菱形挂篮计算书(完整版 实例讲解)

菱形挂篮计算书

目录

一.概况 (4)

二.设计依据 (4)

三.荷载 (4)

四.挂篮施工时主要构件检算(施工1＃及5#块为控制工况) (5)

（一）施工1＃时挂篮计算（3.25m节段） (5)

1、底模平台纵梁检算 (5)

2、箱梁翼缘纵梁计算 (6)

3、箱梁顶板纵梁计算 (07)

4、底模平台前下横梁检算 (08)

5、底模平台后下横梁检算 (08)

6、底模平台前、后吊挂检算 (09)

7、前上横梁检算 (09)

8、主梁系统检算 (10)

9、后锚固梁系统检算 (12)

（二）施工3＃时挂篮计算（3.5m节段） (13)

1、底模平台纵梁检算 (13)

2、箱梁翼缘纵梁计算 (14)

3、箱梁顶板纵梁计算 (15)

4、底模平台前下横梁检算 (16)

5、底模平台后下横梁检算 (17)

6、底模平台前、后吊挂检算 (17)

7、前上横梁检算 (18)

8、主梁系统检算 (18)

9、后锚固梁系统检算 (21)

（三）施工6＃时挂篮计算（4m节段） (21)

1、底模平台纵梁检算 (21)

2、箱梁翼缘纵梁计算 (23)

3、箱梁顶板纵梁计算 (23)

4、底模平台前下横梁检算 (24)

5、底模平台后下横梁检算 (24)

6、底模平台前、后吊挂检算 (27)

7、前上横梁检算 (27)

8、主梁系统检算 (27)

9、后锚固梁系统检算 (30)

挂篮设计计算书

一、概况

××铁路工程第×项目经理部××特大桥×#～×#墩上部结构为（58+96+58）米三跨一联的预应力砼连续箱梁，主桥箱梁为单箱单室断面，箱顶板宽12.16m，底板宽6.8m。在各墩与箱梁相接的根部断面梁高7.5m，中跨合拢段梁高4.5米，边跨现浇段及合拢段高4.5米。

墩顶0#梁段长12m，箱梁在与墩身对应的4m长范围内等梁高，两边各4m范围外则处于圆曲线线上。两个“T构”的悬臂纵桥向中跨划分为11个节段、边跨划分为13个节段，节段数及节段长度从根部至跨中分别为：中跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米和边跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米+现浇段9.75。

箱梁顶板厚为20cm～49.5cm，箱梁底板厚根部为91.8cm，跨中为40cm。

箱梁腹板厚度为48cm～90cm。

箱梁纵坡1.15%，横坡为双向2%。

箱梁为三向预应力，其中竖向预应力为Φ28精轧螺纹钢。竖向预应力布置在腹板中。腹板中的竖向预应力沿纵向按50cm的间距布置，每侧腹板中布置2排。

施工图设计的基本要求：要求挂篮最大承载力不小于1715KN，挂篮重量以600KN控制。

2、根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮为菱形挂篮，其由以下几个主要部分组成。（1）主桁系统：由上弦杆、下弦杆和腹杆组成单片主

桁，共2片，横向由前上横梁、平联、门架连接；（2）底模平台：由模板、纵梁、前后下横梁组成整体平台；（3）吊挂系统：由前上横梁，前后吊带组成；（4）外导梁系统：由外导梁、锚固滑行设备等组成，为侧模、底模平台滑道设备；（5）走行系统：由前后支腿、滑板及滑道组成，为主桁系统的滑行设备；(6)平衡及锚固系统：由锚固部件、锚固筋等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。

二、设计依据

1.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）

2.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）

3.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

4．××特大桥施工图设计

三、荷载：

1、挂篮施工控制工况1＃、3＃、6＃块。1＃块为3.25m节段最重块，混

凝土68.6m3，重170t；3#块为3.5m节段最重块，混凝土66.6m3，重

166t；6#块为4m节段最重块，混凝土59.1m3，重148t。

2、单只挂篮重量：

一只挂篮总重为60t，与设计院要求相符。

3、挂篮工作系数：0.35。

四、挂篮施工时主要构件检算(施工1＃、3＃、6＃块为控制工况)：挂篮各个构件结构见总图：

（一）、施工1＃时挂篮计算（3.25m节段）

1、底模平台纵梁检算：

1)、底模平台腹板下纵梁(：腹板纵梁承担着箱梁腹板混凝土荷载及底板倒角混凝土部分荷载及底模平台部分重量：

一侧腹板及部分倒角混凝土荷载：

G=162KN/m

砼超打重量按1.1计、施工荷载及挂篮底模平台重量为2.1KN/m：G’=1.1×G＋2.0=180KN/m

该重量由4根[36b纵梁承受

则q＝45KN/m。

计算模型：

计算采用sap2000计算软件对纵梁建模检算；

计算结果：

最大弯矩M=128.8KN.m

最大弯曲应力σmax=186MPa<{215MPa}；

最大变形fmax=-12mm

由以上计算可知纵梁受力符合规范要求。

支座反力（下横梁所受压力）：R前=88.3KN，R后＝60.4KN；

2)、底模平台纵梁：混凝土底板下6根纵梁承担着箱梁底板混凝土荷载及底模平台的一部分重量：

梁底板混凝土荷载：

G=90.8KN/m

砼超打重量按1.1计、施工荷载及挂篮底模平台重量为7.5KN/m：G’=1.1×G＋7.5=107.4KN/m

该重量由6根纵梁承受

则q＝17.9KN/m。

由于底板下的纵梁每根槽钢承受的荷载小于腹板下纵梁的荷载故底板下纵梁受力符合规范要求。

2、箱梁翼缘纵梁计算：

计算图示：

一侧翼缘混凝土荷载：

G=26.5KN/m

砼超打重量按1.1计、施工荷载及外滑梁、模板重量为11.1KN/m：q＝1.1×G＋11.1=40.3KN/m

由两根纵梁[36b共同承担：

计算结果：

最大弯矩M=58.6KN.m

最大弯曲应力σ

=89.8MPa<{215MPa}；

MAX

最大变形f=-6mm

R前=80KN，R后=56KN

3、箱梁顶板纵梁计算：

计算图示：

A=2.6m2，由两根纵梁2[36B共同承担

q’=2.6*25＝65KN/m

砼超打重量按1.1计、施工荷载及内滑梁重量35.7KN/m：q=1.1×q’＋35.7=107.2KN/m

每根槽钢承受的荷载为q=107.2/4=26.8KN/m

计算结果：最大弯矩M=77.2KN.m

最大弯曲应力σ

=112MPa；

MAX

最大变形f=-9mm；

R前=106KN，R后=73KN

4、底模平台后下横梁检算：

挂篮浇注混凝土1＃块时后下横梁受力图示：

后下横梁采用两根[36b型钢，

=703cm3

抗弯截面模量：w

x

计算结果：最大弯矩M=84.04KN.m

=120.9MPa；

最大弯曲应力σ

MAX

最大变形f=-2(+1)mm；

支座反力（吊带所受拉力）：R边=249KN，R中＝283KN。

5、底模平台前下横梁检算：

施工状态时，由于后横梁承担的荷载大于前横梁，而后横梁的支点间距小于前横梁，且前后横梁的型钢相同，故前横梁安全。

挂篮浇注混凝土1＃块时前下横梁受力图示：

前下横梁采用两根[36b型钢，

抗弯截面模量：w

=703cm3

x

计算结果：

最大弯矩M=30KN.m

最大弯曲应力σ

=43.4MPa；

MAX

最大变形f=-0.5(+0.1)mm；

支座反力（吊带所受拉力）：R边=76KN，R中1＝220KN，R中2＝20KN。

6、底模平台前、后吊挂检算：

吊带中最大受力：283KN；。

吊带采用φ32精轧螺纹钢，吊板采用厚36mm,φ51销孔的钢板；销轴φ50，材质为40Cr。

吊带允许承受的拉应力为400KN>283KN；

φ50销轴承受的剪应力：τ=Q/A=72MPa＜[315MPa];

孔壁承压应力：σ

=Njy/d t=157MPa＜[315MPa];

C

7、前上横梁检算：

计算图示：

前上横梁承受荷载为前吊挂系统反力。

前上横梁采用I45b

计算结果：

最大弯矩M=186KN.m

=125MPa；

最大弯曲应力σ

MAX

最大变形f=－14mm；

支座反力（主桁所受压力）：R＝456KN。

8、主梁系统检算：

挂篮的荷载主要由前上横梁传来的荷载，主梁系统由主梁、斜拉塔架组成。按梁、杆单元模型计算。计算模型如下：

计算结果：

1、杆件强度验算

λ的计算

l0=6.38米

[36b A=68.1cm2Iy=497cm4

Zx=0.134m iy=2.7cm

Iz=2*(68.1*13.4^2+497)=25450cm4

ix=√Iz/A=13.7cm

λx=6.38/0.137=46.6

λ

的计算

l

=0.575m

l

l0

iy=2.7cm

=0.575/0.027=21.2

λ

l

2=51.2

λ=√λx2+λ

l

查钢结构设计规范附录cφ=0.856

截面积A=136(cm2)

σ=f/(φ*A)=2*485*1000/(0.856*136/10000)=83.4(MPa)<215(MPa

)

由以上计算可知杆件的强度和稳定性均满足规范要求。

2、销孔孔壁压强验算

P=484KN

A=0.1*0.025=0.0025m2

σb=484*1000/0.0025=193.6MPa＜[315MPa]

3、销子强度验算

φ100销轴承受的弯剪应力：

τ=p/a

=484*1000/(3.14*0.05^2)/1e6

=61.7MPa＜[145MPa];

挂篮主梁的前上横梁位置的挠度为13mm；

挂篮支座反力：后锚固支座R1=556KN

前锚固支座R2=1112KN

9、后锚固系统检算：

主桁后锚固力由后锚固梁分配梁的锚固筋提供。计算中未计该部分自重，是偏安全的。

每片主桁后锚固采用4根25预应力钢筋

主体32预应力钢筋张拉控制力379KN。

则K=F/P=2.72＞2。

（二）、施工3＃时挂篮计算（3.5m节段）

1、底模平台纵梁检算：

1)、底模平台腹板下纵梁(：腹板纵梁承担着箱梁腹板混凝土荷载及底板倒角混凝土部分荷载及底模平台部分重量：

一侧腹板及部分倒角混凝土荷载：

G=149KN/m

砼超打重量按1.1计、施工荷载及挂篮底模平台重量为2.1KN/m：G’=1.1×G＋2.0=166KN/m

该重量由4根[36b纵梁承受

则q＝41.55KN/m。

计算模型：

计算采用sap2000计算软件对纵梁建模检算；

计算结果：

最大弯矩M=126KN.m

最大弯曲应力σmax=181MPa<{215MPa}；

最大变形fmax=-12.5mm

由以上计算可知纵梁受力符合规范要求。

支座反力（下横梁所受压力）：R前=84KN，R后＝63KN；

2)、底模平台纵梁：混凝土底板下6根纵梁承担着箱梁底板混凝土荷载及底模平台的一部分重量：

梁底板混凝土荷载：

G=84.8KN/m

砼超打重量按1.1计、施工荷载及挂篮底模平台重量为7.5KN/m：G’=1.1×G＋7.5=100.7KN/m

该重量由6根纵梁承受

则q＝16.8KN/m。

由于底板下的纵梁每根槽钢承受的荷载小于腹板下纵梁的荷载故底板

下纵梁受力符合规范要求。

2、箱梁翼缘纵梁计算：

计算图示：

一侧翼缘混凝土荷载：

G=26.5KN/m

砼超打重量按1.1计、施工荷载及外滑梁、模板重量为11.1KN/m：q＝1.1×G＋11.1=40.3KN/m

由两根纵梁[36b共同承担：

计算结果：

最大弯矩M=62.1KN.m

=95.1MPa<{215MPa}；

最大弯曲应力σ

MAX

最大变形f=-8mm

R前=83KN，R后=63KN

3、箱梁顶板纵梁计算：

计算图示：

A=2.6m2，由两根纵梁2[36B共同承担

q’=2.6*25＝65KN/m

砼超打重量按1.1计、施工荷载及内滑梁重量35.7KN/m：q=1.1×q’＋35.7=107.2KN/m

每根槽钢承受的荷载为q=107.2/4=26.8KN/m

计算结果：最大弯矩M=81.8KN.m

=125MPa；

最大弯曲应力σ

MAX

最大变形f=-10mm；

R前=110KN，R后=83KN

4、底模平台后下横梁检算：

挂篮浇注混凝土1＃块时后下横梁受力图示：

后下横梁采用两根[36b型钢

底板混凝土：37KN/m

腹板混凝土：327.5KN/m

底模模板重及施工荷载： 6.6KN/m

=703cm3

抗弯截面模量：w

x

计算结果：最大弯矩M=60.2KN.m

最大弯曲应力σ

=86.6MPa；

MAX

最大变形f=-1(+1)mm；

支座反力（吊带所受拉力）：R边=180KN，R中＝232KN。

5、底模平台前下横梁检算：

施工状态时，由于后横梁承担的荷载大于前横梁，而后横梁的支点间距小于前横梁，且前后横梁的型钢相同，故前横梁安全。

挂篮浇注混凝土1＃块时前下横梁受力图示：

前下横梁采用两根[36b型钢，

抗弯截面模量：w

=703cm3

x

底板混凝土：28KN/m

腹板混凝土：247KN/m

底模模板重及施工荷载：5KN/m

计算结果：

最大弯矩M=30KN.m

=43.4MPa；

最大弯曲应力σ

MAX

最大变形f=-0.5(+0.1)mm；

支座反力（吊带所受拉力）：R边=76KN，R中1＝220KN，R中2＝20KN。6、底模平台前、后吊挂检算：

吊带中最大受力：232KN；小于1号块吊带的拉力故此处吊带不需要再进行验算。

7、前上横梁检算：

计算图示：

前上横梁承受荷载为前吊挂系统反力。

前上横梁采用I45b

计算结果：

最大弯矩M=194KN.m

=130MPa；

最大弯曲应力σ

MAX

最大变形f=－15mm；

支座反力（主桁所受压力）：R＝474KN。

8、主梁系统检算：

挂篮的荷载主要由前上横梁传来的荷载，主梁系统由主梁、斜拉塔架组成。按梁、杆单元模型计算。计算模型如下：

计算结果：

4、杆件强度验算

λ的计算

l0=6.38米

[36b A=68.1cm2Iy=497cm4

Zx=0.134m iy=2.7cm

挂篮计算书

1．概述 本挂篮适用于*****连续梁悬臂浇筑施工。通行车辆为地铁B型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100年。连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U型挡板采取二次浇筑施工。箱梁顶板宽9.84米，底板宽5.84米，最大悬浇梁段长4米，0#段长度10米，合龙段长度2米。最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。挂篮总体结构见图。 图1.1 挂篮总体结构 - 1 -

图1.2 挂篮总体结构 挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9米，距离后锚结点3.6米，结构中心线高度3.6米。底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8个吊点；外模吊点采用用Φ32精轧螺纹钢筋。底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢（材质Q345B），吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。内模板采用木模板及支架施工。 2．设计依据及主要参数 2.1设计依据 (1)．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）

(2).《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011） (3).《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009） (4). 《机械设计手册》第四版 (5). 《建筑施工手册》 2.2．结构参数 (1).悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。 (2).双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。 2.3.计算荷载 (1).箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN (2).挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板)计算 (3).人群及机具荷载取2500Pa (4).风荷载取800Pa (5).荷载参数： 1).钢筋混凝土比重取值为3 KN； ?m 26- 2).混凝土超灌系数取1.05； 3).新浇砼动力系数取1.2； 4).抗倾覆稳定系数不小于2.2； 5).施工状态结构刚度取L/400,非施工状态临时荷载刚度取L/200. (6).最不利工况：浇筑4#梁段状态 荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载 荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载 荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠

挂篮模板计算书

挂篮模板计算书 模板计算 外侧模计算 荷载计算 （1）新浇混凝土的侧压力（F1） 根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重rc=26KN/m,浇筑速度v=h,入模 温度t=15C0。 F=B 1 B 2 丫cT（S（12））= ***26**A（1 /2））= m2:考虑可能的外加剂最大 影响，取系数,则混凝土计算侧压力标准值,对钢模板的计算,侧压力标准值乘进行折减。 F1=**= m2 （2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数。所以 F2=x 6= KN/ m2 （3）侧压力合计（F3）v/T F3= F1+ F2=+= m2 模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。模 板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F1 值。 钢面板计算设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。 其中面板为6mm 厚钢板；横筋间距350mm 的【10 槽钢；面板、横肋、背楞的强度与刚度计算： 上述构件均为受弯构件，与面板直接焊接的横筋是面板的支承边；背楞作为横筋 的支座；拉栓及销轴作为背楞的支座。 1.钢面板计算

钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。一块面板的宽度一般在1m 左右，肋的间距为350mm ，故面板按三跨连续梁计算。模板板面为6mm 厚钢板，横肋为【10 槽钢，背楞为双排［10 槽钢。 （1）强度验算 跨度/板厚=350/6=v 100,属于小挠度连接板。查手册“建筑施工手册”，得弯距系数为。 取10 mm为计算单元，荷载为： q=x 10=mm 经计算得： Mx=系数*ql2=**350*350=mm 截面抵抗矩：Wx= 6 = 60mm 3 式中b ---- 板宽，取10 m h -- 板厚，取6 m 面板最大的内力为：c x= Mx/Wx = 60 = mmvf=215 N/mm （2）挠度计算 3 max =系数*ql422 100EI=**350 100*210000*1804vm 强度、刚度均满足要求！ 横肋计算 横肋采用［10 槽钢，截面性能为：A=1274 mm2, lx= 1983000 mm4，Wx= 39660 mm3。间距350mm左右，桁架间距为1000mm，横肋支撑在桁架上，按跨度 1000mm 简支梁计算： 跨中最大应力为： M = ql2= *350*（10009）/8 = N/mm fw = M/Wx = MPav215MPa,强度满足要求！ 跨中最大变形为：△二5ql4/（384EI）=V 1000/400=，满足变形要求！ 桁架计算 桁架内侧采用双［12槽钢，其它的采用单［10槽钢。（简图如下）

midas挂篮计算书

石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮设计计算书

1 概况 石家庄市仓安路斜拉桥为仓安路高架桥中跨越京广铁路的 一座大型桥梁，其主跨米，为砼П型结构。由于跨越京广铁路，而施工期间又不能影响京广线的运行，故施工只能采用悬臂施工，其施工节段为6.3m。本挂篮就是为此桥П梁的悬臂施工而设计的。 根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮为三角挂篮，其由以下几个主要部分组成。（1）主桁系统：由主梁、立柱、斜拉钢带组成单片主桁，共4片，横向由前、后上横梁、平联、门架连接；（2）П梁顶板底模平台：由纵梁和下横梁组成整体平台，分前、后底模平台；（3）П梁纵、横梁底模平台：由支撑梁和横向底模支架组成整体平台，横向底模支架采用桁架形式；（4）吊挂系统：由前上横梁，前后吊挂精轧螺纹钢筋组成；（5）外导梁系统：由外导梁、锚固滑行设备等组成，为底模平台滑道设备；（6）走行系统：由前后支腿、滑板及滑道组成，为主桁系统的滑行设备； (7)平衡及锚固系统：由锚固部件、锚固筋、配重等组成，以便挂篮在灌注砼和空载行走时，具有必要的稳定性。 2 计算依据 （1）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工设计图； （2）石家庄市仓安路跨京广铁路斜拉桥施工挂篮方案设计图；（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）； （4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-85）；（5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。 3 计算说明 根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。 （1）由于挂篮的主桁系统和底模系统仅通过吊挂系统（精轧螺纹钢）相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为前底模平台，后底模平台，纵、横梁底模平台和主桁体系；

大桥50+80+50m预应力混凝土连续梁菱形挂篮计算书

东淀特大桥为50+80+50m预应力混凝土连续梁菱形挂篮计算书 编制： 复核： 审批： 中交二公局京德高速ZT6项目经理部 二〇二〇年四月

目录 1. 概述 (1) 1.1. 工程概况 (1) 1.2. 挂篮参数 (3) 1.3. 计算依据 (3) 1.4. 计算参数 (3) 2. 结构计算 (4) 2.1. 计算组合及工况 (5) 2.2. 荷载计算 (6) 2.3. 工况一计算结果 (9) 2.4. 工况二计算结果 (17) 2.5. 工况三计算结果 (30) 3. 抗倾覆稳定计算 (34) 3.1. 浇筑最不利工况抗倾覆计算 (34) 3.2. 行走抗倾覆计算 (35) 4. 细部构件计算 (36) 4.1. 机构计算 (36) 5. 结论 (40)

1.概述 1.1.工程概况 东淀特大桥为50+80+50m跨预应力混凝土连续梁，该梁采用菱形挂篮悬臂施工，0#及1#块段采用支架法浇筑，总长10m，满足挂篮安装条件。箱梁根部梁高4.8m，顶板厚30cm，底板厚度32～70.9cm，腹板厚度70～90cm；箱梁高度按二次抛物线变化；箱梁梁面横向宽度16.775m，翼缘板宽4m。2#～5#节段为3.5m，最重节段为2#节段，重171.1t；6#～9#节段为4m，最重节段为6#节段，重148.3吨。 挂篮结构布置如下图所示： 图 1、挂篮立面布置图

图 2、挂篮前断面布置图 图 3、挂篮后断面布置图

1.2.挂篮参数 挂篮主桁架为菱形架式结构，每套挂篮由2组（4榀）主桁架组成，主桁架分别布置于箱梁腹板处，挂篮主桁架的中心间距为8.1m。底模前下横梁吊杆为吊带，后下横梁分别锚固在顶板（每侧2个φ70预留孔）和底板（每侧3个φ100预留孔）上，采用φ32精轧螺纹钢锚固，内、外模滑行梁吊杆均采用φ32精轧螺纹钢。 1.3.计算依据 （1）大桥主梁相关图纸。 （2）《钢结构设计规范》(GB50017-2017) （3）《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011) （4）《钢结构工程施工质量验收规范》 （5）《公路钢结构桥梁设计规范》JTG D64-2015 （6）《高速公路桥涵工程施工技术规程》（Q/CR9603-2015） 1.4.计算参数 （1）材料特性 钢材密度：γ=78.5KN/m3弹性模量：E=206 GPa ，砼容重：26.5KN/m3 （2）允许设计值 表格1钢材强度设计值 项次钢材强度设计值（MPa） 应力种类符号 钢号 Q235B Q345B 45# (调质） 30CrMnTi （贝雷销） 40Si2MnV (精轧螺纹筋) 第一组第一组 抗拉、抗压、抗弯f d 190 275 280 1040 625 抗剪f vd 110 160 160 600 端面承压（磨平紧）f cd 280 355 210

菱形挂篮设计方案

菱形挂篮设计方案 菱形挂篮设计说明： 富锦松花江公路大桥主桥（76m+3×150m+85m）主桥上部为变截面单箱单室预应力砼连续箱梁结构，箱梁悬浇长度为2.5-5m，底板宽 5.85m，顶板宽11.25m，2#-18#梁段高度变化范围为3.5-8.77m。节段最大重量为168.19t，采用菱形挂蓝施工工艺。 一、菱形挂蓝设计： 在完成的0#块和1#块主梁顶面拼装挂篮，然后逐段进行悬臂浇筑，具体工艺方法如下： 1、菱形挂篮结构介绍 采用自行研究设计制作《菱形挂篮设计图纸》图附后。 （1）主纵桁梁：主纵桁梁上挂篮的悬臂承重结构采用型钢加工制作。（2）行走系统：行走系统包括前后支脚、轨道，行走系统通过前后支脚与轨道滑动前移。 （3）底篮：底篮直接承受悬浇梁段的施工重力，由下横桁梁和吊杆组成，主要横梁采用型钢结构，吊杆采用直径为32mm的精轧螺纹钢制作。（5）锚固系统：锚固系统是由精轧螺纹钢、螺母、分配梁和升降千斤顶等组成。 2、菱形挂篮安装 挂篮分体结构采用大吨位吊车运送到位，现场人工配合吊车进行组拼，挂篮拼装按墩横纵中心线对称组拼，安装后的挂篮底模系统处于松弛状态。 完成墩顶0#、1#块施工后，根据整体布局及吊运状况，将挂篮主纵桁梁、横桁梁及底篮组拼成大件运抵工作墩位。 二、2#段悬浇段菱形挂篮施工 1、、2#段悬浇段菱形挂篮施工顺序 挂篮对称平衡悬浇2#梁段的步骤：拼装挂篮主纵桁梁和底篮模板、布设轨道→安装主纵桁梁和后锚点、前支点→安装主横桁梁→安装前后吊杆和带千斤顶的横梁→主纵桁梁中部加锚并调整主纵桁梁和主横桁梁位置→吊挂两侧底篮→试压→调整底篮高程→安装外侧顶模→调整模板

挂篮计算书(-3-30)

目录 1.计算说明................................................ 错误!未定义书签。 概况............................................... 错误!未定义书签。 计算内容........................................... 错误!未定义书签。 2.计算依据................................................ 错误!未定义书签。 3.参数选取及荷载计算...................................... 错误!未定义书签。 荷载系数及部分荷载取值.............................. 错误!未定义书签。 荷载组合............................................ 错误!未定义书签。 参数选取........................................... 错误!未定义书签。4．主要结构计算及结果..................................... 错误!未定义书签。 挂篮工作系数........................................ 错误!未定义书签。 ` 计算模型............................................ 错误!未定义书签。 底模纵梁计算........................................ 错误!未定义书签。 底模后下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。 底模前下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。 滑梁计算............................................ 错误!未定义书签。 侧模桁架计算........................................ 错误!未定义书签。 吊杆/吊带计算....................................... 错误!未定义书签。 前上横梁计算........................................ 错误!未定义书签。 挂篮主桁计算........................................ 错误!未定义书签。 后锚分配梁计算...................................... 错误!未定义书签。 挂篮走行稳定性检算.................................. 错误!未定义书签。; 5结论及建议.............................................. 错误!未定义书签。

挂篮计算书示例

第一章计算书 一、计算依据 《钢结构设计规》(GB50017-2003) 《公路桥涵通用设计规》（JTGD60-2004） 《公路桥涵钢结构及木结构设计规》 《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2004） 二、计算参数

挂篮主要结构材料表 3、荷载组合： 荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；

荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载； 荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重； 荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载； 荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算； 荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。 三、荷载计算 根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。 T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665（KN） 3 T2:风荷载 根据《公路桥涵通用设计规》（JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：

四、挂篮计算 1、外导梁

1）、左侧 翼板重：0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN 外模导梁受力 =98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m 6 计算模型 x 1 23 456( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )88.2188.21 -100.02 -100.02 剪力图 x 1 23456 ( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )84.59 58.01 177.1958.01 弯矩图 力计算 杆端力值 ( 乘子 = 1) ---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------

菱形挂篮设计迈达斯建模分析过程

设定基本环境 打开新文件，以‘外侧模架分析.mgb’为名存档。单位体系设定为‘m’ 和‘KN’。 文件/ 新文件 文件/ 存档(外侧模架分析) 工具 / 单位体系 长度> m ; 力 > KN? 图1 设定单位体系 设定结构类型为 X-Z 平面。 模型 / 结构类型 结构类型> X-Z 平面? 图2 设定结构类型

设定材料以及截面 材料选择钢材GB03（S）（中国标准规格），定义截面。 模型 / 材料和截面特性 / 材料 名称(Q235) 设计类型 > 钢材 规范> GB03(S) ; 数据库> Q235 ? 模型 / 材料和截面特性 / 截面 截面数据 / 数据库/用户 截面号( 1 ) ; 截面形状 > 槽钢; 数据库>GB-YB; 名称>C 80×43×5/8 ? 截面号(2 ) ; 截面形状 > 槽钢; 数据库>GB-YB; 名称>C 50×37×4.5/7 ? 图3 定义材料

图4 定义截面 建立节点和单元 为了生成单元，首先输入节点。 正面, 捕捉节点 (开), 捕捉单元 (开), 自动对齐 模型 / 节点 / 建立节点 坐标 ( x, y, z ) ( 0, 0, 0 ) ? 用扩展单元功能来建立桁架单元。 模型 / 单元/ 扩展单元 全选 扩展类型 > 节点 线单元 单元属性> 单元类型 > 梁单元 材料 > 1:Q235 ; 截面> 1: 50*37*4.5/7 ; Beta 角 ( 0 ) 生成形式> 复制和移动 ; 复制和移动 > 等间距 dx ，dy ，dz ：（0.8,0,0）m ；复制次数：1 选取节点1 ?

调整间距，逐步建立如图5所示几个单元组成的桁架单元 图5 桁架单元的建立1 图6 桁架单元的建立2 窗口选择选取如图6所示弧形区域各单元 模型 / 单元/移动/复制单元 形式>复制 等间距> dx，dy，dz：（0,0,1.2）m；复制次数：4， 复制得到如图7所示桁架单元 窗口选择选取如图8所示椭圆形区域各单元 模型 / 单元/移动/复制单元 形式>复制 等间距> dx，dy，dz：（0,0,1.2）m；复制次数：1， 复制得到如图9所示桁架单元 用扩展单元功能来建立桁架单元。 模型 / 单元/ 扩展单元 扩展类型 > 节点 线单元 单元属性> 单元类型 > 梁单元 材料 > 1:Q235 ; 截面> 1: 80*43*5/8 ; Beta 角( 0 ) 生成形式> 复制和移动 ; 复制和移动 > 等间距得到如图10所示的桁架单元。 模型 / 单元/ 交叉分割单元 容许误差：0.001m，得到如图11所示的桁架单元 模型 / 单元/ 删除单元 窗口选择如图11所示桁架单元 得到如图12所示的桁架单元

菱形挂篮和三角形挂篮的选用

天津百兴钢结构有限公司
挂蓝结构形式的选用
三角形挂蓝和菱形挂蓝结构比较分析
樊士磊 2010-1-15
摘要：在悬臂浇注施工法中，最常见也最流行的就是挂蓝浇注施工。挂蓝设备的结构形 式有很多种，在现实中施工方采用的结构形式也不尽相同，后来因为对施工容易，重量轻便， 结构简单等需求，在日新月异的今天，我们经常用的不外乎就这两种形式：三角挂蓝结构和 菱形挂蓝结构。本计算书主要阐述了在力学理论计算中，作用在同一种梁型构件上，选用同 样的料型，分别对它们进行受力分析比较，从而达到结构形式选用的目的。

1 进行比较的依据
1、《钢结构设计规范》GB50017-2003； 2、《路桥施工计算手册》； 3、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 4、《机械设计手册》；
2 假设工程概况
假设某工程主桥桥跨组成为 X+Y+Xm 的单箱单室三跨连续梁。梁型宽度为 12m，箱梁 0#块梁段长度也为 12m，挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为 A#块，其重 量为 150 吨，长度为 4m。
3 挂篮设计分类
A 情况一：该特大桥箱梁悬臂浇注段采用三角形挂篮结构施工。 ◇ B 情况二：该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮结构施工。 ◇
一般梁型的墩顶尺寸，墩顶长度 9m 或 12m 多见，而挂蓝构件前后(竖杆划分 前后的尺寸)比例因受墩顶空间的限制，也多为前长后短。故设其尺寸结构形 式如下：
2

4 主要技术参数
①、钢弹性模量 Es＝2.1×10 MPa； ②、查钢结构设计手册第三版(上册)，材料强度设计值： Q235 钢或型钢 ： 厚度或直径≤16mm，f=205N/mm ，fV=120 N/mm Q345 钢或型钢 ： 厚度或直径≤16mm，f=300N/mm ，fV=175 N/mm Q345 钢 ：
2 2 2 2 5
2
厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm ，fV=170 N/mm
2
3

(40+56+40)m连续梁三角形挂篮计算书

（40+56+40）m连续梁 三角形挂篮计算书 兰州华丰建筑器材有限公司 2016年05月

1.三角形挂篮结构形式，主要性能参数及特点 1.1.挂篮总体结构 挂篮由三角形主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。 图1挂篮总体结构 主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构。由2榀三角主桁架、横向联结系组成。2榀主桁架中

心间距为6.22米，每榀桁架前后节点间距分别为4.85m、4.1m，总长9.67m，主桁架杆件采用槽钢焊接的格构式，节点采用承压型高强螺栓联结。横向联结系设于两榀主桁架的竖杆上，其作用是保证主桁架的横向稳定,并在走行状态悬吊底模平台后横梁。 图2 主桁架 底模平台：底模平台直接承受梁段混凝土重量，并为立模，钢筋绑扎，混凝土浇筑等工序提供操作场地。其由底模板、纵梁和前后横梁组成。底模板采用大块钢模板；其中纵梁采用双[32槽钢和单I32工字钢，横梁采用双[36b槽钢，前后横梁中心距为5.1m，纵梁与横梁螺栓联接。

图3 底模平台 模板系统:外侧模的模板采用大块钢模板拼组，内模采用组合钢模板拼组。外模板长度为4.3m。内模板为抽屉式结构,可采用手拉葫芦从前一梁段沿内模走行梁整体滑移就位。 图4 外侧模

图5 内模 悬吊系统：悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。并将底模平台、外模、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主构架和已成梁段上。悬吊系统包括底模平台前后吊杆、外模走行梁前后吊杆、内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。底模前后横梁各设4个吊点，采用双Φ25精轧螺纹钢筋。底模平台前端悬吊在挂篮前上横梁上，前上横梁上设有由垫梁、扁担梁和螺旋千斤顶组成的调节装置，可任意调整底模标高。底模平台后端悬吊在已成梁段的底板上和翼缘板上。外模走行梁和内模走行梁的前后吊杆均采用单根Φ25精轧螺纹钢筋。其中外模走行梁前吊点与走行梁销接，以避免吊杆产生弯曲次应力。 锚固系统：锚固系统设在2榀主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2根后锚扁担梁、2根后锚横梁、6根后锚杆。其作用是平衡浇筑混凝土时产生的倾覆力矩，确保挂篮施工安全。锚固系统的传力途径为主桁架后节点→后锚横梁→后锚上扁担梁→后锚杆→箱梁顶板、翼板。 图6 主桁架后锚 走行系统: 走行系统包括垫枕、轨道、前支座、后支座、内外走行梁、滚轮架、牵引设备。挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结于主构架后节点的后支座反扣在轨道翼缘下并沿翼缘行走。挂篮走行由2台YCL60型千斤顶牵引主桁架并带动底模平台和外侧模一同前移就位。走行过程中的抗倾覆力传力途径为主桁架后节点→后支座→轨道→垫枕→竖向预应力钢筋。 内模在钢筋绑扎完成后采用手拉葫芦沿内模走行梁滑移就位。

XX特大桥60+100+60连续梁挂篮计算书教学提纲

60+100+60m连续梁挂篮计算 第1章设计计算说明 1.1 设计依据 1、(60+100+60)m施工图纸。 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003； 3、《路桥施工计算手册》； 4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 5、《机械设计手册》； 1.2 工程概况 本工程主桥桥跨组成为60+100+60m的单箱单室双线连续梁。箱梁顶宽12m，翼缘板长2.65m，支点处梁高7.85m，跨中梁高4.85m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。腹板厚100cm（支点）至60cm（跨中）折线变化，底板厚度为120cm（支点）至40cm（跨中）按直线线性变化，顶板厚度为40cm（支点）至64cm（跨中）。 箱梁0#块梁段长度为14m，合拢段长度为2.0m,边跨现浇直线段长度为9.75m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为4#块，其重量为159.625吨，第一块重为154.778吨。该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。 1.3 挂篮设计 1.3.1 主要技术参数 ①、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa； ②、材料强度设计值：

Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2 Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2 厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm2 1.3.2 挂篮构造 挂篮为菱形挂篮，菱形架各杆件采用2[36b普通热轧槽钢组焊，前横梁由2HN500×200×10×16热轧H型钢组焊，底托系统前托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，后托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，底纵梁由HN400×200×8×13热轧H型钢组焊。主桁系统重13.99t、行走系统重4.33t、前横梁重4.05t、底托系统重14.73t（含底模模板重量）、内模系统重5t（内模重量估算）、内滑梁及提吊系统重10t（吊杆重量估算）、侧模重13.2t，整个挂篮系统约重65.3t。 1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 ①、荷载系数 考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05； 浇筑混凝土动力系数：1.2； 挂篮空载行走时的冲击系数1.3； 浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。 恒载分项系数K1=1.2； 活载分项系数K2=1.4。 ②、作用于挂篮主桁的荷载 箱梁荷载：箱梁荷载取4#块计算。4#块段长度为3m，重量为159.625t计算； 施工机具及人群荷载：2.5kN/m2；

菱形挂篮设计计算单(修)

桥上部结构施工组织设计挂篮设计计算书 计算： 复核： 项目负责人：

1 概述： 主桥为50+95+50m预应力连续箱梁。箱形主梁横桥向底面水平，顶面1.5%双向横坡，运河西路边跨处在缓和曲线上，为超高变化段，顶面横坡处在1.5%双向坡到2%单坡的变化段上。箱形主梁为变截面单箱多室预应力混凝土箱梁，箱梁底宽26.00米，箱梁中心处梁高为2.1～4.20米，其上缘线形按照道路线形布置；下缘线形按照二次抛物线变化，在跨中标准段处箱梁中心处梁高为2.1米，在P5、P6墩处箱梁中心梁高为4.20米。箱梁顶板厚度全桥等厚为0.22米，底板厚度为变厚度0.22～0.80米。箱梁腹板0.45～0.7米（外侧腹板为0.6～0.7米），由于拱座构造的要求，在P5、P6墩顶拱座处设有实体砼区域。 悬臂板悬臂长度6.0米，厚度为0.2～0.35米，每隔3米设有一道肋板，在肋板范围内设置横向预应力束。 主桥采用先梁后拱的施工顺序。箱梁宽度较大，因此选用“品”字型悬臂浇注施工方法，先浇注箱梁箱室部分，落后两个节段浇注大悬臂。边跨由于进入道路平面曲线，采用对称悬臂施工较困难，因而边跨采用支架施工，纵向分三段浇注。支架下留通以道保证运河东路和运河西路有一定的交通通行能力。施工阶段主要分：0号块和边跨浇筑、纵向节段单悬臂浇筑和横向浇筑、合拢段合拢以及拱圈安装等施工节点。 本桥从施工角度看，有以下几点属于施工中的关键节点： 1）0号和边跨段浇筑

在支架上浇注边跨第一段及主跨0#块。 2）节段悬臂浇筑 单悬臂浇筑1#～11#块箱体并以“品”字型横向悬臂浇筑箱梁悬臂板，张拉各节段相应的预应力筋。纵向节段重量最大约为3680KN，挂篮重量不应超过0.5倍最大节段重量；单侧横向挂兰重量不超过100KN。挂兰每个节段施工均应严格控制施工标高。挂篮在投入使用前，须经过压重试验，确保挂兰的强度和刚度，减小挂篮的非弹性变形，并应记录挂篮的弹性变形。 3）合拢段合拢 中跨合拢前先检查合拢标高，合龙承重结构不大于1000KN。箱梁合龙段临时连接劲性骨架形式可由施工单位根据具体条件确定后经设计单位确认。在正式施工前，需先对一天中的气温变化进行观测，选择合适时间，焊接合拢段间的劲性骨架后，一次浇注混凝土。整个过程在尽量短的时间内完成。混凝土浇注完并达到设计要求的强度后张拉合拢束。 2 计算说明： 1、通过计算来设计底模平台纵梁，前、后下横梁并求得其吊点反力。 2、检算内外导梁受力是否满足要求，并求其前后吊点反力。 3、通过各前吊点的反力，设计前上横梁，然后计算菱形挂篮主桁各部件内力并求出挂篮前支点反力和后锚固力。

挂篮计算书

104国道湖州段二标杨家埠至鹿山段改建配套（75+130+75）m菱形挂蓝 空间模型分析 浙江兴土桥梁建设有限公司 二0一三年0一月

目录 1 工程概述和计算依据 (1) 1.1工程概述 (1) 1.2设计依据 (1) 1.3材料允许应力及参数 (1) 1.4挂篮主要技术指标及参数 (2) 1.5计算组合及工况 (3) 1.6挂篮计算模型 (3) 2、荷载计算 (4) 2.1底篮平台计算 (4) 2.1.1平台加载分析表 (4) 2.1.2底篮平台模型分析（强度与刚度） (7) 2.2导梁、滑梁计算 (11) 2.2.1外滑梁 (11) 2.2.2外导梁 (12) 2.2.3内滑梁计算 (14) 2.3前上横梁验算 (15) 2.5挂篮主桁及前上横梁竖向变形 (19) 2.5.1主桁在施工条件下最大竖向位移图 (19) 2.5.2 挂篮主桁内力 (23) 2.5.4 挂篮主桁支点反力 (26) 3挂篮主构件强度、稳定性分析 (27) 3.1浇筑时主桁抗倾覆计算 (28) 4 吊杆验算 (29) 4.1横梁吊杆验算 (29) 4.2滑梁吊杆验算 (30) 5锚固系统验算 (30) 6挂篮行走验算 (30) 6.1挂篮行走受力分析 (30) 6.2后下横梁 (31) 6.3外滑梁 (32) 6.4行走吊杆 (32) 6.5反扣轮 (33) 6.5反扣轮轴抗弯强度计算 (33) 6.6行走主桁抗倾覆计算 (34) 7挂篮操作抗风要求 (34) 8结论 (34)

1 工程概述和计算依据 1.1工程概述 主桥上部采用（75+130+75）m预应力混凝土连续箱梁。箱梁断面为单箱单室直腹板断面。箱梁顶宽15.5m，底宽8.50m，翼缘板宽3.5m，根部梁高7.8m，腹板厚90cm ～60cm，底板厚度为91.5cm～32cm，悬浇段顶板厚度28cm。 箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长13m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～3#块段长3.5m，4#～8#块段长4.0m， 9 #～14#块段长4.5m，箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。 1.2设计依据 《大桥施工图设计》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵施工技术规范》 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 1.3材料允许应力及参数 钢材弹性模量：E=2.06+ MPa 密度：γ=7850 Kg/m3 泊松比：ν=0.3 线膨胀系数：α=0.000012 表1.钢材允许应力 钢材允许应力（Mpa） 应力种类符号 钢号 Q235B Q345B 45# (调质） 30CrMnTi （贝雷 销） 40Si2MnV (精轧螺纹钢筋) 抗拉、抗压[б] 140 200 210 1105 抗弯[бw]145 210 220 1105 抗剪[τ] 85 120 125 585 端面承压（磨平顶 紧） [бc] 210 300

三角形挂篮设计计算书——【桥梁与隧道 精】

三角形挂篮设计计算书 一、概述 FK0+302.101匝道桥第二联为变截面连续箱梁，箱梁根部梁高4.5m ，高跨比为1/17.78，跨中梁高2.0m ，高跨比为1/40，箱梁顶板宽11.0m 底板宽6.0m 翼缘板悬臂长为2.5m ，箱梁高度按二次抛物线变化，箱梁采用三向预应力体系。 主桥箱梁1号至9号梁段均采用挂篮悬臂现浇法施工，箱梁纵向分段长度为4×3. 5m+5×4.0m ，0号块长10.0m ，中、边跨合拢段长度为2.0m ，边跨现 浇段长度为4.0m 。挂篮浇注梁段中1#块梁长3.5m ，梁重102.3t ，8#块梁长4.0m ，梁重103.8t 。1#~9#块段采用三角形挂篮施工。三角形挂篮具有性能可靠、稳定性好、操作简单、重量轻、受力明确等特点。 三角形挂篮由三角桁架、提吊系统、锚固系统、底模板组成：如图： 55407860 1026 9847006344516 4516689335 4516 4516 5567 5205 335 5150700 1000 1010 390 3650 920 62 3270 380 470450立柱 （双根槽36） 主梁 （双根工45） 中横梁 （双根槽36） 上前横梁（双根槽36） 前吊带 （20*200mm 钢板） 后吊带 （20*200mm 钢板） 后锚系统

挂篮工作原理：底模随三角桁架向前移动就位后，分块吊装安装梁段底板和腹板钢筋、安装底腹板预应力筋和管道，然后安装内模，待内模安装完毕，绑扎安装顶板钢筋、预应力筋与管道，然后浇注梁段砼，新梁段预应力筋张拉和压浆作业结束后，挂篮再向前移动，进行下一梁段的施工，如此循环，直至梁段悬灌完工。 挂篮设计取1#块为设计依据，1#块顶板宽11.0m，底板宽6.0m，腹板宽65cm，梁高3.99m,底板厚为52.9cm-47.4cm，翼板根部厚60cm。梁段重102.3吨。 二、设计依据及主要参数 1、控制设计计算所采用的主要依据 a、F匝道桥施工图设计 b、公路桥涵钢木结构设计规范

菱形挂篮计算书(强)

菱形挂篮计算书(强)

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目录 一.概况 (4) 二.设计依据 (4) 三.荷载 (4) 四. 挂篮施工时主要构件检算(施工1＃及5#块为控制工况) (5) （一）施工1＃时挂篮计算（3.25m节段） (5) 1、底模平台纵梁检算 (5) 2、箱梁翼缘纵梁计算 (6) 3、箱梁顶板纵梁计算 (07) 4、底模平台前下横梁检算 (08) 5、底模平台后下横梁检算 (08) 6、底模平台前、后吊挂检算 (09) 7、前上横梁检算 (09) 8、主梁系统检算 (10) 9、后锚固梁系统检算 (12) （二）施工3＃时挂篮计算（3.5m节段） (13) 1、底模平台纵梁检算 (13) 2、箱梁翼缘纵梁计算 (14) 3、箱梁顶板纵梁计算 (15) 4、底模平台前下横梁检算 (16)

5、底模平台后下横梁检算 (17) 6、底模平台前、后吊挂检算 (17) 7、前上横梁检算 (18) 8、主梁系统检算 (18) 9、后锚固梁系统检算 (21) （三）施工6＃时挂篮计算（4m节段） (21) 1、底模平台纵梁检算 (21) 2、箱梁翼缘纵梁计算 (23) 3、箱梁顶板纵梁计算 (23) 4、底模平台前下横梁检算 (24) 5、底模平台后下横梁检算 (24) 6、底模平台前、后吊挂检算 (27) 7、前上横梁检算 (27) 8、主梁系统检算 (27) 9、后锚固梁系统检算 (30)

挂篮设计计算书 一、概况 ××铁路工程第×项目经理部××特大桥×#～×#墩上部结构为（58+96+58）米三跨一联的预应力砼连续箱梁，主桥箱梁为单箱单室断面，箱顶板宽12.16m，底板宽6.8m。在各墩与箱梁相接的根部断面梁高7.5m，中跨合拢段梁高4.5米，边跨现浇段及合拢段高4.5米。 墩顶0#梁段长12m，箱梁在与墩身对应的4m长范围内等梁高，两边各4m范围外则处于圆曲线线上。两个“T构”的悬臂纵桥向中跨划分为11个节段、边跨划分为13个节段，节段数及节段长度从根部至跨中分别为：中跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米和边跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米+现浇段9.75。 箱梁顶板厚为20cm～49.5cm，箱梁底板厚根部为91.8cm，跨中为 40cm。 箱梁腹板厚度为48cm～90cm。 箱梁纵坡1.15%，横坡为双向2%。 箱梁为三向预应力，其中竖向预应力为Φ28精轧螺纹钢。竖向预应力布置在腹板中。腹板中的竖向预应力沿纵向按50cm的间距布置，每侧腹板中布置2排。 施工图设计的基本要求：要求挂篮最大承载力不小于1715KN，挂篮重量以600KN控制。 2、根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮为菱形挂篮，其由以下几个主要部分组成。（1）主桁系统：由上弦杆、下弦杆和腹杆组成单片主桁，

三角挂篮计算书(DOC)

三角挂篮计算书 1 计算依据 ⑴《大渡河特大桥（40+2×64+40）m 预应力混凝土连续梁梁部设计图》； ⑵《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； ⑶《路桥施工计算手册》人民交通出版社； ⑷《MIDAS/civil》计算软件。 2 工程概况 成贵铁路大渡河特大桥（40+2×64+40）m 预应力混凝土连续梁（D2K10+820.6），上部结构采用四跨预应力混凝土变截面连续箱梁，为三向预应力结构，全长203m。桥梁采用单箱单室直腹板截面，中支点梁高6.5m，边支点和中跨跨中梁高3.5m，箱梁底板呈抛物线变化，箱梁标准段顶宽12.2m，底宽6.7m，外侧挑臂长2.75m，腹板厚0.48m～0.80m，顶板厚0.40m～0.5m，底板厚0.40～0.90m。墩顶设置横梁，中横梁厚为2.4m、端横梁厚为1.25m。箱梁两侧腹板与顶底板相交处外侧均采用圆弧倒角过渡。全桥共设置两个主跨合龙段和两个边跨合龙段。0#块段长10.0m，合龙段长2.0m，1#～5#段长3.0m，6#～9#段长3.5m，11#（边跨直线段）节段长9.75m，最重悬臂浇注段为1#段，其重量约为150.43t。 3 施工方案综述 在0#段顶面对称拼装好挂篮后，即进行1#段的悬臂浇筑施工。挂篮施工时，底模、外侧模随主桁向前移动就位后，按照以下程序施工： ⑴绑扎底板、腹板钢筋网和波纹管。 ⑵将内模架就位并调整好标高。 ⑶绑扎顶板钢筋和预应力管道。 ⑷浇筑混凝土。 ⑸养护、穿束。 ⑹张拉，压浆。 ⑺脱模。 当所浇梁段张拉后，挂篮再往前移动进行下一节段施工，如此循环推移，直至完成最后一节悬臂梁段施工。

图3-1 悬臂浇筑段施工工艺框图 4 挂篮计算 4.1挂篮设计 挂篮结构形式为三角挂挂篮，主桁采用2[40b工字钢，上横梁采用2I45b，下横梁采用2[36b，外膜导梁采用2[32b，内膜导梁采用2[36b，底纵梁采用I32b，侧模骨架采用型钢桁片结构，底模采用加工的定型钢模，横肋采用[10，面板采用6mm厚钢板。挂篮吊杆采用φ32精轧螺纹钢，主桁片利用箱梁竖向预应力束进行锚固。

挂篮设计计算书

州河特大桥72+128+72m连续刚构 挂篮设计计算书 设计：中铁二局 计算： 复核： 中铁建工集团州河特大桥项目经理部 二○一二年八月

一、设计依据 1、《州河特大桥72+128+72m 连续刚构图纸》； 2、《铁路混凝土工程施工质量验收标准（TB10424-2010）》 3、《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》 4、《钢结构设计规范(GBB50017-2003)》 5、《铁路混凝土结构耐久性设计规范（TB 10005-2010）》 6、《铁路工程土工试验规程（TB 10102-2010）》 二、工程概况 州河特大桥为72+128+72m 连续刚构，梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，分为3米、3.5米、4米。箱梁顶板宽8.5m ，箱底宽6.1m 。梁部预应力体系按纵、横、竖三向预应力体系设计，其中梁体腹板竖向预应力钢筋采用25mm 精轧螺纹钢筋（PSB830），其抗拉强度标准值830pk f M Pa ，钢筋锚下张拉控制力为664M P a 。 三、挂篮设计方案 挂篮主要由三角主桁架、底模平台、走行系统、内模、外模和操作平台等组成，挂篮总重约为 70t 。 三角主桁架纵梁采用2[40a 槽钢组成，立柱采用2[36a 槽钢组成，斜杆采用2根250×20mm 钢带组拼而成。各杆件之间采用Φ100mm 的钢销和Φ28mm 螺栓联结；两片主桁架之间设置横向联结系进行连接。底模平台由前后横梁、纵梁、模板等组成。前后横梁采用2I56a 工字钢，底模纵梁采用I36a 工字钢；吊杆采用Φ32精轧螺纹钢筋，其抗拉标准值为830MPa 。 走行系统通过轨道支撑（轨道利用竖向预应力钢筋锚固），利用10t 链条葫芦拉动挂篮向前走行，走行轮反扣在轨道上翼缘位置。锚固系统通过主桁后锚梁和锚杆锚固在翼板和顶板。 外模模板由面板（5毫米钢板）和[8槽钢组焊而成，内模模板采用P3015小块钢模板。 四、荷载取值 1、主梁容重按26.5kN/m 3 计算； 2、计算时以连续梁1#段：1534.9kN ；梁段长度3m ； 3、浇注砼时的动力附加系数：1.2； 4、挂篮空载走行时的冲击系数：1.3。 五、荷载分析 计算工况： 1、荷载组合Ⅰ 挂篮自重+砼自重+动力附加荷载+施工机具自重（计算强度）

桥梁挂篮强度验算计算书

合口澧水大桥挂篮强度验算计算书 一、计算说明 1、计算依据及参考资料 1.1《常德临澧县合口澧水大桥工程招标文件第四卷设计图表桥梁、涵洞 第二册》 1.2《挂蓝施工设计图》 1.3《悬浇箱梁施工组织设计》 1.4《公路桥涵施工技术规范》（041-2000） 1.5《路桥施工计算手册》 1.6《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（ D62-2004） 1.7《钢结构设计规范》 50017-2003 2、基本参数 2.1钢筋混凝土密度取2..53，钢材密度取7.85，钢材弹性模量2.1x105。 [τ=85；Q420钢（贝雷 2.2Q235钢弯曲容许应力] [σ=145；剪切容许应力] 插销）抗剪强度设计值[]=195；贝雷梁Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310，抗剪强度设计值[]=180，容许弯矩[M]=900；φ25、φ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390。 3、计算方法和内容 3.1计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.5m和 4.0m两种， 取3.5m和4.0m长度的梁段，即最重的1#和5#梁段进行计算。 3.2荷载施加：

混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模走行梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式施加；各部分混凝土方量均按1#和5#梁段后端进行计算； 主要计算内容：挂篮主体结构的总体强度和刚度。 4、荷载传递路径 翼板荷载 外模行走梁 已浇梁段翼板 顶板、底板、腹板荷载 底模纵梁 底模前横梁 前吊横梁 底模后横梁 已浇梁段 二、 荷载计算 单个挂蓝构件重量明细表 最重梁段重量计算 主桁架