文档库 最新最全的文档下载
当前位置:文档库 › 循环水蒸发计算

循环水蒸发计算

循环水蒸发计算
循环水蒸发计算

循环水的补水量应为蒸发损失、风吹损失、排污损失和泄漏损失之和。1、蒸发损失水量计算方法分为估算水量和精确计算水量两种。估算水量为循环水进出水的温差和循环水量之积再乘个系数(与气温有关);精确计算水量为进、出塔的含湿量之差与进入冷却塔的干空气量之积。2、风吹损失水量,不易计算,一般是按有除水器的为0.2%-0.3%r的冷却水量,无除水器的为≥0.5%的冷却水量。3、排污和泄漏损失量与循环冷却水水质及处理方法、补充水的水质和循环水的浓缩倍数有关。

1、补水量:水在循环过程中,除了蒸发损失和维持一定的浓缩倍数而排掉一定的污水外,

还有部分因空气流由冷却塔顶逸出带走的水损失,管道渗漏的水损失等,因此补水量为:补水量=蒸发损失+风吹损失+排污水损失+渗漏损失2、排污水量:这个与冷却塔的蒸发损失和浓缩倍数有关,排污水量可以简略计算为:排污水量=蒸发水量/(浓缩倍数-1)补水量由系统的损耗量而定包括:凉水塔的蒸发量、用户的泄漏量、系统的置换量,不同的工厂有不同的情况,不可一概而论,可以根据凉水塔的液位下降来确定蒸发量和泄漏量,根据水质的要求确定置换量。

汽轮机机组循环水补水量的估算

楼主找本《GB/T 50102-2003工业循环水冷却设计规范》翻翻就知道了,只要不是专业人士,不搞那些啥加药处理系统啥的,其实循环水站的基础参数很容易计算的。

经验数据记住就差不多了,蒸发量和循环水量的关系是当蒸发量为循环量的1%时,循环水进出水温差~5.6℃,如按10℃设计,那么蒸发量≈循环量×1.8%;

补充水量=浓缩倍率/(浓缩倍率-1)×蒸发量,浓缩倍率一般取3,也就是补充水量是蒸发量的

1.5倍。

循环水池取15~25分钟的循环水量,水量大时靠低限(别把水池整太大啊),水量小时取高限,自己看着办。。

一般来说补水量不要大于蒸发量(蒸发量按经验值来取就是1.6--2.0之间。其中1.6%是蒸发量,0.2%是系统漏水量)比较节水。浓缩倍数控制在2--3之间。过大就没有实际意义。

m=W/Dn

式中:

m表示冷却倍率

W表示循环水量

Dn表示进入凝结器的蒸汽流量

一般情况m在50-100之间

冷却塔之补给水量计算说明

1、循环水量在冷却塔运转当中,因下列因素逐渐损失:

A当热水与冷空气在塔体内产生热交换过程中,部份水量会变成气体蒸发出去;

B由于冷空气系借助机械动力(马达与风车)抽送,在高风速状况下,部份水量会被抽送出去;

C由于冷却水重复循环,水中之固体浓度日渐增加,影响水质,易生藻苔,因此必须部份排放,另行以新鲜的水补充之。

给水排水管道系统水力计算汇总

第三章给水排水管道系统水力计算基础 本章内容: 1、水头损失计算 2、无压圆管的水力计算 3、水力等效简化 本章难点:无压圆管的水力计算 第一节基本概念 一、管道内水流特征 进行水力计算前首先要进行流态的判别。判别流态的标准采用临界雷诺数Re k,临界雷诺数大都稳定在2000左右,当计算出的雷诺数Re小于2000时,一般为层流,当Re大于4000时,一般为紊流,当Re介于2000到4000之间时,水流状态不稳定,属于过渡流态。 对给水排水管道进行水力计算时,管道内流体流态均按紊流考虑 紊流流态又分为三个阻力特征区:紊流光滑区、紊流过渡区及紊流粗糙管区。 二、有压流与无压流 水体沿流程整个周界与固体壁面接触,而无自由液面,这种流动称为有压流或压力流。水体沿流程一部分周界与固体壁面接触,另一部分与空气接触,具有自由液面,这种流动称为无压流或重力流 给水管道基本上采用有压流输水方式,而排水管道大都采用无压流输水方式。 从水流断面形式看,在给水排水管道中采用圆管最多 三、恒定流与非恒定流 给水排水管道中水流的运动,由于用水量和排水量的经常性变化,均处于非恒定流状态,但是,非恒定流的水力计算特别复杂,在设计时,一般也只能按恒定流(又称稳定流)计算。 四、均匀流与非均匀流 液体质点流速的大小和方向沿流程不变的流动,称为均匀流;反之,液体质点流速的大小和方向沿流程变化的流动,称为非均匀流。从总体上看,给水排水管道中的水流不但多为非恒定流,且常为非均匀流,即水流参数往往随时间和空间变化。 对于满管流动,如果管道截面在一段距离内不变且不发生转弯,则管内流动为均匀流;而当管道在局部有交汇、转弯与变截面时,管内流动为非均匀流。均匀流的管道对水流的阻力沿程不变,水流的水头损失可以采用沿程水头损失公式进行计算;满管流的非均匀流动距离一般较短,采用局部水头损失公式进行计算。

消防水系统设置计算

第4章建筑消防给水 4-1消火栓给水系统及布置 低层建筑:扑救初期火灾 高层建筑:满足自救需要 一. 设置原则 执行国家《建筑设计防火规范》,《高层民用建筑设计防火规范》。例:第8.4.1条第4款:超过七层的单元式住宅,超过六层的塔式住宅、通廊式住宅、底层设有商业网点的单元式住宅。(应设室内消防给水) 二. 建筑内消火拴给水系统组成、组件及类型 (一)组成及组件 水枪、水龙带、消火拴、消防水喉、消防通道、水箱、消防水泵接合器、增压设备和水源。 1.水枪 喷嘴口径:13,16,19mm 与水龙带接口:用快速螺母连接。 2. 水龙带DN50mm,DN65mm 麻质:抗折叠,质轻,水流阻力大q xh≤3l/s,φ16 橡胶:易老化,质重,水流阻力小q xh>3l/s,φ16,19,DN65 3.消火拴 内扣式快速连接螺母+球形阀,单出口、双出口DN65,DN50 4.消防水喉——小口径拴 25mm,喷嘴,φ6~8mm,L=20,25,30m 工作压力:106Pa=103kPa=1MPa=10kg/cm2 爆破压力:3×106Pa=3MPa=30kg/cm2 5’屋顶检验用拴 5. 消火拴箱——玻璃门 内置:消火拴、水枪、水龙带、水喉、消防报警及启泵装置 设置:承重墙,明、暗、半暗 6.消防水泵接合器 作用:一端接室内消防管网,另一端可供消防车加压供水 组成:闸门、安全阀、止回阀 形式:地面、地下、墙壁式 设置点:便于消防车接管供水地点;周围有15~40m范围内***水池。 7.消防给水管网 环状,立管不变径。低层可生活+消防,高层独立 8.消防贮水设备及加压设备、水源 初期火灾用水(10分钟)水箱,气压给水装置 火灾连续用水水池可与生活贮水合用,但存不动用措施 消防水泵水源 (二)类型 1.不设消防水箱及水泵的消火拴给水系统 室外管网的压力及水量在任何时候均可满足室内消防要求 DN

蒸发量计算的基础知识

冷却塔蒸发量计算的基础知识 总冷却循环水量的蒸发量=E + C ☆基础热力学☆基础空气调节学 E=72 × Q × ( X1 – X2)=L ×△t /600 E : 蒸发量kg/h Q : 风量CMM X1 : 入口空气的绝对湿度kg/kg (absolute humidity) X2 : 出口空气的绝对湿度kg/kg (absolute humidity) △t : 冷却水出入口的温度差℃ L : 循环水量kg/h §局部蒸发量C 这是由冷却水塔本身结构上所引起。当冷却循环水的压力<相同条件下水的蒸发压力,冷却循环水的系统会有闪烁(flash)发生,造成局部蒸发现象(cavitation),这种蒸发量通常仅为冷却循环水量的0.1%以下。在计算局部蒸发量C 时,我们均假设局部蒸发量 C 占全部冷却循环水量的0.1%。 凉水塔补水=蒸发量+排污量+飘散损失+泄漏一般凉水塔内水份的蒸发量不大,约为进水量的1~2.5%. 1、蒸发量计算的基础知识 总冷却循环水量的蒸发量=E + C ☆基础热力学☆基础空气调节学 E=72 × Q × ( X1 – X2)=L ×△t /600 E : 蒸发量kg/h Q : 风量CMM X1 : 入口空气的绝对湿度kg/kg (absolute humidity) X2 : 出口空气的绝对湿度kg/kg (absolute humidity) △t : 冷却水出入口的温度差℃ L : 循环水量kg/h §局部蒸发量C 这是由冷却水塔本身结构上所引起。当冷却循环水的压力<相同条件下水的蒸发压力,冷却循环水的系统会有闪烁(flash)发生,造成局部蒸发现象(cavitation),这种蒸发量通常仅为冷却循环水量的0.1%以下。在计算局部蒸发量C 时,我们均假设局部蒸发量 C 占全部冷却循环水量的0.1%。

消防水计算公式汇编

消防水专业计算公式汇编 第四章建筑消防(规范第2章) 一、消火栓系统: 1、系统水量和设置场所:见P515~P518 2、消火栓充实水柱: 1)、室外消火栓充实水柱不应小于10m,常压供水应考虑地面到着火点的标高;2)、室内消火栓充实水柱: ·消火栓的水枪充实水柱一般不应小于7m: ·超过100m的高层建筑、高架仓库、高层工业建筑内水枪充实水柱不应小于13m。 ·不超过100m的高层建筑、超过六层的民用建筑,超过四层的厂房、库房、人防工程、停车库、修车库的水枪充实水柱不应小于10m。 3)消火栓充实水柱计算: S k= (H1-H2)/sinα(m) 式中S k——水枪的充实水柱长度,m; H1——室内最高着火点离地面的高度,m; H2——水枪离着火层地面的高度,m;一般取1m; α----水枪上倾角,一般为450,最大不应超过600; 4)、消火栓设置间距; (1)室内消火栓保护半径计算: R=kL d+Ls 式中:R---消火栓保护半径,m; L d——水带的铺设长度; k----水枪弯曲折减系数,宜根据水带的弯曲量取80-90%水带总长 Ls----水枪的充实水柱长度在平面上的投影长度,当水枪倾角为450时,Ls=0.71 S k;(L= Hmcosα) 大空间消火栓设置间距S,应根据消火栓保护半径R和保护间距b,根据勾股定理求得: S=(R-b)1/2 式中S——消火栓间距,m; R——消火栓保护半径,m; b——消火栓最大保护宽度的1/2,m 5)、管网水力计算: (1)、消火栓栓口水压计算: 消火栓栓口最低水压: Hxh= Hq + hd + H k =A d L d q2xh+q2xh/B+H k 式中:Hxh—消火栓栓口最低水压, 0.01Mpa

蒸发量计算

玻璃钢冷却塔技术手册之二(玻璃钢冷却塔性能参数) 发布者:admin 发布时间:2010-10-31 10:30:26 二、 玻璃钢冷却塔性能参数 2.1 冷却效能 部分人有一个错误的概念,就是以冷幅作为玻璃钢冷却塔效能的标准,并以着来选择合适的散热量,其实冷幅是冷却水塔运作的反映与效能是没有直接之关系。 热量是循环系统内所产生的负荷,它的单位为千卡/小时(Kcal/HR)计算公式如下: 热量=循环水流量×冷幅×比热系数 热量负荷和玻璃钢冷却塔的效能是没有直接关系,所以无论玻璃钢冷却塔的体积大小,当热量负荷和循环水流量不变而运作下,在理论上冷幅都是固定的。 若一座玻璃钢冷却塔能适合以下之条件而运作: i)出水温度为32℃及37℃ ii)循环水流量为 200L/S iii)环境湿球温度为 27℃ iv)逼近=32-27=5℃ v)冷幅=37-32=5℃ 计算其热量应为3600000Kcal/HR 此玻璃钢冷却塔也能适合以下之条件有效地运作: i)出水温度为33℃及43℃ ii)循环水流量为 200L/S iii)环境湿球温度为 23℃ iv)逼近=33-23=10℃ v)冷幅=43-33=10℃ 计算其热量应为7200000Kcal/HR

从上述举例可显示出相同玻璃钢冷却塔可在不同热量下运作,而热量的差别示极大,所以不能单靠冷幅来衡量玻璃钢冷却塔的效能。 前文提及玻璃钢冷却塔的散热量直接受环境湿球温度影响,而以上两列因环境湿球温度有差别,导致逼近不同,所以同一冷却水塔能在以上两条件下运作如常,证明玻璃钢冷却塔的效能是直接与逼近有密切关系而不能单以冷幅计算。 2.2 蒸发耗损量 当冷却回水和空气接触而产生作用,把其水温降时,部分水蒸发会引起冷却回水之损耗,而其损耗量和入塔空气的湿球温度及流量有关,以数学表达式作如下说明: 令:进水温度为 T1℃,出水温度为T2℃,湿球温度为Tw,则 *:R=T1-T2 (℃)------------(1) 式中:R:冷却水的温度差,对单位水量即是冷却的热负荷或制冷量Kcal/h 对式(1)可推论出水蒸发量的估算公式 *:E=(R/600)×100% ------------ (2) 式中:E----当温度下降R℃时的蒸发量,以总循环水量的百分比表示%,600-----考虑了各种散热因素之后确定之常数。 如:R=37-32=5℃ 则E={(5×100)/600}=0.83%总水量 或e=0.167%/1℃,即温差为1℃时的水蒸发量 *:A=T2-T1 ℃ ---------- (3) 式中:A-----逼近度,即出水温度(T2)逼近湿球温度的程度℃,按热交换器设计时冷端温度差取值的惯例,宜取A≥3℃(CTI推进A≥5 oF即2.78℃)A<不是做不到,而是不合理和不经济。 2.3 漂水耗损量 漂水耗损量的大小是和玻璃钢冷却塔(是否取用隔水设施),风扇性能(包括风量、风机及风扇叶角度的调整以及它们之间的配合等),水泵的匹配以及水塔的安装质量等因素有关,通常它的耗损量是很少的,大约在冷却器水总流量的0.2%以下。 2.4 放空耗损量 由于冷却回水不断的蒸发而令其变化(使水质凝结)这凝结了的冷却回水能使整个循环系统内产生腐蚀作用及导致藻类生长,所以部分的冷却回水要定期排出,以便补充更新,而这

冷却塔水量损失计算(技术部)

冷却塔水量损失计算 水的蒸发损失[()]* :水的定压比热,取.摄氏度,:水的蒸发潜热,:循环水流量,():温差。 例如你设计的温差是度,就是,每小时循环水量吨的话,每小时蒸发吨,这是冷却塔全效时的蒸发量,如果低于这个量就是冷却塔设计有问题。 蒸发耗损量 当冷却回水和空气接触而产生作用,把其水温降时,部分水蒸发会引起冷却回水之损耗,而其损耗量和入塔空气的湿球温度及流量有关,以数学表达式作如下说明: 令:进水温度为℃,出水温度为℃,湿球温度为,则*:(℃)() 式中::冷却水的温度差,对单位水量即是冷却的热负荷或制冷量 对式()可推论出水蒸发量的估算公式 *:()×() 式中:当温度下降℃时的蒸发量,以总循环水量的百分比表示,考虑了各种散热因素之后确定之常数。 如:℃ 则{(×)}总水量 或℃,即温差为℃时的水蒸发量

*:℃() 式中:逼近度,即出水温度()逼近湿球温度的程度℃,按热交换器设计时冷端温度差取值的惯例,宜取≥℃(推进≥即℃),不是做不到,而是不合理和不经济。 水塔蒸发量计算 第2.2.4条冷却塔的水量损失应按下列各项确定: 一、蒸发损失。二、风吹损失。三、排污损失: 四、冷却池的附加蒸发损失水量 第2.2.5条冷却塔的蒸发损失水量可按下式计算: Δ 式中——蒸发损失水量,; Δ——冷却塔进水与出水温度差,℃。 ——循环水量,。 ——系数,℃1,可按表2.2.5采用。 系数 气温- 第2.2.6条冷却塔的风吹损失水量占进入冷却塔循环水量的百分数可采用下数值 机械通风冷却塔(有除水器) ~’$ ( $ ( {. ]* " ) 风筒式自然通风冷却塔(以下简称自然通风冷却塔) 当有除水器时

冷却塔水量损失计算

冷却塔水量损失计算 水的蒸发损失WE=[(Tw1-TW2)Cp/R]*L CP:水的定压比热,取4.2KJ/KG.摄氏度,R:水的蒸发潜热2520KJ/KG ,L:循环水流量,(Tw1-TW2):温差。 例如你设计的温差是10度,就是10/600=1.67 %,每小时循环水量1000吨的话,每小时蒸发16.7吨,这是冷却塔全效时的蒸发量,如果低于这个量就是冷却塔设计有问题。 蒸发耗损量 当冷却回水和空气接触而产生作用,把其水温降时,部分水蒸发会引起冷却回水之损耗,而其损耗量和入塔空气的湿球温度及流量有关,以数学表达式作如下说明:令:进水温度为T1℃,出水温度为T2℃,湿球温度为Tw,则 *:R=T1-T2 (℃)------------(1) 式中:R:冷却水的温度差,对单位水量即是冷却的热负荷或制冷量Kcal/h 对式(1)可推论出水蒸发量的估算公式 *:E=(R/600)×100% ------------(2) 式中:E----当温度下降R℃时的蒸发量,以总循环水量的百分比表示%,600-----考虑了各种散热因素之后确定之常数。 如:R=37-32=5℃ 则E={(5×100)/600}=0.83%总水量 或e=0.167%/1℃,即温差为1℃时的水蒸发量 *:A=T2-T1 ℃----------(3) 式中:A-----逼近度,即出水温度(T2)逼近湿球温度的程度℃,按热交换器设计时冷端温度差取值的惯例,宜取A≥3℃(CTI推进A≥5 oF即2.78℃),不是做不到,而是不合理和不经济。 水塔蒸发量计算 第2.2.4条冷却塔的水量损失应按下列各项确定: 一、蒸发损失;二、风吹损失;三、排污损失: 四、冷却池的附加蒸发损失水量

循环水浓缩倍数的计算

1xx温度对冷水机组制冷量的影响 我们都知遭: 从运行费来讲,在蒸发温度和压缩机转数一定的情况下,冷凝温度越低,制冷系数越大,耗电量就越小。据测算,冷凝温度每增加1℃,单位制冷量的耗功率约增加3%-4%.所以,从这一角度来讲,保持冷凝温度稳定对提高冷水机组的制冷量是有益的。但为达到此目的,需采取以下措施: 增加冷凝器的换热面积和冷却水的水量;或提高冷凝器的传热系数,但是,对于一个空调冷却系统来说,增加冷凝器的面积几乎是不可能的。增加冷却水的水量势必增加水在冷凝器内的流速,这将影响制冷机的寿命,同时还增加了冷却水泵的耗电和管材浪费等一系列问题,而且效果也不尽理想。增大冷却塔的型号,考虑一定量的富余系数尚可,但如果盲目加大冷却塔的型号,以追求降低冷却水温也是得不偿失的,而且,冷却水温度还受当地气象参数的限制。提高冷凝器冷却水侧的放热系数,是实际和有效的,而提高放热系的有效途径是减小水侧的污垢热阻,对冷却水补水进行有效的处理. 2xx的补水问题 xx水量损失,包括三部分: 蒸发损失,风吹损失和排污损失,即: Qm=Qe+ Qw+Qb 式中: Qm为冷却塔水量损失;Qe为燕发水量损失;Qw为风吹量损失;Qb为排污水量损失。 (1)蒸发损失 Qe= (0.001+0.002θ)Δt Q (1) 式中:

Qe为蒸发损失量;Δt为冷却塔进出水温度差;Q为循环水量;θ为空气的干球温度。 (2)风吹损失水量 对于有除水器的机械通风冷却塔,风吹损失量为 Qw=(0.2%~0.3%)Q (2) (3)排污和渗漏损失 该损失是比较机动的一项,它与循环冷却水质要求、处理方法、补充水的水质及循环水的浓缩倍数有关.浓缩倍数的计算公式: N =Cr/Cm 式中: N为浓缩倍数;Cr为循环冷却水的含盐量;Cm为补充水的含盐量.根据循环冷却水系统的含盐量平衡,补充水带进系统的含盐最应等于排污,风吹和渗偏水中所带走的含盐量. QmCm= (Qw+Qb)Cr N =Cr/Cm=Qm/(Qw+Qb)=( Qe+ Qw+Qb)/( Qw+Qb) =Qm/Qb(Q w可忽略)( (3)Qm= QeN/(N 一1) N=1+Q e/Q w+Q b(Q

住宅套内给水排水管道水力计算知识交流

住宅套内给水排水管道水力计算 专业--给排水常识2010-05-26 18:06:18 阅读21 评论0 字号:大中小订阅 1 入户管管径计算 《住宅建筑规范》[1]第5.1.4条规定:“卫生间应设置便器、洗浴器、洗面器等设施或预留位置;……。”这是现阶段住宅内卫生器具配置的最低要求,从《建筑给水排水设计规范》[2]中可知普通住宅Ⅱ、Ⅲ类符 合此项要求。 以普通住宅Ⅱ类为计算算例,表1-1为普通住宅Ⅱ类最高日生活用水定额及小时变化系数,表1-2为住宅常见卫生器具的给水额定流量、当量和连接管公称管径。表1-3为生活给水管道的水流流速要求值。 普通住宅Ⅱ类常见户型配置情况:所有户型配置均配置一间厨房,一套洗衣设施,以卫生间间数不同,分为一卫户(一间卫生间的户型)、二卫户(二间卫生间的户型)和三卫户(三间卫生间的户型)。表1-4 为常见户型卫生器具不同组合的当量数。 以PP-R管道和PAP管道作为典型管材进行水力计算。三通分水连接方式常用的建筑给水用无规共聚聚丙烯(PP-R)管道,当冷水管工作压力≤0.6MPa时,常选用S5系列,S5系列计算内径较大;分水器分水连接方式常用的铝塑复合(PAP)管道,铝塑复合(PAP)管道采用对接焊型,计算内径较小。表1-5为住宅常见户型入户管水力计算表。由表1-5可知,普通住宅Ⅱ类常见户型入户管公称管径应为DN25~DN32;如入户管管径采用小一级的,首先流速不满足规范要求,其次同样长度的入户管水头损失比满足流 速要求管径的水头损失大3倍左右。 表1-1 最高日生活用水定额及小时变化系数[2]

注:(1)流出水头[7] 是指给水时,为克服配水件内摩阻、冲击及流速变化等阻力而能放出的额定流量的 水头所需的静水压。 (2)最低工作压力[2] 是指在此压力下卫生器具基本上可以满足使用要求,它与额定流量无对应关系。 住宅入户管上水表的水头损失取0.010[2]~0.015MPa[4]。笔者以水表本层出户集中布置方式(水表距楼面1.0m),常见户型厨房、卫生间和阳台用水点为算例,根据管件采用三通分水或分水器分水的连接情况,经过管道、配件沿程和局部水头损失计算后,加上卫生器具的最低工作压力和水表的水头损失不同组合,表前最低工作压力在0.10~0.15MPa。对分水器集中配水连接方式水头损失较小,对应的表前最低工 作压力可采用较小的数值。 现代住宅给水支管设计常常只到水表后(或在室内预留一处接口),表前最低压力值的大小关系到住户将来装修后的正常用水,对于这一点应加以重视。同时必须指出,目前大部分水箱供水方式,水箱设置高度难以满足顶上1~3层表前最低工作压力(卫生器具的最低工作压力)的要求,这一点在设计时应特别注意。 3 排水横支管管径计算 排水横支管设计排水流量(通水能力)是按照重力流(不满流)进行计算,同管径的排水横支管设计排水流量远小于排水立管的设计排水流量。表3-1 为住宅常见卫生器具排水的流量、当量和排水(连接)管的 管径。 以常用的建筑排水硬聚氯乙烯(UPVC)管道(公称外径50~110mm)作为计算算例。表3-2为水力 计算参数、计算过程和计算结果。 表3-1卫生器具排水的流量、当量和排水管的管径[2]

冷却塔损失量计算

冷却塔的工作原理: 冷却塔是利用水和空气的接触,通过蒸发作用来散去工业上或制冷空调中产生的废热的一种设备。基本原理是:干燥(低焓值)的空气经过风机的抽动后,自进风网处进入冷却塔内;饱和蒸汽分压力大的高温水分子向压力低的空气流动,湿热(高焓值)的水自播水系统洒入塔内。当水滴和空气接触时,一方面由于空气与水的直接传热,另一方面由于水蒸汽表面和空气之间存在压力差,在压力的作用下产生蒸发现象,带到目前为走蒸发潜热,将水中的热量带走即蒸发传热,从而达到降温之目的。 冷却塔的工作过程: 圆形逆流式冷却塔的工作过程为例:热水自主机房通过水泵以一定的压力经过管道、横喉、曲喉、中心喉将循环水压至冷却塔的播水系统内,通过播水管上的小孔将水均匀地播洒在填料上面;干燥的低晗值的空气在风机的作用下由底部入风网进入塔内,热水流经填料表面时形成水膜和空气进行热交换,高湿度高晗值的热风从顶部抽出,冷却水滴入底盆内,经出水管流入主机。一般情况下,进入塔内的空气、是干燥低湿球温度的空气,水和空气之间明显存在着水分子的浓度差和动能压力差,当风机运行时,在塔内静压的作用下,水分子不断地向空气中蒸发,成为水蒸气分子,剩余的水分子的平均动能便会降低,从而使循环水的温度下降。从以上分析可以看出,蒸发降温与空气的温度(通常说的干球温度)低于或高于水温无关,只要水分子能不断地向空气中蒸发,水温就会降低。但是,水向空气中的蒸发不会无休止地进行下去。当与水接触的空气不饱和时,水分子不断地向空气中蒸发,但当水气接触面上的空气达到饱和时,水分子就蒸发不出去,而是处于一种动平衡状态。蒸发出去的水分子数量等于从空气中返回到水中的水分子的数量,水温保持不变。由此可以看出,与水接触的空气越干燥,蒸发就越容易进行,水温就容易降低。 冷却塔的分类: 一、按通风方式分有自然通风冷却塔、机械通风冷却塔、混合通风冷却塔。 二、按热水和空气的接触方式分有湿式冷却塔、干式冷却塔、干湿式冷却塔。 三、按热水和空气的流动方向分有逆流式冷却塔、横流(交流)式冷却塔、混流式冷却塔。 四、按形状分有圆形冷却塔、方形冷却塔、矩形冷却塔。 五、按冷却温度分有标准型冷却塔、中温型冷却塔、高温型冷却塔。 六、按噪声级别分为普通型冷却塔、低噪型冷却塔、超低噪型冷却塔、超静音型冷却塔。 七、按用途分有塑机专用冷却塔、发电机专用冷却塔、中频炉专用冷却塔、中央空调冷却塔、电厂冷却塔。 八、其他有喷流式冷却塔、无风机冷却塔、双曲线冷却塔等。 冷却水的补水问题 冷却塔水量损失,包括三部分 :蒸发损失,风吹损失和排污损失,即: Qm=Qe+ Qw+Qb

循环水蒸发量计算

我国是一个水资源十分贫乏的国家,一些地区水资源已成为制约经济发展的主要因素之一,节约用水成了一个社会发展所必须面对的问题。火力发电厂是一个耗水大户,其中循环水冷却塔的耗水量约占整个电厂耗水量的60%以上。因此,冷却塔耗水量的变化对整个电厂耗水量有着较明显的影响。那么哪些因素影响冷却塔的耗水量,又是如何影响的呢?下面以一台300MW火电机组为实例具体分析一下其变化的内在规律,以期获得对火电厂节水工作有益的结论。 1.计算所需数据:(机组在300MW工况下) 冷却塔循环水量36000t/h? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ? 循环水温升9.51℃ 凝汽器循环水进水温度20℃? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ? 空气湿度61% 循环冷却塔的端差5℃(端差为冷却塔循环水出水温度与大气湿球温度之差) 循环水浓缩倍率3.0 2.影响冷却塔耗水量因素分析: 火力发电厂循环水冷却系统运行中,维持系统正常稳定运行的关键是两个平衡,即:水量平衡和盐量平衡。二者相互联系,如果其中一个平衡变化,那么另一个平衡也会随之发生相应变化。 2.1循环水的水量平衡: 水量平衡过程是:机组运行过程中,对于敞开式循环冷却水系统来说,水的损失有蒸发损失、风吹损失、排污损失、漏泄损失(由于量较小,一般可略去不计)等,要维持水量平衡就需要同时对系统进行补水。 循环水系统的水量平衡数学表达式为:PBu =P1+ P2+ P3 [1]公式1 PBu:补充水量占循环水量的百分率,% P1:蒸发损失水量占循环水量的百分率,% P2:风吹损失占循环水量的百分率,% P3:排污损失占循环水量的百分率,% 在以上平衡中通常P1所占的份额较大,而它的大小主要取决于凝汽器的热负荷,以及气候条件(主要是温度因

循环水蒸发量计算

循环水蒸发量计算 我国是一个水资源十分贫乏的国家,一些地区水资源已成为制约经济发展的主要因素之一,节约用水成了一个社会发展所必须面对的问题。火力发电厂是一个耗水大户,其中循环水冷却塔的耗水量约占整个电厂耗水量的60%以上。因此,冷却塔耗水量的变化对整个电厂耗水量有着较明显的影响。那么哪些因素影响冷却塔的耗水量,又是如何影响的呢?下面以一台300MW火电机组为实例具体分析一下其变化的内在规律,以期获得对火电厂节水工作有益的结论。 1.计算所需数据:(机组在300MW工况下) 冷却塔循环水量36000t/h 循环水温升 9.51℃ 凝汽器循环水进水温度20℃空气湿度61% 循环冷却塔的端差5℃(端差为冷却塔循环水出水温度与大气湿球温度之差)循环水浓缩倍率3.0 2.影响冷却塔耗水量因素分析: 火力发电厂循环水冷却系统运行中,维持系统正常稳定运行的关键是两个平衡,即:水量平衡和盐量平衡。二者相互联系,如果其中一个平衡变化,那么另一个平衡也会随之发生相应变化。 2.1循环水的水量平衡: 水量平衡过程是:机组运行过程中,对于敞开式循环冷却水系统来说,水的损失有蒸发损失、风吹损失、排污损失、漏泄损失(由于量较小,一般可略去不计)等,要维持水量平衡就需要同时对系统进行补水。 循环水系统的水量平衡数学表达式为:PBu =P1+ P2+ P3 [1]公式1 PBu:补充水量占循环水量的百分率,% P1:蒸发损失水量占循环水量的百分率,% P2:风吹损失占循环水量的百分率,% P3:排污损失占循环水量的百分率,% 在以上平衡中通常P1所占的份额较大,而它的大小主要取决于凝汽器的热负荷,以及气候条件(主要是温度因素);P2的大小取0.1%(机组冷却塔中装有除水器时);P3的大小主要取决于循环水系统所能达到的浓缩倍率。 水量平衡的另一种数学表达式为: M=E+B+D [2]公式2 M:补充水量,t/h; E:蒸发损失量,t/h; B:风吹损失量,t/h;的D:排污损失量,t/h 其中:自然通风冷却塔的蒸发损失计算公式为: E=k×△t×Qm [2]公式3 k:与环境大气温度有关的系数,%;△t:循环冷却水温升,℃;Qm:循环水量,T。若其它条件不变,仅冷却水量发生变化时,同一机组△t成反比变化,因而蒸发损失水量则保持不变的。 由公式1和公式2可以推出:B=Qm×P2 公式4) D=Qm×P3 公式5 2.2循环水的盐量平衡: 循环水系统的盐量平衡过程是:机组在运行过程中,由于循环冷却系统中水的蒸发作用,循环水中的溶解盐类不断浓缩,因此就需要通过排污等方式降低溶解盐类。当循环冷却水系统中进入和失去的盐类达到平衡后可得: K=(P1+ P2+ P3)/( P2+ P3)[1]公式6 由以上两个平衡过程的分析可以得出,影响循环水冷却塔耗水量的主要因素为:环境温度,空气湿度,机组出力,浓缩倍率。 3.影响耗水量因素的定量分析:

循环水自然降温计算

循环水池散热计算 (1 )水面蒸发和传导损失的热量: Qx = a y( 0.0174vf + 0.0229 ) (Pb —Pq) A(760/B) 式中Qx――水池表面蒸发损失的热量(kJ/h ); a ――热量换算系数, a = 4.1868 kJ /kcal ; y——与水池水温相等的饱和蒸汽的蒸发汽化潜热 (kcal/kg ); vf ――水池水面上的风速(m/s ), —般按下列规定采用: 室内水池vf = 0.2~0.5 m/s ;露天水池vf = 2~3 m/s ; Pb――与水池水温相等的饱和空气的水蒸汽分压力 (mmHg ); 3.782 KPa Pq --- 水池的环境(23C)空气的水蒸汽压力( mmHg ); A --- 水池的水表面面积(m2 ); B --- 当地的大气压力(mmHg )。 (2)加上水池的水表面、池底、池壁、管道和设备等传导所损失的热量: 而水池的水表面、池底、池壁、管道和设备等传导所损失的热

量,占水池水表面蒸发损失热量的20%。

(3)水池补水加热所需的热量: Qb = a qb y (tr- tb )/t 式中Qb——水池补充水加热所需的热量(kJ/h); a 量换算系数,a= 4.1868(kJ /kcal); qb --- 水池每日的补充水量(L);按水池水量的5 y ――的密度(kg/L ); tr――水池水的温度(C)。 tb ——水池补充水水温「C); t——加热时间(h)。 (4)水池表面蒸发量的计算: Ws = ?x(Pq.b -Pa )F>B/B、式中 W——水池散湿量(kg/h ); 9 ——系数,0.00557 X10-5 kg/N.s ; Pq.b --- 与水池水温相等的饱和空气的水蒸汽分压力(Pq——水池的环境空气的水蒸汽压力(Pa ); F——水池的水表面面积(m2 ); B―― 标准的大气压力(Pa ); B、当地的大气压力(Pa ); 10%确定; Pa);

消火栓水力计算表

消火栓水力计算 该建筑物长宽高分别为39.5m , 36.4m, 94.9m,根据要求,消火栓间距应保证同层任何 部位有两个消火栓的水枪充实水柱同时到达,采用串联分区的消防给水方式。 一?低区消火栓水力计算 (1)低区消火栓布置 水带长度取20m,展开弯折系数C取0.85,则消火栓的保护半径为 R C L d h = 0.85 20 3 20(h 取3m) 消火栓采用双排布置,其间距为 S .. R2 b2■. 20210 2 2=l6.0m 据此,在各层布置消火栓位置及个数如各层平面图所示。 (2)水枪水嘴处所需水压计算 查表得,水枪喷嘴口直径选19mm,水枪系数值为0.0097,充实水柱长度H m要求不小于 13m,选H m=13m,水枪实验系数f值为1.22,水枪喷嘴处所需水压为 H q f H m 1 f H m 1.22 13 1 0.0097 1.22 13 18.74mH2o 187.4KPa (3 )水枪喷嘴得出流量计算 喷口直径19mm的水枪水流特性系数B为1.577 q xh .BH; J1.577 18.74 5.44L/s (4)水带阻力计算 19mm水枪配备65mm水带,衬胶水带阻力较小,本工程选用衬胶水带,查表知65mm水带的阻力系数A z为0.00172,水带阻力损失为 2 2 h d A z L d q xh 0.00172 20 5.44 1.02m (5 )消火栓口所需水压计算 消火栓口所需水压为 H xh H q g H k18.74 1.02 2 21.76mH2o 217.6KPa H k2m (6) 校核 设置的消防贮水高位水箱最低水位高程28.00m,最不利点消火栓栓口高程20.60m,则最不 利点消火栓栓口的静水压力为28.00-20.60=7.4 mH?。=74Kpa>50Kpa,按《高层民用建筑设计 防火规范》GB50045 —95第7.47.2条规定,可不设增压设施。 (7) 水力计算 XL-5,出水枪数为2按照最不利点消防竖管和消火栓的流量分配要求,最不利消防竖管为支,相 邻消防竖管为XL-7,出水枪数为2支。

消防设施计算公式

消防设施计算公式 Company number:【WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-

正方形布置喷头间距 或 S -喷头呈正方形布置时的间距(m);A1-每只喷头的保护面积( m2) R -喷头设计喷水保护半径(m)。 矩形或平行四边形布置喷头间距 S -喷头呈矩形或平行四边形布置时的长边长度(m); A1-每只喷头的保护面积(m2)。 单排布置喷头时的布置间距 S -单排布置喷头时的布置间距(m);R -喷头设计喷水保护半径(m): b -走道的宽度(m)。 第三章水喷雾灭火系统 水雾喷头的流量(领会) q-水雾喷头的流量(L/min); P-水雾喷头的工作压力( MPa); K-水雾喷头的流量系数,取值由生产厂提供,一般K=16-102。保护对象的水雾喷头设置数量(领会) (下方为q)N-保护对象的水雾喷头设置数量;S-保护对象的保护面积(m2); W-保护对象的设计喷雾强度 [ L/( min·m2)]; q-水雾喷头的流量( L/min)。 水雾系统的计算流量(领会) Qj-系统的计算流量(L/s); n -系统启动后同时喷雾的水雾喷头数量(个); qi-水雾喷头的流量(L/min)。 水雾系统的设计流量(简单应用)Qs-系统的设计流量( L/s); k -安全系数,应取1. ; Qj-系统的计算流量(L/s), 系统灭火面积及冷却面积

F -冷却面积( Ill2): B -最大油舱的宽度( m); L -最大油舱的纵向长度( m);fmax-最大油舱的面积( mz)。 水炮系统的设计流量 Qs -水炮的设计流量( L/s); Qs0-水炮的额定流量(L/s)。 泡沫混合液初始流量的计(简单应用) Q -泡沫炮系统的泡沫混合液设计流量(L/min); A3-泡沫炮系统的最大保护面积 (m3); R3-泡沫炮系统泡沫混合液供给强度[ L/( min·m2)]。 泡沫混合液设计用量(综合应用) V-泡沫炮系统扑救一次火灾的泡沫混合液设计用量(L);q-单台泡沫炮的泡沫混合液流量(L/s); t-泡沫炮系统的泡沫混合液连续供给时间(s); P-泡沫炮的进口压力(MPa); K-泡沫炮的流量特性系数。 第六章泡沫灭火系统 储罐中所需泡沫混合液流量用下式计算 Q-泡沫混合液设计流量(L/min);R-泡沫混合液供给强度 [ L/( min·m2)]; A-燃烧面积(m2)。 , A-燃烧面积(1112); D-储罐直径(m)。 系统的泡沫混合液设计用量 包括三部分:罐内用量、辅助管枪用量和管道剩余量。

03-2消火栓给水系统的水力计算

第3章建筑消防系统3.2消火栓给水系统的水力计算

消火栓给水系统的水力计算 消火栓给水系统水力计算的主要任务是根据规范规定的消防用水量及要求使用的水枪数量和水压确定 管网的管径,系统所需的水压,水池、水箱的容积和 水泵的型号等。我国规范规定的各种建筑物消防用水 量及要求同时使用的水枪数量可查表3-4、表3-5。

3.2.1消火栓口所需的水压 k d q xh H h H H ++=消火栓口所需的水压按下列公式计算 式中H xh ——消火栓口的水压,kPa ; H q ——水枪喷嘴处的压力,kPa ; h d ——水带的水头损失,kPa ; H k ——消火栓栓口水头损失,按20 kPa 计算。

g v H q 22 =f f f q H g v d K H H H ??=-=?22 1理想的射流高度(即不考虑空气对射流的阻力)为: 式中υ——水流在喷嘴口处的流速,m/s ;g ——重力加速度,m/s 2; 实际射流对空气的阻力为:

式中a f ——实验系数=1.19+80(0.01·H m )4,可查表3-7。 水枪喷嘴处的压力与充实水柱高度的关系为: 水枪在使用时常倾斜45°~60°角,由试验得知充实水柱长度 几乎与倾角无关,在计算时充实水柱长度与充实水柱高度可视为相等。 m f f H a H =m f m f q H a H a H ??-??=?110 K Pa 水枪充实水柱高度H m 与垂直射流高度H f 的关系式由下列公式表示:

式中q xh ——水枪的射流量,L/s ; μ——孔口流量系统,采用; B ——水枪水流特性系数,与水枪喷嘴口径有关,可查表3-8; 式中q d ——水带水头损失,kPa ; L d ——水带长度,m ;A Z ——水带阻力系数,见表3-10。 q xh BH q =102??=xh d z d q L A h 水带水头损失应按下列公式计算: 水枪射出流量与喷嘴压力之间的关系可用下列公式计算:

循环水浓缩倍数的计算

创作编号: GB8878185555334563BT9125XW 创作者:凤呜大王* 1 冷却水温度对冷水机组制冷量的影响 我们都知遭 :从运行费来讲,在蒸发温度和压缩机转数一定的情况下,冷凝温度越低,制冷系数越大,耗电量就越小。据测算,冷凝温度每增加1℃,单位制冷量的耗功率约增加3%-4%.所以,从这一角度来讲,保持冷凝温度稳定对提高冷水机组的制冷量是有益的。但为达到此目的,需采取以下措施:增加冷凝器的换热面积和冷却水的水量;或提高冷凝器的传热系数,但是,对于一个空调冷却系统来说,增加冷凝器的面积几乎是不可能的。增 加冷却水的水量势必增加水在冷凝器内的流速,这将影响制冷机的寿命, 同时还增加了冷却水泵的耗电和管材浪费等一系列问题,而且效果也不尽 理想。增大冷却塔的型号,考虑一定量的富余系数尚可,但如果盲目加大 冷却塔的型号,以追求降低冷却水温也是得不偿失的,而且,冷却水温度 还受当地气象参数的限制。提高冷凝器冷却水侧的放热系数,是实际和有 效的,而提高放热系的有效途径是减小水侧的污垢热阻,对冷却水补水进 行有效的处理. 2 冷却水的补水问题 冷却塔水量损失,包括三部分 :蒸发损失,风吹损失和排污损失,即: Qm=Qe+ Qw+Qb 式中 :Qm为冷却塔水量损失;Qe为燕发水量损失;Qw为风吹量损失;Qb 为排污水量损失。 (1) 蒸发损失 Qe= (0.001+0.00002θ) Δt Q (1) 式中 :Qe为蒸发损失量;Δt为冷却塔进出水温度差;Q为循环水量;θ

为空气的干球温度。 (2) 风吹损失水量 对于有除水器的机械通风冷却塔,风吹损失量为 Qw=(0.2%~0.3%)Q (2) (3) 排污和渗漏损失 该损失是比较机动的一项,它与循环冷却水质要求、处理方法、补充水的水质及循环水的浓缩倍数有关 .浓缩倍数的计算公式: N =Cr/Cm 式中 :N为浓缩倍数;Cr为循环冷却水的含盐量;Cm为补充水的含盐量. 根据循环冷却水系统的含盐量平衡,补充水带进系统的含盐最应等于排污,风吹和渗偏水中所带走的含盐量 . QmCm= (Qw+Qb)Cr N =Cr/Cm=Qm/(Qw+Qb)=( Qe+ Qw+Qb)/( Qw+Qb) =Qm/Qb(Q w 可忽略)((3) Qm= QeN/(N 一1) N=1+Q e /Q w +Q b (Q w 可忽略)=1+(Q e /Q b )(4) 注:N 计算值>N 实测值 从(4)式可分析浓缩倍数的变化情况:(考虑蒸发量一定)1当排污量增加,补充水会增加,浓缩倍数下降;2、排污量减少,补充水量会减小,浓缩倍数增加;3、如排污量不变,补水量增加或不变,浓缩倍数上升;4、排水增加,浓缩倍数呈下降趋势,排水量不变或降低,浓缩倍数呈上升趋势;5;要保持浓缩倍数,补水量≥排污量+蒸发量。 浓缩倍数为经浓缩后冷却水中的含盐量与补充水含盐量之比,《建筑给水排水设计手册》推荐 N值,一般情况下最高不超过5~6。由(4)式可知:N值过大,排污和渗漏损失减小,节约用水,N值过小,排污量大,补水量大,必然造成水浪费。 由式(1)可以计算出蒸发水量,再由(2)风吹损失水量,最后由式(3)计算出排污和渗漏损失水量。 3 冷却水的水质

循环水蒸发量计算

精心整理 我国是一个水资源十分贫乏的国家,一些地区水资源已成为制约经济发展的主要因素之一,节约用水成了一个社会发展所必须面对的问题。火力发电厂是一个耗水大户,其中循环水冷却塔的耗水量约占整个电厂耗水量的60%以上。因此,冷却塔耗水量的变化对整个电厂耗水量有着较明显的影响。那么哪些因素影响冷却塔的耗水量,又是如何影响的呢?下面以一台300MW 火电机组为实例具体分析一下其变化的内在1. ? ???2.? ? 火力发电厂循环水冷却系统运行中,维持系统正常稳定运行的关键是两个平衡,即:水量平衡和盐量平衡。二者相互联系,如果其中一个平衡变化,那么另一个平衡也会随之发生相应变化。 2.1循环水的水量平衡:

水量平衡过程是:机组运行过程中,对于敞开式循环冷却水系统来说,水的损失有蒸发损失、风吹损失、排污损失、漏泄损失(由于量较小,一般可略去不计)等,要维持水量平衡就需要同时对系统进行补水。 循环水系统的水量平衡数学表达式为:PBu =P1+ P2+ P3 [1]? ?? ?? ?? ?? ?? ???公式1 PBu% P2% P3 ??公式2 M 量, 其中:自然通风冷却塔的蒸发损失计算公式为: E=k×△t×Qm [2]? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ?公式3 k:与环境大气温度有关的系数,%;△t:循环冷却水温升,℃;Qm:循环水量,T。

若其它条件不变,仅冷却水量发生变化时,同一机组△t成反比变化,因而蒸发损失水 量则保持不变的。 由公式1和公式2可以推出:B=Qm×P2? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ?? ? 公式4 D 2.2 K=( 公式 3.影响耗水量因素的定量分析: 3.1环境温度变化对冷却塔耗水量的影响:(取空气湿度61%,机组出力300MW,浓缩倍率K=3.0) 3.1.1蒸发损失量的计算:? ?

循环水自然降温计算

循环水池散热计算 (1)水面蒸发和传导损失的热量: Qx =α·у(+)(Pb -Pq) A(760/B) 式中Qx——水池表面蒸发损失的热量(kJ/h ); α——热量换算系数,α=kJ /kcal ; у——与水池水温相等的饱和蒸汽的蒸发汽化潜热(kcal/kg ); vf ——水池水面上的风速(m/s ),一般按下列规定采用:室内水池vf =~ m/s ;露天水池vf =2~3 m/s ; Pb——与水池水温相等的饱和空气的水蒸汽分压力(mmHg );KPa Pq——水池的环境(23℃)空气的水蒸汽压力(mmHg ); A——水池的水表面面积(m2 ); B——当地的大气压力(mmHg )。 (2)加上水池的水表面、池底、池壁、管道和设备等传导所损失的热量: 而水池的水表面、池底、池壁、管道和设备等传导所损失的热量,占水池水表面蒸发损失热量的20% 。 (3)水池补水加热所需的热量: Qb=αqbу(tr- tb)/t

式中Qb——水池补充水加热所需的热量(kJ/h); α——热量换算系数,α=(kJ /kcal); 确定;10%~5;按水池水量的(L)水池每日的补充水量——qb ;水的密度(kg/L)у——。tr——水池水的温度(℃) ;tb——水池补充水水温(℃) 。加热时间(h)t——4()水池表面蒸发量的计算:、式中-Pa )F×B/BWs =ψ×(kg/h );W——水池散湿量( 10-5 kg/ ;=ψ——系数,ψ×);——与水池水温相等的饱和空气的水蒸汽分压力(Pa );Pq——水池的环境空气的水蒸汽压力(Pa );——水池的水表面面积(m2 F ;标准的大气压力(Pa )B ——;当地的大气压力(Pa )B、—— 饱和水蒸气压力表 绝对压强水蒸汽的密焓t/℃H/kJ·kg-1 汽化热r/kJ·kg-1 温度m-3 ρ/kg·度p/kPa 液体水蒸汽 5 10

相关文档
相关文档 最新文档