安庆长江公路大桥特大型深水钢围堰施工技术
第11卷第3期安徽建筑工业学院学报(自然科学版)Vol.11No.3 2003Journal of Anhui Institute of Architecture&Industry2003
安庆长江公路大桥特大型深水钢围堰施工技术
陈 侃,刘 萍
(安庆长江公路大桥有限责任公司,安庆 246003)
摘 要:通过对安庆长江公路大桥特大型深水钢围堰的施工,认为利用锚碇系统施工围堰的工程,应采用首节钢围堰以大型起重船吊装外,其节段宜采用对称散拼方案进行施工。钢围堰着床、奠基是一道关键工序,且难度较大,本文通过计算围堰摩阻系数平均在2715kPa时下沉系数不小于1125的情况下,围堰下沉顺利,且可有效控制刃脚翻砂。
关键词:钢围堰;锚碇系统;吸泥;着岩
中图分类号:U44514
1 工程概况
安庆长江公路大桥位于安庆市区东侧河段,东门汽渡下游约200m处,北在圣埠与合安高速公路大桥接线直接相连,与国道318线及国道206线的共线段通过菱湖北路互通立交相连;南与国道318线及国道206线的分界点直接相连。大桥的建设对促进沿江地区特别是皖西南大别山区的经济快速发展,具有十分重要的意义。主桥桥型为双塔双索面钢箱梁斜拉桥,跨度为50+215+510+215+50m。
主桥索塔采用双壁钢围堰大直径钻孔桩复合基础,双壁钢围堰外径32m,内径29m,壁厚115m。钢围堰高度59m。圆形承台直径29m,高610m,承台顶面高程-3125m(黄海高程,下同)。承台下为18根直径310m的钻孔灌注桩,桩位呈梅花形排列,桩中心距为610m。
111 水文条件
11111 水位
见表1。
表1 安庆水位站逐月水位平均值(黄海高程:m)
月份123456789101112
最高413041666145818010183121191310512147111741019591016142
最低311831103195516181159161111011017410110817861243199
平均31613184512171069159101851212811176111211010971755104
11112 流速与流向
桥位处水流流速中水期为0191～1131m/s,流向与桥轴线法线方向夹角为左4°～右718°;洪水期桥位处流速为1183～213m/s,水流方向与桥轴线法线方向夹角为左0°～右715°。
长江安庆段属非感潮河段,平均水面比降在九江至安庆段为010203‰,安庆至大通段为010189‰。根据长江下游多年资料统计分析,汛期比降一般较枯水期比降大。
收稿日期:2003-05-27
112 地质条件
桥位处北岸为长江高河漫滩Ⅰ级阶地和Ⅱ级阶地。河床宽度1655m 。第四系覆盖层厚度23～36m ,河床北侧最薄815m 。基岩为白垩系上统宣南组紫红色粉砂、细砂岩夹疏松砂岩、粘土质粉砂岩、粉砂质粘土岩和杂色砾岩,其中杂色砾岩为较软岩、粉细砂岩为软质岩,其余为极软岩。桥位处基岩构造变形较微,钻探未见断层,裂隙也少见,岩体完整。极软岩承载力很低。
主桥范围均为负地形,高程-0136～-6174m ,最低-24m 。113 锚碇系统简介[1]
钢围堰的稳定、就位和纠扭主要靠锚锭系统完成,4#墩墩位处枯水期水深也在20m 左右,属深水施工,钢围堰受力非常复杂,施工难度较大,且施工船舶受通航影响,桥位上游约500m 处有过江光缆,锚碇系统抛锚必须避开光缆区域。经与有关航道管理部门的协商,划分出明确的抛锚区和禁航区,如图1。钢围堰拼装施工工艺流程,见图2[2]
。
图1
锚碇系统总体布置图
图2 钢围堰拼装施工工艺流程
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2安徽建筑工业学院学报(自然科学版)第11卷
2 钢围堰拼装接高
钢围堰由中铁宝桥公司负责制作、拼装,原定施工方案为整体吊装方案,宝桥公司在水上拼装平台将单节钢围堰拼焊成整体,浮运至墩位后用300t 浮吊整体吊装就位,第1～5节钢围堰为整体吊装,由于在吊装过程中发现围堰变形较大,从第6节开始改为对称散拼施工。211 钢围堰整体拼装施工21111 钢围堰拼装平台
第1～5节钢围堰在水上拼装平台拼装成整体,然后浮运至施工现场,水上拼装平台由两条1000t 驳船用型钢联结而成,船舱内加水配重将船体找平,以增加拼装平台的稳定性,甲板上的墙板全部割除,用型钢精确找平作为围堰拼装基础。每条驳船宽度为15m ,两条驳船拼装起来的总宽度约30m ,而钢围堰直径为32m ,由于平台宽度不够,因此在船体两侧各设了一个加宽平台,以满足围堰拼装和施工人员行走的需要。21112 300t 浮吊起重性能和吊钩选择
在锚碇系统施工完毕,导向船精确定位后,首节钢围堰即可吊放入水就位。单节钢围堰整体吊装采用300t 浮吊,起重性能见表2。
表2 300t 浮吊起重性能
角 度
主钩跨度
主钩高度
起重量(t )
副钩跨度
副钩高度
起重量(t )
副钩跨度
副钩高度
起重量(t )
70°39503675030064003920017099004380012060°9400340002501220036400160164004030011050°1420030850200172003270013521900356008540°1835026800180213502785012026800300006530°2160021850150248502260010030700236505020°
23800
16350
120
27400
16700
80
33200
16800
40
注:起吊高度要减去上耳、钩头滑轮才是净高度(主钩减去411～413m ,后副钩上减去317～318m ,前副钩减316～317m ,再加船体高度,才是起吊净高度)
300t 浮吊共有6个吊钩,其中1个主钩,4个副钩和1个小钩,根据其超重性能,若采用1个主钩起
吊,即使扒杆的俯角调到20°,扒杆只有2318m ,吊高16135m ,使单节钢围堰就位吊高需要14136m ,跨度
需3115m ,扒杆的跨度不足以使钢围堰就位。而采用4个副钩同时起吊,根据超重性能和仔细计算分析,能够达到整体起吊单节钢围堰的要求。4个副钩分布位置为2m ×6m 的矩形,前后距离为6m ,横向距离为2m ,每个吊钩吊4个吊点,共设16个吊点。21113 单节钢围堰整体吊装单节钢围堰在拼装平台拼装完成后,浮运至现场,横靠在导向船下游,300t 浮吊移至拼装平台下游,调整吊钩位置后,将吊索和卸扣与吊耳联结起来即可准备起吊。钢围堰吊起一定高度后,将拼装平台拖走,300t 浮吊吊着钢围堰前移,靠近导向船,然后精确调整,使钢围堰就位。
由于300t 浮吊是4个钩同时起吊,存在吊钩同步起升和吊耳同进均匀受力的问题,吊耳按最大受力50t 设计。为确保吊装安全,起吊前必须对所有使用钢丝绳、卸扣、起重滑车和吊耳进行仔细检查,确认无误后进行试吊,由专人指挥,先将4个钩缓缓收紧,钢围堰即将要离开拼装平台时,停止起钩,再检查一遍,然后调整4个钩在同一高度,使围堰竖直,缓慢起升,每起吊30cm 停钩检查一次,以便调整4个吊钩的同步性,使16个吊耳基本均匀受力。
钢围堰起升到一定高度,拖走拼装平台,300t 浮吊靠近导向船,将围堰对位,调整好各隔舱板的位置及壁板的相对位置,即可下钩就位,将围堰临时固定,局部拼缝和错台较大处作适当调整,即可施焊。21114 钢围堰整体吊装变形分析
钢围堰整体吊装,虽然速度很快,但吊装变形较大。变形包括两个方面,一是整体变形,二是局部变形。整体变形是指直径方的收缩变形。通过测量6条直径方向在起吊前后的长度得出,见图3,表3。
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图3 钢围堰变形控制
表3 钢围堰整体吊装直径方向变形量表
测量位置
起吊前后变形量(mm )
测量位置
起吊前后变形量(mm )
1—1-254—4-232—2-205—5-303—3
-19
6—6
-
15平均
-
22
局部变形是由于4个吊钩不同步上升造成的,个别吊耳局部受力较
大,引起围堰壁产生“S ”形弯曲,最大错位到60mm ,给对接造成很大困难
且表面很难看,甚至影响到整体对接质量[3]。针对上述问题,我们采取了整体变形,在制作时进行预设的方法,即
将直径方向按+20mm 误差控制,基本上能消除整体变形的影响。但局部变形很难控制,吊钩的不同步导致局部变形较大,且会增大围堰的椭圆度,拼缝工作量很大。鉴于此,从第6节开始,钢围堰拼装改为对称散拼方案。
图4 单元块对称拼装顺序图5 单元块拼装定位示意图
212钢围堰散拼
钢围堰节段由12个单元块组成,单元块在岸上制作完成后拖运至现场,逐块拼装,上、下游对称进
行,最后安装两块合拢段,拼装顺序见图4。
单元块底边位置原则上就该与上节对应,可根据L 0、L 的长度作适当调整,见图5。顶边位置根据L 确定,L 、L 0的理论值可计算出来,根据实测长度调整顶边的位置,这样就将单元块的位置确定下来。213 整拼与散拼的优缺点对比(见表4)。
表4 钢围堰整体拼装与对称散拼比较
比较项目 整 体 拼 装
散 拼
施工速度4d/节
4～5d/节
拼装精度
局部变形大,接缝处理工作量大,整体拼接精度较高,局部
较差。
竖缝拼接质量稍差,水平缝拼接质量较好,整体上看攻拼质量较好。
经济性分析
需要大型起重船舶,大大提高施工成本。
只需小型超重船即可,满足施工要求,减小设备投入成本。
工作量
现场只需焊接接头环缝,减少了竖缝拼接工作量。 全部接焊工作均在现场完成,焊接工作量很大,需要投入大量人工和设备。
用工特点
用工比较散,工人将单节钢围堰拼焊完成后,到现场拼焊水平环缝,人员使用分布比较均匀,便于施工组织管理。
人员使用比较集中,拼焊时需要大量的人员,施工组织管理难度较大。
通过以上对比可以看出,散拼方案明显优于整拼方案,对于类似的工程仅仅是首节钢围堰需要大型起重船,将首节钢围堰吊放入水,后续围堰拼装采用散拼是较合适的。214 钢围堰下沉[4]21411 钢围堰着床
钢围堰在2001年12月份着床,着床时水位+511m ,泥面标高-1413～-1714m ,高差311m ,泥面平
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第11卷
均标高-1613m 。泥面大致南高北低,东高西低,根据类似工程施工经验,在围堰下沉过程中,上游侧泥面冲刷比下游大,这样在土压力的作用下,围堰会向上游“移动”一定的距离。同样围堰南侧泥面高,北侧泥面低,且北侧靠近主河槽,冲刷较大,故围堰着床时向东向南分别预偏32cm 。
着床时,泥面高的地方偏压载,然后局部吸泥,边吸边沉,最后到达全部着床。
从后来吸泥纠偏的过程来看,这种预偏提前是没有效果的,事实上围堰入泥后,向任何一个方向移动都很困难,从纠偏的过程就能看出来。21412 围堰吸泥下沉[5]
围堰采用不排水吸泥除土下沉,除土采用4台空气吸泥机(其中1台备用)。补水通过设在围堰壁上的4个<325联通管,来平衡围堰内外水头差。
为了提高施工机械设备的利用率,3台空气吸泥机配备3台空压机,分别为1台43m 3/min 和2台20m 3/min 。在施工中3台空气吸泥机吸泥区域不同,取土量也不同,在供气管路设计时,通过串、并联闸阀,可根据需要将2台空压机串、并联,即3台空压机均可向任何一台吸泥管供气,以减少倒换吸泥管的工作量。
实际施工中,泥浆出口速度达到约215m/s ,含砂量15%以上,出土速度达到80～100m/h ,超过了设计值,对于砂层和含砾中粗砂层以及胶结不强的砂卵石层,此种空气吸泥机非常适合,对于胶结较强的砂卵石层或粘土层,需要采用高压射水辅助扰动破土,取得较好的吸泥除土效果。21413 围堰内取土
围堰内取土应遵循“先中间后周边”的原则,对称均匀取土,使围堰内泥面形成锅底,由中间锅底向四周放坡,使围堰平稳下沉。在围堰下沉过程中应间隔2小时测一次泥面标高,并绘制出至少3个直径方向的泥面锅底曲线,并以此指导吸泥。
围堰内当四周泥面标高与刃脚板根部大致相平时,必须停止吸泥,此工况吸泥下围堰不下沉是由于下沉系数不够,即围堰外壁的摩阻力和浮力已经将下沉力平衡,再吸泥只会造成刃脚翻脚涌砂,翻砂时围堰外的砂大量涌入,围堰内水位暴涨,围堰突沉,造成很大浪费,围堰底口偏差也失去控制,突然偏向某一个方向。翻砂造成该处围堰外泥砂松动,很容易再次翻砂。
在围堰下沉过程中,共出现3次翻砂现象,每次涌进围堰泥砂方量在1500～2000m 3之间,围堰内水面比江水突然高2～3m 。后经仔细分析,涌砂均发生在下沉力和阻力相当时围堰已不能下沉,吸泥只会使堰内泥面坡度变陡,达到临界状态后土体失稳,滑动造成翻砂。
解决翻砂的主要方法是在均匀吸泥的基础上,控制好围堰的下沉系数,计算出每个工况下的下沉系数和下沉可能到达的深度,这样该在什么工况下浇填芯混凝土接高就很清楚。21414 钢围堰下沉系数
下沉系数是反映钢围堰下沉状况的一个重要参数。下沉系数计算中较难取值的是围堰的摩阻系数R 。理论上讲摩阻系数是随着围堰下沉的不同深度和处于不同地质条件而变化的。本工程通过几个临界状态的推算,围堰外壁摩阻系数在2615～2815kPa 之间,平均2715kPa 。这样计算围堰下沉系数保持在大于1125,即可有效控制刃脚翻砂现象,围堰顺利下沉。
表5 下沉系统和下沉效果的对比
日 期
刃脚泥面标高围堰内围堰外
堰顶
标高刃脚标高
下沉力(kN )自重混凝土重水重
阻力(kN )摩阻力
浮力
下沉系数
围堰下沉情况备 注2月6日-37190-18192+101014-3819861200131141607205649120599011292月7日
-38160-20113+91368-391632
120013114160720548916060831130下沉缓慢,稍微有部分吸泥不均匀,即沉不下去水位410接高围堰
2月11日-40120-20120+121930-411070
1345
13114160
1440
5875100
6134
1132
增加配重后下沉顺利
从表5可以看出,下沉系数保持在113～114是较理想的状态,下沉系数大,围堰下沉速度快,且又不
易涌砂。
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需要说明的一点是,围堰着床初期,切不可盲目配重,必须在围堰全断面入土达4～5m 以上,才能适当增大下沉系数,防止由于加载不平衡导致钢围堰下沉中倾斜度过大甚至倾覆。21415 围堰纠偏纠斜
围堰纠偏主要是利用围堰自重和土压力,使围堰向目的方向下沉,达到调整围堰底口平面中心位置的目的。
本工程围堰着床时底口中心偏东30cm ,偏南20cm 。在下沉纠偏过程中,由于没有掌握纠偏要领,开始纠偏不理想,通过摸索、总结,取得了有效成果,最后下沉到位时围堰偏位:顶口偏南311cm ,偏东614cm ;底口偏南1111cm ,偏东1313cm 。大大超过设计标准要求,通过实践,总结出在围堰纠偏施工中的几个要点。
表6 坡度和吸泥深度关系序号泥面坡度吸泥管处泥面比刃脚低的高度(m )
11∶5118021∶421253
1∶3
3100
(1)严格控制吸泥的平面位置和吸泥的深度假定吸泥管在距围堰9m 位置吸泥,吸泥深度与砂的自然坍塌度有关。根据现场测定的坡度来确定吸泥深度。泥面坡度和吸泥深度关系见表6。
吸泥深度放坡至刃脚处泥面标高不得低于刃脚标高,防止穿涌砂,吸泥时按1∶5、1∶4、1∶3的坡度顺序放坡。
吸泥深度由出泥管的标尺读出,吸泥管下沉到预定深度后,可左右摆动,以消除放坡死角。
(2)吸泥顺序和纠偏步骤
纠偏下沉吸泥顺序很重要,目的是保护北侧的土压力,中心位置不能吸,它会放掉围堰内北侧有利的土压力。目的是使西北方向的内土压力成为东西方向围堰下沉的转轴。
下沉顺序是先东南方向沉1m ,后西北方向沉018m ,往覆循环,始终保持西北方向比东南方向高011～012m ,直到纠正为止。
按照上述过程进行纠偏,现场吸泥顺序和深度控制得都比较好,不但避免了涌砂现象,施工也很有章法,忙而不乱,纠偏也取得了令人满意的效果,按照“先沉东南方向,后沉西北方向”的原则,两个回合下来,围堰上、下中心位置偏差均在10cm 左右,符合规范要求,达到纠偏的目的。
3 钢围堰着岩
根据墩位处地质钻探资料分析,基岩面高程起伏范围为:-42166～-44191m ,最大高差2125m 。
设计钢围堰刃脚底标高为-4410。如果围堰下沉到设计标高,部分区域需切入基岩1134m 左右。在实际下沉施工中,刃脚标高下沉至-4219m 时,部分区域已切入岩层。高压射水已不能扰动岩面。如果继续加压,由于岩面起伏较大,可能导致围堰倾斜,且刃脚部位已处于最大冲刷线以下,基底不会冲空,故围堰就不再下沉。
围堰下沉到位后,即开始基底清理,由于岩面起伏较大,不能全面清露出基岩面,将基底整理后即可准备封底施工。
4 结束语
(1)对于此类利用锚锭系统固定、施工围堰的工程,除首节钢围堰需采用大型起重船吊装外,其余节
段宜采用散拼方案,使用长扒杆的起重船,这样既方便围堰拼装,也方便吸泥取土,不管是从施工速度上,还是从工程经济技术性分析上来讲都是比较合理的,切实可行的;
(2)在围堰内取土过程中,一定要按顺序进行,用数据指导施工,且不可乱吸瞎吸。施工组织上要形成统一的共识,合理、科学的指导施工,才能取得良好的效果。
由中间向锅底四周放坡,使围堰平稳下沉。在围堰下沉过程中应间隔2小时测一次泥面并绘制出到3个直径方向的泥面锅底曲线,并以此指导吸泥。
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2安徽建筑工业学院学报(自然科学版)第11卷
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CONSTRUCTION TECHN OLOG Y OF EXTRA LARGE
AN D DEEP WATER STEE L COFFER DAM OF ANQIN YANGTZE RIVER HIGHWAY BRID GE
CHEN Kan ,L IU Ping
(Anqin Y angze River Highway Bridge Co.Ltd.,Anqin ,246003,China )
Abstract :According to construction of extra large and deep water steel cofferdam of Anqin Yangtze River Highway Bridge ,besides the prefabricated parts assembled with large crane ship ,the construction method of project symmetry was adopted for the anchor system.It was a key and difficult job for the steel cofferdam to touch rocks and lay a foundation.The cofferdam sank down smoothily and controlled the blade to turn over sand through the calculation of average frictional coefficient of cofferdam at 27.5kPa and the sinking coeffi 2cient more than 1.25.
K ey w ords :the steel cofferdam ;the anchor system ;breathe in mire ;contact with rock
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钢板桩围堰施工方案
目录 第一章编制依据 (2) 第二章工程概况 (2) 一、主要工程概况 (2) 二、气象、水文条件 (2) 第三章钢板桩围堰方案设计 (2) 一、钢板桩尺寸的确定 (3) 二、钢板桩数量的确定 (3) 三、围檩支撑设置 (3) 四、封底混凝土厚度 (4) 第四章钢板桩围堰施工方案 (4) 一、工艺流程 (4) 二、施工工艺 (4) 第五章施工组织安排 (6) 一、人员组织 (6) 二、设备组织 (6) 第六章进度计划安排 (6) 第七章施工安全保证措施 (7) 一、安全保证体系及组织机构设置 (7) 二、围堰施工过程中安全管理措施 (8) 三、常规安全管理措施 (8) 四、特殊安全管理措施 (8) 1、用电安全管理 (8) 2、设备安全管理 (9) 3、防火安全管理 (9) 五、安全管理其他措施 (9) 1、安全教育管理 (9) 2、特殊工种管理 (9) 3、安全检查制度 (9) 第八章计算书 (10) 一、钢板桩验算 (10) 二、I36b型工字钢围檩验算 (10) 三、Ф529钢管平撑验算 (11) 四、封底混凝土厚度计算 (11)
第一章编制依据 一、《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011） 二、《公路工程技术标准》（JTGB01-2014） 三、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015） 四、《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 五、《简明深基坑工程设计施工手册》 六、《建筑桩基础规范》(JGJ94-2008) 七、《简明施工计算手册》 八、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 九、《站南路索河桥定位规划》 十、荥阳市站南路西延道路工程招标文件、设计图纸，工程地质勘察报告 十一、《兴华路索河桥定位规划》 十二、《荥阳市兴华路索河桥工程地质报告》 十三、兴华路北延道路工程招标文件、设计图纸，工程地质勘察报告 十四、施工现场的自然地理、地形、地貌、水文、气候及地质等 第二章工程概况 一、主要工程概况 站南路和兴华路是荥阳市区域路网中的重要组成部分，是疏通城市交通的重要通道。站南路西延工程东接站南西路，向西跨索河，与S232省道相接，是站南西路的一部分；兴华路向北工程南接兴华路，向北跨索河，与科学大道相交。该项目的建设对加快荥阳市城区的建设与发展有着重要意义。本项目建设内容包括：两座索河桥及引道工程。站南路西延全长1.134公里，兴华路向北全长1.22公里。 荥阳市站南路西延索河桥桥梁起点桩号为K0+221.4，终点桩号为K0+498.6，桥梁跨径组成为5*30m+2*30m+5*30m，桥长277.2m。桥梁上部结构采用预应力混凝土预制箱梁，先简支后连续，下部结构为桩柱式结构，钢筋混凝土盖梁；桥台为桩接盖梁式桥台。桩基直径1.5m，立柱直径1.4m。其中2#墩—6#墩位水中墩，需进行水上作业。 荥阳市兴华路向北索河桥桥梁起点桩号为K0+241.4终点桩号为K0+608.6，桥梁跨径组成为5*30m+2*30m+5*30m，桥长367.2m。桥梁上部结构采用5孔预应力混凝土预制箱梁+2孔现浇预应力混凝土箱梁+5孔预应力混凝土预制箱梁。下部结构为桩柱式结构，钢筋混凝土盖梁；桥台为桩接盖梁式桥台。桩基直径1.5m和2.0m两种，立柱直径1.4m和1.8m 两种。其中5#墩、6#墩为水中墩，需进行水上作业。 二、气象、水文条件 荥阳市春夏秋冬四季分明，属温带季风性干旱气候，，多年平均年降水量608.2米，降水量时空分部不均，夏季多雨，汛期集中在7-9三个月，占降水量的65%左右。 索河为贾鲁河的主要支流，淮河的三级支流，枯水期水流极缓，水面平稳无明显高差和暗流。 第三章钢板桩围堰方案设计 本工程水深约3m，根据地质、水文条件、河床高程以及承台设计高程情况，经过对水中承台施工的几种常用施工方法进行比选，因需要进行基坑开挖，采用套箱施工方法难以实现；沉井和钢板桩围堰方法的比较：沉井方案虽然可行，但不环保，制作下放周期太长，无法满足工期要求；支撑支护的拉森IV型钢板桩围堰方案（以下简称围堰）在施工
各种围堰施工要点
（1）钢板桩围堰 钢板桩围堰施工工艺流程见图6-2-7-*。 钢板桩围堰施工程序见图6-2-7-*。
①围囵安装 当水深较大时，常用围囵（以钢或钢木构成的框架）作为钢板桩的定位和支撑。即先在岸上拼装围囵，运至墩位定位后，在围囵内插打定位桩，把围囵固定在定位桩上，然后在围囵四周的导框内插打钢板桩。 安装围囵时，应进行测量定位。用一层导框做成的围囵，一般是先打定位桩，再在定位桩上挂装导框，导框可以在岸边组成，浮运到位以缆索锚碇，在开始插打板桩后，逐步将导框转挂在已打好的板桩上。用有脚手桩的转盘式或旋转式桩架时，导框可挂靠在外侧的脚手桩上，用浮式转盘式或旋转式桩架时，一般用转动的桩架先打好定位桩再安装导框。 ②插打与合龙钢板桩 开始的一部分逐块插打，后一部分则先插合龙后再打。 插打前，在锁口内应涂抹防水混合料，组拼桩时应用油灰和棉絮捻塞拼接缝。 插打钢板桩的次序，从上游一角开始，至下游合龙。这样不仅可以使围堰内避免淤积泥砂，而且还可以利用水流冲走一部分泥砂，以减少开挖工作量。更重要的是保证围堰施工的安全。 插打钢板桩时应严格控制好桩的垂直度，尤其是第一根桩要从两个垂直方向同时控制，确保垂直不偏。在垂直导向设备导向下，一般先将全部钢板桩逐根或逐组插打到稳定深度，然后依次打入直至设计深度，插打的顺序按施工组织设计进行，一般自上游分两头插打向下
游合龙。插打前在锁口内涂抹以黄油、锯末等拌和物，组拼桩时，用油灰和棉花捻缝，以防漏水。钢板桩顶达到设计高程的平面位置偏差，在水上打桩时不得大于20cm，在陆地上打桩时不得大于10cm。在插打过程中，应随时检查其平面位置是否正确，桩身是否垂直，发现倾斜立即纠正或拔起重插。 钢板桩采用振动锤插大，打钢板桩时，如起重设备高度不够，允许改变吊点位置，但吊点位置不得低于桩顶一下1/3桩的长度。围囵将合龙时，宜经常观测四周的冲淤状况，必要时应采用措施，预防上游冲空、涌水或者下游淤积，影响工程进度。 钢板桩围堰在合龙时往往形成上窄下宽的状态。这使得最后一组板桩很难插下。常用的办法是将邻近一段钢板桩的上端向外推开，以使上下宽度接近；必要时，可根据实测宽度，做一块上窄下宽的异形钢板桩，合龙时，先将异形钢板桩插下，再插最后一块标准钢板桩。 钢板桩围堰平面见图6-2-7-*。
围堰导流施工方案-(最终方案)
围堰、导流及开挖方式施工 方案 （倒虹管） 编制人： 审核人： 批准人: 2019年 5月25日
围堰导流及开挖方式施工方案 一、工程概况 本工程施工围堰主要以截流为主，导流为辅助的方式为W36处倒虹管施工创造条件（W35—W36倒虹管），按工程实际需要设置。截流地点选择在工程上游宜春市兴众石材厂旁边的一个涵洞，对其进行封堵，租用上游约100亩农田蓄水为下游施工提供约3天的施工时间。围堰设置在施工面以外5米处，主要以导流封堵点以下的各处水源来水，以生活污水和地表水为主。围堰顶高程按围堰所在河道汛期最高水位加+0.7m高程设计，顶宽4m，迎水面边坡1：2.5，背水面边坡1：2.0。 （上游约100亩农田） 二、重点难点分析 1、如何规截流及快速有效的填筑水下围堰坝体： 截流材料拟用钢管桩配合砂包进行。先在涵洞口使用Ф100钢管@400打入地下约2米，地上2.5米，然后分层人工堆砂包，直到完全封堵。涵洞口约2.5米*2米高。
(截流地点) 截流时水位上升可能会导致旁边的兴众石材厂进水，所以要在其厂旁边低 洼处做一条土围堰，长约80米，高1.5米，宽2米。 土石围堰填筑时可先将上游水源截流后，采取背水面抛掷大块料后再填土料的方法一次到位，上下游围堰同时开工，安排挖掘机、推土机各一台，负责各 自施工范围内的填料填筑。
2、如何有效保障坝体的稳定性： 本围堰为临时施工用，使用时间约7天，使用挖机斗进行分层碾压，分层厚度控制在0.3m，确保压实度不小于85%，围堰边坡上游迎水面护理与围堰的填筑高度同步实施。堰体填筑压实达到设计要求，按设计坡比做足边坡(水下为自然坡)。 3、如何保证坝体的防渗能力： 用挖掘机斗对边坡进行修整，以确保坝体边缘部位的压实质量，堰体形成后，即时在迎水面人工堆码两层粘土袋，保证土袋层层堆叠、错缝整齐、密实，粘土袋和筑土比例为3：7。 4、如何保证围堰内管道施工的安全性： 先放好管沟槽坡顶线、坡底线，经复测后开始开挖，需保持距围堰底边的安全距离不小于3.0米，管沟的开挖断面采用梯形断面，边坡比选取为1：1，开挖区内设置排水沟和集水井，及时做好排水工作，在开挖过程中，应随时检查边坡的状态，避免因边坡过陡而造成塌陷，经常对边坡、支撑稳定情况进行检查。基坑开挖后必须立即安装管道，基槽回填。完成倒虹吸埋地管包封埋置。沟槽回填土应在管道隐蔽工程验收合格后进行，具备回填条件时应及时回填。 三、围堰施工方案选择 1、施工时间的选择 根据现场踏勘情况并结合河道常规水位作为参考，并结合当地水文地质资料得知每年8月～次年3月份为河水枯水期；因此围堰施工应选在枯水期段进行，但是为保证工期，加上本项目河道水不深，可以根据天气预报找到几天可施工的天气抢工。通过现场踏勘，目前水深1.0～1.2米左右，河底淤泥约1.5米深。
钢套箱围堰施工工艺
钢套箱围堰施工工艺 一工艺概述 适用于流速小、埋置不深、覆盖层较薄、平坦岩石河床的水中基础，也可以修建桩基承台。无底套箱用木板、钢板或钢丝水泥制成，内部设钢木支撑。根据工地起吊、移运能力和现场实际情况，钢套箱可制成整体式或装配式，并采取相应措施，防止套箱接缝渗漏。 钢套箱具有可靠的整体性和良好的防水性，亦有利于分块拼装重复使用。与土石围堰相比不仅节约填筑工程量，而且减少对河流的污染，减少挖基数量，桥梁钻孔桩使用钢套箱顶搭设钻机的工作平台和修筑承台底板的操作平台，既是围水设备又可作为基础或承台施工模板使用，如果相同结构型式墩台基础数量较多，钢套箱能周转使用时，则更不失为一种工程费用低，工期短的施工方法。二适用条件 适用于水深较深，地质条件较差无法采用钢板桩围堰的桥梁工程承台施工。三作业内容 钢套箱围堰基础施工主要作业内容分为准备、制表、就位、下沉、清基和灌注水下混凝土、套箱的拆除等程序。施工准备时用2―4艘20吨船只组成工作平台；制作系在岸上加工拼装组件，运往工作平台组成工作无底套箱；就位系将工作平台浮运或吊运至基础位置，按测量控制就位；下沉时将套箱吊起，拆去工作平台上的脚手架，慢慢下沉。钢套箱围堰承台施工工艺主要作业内容为：钢套箱的加工试拼、工作平台搭设测定桩位、钢套箱的吊装、钢套箱在桩顶就位、封底混凝土灌注、排水、凿除桩头、吊装钢筋骨架灌注承台混凝土、养护、拆促钢套箱。 四质量标准及检验方法
五施工准备 1 钢套箱围堰基础施工准备 1）应根据桥梁工程要求、河道水位要求、流速大小以及移动设备要求，做好钢套箱的施工工艺设计。 2）做好墩台基础的测量放样标志工作。 3）做好钢材、机械设备的到场、天气预报等工作。 2 钢套箱围堰施工准备 1）深水桩基础或沉井基础已经施工完毕。 2）根据河道的水流、水位情况，做好通航等工作。 3）在桩顶上搭设脚手平台，测定桩的位置及安装吊箱时作为导向之用，在墩位上选出10根桩，每根桩上套上一个特制桩帽。 3 组织技术交底和技术培训。 六施工机械及工艺装备 为拼装、拆卸、吊装的方便，钢套箱每节高约 2.5m，一般采用薄钢板制成长约2.5—4.0m、宽1.0—1.5m的钢模板，模板四周采用角钢焊接作为骨架，中间用角钢焊接作为骨架，中间用用角钢或槽钢焊成肋条，其间距可根据强度需要酌定。为便于拼装，钢模版可制成中间模板和角模板两种，模板间设5――8mm 防水橡胶垫圈，用螺栓联接成型。 高桩承台有底钢套箱围堰系有底的钢制围堰，型如开口箱体，兼做浇筑承台混凝土模板。它由底板、侧板、扁担梁或固定托架、吊杆、连接系等组成。 七工艺及质量控制流程 工艺及质量控制流程见框图 八工艺步序说明 1 钢套箱施工工艺 1）工作平台拼装和就位
深水基础锁口钢管桩围堰施工工法
锁口钢管桩围堰深水基础施工工法 xxxx有限公司
锁口钢管桩围堰深水基础施工工法 1、前言 随着桥梁建设向大跨度方向的发展，大型水中承台围堰的施工方法较为繁多，工艺较为成熟。针对不同工程的结构特点选择适宜的围堰结构进行水中大型承台施工，锁口钢管桩围堰与双壁钢围堰和钢板桩围堰比较，即具有围水、挡护特性，又利用了钢管圆形截面的受力特点，简化了结构，同时造价低、安装速度快。对桥梁施工的安全、工期、经济和社会效益有重要影响。锁口钢管桩围堰施工工法是采用锁口钢管桩作围堰围水闭水进行桥梁水中大型承台施工的成套技术，包括相关的设计计算、加工制作、插拔施工、止水封底等系统施工技术。 xxxx工程局有限公司结合所承建的临海高等级公路灌河斜拉桥工程项目，根据施工现场水文、地质、气候及周边环境，通过技术攻关确定辅助跨5#、6#墩水中承台采用锁口钢管桩围堰施工，解决了水中大型承台施工的技术难题并形成工法。实践证明，工法具有很好的实用性、先进性、科学性。 2、工法特点 2.1加工制作简单、快速。钢管采用厂制成品钢管，能快速购置；钢管和锁扣之间的焊接工艺要求不高，工作量少，工地现场或一般钢结构厂家均可加工。 2.2施工工期短。采用振动锤逐根插入锁口钢管桩，施工工序简洁，精度要求不高，人工作业量小，施工速度大大提高。 2.3整体刚度大。锁口钢管桩本身刚度较大且深嵌入承台底以下地层、变形少，桩间通过锁口连接在一起整体稳定性非常好；围堰内无须复杂的内支撑体系，为承台施工提供了作业空间和可靠的安全保障。 2.4材料回收利用率高。锁口钢管桩可全部拔除，整个围堰结构的钢材回收率达90%以上，可用于其他承台基础围堰施工或上部结构施工的支撑管柱，材料周转利用率高，经济效益明显。 3、使用范围 锁口钢管桩围堰适用于陆地(土质类地质层)大型承台深基坑支护及水深20m以内、河床为砂类土、粘性土和风化岩等种复杂地质、地层条件下的大型承台施工。
钢板桩围堰施工方案
钢板桩围堰施工方案 钢板桩围堰施工方案 一、工程概况 抚湖大桥桥中心里程为K752+677，桥跨布置为25m+3*30 m+4*30m预应力混沌土箱形 连续梁桥，下部结构0号桥台采用肋式桥台+工字承台+摩擦钻孔灌注桩，9号桥台采用 摩擦钻孔灌注桩基础，桥墩采用柱式桥墩+钻孔摩擦桩。 二、总体施工方案 根据工程现场的实行情况，结合我单位技术装备水平和现有设备、人员情况，我单位在抚湖大桥施工中采用如下施工方案： 主桥墩的水中钻孔摩擦桩采用水中填筑固定平台施工方案，平台右侧采用抛石、填土便道，主河道采用钢便桥与岸边连接，最后类似于陆上钻孔作业。 主河道内的1、2号墩应水流较急、河面较窄，填筑施工平台易被河水冲刷，固而在1、 2号桥墩位水下桩及系梁、墩柱（身）采用各打设一个水中钢板桩围堰填筑施工方案。根据设计地系梁标高与现场涨水水位需填筑的施工平台标高参数，施工平台标高为17.9m，设计地系梁底标高1号墩12.505m；2号墩13.519m。 1号墩钢板桩围堰尺寸暂定为：14m+28m+14m，2号墩钢板桩围堰尺寸暂定为： 5m+28m+5m，选用7m长的拉森Ⅳ型钢板桩。 1、钢板桩围堰施工流程： 测量放线→清理钢板桩→设置导桩框架→插打定位钢板→抽水→设置内支撑→填筑堵漏→桩基施工→反开挖系梁、墩身施工→拆除内支撑→拆除钢 板桩。 完成设备进场，检查振动锤。 （1）、钢板桩的整理 钢板桩运到现场后，用一块长1.5~2.0m类型规格均相同、锁口标准的钢板桩对所有同类 型的钢板桩做锁口通过检查，从桩头至桩尾进行。若发现钢板桩有弯曲、破损、锁口不合的均需要修整，桩身扭曲及弯曲用油压千斤顶顶压校正。
钢围堰施工技术
钢围堰施工技术 南京大胜关长江大桥主桥3号墩 钢吊箱围堰施工技术 中铁四局公司南京大胜关长江大桥项目部 2007年12月 1。工程概况 南京大胜关长江大桥位于现有南京长江大桥的上游，XXXX年平均潮位3.65米，汛期最大大潮差1.31米，枯水期最大大潮差1.56米，平均大潮差0.52米 流量:长江流域以雨洪径流为主。每年的汛期从5月到10月，旱季从11月到次年的4月。洪峰出现在6月至8月，水位在1月或2月最低。汛期主流面最大流速为2.28米/秒，中期主流面最大流速为2.75米/秒 水位:每20年一次洪水位+7.99米围堰在旱季(第二年11月至4月)进行组装和下放，该阶段最高施工水位为+3.0m 1.3施工冲刷 根据《铁路工程设计技术手册》、《杜乔水文》中的冲刷公式进行分
析计算。洪水位+8.0m，流速2.0m/s，经计算，一般冲刷为-6.0m，局部冲刷为-21.52m。 2。根据施工进度、河床高程、水位等因素综合考虑施工方案 2.1平台和围堰结构 。3号墩基础施工采用围堰前平台方案。钻孔施工平台为钢梁+支撑桩型，承台施工挡水结构为双壁钢吊箱围堰 钻井施工平台分为钻井平台和作业平台两部分。平台上安装了一台120 t “m的起重臂塔式起重机，以配合施工。平台由支撑钢管桩、钢套管和梁系统组成支撑桩为φ1200mm，壁厚为12mm的螺旋钢管桩，钢护筒在支撑支架顶部，平台梁支撑在钢管支撑桩和护筒支架上平台的结构类型见图1 图1钻孔桩施工平台 钢吊箱围堰结构图，总高度14.5米，分为两段，其中顶段(单墙)高1.5米。围堰在下放到位后安装。底部(双壁)高13米，壁厚1.6米，围堰平面尺寸(外壁)为44.4米×27.9米，重量约800吨围堰边脚高2.0m(容积221.12m3)，围堰外周长144.6米，设计16 个封闭隔室。围堰封底厚度为2.5m详情见下图2 图2钢吊箱围堰结构图 2.2钢吊箱围堰施工方案比较 钢吊箱围堰施工包括组装和下放两部分。常用的方案包括桥墩组件+
围堰及导流施工方案07
CB01 施工技术方案申报表 (承包[2015]技案07号) 合同名称：普定县猫洞河水库合同编号：PDSTGCSG-2015-05
普定县猫洞河水库工程 围 堰 及 导 流 施 工 方 案 贵州梵水工程建设有限公司普定县猫洞河水库工程项目部2015年9月20日
目录 一、工程概况 (4) 二、主要工程量 (4) 三、工期安排 (4) 四、导流及围堰设计方案 (4) 五、围堰施工方案 (6) 六、导流施工 (7) 七、施工机械及劳动力配置 (7) 八、质量保证措施 (8) 九、工期保证措施 (8) 十、安全保证措施 (9) 十一、环境保护措施 (10) 十二、雨季施工措施 (10)
一、工程概况 本工程主体建筑物为C15埋石混凝土重力坝，坝体混凝土（含埋石）工程量约5.0万m3，坝体内设置灌浆廊道及取水兼放空口等设施。建坝河段主河床平缓，宽1~5m。河床两岸台地发育，宽30~70m；左岸地形坡度30~45°，坡面总体上平整；右岸为一凸出山脊地形，岸坡地形坡度45°左右，坡面总体平整。围堰用涵管导流方式进行导流。 二、主要工程量 表2-1 126 2 m3 河道清淤 846 3 m3 土石回填 433 4 土石方拆除 m3 300 土工布 5 ㎡240 m 1506 钢管 三、工期安排 2015年10月28日前完成围堰施工。 四、导流及围堰设计方案 1、根据初设报告施工洪水资料及施工进度安排，本工程大坝导流时段选取10月~次年4月河流枯水期，枯水期导流流量约为2.15m3/s；
10月~次年4月度汛高程1324m以下施工的导流方式采用三根软管相互结合进行导流，管道上下游坡度150mm的钢管和150mm i=2.0%。经计算，三根150mm的钢管过流能力大于设计导流流量，满足过流要求。 2、围堰及导流平面布置示意图 3、上游围堰位于坝轴线上游32m处，围堰顶面长65.0m，围堰左右侧各深入岸坡2.0m，以保证连接段的防渗效果，堰顶宽1m，最大围堰高7.5m，上游回填坡度为1：1。下游坡面1.0.75，堰体基础与原河床流水面底≮1.0m，围堰顶高1324.0m；围堰的上游迎水面铺设防水布，防水布外回填一层粘土(防冲刷处理，厚60cm)； 、横向围堰横断面图 4． 5、围堰工程的主要作用是挡水，为大坝基坑施工创造施工条件。严防涌水，避免堰堤坍塌是围堰成败的关键。下游围堰与临时便道同时回填施工。 6、二期施工导流采用围堰结合坝体挡水，左岸导流底孔过流的方式，导流涵管采取永临结合方式，后期改造为取水兼放空底孔。利用放空管进行二期导流。 五、围堰施工方案
深水基础围堰施工方法
深水基础围堰施工方法 【摘要】就深水基础套箱围堰的几种结构形式及特点进行了论述，并介绍了相应的应用情况，为类似工程的施工提供了有益的经验。 【关键词】深水基础围堰施工 近年来，随着我国经济建设的不断发展，跨越大江大河的桥梁也越来越多。我们中国铁道建筑总公司近几年来也修建了许多深水桥梁，深水基础的施工水平逐渐提高。在许多方面已赶上和达到了国内先进水平。本文针对深水桥梁施工中的难点——低桩承台的施工围堰加以总结，以便我系统在类似工程的施工中参考。 一、围堰的类型 目前，围堰主要有以下几种：钢板桩围堰、混凝土围堰、钢套箱围堰以及钢-混凝土组合结构围堰。其中，钢板桩围堰主要为单壁结构；混凝土围堰又分为重力式钢筋混凝土围堰和双层薄壁钢筋混凝土围堰；钢套箱围堰又分为单壁、双壁以及单双壁组合式钢围堰；钢-混凝土组合结构围堰也可分为上钢下混凝土、下钢上混凝土形式。每种围堰都有自己的特点和适用条件，因此需根据各自的水文、地质、材料价格以及设备情况等比选而定。下面分别就每种围堰的结构形式及适用条件结合实例加以综述。 二、钢板桩围堰 钢板桩围堰是一种比较传统的深水基础施工方法。钢板桩是从国外引进的一种制式产品，我系统主要为德国拉森式钢板桩。钢板桩可以打入上中或连到物件上，组成承载及防水结构，工作结束后，拔出或拆下重复使用。 1．结构型式及特点 钢板桩围堰一般采用单壁的矩形、圆形等结构形式，内部根据水位情况设置支撑，该围堰因为是重复使用，因此，一般没有封底混凝土；它是一种施工简单、快捷、成本较低的围堰形式。但是，该围堰也有其很大的局限性，其一，由于是组拼式结构，整体刚度较小，因此其抗水流及冲刷能力差，不宜于在流速较大的
钢板桩围堰专项施工方案
钢板桩围堰专项施工方案 编制: 审核： 批准： 河南六建建筑集团
郑州市长兴路（新龙路-滨河路）二标项目部 2015年5月18日 目录 一、工程概况 (1) 二、编制依据 (2) 三、钢板桩围堰施工方案 (3) 四、主要设备投入 (10) 五、劳动力计划 (11) 六、施工周期安排（以一个墩施工周期为例） (12) 七、质量控制及注意事项 (12) 八、质量检验 (14) 九、安全施工措施 (15) 十、文明、环保施工 (18)
钢板桩围堰施工方案 一、工程概况 郑州市长兴路（新龙路~滨河路）二标段跨贾鲁河桥梁工程，上部结构为装配式后张预应力混凝土先简支后连续小箱梁，下部结构为轻型桥台，桩经1.5米的摩擦桩基础。 本桥梁工程位于郑州市长兴路与贾鲁河交叉处，地貌单元为黄河冲积平原。场地地貌单一,地表最大高差约3.5米.贾鲁河水面宽约20米，水深约1米，河底淤泥约0.5米,河床宽度约200米。本工程涉及钢板桩围堰施工的桥墩为Z4、Z5号桥墩。 二、编制依据 《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-2008 《公路工程施工安全技术规程》JTG076-95 三、钢板桩围堰施工方案
1.钢板桩围堰的施工特点及尺寸 根据水文、地质及工地现场的实际情况、施工组织设计的总体工期安排，结合我单位技术装备水平和现有设备、人员情况，我单位在各类施工方案进行综合比选后认为：采用钢板桩围堰施工方案与其它方案相比，具有工艺简单、施工期间临时占用水面较小、安全、施工风险小易于施工等特点。 主桥墩水下系梁、墩柱（身）采用钢板桩围堰施工方案。即：【桥的Z4、Z5号墩临近河道侧各打设一个水中钢板桩围堰】。钢板桩围堰尺寸定为：单排主墩为50m×5m，钢板桩选用OT22型，2座主墩均采用长度为7m的钢板桩。 2、钢板桩围堰施工流程： 开始→测量放线→插打定位钢板桩→插打钢板桩→围堰合拢→基坑吸浆→设置第一层内支撑→基坑吸浆→设置第二层内支撑→ 吸浆到设计标高→混凝土封底→等混凝土封底强度合格→抽水堵漏→破桩头→系梁和立柱施工→拆除内支撑→回填沙土→拔除钢板桩。 3、插打钢板桩前的准备工作 （1）所用的机械设备采用：90型振动锤一个、配电箱一个，
钢围堰施工技术总结
钢围堰施工技术总结 篇一：大型钢板桩围堰施工技术总结 龙源期刊网.cn 大型钢板桩围堰施工技术总结 作者：陈建利赵彪 来源：《建筑工程技术与设计》20XX年第32期 【摘要】乌达国道110线黄河特大桥主墩大型钢板桩围堰施工难点及解决方法。 【关键字】钢板桩下沉、内支撑安装、水下封底、体系转化 乌达国道110线黄河特大桥主墩钢板桩围堰的平面尺寸为：37.2×20.4m，，钢板桩长21m，开挖深度为12m。围堰桩顶标高为1076m，桩底标高1055m，现地面标高为1073m，钢板桩要打入地面以下18m。 所以该围堰无论是从平面尺寸还是钢板桩长度来说都都属于大型钢板桩围堰了。大型钢板桩围堰的施工是非常的有难度的或者说是非常的复杂的。比如钢板桩的打入、内支撑的安装、围堰内的开挖、封底等等各个施工环节都有其施工难点。下面我逐一的介绍一下该围堰施工过程中遇到的困难以及解决的办法。 在钢板桩的打设过程中我们遇到的困难是：钢板桩不能打到位，有的差几十公分有的差几米。乌达黄河特大桥主墩处地层为全新统冲、洪
积成因的砂类土、卵砾石土。对于钢板桩的打设穿透卵砾石土层是非常困难的，为了解决这个问题，我们采取方法有： 1、用旋挖钻引孔换填。如果钢板桩的打入深度完全引孔换填的话，钢板桩的打设将会变得容易，但是这样引孔的时间和所花费的费用将增加，为了节约成本该项目最初决定引孔深度为穿透卵砾石土层（大约引孔深度为13.0m）。但是这个决定被后来证实是个错误的决定。因为虽然已经引孔了13米并且穿透了卵砾石层，但是卵砾石层下是板砂层，当钢板桩施工到板砂层时钢板桩在振动锤的振动下强烈的反弹就是不能下沉，持续振动10分钟钢板桩的贯入度不到1cm，给钢板桩的施打带来非常大的困难； 2、采用击振力大的振动锤。开始我们用dz120型振动锤施打钢板桩，但是由于有5米的板砂层没有引孔，钢板桩又过长，导致dz120型振动锤的振动力不能把钢板桩打到位，为此我们更换成dz150型振动锤，dz150型振动锤施打的结果仅仅比dz120型振动锤多打近1米左右，钢板桩还不能完全打不到位； 3、高压射水辅助沉桩法：由于更换成大的振动锤还是不能打到位，于是又想到采用高压射水辅助沉桩的方法，即在每片要施打的钢板桩上焊一根水管，水管与高压泵相连，在振动锤震动过程中高压泵同时泵水，把水送到施打的钢板桩前端，对 钢板桩前端的土层进行液化减小摩阻力，从而把钢板桩打到位。高压射水辅助沉桩的方法被证实在这种板砂层或是密实的卵石图层还是很有效果的。多种方法并用，经过一个多月的努力我们把钢板桩围堰
施工围堰及导流施工方案
蚌埠市三铺湖排涝泵站改建工程 围 堰 施 工 方 案 编制: 审核: 审批: 中铁四局蚌埠三铺湖排涝泵站改建工程项目部 日期: 日期: 日期:
目录 1 围堰设计 (2) 1.1 围堰设计 (2) 1.2 围堰设计原则 (2) 2 围堰施工 (2) 2.1 施工准备 (2) 2.2 围堰施工 (2) 3 施工排水措施 (3) 4 安全保证措施 (3) 4.1 施工安全措施 (3) 4.2 度汛安全保证措施 (4)
三铺湖泵站施工围堰施工方案 1 围堰设计 1.1 围堰设计 本工程计划开工时间为2010年7月30日，竣工时间为2012年1月30日，为了安全度汛及减小汛期对施工的影响，拟安排水下工程的施工将在汛期前完成，根据蚌埠市历年气候条件，该工程计划在2011年 3 月底之前水下部分全部完工，确保在汛期前应基本具备度汛通水条件。 根据设计施工图纸及现场察勘，我们拟在泵站上游侧合适位置填筑一道土围堰 （见附图）。围堰采用机械施工填筑，上游围堰顶宽度为5m在堤顶修筑施工临时便道。堤外侧边坡按1：2 控制，堤内侧边坡按1：1控制，迎水面侧将根据三铺湖水情加设花雨布、袋装碎石压重进行围堰的防冲及防渗保护；下游出水段，在老箱涵处砌筑一道370 挡墙，挡住下游出水段闸门渗漏水。 1.2 围堰设计原则 为使围堰安全有效地工作，施工运行中应满足下列要求： 1.2.1 不允许水流漫顶； 1.2.2 不发生危害性渗透变形； 1.2.3 堰体和堰基稳定可靠； 1.2.4 不产生有害裂缝； 1.2.5 能抵挡上游过水冲刷，雨水冲刷和冰冻破坏等作用。 2 围堰施工 2.1 施工准备 2.1.1 排水： 围堰施工前先联系水利部门将河道内的水排干，以便下一步围堰填筑、施工基坑内排、清淤、开挖等工作开展。 2.1.2 围堰位置确定 根据提供的平面定位控制点，我单位依泵站设计定位确定了泵站主体、进水段、出水段以及围堰的施工范围，并在河道两岸现场做出明显标识，再根据主体结构位置确定围堰位置，拟定围堰坡脚位置距结构主体20m。 2.2 围堰施工
钢围堰施工质量控制及验收标准
钢套箱围堰施工质量控制及验收标准 总则 0.0.1为加强对本工程主塔钢套箱围箱围堰（以下简称为钢围堰）质量控制，保证钢围堰工程质量，统一钢钢围堰施工质量的验收，依据《铁路钢桥制造规范》TB10212－2009、《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001、《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》TB10752、《洞庭湖特大桥围堰施工设计图》制定本标准。 0.0.2本标准适用于本工程钢围堰制作及安装的施工过程质量控制及验收。 0.0.3本标准按质量控制环节和施工验收环节划分为5章。将“钢套箱围堰工程”划分为基础分部下的子分部，分项工程按照施工工艺、工序进行划分，划分为“单元件组焊”、“节段拼装”、“下沉定位”3个分项工程。 0.0.4钢围堰工程施工中采用的工程技术文件、承包合同文件或编制的施工方案、工艺规程对施工质量控制及验收的要求不得低于本标准的规定。 0.0.5钢围堰施工质量的控制及验收，必须采用经计量检定、校准合格的计量器具。 1 施工准备 本章适用于对钢围堰施工前期制造单位选择、技术准备、加工场地确定、单元件加工胎架制作的控制。 1．1制造单位选择 1．1．1钢围堰制造单位应具备相应的钢结构工程施工资质，施工现场质量管理应有相应的施工技术标准、质量管理体系、质量控制及检验制度。填写《分包单位资格报审表》（TA3） 报总监理工程师审批。 1．2技术准备 1．2．1钢围堰制作前，承包人应熟悉和校核全部施工设计图纸后，根据图纸要求编制制造方案和工艺规程。填写《施工组织设计/方案报审表》（TA1）报监理工程师审批。 1．2．2承包人应依据图纸要求，提供涵盖钢围堰主要焊接接头类型的焊接工艺评定试验报告，确定工艺参数，报监理工程师认可。 1．2．3拟投入的主要管理人员、特种作业人员（焊工）应填写《主要进场人员报审表》（TA5）报监理工程师审批。 1．3制作场地、加工胎架 说明：钢围堰为大形钢结构，为了便于制造及运输，钢围堰平面分舱、高度分节，划分后的单元舱节即为“钢围堰单元件”，由内、外壁板、隔舱板及内支撑、竖向加劲肋等部件组焊成形。钢围堰侧板单元件为圆弧形或矩形的大型钢结构，为保证其尺寸的准确并控制焊接质量和变形，必须借助胎架制作。 1．3．1钢围堰制作场地（包括拼装场地）由承包人按制作要求选择，其面积、环境条件和工作台的尺寸、场地硬化、平整度应满足制作要求。 1．3．2胎架应具有足够的尺寸精度、强度、刚度和稳定性，以控制钢围堰单元构件在组装、焊接过程中的变形。 1．3．3设置胎架的场地条件应满足在组焊钢围堰单元件的全过程中保证其单元不变形的要求。 1．3．4胎架数量可根据生产能力及施工工期确定，但不同胎架应力求尺寸精确一致，以保证组焊单元件尺寸的一致性。 1．3．5对胎架应定期检查，发现问题及时处理。
桩基础、挡墙基础、深水基础、围堰工程专项施工安全措施正式版
In the schedule of the activity, the time and the progress of the completion of the project content are described in detail to make the progress consistent with the plan.桩基础、挡墙基础、深水基础、围堰工程专项施工安全措施正式版
桩基础、挡墙基础、深水基础、围堰工程专项施工安全措施正式版 下载提示：此解决方案资料适用于工作或活动的进度安排中，详细说明各阶段的时间和项目内容完成的进度，而完成上述需要实施方案的人员对整体有全方位的认识和评估能力，尽力让实施的时间进度与方案所计划的时间吻合。文档可以直接使用，也可根据实际需要修订后使用。 一.建立健全各项安全制度 根据工程特点，制定具有针对性的各 项安全管理制度：各类机械的安全作业制 度；用电安全制度；便道、便桥通行及养 护作业制度；孔下安全作业制度；高空安 全作业制度；施工现场保安作业制度；工 区防洪、防火、防风等措施；起重作业安 全制度；各种安全标志的设置及维护措施 等。 二.安全生产教育与培训 项目经理部经常开展安全生产宣传教 育活动，使广大员工真正认识到安全生产
的重要性、必要性，牢固树立“安全第一，预防为主”的思想，自觉地遵守各项安全生产法令和规章制度。 开工前，对所有参建员工进行上岗前的安全教育，教育内容包括：安全技术知识，各工种操作规程、安全制度，工程特点及该工程的危险源等。经考核合格后，方可上岗作业。对于从事电器、起重、孔下、高空作业、焊接、机动车驾驶、爆破作业等特殊工种人员，经过专业培训，获得《安全操作合格证》后，方准持证上岗。 三.安全生产检查 开工前的安全检查验收。工程开工前，进行全面的安全检查验收，检查验收
双壁钢围堰施工方案
灵江特大桥39#～44#深水桥墩基础双壁钢围堰施工方案 一、工程概况 1、桥型和结构 灵江特大桥起讫里程为DK138+34.4～DK140+217.59，全长2183.19m，中心里程为DK139+125.995，孔跨为40-32m简支箱梁 +(70+3×120+70)m连续箱梁+11-32m简支箱梁，为双线特大桥。32m 简支箱梁为单箱单室后张法预应力砼箱梁，主桥为一联（70+3× 120+70）m单箱单室、变高度变截面预应力混凝土连续箱梁。甬台和1#～36#墩位于江北岸，37#～45#墩位于江中，属于水中墩，46#墩～55#墩及温台位于江南岸，其中1904.09m位于直线段上，其余位于缓和曲线上，缓和曲线长280m，竖曲线半径20000m。37#~45#基础结构形式见表一。 2、水文资料 本桥位于三江口上游，为感潮河段，受迳流影响，也受潮汐影响。Q100=17602m3/s,Q300=22179m3/s,H100=6.82m,H300=8.67m,V100=2. 85m/s, V300=3.1m/s,平均潮位1.20m,最大潮差6.19m，潮水为不规则半日潮，每日两次涨落。主河槽一般冲刷深度为25.16m，局部冲刷深度为33.2m。根据我部所了解的水文站资料，海门站（在本桥址下游23.6公里处）多年平均高潮位为4.22，多年平均低潮位0.20，历年最高高潮位为7.50；上游临海西门站多年平均高潮位4.69，平均低潮位1.21。根据《灵江防洪规划》，本段防洪堤规划高度为5.90米。
表1 37#～45#基础结构形式表 3、气象资料 桥区属于亚热带季风气候，受海洋性气候影响，气候特征为温和湿润，雨量丰沛，光照充足、四季分明。多年年平均气温17.7～18.6℃，多年平均降水1537.0mm。本桥区常风向为西北～北东，每年10月至次年2月盛行北及西北风， 6～8 月盛行偏南风，3～5月和9月为冬丰夏季风转换期，风向不定，每年影响本桥区的台风为2次左右。 4、通航资料 桥位处灵江主河段为Ⅳ级航道，通航孔为2个，通航水位6.20m，通航净宽为112.0m，通航净高21.5m，通航等级为1000吨级海轮。 5、工程地质 灵江特大桥37#-45#桥墩位于江中，均为钻孔桩基础，钻孔桩穿
钢围堰施工方案(终)
一、编制依据 1、《海滨大道北段二期工程（疏港三线～蛏头沽）施工图设计》 2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 3、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004） 4、《公路工程技术标准》 (JTG B01-2003) 5、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD60-2004） 6、《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2003） 7、《公路测量规范》（JTJ061-99） 8、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ041-2000） 9、《天津市钢筋混凝土桥梁耐久性设计规程》(J10862-2006) 10、《混凝土用矿物掺合料应用技术规程》（J10527） 11、《天津市预防混凝土碱集料反应技术管理规定》（试行）（JJG14-2000） 12、《公路工程水泥混凝土试验规程》（JTJ 053-94） 13、《混凝土外加剂》（GB8076） 14、国家、部委和地方政府颁布的与本工程相关的技术规范及检验评定标准； 二、编制说明 本施工方案是根据目前业主提供的《海滨大道北段二期工程招标文件》、《海 滨大道北段二期工程施工图》、《海滨大道北段二期工程招标补疑书》，以及结合 实地现场勘察后编写。 三、工程概况 1、概述 永定新河特大桥8#、9#号两个主桥墩，基础为70根直径1.8m的钻孔灌注桩，8#墩桩长为88m，9#墩桩长82m(桩顶标高：-10.35m，桩底标高：-98.35m、-92.35m)。桩为矩型布置，间距4.6m。
桩上为矩型承台，平面尺寸44.4×30.6m，厚度5.5m，顶标高-5.0m，底标高-10.5m。承台埋置较深，需要采用钢围堰对承台干施工。承台结构图见图3-1。 钢围堰是承台干施工的临时挡土及挡水结构及承台混凝土浇注时的侧模。为考虑下沉偏差，钢围堰内皮尺寸长度方向上比承台大30cm，宽度方向上比承台大30cm。 单个钢围堰采用无底、双壁结构，厚度1.5m，高度17.7m，长宽为47.7*33.9m,设计顶标高+4.0m,底标高-13.7m，单个重重量1115t。封底混凝土标号为C25，厚度2.3m，共计2998.8m3，一次浇注完成。刃脚混凝土高度5.7m，方量1158m3。 图3-1 承台结构图 2、水文气象地质条件 (1)潮汐 本区属不规则半日潮，每日两潮，滞后45分钟，一般涨潮时间为6小时，退潮时间为6小时22分钟，最大潮差可达4m，一般潮差为2～3m。
(完整版)围堰导流施工方案
渠首橡胶坝二期导流施工方案 一、工程概况 汝州市幸福渠综合整治及渠首橡胶坝工程，橡胶坝工程横跨北汝河，橡胶坝工程区河床宽约486m，主河槽靠近右侧。橡胶坝共6跨，单跨78.5m，全长476m。橡胶坝为充水橡胶坝，放水涵及引水涵布置在橡胶坝左侧，与泵房结合布置，各1孔，单孔净宽2.5m。渠首橡胶坝工程主要工程量为土方开挖、土（石）方填筑、地基处理、砌体工程、混凝土工程、左右岸护坡、坝袋安装、控制系统及安全设备安装等。 渠首橡胶坝工程分两期导流，导流时段分别取11月～次年2月、次年3月～5月，左岸五跨为一期施工，一期导流渠利用右侧主河槽导流；右岸第六跨为二期施工，二期导流设在建好的第四跨第二、三标准块上。 导流标准: 橡胶坝工程为Ⅲ等中型工程，主要建筑物为3级，次要建筑物为4级，根据《水利水电工程施工组织设计规范》（SL303-2004）规定，其导流建筑物级别为5级，相应导流标准为5～10年一遇。本工程围堰规模小，失事后造成的损失较小。因此结合工程区域内水文气象特征、主体工程和施工进度要求，导流标准取下限，即5年一遇。 二、编制依据 （一）、《施工组织设计》； （二）、《施工总进度计划》； （三）、《橡胶坝施工图》；
（四）、《招标文件》； （五）、《堤防施工规范》； 三、施工导流及围堰方案 （一）导流概述 二期导流设计流量为40 m3/s，根据现场实测流量为30 m3/s；相应的河道水位为239.90m，二期围堰顶高程根据最高挡水位加1m超高，相应围堰高程为240.90m。上游导流围堰顶宽为3m，边坡1:1.5，橡胶坝第四跨主体上围堰采用沙土袋层层码固，临水面用土工膜覆盖，围堰顶将沙土袋压紧土工膜，底部用砂袋将土工膜紧压在成品面上，围堰顶宽1.5m，高2m，边坡1:1.5。 根据现场情况并结合以往施工经验，围堰设3道：上游设2道，下游为1道。第一道设置在橡胶坝上游1km处及沿导流沟边缘两侧处，主要起防洪导水作用；第二道设置橡胶坝上游50m处，主要起抗渗作用；第三道设橡胶坝下游50m 处，主要防止河水回流；围堰布置详见导流平面布置图。由于围堰填筑主要利用滩面平整砂土料，渗透系数较大，防止水浪冲毁，在第一道围堰临水面铺设土工膜并将沙土袋加固。 （二）导流围堰施工流程及施工方法 1.施工程序 测量放线→挖掘机清挖基底→填筑围堰→围堰内设置导流排水沟→铺设土工膜 2.测量放线 施工前建立测量控制点及施工标志，确定堰体轴线，以
围堰导流施工方案 (最终方案)
围堰、导流及开挖方式 施工方案 （白龙水厂一期工程） 编制人：马方才 审核人： 批准人: 四川贵生劳务有限公司项目经理部 2017年月日
围堰导流及开挖方式施工方案 一、工程概况 本工程施工围堰主要为白龙水厂取水施工围堰（K0+560～K0+880段；K2+290～K2+380段；K3+790～K3+860段；K12+940～K13+000段）按工程实际需要设置。围堰顶高程按围堰所在河道汛期最高水位加+0.7m高程设计，顶宽4.4～5.0m，迎水面边坡1：2.5，背水面边坡1： 2.0。 二、重点难点分析 1、如何快速有效的填筑水下围堰坝体： 围堰填筑时可先将填料采用自卸车运输至围堰待筑区，填料备足后突击用挖掘机配合推土机推入水中，向河床进占的方法施工（循序渐进法），填筑时内侧、外侧同时实施，如遇河床流道水深急流地段，避免细石填料被水冲至下游，采取背水面抛掷大块料减少迎水面细填料的流失，上下游围堰同时开工，安排挖掘机、推土机各二台，负责各自施工范围内的填料填筑。 2、如何有效保障坝体的稳定性： 围堰填筑高程高出当时水平面后，先用推土机履带碾压或压路机进行分层碾压，分层厚度控制在0.3m，确保压实度不小于85~90%，围堰边坡上游迎水面护理与围堰的填筑高度同步实施。堰体填筑压实达到设计要求，按设计坡比做足边坡(水下为自然坡)。 3、如何保证坝体的防渗能力： 用挖掘机斗对边坡进行修整，以确保坝体边缘部位的压实质量，堰体形成后，即时在迎水面人工协助挖机堆码两层粘土袋，粘土袋间
放置两层防渗土工布，保证土袋层层堆叠、错缝整齐、密实。如果在渗漏不能得到很好处理，采用盖堵法对围堰渗漏部位进行篷布盖堵，人工配合机械再用土袋压脚，堆砌土袋确保堰体不渗水，直到断流为止。如果在渗漏仍然不能得到很好处理，流量过大的情况下，需在围堰下游增设一截水槽，增加排水设备的投入，加大排水量，对渗漏水进行强排，保证基坑在干处进行混凝土作业施工。 4、如何保证围堰内管道施工的安全性： 先放好钢管沟槽坡顶线、坡底线，经复测后开始开挖，需保持距围堰底边的安全距离不小于5.0米，管沟的开挖断面采用梯形断面，边坡比选取为1：1，应在开挖边坡顶设置截水沟，开挖区内设置排水沟和集水井，及时做好排水工作，在开挖过程中，应随时检查边坡的状态，避免因边坡过陡而造成塌陷，经常对边坡、支撑稳定情况进行检查。基坑开挖必须挖一段修一段边坡、做一段安全可靠的基坑支护、浇一段垫层，安装一段管道，基槽回填一段。交叉施工，应分段、分期完成倒虹吸埋地钢管包封埋置，再放上钢筋石笼压实，禁止基坑长时间暴露。钢管沟槽回填土应在管道隐蔽工程验收合格后进行，凡具备回填条件时应及时回填。 三、围堰施工方案选择 1、施工时间的选择 根据现场踏勘情况并结合河道常规水位作为参考，并结合当地水文地质资料得知每年11月～次年3月份为河水枯水期；因此围堰施工应选在枯水期段进行。通过现场踏勘，发现主围堰（K0+560～K0+880）目前水深1.5～8.5米左右，其他三处围堰河床水位均约为