宽尾墩消力池透水底板脉动压力试验研究
第23卷第2期2012年3月水科学进展ADVANCES IN WATER SCIENCE Vol．23，No．2Mar．，2012DOI ：CNKI ：32.1309.P.20120224.2002.004
宽尾墩消力池透水底板脉动压力试验研究
刘安富1，杨敏1，李会平1，董天松
2（1.天津大学水利工程仿真与安全国家重点实验室，天津300072； 2.长春工程学院，吉林长春130012）
摘要：与不透水底板相比，透水底板能够降低作用在其上的动水荷载，达到防护结构安全稳定的目的。为了更好
地认识透水底板这种新型防护结构形式，基于阿海水电站宽尾墩底流消力池水工模型试验，系统地研究了消力池
平底透水底板表、底面脉动压力特性在板块开孔前后的变化规律。试验结果包括脉动压力沿程分布规律、概率密
度分布的正态性、板块表、底面时空相关性、积分尺度以及脉动压力功率谱密度，并初步探讨了透水底板减压降
载机理。试验成果可为消力池透水底板设计提供参考。
关键词：透水底板；脉动压力；概率密度；时空相关；积分尺度；功率谱密度；试验研究
中图分类号：TV135.2文献标志码：A 文章编号：1001-
6791（2012）02-0243-06收稿日期：2011-
06-30；网络出版时间：2012-02-24网络出版地址：http ：//https://www.wendangku.net/doc/d814846408.html, /kcms /detail /32.1309.P.20120224.2002.004.html
基金项目：国家自然科学基金资助项目（51179119）
作者简介：刘安富（1984－），男，山东聊城人，硕士研究生，主要从事水工水力学研究。E-
mail ：liuanfu2005@https://www.wendangku.net/doc/d814846408.html, “宽尾墩+消力池”联合消能工是中国首创的消能方式，目前已广泛应用于安康、五强溪、大潮山、岩滩、索丰营等高水头泄洪消能中，实践证明其具有良好的消能效果。但由于宽尾墩射流冲击下消力池水流流态及水动力荷载特性异常复杂，工程中不乏有底板锚筋被拔出，甚至底板被掀翻的破坏实例。因此射流冲击下消力池防护结构的安全稳定性是实现消能防冲目的的关键所在。近年来，众多学者对防护结构的安全稳定性进行了大量研究［1-4］，研究成果主要集中在两方面：一是作用在防护结构上的荷载；二是在荷载作用下防护结构的安全稳定性。但迄今为止，水垫塘防护结构稳定性研究大都陷于一种“被动防护”的状态，即在既定荷载作用下，研究如何使结构具备抵抗这一荷载的能力，或设抽排，或加锚固，亦或加大结构尺寸。然而，由于技术上的原因，有时上述各种手段在巨大的动水荷载面前显得无能为力。即便像二滩那样目前运行状态良好，一旦底板止水遭到破坏，后果将很严重。这种被动防护理念势必会造成上述被动的局面，几乎所有已建、在建和拟建工程都将面临同样威胁。面对潜在威胁，人们提出了一种有效抵抗水动力荷载的防护结
构—
——透水底板，其从“主动防护”的观念出发，通过改变防护衬砌的结构形式，主动降低作用在防护结构上的荷载，达到防护结构安全稳定性的目的。20世纪60年代，哈焕文
［5］曾研究过透水护坦的水力特性，研究表明：透水护坦可减小作用在其上的水流脉动荷载。杨敏和孙勉［6］结合拉西瓦拱坝消力塘研究了反拱
透水底板水动力特性，试验结果表明：板块开孔对射流冲击区板块上举力减小作用明显，上举力随开孔率的增加而减小且减小趋势变缓；文中建议底板开孔率k =3.5%为宜；透水孔直径D 对底板上举力影响不大。
张少济和杨敏［7］结合拉西瓦消力塘透水底板水工模型试验初步阐述了透水底板减压降载机理。乌江索丰营
水电站消力池透水底板目前正处于施工中。透水防护结构的优势更体现在检修和非泄洪期间，其可释放因排水不畅而产生的扬压力，因而可以不设（或简化）抽排设备，简化消力塘设计，减少工程投资，同时提高防护结构的安全性。
前人研究大都局限于挑跌流水垫塘反拱形透水底板，而对底流消力池平底透水底板的研究很少涉及。研究消力池平底透水底板的脉动压力特性，能够促进人们对这一新型防护结构的认识，丰富透水底板水动力特
244水科学进展第23卷性的相关研究，为科研设计单位提供技术参考，推动“主动防护”模式的防护结构在工程上的应用。1模型简介及测试方法
本文依托阿海水电站宽尾墩消力池，研究了宽尾墩射流冲击下消力池平底透水底板脉动压力特性。该水
电站坝型为混凝土重力坝，最大坝高138m ，最大单宽流量178m 2/s ，临底流速达40m /s ，装机容量
2000MW 。溢洪道泄洪表孔由5孔组成，堰顶高程均为1484m ，其后为阶梯坝段，阶梯坝坡度1?0.75，阶梯尺寸1.2m ?0.9m ，阶梯末端为半径27.5m 的反弧段。闸墩末端设置“X ”型宽尾墩。消能区采用平底等宽底流消力池，池长95.5m ，净宽93m 。溢洪道布置示意图见图1
。
H 为上下游水头差；h 为消力池内水深；x 为从消力池首部起算的距离
图1模型示意图
Fig.1Sketch of the scale model
模型按重力相似准则设计，比尺λL =80。板块采用加重橡胶制作，模型板块尺寸长?宽?厚=26.25cm ?22.50cm ?5cm 。所有板块间均留有1mm 左右的间隙以保证动水压力传递的相似性。
在消力池中间顺水流向两
图2点脉动压力时程线Fig.2Point fluctuating pressure-time curve
列板块安装传感器：一列板块下安装5个测力传感器，
测量底板所受上举力；另一列板块上下表面布设32个
脉动压力传感器（上表面编号s 1 s 16，下表面编号x 1
x 16），同步测量底板上下表面的水流脉动压力。实验
前，将所有传感器与测量系统在现场率定并在静水中调
零。传感器布置见图1，采用透水孔在底板上均匀分布
的透水底板形式，两种开孔孔径（原型数据）d =7.6cm （k =0.06%），d =16cm （k =0.07%，k =0.16%，
k =0.26%）。点脉动压力测量采用中国水利水电科学研究院的
64通道DJ800采集系统进行数据采集与分析，脉动传感器为硅压阻式差压传感器。根据Nyquist 采样定理［8］，对于频带宽度为A （Hz ）的随机信号，采样频率应满足f ≥2A ，由前人的试验资料
［9-10］，消力塘内水流脉动压力能量主要集中在0 15Hz 低频段，所以本试验取采样频率f =50Hz ，样本容量N =4096，数据分析时的截断频率为25Hz 。图2为典型工况实测点脉动压力时程线，可见消力塘内水流脉动过程属于平稳随机过程，因此可以利用概率统计理论对随机信号进行幅域、时域和频域指标分析。
第2期刘安富，等：宽尾墩消力池透水底板脉动压力试验研究2452
底板上下表面脉动压力特性2.1脉动压力的幅值特性
用点脉动压力传感器同步测量底板上下表面点脉动压强，并用脉动压强系数ξ=p'槡
2/H （其中p'表示实测脉动压强）表示其幅值特性，其沿程分布见图3。由图3可知，点脉动压强系数ξ分布具有“底流+挑
跌流”分布特性
［9-10］：在宽尾墩射流冲击的消力池首部出现峰值，之后迅速降低，在x /h =0.3左右出现最小值，之后沿程升高，并在水流强旋滚区x /h =0.6 1.0区域再次出现峰值，之后平稳减小，受二道坝影响在消力池尾部有所上升。底板下表面脉动压强系数ξ与上表面有相似的分布规律，只是幅值有所衰减，原因是板块上下表面的压强脉动为同源脉动，下表面脉动压强是底板上部水体强烈紊动所产生的脉动压强沿缝隙传播到底板下表面所致。底板开孔前后，底板上表面ξ基本不变，下表面ξ则在消力池前部随开孔率的增大而增大，消力池后部则相反，这是由于消力池前部板块表面水流紊动剧烈，通过缝隙及透水孔进入底板下表面的强烈紊动水流沿程难以有效释放，而消力池后部板块表面水流紊动相对较弱，下表面的水流脉动压力得以有效释放，且随开孔率的增大，释放强度提高。
脉动压力幅值的一个重要特性就是概率密度分布函数，往往关心其分布的正态性。由图4可知：底板上下表面水流脉动压力概率密度近似符合正态分布，下表面测点的概率密度分布比上表面的显瘦高，且随底板开孔率的减小而更显瘦高，其幅值范围也相应减小，这与图3反应的规律相符。此外注意到底板下表面概率
密度函数随着开孔率的增大更接近于正态分布，这对于最大振幅估计参数K
［9］（脉动压力均方差的倍数）的取值具有指导意义。
图3点脉动压强系数Fig.3Coefficients of point fluctuating pressure 图4点脉动压力概率密度分布函数
Fig.4Probability distribution of point fluctuating pressure
2.2脉动压力时空相关特征及空间积分尺度
时空相关系数表征不同空间点在不同时刻脉动压力间的相互依赖关系，反映大尺度涡旋在一定空间范围内保持其尺度随时均流向下游传播。
顺水流向时空相关系数表示为
ρ（x ，l ，τ）=
p'（x ，t ）·p'（x +l ，t +τ[）p'2（x ，t ）·p'2（x +l ，t +τ]）1/2（1）式中τ为时间延迟，s ；当τ=0时，ρ（x ，l ）为瞬时空间相关系数；l 为两测点顺流向间距，m ；p'（x ，t ）表示顺流向点x 处t 时刻的脉动压力；p'（x +l ，t +τ）表示与x 点相距l 的点x +l 处t +τ时刻的脉动压力；p'（x ，t ）·p'（x +l ，t +τ）为x 和x +l 两点处脉动压力时间平均值。
246水科学进展第23卷
ρ（x ，l ）反映涡旋特征尺度大小。考虑两种极端的情况：当l 小于水流中最小涡旋的尺度时，ρ（x ，l ）=1；当l 大于水流中最大的涡旋尺度时，ρ（x ，l ）=0。
紊流大涡旋尺度的平均尺度可以用脉动压力空间积分尺度来表征。脉动压力的空间积分尺度决定具有同相位变动的脉动壁压区间的大小。顺水流向脉动压力空间积分尺度L x 定义如下：
L x =∫l 00ρ（x ，l ）d l （2）
其中l 0为第一个使ρ（x ，l ）=0的l 值。其它参数含义同上。
图5给出了板块表、底面脉动压力顺水流向空间积分尺度的沿程变化规律，由图5可知，底板下表面空间积分尺度明显大于上表面；板块开孔前后，底板下表面脉动压力空间积分尺度沿程分布一致，但
开孔后的值有所降低，这符合瞬变流理论［11］。底板下表面空间积分尺度图中出现明显的峰值点a 1、a 2、
a 4，且峰值点a 1、a 2、a 4分别对应顺水流向板块与板块间的接缝测点x 1、x 5、x 11，这是由于板块表面水流通过板块间的接缝进入板块底面并沿缝隙传播开来，下游各测点与缝隙处测点相关性较高，由式（2）可知接缝处空间积分尺度较大，至于与缝隙测点x 8对应的点a 3未出现峰值，原因是缝隙测点x 5处强大的水流脉动压力沿缝隙传播将其掩盖的结果。此外注意到峰值点a 2（a 4）前一点
b 1（b 2）值较小，原因是缝隙测点x 5（x 11）入口水流脉动压力沿缝隙往下游传播，而上一缝隙处的水流脉动压力沿程衰减，传到此处（b 1、b 2）时脉动强度已经很弱，故此处（b 1、b 2）与下游各测点相关性较小，所以空间积分尺度较小。综合分析图5空间积分尺度在板块开孔前后的变化，可知板块下表面水流脉动压力相关性明显好于上表面，表明脉动压力在缝隙中有传播；板块开孔后，总体降低了底板下表面水流脉动压力的互相关性，改变了底板下表面脉动压力传播规律。
取射流冲击下消力池首部板块为研究对象，考察板块上下表面脉动压强的互相关性，以期初步探讨透水底板减压降载机理。图6为板块上下表面互相关函数图，可知底板开孔增大了板块上下表面脉动压强互相关性，且均为正相关，说明底板上下表面脉动压力变化具有相似的趋势，即底板上表面压力变大，下表面压力也变大，反之亦然。由2.1节可知，底板开孔增大了底板下表面的脉动压强，这就更清楚地说明板块上举力随板块开孔率的增大而降低。这是因为板块开孔率越大，脉动压强传到底板下表面的机会越多，由于透水底板上下表面的相关性提高，且发生相位差，作用在板块上的动水压差因板块均化作用加强而降低，进而降低上举力。可见透水底板“主动”降低了作用在其上的动水荷载，有助于提高底板的安全稳定性。
图5顺流向空间积分尺度Fig.5Space integral scale along the flow direction 图6时空相关函数图
Fig.6Time-space correlation function
图7为水流脉动压力的自相关函数图，反映出底板表、底面水流脉动压力自相关函数具有相似的变化规律。
板块上举力定义为板块上下表面动水压力之差，为板块表、底面动水压力综合作用的结果。为了研究底板开孔前后，底板所受的整体荷载的变化，用测力传感器测量板块上举力。图8给出了消力池首部板块最大
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上举力随开孔率的变化，可知板块最大上举力随开孔率的增大而降低。图8中F k为开孔率为k（k=0、0.06%、0.16%、0.26%）时最大上举力。
2.3点脉动压力频谱特性
功率谱密度表征脉动能量在频域上的分布情况。图9为典型工况点脉动压力功率谱密度。由图9可知：宽尾墩射流冲击下消力池底板上下表面水流脉动压力具有明显低频特性，脉动能量主要分布在0 1.5Hz以内。透水底板下表面脉动能量较不透水底板有所升高，这是由于底板开孔，增大了底板上下表面的相关性
（图6），使得透水底板下表面水流受上表面影响较大，水流紊动加剧所致
。
图7自相关函数Fig.7Auto-correction
function
图8上举力随开孔率k的变化
Fig.8Relationship between uplifting
force and pervious coefficient
k
图9点脉动压力功率谱密度
Fig.9Power spectral densities of point
fluctuating pressure
3结论
基于某宽尾墩消力池水工模型试验，系统地研究了宽尾墩射流冲击下消力池平底透水底板的脉动压力特性，主要得出以下结论：
（1）底板开孔（开孔率k＜0.3%）后，底板上表面水流脉动压力基本不变，而消力池前部底板下表面水流脉动压力有所增大，消力池后部则有所降低。与底板上表面相比，底板下表面水流脉动压力概率密度分布随开孔率的增大更接近于正态分布。
（2）底板下表面水流脉动压力空间积分尺度明显大于上表面，且在板块开孔后有所降低，可见板块开孔降低了底板下表面的脉动压力相关性，改变了缝隙水流的传播规律；板块开孔可增大底板上下表面的时空相关性；底板上下表面水流脉动压力自相关函数变化规律一致。
（3）透水底板下表面水流脉动能量较不透水底板有所升高，且脉动能量主要集中在0 1.5Hz的低频段内。
（4）板块开孔能够降低板块上举力，且板块上举力随着板块开孔率的增大而降低。
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Experimental study of the fluctuating pressure on pervious slab
in stilling basin under jet flow from tail-flaring piers*
LIU An-fu1，YANG Min1，LI Hui-ping1，DONG Tian-song2
（1．State Key Laboratory of Hydraulic Engineering Simulation and Safety，Tianjin University，Tianjin300072，China；
2．Changchun Institute of Technology，Changchun130012，China）
Abstract：Compared to the unpervious slab，the pervious slab can improve the stability of protective structures through the reduction of hydrodynamic stresses．In order to better understand this new type of protective structures，an experimental study of the fluctuating pressure on pervious slab is carried out in a stilling basin under jet flow from tail-flaring piers．The fluctuating pressure is imposed on both sides of the pervious slab．Measurements are made on the variation of fluctuating pressure along the longitudinal direction，the density distribution of fluctuating pressure，the time-space relationship between the top and the bottom of the pervious slab，the integral scale，and the power spectral density．The experimental results and the subsequent discussion on the decompression mechanism of pervious slabs provide valuable references for the design of pervious slabs．
Key words：pervious slab；fluctuating pressure；probability distribution；time-space correlation；integral scale；pow-er spectral density；experimental study
*The study is financially supported by the National Natural Science Foundation of China（No.51179119）．
消力池j及海曼施工方案
第二节泄洪工程施工方案 一、概述 消力池及海漫：洞式溢洪道和导流泄洪洞尾端接消力池和海漫。消力池池长80m，池深为7.0m、宽17m，池底高程4045.00m，两侧边墙采用衡重式挡土墙，墙顶宽1m墙底宽2m，墙高15m，墙顶高程4060.00m，消力池池长60m，池宽17m，池后接286.10m长的海漫，海漫高程4052.00m，两侧边墙采用重力式挡土墙，墙顶宽1m，墙底宽2.8m，墙顶高程4056.00m，海漫采用钢筋笼海漫。 二、施工工法 （一）混凝土入仓方案 消力池混凝土浇筑顺序：右边墙及下游延长段→左边墙→底板。 消力池常态混凝土各部位入仓方案详见图表1。 图表1 常态混凝土入仓方案 备注：上述砼入仓方案根据工程实施情况，在满足砼浇筑质量及强度前提下，视实际进行适当调整。
（二）混凝土拌制 一期常态混凝土拌制采用2×4.5m3强制式拌和楼1座（铭牌生产能力：常态混凝土300m3/h），1.0m3强制式搅拌站1座（铭牌生产能力：常态混凝土60m3/h），可以满足常态混凝土月最高浇筑强度1.58万m3/月和最大入仓强度的要求。 （三）模板 消力池边墙模板包括直立面和斜面两种模板，拟采用大型钢模板、大型组合胶合板，大模板尺寸为3×4.5m，采用钢管支撑及钢筋内拉条安装固定，模板的拆除与安装均采用25t汽车吊。 （四）钢筋 本工程钢筋制作均在厂内进行，由汽车运至现场，汽车吊吊运至仓面，在仓内进行绑扎和连接。 （五）止水 在止水材料埋设处的常态混凝土施工应特别细心需设置专门的支撑结构，妥善保护止水材料，保证止水构造的正确位置，止水材料周围混凝土摊铺必须细心，严禁骨料集中，采用振捣器仔细谨慎地进行振捣密实，止水材料如有损坏应及时加以修复，该部位混凝土中的大骨料应人工予以剔除，以免产生渗水通道。 （六）混凝土分层分块 混凝土分块以设计图纸中永久缝为分块，一般不设临时施工缝，若需增设临时施工缝时，必需先获得监理工程师的批准。混凝土施工分层分块详见附图：《消力池常态混凝土分层分块图（1/2）（2/2）》。
圆形水池计算书
圆形水池设计 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 基本信息 圆形水池形式:有盖 池内液体重度10.0kN/m3 浮托力折减系数1.00 裂缝宽度限值0.20mm 抗浮安全系数1.10 水池的几何尺寸如下图所示:
1.2 荷载信息 顶板活荷载:1.50kN/m2 地面活荷载:10.00kN/m2 活荷载组合系数:0.90 荷载分项系数: 自重 :1.20 其它恒载:1.27 地下水压:1.27 其它活载:1.40 荷载准永久值系数: 顶板活荷载 :0.40 地面堆积荷载:0.50 地下水压 :1.00 温(湿)度作用:1.00 活载调整系数: 其它活载:1.00 不考虑温度作用 1.3 混凝土与土信息 土天然重度:18.00kN/m3土饱和重度:20.00kN/m3 土内摩擦角ψ:30.0度 地基承载力特征值fak=40.00kPa 基础宽度和埋深的地基承载力修正系数ηb=1.00、ηd=1.00 混凝土等级:C25 纵筋级别:HRB400 混凝土重度:25.00kN/m3 配筋调整系数:1.20 纵筋保护层厚度: 2 计算内容 （1）荷载标准值计算 （2）抗浮验算 （3）地基承载力计算 （4）内力及配筋计算 （5）抗裂度、裂缝计算 （6）混凝土工程量计算 3 荷载标准值计算 顶板:恒荷载: 顶板自重 :5.00kN/m2 活荷载:
橡胶坝设计计算书
陂头设计计算书
目录 1 工程概况 (1) 1.1陂头布置 (1) 1.2水文资料 (2) 1.3地质资料 (2) 1.4等级及安全系数 (2) 1.5地震烈度 (2) 2 主要计算公式及工况 (3) 2.1主要计算公式 (3) 2.1.1 防渗计算 (3) 2.1.2 整体稳定及应力计算公式 (3) 2.1.3 消能防冲计算 (4) 2.2计算工况 (6) 2.2.1 防渗计算工况 (6) 2.2.2 整体稳定及应力计算工况 (6) 2.2.3 消能防冲计算 (7) 3 梅岗橡胶坝计算 (9) 3.1渗流稳定计算 (9) 3.2橡胶坝整体稳定及应力计算 (9) 3.3消能计算 (12) 4 双孖橡胶坝计算 (14) 4.1渗流稳定计算 (14) 4.2橡胶坝整体稳定及应力计算 (14) 4.3消能计算 (17)
1工程概况 1.1 陂头布置 本工程拦河陂头有2座，分别是位于肋下河的梅岗陂和甲子河的双孖陂，主要作用是壅水灌溉。 （1）梅岗陂 梅岗陂采用橡胶坝形式，橡胶坝底板高程为 5.60m，坝袋净高4.10m，坝袋长20.82m，设计正常挡水位9.70m。坝底板顺水流方向长度18.00m，底板厚2.00m，上、下游两端设齿槽，坝体段基面大部高程3.60m，齿槽底高程为3.00m，建筑物基础均坐落在残积土。两侧边墙墙顶高程为10.50m，为满足坝袋锚固要求，边墙迎水坡坡比为1:0.5，底板与两侧边墙采用U型C25钢筋砼结构。 （2）双孖陂 双孖陂采用橡胶坝形式，橡胶坝底板高程为8.50m，坝袋净高3.50m，坝袋长26.0m，设计正常挡水位12.00m。坝底板顺水流方向长度15.00m，底板厚2.00m，上、下游两端设齿槽，坝体段基面大部高程6.70m，齿槽底高程为6.20m，建筑物基础均坐落在全风化泥质粉砂岩。左侧边墙墙顶高程为14.00m，右侧边墙墙顶高程为12.50m，为满足坝袋锚固要求，边墙迎水坡坡比为1:0.5，底板与两侧边墙采用U型C25钢筋砼结构。
消力池现浇混凝土施工方案样本
消力池现浇混凝土 施工方案
广西右江鱼梁航运枢纽船闸及二期坝 主体土建工程 消力池现浇混凝土施工方案 编制单位：中交四航局-葛洲坝五公司右江鱼梁工程联合项目经理部技术负责人： 编制人： 日期：
目录 一．工程概况 ............................................................................ 错误!未定义书签。二．施工工艺 ............................................................................ 错误!未定义书签。 2.1消力池现浇混凝土施工工艺流程图 ................................... 错误!未定义书签。三．施工方法 ............................................................................ 错误!未定义书签。 3.1施工顺序与施工道路........................................................... 错误!未定义书签。 3.2施工分块 .............................................................................. 错误!未定义书签。 3.3模板工程 .............................................................................. 错误!未定义书签。 3.4钢筋工程 .............................................................................. 错误!未定义书签。 3.5混凝土工程 .......................................................................... 错误!未定义书签。 3.6拆模...................................................................................... 错误!未定义书签。 3.7构件养护 .............................................................................. 错误!未定义书签。四．施工进度计划..................................................................... 错误!未定义书签。五．主要劳动力及机械设备...................................................... 错误!未定义书签。 5.1主要劳动力计划................................................................... 错误!未定义书签。 5.2主要机械设备 ...................................................................... 错误!未定义书签。六．质量保证措施..................................................................... 错误!未定义书签。 6.1施工测量 .............................................................................. 错误!未定义书签。 6.2钢筋加工及绑扎保证措施................................................... 错误!未定义书签。 6.3模板保证措施 ...................................................................... 错误!未定义书签。
消防水池计算书
消防水池计算书 （一）处理池没水时荷载 1、池壁计算 主动土压力系数Ka取1/3 土重度r=18KN/m3无地下水池壁4.7m深 ∵LB/HB=5.3>2 ∴按单向板计算 主动土压力q土=rHKa=18x1/3x4.7=28.2KN/m 地面荷载产生侧压力q活=10x1/3=3.33KN/m ①竖向配筋计算 第一种情况 三种压力产生的弯矩 部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw 地荷载弯矩Mm 下端支座-41.5 0 -9.2 跨中18.6 0 5.2 支座基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=65.585KN·m
支座准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=46.1 KN·m 跨中基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=30.9KN·m 跨中准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=21.2KN·m 假设壁厚h=250,混凝土强度C30 查表可知选筋12100的裂缝（0.25mm）和承载力弯矩分别为63.33KN·m、67.22KN·m，大于支座计算准永久弯矩46.1 KN·m和基本组合弯矩65.585KN·m，满足要求。且配筋率0.452%，合适。 所以外钢筋选配12100 As=1131mm2/m 弯矩图 第二种情况 水压力q水=rh=10x4.7=47KN/m
两种压力产生的弯矩 部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw 下端支座-41.5 -69.22 跨中18.6 30.94 支座基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=46.4KN*m 支座准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=27.72KN*m 跨中基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=20.69N*m 跨中准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=12.34KN*m 池壁侧、外侧为12100均满足强度和裂缝要球。
消力池底板抗浮计算书
消力池底板抗浮计算书 一、概述 溢流堰、闸室后接消力池，消力池长18m，宽17m，深,底板高程为，消力池底板厚度为,。底板设置排水孔，孔排距均为2m，成梅花型布置，其下设置砂石反滤垫层，层厚。泄洪冲沙闸消力池和泄洪闸底板后接防冲海漫，海漫长29m。海漫采用浆砌石，厚。 二、主要设计依据及参数选取 1．特征水位及流量 正常蓄水位，设计水位，校核洪水位。 洪水流量及水位见表2-1。 底板采用C30混凝土: 容重m3, fc= N/mm2, ft=mm2；弹性模量Ec=×10-4N/mm2；基岩与混凝土面的抗剪断强度?=～，粘滞力c=～；Ⅱ级钢筋，fy=fy’=310 N/mm 三、设计工况 本次分析主要计包括坝后消力池底板的结构设计及配筋计算，具体计算工况如下： （1）工况一：正常蓄水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合） （2）工况二：设计洪水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合） （3）工况三：校核洪水位+自重+扬压力+脉动压力（特殊荷载组合） 四、底板荷载计算 1.计算公式及参数选取 （1）自重 G=γ c ×A×h G —底板自重（KN）； A —底板面积（m2），306m2； h —底板厚度（m），； γ C —C30混凝土容重，取值24KN/m3。 带入数据求的底板自重为3672KN。 （2）时均压力P w =γ w ×H×A P w —水压力（KN）； H —下游水深（m）； A —底板面积（m2）；γw—水的容重。
表4-2 时均压力计算表 计算工况底板面积 （m2）水的容重 (KN/m3) 下游水深（m）时均压力（KN） 正常蓄水30600设计洪水306 校核洪水306 （3）扬压力Py=γ w ×(H+h)×A Py—底板承受的扬压力（KN）； H —下游水深（m）； h—底板厚度（m），此处为； γw—水的容重，取值m3； 表4-3 扬压力计算表 计算工况底板面 积（m2）水的容重 (KN/m3) 下游水深（m）底板厚度（m）扬压力（KN） 正常蓄水3060设计洪水306 校核洪水306 （4）脉动压力 P m =a m ××γ w ×A P m —脉动压力(KN）； V —底板计算断面处得平均流速（m/s） a m —脉动压力系数，此处取值； A —底板面积（m2），306m2； γ w —水的容重，取值m3； 计算工况下泄流量 （m3/s） 下游水 深(m) 平均流 速(m2/s) 水的容重 (KN/m3) 脉动压力 （KN） 设计洪水 校核洪水 （5）作用效应及抗力效应函数 作用效应函数（垂直向上所有合力） R（）=γ Q ×P y +γ Q ×P m 抗力效应函数（垂直向下所有合力） S（）=γ G ×G+γ Q ×P w γ G ——永久荷载分项系数，取； γ Q ——可变荷载分项系数，取；
溢洪道消力池施工方案
**电站土建主体工程C1标**溢洪道消力池施工方案 **有限公司 **电站工程项目经理部
2017年3月 审批： 校核： 编写：
目录 1. ........................................................................................................................... 综合说明1 1.1. .................................................................................................................................. 工程简介 1 1.2. .................................................................................................................................. 施工依据 1 1.3. ............................................................................................................................. 主要工程量 1 2. .................................................................................................................. 施工进度计划2 3. ........................................................................................................................... 施工布置2 3.1. ........................................................................................................................ 施工道路布置 2 3.2. ................................................................................................................... 施工风水电布置 2 3.3. ......................................................................................................... 混凝土供应系统布置 2 4. ........................................................................................................................... 施工方法3 4.1. ............................................................................................................................. 土石方开挖
抗浮验算计算书
地下室抗浮验算 一、整体抗浮 （一）主楼部分 底板板底相对标高为- 4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为- 1.5m，即抗浮设计水位高度为： 3.2m。 裙房部分抗浮荷载： ①地上四层裙房板自重： ②地上四层xx折算自重： ③地下顶板自重： ④地下室xx折算自重： ⑤底板自重：25× 0.48＝ 12.0kN/m2 25× 0.50＝ 12.5kN/m2 25× 0.18＝ 4.5kN/m2
25× 0.11＝ 2.75kN/m2 25× 0.4＝ 10.0kN/m2 41.75kN/m2 合计： 水浮荷载： 3.2×10=32 kN/m2， 根据地基基础设计规范GB 5007-2011第 5.4.3条，＞ 1.05，满足抗浮要求。 二、整体抗浮 （二）仅一层车库部位 J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(- 4.200)。抗浮计算如下： 图纸修改见结构05 底板板底相对标高为- 5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为-
1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。 地下室部分抗浮荷载： ①顶板覆土自重： ②地下顶板自重： ③xx折算自重： ④底板及回填自重： 考虑设备自重20× 0.30＝ 6.0kN/m2 25× 0.25＝ 6.25kN/m2 25× 0.11＝ 2.75kN/m2 25×（ 0.4+ 0.5）＝ 22.5kN/m2 0.5 kN/m2
38kN/m2 水浮荷载： 3.6×10=36kN/m2＞1.05，满足抗浮要求。合计：
消力池稳定计算.doc
***水库工程 上坝址重力坝方案消力池稳定计算稿 (可研阶段) ************有限公司 XXXX年11月
审定：审查：校核：编写：
目录
1计算目的 根据水工结构布置和水力学计算成果，计算可行性研究阶段上坝址重力坝方案消力池底板的抗浮条件，确定抗浮处理措施和工程量。 2计算要求 满足可行性研究阶段要求。 3计算依据 《混凝土重力坝设计规范》SL319-XXXX 《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX 《溢洪道设计规范》SL253-XXXX 《***水库工程上坝址重力坝方案水力学计算稿》 4计算过程 4.1基本参数 消力池底板总长30m，宽43m，底板厚2m，底板高程1349m。消力池结合下游开挖布置，对基础进行固结灌浆处理，固结灌浆孔的间、排距均为2m，呈方形布置，坝基面孔深入基岩8m。为增强护坦与基础连接布置基础插筋锚固，插筋为Φ25@2m×2m，入基岩深5.0m。
底流消能跃前水深按取泄槽末端的水深，根据泄槽水面线结果取末端水深。 4.2 计算公式 消力池底板抗浮稳定复核计算按照不设排水孔考虑，计算工况： (1)宣泄消能防冲的洪水流量。 (2)宣泄设计洪水流量。 (3)宣泄校核洪水流量。 根据《溢洪道设计规范》SL 253-XXXX 规定，底板的抗浮稳定计算公式按照下式计算： 123 12 f P P P K Q Q ++= + 式中：P 1—底板自重，KN ； P 2—底板顶面上的时均压力，KN ； P 3—当采用锚固措施时，地基的有效重量，KN ； Q 1—底板顶面上的脉动压力，KN ； Q 2—底板底面上的扬压力； (1)护坦自重 护坦长度30m ，宽度43m ，厚度2m ，混凝土容重24KN/m 3。 (2)时均压力 时均压力的计算公式按《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX 中的要求， cos tr w p h γθ= 式中：p tr —— 过流面上计算点的时均压强代表值(N/m 2)； w γ—— 水的重度，(kg/m 3)； h —— 计算点的水深；
消力池现浇混凝土施工方案
广西右江鱼梁航运枢纽船闸及二期坝 主体土建工程 消力池现浇混凝土施工方案 编制单位：中交四航局-葛洲坝五公司右江鱼梁工程联合项目经理部 技术负责人： 编制人： 日期：
目录 一．工程概况 (3) 二．施工工艺 (3) 2.1消力池现浇混凝土施工工艺流程图 (3) 三．施工方法 (3) 3.1施工顺序与施工道路 (4) 3.2施工分块 (4) 3.3模板工程 (4) 3.4钢筋工程 (7) 3.5混凝土工程 (7) 3.6拆模 (8) 3.7构件养护 (8) 四．施工进度计划 (8) 五．主要劳动力及机械设备 (8) 5.1主要劳动力计划 (8) 5.2主要机械设备 (9) 六．质量保证措施 (9) 6.1施工测量 (9) 6.2钢筋加工及绑扎保证措施 (9) 6.3模板保证措施 (10) 七．安全保证措施 (11) 附件1： (13)
一．工程概况 二期坝消力池为3#~9#孔消力池，消力池结构设有尾坎，长为41.50m，其宽度为130m（含纵向导墙基础及左岸边导墙基础宽），底板顶高程为85.50m，消力池底板采用三级配C9030混凝土，坝下0+026.70~坝下0+52.70始端厚度为2.80m，末端厚度为1.50m，其余为1.5m厚。消力池底板下设粒径0.5~7cm 级配砂卵石混合倒滤料层，其厚度为0.45m。为了减少扬压力对消力池底板的作用，消力池底板采用透水护坦。在坝下0+036.70处设一排消力墩，墩高1.5m，采用C40混凝土。沿41.50m长的消力池底板中部设置两条纵缝，一条位于坝下0+039.70处，一条位于坝下0+052.70处；沿顺水流方向的分缝间距均为12.75m，缝宽2cm。在坝下0+026.70~坝下0+039.70消力池底板正方形布设了间距为2.0m×2.0m的φ25锚筋，且要求锚筋入岩深度不小于3.50m。 二．施工工艺 2.1消力池现浇混凝土施工工艺流程图 图1消力池现浇混凝土施工工艺流程图 三．施工方法
抗浮锚杆设计计算书
二、计算书 1、设计要求 本工程水池底板抗浮力的要求为： 表1 2、抗浮锚杆抗拔力设计值 根据技术要求，本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87.5kN ，设计锚杆间距2.7x2.7m. 3、杆体截面及锚固体截面积计算 锚杆钢筋的截面面积按下式确定： yk t t s f N K A ?= （7.4.1） 上面式中：K t — 锚杆的杆体抗拉安全系数，取2； N t —— 锚杆的轴向拉力设计值，取113.8KN. f yk —— 钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm 2 。 根据计算得：As=569mm 2 所以孔内应设置二根Φ20的HRB400钢筋. 4、锚固段长度计算. 根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定： ψ πmg t a Df N K L ?> (7.5.1-1) ψ ξπms t a f d n N K L ?> (7.5.1-2) 上面式中：L a —— 锚杆锚固段的长度（m ）； K —— 锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2； N t —— 锚杆的轴向拉力设计值(kN)； D —— 锚固体的钻孔直径，按0.12m d —— 钢筋的直径（m ）； f m g ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取 锚杆周围地层加权平均值130kPa 。3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa ，4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa 。 f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa ； ξ ——界面粘结强度降低系数，取0.6； ψ —— 锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1.15 n —— 钢筋根数 由计算公式算得2#地块：L a 〉3.72m ，设计按照锚固段长度为5.10m 。 由计算公式算得3#地块：L a 〉7.18m ，设计按照锚固段长度为8.00m 。 由计算公式算得4#地块：L a 〉6.92m ，施工设计按照锚固段长度为8.00m 设计。 5、锚杆锚入基础的长度 根据规范要求，钢筋须插入基础内不少于35d ，本工程2#地块，采用Φ22螺纹钢筋，长度为35*22=770mm ，设计时取800mm 。本工程3#、4#地块采用Φ25螺纹钢筋，长度为35*25=875mm ，设计时取900mm 。 6、锚杆间距 本工程基础为筏板基础，考虑结构受力特点，本着减小底板弯曲应力的原则，本工程采用小吨位的锚杆。杭浮锚杆在整个底板上小间距均匀布置，局部地方（独立柱基位置）适当调整。该布置可降低底板的加筋费用，又可以减小因个别锚杆失效而造成的局部破坏。锚杆 大体成正方形布置，根据地下室抗浮区域、抗浮力要求的不同，锚杆间距为： 锚杆间距一览表 表6 7、设计实物工程量 根据计算，本工程抗浮锚杆设计实物工程量为：2号地块设置锚杆1107根，单根锚杆长度5.1m ，3#地块设置锚杆1927根，单根锚杆长度8m ，4#地块设置锚杆2707根，单根锚杆长度8m ，总计锚杆进尺43181.1m(含防水0.1m/根)。 8、锚固体强度及水泥浆配比 为增大锚固体的强度，锚固体采用豆石与砂浆结合体，填筑的豆石强度应无风化现象，
消力池计算
********************************************************************** 计算项目：消能工水力计算1 ********************************************************************** ---------------------------------------------------------------------- [ 消力池断面简图] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件] ---------------------------------------------------------------------- [基本参数] 消能工类型:下挖式消力池 计算目标:设计尺寸 上游底部高程:1.000(m) 下游底部高程:0.000(m) 消力池首端宽度:6.000(m) 消力池末端宽度:6.000(m) 水流的动能校正系数:1.000 泄水建筑物下游收缩断面处流速系数:0.950 消力池出流流速系数:0.950 水跃淹没系数:1.050 是否计算消力池前段长度:交互 消力池前段长度:0.000(m) 自由水跃跃长计算系数:6.900 水跃长度校正系数:0.750 是否计算消力池底板的厚度:计算 消力池底板计算系数K1:0.200 消力池底板安全系数K2:1.300 消力池底板的饱和重度:25.000(kN/m^3) 脉动压强系数:0.050
消力池底板施工技术方案 上报
江西赣江新干航电枢纽工程W3标 消力池底板专项施工技术方案 中交第二航务工程局有限公司第五工程分公司 二0一五年十一月
江西赣江新干航电枢纽工程W3标 消力池底板专项施工技术方案 编制：岗位： 复核：岗位： 审核：岗位： 批准：岗位： 中交第二航务工程局有限公司第五工程分公司 二0一五年十一月
江西赣江新干航电枢纽工程W3标消力池底板专项施工技术方案 目录 一、工程概况 (1) 1.1工程简介 (1) 1.2主要工程数量 (2) 1.3施工进度计划 (2) 1.4地质条件 (3) 1.5主要技术特点及工程重难点 (3) 二、施工总体流程及工艺、方法 (4) 2.1施工工艺流程 (4) 2.2主要施工方法及工艺要点 (5) 2.3 温控工序施工方法 (9) 三、安全、环保、质量保证、文物保护及文明施工措施 (10) 3.1安全保证措施 (10) 3.2环保保证措施 (11) 3.3质量保证措施 (12) 3.4文明施工措施 (13) 四、资源配置计划 (14) 4.1人力资源配置计划 (14) 4.2设备资源配置计划 (15) 五、参考规范、手册及文献 (15)
一、工程概况 1.1 工程简介 泄水闸消力池共分20块，消力池厚度2.5m，基底高程为15.5m，顶面层高程18.0m。上下游设有两道齿槽，上游齿槽底高程13.0m，下游齿槽底高程11.0m，下设0.1m厚C15砼垫层，上设0.5m厚C40HF砼面层。沿坝轴线方向，1#、2#消力池长度18m，3#—9#消力池长度为23m，10#消力池长度28m；上下游方向长度每段40m。在泄水闸与消力池间、消力池与消力池间结构缝设护角角钢，结构缝宽度0.2m，全截面填充中压聚乙烯闭孔泡沫塑料板。消力池上设消力墩，高度2.5m；末端设2.5m高的钢筋混凝土消力坎，消力池上每隔3m设反滤排水孔。消力池具体布置和结构尺寸见图1和图2。 图1消力池平面图
闸门水力计算说明
水闸水力计算说明 一、过流能力计算 1.1外海进水 外海进水时，外海水面高程取5.11m ，如意湖内水面高程取1.0m 。中间三孔放空闸，底板高程为-4.0m ，两侧八孔防潮闸底板高程为2.0m ，每孔闸净宽度为10m 。 表2 内海排水时计算参数特性表 外海水位/m 湖内水位/m 5.11 1.0 1.1.1中间三孔放空闸段 a.判定堰流类型 27.511 .948 == H δ 式中δ为堰壁厚度，H 为堰上水头。 2.5＜5.27＜10，为宽顶堰流。 b.堰流及闸孔出流判定 11 .95 = H e =0.549≤0.65，为闸孔出流。 式中，e 为闸门开启高度，H 为堰、闸前水头。 c.自由出流及淹没出流判定 闸孔出流收缩断面水深h c=ε1e=5.0×0.650=3.25m 。 式中，e 为闸门开启高度，为5.0m ； ε 1为垂向收缩系数， 查《水利计算手册》（2006年第二版）中表3-4-1 得0.650。 收缩断面处水流速为 υc=)(20c h H g -?=）（25.311.981.9295.0-???=10.19m/s 。 式中，ψ为闸孔流速系数，查《水利计算手册》（2006年第二版）中表3-4-3，取0.95； H 0为闸前总水头，为9.11m ； hc 为收缩断面水深。
收缩断面水深hc 的共轭水深 hc”=)181(22 -+ c c c gh h ν=)125 .381.919.1081(225.32 -??+=6.83m ； 下游水深ht=5.0m ＜hc”=6.83m ，故为自由出流。 d.过流量计算 根据闸孔自由出流流量计算公式 Q 1=002gH be μ=11.981.92530503.0?????=1008.71m3/s 。 式中，μ0为流量系数，平板闸门流量系数可按经验公式 μ0=0.60-0.176 H e =0.60-0.176×0.549=0.503； b 为闸孔宽度，为3×10=30m 。 1.1.2两侧八孔防潮闸段 a.判定堰流类型 43.1511 .348 == H δ ＞10，过渡为明渠流。 式中δ为堰壁厚度，H 为堰上水头。 b ．过流量计算 因泄洪闸下游与陡坡相连，水利计算可按堰流计算方法进行。 H h t =11 .31-=-0.32＜0.8，为自由泄流； 式中，h t 为堰顶下游水深，H 为堰顶上游水深。 因堰顶设有闸墩，应考虑侧收缩影响，采用宽顶堰流量公式计算泄流量： Q 2=2 3 02H g mnb c σ=2 311.381.92108377.0985.0??????=721.70m3/s 。 式中，m 为流量系数，因进口为斜坡式进口，P/H=7/3.11=2.25，cot θ=30/7=4.286，查《水利计算手册》（2006年第二版）中表3-2-1取m=0.377； b 为每孔闸净宽，为10m ； n 为孔数，为8孔； H 0为堰上水头，为3.11m ； ζc 为侧收缩系数，为有底坎宽顶堰的侧收缩系数，可由别津斯基公式计算
矩形水池结构计算方案
矩形水池结构计算方案 The latest revision on November 22, 2020
矩形水池结构计算书 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图： 二、基本资料： 1．依据规范及参考书目： 《水工混凝土结构设计规范》(SL191-2008)，以下简称《砼规》 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)，以下简称《地基规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)，以下简称《给排水结规》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)，简称《水池结规》 《建筑结构静力计算手册》（第二版） 2．几何信息： 水池类型:无顶盖，半地下水池 水池长度L＝11940mm，宽度B＝5990mm，高度H＝4180mm 地面标高＝0.000m，池底标高＝-4.180m 池壁厚度t 3＝400mm，池壁贴角c 1 ＝0mm 底板中间厚度t 2＝400mm，底板两侧厚度t 4 ＝400mm 底板贴角长度c 2 ＝0mm，底板外挑长度a＝400mm 池壁顶端约束形式:自由 底板约束形式:固定 3．地基土、地下水和池内水信息： 地基土天然容重γ＝18.00kN/m3，天然容重γ m ＝20.00kN/m3地基土内摩擦角φ＝30.00度，地下水位标高＝-2.000m 池内水深H W ＝0.00mm，池内水重度γ s ＝10.00kN/m3 地基承载力特征值f ak ＝120.00kPa 宽度修正系数η b ＝0.00，埋深修正系数η d ＝1.00 修正后地基承载力特征值f a ＝170.89kPa 浮托力折减系数＝1.00，抗浮安全系数K f ＝1.05 4．荷载信息： 地面活荷载q＝10.00kN/m2，活荷载组合值系数＝0.90 恒荷载分项系数:池身的自重γ G1＝1.20,其它γ G ＝1.27 活荷载分项系数:地下水压力γ Q1＝1.27,其它γ Q ＝1.27 地面活荷载准永久值系数ψ q ＝0.40 温（湿）度变化作用的准永久值系数ψ t ＝1.00 池内外温差或湿度当量温差△t＝10.0度 温差作用弯矩折减系数η s ＝0.65 混凝土线膨胀系数αc＝1.00×10-5/℃ 5．材料信息： 混凝土强度等级：C25 轴心抗压强度标准值f＝16.70N/mm2；轴心抗拉强度标准值f＝1.78N/mm2
消力池砼施工工法
河北省承德市双峰寺水库工程大坝主体和水电站土建及安装工程合同编号：HBSFS-TJ-01 消力池混凝土施工工法 中国水利水电第十六工程局有限公司 河北省承德市双峰寺水库工程项目经理部 二〇一四年四月
批准：审核：编制：
目录 1编制依据 (1) 2概述 (1) 3施工工法 (1) 3.1 施工道路布置及运输线路 (1) 3.2 混凝土入仓方案 (1) 3.3 混凝土拌制 (2) 3.4 模板 (2) 3.5 钢筋 (2) 3.6 止水 (2) 3.7 混凝土分层分块 (2) 3.8 施工工艺要求 (3) 3.9 抗冲耐磨混凝土浇筑 (6) 4资源配置 (8) 4.1 机械设备配置 (8) 5砼质量控制和保证措施 (8)
编制依据 响应招标文件有关规定及要求进行编制； 根据设计文件、监理变更指示、业主要求及参建各方会议纪要； 根据《水工混凝土施工规范》（DL/T5144-2001）； 根据《双峰寺水库工程大坝混凝土施工技术要求》（承双技水工技2号）； 依据本工程的施工内容，各工程部位的工程分布情况，以及合理的施工强度指标，编排本项施工措施； 结合本工程特点、施工环境及现场实际情况； 依据技术积累以及相关的施工经验。 概述 双峰寺水库工程消力池坝0+202.75~坝0+256.25，坝下0+39.325~0+158.925，左边墙高程EL351.5~EL373.0，右边墙高程EL351.5~EL371.0，流道高程EL351.5~354.5/359.772。混凝土工程量，38365m3。 施工工法 施工道路布置及运输线路 消力池常态混凝土施工水平运输主要利用L1、L2、L9作为消力池的施工道路。详见附图：《一期常态砼施工道路布置图》（常态砼-01）。 混凝土入仓方案 消力池混凝土浇筑顺序：右边墙及下游延长段→左边墙→底板。 消力池常态混凝土各部位入仓方案详见图表1。 图表1 双峰寺水库工程常态混凝土入仓方案
消力池底板施工方案
消力池施工方案 工程概况 施工方法和施工设备选择 施工人员的配备 施工平面布置图。 施工技术措施。其包括工程质量保证和安全施工措施等。 特殊情况的应急措施。如：雨季施工、机械维修，安全应急等。 工程概况 消力池底板共计分为两段：坡段与池底段 1、坡段：池底板平面尺寸30.82*5m，砼板厚度0.8 m，其下承层为原地层土。（具体结构详见结构图）中间设两道沉降缝，将底板分成三块。C25混凝土量为123.9立方米。钢筋为双层Φ16@200钢筋网，用量5811㎏；两侧挡墙基础厚0.9－1.9米，宽度7.5米，底部基础为桩基。挡墙及基础钢筋用量14578㎏，C30砼用量为225.58立方米。 2、池底段：池底板平面尺寸30.82*11.7 m，砼板厚度0.7米。同样中间设两道沉降缝，将底板分成三块。C25混凝土量为297.1立方米；每块板之间均设有止水带及沉降缝，橡胶止水带142.6米;闭孔泡沫板沉降缝63.7平方米；钢筋为双层Φ16@200钢筋网，用量15133㎏；UPVC 泄水管54.6米；塑料膜194.2平方米；中砂38.8立方米，碎石38.8立方米；C15砼垫层16.2立方米。底部基础为原状土。两侧挡墙基础厚0.9米，宽度7.5米，底部基础为桩基。挡墙及基础钢筋用量38467㎏，C30砼用量为363.1立方米。 施工方法和施工设备选择 池底段由沉降缝分割成为五个部分，施工顺序先进行2、4块施工，然后1、3、5块施工。具体位置见平面图 池底板施工工艺：放样→基底平整→砂石垫层及砼垫层→铺塑料膜→钢筋安装→模板安装→泄水孔安装→止水带安装→砼浇筑→养护（挡墙）→挡墙模板→挡墙砼浇筑→拆模养护施工放样：根据预先经过复核的控制点对消力池放样，精确放出横纵轴线及角点，在四角设置控制桩，在基底平面控制桩上标上基底高程线。 基底平整：在基坑开挖时，人工配合机械及时进行了基底平整。在砂石垫层施工时，首先对基底再次进行清理平整，使基面高程、平整度及平面尺寸满足设计要求，不得有超挖现象。如发生局部超挖则应利用砂石换填。 砂石及砼垫层：先进行砂石垫层然后浇筑砼垫层，如先进行砼垫层那么在砂石垫层下料时机械破坏砼垫层。砂石垫层分两层进行，底层为中砂，厚度20㎝；上层为碎石层，厚度为20㎝.填筑时利用人工夯实。砂石垫层完成后进行砼垫层浇筑，厚度10㎝，标号C15。浇筑前先支边模，采用泵送商砼，人工平整振捣压光，终凝后洒水养护。 铺塑料膜：在碎石垫层上铺一层塑料膜，目的是防止在浇筑砼过程中，水泥浆在振捣时进入到碎石垫层中影响渗水管渗水效果。边缘要超出边线20㎝，防止支模过程中发生漏浆部位。平铺时塑料膜不得有褶皱和破损处，搭接宽度在20㎝以上。 钢筋安装：钢筋安装前，在砼垫层上弹上钢筋摆放的墨线，确保钢筋位置及保护层厚度符合规范要求。在钢筋加工厂内制作好的钢筋，按照安装顺序将钢筋按编号通过运料通道运到指定地点。先安装底层筋，再安装上层筋。满扣绑扎，双层筋之间的支撑筋要牢固的焊接在底层筋上，使上层筋能安装牢固。钢筋的间距、数量、规格严格按设计及规范要求执行。 在消力池挡墙及肋板墙钢筋安装前，首先要利用钢管搭设钢管架，高度超过挡墙高度。