12Cr1MoV与F91焊接工艺规程的制定

1 绪论

现代工业的发展和科学技术的进步，对焊接构件的性能提出了更高、更苛刻的要求，除需满足通常的力学性能外，还要满足如耐磨性、高温强度、耐腐蚀性、低温韧性、导电性、导热性等多方面的性能要求。在这种情况下，任何一种金属材料都不可能完全满足整体焊接结构的使用要求，即使可能有某种金属材料相对比较理想一些，也常常由于十分稀缺、价格昂贵，而不能在工程中实际应用，而异种材料焊接的出现很好的解决了这一问题。特别是异种钢的焊接，最大限度的利用了各种钢的性能，做到了“物尽其用”的效果。

在机械制造业中，异种钢焊接构件得到越来越广泛的应用，它不但能满足不同工作条件对材质的要求，而且通过焊接的方法连接成不同几何形状的零部件，生产、修复简便而且成本低，但是异种钢焊接时存在着严重的焊接性问题。由于12Cr1MoV与F91钢的化学成分（见表 1.1）、力学性能（表 1.2）、金相组织、物理性质的差异，其焊接性问题主要是淬硬倾向比较大。

表 1.1 12Cr1MoV与F91钢的化学成分

表 1.2 12Cr1MoV与F91的力学性能

2 12Cr1MoV 与Ｆ９１异种钢的特性

2.1 耐热钢的特性

F91和12Cr1MoV都是耐热钢。耐热钢最基本的特性是要求具有高温化学稳定性和优良的高温力学性能。

2.1.1高温化学稳定性

高温化学稳定性主要是抗氧化性。耐热刚抗氧化性主要取决钢中的化学合金成分，能在钢材的表面形成致密完整的氧化膜因而具有很好的抗氧化性能，如铬、铝、硅等可提高刚的氧化性，铬是提高抗氧化性的主要元素。试验表明：在650℃、850℃、950℃、1100℃条件下，均能满足抗氧化性要求，而钢中铬ω

α的含量要分别达到5％、12％、20％、28％。

Mo、B、V等元素所生成的氧化物熔点较低如M

O O

3

（795℃）、B

2

O

5

（540℃）、

V

2O

5

（658℃）容易挥发对氧化性不利。

2.1.2 高温力学性能

高温力学性能主要指热强度和高温脆化。

热强性是指在高温下具有足够的强度。高温强度与室温强度的主要区别是温度和时间的双重作用。在高温条件下，原子扩散能力很强，晶界强度降低，表现为材料在远低于屈服应力时，连续产生塑性变形，并在远低于屈服应力下断裂。

高温脆化是指耐热钢在热加工或长期在高温环境下工作时，可能产生脆化现象。除了如Cr13钢在550℃附近的回火脆性，高铬铁素体钢的晶粒长大脆化以及奥氏体钢沿晶界析出的碳化物所造成的脆化之外，还有475℃脆性及σ相脆性。

475℃脆性主要出现在ω

α超过15％的铁素体钢中或出现于含较多铁素体相的钢中，在475℃附近长时间加热并缓冷就可导致在常温或常温以下出现脆化现象。经实验研究表明，杂质增多或添加钼钛等铁素体化元素均促进475℃脆性，消除475℃脆性的措施是在600～700℃加热保温一小时后空冷，就可以恢复原有性能。

σ相是一种硬脆而无磁性的金属化合物，在耐热钢中主要是Fe—Cr 化合物，实际上是一种成分不定的间隙相。一般情况下，在500～900℃长时间加热有利于σ相的形成。σ相产生的形式有：可能直接产生于铁素体δ相，δ→σ,可能从奥氏体γ相转变而成，即γ→α→σ或直接有奥氏体γ相产生，即γ→σ。实践证明，存在铁素体相时，特别有利于σ相的形成。其原因是铁素体相富含铬且有利于铬的扩散，所以凡是铁素体化元素均能促使σ相产生。Σ相的本身硬度高达68HRC以上主要分布在晶界上，这不但降低了塑性和韧性，而且增大了晶间腐蚀的倾向。消除σ相的措施是将加热温度超出σ相稳定存在的上限温度时，σ相重新溶入固溶体中去。

2.2 12Cr1MoV的特性

12Cr1MoV是珠光体热强钢，是一种低合金耐热钢。这种钢在高温下工作既能承受相应的附加应力，又具有优异的耐高温气体腐蚀。主要用于500～600℃工作的锅炉钢管及汽轮机叶片等要求塑性焊接性良好的结构件。

低碳珠光体耐热钢的含碳量在0.08％～0.20％之间，具有低硬度与高塑性。易进行轧制、穿管、拉拔延伸、焊接等加工碳化物相很少，不易产生珠光体球化石墨化长期高温工作时组织稳定性增高。400～620℃仍保持弥散分布的稳定碳化物维持强化。

珠光体耐热钢广泛用于动力工程石油化工和其他部门最常用的是Cr —Mo和Mn—Mo型耐热钢以及Cr—Mo基的多合金耐热钢一般珠光体耐热

钢以加入铬、钼、钒合金元素为主，有时还加入少量的钨、钛、铌、硼合金元素添加总量小于7％。

合金元素铬能形成致密的氧化膜，提高钢的抗氧化性能．当钢中铬含量小于１.５％时，随含铬量增加钢的蠕变强度也增加；含铬量大于１.５％后，钢的蠕变强度反随含铬量的增加而降低．钼是耐热钢中的强化元素，形成碳化物的能力比铬弱．钼优先溶入固溶体强化固溶体，钼的熔点高达２６２５℃，固溶后可提高钢的再结晶温度，有效的提高钢的高温强度和抗蠕变能力．钼可以减小钢材的热脆性，还可以提高钢材的抗腐蚀能力．铬和钼均有阻止石墨化的作用．钢中的钒能形成细小弥散的碳化物和氮化物分布在晶内和晶界上，阻碍碳化物聚集长大，提高蠕变强度．钒和碳的亲和力比铬和钼大，可阻碍铬和钼形成碳的化合物，促进铬和钼的固溶强化作用．钢中含钒量不宜过多，否则碳的化合物易粗化，高温下聚集长大，造成钢的热强性下降或使钢材脆化．钢中钨的作用和钼相似，能强化固溶体，提高再结晶温度，增加回火稳定性，提高蠕变强度．钢中铌和钛都是碳化物形成元素，可以析出细小弥散的金属间化合物，提高钢材的高温强度，抗晶间腐蚀能力和抗氧化能力．并可显著提高蠕变强度，改善钢的焊接性．钢中加入硼和稀土元素可净化晶界，提高晶界强度，阻止晶柱长大，提高钢的蠕变强度

2.3 F91的特性

F91为马氏体耐热钢时一种中合金耐热钢相当于GB中的Cr9Mo1NbV,是一种中合金耐热钢.

中合金耐热钢广泛应用于化工、动力和石油等工业部门，这类耐热钢的主要合金元素是Cr其使用性能主要取决于Cr的含量。Cr含量越高耐热性能和抗高温氧化性能越好。在常规的碳含量下，所有的中合金铬钢的组织均为马氏体组织。为提高铬钢的蠕变强度并降低回火脆性

0.5％~1％为改善铬钢的焊接性，控制过冷奥氏体的转变速通常加入)

(Mo

度，在降低碳含量的同时加入了W、V、Ti和Nb等合金元素。

中合金耐热钢由于其合金含量较高，具有相当高的空淬特性。为保证其优良的综合力学性能，钢材轧制成材后必须作相应的热处理。这些热处理包括：等温退火、完全退火和正火加回火。

2.4 提高耐热钢热强度的途径

耐热钢提高强度的能力取决与材料的化学成分冶炼方法等,归纳起来提高耐热钢热强度的措施主要有以下几个方面:

1）基体的固溶强化基体的强度取决与原子结合力的大小高温时，γ铁原子排列比较紧密原子结合力强奥氏体钢比铁素体钢有更高的热强度如果在金属中加入一种或几种合金元素形成单相固溶体能增强金属原子的结合力会使热强度明显提高。

2）晶界强化高温下晶界的强度比较低，原子的扩散速度有利于乳变的进行因此粗晶粒钢比细晶粒钢的热强度高但晶粒不易过分粗化，否则会损坏高温塑性和韧性。加入硼稀土元素能填充晶界空位或能析出难熔化合物，在晶界上使晶界强化可以提高热强性。

3）沉淀强化从过饱和的固溶体中沉淀析出第二相可明显提高热强性这是由于第二相沉淀时形成共格畸变在其周围形成应力场对位错运动起阻碍作用，因而得到强化。

4）提高再结晶温度加入能够稳定组织，提高再结晶温度的元素，如钼钨铬等可以改善钢的抗蠕变能力，能提高热强度．

5）热处理热强钢通过热处理可以获得所需要的晶粒度，改善强化相的分布状态，调整基体和强化相的成分，从而提高钢的热强度。

为维持热强性通常最终热处理是正火后高温回火。正火获得部分贝氏体组织简便的空冷易于实现和控制。在980～1020℃间高温正火使碳化物充分溶解，均匀分布。回火温度要高于使用温度100～150℃以保证

点的约束，过高回火温度下所组织稳定性。回火的上限温度受到钢的A

c1

出现少量逆变高碳奥氏体在回火冷却后会转变成高碳马氏体，使钢的使

C型碳化物沉用性能变坏，正常的500～750℃范围内回火，析出MC或M

2

淀强化。当钢中V/C比符合VC的当量值时可达到最佳沉淀强化效果。

3 F91与12Cr1MoV的焊接性

3.1 异种钢的焊接

所谓异种钢的焊接性，就是指不同化学成分，不同组织性能的两种或两种以上的钢，在限定的施工条件焊接成按规定设计要求的构件，并满足预定服役要求的能力。

3.1.1异种钢焊接接头的特点

异种钢焊接接头和同种钢焊接接头有本质差异，主要是熔敷金属与两侧焊接热影响区和母材存在的不均匀性，主要有：

1）化学成分不均匀这是因为在焊接加热过程中，两侧母材的熔化量，熔敷金属和母材熔化区的成分因“稀释”作用会发生变化。接头区的成分不均匀程度不仅取决于母材、填充金属各自的原始成分，也受焊接工艺的影响，易采用小电流、浅熔深。

2）组织的不均匀性在焊接热循环的影响下，接头内的各区域组织是不同的，而且在个别区域内还会出现复杂的组织结构。组织的不均匀性表现在熔合比的变化。熔合比（稀释率）θ-在焊缝金属中局部熔化的母材所占的比例称为熔合比。θ取决于焊接方法、规范、接头形式、坡口角度、药皮（焊剂）的性质以及焊条（焊丝）的倾角等因素。可以用实验测得。

3）性能的不均匀性由于组织、成分的变化，代来了性能上的不同，各种变化会呈倍数关系变化，特别是焊缝两侧的热影响区冲击值变化更大，同样高温性能如持久强度、蠕变强度变化也很大。

4）应力场分布不均匀由于组织、成分的不同，接头的热膨胀系数和导热系数也不同，热膨胀系数不同引起塑性区域不同，残余应力不同；导热系数不同会引起热应力不同。在组织应力和热应力的共同作用下发生叠加后会产生应力峰值，导致接头发生断裂。

总之，对于异种钢焊接接头，其成分、组织、性能和应力场的不均匀是主要特点。

3.1.2异种钢焊缝金属的成分、组织的控制

1、焊缝成分与舍夫勒组织图的关系。

N i e q (%)Creq(%)

图3.1 舍夫勒组织图

异种钢焊接时由于选择的焊材与母材不同，要推算焊缝金属的成分、组织及性能。舍夫勒组织图就有这个功能。奥氏体形成元素的镍当量计算公式：Nieq ＝wNi+30wC+0.5wMn ；铁素体形成元素的铬当量计算公式：Creq ＝wCr+wMo+1.5wSi+0.5wNb ；也可以由母材、填充金属的成分和稀释率求出焊缝金属的成

2、焊缝成分与熔合比的关系 焊缝的成分与熔合比有着很大的关系，不同的焊接方法、接头及坡口形式等熔合比不同，具体影响熔合比的因素有以下几点：

1）预热的影响预热温度越高，母材熔化的就越多，熔合比越大。

2）焊接参数 焊接电流大，熔合比大；焊接速度小，熔合比小。

3）焊接方法及接头形式 焊接方法及接头形式对熔合比的影响见表

3.1。

表 3.1 焊接方法与接头形式对熔合比的影响（低碳钢）

3.1.3不同焊接方法焊接异种金属的特点

1）熔化焊总有部分母材熔入焊缝引起稀释,使接头各区域组织状态不同，通过调整工艺可以控制高温的停留时间和减少熔深降低稀释率。

2）压力焊接热温度不高或不加热，减轻或避免热循环对母材金属性能的不利影响，防止产生脆性的金属间化合物，不存在稀释率引起的接头性能问题。

3）其他方法母材不发生熔化和结晶过程，对接头影响不大。在重要设备中使用的较少。

3.1.4异种金属焊接焊材和焊接方法的选择

1、熔合区的特点

1）熔合区分为未混合区和半熔化区，填充金属和母材金属的成分差别越大越不容易充分混合，熔合区越明显。

2）稀释率越大，熔合区越明显。

3）熔合区金属液态停留时间长或流动性好，成分越均匀，熔合区有所减少。

4）熔合区成分的不均匀性，可以调整焊接参数和热处理工艺加以改善。

2、焊接方法选择的选择原则

1）效率和经济性；

2）了解不同焊接方法的适用性；

3）针对不同材料的特点及工艺性。

3、焊材的选择

异种钢焊接是以金相组织来分的，目前国际上对异种钢的组织分类有三种即：A/F 、A/M、 F/M；国内分为3类6组即： A/M、A/B、A/P；M/B、M/P；B/P。按照国际上对异种钢焊接，焊材选择的原则可分为以下四种情况：

1）焊接金属化学成分与低合金一侧的材料一致；

2）焊接金属化学成分与高合金一侧的材料一致；

3）焊接金属化学成分取二种母材的中间成分；

4）焊缝采用镍基合金材料。

3.1.5异种钢的焊接要点

1）要考虑熔合线附近的韧性下降。该处产生了脆性组织或脆性产物，在应力的作用下易产生裂纹。

2）接头可以通过调整焊接方法、焊接工艺及参数、坡口形式、焊条种类等方法加以改善和避免。

3）焊缝的稀释率与钢材的合金含量有关，随着合金含量的增多，稀释率增大。P体钢单层对接焊的θ在20～40％，A体钢比P体钢高10～20％。

4）被焊件的两侧钢材之一是淬硬钢时必须预热，预热温度按淬硬钢侧选择。用A体焊条焊接时可适当降低温度或不预热。

5）合理的焊后热处理非常重要。对于F／M异种钢接头处理时，最高温度不能超过F体钢侧的上限，保证强度。

6）A/M(F)异种钢焊接时，可在非A体侧坡口预先堆焊一层高Cr（Ni）的金属，然后再用A体钢焊条焊接，非A侧堆焊时是否预热应视具体钢种确定。

3.2异种钢的焊接特点

异种钢的焊接性受材料、焊接方法、构件类型及使用要求等四个因素的影响。异种钢的焊接性可以概述为以下两个方面：(1)异种钢的结合性能指在给定的焊接工艺条件下，形成致密焊接接头的能力。(2)异种钢的使用性能指焊接后焊接接头在长期使用条件下适应使用要求的能力。

影响异种钢的焊接性的因素大概有以下几点：异种钢的化学成分、焊接参数、预热及焊后热处理、填充材料的种类及化学成分、母材金属供货状态和表面状态、焊接周围环境条件、接头形式尺寸及施焊位置。异种钢焊接时，无论从焊接机理和操作技术上都比同种钢复杂的多，这是因为异种钢的物理性能、化学性能及化学成分等有显著差异。异种钢焊接时的主要困难如下：

1）异种钢的线胀系数相差越大，越难进行焊接。

2）异种钢的熔点相差越大，越难进行焊接。

3）异种钢的热导率和比热容相差越大，越难进行焊接。

4）异种钢的氧化性越强，越难进行焊接。

5）异种钢之间形成的金属化合物越多，越难进行焊接。

3.3 耐热钢焊接接头性能的基本要求

耐热钢焊接接头性能的基本要求取决与所焊设备的运行条件、制造工艺过程和焊接结构的复杂性。为保证耐热钢焊接结构在高温、高压和各种腐蚀介质条件下长期安全运行。除了满足常温力学性能的要求外，最重要的是必须具有足够的高温性能，具体要求如下：

3.3.1 等热强性原则—接头的热强性与母材相当

接头不仅应具有与母材金属基本相等的室温和短时高温强度，更为重要的是应具有与母材金属相近的长时高温强度。接头的热强性不仅取决与填充金属的成分，而且与焊接工艺密切相关。因此要获得等强性的接头影响因素很多很复杂。

3.3.2 接头的抗氧化性

耐热钢焊接接头应具有与母材基本相同的抗高温氧化性，为此焊缝金属的主要合金成分应与母材基本一致。

3.3.3 接头组织的稳定性

耐热钢焊接接头在制造和使用过程中长期受到高温、高压的作用，原子扩散的能力增强，对厚壁接头还要经受多次热处理的作用。要求接头不应产生明显的组织变化，以及由此引起的脆变或软化等性能变化。

3．3．4 接头的物理均一性

耐热钢焊接接头应具有与母材基本相同的物理性能。特别是线膨胀系数和热导率应大致相同。否则在高温使用过程中，在焊接接头的界面处会因产生附加热应力而造成接头早期破坏。

3.4 低、中合金耐热钢的焊接性

这类钢在焊接中出现的问题与低碳调质钢相似，主要的问题是焊缝及热影响区淬硬性与冷裂纹敏感性、热影响区的软化、在热裂纹及回火脆性。

3.4.1 淬硬性及冷裂纹的敏感性

钢的淬硬性取决于它的碳含量，合金成分及其含量，低合金耐热钢的主要合金元素是Cr和Mo；它们显著提高了钢的淬硬性，如果在焊接时冷却速度过快，则在焊缝及热影响区可能形成对冷裂纹敏感的马氏体和上贝氏体等组织含铬量越高，冷却速度越快，接头最高硬度越大，在热影响区上可达400HBS以上，将显著地增加焊接接头的冷裂纹敏感性

3.4.2 再热裂纹（消除应力裂纹）倾向

低合金耐热钢再热裂纹倾向主要取决与钢中碳化物形成元素的特性和其含量，同时还取决与焊接参数、焊接应力及热处理制度。低合金耐热钢中的铬、钼、钒、铌、钛等元素属于强碳化物元素，若结构拘束度较大，那么在消除应力处理或高温长期使用时，在热影响区的粗晶区容易出现再热裂纹。

再热裂纹一般在500～700℃敏感温度范围内形成，并且出现在残余应力较高的部位，如接头咬边、未焊透等应力集中处，这些部位在加热过程中残余应力释放，蠕变变形较大更容易出现裂纹。

为了防止再热裂纹，可采取下列措施：

1）严格控制母材和焊接材料的合金成分，特别是咬限制钒、铌、钛等合金元素的含量到最低的程度。

2）选用高温塑性优于母材的焊接材料，并焊接接头的残余应力和应力集中。焊后将焊缝余高和焊趾打磨圆滑。

3 ）采用低热输入焊接工艺和方法，缩小焊接接头过热区的宽度，细化晶粒。

4 ）选择合理的热处理制度，避免在敏感温度区间停留较长时间。

3.4.3 热影响区的软化

调质钢焊后其接头热影响区均存在软化问题，低合金耐热钢软化区的金相组织特征是铁素体加上少量的碳化物，在粗视磨片上观察到一条明显的白带其硬度明显下降。软化程度与母材焊前的组织状态。焊接冷却速度和焊后热处理有关。母材合金化程度越高，硬度越高，焊后软化程度越严重。焊后高温回火不但不能使软化区的硬度恢复，甚至还会稍有降低，只有经正火＋回火才能消除软化问题。

软化区的存在对室温性能没有是么不利影响；但在高温长期静载拉伸条件下，接头往往在软化区发生破坏这是因为长期在高温条件下工作时，蠕变变形主要集中在软化区，容易导致在软化区断裂。

3.4.4回火脆性

Cr—Mo耐热钢及焊接接头在350～500℃区间长期运行使用过程中发生剧烈脆变的现象称为回火脆性。静试验表明回火脆性与其杂质含量有着密切的关系。这些杂质元素主要时钢中的P、As、Sn、Sb等它们易在晶界偏析导致晶间合力下降而引起脆化焊缝金属回火脆化的敏感性比母材大。

3.5 珠光体钢与马氏体钢的焊接工艺要点

焊接珠光体钢与马氏体钢的焊接性主要取决于马氏体钢。这类异种钢形成焊接接头时有以下特点:

1焊接接头容易产生冷裂纹由于这两种钢有淬硬倾向因此这类异种钢接头在焊后冷却时容易产生淬硬组织时产生冷裂纹的主要原因，同时珠光体钢与马氏体钢的线膨胀系数相差较大焊后冷却时收缩量的差异使焊接接头中产生较大的焊接力。如果珠光体钢与马氏体钢焊接接头的拘束度比较大，再加上焊缝扩散氢的作用都会大大促使接头冷裂纹的产生。

2焊接接头产生脆化由于马氏体钢的晶粒粗化倾向较大焊后当冷却速度比较小时就会出现粗大的铁素体和碳化物组织，引起塑性显著下降。珠光体与马氏体钢的焊接接头。焊后在550℃附近回火时也容易出现回火脆化，一把把焊铬量越高，焊后脆化也越严重。

珠光体钢与马氏体钢的焊接工艺尽可能防止珠光体钢和马氏体钢焊接接头产生脆化和冷裂纹是正确制定焊接工艺的基本原则。常采用的措施有：

1）焊前预热：预热温度应按马氏体钢的要求选择，未防止发生粗晶脆化不易过高通常为150～400℃。

2）选择合适的填充材料为保证异种钢结构的使用性要求，焊缝化学成分应力求接近两种母材金属成分

3）选择合适的焊接参数尽量采用短弧小热量输入焊接。采用熔化极气体保护焊时，常用的混气体有Ar+1％～5％（体积分数）的氧或Ar+5％～25％（体积分数）的二氧化碳。

4）焊后回火处理因马氏体钢一般是在调质状态下进行焊接的。为防止冷裂纹及调节焊接接头性能，通常进行650～700℃的高温回火处理。

4 12Cr1MoV与F91异焊接工艺的拟定

4.1焊接方法的选择

由以上分析得知12Cr1MoV-F91异种钢的焊接性很差，对于一般能满足使用性能的结构很少采用该异种钢结构，因此其焊接生产量较少，并且大多是短焊缝，生产中多采用焊条电弧焊。这是因为焊条电弧焊与其他熔焊方法相比，具有下列特点：

1）操作灵活焊条电弧焊之所以成为应用最广的焊接方法，主要是因为它的灵活性。由于焊条电弧焊设备简单、移动方便、电缆长、焊把轻，因而广泛应用于平焊、立焊、横焊、仰焊等各种空间位置和对接、搭接、角接、T形接头等各种接头形式的焊接。在车间、野外施工现场均可采用。可以说，凡是焊条能达到的任何位置的接头，均可以采用焊条电弧焊方法焊接。对于复杂结构、不规则形状的构件以及单件、非定型结构的制造，由于可以不用辅助工具、变位机械、胎夹具等就可以焊接，所以焊条电弧焊适用性很广。

2）对接头装配要求低由于焊接过程是由手工操作，可以适时调整电弧位置和运条姿势，及时修正焊接参数，以保证跟踪焊缝和均匀熔透。

3）可焊金属多焊条电弧焊广泛应用于低碳钢、低合金钢结构的焊接。选配相应的焊条，焊条电弧焊也常用于不锈钢、耐热钢、低温钢等合金钢结构的焊接，还可以焊接铸铁、铜合金、镍合金等材料，以及对耐磨、耐蚀等特殊使用要求的构件进行表面堆焊。

焊条电弧焊也缺点，与其他电弧焊相比，由于其使用的焊接电流小，每焊完一根焊条后必须更换焊条，以及因清渣而停止焊接等，所以这种焊接方法的熔敷速度慢，焊接生产率低，劳动强度大；施焊过程由手工操作，焊缝质量很大程度上依赖于工人的操作技能及现场发挥；很重要的一点是建立低氢的焊接条件比较困难，焊接时应采用低氢型碱性药皮焊条。

4.2焊接材料的选择

在12Cr1MoV-F91异种钢焊接构件中，F91的含铬量较高淬硬倾向比12Cr1MoV大。因此，在选择焊接材料时，应以F91钢为依据。由于接头易产生冷裂纹为减小扩散氢的影响，所以选择焊接材料时还应该选择低氢型的。另外，根据异种钢焊接时，不同强度级别碳钢的焊接材料选择要点，一般要求焊缝金属或接头的强度不低于两种被焊金属的最低强度，选用的焊条熔敷金属的强度能保证焊缝及接头的强度，不低于强度较低侧母材的强度。同时焊缝金属的塑性和冲击韧性，不低于强度较高而塑性较差一侧母材的性能。因此，可按两者之中强度级别较低的钢材选用焊接材料，为了防止焊接裂纹，应按强度级别较高，焊接性较差的钢种确定焊接工艺。根据以上要求，12Cr1MoV-F91异种钢焊接选用E11MoVNiW-15低氢钠型焊条，并用直流反接施焊。焊条使用前应按规定烘干350℃×2h。

4.3接头形式及坡口设计

由前面分析，因为12Cr1MoV、F91两种钢的化学成分、物理性质等

方存在的差异这就导致了焊接时有较大的内应力产生，所以

12Cr1MoV-F91异种钢焊接接头的设计，应尽量避开较大内应力的影响，

选用对接接头。坡口尺寸的大小及形状影响熔合比和焊接生产率，同时

还应考虑母材的厚度。可以参照表4.2进行确定。

4.4焊接参数的选择

4.4.1焊条直径

焊条直径可根据焊件厚度、接头型式、焊缝位置、焊道层次等因素表4.2 接头及坡口形式

进行选择。焊件厚度越大，可选用的焊条直径越大；T形接头比对接接头的焊条直径大，而立焊、仰焊及横焊比平焊时所选用焊条直径应小些，一般立焊焊条最大直径不超过5mm，横焊、仰焊不超过4mm；多层焊的第一层焊缝选用细焊条。焊条直径与厚度的关系见表 4.3。

表 4.3焊条直径与焊件厚度的关系

4.4.2焊接电流

焊接电流是焊条电弧焊中最重要的一个工艺参数，它的大小直接影

响焊接质量及焊缝成形。当焊接电流过大时，焊缝厚度和余高增加，焊缝宽度减少，且有可能造成咬边、烧穿等缺陷；当焊接电流过小时，焊缝窄而高，熔池浅，熔合不良，会产生未焊透、夹渣等缺陷。选择焊接电流大小时，要考虑焊条类型、焊条直径、焊件厚度以及接头型式、焊缝位置、焊道层次等因素。其中最主要焊条直径、焊接位置和焊道层次三大因素。

1）焊条直径焊条直径越大，焊接电流就越大，如表 4.4所示。

表 4.4焊条直径与焊接电流的关系

2）焊接位置较厚板或T形接头和搭接接头以及施焊环境温度低时，焊接电流应大些；平焊位置焊接时，可选择偏大些的焊接电流；横焊和立焊时，焊接电流应比平焊位置电流小10%～15%，仰焊时，焊接电流应比平焊位置电流小10%～20%；角焊缝电流比平位置电流稍大些。

3）焊道层次在多层焊或多层多道焊的打底焊道时，为了保证背面焊道质量和便于操作，应使用较小电流；焊填充焊道时，为了提高效率，可使用较大的焊接电流；盖面焊时，为了防止出现焊接缺陷，应选用稍小电流。

4）当使用碱性焊条时，比酸性焊条的焊接电流减少10%左右。

4.4.3电弧电压

电弧电压主要影响焊缝宽度，电弧电压越高，焊缝就越宽，焊缝厚

度和余高减少，飞溅增加，焊缝成形不易控制。电弧电压的大小主要取决于电弧长度，电弧长，电弧电压就高；电弧短，电弧电压就低。焊接电弧有长弧与短弧之分，当电弧长度是焊条直径的0.5～1.0倍时，称为短弧；当电弧长度大于焊条直径时，称为长弧。一般在焊接过程中，希望电弧长度始终保持一致且尽量使用短弧焊接。

4.4.4焊接速度

焊接速度主要取决于焊条的熔化速度和所要求的焊缝尺寸、装配间隙和焊接位置等。当焊接速度太慢时，焊缝高而宽，外形不整齐，易产生焊瘤等缺陷；当焊接速度太快时，焊缝窄而低，易产生未焊透等缺陷。在实际操作中，应要把具体情况灵活掌握，以确保焊缝质量和外观尺寸满足要求。

4.4.5焊接线能量

线能量是指熔焊时，由焊接能源输入给单位长度焊缝上的能量。其计算公式如下：

v UI q

E η=（J/cm ） 式中 E —焊接线能量，J/cm ；

q —电弧有效功率，J/s ；

v —焊接速度，cm/s ；

η—电弧有效功率因数；

I —焊接电流，A ；

U —焊接电压，V 。

焊接线能量会影响焊缝的性能和质量，不同的钢材，焊接线能量最佳范围也不一样，一般通过工艺试验来确定线能量的范围，再根据线能量范围确定焊接工艺参数。

4.4.6焊接层数

当焊件较厚时，要进行多层焊或多层多道焊。多层焊时，后一层焊缝对前一层焊缝有热处理作用，能细化晶粒，提高焊缝接头的塑性。因些对于一些重要结构，焊接层数多些好，每层厚度最好不大于4～5mm。实践经验表明，当每层厚度为焊条直径的0.8～1.2倍时，焊接质量最好，生产效率最高，并且容易操作。

4.4.7定位焊

定位焊是指焊前为固定焊件的相对位置进行的焊接操作，俗称点固焊。定位焊所形成的断续而又短小的焊缝称为定位焊缝。在焊接结构的制造过程中，几乎所有零部件均先通过定位焊进行组装，然后再焊成一体，因而定位焊的质量将影响焊缝质量以至整个产品质量，应引起足够的重视。进行定位焊时应主要考虑以下几方面因素：

1）定位焊焊条定位焊缝一般作为正式焊缝留在焊接结构中，因而定位焊所用焊条应与正式焊接所用焊条型号相同，不能用受潮、脱皮、不知型号的焊条或者焊条头代替。

2）定位焊部位双面焊反面清根的焊缝，尽量将定位焊缝布置在反面；形状对称的构件上，定位焊缝应对称排列；避免在焊件的端部、角度等容易引起应力集中的地方进行定位焊，不能在焊缝交叉处或焊缝方向发生急剧变化的地方进行定位焊，通常至少应离开这些地方50mm。

3）定位焊缝尺寸一般根据焊件的厚度来确定定位焊缝的长度、高度和间距。如表 4.5所示。

表 4.5 定位焊缝参考尺寸单位：mm

4、定位焊工艺要求

1）定位焊缝短，冷却速度快，因而焊接电流应比正式焊缝电流大10%～15%。

2）定位焊起弧和结尾处应圆滑过渡，焊道不能太高，必须保证熔合良好，以防产生未焊透、夹渣等缺陷。

3）如定位焊缝开裂，必须将裂纹处的焊缝铲除后重新定位焊。在定位焊后，如出现接口不齐平，应进行校正，然后才能正式焊接。

4）尽量避免强制装配，以防在焊接过程中，焊件的定位焊缝或正式焊缝开裂，必要时可增加定位焊缝的长度，并减小定位焊缝的间距，或者采用热处理措施。

4.5焊前准备

焊接坡口的制备一般都采用火焰切割，中合金耐热钢热切割前,必须将切割边缘200mm宽度内预热到150℃以上.切割面应用磁粉探伤检查是否存在裂纹,焊接坡口应机械加工,坡口面上的热切割硬化层应清理干净,必要时应作表面硬度测定加以鉴别.

焊接工艺评定作业指导书

1.总则 焊接工艺评定是产品正式焊接前应进行的试验工作，解决在具体条件下焊接工艺问题，是制定工艺技术文件的依据。规定了焊接工艺评定的具体操作程序，是焊接工艺评定的指导性文件。 2.定义 2.1焊接：通过加热、加压或两者并用，并且用或不用填充材料使焊件间达到原子结 合的一种加工工艺方法。 2.2焊接工艺评定：是在正式产品焊接前通过试验、预测焊接接头可焊性。若试验的 接头性能不合格，可以改变焊接工艺，直到评定合格为止，以解决在具体条件下实施焊接工艺问题。 3.工作程序 3.1工作程序流程图 3.2凡属下列条件均需进行焊接工艺评定： ?甲方制作标准中规定； ?结构钢材系首次使用； ?焊条、焊丝、焊剂的型号改变； ?焊接方法改变，或由于焊接设备的改变而引起焊接参数的改变。 3.2.1焊接工艺需改变： a. 双面焊、对接焊改为单面焊； b. 单面对接电弧焊增加或去掉垫板，埋弧焊的单面焊反面成型； c.坡口型式改变、变更钢板厚度，要求焊透的T型接头。 3.2.2需要预热、后热或焊后要做热处理。

3.3技术员在正式产品施焊之前分别向制作车间、焊研室下达焊接工艺委托书（具体 项目见附页）。 3.4工艺试验的钢材和焊接材料，应于工程上所用材料相同。 3.4.1工艺试验一般以对接接头为主，试验前应根据钢材的可焊性和设计要求 拟定试件的焊接工艺、焊后处理、检验程序和质量要求。 3.4.2要求焊透的T型接头，宜用与实际构件刚度相当的试件进行试验。 3.4.3工艺试验应包括现场作业中遇到的各种焊接位置，当现场有妨碍焊接操 作的障碍时，还应做模拟障碍的焊接试验。 3.5制作车间：配料员据委托书配出工艺评定所用材料的规格、尺寸、经划线、切割 等各工序加工完毕后转至焊研室。 3.6试样的加工与评定 3.6.1工艺试板的焊接应由持焊工合格证的焊工施焊。 3.6.2试验焊件焊缝的外观及内部质量无损检测，应按JGT81－91第六章的规 定进行检查、评比。 3.6.3试验人员将试样的截取方式在试件上划出后转至网架结构车间。 3.6.4网架结构车间据图样加工出试验所需试样再转焊研室进行试验。 3.6.5焊接接头的力学性能试验以拉伸和冷弯（面弯、背弯）为主，冲击试验 按设计要求确定，有特殊要求时应做侧弯试验。每个焊接位置的试件数 量应为： ?拉伸、面弯、背弯及侧弯各2件 ?冲击试验9件（焊缝、熔合线、HAC各3件） 试件的截取、加工及试验方法均按国家标准GB2649－2656《焊缝金属及焊接接头力学性能试验》的规定进行。 3.6.6焊缝接头力学性能试验的合格标准。 ?拉伸试验：接头焊缝的强度不低于母材强度的最低保证值； ?冷弯试验弯曲合格角度按下表执行：

手工钨极氩弧焊接工艺指导规程

手工钨极氩弧焊接工艺操作规程 ,保护电极和溶池不受大气有害气体的危害。 （一）手工钨极氩弧焊工艺参数 20~30A 的 、 ，也会使焊缝氧 化或产生焊透不匀等缺陷。应在保证良好视线的前提下短弧操作。通常电弧电压的选用范围是10~20V 。 4、焊丝直径和氩气流量： D=(2.5-3.5)d D---表示喷嘴直径（mm ）d---表示钨针直径（mm ） 空气侵入。气体流量取决于喷嘴形状、尺寸、坡口形式、焊接电流及喷嘴与工件间

距 Q=KD Q—表示氩气流量（L/min）D---表示喷嘴直径（mm） K—表示系数K值=0.8~1.2 5、钨极伸出长度： 5~10 颜色观察法以鉴别气体保护效 ；铝焊缝表面呈银白本色。 2.电源种类和极性的选择： 金属 类别 碳钢 3.坡口形式和尺寸： 常用坡口形式有V形、U形、双面V形和V-U组合形等。

（三）焊前清理及预热： 1、焊前清理：施焊前必须严格清理焊接区及填充焊丝，去除氧化膜、油脂及水分。工件表面未形成氧化膜时，可用丙酮进行脱脂处理，当已生成氧化膜时应进行酸化处理或用机械法打磨掉，焊前再用丙酮去污。 2、预热：黑色金属焊接一般不须预热，δ> 26mm时，可适当预热。预热可加快焊接速度、防止过热、减少合金元素烧损，并利 （四） 1 缝长 接口口融合。 2、引弧：可采用短路接触法引弧，既钨极在引弧板上轻轻接触一下并随即抬起2mm左右即可引燃电弧。使用普通氩弧焊机， 3~5mm 3、填丝施焊： 75~80 150~200 以防扰乱氩气保护。不能象气焊那样在熔池中搅拌， 或者将焊丝端头浸入熔池中不断填入并向前移动。视装配间隙大小，焊丝 与焊枪可同步缓慢地稍做横向摆动，以增加焊缝宽度。防止焊丝与钨极接触、碰撞 ，打底焊应1次连续完成，避免停弧以减少接头。焊接时发现有缺陷，如加渣、气孔等应将缺陷清除，

焊接工艺评定和焊工资格考核规范

1 目的 为确保焊接质量符合要求，焊工技能得到满足。 2 范围 适用于各种类型手工焊接方法的WPS的制定和焊接工艺、焊工的评定。 3 规范性文件 3.1 ASME 第Ⅸ卷焊接与钎焊评定 3.2 ASME第V卷无损检测 4 要求 4.1 焊缝方位 焊缝方位见图QW-461.3。 4.2 坡口焊缝的试验位置 4.2.1 板的焊接位置 4.2.1.1 平焊位置1G 板处于水平面内，焊缝金属在板的上方熔敷，见图(a）。 4.2.1.2 横焊位置2G 板处于垂直平面内，焊缝轴线是水平的，见图(b)。 4.2.1.3 立焊位置3G 板处于垂直平面内，焊缝轴线是垂直的，见图(c)。 4.2.1.4 仰焊位置4G 板处于水平面内，焊缝金属从板的下方向上熔敷，见图(d）。 4.3 试验和检验的类型和目的 4.3.1 力学性能试验 4.3.1.1 拉伸试验用于测定坡口焊缝接头的极限强度。 4.3.1.1.1 试样应符合图QW-462.1 (a)所示

缩截面试样—板材符合ASME 第Ⅸ卷图QW-462.1 (a)中规定的缩截面试样，可用于所有厚度的板材的拉伸试验。 对于厚度不大于1in（25mm）的板材，每个要求的试样均应采用全板厚试样。 对于厚度大于1in（25mm）的板材，可采用全板厚试样或多个试样。 当采用多个试样代替全板厚试样时，应把每组试样看成相当于一个要求做拉伸试验的全板厚单个试样。总之，应把要求代表某一位置的焊缝全厚度的所有试样组成一组。 当需要多个试样时，应将整个厚度用机械方法分割成能够在现有设备中进行试验的大小接近相等的最少条款，对一组中的每个试样进行试验时，均应符合4.3.1.1.3 的要求。 4.3.1.1.2 程序 试样应在拉伸截荷下断裂。抗拉强度的计算是试样的极限总载荷除以加载前通过实测计算的最小横截面积。 4.3.1.1.3 合格标准 试样的抗拉强度不小于： 母材的规定最小抗拉强度；或 如母材是由两种规定最小抗拉强度不同的材料组成，则取较小值；或 焊缝金属的规定最小抗拉强度，此条适用于允许使用室温强度低于母材的焊缝金属； 如果试样断在焊缝或熔合线以外的母材上，只要强度低于母材规定最小抗拉强度的量不超过5%，可以认为试验满足要求。 4.3.1.2 导向弯曲试验用于测定坡口焊缝接头的完好性和延伸性。 4.3.1.2.1 试样 应从试验的板材或管材上切取制备，试样的横截面近似矩形。切割面定为试样的侧面，另外两个面称为正面和背面。 横向侧弯焊缝垂直于试样的纵轴，试样弯曲后，其侧面之一成为弯曲试样的凸面。 母材厚度在1 1/2 in( 38mm)以上的试件，可以切成近乎相等的宽3/4 n(19mm)至 1 1/2 in （38mm）的试验板条，或试样整宽度弯曲。如果采用多个试样，那么每项要求的试验应由一组完整的试样完成。对每个试样读报都进行试验，并满足4.3.1.2.3 要求。 横向面弯焊缝垂直于试样的纵轴，试样弯曲后，其正面成为弯曲试样的凸面。 横向背弯焊缝垂直于试样的纵轴，试样弯曲后，其背面成为弯曲试样的凸面。 纵向弯曲试验纵向安全弯曲可用以代替试验焊缝金属的： 两种母材之间，或 焊缝金属和母材之间弯曲性能显著不同的组合材料的横向侧面、横向正面和背面弯曲试验。 纵向面弯焊缝平行于试样的纵轴，试样弯曲后，其正面成为弯曲试样的凸面。 纵向背弯焊缝平行于试样的纵轴，试样弯曲后，其正面成为弯曲试样的凸面。 4.3.1.2.2 程序 应在试验压模中进行弯曲，弯曲角度为180°。 4.3.1.2.3 合格标准 试验后横向焊缝弯曲试样的焊缝和热影响区应全部在试样受弯范围内。 导向弯曲试样在弯曲后的凸面上沿任何方向测量，在焊缝和热影响区内都不得超过1/8 in(3.2mm)的

氩弧焊焊接工艺规程

氩弧焊焊接工艺规程 1、焊接方法： 手工钨极氩弧焊 2、焊接材料： 不锈钢药芯焊丝不锈钢实心焊丝 3、焊接工艺参数：见焊接工艺卡 4、焊前准备： （1）检查焊接设备，按焊接工艺卡调整电弧电压、焊接电流、钨极等焊接工艺参数。（2）焊前100-150℃烘干不锈钢药芯焊丝。 5、焊接工艺： （1）清理焊件坡口及其两侧各宽20mm围的油、污、锈等杂质，直至露出金属光泽。 清理不锈钢焊丝表面油污等赃物。 （2）组对焊接接头，注意按图纸及工艺卡要求留出间隙。 （3）使用焊接活性剂时，将活性剂与丁酮以1：1的比例混合，然后均匀涂抹在坡口面，待丁酮挥发后再施焊。渗透剂的用量要适当，若太少，熔池粘度降低不多，流动性改善不明显；若太多，熔池粘度降低太多，流动性变差。 （4）定位焊采用与打底焊相同的焊丝和工艺，定位焊缝长10~15mm，定位点固2—3处。（5）第一层氩弧焊打底焊焊接，使用不锈钢药芯焊丝，打底焊应一次连续完成，避免停弧以减少接头，焊接时发现有缺陷，如夹钨、气孔等应将缺陷清除，不允许通过重复熔化的方法来消除缺陷。电弧熄灭后，焊枪喷嘴仍要对准熔池，以延续氩气保护，防止氧化。 （6）使用不锈钢实心焊丝进行第二层以后的层焊和罩面

射线检测工艺规程 1.主题容与适用围 本规程规定了焊缝射线人员具备的资格、所用器材、检测工艺和验收标准等容。 本规程依据JB/T4730-2005的要求编写。适用于本公司P≥10Mpa产品的对接焊接接头的X 射线AB级检测技术。满足《压力容器安全技术监察规程》、GB150的要求。检测工艺卡容是本规程的补充,由Ⅱ级人员按本规程等要求编写,其参数规定的更具体。 2.引用标准、法规 JB/T4730－2005《承压设备无损检测》 GB150-1998《钢制压力容器》 GB18871－2002《电离辐射防护及辐射源安全基本标准》 GB16357-1996《工业X射线探伤放射卫生放护标准》 JB/T7902《线型象质计》 《特种设备无损检测人员考核与监督管理规则》 《压力容器安全技术监察规程》. 3.一般要求 3.1射线检测人员必须经过技术培训，按《特种设备无损检测人员考核与监督管理规则》考核并取得与其工作相适应的书。 3.1.1检测人员应每年检查一次视力，校正视力≮1.0。评片人员还应辨别出400mm距离处高0.5mm、间距0.5mm的一组印刷字母。 3.2辐射防护 射线防护应符合GB18871、GB16357的有关规定。 3.3胶片和增感屏 3.3.1胶片：在满足灵敏度要求的情况下，一般X射线选用T3或T2型胶片。 3.3.2 增感屏：采用前屏为0.03mm、后屏为0.03～0.10mm的铅箔增感屏。. 3.3.3 胶片和增感屏在透照过程中应始终紧密接触。 3.4象质计

焊接工艺评定规范

焊接工艺评定规范 内容来源网络，由“深圳机械展（11万㎡，1100多家展商，超10万观众）”收集整理！ 更多cnc加工中心、车铣磨钻床、线切割、数控刀具工具、工业机器人、非标自动化、数字化无人工厂、精密测量、3D打印、激光切割、钣金冲压折弯、精密零件加工等展示，就在深圳机械展. 焊接工艺评定(Welding Procedure Qualification，简称WPQ) 为验证所拟定的焊件焊接工艺的正确性而进行的试验过程及结果评价。焊接工艺评定是保证质量的重要措施，为正式制定焊接工艺指导书或焊接工艺卡提供可靠依据。 目的 1.评定施焊单位是否有能力焊出符合相关国家或行业标准、技术规范所要求的焊接接头; 2.验证施焊单位所拟订的焊接工艺规程(WPS或pWPS)是否正确。 3.为制定正式的焊接工艺指导书或焊接工艺卡提供可靠的技术依据。 意义 焊接工艺是保证焊接质量的重要措施，它能确认为各种焊接接头编制的焊接工艺指导书的正确性和合理性。通过焊接工艺评定，检验按拟订的焊接工艺指导书焊制的焊接接头的使用性能是否符合设计要求，并为正式制定焊接工艺指导书或焊接工艺卡提供可靠的依据。 焊接工艺评定应用范围： 1、适用于锅炉，压力容器，压力管道，桥梁，船舶，航空航天，核能以及承重钢结构等钢制设备的制造、安装、检修工作。 2、适用于气焊，焊条电弧焊，钨极氩弧焊，熔化极气体保护焊，埋弧焊，等离子弧焊，电渣焊等焊接方法。评定过程： 1、拟定预备焊接工艺指导书（Preliminary Welding Procedure Specification，简称PWPS) 2、施焊试件和制取试样

3、检验试件和试样 4、测定焊接接头是否满足标准所要求的使用性能 5、提出焊接工艺评定报告对拟定的焊接工艺指导书进行评定 工艺评定常规测试 >>外观检测 >>无损探伤 >>拉伸测试 >>弯曲测试 >>冲击测试 >>硬度测试 >>低倍金相测试 >>表面裂纹检测 工艺评定相关标准 评定参考标准： 工艺评定的标准国内标准 SY∕T4103－1995 （相当于API 1104) NB/T47014-2011 《承压设备用焊接工艺评定》 SY∕T0452－2002 《石油输气管道焊接工艺评定方法》（注：供石油，化工工艺评定）JGJ81－2002 《建筑钢结构焊接技术规程》（注：公路桥梁工艺评定可参照执行）GB50236－98 《现场设备，工业管道焊接工程施工及压力管道工艺评定》 《蒸汽锅炉安全技术监察规程（1996）》注：起重行业工艺评定借用此标准 欧洲标准

焊接工艺评定指导书

焊接工艺评定指导书(2) 工程名称指导书编号HP002 母材钢号Q420D 规格40 供货状态生产厂舞钢焊接材料生产厂牌号类型烘干温度（℃×h ）备注焊条 焊丝ER55-D2-Ti ?1.2焊剂或气体CO2 焊接方法SMAW 焊接位置H 焊接设备型号电源极性DC 预热温度120 层间温度120~150 后热温度（℃）及时间（min)350×120热后处理消氢处理 接头尺寸及坡口图焊接顺序图 焊接工艺参数道次 焊接 方法 焊条或焊丝焊剂 或保 护气 保护气 流量 （L/mi n) 焊接 电流 （A) 焊接 电压 （V) 焊接 速度 （cm /s) 热输 入 （KJ/ cm) 备 注牌号? （mm ) 1~ SMA W ER55 -D2-T i 1.2 25 220~ 260 22~2 8 0.60~ 0.65 11 技术措施 焊前清理砂轮打磨层间清理钢丝砂轮或刷背面清根背面衬板 其他： 编制日期年月日审核日期年月日

焊接工艺评定记录表(2) 共页第页 工程名称指导书编号HP002 焊接方法SMAW 焊接位置H 设备型号NBC-500 电源及极性DC 母材钢号Q420D 类别Ⅲ生产厂 母材规程δ=40mm 热处理状态 接头尺寸及施焊道次顺序 焊接材料 焊 条 牌号类型 生产厂批号 烘干温度(℃) 时间(min) 焊 丝 牌号ER55-D2-Ti规格(mm) ?1.2 生产厂常州华通批号958121 焊 接 或 气 体 牌号CO2规格(mm) 生产厂 烘干温度(℃) 时间(min) 施焊工艺参数记录 道次焊接方 法 焊条(焊丝) 直径(mm) 保护气体流 量 (L/min) 电流 (A) 电压 (V) 速度 (cm/min) 热输入 (kJ/cm) 备注 1~2 SMAW?1.230 250 30 39.6 11.4 3~10 SMAW?1.230 250 30 38.1 11.8 11~42 SMAW?1.230 280 35 48.2 12.2 43~50 SMAW?1.230 250 30 40 11.3 施焊环境室外环境温度相对湿度% 预热温度200 层间温度230 后热温度350 时间2h 后热处理保温被保温 技术措施焊前清理砂轮打磨层间清理钢丝砂轮或刷背面清根背面衬板 其他无 焊工姓名康利伟资格代号级别施焊日期11年6月3 日记录雷建华日期11年5 月22日审核日期年月日

氩弧焊16MnDG管对接__焊接工艺评定

焊接工艺评定报告书评定报告书编号： 材料牌号：16MnDG+16MnDG 材料规格：Φ159×6 焊缝型式：对接焊缝 焊接方法：氩弧焊 试件编号： 填报日期：

预焊接工艺规程（pWPS ） 单位名称 预焊接工艺规程编号 日期 所依据焊接工艺评定报告编号： NB47014-2011 焊接方法 氩弧焊 机械化程度： 手工 焊接接头：对接 坡口形式： V 型 衬垫（材料及规格） 无 其他 共焊3层：单道焊采用单面焊双面 成形技术焊接，先焊第一层（打底层），再 焊二层（中间层），最后焊第三层（盖面层） 都采用手工钨极氩弧焊。 简图：（接头形式、坡口形式与尺寸、焊层、焊道布置及顺序） 母材： 类别号 Fe-1 组别号 Fe-1-2 与类别号 Fe-1 组别号Fe-1-2 相焊或 标准号 GB/T18984材料代号 16MnDG 与标准号GB/T18984材料代号16MnDG 相焊 对接焊缝焊件母材厚度范围 1.5--12 mm 角焊缝焊件母材厚度范围 / 管子直径、壁厚范围：对接焊缝 Φ159×6 角焊缝 / 其他 无 填充金属： 氩弧焊丝 焊材类别： FeS-1-2 焊材标准： GB/T8110-2008 填充金属尺寸： Φ2.5mm 焊材型号： ER50-6 焊材牌号（金属材料代号）： THT50-6 填充金属类别： Fe-1-1 其他： 无 对接焊缝焊件焊缝金属厚度范围： 5mm 角焊缝焊件焊缝金属厚度范围 / 耐蚀堆焊金属化学成份（%） C Si Mn P S Cr Ni Mo V Ti Nb 其他： 注：对每一种母材与焊接材料的组合均需分别填表 0.5-1.5 3—4 55o -60 o 6 0.5-3

全套焊接工艺评定表格

焊接方法 焊接材料适用厚度范围评定标准 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 焊接工艺评定报告SMAW J507 焊接工艺评定任务书 焊接工艺评定报告 焊接工艺评定指导书 母材、焊材质证书抄件 无损检测报告 焊后热处理报告 力学和弯曲性能试验报告 焊评施焊记录表 外观和无损检测记录表 力学性能检测记录表 结论7?14 类别、组别号 焊接工艺评定编号 （ PQR02) 焊接工艺规程编号（PWPS02) Q345R Fe-1、Fe-1-2 7mm 焊缝金属 0?14 NB/T47014- 2011 ? > 本评定按_NB/T47014-2011_标准规定，焊接试件，检验试样，测定性能，确认试验记录正确。评定结果：■合格□不合格

焊接工艺评定任务书 表码号：Q/CKED102-2009 共1页第1页 检验项目、评定指标及试样数量

预焊接工艺规程 表码号：Q/CKED026-2009 单位名称： 有限公司 预焊接工艺规程编号： PWPS02 日期：2011.12.18 焊接工艺评定报告编号： PQR02 焊接方法： SMAW 机械化程度（手工、半自功、自动）： 手工 母材： 类别号 Fe-1 组别号 Fe-1-2 与类别号 Fe-1 组别号 Fe-1-2 相焊及 标准号 GB713-2008 钢 号 Q345R 与标准号 GB713-2008 钢 号 Q345R 相焊 厚度范围： 母材： 对接焊缝 6-14mm 角焊缝 不限 管子直径、厚度范围： 对接焊缝 / 角焊缝 / 焊缝金属厚度范围： 对接焊缝 0-14mm 角焊缝 _______ 不限 其他： ■/ ________________________________________ 共2页第

焊接工艺评定资料

焊接件的设计及焊接工艺评定 一、焊接件的设计要求及在设计图上的正确表述： 1、焊接结构钢材的选择： 选择原则：抗拉强度、刚度、塑性、冲击韧性、成形性、焊接性等。 另外还需要考虑：耐蚀性、耐磨性、耐热性及材料的价格和市场供货状况。 2、焊接结构的强度计算： （1）、焊缝容许应力 各行业间的焊缝容许应力值常有差异，设计焊接结构时应遵循所纳入的行业的国家标准。 A、建筑钢结构焊缝强度设计值应符合： GBJ64—84《建筑结构设计统一标准》； GBJ17-88《钢结构设计规范》； GBJ18—87《冷弯薄壁型钢结构技术规范》。 B、压力容器结构焊缝容许应力： 压力容器结构中的焊缝，当母材金属与焊缝材料相匹配时，其容许应力按母材金属的强度乘以焊缝系数φ计算 压力容器强度计算时的焊缝系数φ a)最简单的结构形式； b)最少的焊接工作量； c)容易进行焊接施工； d)焊接接头产生变形的可能性最小； e)最低的表面处理要求； f)最简便的焊缝检验方法； g)最少的加工与焊接成本； h)最短的交货期限。 3、焊接结构工作图(设计图): 焊接结构设计图是制造焊接结构产品的基本依据,通常由总图、部件图及零件图组成(各行业有差异,有些企业是由总图及部件图两部份组成,而由施工单位即制造单位的工艺人员绘制零件图).

通常焊接结构设计图除常规的要求外,还应包括以下内容: 1)、结构材料; 2)、焊接方法及材料; 3)、焊接接头形式及尺寸的细节(或局部放大图); 4)、允许尺寸偏差; 5)、焊前预热要求; 6)、焊后热处理的方法.(消除应力热处理). 注:接头形式: 焊接结构及焊接连接方法的多样化,以及结构几何尺寸、施工场合与条件等的多变形,使焊接接头形式及几何尺寸的选择有极大的差异.优良的接头形式有赖于设计者对结构强度的认识及丰富的生产实践经验.优良的接头不仅可保证结构的局部及整体强度,而且可简化生产工艺,节省制造成本;反之则可能影响结构的安全使用甚至无法施焊.例如相同板厚的对接接头,手工焊与自动埋弧焊的坡口形式及几何尺寸完全不同;两块板相连时采用对接或搭连接,其强度、备料、焊接要求及制造成本也迥然不同,这就需要根据技术经济效果综合考虑,认真选择. 我国关于不同焊法的接头形式的国家标准有: GB985—88气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸； GB986—88 埋弧焊焊缝坡口的基本形式和尺寸； 它们具有指导性，需要指出，在不同行业及各个工厂企业，由于习惯及一些特殊要求，在接头形式及符号上会出现差异。 4、焊接方法及焊缝符号在设计图上的表示： 设计标准、规范与法规是指导设计、制造、试验与验收的重要依据。从事焊接结构产品设计的人员，应通晓本专业范围所涉及的各类原材料、焊接材料、焊接设备、焊接工艺、无损检测、焊缝及焊接接头的力学性能检验与验收标准，此外，还应当熟悉与焊接有关的基础与通用标准。 焊接标记符号与辅助加工记号，已经批准实施的国家标准有： GB324-88 焊缝符号表示法； GB5185-85 金属焊接及钎焊方法在图样上的表示方法； GB12212-90 技术制图焊缝符号的尺寸、比例及简化表示法； GB7093.2《图形符号表示规则产品技术文件用图形符号》； GB4457.3 《机械制图字体》； GB4457.4 《机械制图图线》； GB4458.1 《机械制图图样画法》； GB4458.3 《机械制图轴测图》； 它们通过符号、数字或以技术要求方式在图样中标明。（凡应用标准规定的，可在图样上直接标注标准号及合格要求，以简化技术文件内容。） 在技术图样中，一般按GB324-88规定的焊缝符号表示焊缝，也可按GB4458.1和GB4458.3规定的制图方法表示焊缝。焊缝图形符号及其组成，应按GB7093.2《图形符号表示规则产品技术文件用图形符号》的有关规则设计和绘制，用于焊缝符号的字体和图线应符合GB4457.3和GB4457.4的规定。 焊接设计人员了解各种常用的及新推广的焊接方法、设备、材料、工艺基础知识，通晓现行的焊缝符号、标志方法、尺寸公差，熟悉最常用的焊缝质量检测方法与质量分等规定。 5、技术要求的一般内容： 技术要求

焊接工艺评定作业指导书

钢结构焊接工艺评定作业指导书 JZB-JSZW-B/1-04 1.目的 为验证拟定的焊件是否满足钢结构焊接作业指导的要求，确定焊件焊接接头的使用性能符合标准要求。 2.适用范围 适用于本公司承揽的钢结构工程项目的焊接工艺评定。 3.编制依据 建筑钢结构焊接技术规程 JGJ81-2002 4.焊接工艺评定基本要求 4.1 凡符合以下情况之一者，应在钢结构构件制作及安装施工之前进行焊接工艺评定：4.1.1 首次采用的钢种、焊接材料和焊接方法必须进行焊接工艺评定。 4.1.2 设计规定的钢材类别、焊接材料、焊接方法、接头形式、焊接位置、焊后热处理制度以及所采用的焊接工艺参数、预热后热措施等各种参数的组合条件为首次采用。4.2 焊接工艺评定应由结构制作、安装企业根据所承担钢结构的设计节点形式、钢材类型、规格、采用的焊接方法、焊接位置等，制定焊接工艺评定方案，拟定相应的焊接工艺评定指导书，按《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002的规定施焊试件、切取试样并由具有国家技术质量监督部门认证资质的检测单位进行检测试验。 4.3 焊接工艺评定的施焊参数，包括热输入、预热、后热制度等应根据被焊材料的焊接性制订。 4.4 焊接工艺评定所用设备、仪表的性能应与实际工程施工焊接相一致并处于正常工作状态。焊接工艺评定所用的钢材、焊钉、焊接材料必须与实际工程所用材料一致并符合相应标准要求，具有生产厂出具的质量证明文件。 4.5 焊接工艺评定试件应由该工程施工企业中技能熟练的焊接人员施焊。 4.6 焊接工艺评定所用的焊接方法、钢材类别、试件接头形式、施焊位置分类代号应符合《建筑钢结构焊接技术规程》中表 5.1.6/1-5.1.6/4及图5.1.6/1-5.1.6/4的规定。

氩弧焊焊接工艺规程

氩弧焊焊接工艺规程 1、焊接方法: 手工钨极氩弧焊 2、焊接材料: 不锈钢药芯焊丝不锈钢实心焊丝 3、焊接工艺参数:见焊接工艺卡 4、焊前准备: （1）检查焊接设备,按焊接工艺卡调整电弧电压、焊接电流、钨极等焊接工艺参数。 （2）焊前100-150℃烘干不锈钢药芯焊丝。 5、焊接工艺: （1）清理焊件坡口及其两侧各宽20mm范围内的油、污、锈等杂质,直至露出金属光泽。 清理不锈钢焊丝表面油污等赃物。 （2）组对焊接接头,注意按图纸及工艺卡要求留出间隙。 （3）使用焊接活性剂时,将活性剂与丁酮以1:1的比例混合,然后均匀涂抹在坡口面内, 待丁酮挥发后再施焊。渗透剂的用量要适当,若太少,熔池粘度降低不多,流动性改 善不明显;若太多,熔池粘度降低太多,流动性变差。 (4)定位焊采用与打底焊相同的焊丝与工艺,定位焊缝长10~15mm,定位点固2—3处。 （5）第一层氩弧焊打底焊焊接,使用不锈钢药芯焊丝,打底焊应一次连续完成,避免停弧以减少接头,焊接时发现有缺陷,如夹钨、气孔等应将缺陷清除,不允许通过重复熔 化的方法来消除缺陷。电弧熄灭后,焊枪喷嘴仍要对准熔池,以延续氩气保护,防止 氧化。 （6）使用不锈钢实心焊丝进行第二层以后的层焊与罩面 射线检测工艺规程 1、主题内容与适用范围 本规程规定了焊缝射线人员具备的资格、所用器材、检测工艺与验收标准等内容。 本规程依据JB/T4730-2005的要求编写。适用于本公司P≥10Mpa产品的对接焊接接头的X 射线AB级检测技术。满足《压力容器安全技术监察规程》、 GB150的要求。检测工艺卡内容就是本规程的补充,由Ⅱ级人员按本规程等要求编写,其参数规定的更具体。

2、手工钨极氩弧焊作业指导书.

山东天元建设集团安装工程有限 公司工业设备安装公司企业标准 SDTY/GAQMSⅢ-003（2） 手工钨极氩弧焊作业指导书 2005—03—01 发布 2005—03—01实施山东天元建设集团安装工程有限公司工业设备安装公司发布

SDTY/GAQMSⅢ-003（2） 前言 本标准主要起草人：刘珍 本标准审核人：林青友王文高 本标准批准人：沈银根 本标准自2005年03月01日发布，自发布之日起在全公司范围内试行。 本标准由公司焊接与无损检测室负责解释。

手工钨极氩弧焊作业指导书 1 范围 本标准适用于锅炉本体受热面、锅炉本体管路、主蒸汽管道、主给水管道、工业管道、公用管道和长输管道的手工钨极氩弧焊焊接工作。本标准也适用于电站锅炉受热工仪表管道的手工钨极氩弧焊焊接工作。 2 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款，凡是注日期的引用文件，其随后的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于标准，然而，鼓励根据本部分达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。 GB/T 983—95 《不锈钢焊条》 DL/T 869-2012 《火力发电厂焊接技术规程》 DL/T 5210.7-2010《电力建设施工质量验收及评价规程》—焊接篇 SY0401-98 《输油输气管道线路工程施工及验收规范》 劳人部[1988]1号《锅炉压力容器焊工考试规则》 HYDBP006-2004《压力管道安装工程焊接、热处理过程控制程序》 HYDBP018-2004《压力管道安装工程焊接材料管理程序》 HYDBP008-2004《压力管道安装工程计量管理手册》 HYDBP007-2004《压力管道安装工程检验和试验控制程序》 HYDBP010-2004《压力管道安装工程不合格品控制程序》 3 先决条件 3.1 环境 3.1.1 施工环境应符合下列要求： 3.1.1.1 风速：手工氩弧焊风速应小于2M/S。

氩弧焊焊接工艺参数_百度文库(精)

氩弧焊焊接工艺参数 一、电特性参数 1.焊接电流钨极氩弧焊的焊接电流通常是根据工件的材质、厚度和接头的空间位置来选择的,焊接电流增加时,熔深增大,焊缝的宽度和余高稍有增加,但增加很少,焊接电流过大或过小都会使焊缝成形不良或产生焊接缺陷。 2.电弧电压钨极氩弧焊的电弧电压主要是由弧长决定的,弧长增加,电弧电压增高,焊缝宽度增加,熔深减小。电弧太长电弧电压过高时,容易引起未焊透及咬边,而且保护效果不好。但电弧也不能太短,电弧电压过低、电弧太短时,焊丝给送时容易碰到钨极引起短路,使钨极烧损,还容易夹钨,故通常使弧长近似等于钨极直径。 3.焊接速度焊接速度增加时,熔深和熔宽减小,焊接速度过快时,容易产生未熔合及未焊透,焊接速度过慢时,焊缝很宽,而且还可能产生焊漏、烧穿等缺陷。手工钨极氩弧焊时,通常是根据熔池的大小、熔池形状和两侧熔合情况随时调整焊接速度。 二、其它参数 1.喷嘴直径喷嘴直径(指内径增大,应增加保护气体流量,此时保护区范围大,保护效果好。但喷嘴过大时,不仅使氩气的消耗增加,而且不便于观察焊接电弧及焊接操作。因此,通常使用的喷嘴直径一般取8mm~20mm为宜。 2.喷嘴与焊件的距离喷嘴与焊件的距离是指喷嘴端面和工件间的距离,这个距离越小,保护效果越好。所以,喷嘴与焊件间的距离应尽 可能小些,但过小将不便于观察熔池,因此通常取喷嘴至焊件间的距离为 7mm~15mm。 3.钨极伸出长度为防止电弧过热烧坏喷嘴,通常钨极端部应伸出喷嘴以外。钨极端头至喷嘴端面的距离为钨极伸出长度,钨极伸出长度越小,喷嘴与工件间距离越近,保护效果越好,但过小会妨碍观察熔池。通常焊对接缝时,钨极伸出长度为 5mm~6mm较好;焊角焊缝时,钨极伸出长度为7mm~8mm较好。

氩弧焊通用焊接工艺

氩弧焊通用焊接工艺 Modified by JACK on the afternoon of December 26, 2020

手工钨极氩弧焊 通 用 焊 接 工 艺 目录 1、一般要求 2、应用范围 3、焊接准备 4、操作技术 5、焊接 6、氩气焊丝和焊条 7、焊接工艺

8、质量记录 9、焊接及注意事项 10、钨极氩弧焊安全规程 11、焊接危险点危险源辩识、评价及控制对策表 一、一般要求 1、焊接材料 焊丝：用于GB的焊丝应符合GB/T8110的有关规定,对于入库时间长而有锈斑，影响使用的应予报废。 保护气体的种类和质量：采用纯度大于%纯氩。 钨极的种类：采用钍钨极或铈钨电极，其端头的几何形状应根据电流的大小选择，采用小电流时，端头夹角为30度。 焊接设备：氩弧焊机。 焊接辅助装备：安全防护用品、手锤、角向砂轮等。 焊工资格：焊工必须经过南昌市技术质量监督局培训，并且取得相应的合格项目，方可从事相关焊接工作。 焊接工作必须按照技要、技术标准进行。 焊接环境：当风速大于2m/s、相对湿度大于90%、雨、雪环境、焊件温度低于0℃时，均应采取相应的措施来保证焊接质量。当焊件温度在-18~0℃之间时，应将始焊点周围100mm的母材预热到约15℃再开始焊接。否则禁止施焊。 焊接极性：直流正接既焊枪接负极，工件接正极。 在操作过程中若有个人无法解决的问题，应立即与班组长、检验员或焊接工程师联系。

根据焊接位置、持证项目、接头形式和作业情况等选择合适的焊接辅助装置。 去除坡口内、外20mm范围内的水、锈、油污等杂质。 根据图纸、工艺要求核对坡口形式及角度、材质、坡口尺寸及装配质量。 如需要标记移植，检查标记移植情况。 检查所用设备是否完好情况。 不锈钢管焊接的接头，应内部充氩保护，保护时，管子两头和管子四周的孔应该用美纹纸或铁板封住，以增强保护效果。 试焊，根据表1调节焊接参数。 表1焊接参数 二、应用范围 不同直径的钢管及耐热合金钢管子一般采用钨极氩弧焊打底，手工电弧焊填充及盖面层焊接，小直径管子可用手工钨极氩弧焊打底及盖面层焊接。 采用手工钨极氩弧焊打底的焊接工艺，具有很多优越性，它不仅能充分保证母材根部的良好熔透，焊缝具有良好的成型，同时可提高根部焊缝的塑性和韧性，减少焊接应力，从而可以避免产生根部裂纹，施焊中也不易出现未焊透、夹渣、气孔等缺陷。所以，已广泛用于一般重要设备，如承压管道、高压容器和高温高压锅炉中管子的焊接。 钨极氩弧焊焊接管子，主要有两种形式，一种是水平钨极自动氩弧焊(管子转动)，主要用于可转动的直管子对接焊缝，另一种是全位置自动钨极氩弧焊(焊枪或机头围绕管子转动)，主要用于焊接不可转动的弯管，这种焊接方法多采用程控脉冲电源。

焊接工艺评定、焊接工艺规程实用编制方法

焊接工艺评定、焊接工艺规程的实用编制方法 一、焊接工艺评定的有关概念 二、焊接工艺评定及使用管理程序 三、焊接工艺评定变素及其评定规则 四、如何阅读焊接工艺评定报告 五、如何编制焊接工艺规程 一、焊接工艺评定的有关概念 1、焊接工艺评定的定义和目的 2、消除焊接工艺评定认识上误区： 3、“焊接性能”与“焊接性” 4、“焊接性能试验”与“焊接工艺评定” 5、“焊缝”与“焊接接头” 6、“焊接工艺评定”与“焊工技能考试” 7、焊接工艺评定的基本条件 8、常用焊接工艺评定标准： JB4708－2000《钢制压力容器焊接工艺评定》 GB50236－98《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》第4章 劳部发1996[276]号《蒸汽锅炉安全监察规程》附录I JGJ81-2000《建筑钢结构焊接技术规程》第5章 GB128-90《立式圆筒形钢制焊接油罐施工及验收规范》附录一 ASME第IX卷《焊接与钎焊》 二、焊接工艺评定及使用管理程序 1、焊接工艺评定程序 （1）焊接工艺评定立项 （2）焊接工艺评定委托 （3）编制焊接工艺指导书（WPI）并批准 （4）评定试板的焊接 （5）评定试板的检验 焊接工艺评定失败，重新修改焊接工艺指导书，重复进行上述程序。

（6）编写焊接工艺评定报告（PQR）并批准 2、焊接工艺评定文件的使用与管理 （1）焊接工艺评定文件的受控登记。 （2）焊接工艺评定的有效版本及换版转换。 （3）每季度编制焊接工艺评定文件的有效版本目录。 （4）保证现场工程和产品的焊接工艺评定的覆盖率为100%。 （5）焊接工艺评定文件作为公司的一项焊接技术储备，属于公司重要技术机密文件，应妥善保管。 三、焊接工艺评定变素及其评定规则 1、焊接工艺评定的主要变素： 试件形式 母材类别 焊接方法 焊接工艺因素 焊后热处理种类及参数 母材厚度 焊缝熔敷金属厚度 四、如何阅读焊接工艺评定报告 1、如何认识焊接工艺评定报告的作用 （1）焊接工艺评定报告的合法性： （2）焊接工艺评定报告的有效性： （3）焊接工艺评定报告及焊接工艺规程的局限性： （4）焊接工艺评定报告是一种必须由企业焊接责任工程师和总工程师签字的重要质保文件，也是技术监督部门和用户代表审核施工企业质保能力的主要依据之一。 2、焊接工艺评定报告与焊接工艺规程的关系 3、阅读焊接工艺评定报告的方法 五、如何编制焊接工艺规程 1、焊接工艺规程的作用 2、焊接工艺规程的基本要求 3、焊接工艺规程的编写应遵循的原则

[精华]nb47014-2011承压装备工艺评定__焊接工艺评定表格

[精华]nb47014-2011承压装备工艺评定__焊接工艺评定表 格 预焊接工艺规程(pWPS) 单位名称 预焊接工艺规程编号日期所依据焊接工艺评定编号: 焊接方法机械化程度(手工、半自动、自动) 焊接接头: 简图:(接头形式、坡口形式与尺寸、焊层、焊道布置坡口形式: 及顺序) 衬垫(材料及规格) 其他 母材: 类别号组别号与类别号组别号相焊或标准号材料代号与标准号材料代号相焊对接焊缝焊件母材厚度范围角焊缝焊件母材厚度范围管子直径、壁厚范围:对接焊缝角焊缝其他填充金属: 焊材类别: 焊材标准: 填充金属尺寸: 焊材型号: 焊材牌号(金属材料代号): 填充金属类别: 其他 对接焊缝焊件焊缝金属厚度范围: 角焊缝焊件焊缝金属厚度范围耐蚀堆焊金属化学成份(%) C Si Mn P S Cr Ni Mo V Ti Nb

/ / / / / / / / / / / 其他: 注:每一种母材与焊接材料的组合均需分别填表 焊接位置: 焊后热处理: 对接焊缝的位置: 焊后热处理温度(?): 立焊的焊接方向:(向上、向下) 保温时间范围(h): 角焊缝位置 立焊的焊接方向:(向上、向下) 预热: 气体: 最小预热温度(?) 气体混合比流量L/min 最大道间温度(?) 保护气: 保持预热时间尾部保护气: 加热方式背面保护气: 电特性 电流种类极性焊接电流范围(A) 电弧电压(V) 焊接速度(范围) 钨极类型及直径喷嘴直径(mm) 焊接电弧种类(喷射弧、短路弧等) 焊丝送进速度(cm/min) (按所焊位置和厚度，分别列出电压和电压范围，记入入下表) 焊接工艺参数 填充金属焊接电流焊道/ 焊接电弧电压焊接速度线能量焊层方法牌号直径极性电流(A) (cm/min) (kJ/cm) V 技术措施: 摆动焊或不摆动焊摆动参数焊前清理和层间清理: 背面清根方法单道焊或多道焊(每面) 单丝焊或多丝焊导电嘴至工件距离(mm) 锤击其他: 绘制日期审核日期批准日期 焊接工艺评定报告 单位名称 焊接工艺评定编号焊接工艺指导书编号焊接方法机械化程度:(手工、半自动、自动)

焊接工艺评定作业指导书

焊接工艺评定作业指导书 1适用范围 适用于压力管道的焊接工艺评定，是编制手工电弧焊作业指导书和手工钨极氟弧焊作业指导书的基础与依据之一。 2焊接工艺评定的基本原则 2.1焊接工艺评定应以可行的钢材焊接性能试验为依据;并在压力管道焊道施工之前完成。 2.2 焊接工艺评定所用设备、仪表应处于正常工作状态。并且仪表应经检定合格，在检定周期范围内使用。 2.3 焊接工艺评定试件的焊接，须由本单位技术熟练的焊工完成。 2.4 以改变焊接工艺因素(如重要因素、补加因素和次要因素)对焊接接头力学性能的影响程度，作为是否需要重新评定焊接工艺的根据，并执行SY/T0452-2002 《石油天然气金属管道焊接工艺评定》所规定的焊接工艺评定规则上、替代范围、试验方法和合格指标。 2.5焊接工艺评定的钢材和焊材，必须符合相应标准的规定。 2.6 对不能按SY/T0452-2002 《石油天然气金属管邀焊接工艺评定》表 3.0.8 的规定进行分级分类的母材，应单独进行焊接工艺评定。 3.焊接工艺评定程序

3.1 施工单位技术人员根据压力管道需要评定的焊缝，或者为了提前作出焊接工艺评定的技术准备，编制"焊接工艺指导书"。其内容应包括重要因素、补加因素和次要因素，经焊接责任师审核后交给焊接试验室。 3.2焊接试验室试验员根据"焊接工艺指导书"中的要求准备试件、焊材和焊接设备以及进行试件焊接，并作为施焊记录。如焊接试件需要作焊后热处理，则质量检验人员的监督下，曲试验员按"焊接工艺指导书"的要求进行试件的热处理，最后经质量检验部门出具热处理报告。 3.3焊接工艺评定试板的焊接，必须在质量检验员的监督下进行，并由检验员负责检查试板的外观质量，确认合格后进行无损探伤委托。 3.4 经无损检测合格的焊接工艺评定试板，按SY/T0452-2002 《石油天然气金属管道焊接工艺评定》中的规定进行力学性试验的试样制备。焊接工艺评定的检验项目、试样类别和数量、取样位置、加工要求、试验方法及合格标准，均应符合现行标准的要求。 3.5焊接工艺评定不合格时，应由施工单位技术人员修改"焊接工艺指导书"，经焊接责任师审核后，交焊接试验室试验员重新进行评定，直到合格为止。 4．焊接工艺评定报告 施工单位技术人员汇总所有的原始记录，编制"焊接工艺

DL／T868-2004焊接工艺评定规程

目次 前言 1范围 2规范性引用文件 3术语 4总则 5基本规定 6评定项目及试样制备 7试验方法及评定标准 8评定工作的程序和管理 附录A（资料性附录）常见国外钢材分类表 附录B（资料性附录）焊接工艺评定任务书、方案、报告格式 ? 前言 ? 根据原国家经济贸易委员会电力［2000］22号《关于确认1999年度电力行业标准制、修订计划项目的通知》的要求，对SD340—1989《火力发电厂锅炉、压力容器焊接工艺评定规程》进行了修订，其格式按照DL/T600—2001《电力标准编写的基本规定》的规定编排。 本标准修订过程中，参照了有关国际标准、国家标准和国内有关标准及规定。为了正确地完成电力行业中生产、建设、检修、改造工作所涉及的焊接任务，必须按照规定程序拟定焊接工艺指导文件。本标准则提供在拟定焊接工艺指导文件之前应该完成的焊接工艺评定工作的依据。电力行业焊接工作的基础性标准是DL/T869—2004《火力发电厂焊接技术规程》和DL/T678—1999《电站钢结构焊接通用技术条件》。本标准是支持上述标准且相对独立的标准。 原规程实施已十多年，对推动电力行业焊接技术的发展，进而提高焊接工程的质量起到了很好的作用。随着技术的进步，该规程也显现出一些不适应性。本次修订主要扩大了焊接方法的适用范围，增加了近年来电站已经采用的新钢种；对原规程中过于繁琐的程序和内容进行了调整。本标准实施后替代SD340—1989《火力发电厂锅炉、压力容器焊接工艺评定规程》，可覆盖电力行业的全部焊接工艺评定工作。 本标准实施后代替SD340—1989。 本标准的附录A、附录B是资料性附录。 本标准由中国电力企业联合会提出。 本标准由电力行业电站焊接标准化技术委员会归口并负责解释。 本标准主要起草单位：国电电力建设研究所、国家电力公司电源建设部、辽宁发电厂、辽宁省电力科学研究院、天津电力建设公司。 本标准主要起草人：郭军、杨建平、李卫东、张佩良、张信林、刘传玉。