连续梁0#块计算(支架法)
目录
1底模计算 (3)
1.1竹胶板 (3)
1.2纵向方木 (5)
1.3横向方木 (7)
2内模计算 (8)
2.1支架 (8)
2.2纵向方木 (9)
2.3侧模 (10)
2.4对拉螺栓 (11)
3满堂支架计算 (11)
3.1碗扣支架检算 (11)
3.1.1梁体钢筋砼自重荷载 (11)
3.1.2两侧翼缘板处满堂支架受力检算 (11)
3.1.3腹板处满堂支架受力检算 (12)
3.1.4底板处满堂支架受力检算 (13)
3.2横向分配梁（方木）检算 (14)
3.3纵向分配梁（方木）检算 (15)
3.3.1腹板位置检算 (16)
3.3.2底板位置检算 (16)
4立杆地基承载力检算 (17)
5混凝土临时支墩强度验算 (18)
5.1荷载计算 (18)
5.2强度验算 (18)
6抗倾覆稳定性计算 (19)
6.1工程假设 (19)
6.2荷载计算 (19)
6.3稳定性计算 (19)
6.3.1受力简图 (19)
6.3.2倾覆力矩的计算 (20)
6.3.3抗倾覆力矩的计算 (20)
连续梁0#块计算书
计算模型：
取桥墩墩顶以外截面积最大的1-1截面作为计算荷载，截面特性如下图。根据梁体及混凝土的相关特性，取腹板范围以内进行计算分析，将梁体截面分为5部分，两侧腹板部分分别取为S1，两侧顶、底板部分分别取为S2，中间部分取为S3，翼板部分取为S4。
根据荷载及支撑体系分析，墩顶范围内荷载直接由方木传至墩身，该部分仅计算模板及方木抗弯、抗剪、挠度等。墩身至临时支墩之间荷载与临时支墩之外的荷载均按1-1梁截面取算，由于临时支墩之外的梁长度为1.6m，且为悬挑，而墩身与临时支墩之间距离仅为1.1m，且为简支，因此取临时支墩之外的梁段进行计算。
计算竹胶板和横向10×10cm方木时，荷载按均布荷载考虑，取荷载最不利部分按3跨静定梁进行简化计算。计算纵向方木时，取1.6m范围内横向方木传递的30cm梁体重量作为荷载，按间距30cm算，共6个集中荷载。下部按满堂支架考虑，支架采用碗扣式钢管支架，钢管为Φ48×3.5mm，立杆主要采用3.0m、1.8m、1.2m几种，横杆采用0.6m、0.3m两种规格。支架的纵向间距均按30cm控制，横向间距按腹板30cm、底板60cm、翼板60cm控制；横向和纵向水平杆步距1.2m；顶托上横向设置15cm×15cm 方木分配梁，上铺10cm×10cm方木做为纵向分配梁，间距30cm，模板采用1.5cm厚竹胶板，然后用结构力学求解器计算。临时支墩与桥墩的两处连接取下部连接作为固定支座，然后用结构力学求解器计算。临时支墩的
两侧的不均衡荷载远小于梁体设计不均衡荷载，稳定性计算在临时支墩计算中进行，本次计算不予考虑。
1底模计算
底模板将采用竹胶板和方木，竹胶板规格122×244×1.5cm，15×15cm 方木作为竹胶板的横向背楞，10×10cm方木为底层的纵向分配梁（直接作用在贝雷片上）。
竹胶板参数如下：
弹性模量：纵向Ez=6.5GPa、横向Eh=4.5GPa
弯曲强度：纵向σz=80MPa、横向σh=55MPa
密度：9.5KN/m3
方木参数如下：
弹性模量：E=10GPa
顺纹抗弯强度：[σa]=13MPa
抗剪强度：[σah]=2MPa
密度：8KN/m3
1.1竹胶板
S1部分：
砼面积：A1=3.26m2
每延米荷载：3.26×26=84.76KN/m，该部分梁底宽度约为1.05m，其作用在底模板上压力为80.72KPa。
施工荷载：4KPa
倾倒混凝土荷载：2.8KPa
振捣混凝土荷载：2.8KPa
取1m长进行计算，则竹胶板的抵抗矩和惯性矩分别为
W=bh2/6=100×1.52/6=37.5cm3
I=bh3/12=100×1.53/12=28.125cm4
假设该处纵向方木净距L
Mma×=0.1qL2=0.1×（80.72＋4＋2.8＋2.8）L2＝9.03L2
32
6max 69.0310551037.510
M L W σ-?==
39880.7210 1.510128128 4.51028.12510
qL L f EI --?==
所以该部分取L=0.20m ，即方木纵向中心距为30cm 。
S2部分：
砼面积：A2=1.17+2.12=3.29m 2
每延米荷载：3.29×26=85.54KN/m ，因该部分梁底宽度3.575m ，所以作用于底板上压力为85.54/3.575=23.93KPa 。
由于该部分荷载较小，不再进行计算。
S3部分：
砼面积：A3=3.76m 2
每延米荷载：3.76×26=97.76KN/m ，因该部分梁底宽度1.45m ，所以作用于底板上压力为97.76/1.45=67.42KPa 。
由于该部分荷载小于S1部分，不再进行计算。
面板的抗剪计算：
取荷载较大的S1部分计算，公式如下(查桥梁施工计算手册)
其中， V--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(方木边缘间距): l=300-100=200mm ；
q--作用在模板上的压力线荷载，q=90.32KN.m
面板的最大剪力：
V= 0.6×90.32×200=10838.4N
截面抗剪强度必须满足:
其中， T--面板截面的最大受剪应力(N/mm 2)；
V--面板计算最大剪力(N)：V=10838.4N ；
b--构件的截面宽度(mm)：b=1000mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm ；
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm 2)：fv = 1.6N/mm 2
面板截面的最大受剪应力计算值:
T=3×10838.4/(2×1000×15)=1.08N/mm 2＜[fv]=1.600N/mm 2
满足要求。
1.2纵向方木
方木采用10×10cm 截面，其力学性能及截面特性：
W=bh 2/6=10×102/6=166.67cm 3
I=bh 3/12=10×103/12=833.33cm 4
E=10GPa [σa]=13MPa [σah]=2MPa
S1部分：
横向方木模式类似于连续梁，计算时取三等跨进行计算。
q=90.32×0.3=27.10KN/m
Mma ×=0.1qL 2=0.1×27.10×0.32=0.244KN*m
3
6max
60.24410 1.4610 1.46[]13166.6710a M Pa MPa MPa W σσ-?===?=<=?
4
34
3980.6770.67724.22100.30.01610 1.51001001010833.3310qL f m mm EI --???===?
注：计算挠度时不考虑施工荷载，所以q 取24.22KN/m 。
S2部分：
q=（23.93+4+2.8+2.8）×0.3=10.06KN/m
Mmax=0.1qL 2=0.1×10.06×0.62=0.36KN*m
3
6max 60.3610 2.1710 2.17[]13166.6710
a M Pa MPa MPa W σσ-?===?=<=? 434
3980.6770.6777.18100.60.0810 1.51001001010833.3310
qL f m mm EI --???===?
纵向方木抗剪计算：
取受力最不利的S1部分计算，最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
V －分布方木承受的最大剪力；
l--计算跨度(主受力方木中对中间距)l=300mm ；
q--作用在分布方木上的线荷载q=27.10kN/m
分布方木最大剪力：
V= 0.6×27.10×300=4878N
截面抗剪强度必须满足下式:
其中， τ--截面的最大受剪应力(N/mm 2)；
V--计算最大剪力(N):V=4878N ；
b--截面宽度(mm)：b=100mm ；
hn--截面高度(mm)：hn=100mm ；
fv —分布方木抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 2 N/mm 2；
分布方木截面的剪应力:
τ=3×4878/(2×100×100)=0.73N/mm2＜[fv]=2N/mm 2
满足要求。
1.3横向方木
由于S1部分受力最不利，取该部分进行受力计算。该部分荷载由4根方木承担，受力情况见下图：
横向方木选用15×15cm 截面，相关数据如下
W=bh 2/6=15×152/6=562.5cm 3
I=bh 3/12=15×153/12=4218.75cm 4
弯矩受力图如下：
3
661.3410 2.3810 2.38[]13562.510
a M Pa MPa MPa W σσ-?===?=<=? 结构变形位移图如下：
由结构力学求解器计算所知，竹胶板的最大位移在1号单元，位移为0.1mm 剪力图如下: 3 614.11100.63100.63[]20.150.15 ah P Pa MPa MPa A τσ?===?=<=? 2内模计算 2.1支架 支架均采用Φ48×3.5mm 钢管，步距横桥、顺桥方向均为90cm ，纵向步距是120cm 。按梁体截面划分，顶板部分只涉及S2，所以计算顶板S2部分为： 砼面积：A 2顶=1.17m 2 每延米荷载：1.17×26=30.42KN/m ，因该部分梁底宽度1.787m ，所以作用于顶板荷载为30.42/1.787=17.023 KN/m 2。 施工荷载：4 KN/m 2 倾倒混凝土荷载：2.5 KN/m 2 振捣混凝土荷载：2.5 KN/m 2 荷载取值：均布荷载q ＝26.03KN/m 2，考虑到模板、人行、施工机械以及浇筑混凝土时的冲击荷载因素，同时根据技术规范和实际情况进行估算，上述荷载总量按混凝土的20％计算，故荷载采用箱梁标准断面乘以1.2的安全系数计算，q ＝1.2×26.03＝31.236KN/m 2。 钢管纵、横距计算 钢管受力面积为S ，则N=q*S 由N/(ψ* A)﹤σ容得： S ﹤σ容*ψ* A/q 钢管回转半径: I=3.14×（D 4-d 4）/64＝3.14×（484－414）/64＝121805mm 4 A=3.14×（D 2-d 2）/4=489.055 mm 2 回旋半径：r w ＝（I/A ）1/2＝（121805/489.055）1/2=15.78mm 长细比：λ=L/r w ＝1200/15.78=76.046 查表得：稳定系数ψ=0.714 N 允许=〔δ〕A ψ=170×489.055×0.714=59361N 钢管最大容许应力σ容=170N/mm 2 则：S ﹤N 允许/q ＝59.361/31.236＝1.9m 2 纵、横距取0.9*0.9m ，S =0.81m 2﹤1.9m 2 满足要求！ 2.2纵向方木 由于顶板S 2顶部分荷载较小，竹胶板、横向方木受力在底模计算中已计算过，这里不再重复计算，只计算顶板纵向方木。顶板纵向方木间距为90cm 。 方木参数如下： 弹性模量：E=10GPa 顺纹抗弯强度：[σa]=13MPa 抗剪强度：[σah]=2MPa 密度：8KN/m 3 取S 2顶部分进行受力计算，该部分荷载由3根方木承担，受力情况见下图： 纵向方木选用10×10cm 截面，相关数据如下 W=bh 2/6=10×102/6=166.67cm 3 I=bh 3/12=10×103/12=833.33cm 4 弯矩受力图如下： 3 663.3310 5.9210 5.92[]13562.510a M Pa MPa MPa W σσ-?===?=<=? 结构变形位移图如下： 由结构力学求解器计算所知，竹胶板的最大位移在2号单元，位移为0.8mm 剪力图如下: 3 616.6410 1.66410 1.664[]20.100.10 ah P Pa MPa MPa A τσ?===?=<=? 2.3侧模 砼浇筑速度ν=2.5KPa ，砼浇筑选择当日气温较低时，这里取值T=020C ，侧模内侧采用1.2cm 竹胶板，外侧加一道1.8cm 胶合板，侧模总厚度为3cm 。 2.50.1250.03520 T ν ==> 3.81.53 1.53 3.80.14 2.062h m T ν=+=+?= 1.026 2.06253.612m P H KPa κγ==??= 考虑施工振捣荷载4KN/m 2 ，则总侧压力为： P=53.612+4=57.612 KN/m 2 作用于模板上的线荷载 57.612 1.057.612 q K N m =?= 按强度要求需要要内楞的间距，则 4.65 4.65581.189l mm =?= 按刚度要求需要要内楞的间距，则 x ==?= l mm 6.67 6.67864.204 取二者中较小值，l=581.189mm，选用l=500mm。 2.4对拉螺栓 箱梁边腹板及中腹板对拉螺栓布置形式为：0.6*0.6m，由于侧模计算中已知砼对侧向模板的侧压力为57.612 KN/m2 拉杆承受的拉力为：3 =???= F N 57.612100.60.620740 则选用M16对拉螺栓，其容许应力为24500N > 20740N 3满堂支架计算 3.1碗扣支架检算 施工人员，机具、材料荷载：取P1=2.5kN/m2 砼冲击及振捣砼时产生的荷载：取P2=2.5kN/m2 模板、支架自重荷载：取P3=1.5kN/m2 碗扣支架钢管特性：抗压强度f=205MPa；弹性模量E=2.05×105MPa；截面积A=4.89cm2；截面惯性矩I=12.19 cm4；截面模量W=5.08 cm3；回转半径I=1.58cm。 按截面划分取支架上梁体最大截面计算： 3.1.1梁体钢筋砼自重荷载 a、翼缘板处： P G4=0.96×26=24.96kN/m2 b、腹板处： S1断面：P G1=3.26×26=84.76kN/m2 S3断面：P G3=3.76×26=97.76kN/m2 c、底板处： P G2=(1.17+2.12)×26=85.54kN/m2 3.1.2两侧翼缘板处满堂支架受力检算 两侧翼缘板处碗扣式支架布置按顺桥向间距90cm，横桥向间距60cm， 横杆步距120cm 。翼缘板处支架每一根立杆受力如下： 施工人员、机具、材料荷载： N Q1＝P 1×A ＝2.5×0.9×0.6＝1.35kN 砼冲击及振捣砼时产生的荷载： N Q2＝P 2×A ＝2.5×0.9×0.6＝1.35kN 梁体钢筋砼自重荷载： N G4＝P G4×A ＝24.96×0.9×0.6＝13.48kN 模板、支架自重荷载： N Q3＝P 3×A ＝1.5×0.9×0.6＝0.81kN 按规范进行荷载组合有： N=1.2 ×(N G4+N Q3) + 1.4 ×(N Q1 +N Q2)＝20.93kN 翼缘板处满堂支架单根立杆承受压力大小为：20.93kN 强度检算：σ=N/A=20.93KN/4.89cm 2 ＝42.79MPa<205MPa ，符合要求。 刚度检算: 钢管长度取L=5m 钢管竖向弹性变形量: ΔL=σL/E=42.79×5/(2.05×105 )=0.00104m=1.04mm 稳定性检算 长细比：0220139.241.58 l i λ=== 查表得轴心受压件的稳定系数Φ=0.353 σ=N/ΦA =20.93kN /（0.353×4.89cm 2） =121.251MPa<205MPa ，符合要求! 3.1.3腹板处满堂支架受力检算 腹板处的碗扣式支架布置按照顺桥向间距30cm ，横桥向间距30cm ，横杆步距120cm 。 施工人员、机具、材料荷载： N Q1=P 1×A=2.5×0.3×0.3＝0.225kN 砼冲击及振捣砼时产生的荷载： N Q2=P 2×A ＝2.5×0.3×0.3＝0.225kN 腹板取较大断面S3处，梁体钢筋砼自重荷载： N G3=P G3×A=97.76×0.3×0.3＝8.80kN 模板、支架自重荷载： N Q3＝P 3×A ＝1.5×0.3×0.3＝0.135kN 按规范进行荷载组合有： N=1.2 ×(N G3+N Q3) + 1.4 ×(N Q1 +N Q2)＝11.352kN 腹板处满堂支架单根立杆承受压力大小为：11.352kN 强度检算： σ=N/A=11.352 kN /4.89cm 2＝23.214MPa <205MPa ，符合要求。 刚度检算:钢管长度取L=5m 钢管竖向弹性变形量: ΔL=σL/E=23.214×5/(2.05×105 )=0.000566m=0.5mm 稳定性检算 长细比： 0220139.241.58 l i λ=== 查表得轴心受压件的稳定系数Φ=0.353 σ=N/ΦA =11.352kN /（0.353×4.89cm 2） =65.764MPa<205MPa ，符合要求! 3.1.4底板处满堂支架受力检算 底板处碗扣式支架布置按顺桥向30cm ，横桥向60cm ，横杆步距120cm 。底板处每一根立杆受力如下： 施工人员、机具、材料荷载： N Q1＝P 1×A ＝2.5×0.3×0.6＝0.45kN 砼冲击及振捣砼时产生的荷载： N Q2＝P 2×A ＝2.5×0.3×0.6＝0.45kN 梁体钢筋砼自重荷载： N G2＝P G2×A ＝85.54×0.3×0.6＝15.397kN 模板、支架自重荷载： N Q3＝P 3×A ＝1.5×0.3×0.6＝0.27kN 按规范进行荷载组合有： N=1.2 ×(N G2+N Q3) + 1.4 ×(N Q1+N Q2)＝20.06kN 翼缘板处满堂支架单根立杆承受压力大小为：20.06kN 强度检算： σ=N/A=20.06 kN /4.89cm 2＝41.022MPa <205MPa ，符合要求！ 刚度检算:钢管长度取L=5m 钢管竖向弹性变形量： ΔL=σL/E=20.06×5/(2.05×105 )=0.000489m=0.5mm 稳定性检算 长细比：0220139.241.58 l i λ=== 查表得轴心受压件的稳定系数Φ=0.353 σ=N/ΦA =20.06kN /（0.353×4.89cm 2） =116.211MPa<205MPa ，符合要求 3.2横向分配梁（方木）检算 本施工方案中支架顶顶托上横桥向分配梁采用15cm ×15cm 方木,间距腹板0.3m,底板0.3m,翼板0.6m 。考虑最不利荷载,取底板下方木检算。 方木参数：弹性模量E(MPa):9500；抗弯强度设计值(MPa):12；抗剪强度设计值(MPa):1.4；间距(mm):300；截面宽度(mm):150；截面高度(mm):150。 方木按照简支梁检算，其惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为： W=15×152/6=562.5cm 3 I=15×153/12=4218.75cm 4 A=15×15=225cm 2 则按照跨度为0.6m 的简支梁进行检算： 梁体钢筋砼自重N 1=85.54×0.3×0.6=15.397(KN) 模板的荷载N 2=1.5×0.3×0.6=0.27(KN) 施工作业人员及机具活载N 3＝2.5×0.3×0.6=0.45(KN) 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的检算值最不利分配的弯矩和，检算公式如下: 集中荷载：P=1.2×(15.397+0.27+0.45) =19.341kN 最大弯距：M=P l/4=19.341×0.6/4=2.901kN.m 最大剪力Q= p/2=19.341/2=9.671kN （1）抗弯承载能力检算： σ=M/W=2.901×103/（562.5×10-6）×10-6=5.157Mpa＜[σ]=12Mpa （2）抗剪承载能力检算： τ=3Q/(2A) =3×9.671×103/(2×225×10-4) ×10-6=0.64 MPa＜[τ]=1.4 MPa （3）挠度检算： 取挠度[f]=l/400 =600/400=1.5mm f1=Pl3/48EI=19.341×103×6003/（48×9500×4218.75×104） =0.217mm＜[f] =1.5mm 3.3纵向分配梁（方木）检算 纵向方木采用10×10cm方木，按间距0.3m布置在横向方木上。 方木按照简支梁检算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10×102/6=166.67cm3 I=10×103/12=833.33cm4 A=10×10=100cm2 3.3.1腹板位置检算 按照跨度为0.3m的简支梁进行检算； 梁自重N1=97.76×0.3×0.3=8.798(KN) 模板的荷载N2=1.5×0.3×0.3=0.135(KN) 施工作业人员及机具活载N3＝2.5×0.3×0.3=0.225(KN) 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的检算值最不利分配的弯矩和，检算公式如下: 均布荷载：q=1.2×(8.798+0.135+0.225)/0.3=36.632kN/m 最大弯距：M=ql2/8=36.632×0.32/8=0.412kN.m 最大剪力Q= ql/2=36.632×0.3/2=5.495kN （1）抗弯承载能力检算： σ=M/W=0.412×103/（166.67×10-6）×10-6 = 2.472MPa＜[σ]=12.0 Mpa（木材抗弯强度） 则纵向腹板10cm×10cm方木间距按照30cm布置完全能满足要求。 （2）抗剪承载能力检算： 方木抗剪强度设计值[T]=1.4 MPa； T=3Q/(2A) =3×5.495×103/(2×0.1×0.1) ×10-6=0.824 MPa＜[τ]=1.4 MPa （3）挠度检算： 取挠度[f]=L/400 =0.75mm f1=5ql4/384EI=5×36.632×103×3004/（384×9500×833.33×104）=0.048＜[f] =0.75mm 3.3.2底板位置检算 按照跨度为0.6m的简支梁进行检算； 梁自重N1=85.54×0.3×0.6=15.397(KN) 模板的荷载N2=1.5×0.3×0.6=0.27(KN) 施工作业人员及机具活载N3＝2.5×0.3×0.6=0.45(KN) 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的检算值最不利分配的弯矩和，检算公式如下: 均布荷载：q=1.2×(15.397+0.27+0.45)/0.6=16.117kN/m 最大弯距：M=ql2/8=16.117×0.62/8=0.725kN.m 最大剪力Q= ql/2=16.117×0.6/2=4.835kN （1）抗弯承载能力检算： σ=M/W=0.725×103/（166.67×10-6）×10-6= 4.349MPa＜[σ]=12.0MPa 则纵向底板10cm×10cm方木间距按照60cm布置完全能满足要求。 （2）抗剪承载能力检算： 方木抗剪强度设计值[T]=1.400 MPa； T=3Q/(2A) =3×4.835×103/(2×0.1×0.1) ×10-6=0.725 MPa＜[τ]=1.4 MPa （3）挠度检算： 取挠度[f]=L/400 =1.5mm f1=5ql4/384EI=5×16.117×103×6004/（384×9500×833.33×104）=0.343＜[f] =1.5mm 4立杆地基承载力检算 （1）碗扣式钢管支架，杆件自重P k，根据中国建筑工业出版社出版的《施工结构检算与设计手册》，支架立杆检算截面承受的构架自重荷载： G k=a×H0×(g k1+g k2+g k3) 式中：H0——立杆高度，取5m； a——立杆纵距，取0.6m； g k1——基本构架杆部件的平均自重荷载，取0.18kPa； g k2——配件平均自重荷载，取0.1kPa； g k3——局部件平均自重荷载，取0.1kPa 。 则G k =0.6×5×（0.18+0.1+0.1）＝1.14kN 杆件自重传给地基的均布荷载P k ＝1.5PG k 1.14 6.3330.30.6 K GK a K G P kP S ===? 取P k ＝1.5PG k ＝1.5×6.333＝9.5kPa （2）箱梁自重、内外模重量以及施工振捣、机具等合计均布荷载： P=（293.02+2.5+2.5+1.5）×1.5＝449.28kPa （3）地基承载力检算均布荷载:P D =P+P k ＝449.28+9.5＝458.78kPa 施工前对支架地基原地面进行换填碎石垫层处理，碎石垫层要求采用压路机逐层碾压，其压实度要求达90％以上，分层厚度不超过30cm ，采用轻型触探仪检测地基承载力，承载力满足≥500KPa 施工要求，以增加地基的承载力。地基处理好后，碎石垫层填筑完成后浇注15cm 厚C20混凝土，确保支架施工的安全。 5混凝土临时支墩强度验算 5.1荷载计算 考虑箱梁悬臂浇筑到10#节段，进行边跨合拢，自重包括0#～9#节段自重，及边跨合拢段1/4重量，此时对临时混凝土支墩产生的轴向力最大。 混凝土自重荷载：N1=1588t ； 单个挂蓝自重：N2=70t ； 因施工荷载和振捣混凝土产生的荷载与混凝土自重荷载相比很小，可忽略不计。 所以单个悬臂上由外荷载作用在柱内产生的轴向压力 N= N1+ N2 =1658t 单根立柱轴向压力= N/3=552t 5.2强度验算 假设临时立柱为轴心受压构件，临时立柱一段与承台刚性接触，一端与梁体为不移动铰接。 容许轴力［N ］=φ（AhRa+AgRg ），式中： φ—临时立柱的纵向弯曲系数 计算高度L=10.35m ；回转半径w γ =0.062m ；λ=L/ w γ =166.7； 查表计算得钢管混凝土柱φ＝0.656。 Ah —立柱截面面积，Ah=πr 2-Ag=5024cm 2 Ag —轴向受压钢管截面面积，Ag=248cm 2 Ra —混凝土轴心抗压设计强度； 查规范得C30混凝土轴心抗压设计强度Ra=14.3MPa ； Rg —纵向钢管抗压设计强度，Rg=310MPa 。 解得：［N ］=φ（AhRa+AgRg ）＝0.656×（5024cm 2×14.3MPa ＋248cm 2×310MPa ）＝9756KN ，即975.6t 安全系数K=975.6/552=1.8>1.2，所以强度满足要求。 6抗倾覆稳定性计算 6.1工程假设 当悬臂段挂篮施工到最后一个节段（10#块）时，因施工不同步，考虑两侧不平衡重为10#块重量的1/4，此时对近侧临时立柱顶将产生一个最大偏心弯矩。 6.2荷载计算 10#块重量的1/4：N 1=57.6/4=14.4t 施工荷载：N 2=(0.28×16.5×4)/4=4.2t 倾倒及振捣荷载：N 3=（0.45×16.5×4）/4=7.4t 总不平衡荷载N=26t 6.3稳定性计算 6.3.1受力简图 倾覆力块自重 预应拉力 中铁六局集团太原铁建有限公司 1.前言 京津城际轨道交通工程北京环线特大桥跨广和里32+48+32m连续梁跨规划路，由于跨度较小，为加快施工工期，节约一次性成本支出，消除一次性浇筑砼产生收缩裂纹隐患，我们采用将连续梁模仿悬浇分几个大的节段进行现浇，取得了很好的工期效果。经总结完善，形成本工法。 2.工法特点 2.1.每个施工段的长度增加，减少了节段数量，大大缩短了工期。 2.2.工艺简单，可操作性强，不需要有挂篮施工的专业队伍，节约了挂篮一次性加工成本。 2.3.施工缝接茬平顺，梁体线形控制有保证。 3.适用范围 适用于陆地上梁底距地面高度小于10m、中跨跨度48m左右的连续梁施工。 4.工艺原理 全桥搭设支撑体系，进行预压，制作模板，按设计图纸分段浇筑、张拉，边跨现浇段施工；边跨合龙、中跨合龙，全桥预应力张拉，形成连续梁。消除一次现浇可能产生的混凝土收缩裂缝。 5.施工工艺 5.1.工艺流程（见5.1-1） 图5.1-1 工艺流程图 5.2.施工要点 5.2.1.施工准备 通过设计检算，调整梁部纵向预应力筋的数量和布置，结合施工条件及设计规范要求进行分段长度设计，重新给出施工图纸。 5.2.2地基加固 计算满堂红支撑体系对地基承载力的要求，然后根据地基实际承载力对原地面进行处理。为了基底稳定，地基处理范围一般是在受力范围外每边缘 外增加1m，本桥采用将原地面杂填土碾压密实，夯填500mm厚三七灰土，上面铺150mm厚C20混凝土。施工时注意做好引排水设施，防止水渗入地下造成地基下沉。 5.2.2.支架设计与安装 1）支架设计 采用碗扣支架，实际计算时可将梁底板下的碗扣支架按平均受力简化计算，由此算出的每根支架受力为1吨，约为其允许应力的40%。碗扣支架的立杆纵横向间距60cm，其中腹板下方加密为横向60cm、纵向30cm间距，水平杆步距120cm，搭设时两侧留出80cm左右的施工作业平台。 斜撑每隔4排一道，倾角控制在45-60°，并注意上下层搭接50cm左右。底撑及顶托伸出量不超过30cm，当高度调整困难，超过30cm时，加设横向钢管连接增加稳定性。 支架搭设时，根据线路纵坡及梁底二次抛物线公式计算出梁底的标高，根据经验值预留非弹性变形及弹性变形值，并参考设计图纸所提供的徐变反拱值对支架高度进行计算。 2）底模及纵横梁 采用钢桁架时采用方木支撑时 方木 侧模桁架 砼层 三七灰土 鹤岗至大连高速公路ZT12标合同段 板房子互通A匝道桥预应力 现浇箱梁计算书 编制： 复核： 审核： 中国建筑股份有限公司 鹤大高速公路ZT12标项目经理部 2014年7月 现浇箱梁支架验算方案 一、工程概况： 鹤大高速公路ZT12标板房子互通立交A匝道桥属于板房子互通立交二期工程，桥梁中心桩号AK0+971.6，总体布置：4*（4*28）+（22+33.8+22）+4*28，全长645.46米。其中第二联第二、三孔上跨主线，第五联第二孔上跨B匝道，第六联第一孔上跨C匝道。上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁。计算跨度为22+33.8+22,预应力混凝土连续梁横断面为单箱双室断面，桥面横坡由箱梁整体倾斜形成，梁底设调平块。边腹板为直腹板，腹板再变厚段内厚度按线性变化。梁高均为1.6米。箱梁主要尺寸表： 二、方案编制依据 （一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011； （二）、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2—2004； （三）、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95； （四）、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004； （五）、《路桥施工计算手册》周水兴，何兆益，邹毅松，2010.5； （六）、《贝雷梁使用手册》； （七）、《建筑结构荷载规范》； （八）、鹤大高速公路ZT12标段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。 三、施工投入情况 （一）、人力资源投入情况（略） （二）、施工机具及测量设备投入情况 1、施工机具 2、测量设备投入情况 （三）、物资材料投入情况（略） 四、支架施工方案 4.1、支架设计 根据现场情况，本桥支架搭设普通部位采用48x3.5mm碗扣架进行搭设，间距90x90cm，墩柱实心横梁处间距30×60cm(横桥向间距30cm);现浇梁上跨已通车段落采用Ф630mm*8mm钢管立柱加2根I40a型钢顺路形成刚桁架，垂直于通车路段方向布设I40a型钢做为现浇箱梁承重梁，跨径5m(保证通车净宽度不小于4m)，通行净高不小于5m。Ф630×8mm钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加 F 匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高1.6m,顶板厚0.25m ，底板厚0.22m ，翼缘板根部厚0.45m ，边缘厚0.15m ，则恒载在腹板及端横梁位置为41.6KN/m 2,底板为12.22KN/m 2，翼缘板根部恒载为11.7KN/m 2，边缘为3.9KN/m 2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m 2考虑。 满堂支架底板横距120cm ；腹板下横距90cm ；腹板侧用60cm 间距调整；翼板下横距150cm 。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm ；横梁实心段纵距90cm ， 腹板加宽段纵距120cm 。详见方案图。 主龙骨采用14#设，间距30cm 为20cm 。 积A=5.71cm 2，容许应力[σ]=300Mpa ；3 ，容许应力[σ] 4；抵抗矩W=49cm 3，容2，惯性矩I=8333333，容许应力[σW ]=17Mpa ，[σj ]=1.7Mpa ；5*10cm 方木I=416.67cm 4；抵抗矩W=83.33cm 3，容许应力[σW ]=17Mp a ，[σj ]=1.7Mpa,弹性模量E=10*103MPa 。 相关材料参数见下表： 一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=12.5MPa,抗剪强度[σj]=1.4M Pa，弹性模量E=4.5*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 *15*15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2 =1.2*41.6+1.4*5=56.92KN/m 模板按3 则σ w ＝ σ j ＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度4/(100*4.5*103*281250) 作为计算单元，跨径取0.3m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=0.1* qmax L2=0.1*21.66*0.3*0.3=0.195KN.m 则σ w ＝M/W=0.195*106/37500=5.2MPa＜【σ w 】=12.5 MPa σ j =0.9ql/A=0.9*21.66*300/(1000*15)=0.39MPa＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度f=0.677*qL4/(100EI)=0.677*21.66*3004/(100*4.5*103*281250) =0.94mm＜L/250=1.2，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 湖南省宜章至凤头岭高速公路工程 G107分离式立交桥现浇箱梁满堂支架强度及稳定性验算书 上海警通宜凤高速S1-6工区 二00九年十一月 满堂式支架强度及稳定性计算 一、计算说明： 1、根据“G107分离式立交桥第二联箱梁一般构造图（五）”典型断面图计算（图号SVII-5-8）。 2、施工时采用满堂式‘十’字扣支架，支架型号为WDJ48型。根据WDJ‘十’字扣型多功能脚手架使用说明书，支撑立杆得设计允许荷载为：当横杆竖向步距为600mm时，每根立杆可承受最大竖直荷载为40kN。 3、因支架型号及数量限制，支架顺桥向立杆间距第八跨、第十跨、第十一跨23.5m全部、第九跨29m部分0.8m，其余立杆顺桥向0.6m，中横梁处为0.5m，横桥向立杆间距步置为0.8m。横杆步距：1.4*0.8m单元中，步距加密为0.6m；0.9*0.9m单元中，腹板处步距为0.6m，翼板处步距为1.4m；中横梁支架单元中步距0.6m。设计纵向横梁用5×5cm方木夹钢管,横向钢管详细步置见《支架步置图》。 4、支架按容许应力法设计检算。 5、立杆容许荷载 ‘十’字扣支架的钢管为3号钢，其性能见下表： 二、中横梁处立杆受力验算： 1、中横梁处砼恒载为： g1=S/BΥ=15.35/7.74*26=51.6KN/m2，见附图； 砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1，当配筋率>2%时为26KN/m3 2、倾倒砼产生冲击荷载：g2=2KN/m2 3、振捣砼产生荷载：g3=2KN/m2 4、模板及支撑恒载为：g4=a+b+c=0.46KN/m2 木材为落叶松，容重为Υ=7.5KN/m3。 ①纵向水平方木：1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2 ②横向水平方木：1/0.25*0.1*0.06*7.5=0.18KN/m2 ③竹胶板：0.012*7.5=0.09KN/m2 落叶松容重为7.5KN/m3来源于《路桥施工计算手册》表8-1。 5、施工人员、施工料具运输堆放荷载：g5=1KN/m2 来源于表《路桥施工计算手册》表8-1。 6、风荷载： 郴州地区基本风压W0=0.35kpa（《全国基本风压分布图》） K1,设计风速频率换算系数，采用1.0； 新建武汉天兴洲公铁两用长江大桥铁路引桥和相关配套工程TZQ-1标段 满堂现浇连续梁 施工方案 编制人: 审核人: 批准人: 中铁七局集团天兴洲大桥项目部第三项目分部 二00五年十月 目录 1.工程概况 (2) 1.2水文地质 (6) 2.满堂支架现浇施工工艺和方法 (6) 3.基础处理 (8) 4.脚手架搭设 (8) 5.模板施工 (9) 6.支架预压及起拱 (11) 7.钢筋施工 (12) 8.箱梁砼施工 (13) 9.预应力张拉、压浆 (17) 9.1预应力张拉 (17) 9.2孔道压浆 (18) 10.模板、支架拆除 (19) 11.保证施工质量技术措施 (20) 12.安全保证措施 (20) 13.施工现场文明施工保证措施 (22) 满堂现浇连续梁施工方案 1.工程概况 本工程现浇连续梁采用满堂支架现浇法施工，具体连续梁布置位置见下表： 连续梁施工方法表 梁部采用等高度预应力混凝土箱梁，线间距5.3m，箱梁截面为单箱单室直腹板，顶宽12.7m，底宽6.5m，在梁段连接处顶板之外梗胁以外翼板设宽2cm横向断缝。梁高2.5m，顶板厚32cm，根部局部加厚至55cm，腹板厚从45cm变化至60cm，根部加厚至100cm，底板厚度36cm，根部加厚到66cm。全梁共设6道横隔板，其中边支点处设置厚1.225m端横隔板，中点设置厚1.8m的横隔板。箱梁横截面如图示： 半中支点－半跨中截面 138～139跨右侧1080cm范围悬臂板需切角以避开1/12岔线，详见结构图，施工时请注意。 主要工程数量表（五孔） 主要工程数量表（四孔） 文件编号：TP-AR-L8465 There Are Certain Management Mechanisms And Methods In The Management Of Organizations, And The Provisions Are Binding On The Personnel Within The Jurisdiction, Which Should Be Observed By Each Party. （示范文本） 编制：_______________ 审核：_______________ 单位：_______________ 支架法现浇预应力混凝土连续梁施工监理控制要 点正式样本 支架法现浇预应力混凝土连续梁施工监理控制要点正式样本 使用注意：该操作规程资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的管理机制和管理原则、管理方法以及管理机构设置的规范，条款对管辖范围内人员具有约束力需各自遵守。材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。 摘要：针对预应力混凝土连续梁支架法现浇施 工标准高、难度大的特点，本文叙述了其原材料进场 检验、支座安装、现浇段施工、线形控制、合拢段施 工、预应力施工等各个阶段的监理安全质量控制重 点、难点和方法。 关键词：混凝土连续梁，支架法，施工安全，监 理控制 1、专业工程特点 现浇施工预应力混凝土连续梁跨径有 32+48+32、40+56+40、48+80+48、40+64+40、 60+100+60、60+128+60、72+104+72、80+128+80等种类，上跨交通要道、河堤、规划路等，尤其上跨交通要道时交通流量大，施工干扰大，施工安全防护至关重要。现浇段为大体积砼，入模温度、各项温差控制要求严格，浇筑砼量大，人力、设备资源配备要齐全到位，监理旁站时间长。梁部为高标号高性能砼，使用寿命长，原材料、砼配合比的各项检测指标要求高，同时，梁部施工时预留孔道较多，预应力筋与普通钢筋相互干扰多，并且孔道位置精度要求较高。连续梁支架现浇施工采用就地搭设脚手架，上立模板浇筑砼，支架的安全检算，基础的承载力能否保证是现浇施工成功与否的关键，对现浇支架的拆换、工序衔接有专门设计要求。 2、监理控制要点 2.1、原材料进厂检验： 黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架方案 第一部分 现浇箱梁支架法施工设计图 一、工程概况 黄港~西甸高架桥Z117~Z121轴上部构造为四孔现浇连续箱梁，桥面总宽33.5m ，分为左右双幅，中央隔离带宽2m 。 现浇箱梁左右半幅底板宽均为12.85m 、顶板宽均为16.61m ，左半幅跨度为：31.479m+39m+39m+39m=148.479m ，右半幅跨度为： 39m+39m+39m+31.479m =148.479m 。 Z117~Z118孔上跨西干沟西侧公路。 二、设计依据 （1）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）； （2）《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社）； （3）《桥涵》（人民交通出版社）； （4）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）； （5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）； （6）《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社1974） （7）盖梁模板厂家提供的模板有关数据； （8）施工图（2004J011-B03S02QL0005QL 、2004J011-B03S05QL0007QL ）； （9）我单位历年来现浇箱梁施工积累的施工经验； 三、黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架结构设计 1、结构设计 支架立杆纵横向均按cm 90间距布置；横杆按cm 120的步距布置，在横梁下面立杆加密至30cm 和60cm 搭配架设。 立杆顶顺桥向按照支架立杆间距布设15×10cm 方木，横桥向间距30cm 布设10×10cm 方木，现浇梁模板采用1.5cm 厚竹胶板。 侧模面板次龙骨采用5×10cm 方木，间距20cm/道，主龙骨采用10×10cm 方木，间距30cm/道。现浇箱梁侧模高度125cm ，用扣件钢管顶牢，钢管上下共设6根，竖向步距为25cm/道。 根据通行需要，在第一孔设2－4.5m 双向通道，采用碗扣式脚手架作支墩，支墩支架顺桥向30cm 间距，横桥向30cm 、60cm 间距布置，横杆步距120cm ， 京石客运专线工程JS-1标段 衙门口北街框构中桥 现浇支架检算 施工设计计算书 编制人： 复核人： 审核人： 单位：中铁六局集团太原铁建京石铁路客运专线项目部 2015年03月北京 目录 一、计算依据 (1) 1、采用规范及参考文献 (1) 2、相关设计参数及材料性能 (1) 二、总体设计方案 (1) 1、支架方案 (2) 三、计算书 (2) 计算时荷载考虑保守，顶倒角处按倒角最大高度以矩形考虑自重。.. 2 1、荷载标准值计算 (2) 2、碗扣支架检算 (3) 2.1模型 (3) 2.2计算 (3) 四、检算结论 (8) 北沙河框架大桥现浇支架计算书 一、计算依据 1、采用规范及参考文献 （1）《木结构设计规范》（GB50005-2003） （2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （3）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ166-2008) （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130-2001) （5）《混凝土结构设计规范理解与应用》中国建筑工业出版社2002.5 （6）《简明施工计算手册》第三版江正荣中国建筑工业出版社2005.7 （7）《铁路工程设计规范使用手册（1）》中国铁道出版社2006.7 （8）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） （9）其它相关规范、标准 （10）新建京张铁路北沙河框架大桥施工图 2、相关设计参数及材料性能 （1）钢材的密度：7800kg/m3； （2）钢筋混凝土的密度：2600kg/m3 （3）模板体系：采用组合钢模板，自重标准取0.7kN/m2。 （4）木材：≧TC13A （油松、新疆落叶松、云南松、马尾松、扭叶松、北美落叶松、海岸松及其它TC13A级以上木材）抗弯13N/mm2，顺纹抗剪1.5 N/mm2，弹模E=10000 N/mm2。 （5）施工地址现场试验的地基承载力报告。市区内历年最大风力参考为20m/s，施工时不考虑降水和防洪。 二、总体设计方案 连续梁支架法现浇施工方案 施工时结合现场限界要求，合理安设现浇钢支架体系，同时做好交通疏导和安全防护工作。混凝土泵送浇筑,一个浇筑单元的浇筑时间不超过12小时。 1地基处理 采用支架法施工时，支架基础必须具有足够承载力，不得出现不均匀沉降，临时支墩基础采用混凝土条形基础，其尺寸为12m×2m×0.5m。当基础位于原地面时，须对地基进行处理，对既有原地面，在清除表面杂物、耕植土后，使用铧犁机将地表30cm翻松，使用路拌机掺拌8％生石灰，重型压路机碾压密实，并由桥梁中心向两侧做出3％排水坡。基底处理完成后，在支架基础表层铺筑15cm混凝土，使基础略高于原地面。 桥梁两侧开挖截排水沟，及时排除支架基础积水，防止因水浸泡影响支架承载及稳定。 2支架体系设置 支架采用墩梁式支架，支墩采用钢管，便梁采用贝雷梁。支架结构应具有足够的强度、刚度和稳定性；对支架的承载力及局部稳定性和整体稳定性必须进行检算。支架设计检算应考虑以下荷载：梁体、模板、支架的重量；施工荷载；风荷载；冬季施工还应考虑雪荷载和保温养护。设施荷载支架杆件应力安全系数应大于1.3，稳定性安全系数应大于1.5。 为消除支架体系塑性变形并观测其弹性变形沉落量，支架应进行等载预压，如设计另有要求应满足设计要求。 支架法施工应按设计值设置施工预拱度，预拱度设置按跨中值最大，梁端值为零，沿梁纵向按抛物线设置。同时，还应根据检算结果及预压试验结果预留适当的沉落量，确保梁体线型符合设计要求。 支架安装结束，应经过详细检查符合设计要求后，方可进行模板安装。 3模板安装 连续梁墩身模板、梁部底模及翼板侧模均采用厂制定型钢模板，按无拉杆模板设计。模板的安装要保证梁体的各项设计尺寸，接缝严密，不漏浆，模板内不得有碎屑，模板表面应涂刷脱模剂。 4钢筋加工及绑扎 钢筋集中加工，使用平板车运输至现场绑扎。钢筋绑扎前清除承台顶面的杂物，并将连续梁墩身范围内混凝土表面凿毛，用水冲洗干净。 钢筋绑扎前根据测放的连续梁墩身中心，对预埋承台内的墩身钢筋位置进行复核，预埋位置准确并满足保护层要求后方可进行钢筋的绑扎。墩身钢筋一律采用套筒丝接。 钢筋保护层垫块采用高强塑料锥形垫块，钢筋侧面和底面的垫块按不少于4个/m2布置，以保证钢筋混凝土保护层厚度的准确性，绑扎垫块和钢筋的铁丝头不得伸入保护层内。浇筑混凝土前，指定专人对垫块的位置、数量进行检查，符合要求后浇筑混凝土。 5混凝土浇筑 连续梁混凝土在工地混凝土搅拌站集中拌制，砼拌制必须严格按照施工配合比准确计量。混凝土搅拌车运至现场浇筑，运输过程中根据天气温度情况采取隔热措施，防止局部混凝土温度升高。防止水份进入运输容器或蒸发，严禁向混凝土内加水。 混凝土泵送入模，浇筑顺序从梁端向跨中连续进行。入模前必须测量混凝土入模温度（5～25℃）、坍落度(≤180mm)和含气量（5%±1%）等，确保满足工作性能的要求。混凝土必须在搅拌后60min内泵送完毕，且在1/2初凝时间前入泵，并在初凝前浇筑完毕。在气候炎热等情况下，应预防混凝土坍落度损失过大。中跨混凝土的浇筑温度在5℃～10℃较低气温下进行。 墩身混凝土浇筑时，控制泵车软管确保混凝土自由倾高不大于1.5m，每联连续梁两个墩身混凝土采取对称、分层、平行浇筑，每层混凝土厚度不大于 箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8 立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数 新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4 新建地方铁路叙永至大村段B合同段 大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书 编制： 复核： 四川省铁路建设有限公司 叙大铁路项目经理部 年月日 大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书 1、编制依据 1.1新建地方铁路叙永至大村线施工图。 1.2国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。 1.3参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 大田湾特大桥后张法预应力混凝土现浇箱梁段为48m，孔位为第18孔，总计1孔。主墩17#、18#为矩形承台，墩柱为矩形墩柱。 梁体为单箱单室、变宽度、变截面结构。箱梁顶宽5.3m，跨中箱宽2.8m，支座位置箱宽3.0m（未计支座位置加宽50cm），顶板厚30cm～45cm按折线变化，底板厚度40～80cm，按直线变化，腹板厚32cm～52cm，按折线变化，底板设30×50cm 梗胁，顶板设30×50cm梗胁。 梁全长49.5m，计算跨度为48m，梁高3.5m。梁底按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。 3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木（中心间距25cm）。 采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×100cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑。 4、现浇箱梁支架验算 本计算书以最大截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱单室）Ⅳ-Ⅳ断面处为例， 附件10 沙井-南站立交桥支架检算书 1.工程概况 沙井-南站立交下穿铁路框架桥结构形式为（13.7+9.5+13.7）m三孔连续框架，顶板厚度0.8m，边墙厚度0.8m，底板厚度1.0m，框架净空分两种，9.7m和10.5m，框架桥主体采用C40混凝土，抗渗等级不低于P8。框架桥先施工底板，然后采用支架现浇法施工顶板及边墙。 2.工况分析 框架桥支架立杆采用Φ48×3.5mm钢管，立杆直接立在框架桥底板上面。立杆横向间距0.6m，纵向间距0.9m，立杆顶部加顶托，顶托上沿纵向放置Φ48×3.5mm钢管，在钢管上放置10*10cm方木分配梁，间距0.3m 一道，分配梁上铺1.8cm厚竹胶板作为顶板底模，碗扣式脚手架横杆步距1.2m，根据框架高度共设置6～7层，最底层及顶层根据现场情况调节，但最大间距不超过1m。为保证支架整体稳定性，横向对称增加4道剪刀撑。边墙模板同样采用1.8cm厚竹胶板，分配梁采用10*10cm方木，间距0.3m 一道，竖向横梁采用双拼[10槽钢，沿竖向1.0m设置一道，横向采用Φ22圆钢拉杆对拉，与槽钢接触部位10*10*1cm厚钢垫板，拉杆纵向1.0m设置一道。 3.荷载计算 查《公路桥涵施工技术规范》、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，荷载取值如下所示: (1)C40钢筋混凝土自重取25kN/m3。 (2)倾倒及振捣混凝土荷载取4kN/m2。 (3)人群机具荷载取1.0kN/m 2。 (4)木胶合板自重取0.3kN/m 2。 材料力学性能参数如下表所示： 4.顶板支架检算 4.1顶板竹胶板 侧模面板采用18mm 厚竹编胶合模板，直接搁置于方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算。 4.1.1荷载组合 m kN q /3.310.1)0.10.4(4.10.1)3.08.025(2.1=?+?+?+??= 4.1.2截面参数及材料力学性能指标 3522104.5018.061 61m bh W -?=?== 3733109.4018.012 1 121m bh I -?=?== 竹胶板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅱ类一等品的下限值取：［σ］=12Mpa, E=9.6×103Mpa 方木分配梁间距30cm ，考虑此处荷载较大,取L=0.3m ，计算跨距0.2m 。 (1)强度 m kN l q M ?=?125.010 2.03.31102 1max 2＝＝ []Mpa Mpa m m N W M 123.2104.510251.03 53max =≤=???-σσ＝＝ 满足要求 悬浇连续梁0#块支架施工与安全控制参考文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月 悬浇连续梁0#块支架施工与安全控制 参考文本 使用指引：此安全管理资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 近年来，随着国家铁路建设的大规模展开，一些客运 专线相继上马，京津、郑西、武广、广深港等均在建设之 中，由于铁路跨越线路长，跨越地形复杂，悬浇连续梁结 构得到了广泛的应用，而且都是控制性工程，连续梁悬浇 施工工序多，标准高，又多在高空作业，施工安全至关重 要。从我局管段悬浇施工的各方面安全控制进行介绍，为 以后类似工程提供借鉴。 1 工程概况 本悬浇连续梁位于京津城际铁路客运专线杨村特大桥 的578#墩至582#墩上，里程DK64+149.54～ DK64+381.24，全长231.5米，为一联45+2×70+45m 连续箱梁。纵向坡度为＋4‰的直线段。梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。箱梁顶宽13.4m，箱梁底宽6.7m，顶板厚度40至50cm，按折线变化，底板厚度40至 90cm，按直线线性变化，腹板厚48至80cm，厚度按折线变化，中支点处腹板局部加厚到165cm。全联在端支点、主跨跨中及中支点处共设7个横隔板，桥面板宽13.4m。中支点处梁高6.5m，边跨梁高为3.5m，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。下部建筑为钻孔灌注桩基础，三层矩形承台，园端形墩柱，墩柱高分别为10.60m、11.60m、13.8m和14.8m。 2 现浇梁段0#块支架布置及受力计算 2.1 支架搭设 碗扣式脚手架直径为48mm,壁厚3.5mm。这种支架的优点是：轴心受力好，拆装工艺简单，且有各种长度规格（包括上下托螺杆），便于调整高度，但它的缺点是杆 浅谈支架法现浇箱梁施工方法 摘要：近年来，我们经济得到了卓越的发展，离不开桥梁建设事业的付出。目前，支架法现浇箱梁在我国桥梁工程施工中被广泛运用。现浇箱梁采用预应力技术，可以节省钢材、减小截面尺寸和自重，经济效益好，而后张拉工艺易于操作和安全，适应性强。现浇箱梁施工技术的好坏决定桥梁的最终质量，在施工时一定要严格按照设计要求和规范进行，对预应力现浇箱梁施工工艺细则加以指导，并严格各道工序的质量监控，保证预应力现浇梁的施工质量，从而取得良好的社会效益和经济效益。本文结合笔者多年的施工管理经验，并结合某工程案例，对支架法现浇箱梁施工技术进行了探讨。 关键词：桥梁；现浇；箱梁；支架施工 一、模板的构造与设计 现浇梁的模板由侧模、内模、底模和端模组成。侧模板优先采用大块整体钢模板加工而成；底模可采用大块钢模或胶合板；内模及边角处的异形模板也可采用刨光处理的木模板或复合模板。模板在设计制造应满足以下要求：模板采用大块钢模板时，特殊部位模板要制做特型模板，模板排列规则有序，线条美观，模板缝隙严密平整，不漏浆，支撑牢靠，满足强度和刚度的要求。模板的全长及跨度要考虑反拱度及预留压缩量。有足够的强度、刚度及稳定性，能够承受施工过程中可能产生的各项荷载及震动作用。 二、支架基础 为了提高地基承载力，保证支架施工的安全性，要对地基进行有效的处理。根据施工现场的地基基础情况，考虑到施工周期较长以及雨季施工的影响因素，可能造成地基承载力下降，引起支架不均匀沉降，一定要做好基础的排水养护工作。 支架基础为原地面处理硬化基础。首先对基坑进行抽水、清淤，回填石灰土处理至原地面高度，再在原地面上做30cm厚5%石灰土外加15cm厚C20砼加强地基承载力。基础宽度为36m，横坡为2%，利于排除积水，并在基础周围做好排水工作，提高整个施工过程的安全性。 三、支架布设中的质量控制要点 1、支架体系组成 在处理完毕的地基上浇筑C20混凝土，浇筑厚度为20cm，浇筑宽度为15.4m，长度为165m。浇筑混凝土时，运用平板振动器进行振捣，应振捣密实，人工表面收面保证平整。浇筑完毕的混凝土进行覆盖养护，待混凝土有足够的强度后安装碗扣式支架，支架的尺寸满足相应的结构要求和计算尺寸的要求。浇筑完成的混凝土上表面不得有裂纹、裂缝和不均匀沉降发生，前后施工缝要有采取相应的措施进行衔接。若出现上述情况，必须重新对地基进行处理。然后用普通碗扣搭设碗扣支架搭设满堂支架。分别对支架的钢管柱、工字钢和下垫方木进行了检算，支架体系在强度、刚度及稳定性方面均满足要求。 2、支架搭设的控制要点 支架基础施工完成后，支架搭设前，对箱梁支架进行放样，确定其平面位置。必须挂好每孔的纵向中心线，支架沿着中心线向两侧对称搭设。为确保支架整体的强度，刚度和稳定性。竖向钢管用纵横钢管水平连接。一定距离设置顺桥向通长剪刀撑、横桥向每隔一定距离设一道剪刀撑。最后按作业要求设置防护栏及连接、加固杆件。可调顶托，调整高度严格控制在30cm以内，以确保架子顶部自由端的稳定。底托安放时必须用硬木楔子垫平，以保证立杆的垂直度。考虑到浇注顶板混凝土时需预留施工平台、过道，支架在搭设时要有一排延伸到翼缘板的外侧，并保证翼缘板下横桥向有2～3排支撑。搭设质量要求主要是竖杆要求每根竖直，采用单根钢管。立竖杆后及时加纵、横向平面钢管固定，确保满堂支架具有足够的强度、刚度、稳定性。满堂钢管支架搭设完毕后，应测量放样确定每根钢管的高度。每根钢管的高度按其位置处梁底高减构造模板厚度和方木楞、木楔的厚度计算，并考虑预拱度设置。并要在钢管上做标记，对高出部分的钢管进行切割，保证整个支架的高度一致并满足设 省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段 小魏家沟中桥 现浇箱梁满堂支架施工方案 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部 二○一三年三月 目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求................................................................................................ - 2 - 4现浇箱梁支架验算............................................................................................................................ - 2 - 4.1荷载计算 ............................................................................................................................... - 2 - 4.1.1荷载分析 ................................................................................................................... - 2 - 4.1.2荷载组合 ................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ............................................................................................................................... - 4 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ............................................................... - 4 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ....................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ................................................................................... - 7 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 ....................................................... - 8 - 4.2.5底模板计算 ............................................................................................................. - 10 - 4.2.6侧模验算 ..................................................................................................................- 11 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................. - 12 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................. - 14 - 5支架搭设施工要求及技术措施...................................................................................................... - 16 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 .................................................... - 16 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 ............................................................ - 17 - 5.3支架拆除要求 ............................................................................................................ - 17 - 5.4支架预压及沉降观测 ................................................................................................ - 18 - 6安全防护措施及安全交底.............................................................................................................. - 19 - 6.1安全防护措施 ............................................................................................................ - 19 - 6.2安全交底 .................................................................................................................... - 20 - 盖梁支架结构验算书 一、工程概况 乌龙潭大桥盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长16m，宽2.35m，高1.9m，混凝土方量为67方，悬臂长3.45m，两柱相距9m。 二、施工方案 1、施工步骤 1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，距离柱顶1.47cm 预埋直径110mm硬质PVC管或钢管，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为10cm，长度为350cm的钢棒，作为56b工字钢的支撑点，钢棒外伸长度一致，为防止钢棒滚动，采用固定卡将钢棒锁死。 3）在钢棒上焊接厚20mm尺寸为30cm×30cm的钢板用来放置千斤顶，采用50t螺旋式机械千斤顶。 4）吊装56b工字钢：用吊车将56b工字钢安全平稳对称的吊装在千斤顶上，用拉杆将工字钢固定，锁好横向联系，用U型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。 5）安装定型钢模板：在56b工字钢上铺设横向分配梁14号工字钢，在14号工字钢上安装定型钢模板，按预拱度要求调整模板底标高。钢模板由专业厂家生产，按要求加工钢撑脚支撑，以方便安装； 6）拆除钢棒，封堵预留孔盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土 封堵。 三、受力计算 盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3.5m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根18m长56b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根4m长的14工字钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模→纵向分布梁（14工字钢）→横向主梁（56b工字钢）→支点φ10cm钢棒。 1、主要材料 1）14工字钢 截面面积为：A=2151.6mm2 截面抵抗矩：W=102×103mm3 截面惯性矩：I=712×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2)56b工字钢 横向主梁采用2根56b工字钢，横向间距为200cm。 截面面积为：A=14663.5mm2 X轴惯性矩为：IX=68500×104mm4 X轴抗弯截面模量为：WX=2450×103mm3 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 3）钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(45号钢) 截面面积为：A=3.14×502=7850mm2支架法分节段现浇连续梁施工工法
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