锅炉耗水量计算

锅炉耗水量计算

§2 锅炉基本特性的表示

为了区别各类锅炉构造、燃用燃料、燃烧方式、容量大小、参数高低以及运行经济性等特点，经常用到如下参数：

一、锅炉额定出力

锅炉额定出力是指锅炉在额定参数（压力、温度）和保证一定效率下的最大连续出力。对于蒸汽锅炉，叫额定蒸发量，单位为吨/小时；对于热水锅炉，叫额定产热量。单位为MW（老单位为万大卡/小时）。

产热量与蒸发量之间的关系：

Q=D（iq-igs）×1000 千焦/小时

式中：D----锅炉蒸发量，吨/小时

iq----蒸汽焓，千焦/公斤

igs----锅炉给水焓，千焦/公斤对于热水锅炉：

Q=G（irs “-irs‘）×1000 千焦/小时

式中：G----热水锅炉循环水量，吨/小时

irs “---锅炉出水焓，千焦/公斤

irs ‘---锅炉进水焓，千焦/公斤

注：1千卡（kcal）=4.1868千焦(KJ)

二、蒸汽（或热水）参数

锅炉产生蒸汽的参数，是指锅炉出口处蒸汽的额定压力（表压）和温度。对生产饱和蒸汽的锅炉来说，一般只标明蒸汽压力；对生产过热蒸汽的锅炉，则需标明压力和过热蒸汽温度；对热水锅炉来说，则需标明出水压力和温度。

工业锅炉的容量、参数，既要满足生产工艺上对蒸汽的要求，又要便于锅炉房的设计，锅炉配套设备的供应以及锅炉本身的标准化，因而要求有一定的锅炉参数系列。见GB1921-88《工业蒸汽锅炉参数系列》及GB3166-88《热水锅炉参数系列》

GB1921-88《工业蒸汽锅炉参数系列》

额定蒸发量

t/h 额定出口蒸汽压力MPa （表压）

0.4 0.7 1.0 1.25 1.6 2.5

额定出口蒸汽温度℃饱和饱和饱和饱和250 350 饱和350 饱和350 400

0.1 ★

0.2 ★

0.5 ★★

1 ★★★

2 ★★★★

4 ★★★★★

6 ★★★★★★★

8 ★★★★★★★

10 ★★★★★★★★★

15 ★★★★★★★★

20 ★★★★★★★

35 ★★★★★★

65 ★★

本表中的额定蒸发量,对于<6t/h的饱和蒸汽锅炉是20℃给水温度下锅炉额定蒸发量，对

于>6t/h的饱和蒸汽锅炉及过热蒸汽锅炉是105℃给水温度下锅炉额定蒸发量。

锅炉设计给水温度为20℃，60℃及105℃，设计时结合具体情况而定。

GB3166-88《热水锅炉参数系列》

额定热功率MW

额定出口/进口温度℃

95/70 115/70 130/70

150/90 180/110

允许工作压力MPa （表压）

0.4 0.7 1.0 0.7 1.0 1.0 1.25 1.25 1.6 2.5

0.1 ★

0.2 ★

0.35 ★★

0.7 ★★★

1.4 ★★★

2.8 ★★★★★★★★

4.2 ★★★★★★★

7.0 ★★★★★★★

10.5 ★★★

14 ★★★★

29 ★★★★

46 ★★

58 ★★

116 ★★

四、锅炉热效率

锅炉的热效率是指送进锅炉的燃料（全部完全燃烧时）所能发出的热量中有百分之多少被用来产生蒸汽或加热水或其它工质。以符号η来表示。它是一个能真实反映锅炉运行的经济性指标。

五、锅炉型号及表示

GB/T1626-92《工业锅炉产品型号编制方法》规定：

工业锅炉产品型号由三部分组成，各部分之间用短横线相连。

△△△××---- ××/×××

------ △

燃料种类代号

过热蒸汽温度或出水/进水温度

额定蒸发量

额定热功率

工作压力

燃烧设备代号

锅炉总体型式代号

锅炉总体型式代号见下表：

火管（锅壳）锅炉水管锅炉

锅炉总体型式代号锅炉总体型式

代号

立式水管LS 单锅筒立式DL

立式火管LH 单锅筒纵置式DZ

卧式外燃WW 单锅筒横置式DH 卧式内燃WN 双锅筒纵置式SZ

双锅筒横置式SH

纵横锅筒式ZH

强制循环式QX

燃烧方式代号见下表：

燃烧方式代号燃烧方式代号固定炉排G 抛煤机P

固定双层炉排 C 振动炉排Z

活动手摇炉排H 下饲炉排 A 链条炉排L 沸腾炉 F

往复炉排W 室燃炉S

燃料种类见下表：

燃料种类代号燃料种类代号Ⅰ类劣质煤LⅠ褐煤H

Ⅱ类劣质煤LⅡ贫煤P

Ⅰ类无烟煤WⅠ型煤X

Ⅱ类无烟煤WⅡ木柴M

Ⅲ类无烟煤WⅢ稻糠 D

Ⅰ类烟煤AⅠ甘蔗渣G

Ⅱ类烟煤AⅡ油Y

Ⅲ类烟煤AⅢ气Q

举例说明：

WNG1-0.7-AⅡ-----卧式内燃固定炉排，额定蒸发量1t/h，额定工作压力0.7MPa，蒸汽温度饱和，燃用Ⅱ类烟煤。

DZL4-1.25-WⅡ-----单锅筒纵置式（卧式水火管）链条炉排，额定蒸发量4t/h，额定工作压力1.25MPa，蒸汽温度饱和，燃用Ⅱ类无烟煤。SZS10-1.6/350-Q------双锅筒纵置式室燃炉，额定蒸发10t/h，额定工作压力1.6MPa，过热蒸汽温度为350℃，燃气锅炉。

SHS20-2.5/400-H-----双锅筒横置式室燃炉，额定蒸发20t/h，额定工作压力2.5 MPa，过热蒸汽温度为400℃，燃用褐煤。

QXW2.8-1.25/95/70-AⅡ----强制循环往复炉排，额定热功率为2.8MW，允许工作压力为

1.25MPa，出水温度为95℃，进水温度为70℃，燃用Ⅱ类烟煤。

§3 锅炉的辅助设备

锅炉房中除了锅炉本体外，要保证锅炉安且连续运行，还必须配备其他辅助设备，如水处理设备、软水箱、水泵、分汽缸、上煤出渣设备、鼓风机、引风机、除尘器、烟囱、仪表控制等类别：常用工具| 评论(0) | 浏览(566)

各类能源折算标准煤的参考系数

2008-05-16 11:08

各类能源折算标准煤的参考系数

能源名称平均低位发热量折标准煤系数

原煤20934千焦／公斤0．7143公斤标煤／公斤

洗精煤26377千焦／公斤0．9000公斤标煤／公斤

其他洗煤8374 千焦／公斤0．2850公斤标煤／公斤

焦炭28470千焦／公斤0．9714公斤标煤／公斤

原油41868千焦／公斤1．4286公斤标煤／公斤

燃料油41868千焦／公斤1．4286公斤标煤／公斤

汽油43124千焦／公斤1．4714公斤标煤／公斤

煤油43124千焦／公斤1．4714公斤标煤／公斤

柴油42705千焦／公斤1．4571公斤标煤／公斤

液化石油气47472千焦／公斤1．7143公斤标煤／公斤

炼厂干气46055千焦/ 公斤1．5714公斤标煤／公斤

天然气35588千焦/立方米12．143吨/万立方米

焦炉煤气16746千焦/立方米5．714吨/万立方米

其他煤气3．5701吨/万立方米

热力0.03412吨／百万千焦

电力3．27吨/万千瓦时

1、热力其计算方法是根据锅炉出口蒸汽和热水的温度压力在焓熵图(表)内查得每千克的热焓减去给水(或回水)热焓，乘上锅炉实际产出的蒸汽或热水数量(流量表读出)计算。如果有些企业没有配齐蒸汽或热水的流量表，如没有焓熵图(表)，则可参下列方法估算：

(1)报告期内锅炉的给水量减排污等损失量，作为蒸汽或热水的产量。

(2)热水在闭路循环供应的情况下，每千克热焓按20千卡计算，如在开路供应时，则每千克热焓按70千卡计算(均系考虑出口温度90℃，回水温度20℃)。

(3)饱和蒸汽，压力1-2.5千克／平方厘米，温度127℃以上的热焓按620千卡，压力3-7千克／平方厘米，温度135℃-165℃的热焓按630千卡。压力8千克／平方厘米，温度170℃以上每千克蒸汽按640千卡计算。

(4)过热蒸汽，压力150千克／平方厘米，每千克热焓：200℃以下按650千卡计算，220℃-260℃按680千卡计算，280℃-320℃按700千卡，350℃-500℃按700千卡计算。按4.1868焦耳折算成焦耳。

2.热力单位“千卡”与标准煤“吨”的折算能源折算系数中“蒸汽”和“热水”的计算单位为“千卡”，但“基本情况表”中(能源消耗量中)“蒸汽”计算单位为“蒸吨”，在其它能源消耗量(折标煤)其中的“热水”计算单位为“吨”，因此需要进一步折算，才能适合“基本情况表”的填报要求，按国家标准每吨7000千卡折1千克标准煤计算：

3.电力的热值一般有两种计算方法：一种是按理论热值计算，另一种是按火力发电煤耗计算。每种方法各有各的用途。理论热值是按每度电本身的热功当量860大卡即0.1229千克标准煤计算的。按火力发电煤耗计算，每年各不相同，为便于对比，以国家统计局每万度电折0.404千克标准煤，作为今后电力折算

标准煤系数。

自然循环热水锅炉水动力计算

自然循环热水锅炉水动力计算例题 A1 锅炉规范 额定供热量Q sup：7.0MW 额定工作压力P： 1.0MPa 回水温度t bac.w：70℃ 供水温度t hot.w：115℃ 锅炉为双锅筒、横置式链条炉，回水进入锅筒后分别进入前墙、后墙、两侧墙和对流管束回路中，两侧水冷壁对称布置，前墙和后墙水冷壁在3.2m标高下覆盖有耐火涂料层，如图A -1所示。 图 A-1 锅炉简图 A2 锅炉结构特性计算 A2.1 前墙回路上升管划分为三个区段，第Ⅰ区段为覆盖有耐火涂料层的水冷壁管，第Ⅱ区段为未覆盖有耐火涂料层的水冷壁管，第Ⅲ区段为炉顶水冷壁(图 A-2) A2.2 后墙回路上升管划分为二个区段，第Ⅰ区段为覆盖有耐火涂料层的水冷壁管，剩下的受热面作为第Ⅱ区段(图A-3)。

A2.3 侧墙水冷壁回路上升管不分段(图A-4) A2.4 对流管束回路不分段，循环高度取为对流管束回路的平均循环高度，并设对 流管束高温区为上升区域(共7排)，低温区为下降区(共6排)。对流管束共有347根，相应的上升管区域根数为191根，下降管区域根数为156根(图A-5)。 对流管束总的流通截面积A o 为： A o =347×0.785×0.0442 = 0.5274 m 2 下降管区域流通截面积A dc 为 ： A dc =156×0.785×0.0442 = 0.2371 m 2 下降管区域流通截面积与对流管束总的流通截面积比A dc / A o 为： 4500=5274 02371 0=...o dc A A 其值在推荐值(0.44—0.48)的范围内。 图A-2 前墙水冷壁回路 图A-3 后墙水冷壁回路

燃煤锅炉排烟量及烟尘和二氧化硫浓度地计算

阳 * * 大学《环境工程学》课程设计 题目：某燃煤采暖锅炉房烟气除尘系统设计 院系：环境与安全工程学院 专业： 班级： 学生： 指导教师： 2012 年 9 月日

1 前言 1.1我国大气治理概况 我国大气污染紧，污染废气排放总量处于较高水平。为节制和整治大气污染，“九五”以来，我国在污染排放节制技能等方面开展了大量研究研发工作，取患了许多新的成果，大气污染的防治也取得重要进展。在“八五”、“九五”期间，国家辟出专款开展全球气候变化预先推测、影响和对策研究，在温室气体排放和温室效应机理、海洋对全球气候变化的影响、气候变化对社会形态经济与自然资源的影响等方面取得很猛进展。近年来，我国环境监测能力有了很大提高，初步形成了具有中国特色的环境监测技能和管理系统，环境监测工作的进展明显。 “九五”期间全国主要污染物排放总量节制计划基本完成。在国生产总值年均增长8.3%的情况下，在大气污染防治方面，2000年全国二氧化硫、烟尘、工业粉尘等项主要污染物的排放总量比“八五”末期分别下降了10～15%。 结合经济结构调整，国度取缔、关停了8.4万多家技能落后、浪费资源、劣质、污染环境和不切合安全生产条件的污染紧又没有治理前景的小煤矿、小钢铁、小水泥、小玻璃、小炼油、小火电等“十五小”企业，对高硫煤实行限产，有用地削减了污染物排放总量。 1.2大气污染防治技能 为节制和整治大气污染，“九五”以来，我国在石炭洁净加工研发技能、石炭洁净高效燃烧技能、石炭洁净转化技能、污染排放节制技能等方面开展了大量研究和研发，取患了许多新的成果。 的排如果中国的燃煤电站的烟气排放要达到目前发达国度规定的水平，SO 2 放量将从每一年680万吨下降至170万吨，NOx的排放量将从100％下降至30％，DO2也将减排2500万吨。中国节制和整治大气污染任重而道远。 设计尺度主要参考《大气污染物排放限值》，工艺运行设计达到国度GB13271--91锅炉大气污染物排放尺度。

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§2 锅炉基本特性的表示 为了区别各类锅炉构造、燃用燃料、燃烧方式、容量大小、参数高低以及运行经济性等特点，经常用到如下参数： 一、锅炉额定出力 锅炉额定出力是指锅炉在额定参数（压力、温度）和保证一定效率下的最大连续出力。对于蒸汽锅炉，叫额定蒸发量，单位为吨/小时；对于热水锅炉，叫额定产热量。单位为MW（老单位为万大卡/小时）。 产热量与蒸发量之间的关系： Q=D（iq-igs）×1000 千焦/小时 式中：D----锅炉蒸发量，吨/小时 iq----蒸汽焓，千焦/公斤 igs----锅炉给水焓，千焦/公斤 对于热水锅炉： Q=G（irs “-irs‘）×1000 千焦/小时 式中：G----热水锅炉循环水量，吨/小时 irs “---锅炉出水焓，千焦/公斤 irs ‘---锅炉进水焓，千焦/公斤 注：1千卡（kcal）=4.1868千焦(KJ) 二、蒸汽（或热水）参数 锅炉产生蒸汽的参数，是指锅炉出口处蒸汽的额定压力（表压）和温度。对生产饱和蒸汽的锅炉来说，一般只标明蒸汽压力；对生产过热蒸汽的锅炉，则需标明压力和过热蒸汽温度；对热水锅炉来说，则需标明出水压力和温度。 工业锅炉的容量、参数，既要满足生产工艺上对蒸汽的要求，又要便于锅炉房的设计，

锅炉配套设备的供应以及锅炉本身的标准化，因而要求有一定的锅炉参数系列。见 GB1921-88《工业蒸汽锅炉参数系列》及GB3166-88《热水锅炉参数系列》GB1921-88《工业蒸汽锅炉参数系列》 额定蒸发量 t/h 额定出口蒸汽压力MPa （表压） 0.4 0.7 1.0 1.25 1.6 2.5 额定出口蒸汽温度℃ 饱和饱和饱和饱和250 350 饱和350 饱和350 400 0.1 ★ 0.2 ★ 0.5 ★★ 1 ★★★ 2 ★★★★ 4 ★★★★★ 6 ★★★★★★★ 8 ★★★★★★★ 10 ★★★★★★★★★ 15 ★★★★★★★★ 20 ★★★★★★★ 35 ★★★★★★ 65 ★★ 本表中的额定蒸发量,对于<6t/h的饱和蒸汽锅炉是20℃给水温度下锅炉额定蒸发量，对

换热器热力学平均温差计算方法

换热器热力学平均温差计算方法 1·引言 换热器是工业领域中应用十分广泛的热量交换设备，在换热器的热工计算中，常常利用传热方程和传热系数方程联立求解传热量、传热面积、分离换热系数和污垢热阻等参数[1，2]。温差计算经常采用对数平均温差法(LMTD)和效能-传热单元数法(ε-NTU)，二者原理相同。不过，使用LMTD方法需要满足一定的前提条件；如果不满足这些条件，可能会导致计算误差。刘凤珍对低温工况下结霜翅片管换热器热质传递进行分析，从能量角度出发，由换热器的对数平均温差引出对数平均焓差，改进了传统的基于对数平均温差的结霜翅片管换热器传热、传质模型[3]。Shao和Granryd通过实验和理论分析认为，由于R32/R134a混合物温度和焓值为非线性关系，采用LMTD法会造成计算误差；当混合物的组分不同时，所计算的换热系数可能偏大，也可能偏小[4]，他们认为，采用壁温法可使计算结果更精确。王丰利用回热度对燃气轮机内流体的对数平均温差和换热面积进行计算[5]。Ziegler定义了温度梯度、驱动平均温差、热力学平均温差，认为判定换热效率用热力学平均温差，用对数平均温差判定传热成本的投入，而算术平均温差最易计算；当温度梯度足够大时，对数平均温差、算术平均温差和热力学平均温差几乎相等[6]。孙中宁、孙桂初等也对传热温差的计算方法进行了分析，通过对各种计算方法之间的误差进行比较，指出了LMTD法的局限性和应用时需要注意的问题[7，8]。Ram在对LMTD法进行分析的基础上，提出了一种LMTDnew的对数平均温差近似算法，减小了计算误差[9]。本文在已有工作的基础上，分别采用LMTD和测壁温两种方法，计算了逆流换热器的传热系数，对两种方法进行比较，并在实验的基础上，进一步分析了二者的不同之处。 2·平均温差的计算方法 在换热设备的热工计算中，经常用到对数平均温差和算术平均温差。 对数平均温差在一定条件下可由积分平均温差表示[10]，即：

锅炉耗煤量核算---主要计算方法

十、主要计算方法 （一）锅炉耗煤量核算 () D i i B Q η '''-= ?低 （kg ／h ） （10—1） 式中：D ~锅炉每小时的产汽量（kg ／h ）； Q 低~煤的低位发热量（kcal/kg ）； η ~锅炉的热效率（%）； i′ ~锅炉在某工作压力下的饱和蒸汽热焓（kcal/kg ）； i″ ~锅炉给水热焓（kcal/kg ），一般给水温度取20℃，则： i′=20 kcal/kg 。 注意：此式适用于产生饱和蒸汽的锅炉耗煤量核算，对于过热蒸汽的锅炉耗煤量核算则不适用。 （二）燃料燃烧废气排放量 V y =(α+b)V 0 （10—2） 式中：V y ~实际烟气量（Nm 3/kg ）； α ~锅炉炉膛空气过剩系数； b ~燃料系数。 1、二氧化硫排放量 SO 2＝B×S%×80%×2 （10—3） 式中：B ~耗煤量； S% ~煤中的全硫份。 对于燃煤火（热）电厂（站），其二氧化硫的核算方法如下： 2 2 (1)2y SO g SO G B C S η=?-? （10—4） 式中：G SO2 ~二氧化硫排放量（t ／h ）； B g ~耗煤量（t ／h ）； C ~燃料中的含硫量在燃烧后生成二氧化硫的百分比（%）； ηSO2 ~脱硫效率（%）； S y ~燃料的应用基含硫量（%）。 2、烟尘排放量 燃煤烟尘量的一般核算方法是：

G ＝B·A·d fh ·（1－η） （10—5） 式中：G ~烟尘排放量； B ~耗煤量； A ~煤的灰份（%）； d fh ~烟气中烟尘占灰份量的百分比（%），其值与燃烧方式有 关； η ~除尘器的总效率（%）；若安装二级除尘装置，其效率分 别为η1、η2，则除尘装置的总效率η总可按下式计算： η总＝1－（1－η1）（1－η2） （10—6） 3、氮氧化物排放量 燃料燃烧生成的氮氧化物量可用下式核算： G NOx ＝（β·n+10－6V y ·C NOx ） （10—7） 式中：G NOx ~燃料燃烧生成的氮氧化物（以NO 2计）量（kg ）； B ~煤或重油消耗量（kg ）； β ~燃烧氮向燃料型NO 的转变率（%），与燃料含氮量n 有关。 普通燃烧条件下，燃煤层燃炉为25~50%（n≥%），燃油锅炉为32~40%，煤粉炉取20~25%； n ~燃料中氮的含量（%）； V y ~燃料生成的烟气量（Nm 3／kg ）； C NOx ~温度型NO 浓度（mg ／Nm 3），通常取70ppm ，即／Nm 3。 （三）生产工艺废气排放量 1、废气体积 V=3600·S·u （m 3／h ） （10—8） 式中：V ~废气体积（m 3／h ）； S ~排气筒的断面面积（m 2）； u ~废气的平均流速（m ／s ） 。 2、有格栅排气筒排气量 V=3600·k·S·u （10—9） 式中：k ~系数（k =），其余符号意义同上。 3、通风机排气量 12 2 Q Q V += （m 3／h ） （10—10） 式中：V ~通风机的排气量（m 3／h ）；

锅炉毕设文献翻译

自然循环热水锅炉水动力回路分析法 摘要：水动力计算都依据《热水锅炉水动力计算方法》,不足的是这种方法不能准确确定每根单管的工质流量，且不能准确确定工作点。为了避免其不确定性，研究得出了一种数值水动力计算方法即水动力回路分析法，简称回路分析法。该方法考虑了各种因素对锅炉本体每根管内工质流量的影响，在其热负荷、结构参数和工质流动阻力系数给定的条件下，可以准确计算出每根单管内的工质流量。在相同的参数条件下，分别用标准法和回路分析法对某单一循环回路的水动力特性进行计算，计算结果验证了水动力回路分析法的正确性。然后分别用标准法和回路分析法对一台自然循环热水锅炉的水动力特性进行计算，结果表明水动力回路分析法更准确并可接受。 关键词：热水锅炉；水动力；回路分析法 引言： 由于自然循环热水锅炉的大容量和对于断电保护、给水质量以及运行水平的低要求，它已经在中国广泛应用[1]。然而，在上升管和下降管中工质的密度差过小可能会导致自然循环有效压力较低，如果结构不合理，将会产生爆管。因此，在自然循环热水锅炉设计中，如何确定流动工质的安全速度和避免爆管导致受热面过冷沸腾是非常重要的。 在中国早期，有很多研究者致力于关于自然循环热水锅炉水动力计算的研究，一些人提出了对于几个简单循环回路和某些复杂循环回路的水动力计算方法，但是大多数方法只适用于简单回路。西安交通大学的朱教授提出了一种应用计算机流体力学分析的方法，他将流动工质的特点和使用一种两端参考作为主动解决方法的直流循环原则做了比较。这种方法的优势在于解决过程的方便性，但是对于复杂循环的解决过程非常复杂[2]。自从上世纪七十年代，对于管流分布热力学模型的研究显著增多[3-8]。 目前，水动力计算方法使用“热水锅炉水动力计算法”[9](以下简称一般方法)，它提供了保证循环安全的一般方法。该方法采用图解的方式确定介质的工作点，这是非常准确和高效的。在解决整个问题时用到一些假设。 本文的目的是提供一种新的水动力数值计算方法，简称水动力回路分析法，即回路分析法。本文的研究内容主要包括基本模型、基本原理、基本

锅炉废气排放量计算

1.工业废水排放量＝工业新鲜用水量×80％ 2.燃煤废气量计算公式∶ Ｖ＝（α＋ｂ）×Ｋ×Ｑ低×Ｂ÷10000 式中：Ｖ—燃煤废气量（万标立方米） α—炉膛空气过剩系数（见表１） ｂ—燃料系数（见表２） Ｋ＝1.1 Ｑ低—煤的低位发热值，取Ｑ低＝5200大卡 Ｂ—锅炉耗煤量（吨） 3.燃煤二氧化硫排放量计算公式∶ Ｇ＝2×0.8×Ｂ×Ｓ×（1－η） 式中：Ｇ—燃煤二氧化硫排放量（吨） Ｂ—锅炉耗煤量（吨） Ｓ—煤中全硫分含量。 η—二氧化硫脱除率。 4.煤粉炉、沸腾炉和抛煤机炉燃煤烟尘产生量计算公式∶

Ｇ＝ ( Ｂ×Ａ×ｄfh ) / ( １－Ｃ fh ) ×1000 其他炉型燃煤烟尘产生量计算公式∶ Ｇ＝Ｂ×Ａ×ｄfh×1000 燃煤烟尘排放量＝Ｇ×（1－η） 燃煤烟尘排放量＝Ｇ×η 式中：Ｇ—燃煤烟尘产生量（千克） Ｂ—锅炉耗煤量（吨） Ａ—煤的灰份，有化验的取实测值、无化验的取Ａ＝26.99％ｄfh—烟气中烟尘占灰份量的百分数（见表3），取中间值Ｃfh—烟尘中可燃物的百分含量，煤粉炉取4～8％、沸腾炉取15～25％ η—除尘器的除尘效率。 5.燃煤氮氧化物产生量计算公式∶ ＧＮＯＸ＝1630×Ｂ（β×ｎ＋10-6×Ｖy×ＣＮＯＸ） 式中：ＧＮＯＸ—燃煤氮氧化物产生量（千克） Ｂ—锅炉耗煤量（吨）

β—燃料氮向燃料型NO的转变率（％）；与燃料含氮量n 有关。普通燃烧条件下，燃煤层燃炉为25～50％，燃油锅炉32～40％，煤粉炉20～25％。 ｎ—燃料中氮的含量（％），见表4 Ｖy—1千克燃料生成的烟气量（标米3／千克），取7.8936标米3／千克。 ＣＮＯＸ—燃烧时生成的温度温度型NO的浓度（毫克／标米3），通常可取70ppm， 即93.8毫克／标米3。 6.燃煤炉渣产生量≈耗煤量÷3 7.对于一般锅炉燃烧一吨煤，约产生下列污染物： Ⅰ产生0.78936万标立方米燃料燃烧废气； Ⅱ产生32.00千克二氧化硫； Ⅲ产生0.33333吨炉渣； Ⅳ产生53.98千克烟尘； Ⅴ产生9.08千克氮氧化物。 8.对于废水中污染物的排放量：

如何计算锅炉耗煤量

1）经验计算蒸汽耗煤量=锅炉功率X3600/煤燃烧热/锅炉效率。 (摘自《中国锅炉网》) 0.7MW（1吨）锅炉[wiki]标准[/wiki]煤（29MJ/KG，烟煤更低）耗煤量 =0.7X3600/29/0.65=133公斤/小时，实际可能更高。 20t的锅炉用煤量怎么算用煤量? 锅炉耗煤和汽车油耗是一样的，理论和实际有很大区别。在相同的煤种和相同的锅炉前提下，即便是负荷相同，也因负荷、操作习惯等因素会造成耗煤量不同。所以在锅炉设计时也和汽车一样，给出一个理论值或参考值。一般链条锅炉都以二类烟煤为参考值，大多以5000大卡热值为基准来计算。 饱和蒸汽热值是随压力的变化而变化的，成正比关系，可以查表。600000是低压蒸汽热焓的整数值。楼上的计算没有考虑过路的实际热效率，一般的小型（75吨以下）锅炉其热效率在70%-80%。 在锅炉房设计时，一般都估算每吨蒸汽耗煤170-185公斤，实际运行大多都在这个范围之内。可根据工况取舍调整。 如何计算蒸汽锅炉耗煤量 悬赏分：20 |解决时间：2010-12-21 20:10 |提问者：hanjinshui 一台4吨蒸汽锅炉，使4吨8℃的水烧至174度的蒸汽，耗煤量是多少？如何计算 注：按标准煤7000千卡及水的比热容4.2千卡/千克?℃计算 最佳答案 查水蒸汽性质表得：8度水焓值为H8=33.62KJ/KG;174度时蒸汽焓 H174=2772.29KJ/KG,4吨蒸汽共需的热值为：4*1000*（2772.29-33.62） /4.18=2620736.8421KCAL。 按标煤算共需耗煤2620736.8421/7000*1000=0.374吨。 0.374吨不考虑传热效率的最理想状态，必须的。你加热系统的效率自己估算。按经验值取75%的话，0.374吨/75%=0.499吨。也就是说应该需要0.499吨左右，也就是你锅炉每小时耗煤量。 如果按常规用的煤5000KCAL左右，算出得0.7吨左右。 上面蒸汽焓为饱和焓值，是假设你的锅炉没用过热器。如果用上过热器的话，则按过热蒸汽性质算。按理你的锅炉是不带过热器的。

锅炉英文术语

锅炉boiler 锅炉机组boiler unit 固定式锅炉stationary boiler 蒸汽锅炉steam boiler 电站锅炉power station boiler 工业锅炉industrial boiler 生活锅炉domestic boiler 热水锅炉hot water boiler 船用锅炉marine boiler 快装锅炉package boiler 组装锅炉shop-assembled boiler 散装锅炉field-assembled boiler 常压热水锅炉atmospheric pressure hot water boiler 低压锅炉low pressure boiler 中压锅炉medium pressure boiler 高压锅炉high pressure boiler 超高压锅炉superhigh pressure boiler 亚临界压力锅炉subcritical pressure boiler 超临界压力锅炉supercritical pressure boiler 超超临界锅炉ultra supercritical boiler 自然循环锅炉natural circulation boiler 强制循环锅炉forced circulation boiler 直流锅炉once-through boiler 复合循环锅炉combined circulation boiler 低循环倍率锅炉low circulation boiler 火管锅炉fire tube boiler 水管锅炉water tube boiler 固体燃料锅炉solid-fuel fired boiler 液体燃料锅炉liquid-fuel fired boiler 气体燃料锅炉gas-fuel fired boiler 余热锅炉exhaust heat boiler 余热锅炉（HRSG） 电热锅炉electric boiler 锅壳式锅炉shell boiler 水火管锅壳式锅炉water-fire tube shell boiler 卧式内燃锅炉horizontal internal-combustion boiler 错列布置管束staggered bank 顺列布置管束in-line bank 对流烟道convection pass 并联烟道parallel gas passes 风道air duct 炉膛（燃烧室）furnace

板式换热器热力计算及分析(整合)

第一章概论 1.1综述 目前板式换热器已成为高效、紧凑的热交换设备，大量地应用于工业中。它的发展已有一百多年的历史。 德国在1878年发明了板式换热器，并获得专利，到1886年，由法国M.Malvazin首次设计出沟道板板式换热器，并在葡萄酒生产中用于灭菌。APV 公司的R.Seligman在1923年成功地设计了可以成批生产的板式换热器，开始时是运用很多铸造青铜板片组合在一起，很像板框式压滤机。1930年以后，才有不锈钢或铜薄板压制的波纹板片板式换热器，板片四周用垫片密封，从此板式换热器的板片，由沟道板的形式跨入了现代用薄板压制的波纹板形式，为板式换热器的发展奠定了基础。 与此同时，流体力学与传热学的发展对板式换热器的发展做出了重要的贡献，也是板式换热器设计开发最重要的技术理论依据。如：19世纪末到20世纪初，雷诺（Reynolds）用实验证实了层流和紊流的客观存在，提出了雷诺数——为流动阻力和损失奠定了基础。此外，在流体、传热方面有杰出贡献的学者还有瑞利（Reyleigh）、普朗特（Prandtl）、库塔（Kutta）、儒可夫斯基（жуковскиǔ）、钱学森、周培源、吴仲华等。 通过广泛的应用与实践，人们加深了对板式换热器优越性的认识，随着应用领域的扩大和制造技术的进步，使板式换热器的发展加快，目前已成为很重要的换热设备。 近几十年来，板式换热器的技术发展，可以归纳为以下几个方面。 1：研究高效的波纹板片。初期的板片是铣制的沟道板，至三四十年代，才用薄金属板压制成波纹板，相继出现水平平直波纹、阶梯形波纹、人字形波纹等形式繁多的波纹片。同一种形式的波纹，又对其波纹的断面尺寸——波纹的高度、节距、圆角等进行大量的研究，同时也发展了一些特殊用途的板片。 2：研究适用于腐蚀介质的板片、垫片材料及涂（镀）层。 3：研究提高使用压力和使用温度。 4：发展大型板式换热器。 5：研究板式换热器的传热和流体阻力。

锅炉原理复试题.doc

填空20 1. 煤的工业分析成分:水分、挥发份、固定碳和灰 2. 影响制粉系统和磨煤机选择的是煤的性和性 3. 式空气预热器比式空气预热器低温腐蚀轻 4. 电站锅炉的燃烧方式：层燃烧、煤粉燃烧、流化床燃烧。 5. 灰熔融性的三个温度：变形温度、软化温度、流动温度。 6. 直流锅炉的启动系统分为: 式、式 7. 什么是直流锅炉水动力静态不稳、动态不稳(算名词解释吧) 8. (名词解释)可用率: 连续运行小时数: 简答80 1. 煤粉完全燃烧的条件:10 2. 影响锅炉效率的因素,如何提高锅炉经济性15 3. 直流射流偏斜的原因,对燃烧的影响15 4. 过热气温调节方法,原理15 5. 直流锅炉特点：汽水系统中不设置锅筒，工质一次性地通过省煤器、水冷器、过热器。 6. 影响蒸汽品质的因素,净化措施15 1、过量空气系数 2、碳、水分、挥发分对煤燃烧的影响 3、煤分细度 4、煤的化学分析 5、烟气侧热平衡方程，分析影响因素 1过量空气系数 2高低位发热 3汽水系统咽气系统的叙述 4热偏差 5理论空气实际空气 锅炉原理复试笔试(保定)（一共11道简答题） 1 煤的化学分析,以及煤中水分和灰分对燃烧的影响 2 什么是煤粉细度,以及均匀性指数对锅炉运行的影响 3 什么叫过量空气系数,当过量空气系数增大是炉膛出口烟气温度如何变化 4 烟气侧对流热平衡方程,以及强化对流的措施 5 气液两相流的流型有哪些,以及哪种流型对管壁运行不造成危害,哪种流型对管壁运行有危害 6 什么叫自然循环 7 什么叫热偏差,以及减少热偏差的结构措施 8 蒸汽带盐对锅炉运行的影响 面试问题 一开始老师问3门专业基础课的内容,估计是因为同学们都忘的差不多了,后来就直接提问考的专业基础课和专业课了,都是基础的东西,基本概念,比如热力学第二定律,兰贝特定律,基尔霍夫定律,烟气中具有辐射能力的物质哪个辐射能力最强等等,也不排除老师给你出即兴发挥的题,比如老师问了我如何测得一个木板的导热系数.

如何计算采暖期供热燃煤锅炉用煤量

如何计算采暖期供热燃煤锅炉用煤量？ 比如一台80吨的燃煤锅炉，如何计算一个月的用煤量？跟是否满负荷有关吗？ 锅炉的用煤量=锅炉出力/锅炉效率*煤的发热值 锅炉出力单位换算成千焦每小时 我有一个计算后的经验值，大概1吨锅炉每小时燃烧需三类烟煤150kg。按此推算即可。准确率能达到80%。 80*150=12000kg=12吨/小时。 再按你的每天烧的时间、1个月的天数相乘就得出大概的结果了。 1、蒸汽锅炉耗煤量计算： 耗煤量=锅炉功率×3600/煤燃烧热/锅炉效率。 0.7MW（1吨）锅炉标准煤（29MJ/kg，烟煤更低） 耗煤量=0.7×3600/29/0.65=133公斤/小时，实际可能更高。 功率和效率都可以由选定的锅炉确定 另：这是个估算，具体的要按那个熵值的去算。 2、1吨蒸汽炉=0.7 MW 4吨：0.7×4=2.8MW =2.8 MJ/s 所燃烧煤的热值α kJ/kg ÷锅炉热效率β =γ 小时最大燃煤量=2.8÷ γ x 3600x10^3 kg/h

燃煤量计算： 4t/h锅炉小时产汽量D1=4000千克，蒸汽绝对压力Pa=12（表压）+1（大气压）=13千克/厘米2，查饱和蒸汽压表得该工作压力下的蒸汽热焓i2=2786.9千焦/千克； 一般情况下，锅炉给水温度为20℃，则给水热焓i1=83.74千焦/千克；燃煤（低位热值可查阅《环境统计手册》，现以淮南煤为例）的低位发热值Q=6000卡/千克=25115千焦/千克；节能锅炉热效率δ=0.8。 小时耗煤量B1 =D1(i2-i1)/Q?δ =4000×(2786.9-83.74)/25115?0.8 =538.2千克/小时 以上计算值由纯理论计算得出，与实际值相比有一定出入，因为锅炉种类比较多。

关于电站锅炉几种热力计算标准的研究

第18卷第1期现　代　电　力 Vo l.18　N o.1 2001年2月 M ODER N EL ECT R IC PO WER Feb .2001 文章编号:1007-2322(2001)01-0008-07 关于电站锅炉几种热力计算标准的研究 李　伟　王雅勤 (华北电力大学(北京)动能工程系,北京　102206) 摘　要:简要分析了原苏联1957年热力计算标准、1973年热力计算标准和美国CE 锅炉性能设计标准的区别,依据三种标准编制了计算程序,对HG -410/100-9型、HG-670/140-9型和DG-1025/177-2型锅炉分别进行计算,通过对计算结果的比较,初步总结了三种标准对锅炉不同容量的适用性,该项研究对锅炉工程技术人员有一定的参考价值。 关键词:锅炉;热力计算;计算标准;比较;适用性分类号:T K223.21 文献标识码:A 收稿日期:2000-12-20 作者简介:李伟,1977年生,女,硕士,主要从事世界各国电站锅炉热力计算方法的研究;王雅勤,1938年生,女,教授,主要从事锅炉整体CA D 系统的开发与应用。 锅炉热力计算是锅炉整体计算的核心。锅炉水动力计算、受压元件强度计算、通风阻力计算、炉墙热力计算、管壁温度计算、制粉系统热力计算、空气动力计算都要在锅炉热力计算的基础上才能进行。在锅炉设计、运行、技术改造的各个阶段,也都要用到热力计算的数据。然而,我国目前尚没有自己的电站锅炉行业的热力计算标准,锅炉的设计和校核计算大多采用原苏联的标准,其中包括1957年标准和1973年标准。近年来,引进了一些国外的标准,如哈尔滨锅炉厂引进CE 技术、北京锅炉厂引进巴威公司的技术等。 由于时间及技术背景的差异,这些标准的热力计算方法不尽相同,尤其是美国CE 标准和苏联标准的差别较大。作者根据苏联1957年标准、1973年标准及美国CE 标准编制了计算程序,对H G-410/100-9型、HG-670/140-9型、DG-1025/177-2型锅炉分别进行计算,通过对计算结果的比较,初步总结了这三种标准对不同的锅炉容量的适用性,这对于锅炉工程技术人员选用标准有一定的参考价值。 1　前苏联1957年与1973年标准的区别 1.1　炉内传热计算 (1)炉膛出口烟温

管式换热器热力计算

这只是个模板，你还要自己修改数据，其中有些公式显示不出来。不明白的问我。 一．设计任务和设计条件 某生产过程的流程如图所示，反应器的混合气体经与进料物流患热后，用循环冷却水将其从110℃进一步冷却至60℃之后，进入吸收塔吸收其中的可溶组分。已知混和气体的流量为227301㎏/h，压力为6.9MPa ,循环冷却水的压力为0.4MPa ，循环水的入口温度为29℃，出口温度为39℃，试设计一台列管式换热器，完成该生产任务。 物性特征： 混和气体在35℃下的有关物性数据如下（来自生产中的实测值）： 密度 定压比热容=3.297kj/kg℃ 热导率=0.0279w/m 粘度 循环水在34℃下的物性数据： 密度=994.3㎏/m3 定压比热容=4.174kj/kg℃ 热导率=0.624w/m℃ 粘度 二．确定设计方案 1．选择换热器的类型 两流体温的变化情况：热流体进口温度110℃出口温度60℃；冷流体进口温度29℃，出口温度为39℃，该换热器用循环冷却水冷却，冬季操作时，其进口温度会降低，考虑到这一因素，估计该换热器的管壁温度和壳体温度之差较大，因此初步确定选用浮头式换热器。2．管程安排 从两物流的操作压力看，应使混合气体走管程，循环冷却水走壳程。但由于循环冷却水较易结垢，若其流速太低，将会加快污垢增长速度，使换热器的热流量下贱，所以从总体考虑，应使循环水走管程，混和气体走壳程。

三．确定物性数据 定性温度：对于一般气体和水等低黏度流体，其定性温度可取流体进出口温度的平均值。故壳程混和气体的定性温度为 T= =85℃ 管程流体的定性温度为 t= ℃ 根据定性温度，分别查取壳程和管程流体的有关物性数据。对混合气体来说，最可靠的无形数据是实测值。若不具备此条件，则应分别查取混合无辜组分的有关物性数据，然后按照相应的加和方法求出混和气体的物性数据。 混和气体在35℃下的有关物性数据如下（来自生产中的实测值）： 密度 定压比热容=3.297kj/kg℃ 热导率=0.0279w/m 粘度=1.5×10-5Pas 循环水在34℃下的物性数据： 密度=994.3㎏/m3 定压比热容=4.174kj/kg℃ 热导率=0.624w/m℃ 粘度=0.742×10-3Pas

锅炉房用水量计算

声明：以下算法仅代表个人观点，参考书目有《工业锅炉房设计手册》、《烟气脱硫脱硝技术手册》等。有兴趣的坛友可以自己下载看看。 （1）锅炉房用水的组成 通常来说，锅炉房用水主要分为生产用水、生活用水及煤加湿水三类，其中生产用水以循环水为主，主要为锅炉热力网循环系统补水、引风机轴承冷却补水、脱硫除尘用水、离子交换器树脂再生用水、定期排污冷却用水和冲渣用水等。 （2）生产用水的核算 ①锅炉热力网循环系统补水 锅炉分为蒸汽锅炉和热水锅炉两种。 蒸汽锅炉的热力网补水很好理解。如：1t/h的蒸汽锅炉，就是1t/h 的水产生1t/h的蒸汽，所以用水量很容易计算。环评中，我认为可以忽略“锅炉排污量并扣除凝结水量”这部分水量，直接用产汽量来估算。 这里主要说一下热水锅炉的循环系统补水计算方法。 要知道补水量，先要知道循环用水的量。热水锅炉循环水量计算公式采用《工业锅炉房设计手册》中的经验公式 循环水量=1000×MW×吸热量（MW）/一次网温度差（℃） 热水锅炉补水率较低，通常为1%~2%，主要为热力网损失。根据循环水量和补水率，可以核算出补水量。 ②引风机轴承冷却补水

引风机轴承在运转过程中会发热，因此需要冷却水进行冷却。在有循环水箱时，引风机轴承冷却补水量可按h箱核算。 如果是抛煤机炉，抛煤机及炉排轴的冷却补水量也可按每台锅炉h 计算。 ③脱硫除尘用水 如锅炉房采用的是湿法脱硫，则涉及脱硫除尘用水，此部分用水分为两部分：配制碱液用水和脱硫装置补水。脱硫装置的补水比较复杂，实际工作中，猫姐使用类比法比较多。《烟气脱硫脱硝技术手册》中有很多案例，大家可以根据项目的实际脱硫法与案例进行类比，从而得出用水量。 在此，猫姐举一个例子：某集中供热锅炉房，使用石灰—石膏湿法脱硫工艺，设计脱硫效率85%，脱硫剂石灰用量4t/h。 手册中的“南宁化工集团公司石灰—石膏湿法烟气脱硫工程”运行试验结果如下： 根据案例中的石灰和用水实测消耗量，类比出本项目的脱硫除尘用

换热器热力设计方案计算

换热器 默认分类 2008-04-04 00:11 阅读36 评论1 字号：大中小 目前，粮食干燥作业中多用列管式换热器，这种换热器结构简单，制造容易，检修方便。干燥行业中，换热器的热介质是烧烟煤与无烟煤混合燃料产生的高温烟道气。在管内流动，冷介质是空气，在管外 横向冲刷管子流动。 1 换热器的设计步骤与计算 1 换热器的设计步骤与计算 1．1 给定的条件 (1)热流体的入口温度t1' 、出口温度t1"； (2)冷流体的入口温度t2' 、出口温度t2"； (3)需要换热器供给的热量Q。 1.2 计算步骤 热平衡方程式是反映换热器内冷流体的吸热量与热流体的放热量之间的关系式。由于换热器的热散失系数通常接近1，计算时不计算散热损失，则冷流体吸收热量与热流体放出热量相等，热平衡方程式中的热量Q是烘干机干燥粮食所需要的热量，换热器换出的热量必须等于该热量。 (2)计算平均温度差△tp 换热器进出口两处流体的温差分别为△t' 和△t"

定性温度为流体主体温度在进、出口的算术平均值；受热时b=0．4，冷却时b=0．3。 2 在粮食干燥行业中。换热器通常是分三组立式安装，下面举一个干燥行业中的具体示例分析 2．1 已知条件及流程

换热器的管子是φ40x2的无缝管，烟气走管内，空气走管外；假定前面烘干塔热量衡算知道，需要 热量296x10（4）kcal／h； 2．2 求热交换工艺参数

所需管子根数n3 调整后数据如表2所示。

3 小结 从以上计算可知，在粮食干燥行业中，通过烘干机的设计计算得出烘干粮食所需的热量之后，再通过一系列的热量衡算和一系列的参数选择，所需列管换热器的传热面积及管长等其它尺寸是不难确定的。不同的选择有不同的计算结果，设计者作出恰当的选择才能得到经济上合理、技术上可行的设计，或者通过多方案计算，从中选出最优方案。近年来依靠计算机按规定的最优化程序进行自会寻优的方法得到日益 广泛的应用。

换热器热力学平均温差计算方法

换热器热力学平均温差计算方法 1引言 换热器是工业领域中应用十分广泛的热量交换设备，在换热器的热工计算中，常常利用 传热方程和传热系数方程联立求解传热量、传热面积、分离换热系数和污垢热阻等参数 ［1， 2］。温差计算经常采用对数平均温差法（LMTD）和效能-传热单元数法（-NTU）,二者原理相同。不过，使用LMTD方法需要满足一定的前提条件；如果不满足这些条件，可能会导致计算误差。刘凤珍对低温工况下结霜翅片管换热器热质传递进行分析，从能量角度出发，由换热器的对数平均温差引出对数平均焓差，改进了传统的基于对数平均温差的结霜翅片管换 热器传热、传质模型［3］。Shao和Granryd通过实验和理论分析认为，由于R32∕R134a混合物温度和焓值为非线性关系，采用LMTD法会造成计算误差；当混合物的组分不同时，所 计算的换热系数可能偏大，也可能偏小［4］,他们认为，采用壁温法可使计算结果更精确。 王丰利用回热度对燃气轮机内流体的对数平均温差和换热面积进行计算［5］。Ziegler定义了温度梯度、驱动平均温差、热力学平均温差，认为判定换热效率用热力学平均温差，用对数 平均温差判定传热成本的投入，而算术平均温差最易计算；当温度梯度足够大时，对数平均 温差、算术平均温差和热力学平均温差几乎相等［6］。孙中宁、孙桂初等也对传热温差的计 算方法进行了分析，通过对各种计算方法之间的误差进行比较，指出了LMTD法的局限性 和应用时需要注意的问题［7, 8］。 Ram在对LMTD 法进行分析的基础上，提出了一种LMTDnew的对数平均温差近似算法，减小了计算误差［9］。本文在已有工作的基础上，分别采用LMTD和测壁温两种方法，计算了逆流换热器的传热系数，对两种方法进行比较，并在实验的基础上，进一步分析了二者的不同之处。 2平均温差的计算方法 在换热设备的热工计算中，经常用到对数平均温差和算术平均温差。 对数平均ia?i Δ∕-Δ< AZ- =T-Sr In Δ/ 算术平均??: % =l(?∕ι+?∕?ι) 对数平均温差在一定条件下可由积分平均温差表示[10],即:

水动力计算

本计算按《热水锅炉水动力计算方法》进行 本锅炉只对省煤器及其给水管道（水泵后）进行水动力计算 1．省煤器的阻力计算△H 1 1.1由径d n =50mm=0.05m,每道管强度l 1=1m,共21根，全长l=21m 。180°弯 头20个 1.2省煤器管子水流速W fw =0.304m/s(热力计算提供) 1.3 管内水平温度t av =79.5℃（热力计算担供） 1.4雷诺数 R e =ρW fw μ n d =41.6×103 式中ρ水密度，查表972.3kg/m 3 μ水动力粘度系数355×10-6Pa ?s d n 为0.05m 1.5沿程摩擦阻力系数λ（按4000＜R e ＜350 d n /k=2187.5×103) λ= 2 71.341? ?? ? ? R d L n g =0.022 式中R 管子粗糙度若d n 取mm,K 值为0.08mm. 1.6 180°弯头向阻力系数每个ζ 10 =2.2 ζ1=ζ 10 ZO=44 集箱进出口局部阻力系数ζ2=2×(1.1+0.7)=3.6 1.7水在省煤器管内流动阻力 △H 1=（ρζζλ?++Z w d l fw n 2 21)2=2553.7 Pa 2.进水管及其附属管件阀门的阻力△H 2

进水管中的阀门止回阀（ζ v1 =2）2个，截止阀或闸阀（ζ v2 =0.25）3个。 管长按L=10m, λ取0.022 (d n =50mm=0.05m) △H 2=（ρζζλ?++Z w Z d l fw V V n 2 21)3=411.1 Pa 3.水泵至锅筒入水口的总阻力△H △H=K （△H 1+△H 2）=3557.8 P a =0.036 MPa K 流量系数取1.2 4.选用给水泵 型号 DG6-25×6 （配Y13ZS2-2 电机N=7.5KW ） Q=3.75 m 3/h H=145～153m(1.42～15Mpa) 介质（水）动力计算书（汇总表）

锅炉耗煤量核算~~~主要计算方法

十、主要计算方法 （一）锅炉耗煤量核算 ()D i i B Q η '''-=?低 （kg ／h ） （10—1） 式中：D ~锅炉每小时的产汽量（kg ／h ）； Q 低~煤的低位发热量（kcal/kg ）； η ~锅炉的热效率（%）； i ′ ~锅炉在某工作压力下的饱和蒸汽热焓（kcal/kg ）； i ″ ~锅炉给水热焓（kcal/kg ），一般给水温度取20℃，则：i ′=20 kcal/kg 。 注意：此式适用于产生饱和蒸汽的锅炉耗煤量核算，对于过热蒸汽的锅炉耗煤量核算则不适用。 （二）燃料燃烧废气排放量 V y =(α+b)V 0 （10—2） 式中：V y ~实际烟气量（Nm 3/kg ）； α ~锅炉炉膛空气过剩系数； b ~燃料系数。 1、二氧化硫排放量 SO 2＝B ×S%×80%×2 （10—3） 式中：B ~耗煤量； S% ~煤中的全硫份。 对于燃煤火（热）电厂（站），其二氧化硫的核算方法如下： 22 (1)2y SO g SO G B C S η=?-? （10—4） 式中：G SO2 ~二氧化硫排放量（t ／h ）；

B g ~耗煤量（t／h）； C ~燃料中的含硫量在燃烧后生成二氧化硫的百分比（%）； ηSO2 ~脱硫效率（%）； S y ~燃料的应用基含硫量（%）。 2、烟尘排放量 燃煤烟尘量的一般核算方法是： G＝B·A·d fh·（1－η）（10—5）式中：G ~烟尘排放量； B ~耗煤量； A ~煤的灰份（%）； d fh ~烟气中烟尘占灰份量的百分比（%），其值与燃烧方式有关； η~除尘器的总效率（%）；若安装二级除尘装置，其效率分别为η1、η2，则除尘装置的总效率η总可按下式计算： η总＝1－（1－η1）（1－η2）（10—6） 3、氮氧化物排放量 燃料燃烧生成的氮氧化物量可用下式核算： G NOx＝1.63B（β·n+10－6V y·C NOx）（10—7） 式中：G NOx ~燃料燃烧生成的氮氧化物（以NO2计）量（kg）； B ~煤或重油消耗量（kg）； β~燃烧氮向燃料型NO的转变率（%），与燃料含氮量n有关。普通燃烧条件下，燃煤层燃炉为25~50%（n≥0.4%），燃油锅炉为32~40%，煤粉炉取20~25%； n ~燃料中氮的含量（%）； V y ~燃料生成的烟气量（Nm3／kg）； C NOx~温度型NO浓度（mg／Nm3），通常取70ppm，即 93.8mg／Nm3。

燃煤锅炉烟气量计算

燃煤锅炉烟气量计算 2010-12-10 14:43:55| 分类：默认分类 | 标签：燃烧 so2 二氧化硫排放量烟尘|举报|字号订阅 煤和油类燃烧产生大量烟气和烟尘，烟气中主要污染物有尘、二氧化硫、氮氧化物和一氧化碳等。各种污染物排放量的经验数据和计算方法如下： 通常情况下，煤中的可燃性硫占全硫分的70%～90%，一般取80%。根据硫燃烧的化学反应方程式可以知道，在燃烧中，可燃性硫氧化为二氧化硫，1克硫燃烧后生成2克二氧化硫，其化学反应方程式为： S+O2＝SO2 根据上述化学反应方程式，有如下公式： G＝2×80%×W×S%×（1－η）＝16WS（1－η） G——二氧化硫排放量，单位：千克（Kg） W——耗煤量，单位：吨（T） S——煤中的全硫分含量 η——二氧化硫去除率，% 【注：燃油时产生的二氧化硫排放量G＝20WS（1－η）】 例：某厂全年用煤量3万吨，其中用甲地煤1.5万吨，含硫量0.8%，乙地煤1.5万吨，含硫量3.6%，二氧化硫去除率10%，求该厂全年共排放二氧化硫多少千克。 解：G＝16×（15000×0.8＋15000×3.6）×（1－10%） ＝16×66000×0.9＝950400（千克） 经验计算： 根据生产过程中单位产品的经验排放系数进行计算，求得污染物排放量的计算方法。只要取得准确的单位产品的经验排放系数，就可以使污染物排放量的计算工作大大简化。因此，我们要通过努力，不断地调查研究，积累数据，以确定各种生产规模下的单位产品的经验排放系数。如生产1吨水泥的粉尘排放量为20～120千克。

废气： 燃烧1吨煤，排放9000～12000万Nm3燃烧废气；燃烧1吨油，排放10000～18000万Nm3废气，柴油取小值，重油取大值。 SO2： 燃烧1吨煤，产生16S千克SO2。S为燃煤硫份，一般为0.6～1.5%。如硫份为1.5%时，燃烧1吨煤产生24千克SO2 。 燃烧1吨油，产生20S千克SO2。S为燃油硫份，一般为重油0.5～3.5%，柴油0.5～0.8%。如硫份为2%时，燃烧1吨油产生40千克SO2 。 烟尘： 燃烧1吨煤，产生1.5A～4A千克烟尘。A为燃煤灰份，一般为15～30%，。如灰份为15%时，燃烧1吨煤产生30千克烟尘（此算法仅适用于手烧炉、链条炉、往复炉、振动炉，一般振动炉在3A，其余一般在2A）。 燃烧1吨柴油，产生1.2千克烟尘；燃烧1吨重油，产生2.7千克烟尘。 注：计算SO2、烟尘排放量时要考虑除尘设施的去除率η，公式如下 排放量＝产生量×（1－η） 炉渣：燃烧1吨煤，产生0.144A/15吨炉渣。如燃煤灰份为30%时，燃烧1吨煤产生0.288吨炉渣（此算法仅适用于手烧炉、链条炉、往复炉。振动炉经验系数为燃烧1吨煤产生0.126A/15吨炉渣）