瀑布沟水电站说明书大学学位论文
摘要
本文首先阐述了瀑布沟水电站厂房项目的概述以及其施工重要性，其次说明了水电站主要设备的选择、厂房的布置设计、电站枢纽布置设计以及引水系统设计，然后详细计算了压力管道的结构计算，最后规划了主厂房内部的设备及其布置、副厂房的布置规划。主要针对项目的概况、建设的必要性和作用、设备的选择及布置等几个方面进行了研究和调节保证计算。最后还附上了工程设计图集。笔者花了大量的时间用于计算，这也是笔者工作的重点,使所研究的项目具有实用价值，所设计的具体项目布置方案对实际施工也有很好的参考性。在项目计算和设计过程中，笔者深刻体会到了水电站工程的重要性、优越性以及水电站的修建在社会生活中所起到的重要作用。此外,对于各类水电站设备在具体水电站工程施工里的应用，笔者在设计论述过程中也做了一定的研究。
关键词: 水电站；设备选择；布置设计；系统设计；结构计算
Abstract
This article first elaborated the Pubugou Hydropower Project Overview and its construction importance, followed by the description of the hydroelectric power station main equipment selection, plant layout, plant layout design and the design of water diversion system in detail, and then calculated the pressure pipeline structure calculation, the final plan of main building interior equipment and layout, deputy workshop layout planning. Mainly for the general situation of the project, the necessity of construction and function, equipment selection and layout and other aspects were studied and the regulation guarantee calculation. The last is also attached to the engineering design. I spent a lot of time for calculation, it is also the focus of the work, the project has practical value, the specific design of the project layout for the actual construction also has a very good reference. In the project design and calculation process, the author deeply realized the importance of hydropower project, the superiority and hydropower station construction in social life, plays a vital role in. In addition, for all types of hydroelectric station equipment in hydropower station construction in the application, the design this paper also do some research.
Key words: hydropower station; equipment selection; layout design; system design; structure calculation
目录
1瀑布沟水电站工程概况 (1)
1.1概述 (1)
1.2瀑布沟水电站的作用 (1)
1.3基本工程资料 (1)
2水电站主要设备的选择 (2)
2.1水轮机的选择 (2)
2.2发电机的选择 (5)
2.3调速器的选择 (8)
2.4吊车的选择 (10)
2.5变压器的选择 (10)
3厂房的布置设计 (10)
3.1确定厂房的平面尺 (10)
3.2确定厂房各高程 (14)
4电站枢纽布置设计 (15)
5引水系统设计 (15)
5.1进水口的设计 (15)
5.2引水道的设计 (16)
5.3机组的水击调保计算 (16)
5.4尾水洞断面尺寸设计 (23)
5.5调压室的结构尺寸计算 (23)
5.6无压尾水隧洞的结构尺寸计算 (26)
5.7尾水洞闸门室及其设备的布置 (27)
6压力管道的结构计算 (27)
6.1压力管道钢衬厚度的计算 (27)
6.2钢衬的抗外压失稳计算 (28)
6.3防止钢衬受外压失稳的措施 (28)
7主厂房内部的设备及其布置 (28)
7.1发电机层的布置 (28)
7.2安装间的布置 (28)
7.3安装间底层的布置 (29)
7.4水轮机层的布置 (29)
7.5蜗壳层的布置 (29)
7.6伸缩缝布置 (29)
7.7楼梯的设置 (29)
7.8吊物孔及吊阀孔的设置 (29)
8副厂房的布置 (29)
8.1中央控制室 (30)
8.2集缆室 (30)
参考文献: (31)
致谢 (32)
青海大学毕业设计说明书：瀑布沟水电站厂房的初步设计
1瀑布沟水电站工程概况
1.1概述
瀑布沟水电站位于长江流域岷江水系的大渡河中游，地处四川省西部汉源和甘洛两省境内。电站采用堤坝式开发，是一座以发电为主，兼有防洪、拦沙等综合利用效益的大型水电工程。瀑布沟电站系从下游算起的第5级，装机规模330万KW，保证出力92.6万KW，多年平均发电量145.8亿KW/h。电站额定水头148m，单机引用流量417m3/s。电站拦河大坝为砾石土直心墙堆石坝，水库正错误！未找到索引项。常蓄水位850.00m，汛期运行限制水位841.00m，死水位790.00m，水库库容53.9亿m3，其中调洪库容10.56亿m3、调节库容38.82亿m3，为季调节水库。
1.2瀑布沟水电站的作用
1.2.1 综合作用
本电站是以发电为主，兼有防洪、拦沙等综合利用任务的工程。由于具有较大库容，可调节流量，拦截泥沙，对下游水电站有较大效益。
1.2.2发电
本电站装机容量330万KW，保证出力92.6万KW，多年平均发电量145.8亿KW/h。由于水库调节，提高枯水期下泄流量，下游龚嘴和铜街子两电站将增加保证出力21.5万KW，枯水期电量7.8亿KW/h。
1.2.3漂木
利用河道漂木送木材是大渡河流域木材运输的主要形式。水库形成后，将木材在库内收漂，拖运至坝前，从木材联合运输机过坝，年过木量100万m3。
1.2.4防洪
水库预留一定的防洪库容，通过洪水期水库调节，可削减下泄洪峰流量，使下游乐山市沙湾区40余个江心洲（居民3万多人）的防洪标准从不足2年一遇提高到5年一遇，同时提高了下游2个已建电站的防洪标准。
1.2.5拦沙
瀑布沟坝址悬移质年输沙量占龚嘴水库年输沙量的85.3%，瀑布沟水库运行50年，泥沙出库率仅12.3%，能有效的解决龚嘴和铜街子两电站因水库泥沙淤积对电站安全运行的影响，缓解龚嘴水库淤积对成昆铁路安全运营的威胁。
1.2.6航运
大渡河下段沙湾以下为通航河段。瀑布沟水库调节后，汛期下泄流量减少，枯水期下泄流量增加250～300 m3/s，改善下游航运条件。
1.3基本工程资料
1.3.1水库水位
校核洪水位―――851.32 m3/s 设计洪水位―――847.63 m3/s
正常蓄水位―――850.00 m3/s 汛期限制水位――841.00 m3/s
死水位―――――790.00 m3/s
1.3.2下游尾水位
校核洪水尾水位－679.84 m3/s 设计洪水尾水位－678.90 m3/s
正常尾水位―――669.80 m3/s 最低尾水位―――667.60 m3/s
1.3.3机组工作水头
最大工作水头――181.70 m3/s 最小工作水头――114.30 m3/s
额定工作水头――148.00 m3/s
2水电站主要设备的选择
2.1水轮机的选择
2.1.1 水轮机型号的选择
由设计资料可以知道，该水轮机最大工作水头H max =181.7m ，最小工作水头H min =114.3m ，额定工作水头H r =148m 。混流式水轮机结构简单，运行稳定，效率高，应运广泛，切适用水头在30～700m ，故优先选择混流式水轮机。
查《混流式水轮机模型转轮主要参数表》，初步选定HL200，HL180两种型号。在最优工况下效率分别为：η200=90.7%、η180=92.0%；汽蚀系数：σ200 =0.088、σ180=0.075。所以选用HL180 水轮机。
2.1.2转轮直径的计算
m D 33.692.0*148*86.0*81.9560000Hr '9.81Q Nr
232311===η
其中：
r N ——水轮机的额定出力，
可由发电机的额定出力f N （即机组容量）求得。即f f r N N η= f
η为发电机效率，对于大中型发电机取f η=96～98%。 '1Q ——水轮机的单位流量，在水轮机以额定出力工作时，应选用在限制工况下的'1Q 值进行计算，可以由《水轮机模型转轮主要参数表》中查得。
r H ——水轮机的设计水头。
η——原型水轮机在限制工况下的效率，由于转轮直径尚未求得，效率修正值也不能计算，所以得不出确切的η值。计算时可根据经验初步假定（一般为限制工况下的M η增加2%~3%），待求得1D 后再作校核。
将以上各值代入(2-1)式中便可计算出转轮直径1D ，该直径尚须按规定的系列尺寸选用相近而偏大的标准直径， 选用与之接近而偏大的标准直径D 1=6.5m 。
2.1.3水轮机转速的计算
在原型水轮机的最高效率的情况下：
%3.95953.05
.646.0)92.01(1)1(15511max max ==--=--=D D M M ηη 考虑到制造工艺水平的情况，取ε1=1%；由于水轮机所应用的蜗壳和尾水管的型式与模型基本相似，故认为ε2=0，则效率修正值：
023.001.092.0953.01max max =--=--=?εηηηM
式中 ε——考虑工艺水平影响的效率修正值；
ε'——考虑异形部件影响的效率修正值。
由此便可得出水轮机在限制工况下的效率η为
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918.0023.0895.0=+=?+=ηηηm （2-3）
式中 M η——模型水轮机在限制工况下的效率，可查《水轮机模型转轮主要参数表》得到。由上式计算出的效率应和前面式2-1假定的效率相同否则应将该值带入计算。
为了使水轮机在加权平均水头下有最高的效率，上式中的单位转速应采用最优单位转速'10n ；水头应采用加权平均水头av H 。由此可将上式改写为 min 40.1255
.614867'110r D H n n a ===转速 式中 '
10n ——原型水轮机的最优单位转速，'?+'='11010n n n M
同样，计算得的转速亦需按规定选用相近的发电机标准同步转速，并使其略大于计算得的转速，这样可使发电机具有较小的尺寸和重量。最终选用与之接近的标准同步转速min 125r n =
2.1.4工作范围的验算
在选定m D 5.61=，min 125r n =的情况下，1'Q =0.86m 3/s 。水轮机的max 1'Q 和各种特征水头下相应的1'n 值分别由计算得出：
s m H D Nr
Q r /86.082.092.0*148*5.6*81.956000081.9'32322321max 1<===η
则水轮机的最大引用流量Q max 为： s m H D Q Q r 3221
max 1max 5.421148*5.6*82.0'=== 对'n 值在各水头下的计算公式如下： 1'nD n H =
按水轮机的最大水头max H 、最小水头min H ，以及所选定的直径1D 、转速n 计算出单位转速min 1
n '和max 1n '；按设计水头r H 和所选定的直径1D 计算出水轮机以额定出力工作时的最大单位流量max 1Q '。然后在水轮机主要综合特性曲线图上分别作以min 1
n '、max 1n '和max 1Q '为常数的直线，这些直线所包括的范围即给出了水轮机的相似工作范围，若此范围包括了主要综合特性曲线的高效率区时并在5%出力限制线以左时，则认为所选定的1D 和n 是满意的，否则应适当调整1D 或n 的数值。
对1'n 值在设计水头r H =148m 时
8.66148
5.6*125'11===r r H nD n min r 在最大水头H max =181.7m 时 3.607
.1815.6*125'max 1min 1===H nD n min r 在最小水头H min =114.3m 时 0.763.1145.6*125'min 1max 1===
H nD n min r 在HL180水轮机的模型综合特性曲线图上，分别画出max 1'Q =820L/min 、min 1'n =60.3min r 、max 1'n =76.0min r 的直线，在图上我们可以看到这些直线所标出的水轮机相似工作范围基本上包括了特性曲线的高效率区，所以对所选定的直径D 1=6.5m ，n=125min r 还是比较满意的。
2.1.5水轮机的吸出高Hs 的计算
由水轮机的设计工况查HL180水轮机的模型综合特性曲线，查的相应的汽蚀系数σ=0.08；由设计水头H r =148m ，查汽蚀系数修正曲线图可的?σ=0.018，则可求的水轮机的吸出高Hs 为：
()()m H H s 24.5148*018.008.0900
00.6640.10*9000.10-=+--=?+-?-=σσ ? 为水轮机安装处的海拔高程,?w 为下游最低水位668.68m 。
则水轮机的安装高程为： m b H Z s w a 09.66465.024.568.66820=+-=+
+?= 2.1.6绘制运转特性曲线，并校核论证机组的工作稳定性
水轮机型号： HL180-LJ-650；
特征水头： H max =181.7m ，H min =114.3m ，H r =148m ；
水轮机的额定出力：Nr =56万KW ；
水轮机安装高程： ?T =664m 。
当水头一定时，对应于模型水轮机的1
11n H nD n M '?-='为一常数，在相应的主要综合特性曲线上作M n 1
'为常数的平线，它与个等效率曲线相交于许多点，记取各点上的M η和1Q '值,便可求得各点相应的
ηηη?+=M ηH H D Q N 211
81.9'=
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HL180水轮机等效率曲线计算表
()()()MW Q Q H D N r H nD n m
H 1123max 21max 11max '1515.10'81.9min 3.607
.1815.6*125'7.181ηη====== H=160.0m 1'n =64.2()min r N =8.38831'Q η()MW
()%m η ()s m Q 31' ηηη?+=m N ()MW ()%m η ()s m Q 31'
ηηη?+=m N ()MW 82
0.42 84.3 359.4 82 0.43 84.3 304.1 84
0.46 86.3 403.0 84 0.46 86.3 333.0 86
0.5 88.3 448.2 86 0.5 88.3 370.3 88
0.53 90.3 485.8 88 0.55 90.3 416.6 90
0.58 92.3 543.5 90 0.58 92.3 449.1 91
0.62 93.3 587.2 91 0.62 93.3 485.2 91
0.79 93.3 748.2 91 0.8 93.3 626.1 90
0.81 92.3 759.0 90 0.83 92.3 642.6 88
0.86 90.3 788.3 88 0.88 90.3 666.6 86
0.89 88.3 797.8 86 0.91 88.3 674.0 84
0.92 86.3 806.0 84 0.94 86.3 680.5 82
0.95 84.3 813.0 82 0.97 84.3 685.9 80
0.98 82.3 818.8 80 0.99 82.3 683.5 78
0.99 80.3 807.0 78 1.01 80.3 680.3
5%出力限制线上的点
2.1.7计算设备重量估算
水轮机总重：()t H KD G b r a 56.523148*5.6*1.816.08.11=== K 、b 是与水头有关的系数，a 是与转轮直径有关的系数，其中K=8.1、b=0.16、()
8.15.7*1.05111=-+=D a ，转轮直径D 1=6.5m ，额定工作水头H r =148m 。 转轮重量：()[]()t D D G 34.161*10*025.05.03111=-+=
金属蜗壳重量：()t M G 09.21099InM *0528.05.21*
2=-= 48.4091782.0*5.6*7.181'3131max ===Q D H M ，为一个只与符号有关的系数。
以上估算公式都是经验公式，于实际情况还是有很大的出入，故需要多参照类似工程，以得到较为精确的值。
2.2发电机的选择
2.2.1发电机的技术特征
由初始资料可知发电机的额定容量为612000KVA/55万KW ，功率因数为0.9，电压等级推荐使用
18KW ，定额频率为50HZ ，额定转速n=125min r <150min r 初步选定伞式发电机。该型式的发电机机组高度小，重量较轻。材料消耗较少；但其运行稳定型较差，推力轴承损耗较大，安装维修较困难。
磁极对数： 2412550*6060===
n f p 极距 ：()cm p S K f j 3.10624*2612000*10244
===τ S f 为发电机的额定容量（KVA ）
K j 系数，一般为8～10，容量大取上限，则取K j =10。 定子内径：()cm p
Di 0.16253.106*14
.324*22===τπ 定子铁芯长度： cm n D CN l i i 542125
*1625550*10*204=== C 机械常数，对大容量发电机可取C=20*104
N 发电机容量（MW ）
定子铁芯外径：当n ≤166.7min r 时， τ2.1+=i a D D =1625.0+1.2*106.3=1752.56(cm)
飞逸转速：p n kn ==1.8*125=225min r
k 对混流式水轮机取1.8～2.3，则取1.8。
035.0024.0125
*42.525.16<==n l D i i 故最终选定半伞式发电机SF550－48/1760，采用全空冷的冷却方式。
额定电压N U 的选定：
一般情况下，从发电机的经济指标来看，希望采用额定电压较低的方案，这样可使发电机消耗的绝缘材料和有效材料相应减少，但这样又会使绕组接线和母线用铜量相应增加，因此一般希望采用较高一级的电压。由发电机的额定容量N=560MW ，选择推荐额定电压为N U =18KV 。 额定功率因数cos ?的选定：
发电机额定功率系数的大小影响发电机的尺寸和可能提高的电势数值。发电机的额定功率因数减小，无功电流增大，发电机的电势相应提高，发电机的功率极限就相应提高，也就提高了发电机的稳定运行水平，同时在水轮机超过设计水头运行时可获得多发电能的效益。但另一方面，在发电机的额定有功功率一定时，减小功率系数就增大了发电机的容量，因而增大了发电机的尺寸和材料消耗，发电机的总重量也相应增加。
由机组的容量，选择发电机的额定功率系数为cos ?=0.9
2.2.2发电机尺寸估算
1) 定子机座外径D 1
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由于rpm n n 214<
取 mm D D i )700~500(15.1+= mm D i 16250
= 则 1D 取值范围为：(5.193875.19187～)(mm)
由于该发电机属低速大容量发电机 取1D =19.3m
2) 风洞内径D 2
rpm n n 214<时 ))(2800
~1400(12mm D D += 2D 取值范围为mm 2210020700～ 对于低速大容量发电机2D 取为22.0m
3) 转子直径D 3
在初步设计阶段，转子直径可近似等于定子铁芯内径，忽略气隙宽m 25.163=≈i D D
4) 下机架跨距D 4
由KVA S n 15000> ))(1200~500(54mm D D += 5D 为水轮机坑内径，与水轮机转轮直径
有关，5D 取为9.0m ()mm 1200
50090004～+=D ，4D 取为10.0m 5) 推力轴承装置直径D 6：4000～5000之间，初步设计取4.0m
6) 励磁机外径D 7：3600～4800之间，初步设计取3.6m
7) 定子机座高度h 1
rpm n n 150≤时 τ5.21+=t l h =5.42+2.5×1.06=8.07m 取m h 0.81=
8) 上机架高度h 2
对伞式不承载机架m D h i 6.110.02== D 3
h 13h 12h 11
D 2D 1
h 9D 5h 2h 7D 4h 8h 10h 1
h 3
H
发电机外形尺寸图
9）推力轴承高度h 3
m h 0.2~5.13=, 初步设计取2.0m
10) 定子机座支承面到下机架支承面或到下挡风板的距离h 8
对于伞式承载机架m D h i 4.215.08==
11) 下机架支承面到大轴法兰盘面的距离h 9,m h 0.19=
12) 定子支承面到大轴法兰盘面的距离h 10
mm cm h h h 8.641558.6419810==+=，取6.4m
13) 定子机座支承面到发电机顶部高度h 14
m h h h h 2.106.06.1862114=++=++=
14) 发电机大轴高13h
()m H h 24.12~52.99.0~7.013==，初步设计取12m 。
15） 发电机总高H
m h h h H 6.132.1014.231014=++=++=
2.2.3设备重量估算
发 电 机 总 重：()t n N k G 0.170685125
550000*2785*2=-=-= 2k 为发电机重量系数，取2k =27。
发电机转子连轴重：()t G G 7.76745.01==
上 支 架 重：30.12G G =
下 支 架 重：()t G G 7.20412.03==
发 电 机 定子重：()t G G G G G 2.6144312=---=
以上估算公式都是经验公式，于实际情况还是有很大的出入，故需要多参照类似工程，以得到较为准确的值。
2.3调速器的选择
2.3.1调速功的计算
水轮机的调速功为：()1max *250~200D H Q A =
()()m N m N A .3000.10*00.3~40.25.6*7.181*08.349*250~2006>==
属于大型调速器，则接力器、调速柜和油压装置要分别进行计算和选择。
式中：A ———调速功（J ）；
max H ——最大水头（m ）；
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Q —最大水头下额定出力时的流量（s m /3
）,其工作时的效率为9.0=η
1D
——水轮机转轮直径（m ）。 2.3.2接力器的选择
对大型调速器优先采用两个接力器来操作导水机构，每个接力器的直径可按下列经验公式计算： mm m H D b D d s 1175175.17.181*20.0*5.6*03.0max 1
01====λ 式中 λ——计算系数，可由《水力机械》121P 表5-3查得；
0P ——调速系统的额定油压（kg/cm 2
）；通过计算取为4.0MPa 0b ——导叶高度（m ）；
1D ——水轮机转轮直径（m ）；
由上式计算得到s d 值，便可在标准接力器系列表中选择相邻较大的直径。
接力器最大行程max S （mm ）可由下列经验公式求得：
()max 0max *8.1~4.1M a S =
导叶最大开度max 0a 可由模型max 0M a 求得：
mm Z D Z D a a M M M 42724
*53424*7605*30*0000max 0max 0=== 式中max 0M a 可由设计工况点在模型综合特性曲线上查得为30mm ；同时在图上还可以查得M D 0＝534mm ，M Z 0＝24；选用水轮机的0D ＝1.1776055.6*17.11==D ，0Z ＝24。将各参数代入上式。
当选用计算系数为1.8时，则：
m mm a S M 769.0769427*8.1*8.1max 0max ====
2.3.3调速器的选择
大型调速器的型号是以主配压阀的直径来表征的，主配压阀的直径可由下式计算：
mm m v T V d m s s 187187.05
*809.1*13.1*13.1==== s m H N Q r /08.3499
.0*7.181*81.956000081.93max ===η
s T 导叶从全开到全关的直线关闭时间，初步选定8s ；m v 管内油的流速，取5m/s 。
由此选择与之相邻的DT －200－40型号的电器液压型调速器。
2.3.4油压装置的选择
此处油压装置不考空放阀和进水阀的用油，则压力油罐的容积按下式估算：
()()380.21~62.1909.1*20~1820~18m V V s k ===
由此选定与之相邻的YZ －20/2－40型分离式油压装置。
2.4吊车的选择
起重机允许起吊的最大重量（包括平衡梁和吊具）称为额定起重量。起重机的额定起重量，应根据最重吊运件的重量（一般为发电机转子带轴）加起吊工具的重量（包括平衡梁和专用吊具）。
2.4.1具有上部结构的厂房一般选用桥式起重机。在水电站中，双小车桥式起重机比单小车桥式起重机耗钢量小，能降低厂房上部高度，对地下式或坝内式厂房比较有利，故选用双小车桥式起重机。
2.4.2初步估计厂内最大和最重的部件为发电机转子连轴
发电机转子连轴重：()t G 7.7671=
故选用与之接近而偏大的2*400双小车桥式起重机。
2.5变压器的选择
主变压器的容量一般取发电机容量的30％，参照类似工程经验，采用DPS －20400/500型号的主变压器。（单相，强迫油循环水冷，三卷，额定容量204000KVA 和升压电压500KV 的变压器），尺寸：长*宽*高（mm ）＝8520*4650*7150，吊出铁芯高11000mm 。
3厂房的布置设计
3.1确定厂房的平面尺
3.1.1计算尾水管和蜗壳的形式及尺寸
① 当水轮机的最大工作水头在40m 以上时，蜗壳通常采用金属蜗壳, 这种蜗壳多适用于中高水头的混流式水轮机。为改善蜗壳的受力条件及过流条件，采用圆形断面。
⑴蜗壳主要参数的选择：
蜗壳的包角0? :对圆断面的金属蜗壳，由于它过流量较小，蜗壳采用的外形尺寸对水电站的尺寸和造价影响不大，应此为获得良好的水力性能，大都采用0?＝3450
。 蜗壳进口断面的流量Q: s m Q Q c /0.400345*3603max =??=
，max Q 为水轮机的最大引用流量417m 3/s 。
蜗壳断面的形式：根据水轮机转轮直径D 1＝6500mm ，查《金属蜗壳座环尺寸系列表》，可得导叶高度m mm D b 3.113006500*20.0*20.010====，座环内径D b ＝8550mm ，座环外径D a ＝
10200mm 。座环蝶形边切线的夹角α＝550
。在蜗壳末端由于断面过小而不能和蝶形边相切，因此采用椭圆断面。
蜗壳进口断面平均流速：查蜗壳进口断面的平均流速曲线图，可得V c ＝10.7m/s 。
⑵蜗壳得水力计算
a ．蜗壳的进口断面
青海大学毕业设计说明书：瀑布沟水电站厂房的初步设计
断面的面积：20max 38.377
.10400*360*m V Q V Q F c c c c ==?==? 断面的半径：m V Q F c c 45.314.338.37360*0max max ==?==π?π
ρ 从轴中心线到蜗壳外缘的半径：m r R a 0.1245.3*222.102max max =+=
+=ρ b ．对于蜗壳中间任意断面 ()3max 1.16360i
i i Q Q m s ??==? ()max 0.186360i i i o c
Q m V ?ρ?π== ()2 5.12i a i i R r m ρρ=+=+ 蜗壳中间任意断面水力计算表
i ?
i Q i ρ i R 345
400.2 3.45 12.00 300
348.0 3.22 11.54 255
295.8 2.97 11.04 210
243.6 2.70 10.49 165
191.4 2.39 9.88 120
139.2 2.04 9.18 75
87.0 1.61 8.32 30
34.8 1.02 7.14 15 17.4 0.72 6.54
蜗壳外形尺寸图 （单位：米）