非线性分析作业(偏压构件非线性分析)

作业2：对一压弯钢筋混凝土或预应力混凝土构件的截面进行全过程分析 答：钢筋混凝土压弯构件的全过程分析 1. 计算假定 1）平截面假定

梁正截面变形后仍保持平面，截面应变为直线分布，不考虑钢筋与混凝土之间的相对位移。从理论上来讲平截面假定仅适用于跨高比较大的连续均质弹性材料的构件。对由混凝土及钢筋组成的构件，由于材料的非均质性，以及混凝土开裂，特别是在纵筋屈服，受压区高度减小而临近破坏的阶段，在开裂截面上的平截面假定已不能适用。但是，考虑到构件破坏是产生在某一区段长度内的，而且试验结果表明，只要应变量测标距有一定长度，量测的截面平均应变值从加荷开始直到构件破坏，都能较好地符合平截面假定。

2）钢筋的应力-应变关系应采用单向加载下，反复加载下的不同情况而定。 3）混凝土应力-应变关系选用单轴作用下的混凝土本构关系模型，且在混凝土

的受压区带有下降段。 4）不考虑剪切变形的影响。 2.编程计算举例

1）计算构件及计算简图

钢筋混凝土梁截面配筋及计算简图如下所示，混凝土等级为C30，抗压强度为

20.1ck f M Pa =，抗拉强度为 2.01tk f M Pa =。钢筋等级为HRB335，屈服强度335yk f M P a =，轴力N=150kN 。

2)计算程序

程序采用C 语言编写。采用分级加应变，先迭代求受压区高度，再求对应的外弯矩、曲率，得到弯矩、曲率数据通过excel 处理得到弯矩—曲率关系图。

具体程序如下：

#include "stdio.h"

#include "conio.h"

#include

main()

{

FILE *fs1;

FILE *fs2;

FILE *fs3;

FILE *fs4;

int n=10000,n0,n1, n2, i,j ; （将截面分成10000份，n0为受压区条带数，,n1、 n2为钢筋跟数。）

float as1=35,as2=35,pa=3.14159265;

float h,b,d,d1,d2,t1,t2,t3,t4,x, y,s,s1,s2,s3,s4,s5,f1,As1,As2, c,M,M1,M2,r,sy,fy,l=3000,w,N=150000,s0=0.00025,st,c1,a,e,a1=0,e

1=0.0033,c2,t5,t6,t7,s6,s7;（a、e、a1、e1均为二分法迭代区间值。） printf("input h,b,fy,d1,d2,n1,n2:\n");

scanf("%f%f%f%f%f%d%d",&h,&b,&fy,&d1,&d2,&n1,&n2);

d=h/n;

x=10000; （初始受压区高度迭代值。）

sy=fy/200000;

As1=pa*n1*d1*d1/4;

As2=pa*n2*d2*d2/4;

fs1=fopen( "r.txt ", "w ");

fs2=fopen( "M.txt ", "w ");

fs3=fopen( "w.txt ", "w ");

fs4=fopen( "n0.txt ", "w ");

c1=10000;

j=1;

while(((c1*c1)>100000)&&(j<1000)) （由于受压区在程序中的离散性，为防止循环无法终止，控制循环次数j。）

{ c1=20.1*h*b*(1-(1-s0/0.002)*(1-s0/0.002))+200000*(As1+As2)*s0-N ;

s0=s0+0.000001;

if(c1>=0)

e1=s0;

else

a1=s0;

s0=a1+(e1-a1)/2; （用二分法迭代确定初始状态截面应变。）j=j+1;

}

printf("s0=%10.8f:\n",s0);

j=1;

c2=10000;

a1=0;

e1=0.0033;

st=0.0001;

while(((c2*c2)>100000)&&(j<1000))

{

t1=0;

for(i=1;i

{

s5=(h-i*d)*st/h;

t1=t1+20.1*d*b*(1-(1-s5/0.002)*(1-s5/0.002));

}

s6=(h-as2)*st/h;

t3=200000*s6*As2;

s7=as1*st/h;

t4=200000*s7*As1;

c2=t1+t3+t4-N;

if(c2>=0)

e1=st;

else

a1=st;

st=a1+(e1-a1)/2; j=j+1;

}

printf("st=%10.8f:\n",st);

s=s0+0.000001;

while(s<0.0033)

{

c=1000000;

j=1;

x=5000;

a=0;

e=20000;

while(((c*c)>50000)&&(j<5000)) （迭代受压区高度循环。）{ n0=x*n/h;

if(n0>n)

n0=n;

else

n0=n0;

t1=0;

for(i=1;i

{

s1=(x-i*d)*s/x;

if(s1<0.002)

t1=t1+20.1*d*b*(1-(1-s1/0.002)*(1-s1/0.002));

else

t1=t1+20.1*d*b;

}

t2=0;

for(i=n0;i

{

s2=(i*d-x)*s/x;

f1=30000*s2;

if(f1<4.02)

t2=30000*(i*d-x)*s*b*d/x+t2; else

t2=t2+0;

}

t3=0;

s3=(x-as2)*s/x;

if(s3

t3=200000*s3*As2;

else

t3=fy*As2;

t4=0;

s4=(h-x-as1)*s/x;

if(s4

t4=200000*s4*As1;

else

t4=fy*As1;

c=t1+t3-t2-t4-N;

if(c>=0)

e=x;

else

a=x;

x=a+(e-a)/2;

j=j+1;

}

printf("x=%10.8f:\n",x);

M=0;

M1=0;

for(i=1;i

{

t1=0;

s1=(x-i*d)*s/x;

if(s1<0.002)

t1=20.1*d*b*(1-(1-s1/0.002)*(1-s1/0.002));

else

t1=20.1*d*b;

M1=M1+t1*(x-i*d);

}

M2=0;

for(i=n0;i

{

s2=(i*d-x)*s/x;

f1=30000*s2;

if(f1<4.02)

t2=30000*s2*b*d;

else

t2=0;

M2=M2+t2*(i*d-x);

}

M=M1+M2+t3*(x-as2)+t4*(h-x-as1)+N*(h/2-x);

printf("M=%6.4f:\n",M/1000000);

r=s/x;

w=l*l*r/(2*(2+sqrt(4-(l*l*r*r)))) ;

printf("r=%10.8f:\n",r*1000);

printf("w=%10.8f:\n",w);

printf("n0=%d:\n",n0);

fprintf(fs1,"%.8f\n",r*1000);

fprintf(fs2,"%.3f\n",M/1000000);

fprintf(fs3,"%.3f\n",w);

fprintf(fs4,"%d\n",n0);

s=s+0.00001 ; （每次加应变0.00001。）}

printf("t4=%10.8f:\n",t4);

printf("n0=%d:\n",n0);

fclose(fs1);

fclose(fs2);

fclose(fs3);

fclose(fs4);

getch();

}

3)计算结果

3.参数分析

有程序计算结果看出，弯矩—曲率关系图出现两个明显的转折点，呈现出三折线特点。

第一个转折点出现的原因是随着曲率的增大，受拉区混凝土的应变达到其极限值，由于程序分析中受拉区混凝土应力—应变关系采用下面公式：

s E σε= t f σγ≤ （γ取为、2.0） 0σ= t f σγ>

当混凝土拉应变超过其限值后，混凝土开裂，相当于截面等效刚度降低，故弯矩—曲率关系图的斜率变小，出现转折点。

第二个转折点出现的原因是对应该状态时的受拉区钢筋开始屈服，随着应变的增加，其提供的拉力开始不变，截面抵抗外弯矩的增加主要靠增加力臂来实现，抵抗外弯矩的效率较前阶段大大降低，弯矩—曲率关系图的斜率变小，出现转折点。

随着曲率的增加，弯矩的值最后趋与一个最大值，此状态对应受压区混凝土被压坏。

4.结果讨论

1）开裂弯矩的程序计算值与解析计算解的对比

程序计算：

由上图程序计算结果得截面的 开裂弯矩：88.70kN m cr M =?。

开裂曲率：0.0007cr ?== 解析计算：

4

'

'04

2 2.01 1.3410

1 ()

2

310s s tu s

tu

c tu c c tk tu h x x a h x h x

x h x C A T f b h x εεεεεεσε---==

-?==??-=

-=

=-；；；

'

(1)(

) (2)

2

s

s

s s s s cr C T A A N C A T A h M M

M M M

N x σσ''=+--=++++-

（1）可以化为：

0.0125625*x*(1-(1-(0.067*x)/(600-x))^2)+(0.1315545*(x-35)-0.263109*(565-x))/(600-x)-

0.0025125*(600-x)=0.75 解得：398.3513m m x =

而'6

47409.677(398.351335)10kN m=17.23kN m As M -=?-???

6

2247406.942398.351310

kN m =65.70kN m 3

c M -=?????

6

32453.880(565398.3513)10kN m =5.41kN m As

M

-=?-???

6

6

101328.472(600398.3513)210kN m =10.22kN m 600N (

-x)=150000(

-398.3513)10kN m 14.75kN m

2

2

T M h --=?-÷??????=-?

所以开裂弯矩：

17.23kN m 65.70kN m 5.41kN m 10.22kN m 14.75kN m=83.81kN m

cr M =?+?+?+?-??

4

1.3410

10000.0007600398.3513

tu cr h x

ε?-?=

=

?=--

2）屈服弯矩的程序计算值与解析计算解的对比

程序计算：

由上图程序计算结果得截面的

屈服弯矩值：360.83kN m y M =?。 屈服曲率值：0.0053y ?= 解析计算：

5

''

'

00003350.001675

2100.0016750.001675

y s s s y c y x a x a h x h x x x h x

h x

εεεεε==?--==--=

=--

' (1)(

) (2)

2

s

s

s s y s y

C A A

N C A f A h M

M M M N x σ''=+-'=+++-

（1）可以化为：

0.0125625*x*(1-(1-(0.8375*x)/(565-x))^2)+1.64443125*(x-35)/(565-x)-4.0388625=0

解得：254.286m m x = '

6

232111.042(254.28635)10kN m=50.90kN m As

M

-=?-???

6

2575661.746254.28610

kN m =97.59kN m 3c M -=?????

6

657772.5(565254.286)10kN m =204.38kN m As

M

-=?-???

6

600N (

-x)=150000(

-254.286)10

kN m 6.86kN m 2

2

h -???=?

所以屈服弯矩：

50.90kN m 97.59kN m 204.38kN m 6.86kN m =359.73kN m

y

M

=?+?+?+

??

00.00167510000.0054565254.286

y

y h x

ε?=

=

?=--

3）极限弯矩的程序计算值与解析计算解的对比

程序计算：

由上图程序计算结果得截面的极限弯矩值：381.75kN m u M =?。 解析计算：

'

'

'000.00330.0033 =0.0033

c cu s

s

s

cu s cu x a x a x x h x h x x

x

εεεεεε==--==--=

' (1)(

) (2)

2

s

s

s s y s u C A A

N C A f A h M M M M N x σ''=+-'=+++-

（1）可以化为：

0.0125625*x+3.239775*(x-35)/x-4.0388625=0 解得：131.993m m x =

'6

476139.639(131.99335)10kN m=46.18kN m As M -=?-???

6

2331632.4125131.99310

kN m =29.18kN m 3

c M -=????? 6

657772.5(565131.993)10

kN m =284.82kN m As

M

-=?-???

6

600N (

-x)=150000(

-131.993)10

kN m 25.20kN m 2

2

h -???=?

所以极限弯矩：

46.18kN m 29.18kN m 284.82kN m 25.20kN m =385.38kN m

y

M

=?+?+?+

??

3

0.00330.025131.99310

u

u x

ε?-=

=

=?

通过上面结果的比较，看出程序计算解和解析解差别十分微小。

非线性大作业

非线性大作业 -标准化文件发布号：（9456-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII

工程结构非线性分析 学院： 姓名： 学号： 指导教师：

目录 1、预应力混凝土梁截面非线性 0 1.1 材料的本构关系 0 1.2 平截面假定 (2) 1.3 预应力筋作用下截面初应变的求解 (3) 2、预应力混凝土梁构件的非线性 (4) 2.1 构件弯曲的一般理论 (4) 2.2 共轭梁分析法 (4) 2.3 预应力钢筋混凝土梁非线性分析的数值法 (5) 3、算例分析 (7) 3.1 试验梁简介 (7) 3.2 截面非线性与构件非线性分析程序编制 (8) 3.3 试验结果验证 (9) 3.4 结果分析 (11) 参考文献 (12) 附录 (13)

作业2：预应力混凝土梁的非线性全过程分析 要求： 1.阐述预应力混凝土梁截面和构件非线性全过程分析的理论背景； 2.编制相应的截面和构件非线性分析程序，给出具体算例分析结果，方法及程序的适用性必须有试验结果的验证。

1、预应力混凝土梁截面非线性 1.1 材料的本构关系 1.1.1 混凝土本构关系 混凝土受压采用Rush 建议的应力—应变曲线，如图1-1所示。 0cu f c σ 图1-1 混凝土受压应力-应变曲线 000[1(1)]n c c c c c c cu f f εεεεεεε ? -- 0≤≤?σ=? ? <≤? 式中c σ——对应于混凝土应变为c ε时的混凝土压应力； c f ——混凝土抗压强度标准值； cu ε——正截面处于非均匀受压时的混凝土极限压应变， 50.0033(50)10cu cu f ε-=--?，当0.0033cu ε>时，取为0.0033； 0ε——受压峰值应变，500.0020.5(50)10cu f ε-=+-?，当00.002ε<时，取为0.002； n ——系数，,1 2(50)60 cu k n f =- -，当 2.0n >时，取为2.0。 为计算方便，混凝土受拉应力-应变曲线采用线性式，如图1-2所示。

非线性分析作业讲义

学院：材料科学与工程学院专业：材料工程 姓名：飞学号：1125 作业： 找出几个所在专业研究领域的重要而且有研究价值的非线性问题及其模型，要求写出相应的模型方程及其所涉及的变量参数涵义，并列举出研究该模型的主要研究现状。（不少于3种） 举例1：材料力学领域的非线性问题 非线性本构和非线性本构复合材料 1.1 研究非线性本构模型的意义 从力学的角度来看，C/SiC复合材料属于准脆性的各向异性材料。以碳纤维、热解碳界面和SiC基体三种典型组分构成的C/SiC复合材料为例，相对于脆性的单质陶瓷，该材料具有较好的韧性。主要原因是在机械载荷作用下，材料内部存在如前所述的基体开裂、界面脱粘和滑移、纤维断裂和拔出等多种能量耗散机制。虽然这些细观损伤模式有别于金属的屈服机理，但是材料表现出类似的弹塑性-损伤力学行为。图1-1为C/SiC复合材料在沿轴向拉伸加卸载条件下的典型应力-应变曲线，从图中可看出：材料的线弹性极限较低，通常为20MPa左右；当应力水平超过弹性极限之后，材料的弹性模量（E0）开始减小，同时产生类似于不可回复的残余应变，卸载-重加载过程中应力-应变曲线形成迟滞环，且迟滞环的宽度随卸载点应力的增大而不断增大。该材料的剪切应力-应变关系也有类似的特征。由此易知，在对C/SiC复合材料的应力-应变关系进行分析描述时，传统的线弹性本构模型已经不再胜任；而如果仅在线弹性范围内使用该材料，则不能充分发挥出材料的力学性能，安全裕度过大，与航空航天器追求减重的目标不符。因此需要充分了解该材料的非线性力学行为，特别是其内部的损伤机理与特性，并为其建立合适的非线性本构模型。

图1-1 C/SiC复合材料的典型拉伸加/卸载应力-应变曲线 建立非线性本构模型的一个重要作用是辅助C/SiC复合材料的结构优化设计。如前所述，目前C/SiC复合材料已经开始逐步在航空航天器结构上使用，轻质、可重复使用等特性有助于提高飞行器的性能，并降低寿命周期内的使用和维护成本，但是这类材料仍然存在造价高的缺点。例如，德国DLR为X-38 V201飞行器提供的全C/SiC复合材料襟翼的尺寸约为1.4m×1.6m，重68公斤，造价高达2千万美元。这是由材料制备工艺的特点决定的。以较为成熟的等温CVI 工艺为例，该工艺具有能够制备出高纯度的基体、可用于一定厚度构件的近尺寸成型等诸多优点，但是为防止沉积的基体太快地封堵预制体孔隙通道，需要在相对缓慢的沉积速率下进行，因此材料的制备周期长，通常需要几周或数百小时的时间，而且化学反应过程中生成的HCl等副产物对设备有腐蚀作用，导致制备成本偏高，限制了材料的推广应用。因此，为C/SiC复合材料建立合适的本构模型，在结构设计阶段将本构模型与商业有限元软件结合，准确计算和结构在不同受载条件下的应力状态并预测其承载能力，有助于结构的优化设计，同时省去或减少大量的试件制备和测试过程，从而降低热结构的研发成本。国内已经对C/SiC 的损伤机理和本构模型开展了一些研究工作。潘文革等人对二维和三维编织C/SiC复合材料在单轴拉伸载荷下的损伤演化进行了试验研究，通过分析声发射事件数和相对能量等参数，发现两种材料的拉伸损伤过程大致分为初始损伤阶段、过渡阶段、损伤加速和快速断裂阶段；杨成鹏等人对二维编织C/SiC复合材料单轴拉伸非线性力学行为进行了试验研究，通过循环加卸载试验方法，获得了材料的残余应变和卸载模量随拉伸应力的变化关系，并建立了基于剪滞理论的细观损伤力学模型；陶永强等人将二维编织结构简化成正交铺层和纤维束波动部分的组合，采用了Curtin和Ahn提出的基体随机开裂、纤维随机断裂的统计分布理论以及体积平均方法，预测了二维编织C/SiC复合材料的应力-应变关系。此

发电机引出线安装作业指导书

1适用范围 本作业指导书适用************1 号机组工程电机电气与引出线设备安装。共箱母 线、圭寸闭母线、交流励磁母线、直流励磁母线的安装。 2编制依据 2.1《电气装置安装工程高压电器施工及验收规范》 (GBJ147-90) 2.2《电气装置安装工程母线装置施工及验收规范》 (GBJ149-90) 2.3《110KV500KV 架空电力线路施工及验收规范》 (GBJ233-90) 2.5**电力设计院设计《发电机小室布置及封闭母线安装》 (D-0301) 2.6**电力设计院设计《高压厂变、起动/备用变低压侧共箱母线安装》(D-0303A) 2.7《电力建设安全工作规程》 DL5009.1-2002 2.8《电力建设安全工作规程》(火力发电厂部分)(DL-5009.1-92 ) 2.9《电气装置安装工程旋转电机施工及验收规范》 (GB50170-92 2.10《电气装置安装工程电力变压器、油禁电抗器、互感器施工及验收规范》 (GB148-90 3工程概况及主要工作量 3.1工程概况 ***电厂一期(2X 600MW 1号机组工程的发电机采用 QFSN-600-2-22C 型发电机。 发电机的制造厂为东方电机股份有限公司。共箱母线、 封闭母线、励磁母线均由北京电 3.2.1 封闭母线 导体①900 X 15/外壳①1450 X 10 220.53m/ 导体①150X 10/外壳①700X 5 20.52m 导体①150X 10/外壳①700X 5 72.54m 导体①150X 10/外壳①700X 5 21.6m 导体①150X 10/外壳①700X 5 20.98m 导体①150X 10/外壳①700X 5 4.3m 3.2.2 共箱母线 外壳 880 X 500, 10kV 320m 3.2.3 交流励磁母线 导体 4 (150X 10),箱体 700 X 550 19.20m 3.2.4 直流励磁母线 导体 4 (120X 10),箱体 700X 500 25.07m 3.2.5 励磁变压器 3 X 2200MVA Ud=8% 22/1kV 3 3.2主要工作量 三相 2.4《电气装置安装工程质量检验及评定规程》 (DL/T5161.仁5161.17 — 2002) 力设备总厂成套供应。 励磁系统由南京南瑞电气控制公司提供。

实例matlab-非线性规划-作业

实例matlab-非线性规划-作业

现代设计方法-工程优化理论、方法与设计 姓名 学号 班级 研 问题 ： 某厂向用户提供发动机，合同规定，第一、二、三季度末分别交货40台、60台、80台。每季度的生产费用为 （元），其中x 是该季生产的台数。若交货后有剩余，可用于下季度交货，但需支付存储费，每台每季度c 元。已知工厂每季度最大生产能力为100台，第一季度开始时无存货，设a=50、b=0.2、c=4，问工厂应如何安排生产计划，才能既满足合同又使总费用最低。讨论a 、b 、c 变化对计划的影响，并作出合理的解释。 问题的分析和假设： 问题分析：本题是一个有约束条件的二次规划问题。决策变量是工厂每季度生产的台数，目标函数是总费用（包括生产费用和存储费）。约束条件是生产合同，生产能力的限制。在这些条件下需要如何安排生产计划，才能既满足合同又使总费用最低。 问题假设： 1、工厂最大生产能力不会发生变化； 2、合同不会发生变更； 3、第一季度开始时工厂无存货； 4、生产总量达到180台时，不在进行生产； 5、工厂生产处的发动机质量有保证，不考虑退货等因素； 6、不考虑产品运输费用是否有厂家承担等和生产无关的因素。 符号规定： x1——第一季度生产的台数； x2——第二季度生产的台数； 180-x1-x2——第三季度生产的台数； y1——第一季度总费用； y2——第二季度总费用； y3——第三季度总费用； y ——总费用（包括生产费用和存储费）。 ()2bx ax x f +=

建模： 1、第一、二、三季度末分别交货40台、60台、80台； 2、每季度的生产费用为 （元）； 3、每季度生产数量满足40 ≤x1≤100，0≤x2≤100，100≤x1+x2 ≤180； 4、要求总费用最低，这是一个目标规划模型。 目标函数: y1 2111x b x a Z ?+?= y2()4012222-?+?+?=x c x b x a Z y3()()()10018018021221213 -+?+--?+--?=x x c x x b x x a Z y x x x x x x Z Z Z Z 68644.04.04.0149201 212221321--+++=++= 40≤x1≤100 0≤x2≤100 100≤x1+x2≤180 ()2 bx ax x f +=

共和10MW并网光伏电站高低压柜安装作业指导书

海南州恒基伟业10MWp光伏电站工程电气安装作业指导书 批准：时间 审定：时间 编写：时间

目录 1目的 2适用范围 3编制依据 4作业项目概述 5作业准备 6作业条件 7作业顺序 8作业方法 9工艺质量要求 10质量记录 11安全管理、文明施工及环境保护12附录

直流柜、逆变器、高低压变压器安装 1.目的 为了保证直流柜、逆变器、干式变压器安装质量，规范其施工工艺及安装程序。 2.适用范围 适用于工程共和10MWp并网光伏电站直流柜、逆变器、干式变压器 （10.5kV/0.4kV）安装。 3.编制依据 3.1.厂用电一次图纸。 3.2.《电气装置安装工程电力变压器、油浸电抗器、互感器施工及验收规范》 （GBJ148－90） 3.3.《电气装置安装工程电力变压器、油浸电抗器、互感器施工及验收规范》 （GBJ148－90）条文说明 3.4.《电气装置安装工程质量检验及评定规程》（DL／T5161.1－5161.17－ 2002） 3.5.《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》DL/T620-1997； 3.6.《交流电气装置的接地》DL/T621-1997； 3.7.《电力设备过电压保护设计技术规程》DL/T620-1997； 4.作业项目概述 本作业项目包括直流柜、逆变器、干式变压器安装，高低压盘柜安装， 直流柜、逆变器、室变压器等柜体安装。 5.作业准备 5.1.人力资源 5.2.组织施工人员学习作业指导书、施工图纸及厂家资料。 5.3.土建工作已结束，并经验收签证合格，具备交安条件。 5.4.工器具准备：电焊机一台，12″扳手二把，力矩扳手1把，型材切割机一 台，滚杠若干，水平尺一把，线垂一只,钢片尺一把，磨光机一台，锉刀若干、飞机钻1把。 5.5.根据设计位置预先策划进变压器通道，核对变压器室门的尺寸是否满足要 求，是否需要土建预留，如需搭设脚手架，应预先联系搭设。 5.6.检查主要材料符合设计要求，准备膨胀螺丝、镀锌螺丝、焊条、油漆、卡

建筑施工手册-常用结构计算2

2 1常用结构计算 2-1 荷载与结构静力计算表 2-1-1 荷载 1．结构上的荷载 结构上的荷载分为下列三类： （1）永久荷载如结构自重、土压力、预应力等。 （2）可变荷载如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪活载等。 （3）偶然荷载如爆炸力、撞击力等。 建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。 对永久荷载应采用标准值作为代表值。 对可变荷载应根据设计要求，采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。 对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。 2．荷载组合 建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载（效应）组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设计。 对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合。 γ0S≤R （2-1） 式中γ0——结构重要性系数； S——荷载效应组合的设计值； R——结构构件抗力的设计值。 对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定： （1）由可变荷载效应控制的组合

（2-2） 式中γG——永久荷载的分项系数； γQi——第i个可变荷载的分项系数，其中Y Q1为可变荷载Q1的分项系数； S GK——按永久荷载标准值G K计算的荷载效应值； S QiK——按可变荷载标准值Q ik计算的荷载效应值，其中S Q1K为诸可变荷载效应中起控制作用者； ψci——可变荷载Q i的组合值系数； n——参与组合的可变荷载数。 （2）由永久荷载效应控制的组合 （2-3）（3）基本组合的荷载分项系数 1）永久荷载的分项系数 当其效应对结构不利时： 对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2； 对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35； 当其效应对结构有利时： 一般情况下应取1.0； 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。 2）可变荷载的分项系数 一般情况下应取1.4； 对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构活荷载应取1.3。 对于偶然组合，荷载效应组合的设计值宜按下列规定确定：偶然荷载的代表值不乘分项系数；与偶然荷载同时出现的其他荷载可根据观测资料和工程经验采用适当的代表值。 3．民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数（见表2-1）民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数表2-1

数值分析大作业三 四 五 六 七

大作业 三 1. 给定初值 0x 及容许误差 ，编制牛顿法解方程f (x )=0的通用程序. 解：Matlab 程序如下： 函数m 文件：fu.m function Fu=fu(x) Fu=x^3/3-x; end 函数m 文件：dfu.m function Fu=dfu(x) Fu=x^2-1; end 用Newton 法求根的通用程序Newton.m clear; x0=input('请输入初值x0:'); ep=input('请输入容许误差:');

flag=1; while flag==1 x1=x0-fu(x0)/dfu(x0); if abs(x1-x0)

while flag==1 sigma=k*eps; x0=sigma; k=k+1; m=0; flag1=1; while flag1==1 && m<=10^3 x1=x0-fu(x0)/dfu(x0); if abs(x1-x0)=ep flag=0;

end end fprintf('最大的sigma 值为：%f\n',sigma); 2．求下列方程的非零根 5130.6651()ln 05130.665114000.0918 x x f x x +?? =-= ?-???解： Matlab 程序为： （1）主程序 clear clc format long x0=765; N=100; errorlim=10^(-5); x=x0-f(x0)/subs(df(),x0); n=1;

结构非线性作业参考-方志老师

《工程结构非线性》作业 学院：土木工程学院 专业：桥梁工程 姓名：刘万事 学号：S140110021 教师：方志（教授）

结构非线性作业一 （1） 求出荷载—柱中点侧移的解析解及第一类失稳荷载； （2） 以具体的实例给出几何非线性效应的数值解（可用有限元程序计算,但应给出有限元程 序理论背景的详细描述），并与解析解结果对比； （3） 对结构几何非线性和稳定的关系进行讨论。 1、偏压柱的跨中最大挠度的解析解 图1 计算简图 1.1跨中弯矩为： ()M P e y =+ （1） 1.2由材料力学中梁挠曲线的近似微分方程可以得到： 22d y M dx EI =- 将（1）式代入其中得 ''()P e y P Pe y y EI EI EI +=-=+ 解微分方程得： []csc sin ()csc sin sin ()sin csc l x x y e l l x e l x l l e l x x l e ααααααα-??? ?=--+-????????=-+-

其中α= 1.3 求跨中侧移：当2l x = 时 max 2sin csc (sec 1)22 l l y e l e e ααα=-=- 2、用有限元软件ansys 建立题中所给的弯压柱的力学模型，并计算跨中最大挠度 2.1 给出一个实例： 假设题中所给弯压柱所受荷载P=10KN, 偏心距e=0.05m ，柱高为L=5m ，采用屈服 强度为345MP 的钢材，弹性模量E=2.06x105 MP, 柱的截面尺寸如所示： 图1 计算截面 2.2 确定材料的本构模型 采用韩林海（2007）中的二次塑性流模型来模拟钢材， 其应力-应变关系曲线,分为弹性段(Oa)、弹塑性段(ab)、塑性段 (bc)、强化段(cd)和二次塑流(de)等五个阶段，如图1所示。图1中的点划线为钢材实际的应力-应变关系曲线，实线所示为简化的应力-应变关系曲线，模型的数学表达式如式(3-1)。其中： e1e3e1e2e e1s y e 100,10,5.1,/8.0εεεεεεε====E f ； f p 、f y 和 f u 分别为钢材的比例极限、屈服极限和抗拉强度极限。

常用结构软件的比较

常用结构软件的比较 本人在设计院工作，有机会接触多个结构计算软件，加上自己也喜欢研究软件，故对各种软件的优缺点有一定的了解。现在根据自己的使用体会，从设计人员的角度对各个软件作一个评价，请各位同行指正。本文仅限于混凝土结构计算程序。 目前的结构计算程序主要有：PKPM系列（TAT、SATWE）、TBSA系列（TBSA、TBWE、TBSAP）、BSCW、GSCAD、SAP系列。其他一些结构计算程序如ETABS等，虽然功能强大，且在国外也相当流行，但国内实际上使用的不多，故不做详细讨论。 （一）结构计算程序的分析与比较 1、结构主体计算程序的模型与优缺点 从主体计算程序所采用的模型单元来说TAT和TBSA属于结构空间分析的第一代程序，其构件均采用空间杆系单元，其中梁、柱均采用简化的空间杆单元，剪力墙则采用空间薄壁杆单元。在形成单刚后再加入刚性楼板的位移协调矩阵，引入了楼板无限刚性假设，大大减少了结构自由度。SATWE、TBWE和TBSAP在此基础上加入了墙元，SATWE和TBSAP还加入了楼板分块刚性假设与弹性楼板假设，更能适应复杂的结构。SATWE提供了梁元、等截面圆弧形曲梁单元、柱元、杆元、墙元、弹性楼板单元（包括三角形和矩形薄壳单元、四节点等参薄壳单元）和厚板单元（包括三角形厚板单元和四节点等参厚板单元）。另外，通过与JCCAD的联合，还能实现基础-上部结构的整体协同计算。TBSAP提供的单元除了常用的杆单元、梁柱单元外，还提供了用以计算板的四边形或三角形壳元、墙元、用以计算厚板转换层的八节点四十八自由度三维元、广义单元（包括罚单元与集中单元），以及进行基础计算用的弹性地基梁单元、弹性地基柱单元（桩元）、三角形或四边形弹性地基板单元和地基土元。TBSAP可以对结构进行基础-上部结构-楼板的整体联算。 从计算准确性的角度来说SAP84是最为精确的，其单元类型非常丰富，而且能够对结构进行静力、动力等多种计算。最为关键的是，使用SAP84时能根据结构的实际情况进行单元划分，其计算模型是最为接近实际结构。BSCW和GSCAD的情况比较特殊，严格说来这两个程序均是前后处理工具，其开发者并没有进行结构计算程序的开发。但BSCW与其计算程序一起出售，因此有必要提一下。BSCW一直是使用广东省建筑设计研究院的一个框剪结构计算软件，这个程序应属于空间协同分析程序，即结构计算的第二代程序（第一代为平面分析，第二代为空间协同，第三代为空间分析）。GSCAD则可以选择生成SS、TBSA、TAT 或是SSW的计算数据。SS和SSW均是广东省建筑设计研究院开发的，其中SS采用空间杆系模型，与TBSA、TAT属于同一类软件；而SSW根据其软件说明来看也具有墙元，但不清楚其墙元的类型，而且此程序目前尚未通过鉴定。薄壁杆件模型的缺点是1、没有考虑剪力墙的剪切变形2、变形不协调。 当结构模型中出现拐角刚域时，截面的翘曲自由度（对应的杆端力为双力矩）不连续，造成误差。另外由于此模型假定薄壁杆件的断面保持平截面，实际上忽略了各墙肢的次要变形，增大了结构刚度。同一薄壁杆墙肢数越多，刚度增加越大；薄壁杆越多，刚度增加越大。但另一方面，对于剪力墙上的洞口，空间杆系程序只能作为梁进行分析，将实际结构中连梁对墙肢的一段连续约束简化为点约束，削弱了结构刚度。连梁越高，则削弱越大；连梁越多，则削弱越大。所以计算时对实际结构的刚度是增大还是削弱要看墙肢与连梁的比例。杆单元点接触传力与变形的特点使TBSA、TAT等计算结构转换层时误差较大。因为从实际结构来看，剪力墙与转换结构的连接是线连接（不考虑墙厚的话），实际作用于转换结构的力是不均匀分布力，而杆系模型只能简化为一集中力与一弯矩。另一方面，由于一个薄壁柱只有通过剪心传递力与位移，所以在处理多墙肢薄壁柱转换时十分麻烦，如将剪心与下层柱相连，则令转换梁过于危险，如设置实际并不存在的计算洞令力传至转换梁又会改变上层墙体的变形协调条件（不要相信TBSA手册中所言设连梁高为层高可以解决问题，一段连续约束简化成一

电子科技大学非线性系统作业

非线性系统理论分析及其应用 XXX （1．电子科技大学，XXXXX学院，XXXXXXX） Theoretical Analysis Of nonlinear Systems And Its Applications XXXXXXXXXX (University of Electronic Science and Technology of China，School of Energy Science and Engineering,XXXXXXXXXXXXXXXX) 摘要：本文通过通过对非线性系统的原理，分类，性质等做了细致的分析，并重点介绍了非线性系统在电力系统，自行车自动控制等方面的应用，得出非线性系统在控制领域的重要地位。 关键词：非线性；原理；应用 ABSTRACT: In this paper, through the principle of non-linear systems, classification, properties, and so do a detailed analysis and focuses on the application of nonlinear systems in the power system, automatic control and other aspects of the bike, draw an important role in the control field of nonlinear systems . KEY WORDS：Nonlinear; principle; application 1 非线性系统的原理 非线性系统是状态变量和输出变量对于所有可能的输入变量和初始状态都满足叠加原理的系统。一个由线性元部件所组成的系统必是线性系统。但是，相反的命题在某些情况下可能不成立。线性系统的状态变量(或输出变量)与输入变量间的因果关系可用一组线性微分方程或差分方程来描述，这种方程称为系统的数学模型。 1.1 非线性与线性概述 线性，指量与量之间按比例、成直线的关系，在空间和时间上代表规则和光滑的运动；而非线性则指不按比例、不成直线的关系，代表不规则的运动和突变。如问：两个眼睛的视敏度是一个眼睛的几倍？很容易想到的是两倍，可实际是6－10倍！这就是非线性：1+1不等于2。激光的生成就是非线性的！当外加电压较小时，激光器犹如普通电灯，光向四面八方散射；而当外加电压达到某一定值时，会突然出现一种全新现象：受激原子好像听到“向右看齐”的命令，发射出相位和方向都一致的单色光，就是激光。非线性的特点是：横断各个专业，渗透各个领域，几乎可以说是：“无处不在时时有。”如：天体运动存在混沌；电、光与声波的振荡，会突陷混沌；地磁场在400万年间，方向突变16次，也是由于混沌。甚至人类自己，原来都是非线性的：与传统的想法相反，健康人的脑电图和心脏跳动并不是规则的，而是混沌的，混沌正是生命力的表现，混沌系统对外界的刺激反应，比非混沌系统快。由此可见，非线性就在我们身边，躲也躲不掉了。 1.2 非线性与线性的比较 定性地说，线性关系只有一种，而非线性关系则千变万化，不胜枚举。线性是非线性的特例，它是简单的比例关系，各部分的贡献是相互独立的；而非线性是对这种简单关系的偏离，各部分之间彼此影响，发生耦合作用，这是产生非线性问题的复杂性和多样性的根本原因。正因为如此，非线性系统中各种因素的独立性就丧失了：整体不等于部分之和，叠加原理失效，非线性方程的两个解之和不再是原方程的解。因此，对于非线性问题只能具体问题具体分析。 线性与非线性现象的区别一般还有以下特征：（1）在运动形式上，线性现象一般表现为时空中的平滑运动，并可用性能良好的函数关系表示，而非线性现象则表现为从规则运动向不规则运动的转化和跃变； （2）线性系统对外界影响的响应平缓、光滑，而非线性系统中参数的极微小变动，在一些关节点上，可以引起系统运动形式的定性改变。在自然界和人类社会中大量存在的相互作用都是非线性的，线性作用只不过是非线性作用在一定条件下的近似。 1.3 非线性系统分类

35kv架空线路检修作业指导书要点

35kV 架空线路检修作业指导书 编写： 审核： 批准： 2013年12月 一、适用范围： 本作业指导书适用于35kV输电线路现场检修作业的指导和要求

二、规范性引用文件： 1、《架空配电线路运行规程》SD292-88 2、《架空送电线路运行规程》DL/T741-2001 3、《电力安全工作规程》（变电站和发电厂电气部分）。 4、《电力安全工作规程》（电力线路部分）。 5、电气试验规程和运行规程。 三、支持文件： 1、线路竣工图。 2、检修方案。 3、交接竣工报告。 4、历次巡线报告。 5、历次检修报告。 四、35kV输电线路检修： 1、检修周期及项目： 1.1、检测工作是发现设备隐患、开展预防检修的重要手段。检测方法应正确、数据准确，检测结果要做好记录和统计分析。检测计划应符合季节性要求，检测项目及检测周期见表 1 : 表1 检测项目及检测周期

1.2、检修项目应按照设备状况，巡视、检测的结果和反事故措施的要求确定，其主要项目及周期表见表2、表3: 表2 检修的主要项目及周期 表3 预防性检查、检修周期表

1.3、根据季节扌性工作特点和要求，做好防污、防雷、防洪、防寒、防冰、防风、防火及防鸟等工作，落实好各项反事故措施。 1.4、35kV输电线路检修，根据结合总厂里的规定和线路巡线报告在每年的春季进行，称之为“设备春检” 2、检修原理及检修方法描述： 检修原理：根据输配电线路巡视、检查和测试中发现的问题，进行旨在消除线路缺陷，提高线路健康水平，预防事故，保证线路设备安全运行。 2.1、线路停电检修方法及检修内容： 2.1.1、小修： 为了维持送配电线路及附属设备的安全运行和必要的供电可靠性而进行的工作，称为小修。其主要内容有： （1 ）、砍伐影响线路的安全运行树木、杂草等； （2 ）、杆塔基础培土，开挖排水沟； （3 ）、拆除塔上鸟窝及其他杂物； （4 ）、调整拉线； （5 ）、督促有关单位清除影响安全运行的建筑物、障碍物； （6）、处理个别不合格的接地装置，更换损坏绝缘子串或零值绝缘子; 7）、导线、架空地线个别损伤、断股的缠绕、修补工作；

常见的钢结构计算公式

2-5 钢结构计算 2-5-1 钢结构计算用表 为保证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏，应根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和工作环境等因素综合考虑，选用合适的钢材牌号和材性。 承重结构的钢材宜采用Q235钢、Q345钢、Q390钢和Q420钢，其质量应分别符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。当采用其他牌号的钢材时，尚应符合相应有关标准的规定和要求。对Q235钢宜选用镇静钢或半镇静钢。 承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。 焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构的钢材还应具有冷弯试验的合格保证。 对于需要验算疲劳的焊接结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。当结构工作温度等于或低于0℃但高于-20℃时，Q235钢和Q345钢应具有0℃C冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证。当结构工作温度等于或低于-20℃时，对Q235钢和Q345钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-40℃冲击韧性的合格保证。 对于需要验算疲劳的非焊接结构的钢材亦应具有常温冲击韧性的合格保证，当结构工作温度等于或低于-20℃时，对Q235钢和Q345钢应具

有0℃冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证。 当焊接承重结构为防止钢材的层状撕裂而采用Z向钢时，其材质应符合现行国家标准《厚度方向性能钢板》GB/T 5313的规定。 钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分项系数），应根据钢材厚度或直径按表2-77采用。钢铸件的强度设计值应按表2-78采用。连接的强度设计值应按表2-79至表2-81采用。 钢材的强度设计值（N/mm2）表2-77

数值计算大作业——刘剖析

课程设计 课程名称：数值分析 设计题目：数值计算大作业 学号：S315070064 姓名：刘峰 完成时间：2015年10月25日

题目一、非线性方程求根 1.题目 假设人口随时间和当时人口数目成比例连续增长，在此假设下人口在短期内的增长建立数学模型。 （1）如果令()N t 表示在t 时刻的人口数目，β表示固定的人口出生率，则人口数目满足微分方程 () ()dN t N t dt β=，此方程的解为0()=t N t N e β； （2）如果允许移民移入且速率为恒定的v ，则微分方程变成() ()dN t N t v dt β=+， 此方程的解为0()=+ (1)t t v N t N e e βββ -； 假设某地区初始有1000000人，在第一年有435000人移入，又假设在第一年年底该地区人口数量1564000人，试通过下面的方程确定人口出生率β，精确到410-；且通过这个数值来预测第二年年末的人口数，假设移民速度v 保持不变。 435000 1564000=1000000(1)e e βββ + - 2.数学原理 采用牛顿迭代法，牛顿迭代法的数学原理是，对于方程0)(=x f ，如果)(x f 是线性函数，则它的求根是很容易的，牛顿迭代法实质上是一种线性化方法，其基本思想是将非线性方程0)(=x f 逐步归结为某种线性方程来求解。 设已知方程0)(=x f 有近似根k x (假定0)(≠'x f )，将函数)(x f 在点k x 进行泰 勒展开，有 . ))(()()(???+-'+≈k k k x x x f x f x f 于是方程0)(=x f 可近似地表示为 ))(()(=-'+k k x x x f x f 这是个线性方程，记其根为1k x +，则1k x +的计算公式为 )() (1k k k k x f x f x x '- ==+，,,2,1,0???=k

大连理工大学非线性分析报告第三次作业

1）分叉图为： 程序为： muv=0:0.002:3; %%%分叉参数 m=length(muv); for k=1:m mu=muv(k); n=1000;x=zeros(n,1);x(1)=0.1; for kk=2:n x(kk)=mu*x(kk-1)*(1-x(kk-1)*x(kk-1)); %%%映射end figure(5) plot(zeros(50,1)+mu,x(301:350),'r.'); hold on; xlabel('a');ylabel('x_n');title('分叉图') grid on end

Lyapunov 图 程序为： n=400; xn=zeros(1,n); aa=2.4:0.01:4; N=1; hold on ;box on ;xlim([min(aa),max(aa)]); XL(1)=ylabel('\itx'); for a=aa; x=0.1; for q=1:80; x=a*x*(1-x); end s=0; for q=1:n; xn(q)=x; df=a-2*a*x; s=s+log(abs(df)); x=a*x*(1-x); end L(N)=s/n; N=N+1; 2.4 2.6 2.83 3.2 3.4 3.6 3.84 a

a,pause(0.01) end plot(aa,L); hold on ;box on ; grid on; xlim([min(aa),max(aa)]); 2 求解方程131n n n n n n x y y bx dy y ++=???=-+-?? 可得到固定点 ()()11,0,0x y = 当10d b -->时， ( )22,y x =，( )(33,y x =， 求得特征值表达式为 ， 利用相图，观察strange attractor ： 当b=0.2，d=2.5或2.65时，不存在奇异吸引子； 当b=0.2，d=2.77时，存在奇异吸引子，奇异吸引子图为： 234)3(222d y b d y ----±= λ

常见的钢结构计算公式

2-5 钢结构计算 2-5-１钢结构计算用表 为保证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏,应根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和工作环境等因素综合考虑，选用合适的钢材牌号和材性。 承重结构的钢材宜采用Q235钢、Q34５钢、Q390钢和Ｑ4２0钢，其质量应分别符合现行国家标准《碳素结构钢》GB／Ｔ70０和《低合金高强度结构钢》GB/Ｔ159１的规定。当采用其他牌号的钢材时,尚应符合相应有关标准的规定和要求。对Ｑ23５钢宜选用镇静钢或半镇静钢。 承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证,对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。 焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构的钢材还应具有冷弯试验的合格保证。 对于需要验算疲劳的焊接结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。当结构工作温度等于或低于0℃但高于-20℃时,Q２３5钢和Ｑ３45钢应具有０℃Ｃ冲击韧性的合格保证;对Q3９0钢和Q4２0钢应具有-２0℃冲击韧性的合格保证。当结构工作温度等于或低于-20℃时，对Q23５钢和Q345钢应具有-2０℃冲击韧性的合格保证；对Ｑ39０钢和Ｑ４20钢应具有－４0℃冲击韧性的合格保证。 对于需要验算疲劳的非焊接结构的钢材亦应具有常温冲击韧性的合格保证，当结构工作温度等于或低于-20℃时，对Q235钢和Ｑ3４5钢应具有0℃冲击韧性的合格保证；对Ｑ３９0钢和Q4２0钢应具有－２0℃冲击韧性的合格保证。 当焊接承重结构为防止钢材的层状撕裂而采用Z向钢时，其材质应符合现行国家标准《厚度方向性能钢板》GB/T53１３的规定。 钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分项系数),应根据钢材厚度或直径按表２－77采用。钢铸件的强度设计值应按表2-78采用。连接的强度设计值应按表２-79至表2-８1采用。 钢材的强度设计值（Ｎ／ｍm2) 表2-77

非线性分析作业第2次(硕士博士非线性分析)

1. For the following dynamical systems 1）'' 30x x x ++= 2）' '2(1),(1)3x x x xy y y y xy =--=-- a) Find all fixed points and classify them. b) Sketch the phase space portrait. Solution for 1）：'' 3 0x x x ++= Set 121 ,y x y y '==. Then, the equation becomes to ， 1 23 2 11y y y y y '=??'=--? Set vector variable z, we can write ()z f z =, where 12y z y ?? =???? 213211()y y f z f y y y ????==????--???? There is only fixed point 00z ?? =???? The Jacobian matrix 2 10 1310Df y ??=??--?? Jacobian matrix for linearized system at the fixed point, () 0110Df y ?? =?? -?? Eigenvalues for this system are 12i λ=±, so they have zero real part and the method of linearization cannot decide about the stability.

最新10kV干式变压器安装作业指导书.pdf

干式变压器安装作业指导书 1.编制目的 本作业指导书应用于10kV配电房施工作业中，干式变压器的安装及带电试验。 2.编制依据 2.1《火电施工质量检验及评定标准》电气装置篇； 2.2 SCB10系列干式变压器产品使用说明书； 2.3《电力建设安全工作规程》； 2.4本项目施工设计图纸（电气卷册）； 2.5《电力建设施工及验收技术规范》 3.施工内容 低压脱硫变压器检查、干燥、本体安装及变压器附件的安装、带电试运行。 4.施工条件 4.1人员配备： 序号人员岗位人数序号人员岗位人数 1 技术员1人 4 安全员1人 2 电焊工1人 5 电气安装工7人 3 质检员1人 6 5人 4.2应具备的条件 4.2.1土建已施工完，场地清理干净，且在墙上标出地面标高。 4.2.2作业指导书已编制，并已审批通过。 4.2.3由技术人员组织施工人员熟悉施工图纸和技术资料，并进行技术交底，安 全交底已完成。 4.2.4变压器已运抵现场。 4.2.5会同有关部门进行开箱检查验收，并作好记录。 5.施工程序及方法 5.1施工程序： 施工准备→基础槽钢制作及安装→变压器二次运输→变压器开箱检查→变 压器就位→母线桥安装→母线连接→变压器安装后的检查。 5.2施工方法 5.2.1基础型钢的制作。 5.2.2按设计规格领取＃8槽钢作基础型钢。 5.2.3将槽钢放在水平台板上用大锤校正平直，经检验直至每米不平度、不直度 均小于 1.5mm。 5.2.4按设计尺寸用无齿锯下料，并用磨光机或锉刀清理锯口处毛刺，使之光滑。

5.2.5拼装型钢框架，用钢卷尺检测型钢框架对角线误差不小于5mm，用水平仪 检测型钢不直度、不平度（每米不大于 1.5mm，全长不大于5mm）。基本合格后，电焊在一起，再次复检，合格后焊牢。 5.2.6用铁刷消除型钢上锈迹，露出金属光泽后刷一道红丹漆防腐，然后再刷一 遍和设备颜色一致或相近的面漆。 5.3基础型钢安装 5.3.1联系土建清理处预埋件，同时标出室内最终地坪标高，以设计院所出变压 器布置图为准，安装基础型钢。 5.3.2以建筑物中心线为平行线，找正基础型钢安装基准线（误差不大于5mm）， 以土建所标室内最终地坪标高加上5mm作为基础型钢上平面基准，用水平仪或U形管水平法校正合格后焊牢。有母线桥的两端盘基础，应注意相互间槽钢间距、平行度。基础槽钢埋设应符合规定。 5.3.3在基础两端各焊φ8的热镀锌圆钢或－40x6的热镀锌扁钢，与主接地网相 连，连接采用搭接焊，焊接长度为圆钢直径的6倍或扁钢宽度的2倍；装有电器的可开启的小门，应以裸铜软线与接地的金属构架可靠接地。 5.3.4所有焊接处除去药皮后补漆。 5.4变压器开箱检查 5.4.1开箱检查时，相关人员应到场。 5.4.2首先检查包装是否完整无损，开箱检查清点，变压器、低压盘规格、型号、 数量应符合设计要求，附件、备件齐全，备品备件应作好标识，产品技术 文件、合格证应齐全，开箱检查应作好记录，有质量问题及时提出，并作 好开箱检查记录。 5.5变压器的二次运输 5.5.1运输前，核对变压器的型号和数量。 5.5.2变压器用汽车运输，运输过程中不应有严重冲击和震动，运输时应固定牢 固，保证安全。 5.5.3运输过程中，应有专人监护，防止倾斜。 5.5.4变压器卸车时，直接卸置于预先放置好的滚杠上，变压器放置方向应考虑 安装方向，放置变压器时应防止变压器滑动。 5.5.5干式变压器外壳能够拆下时，应先将外壳拆下，拆下时应作好标识以免装 错，拆卸时应防止观察窗玻璃损坏。 5.5.6变压器拖运时，应采取保护措施，如铺设橡胶皮，防止损坏地面。拖运时 应注意防止碰到绝缘绕组。 5.5.7拖动中用力应均匀、一致、协调，拖动应缓慢，防止倾斜。 5.5.8施工应在统一指挥下进行，注意安全，防止滚杠轧伤手脚。 5.6干式变压器的安装 5.6.1去除干式变压器包装箱，吊放在滚杠上，缓缓推至槽钢基础旁。必要时可 在变压器下部1/3处的锁架上用葫芦牵引。 5.6.2干式变压器直接固定在型钢上时，用三脚扒杆加葫芦起吊变压器就位，用 水平仪、铅锤线、钢尺测量就位偏差，用垫铁皮之法减少偏差至优良范围