钻井与完井工程教材第五章压力控制
第五章 钻井过程压力控制
钻井过程井筒压力控制理论是压力控制钻井（平衡压力钻井、近平衡压力钻井、欠平衡压力钻井）和油气井溢流、井喷控制的重要理论论据和应用范围。本章主要介绍稳态井内波动压力预测模型及计算方法；溢流及井喷过程井筒压力变化规律及控制方法。欠平衡钻井井内压力系统分析、控制及欠平衡钻井涉及的主要技术问题；
第一节 压力控制钻井中的几个概念
压力控制钻井包括过平衡钻井、平衡钻井、近平衡钻井及近年发展极快的欠平衡钻井、低压头钻井。
平衡钻井是科学化阶段后10年的主要技术成果，这项技术是基于压差对钻速影响的理论发展起来的。平衡钻井、近平衡钻井、欠平衡钻井及低压头钻井虽然都是几个不同的概念和具有其独特的理论、技术特征，但它们都能不同程度地达到以下目的：
⑴有效地保护储层产能，据国外某油田调查资料表明：当钻开储层时压差小于10.3Mpa 时，
储层产量接近638m 3/d ，而压差大于10.3 Mpa 时，储层产量仅为318m 3
/d 。美国阿拉斯加普鲁德霍湾油田针对油井产量递减问题进行了三年调查研究，分析了多个环节对油层损害的影响，结论为过平衡条件下钻井促使液相与固相侵入地层，损害地层的渗透率10%~75%。薄片鉴定和扫描电镜分析证明，微粒侵入地层是储层损害的主要原因。
⑵明显提高钻速，理论及室内实验表明，钻速本质上受压力差影响，当孔隙压力与井筒有效液柱压力相等时钻速最高。1959年坎宁安和尹英克（Eeoink ）在室内用微型钻头在渗透性Berea 砂岩、Indina 灰岩和松散砂岩上试验，压差由0增至6.889Mpa ，钻速下降60~70%。
⑶更灵敏地反映地层特征，便于检测地层孔隙压力和估计地层破裂压力。 ⑷优化井身结构设计，合理确定必封点深度套管程序和下深。
⑸可将钻井复杂问题，如压差卡钻、井喷、井漏和井眼不稳定减少到最低限度。 下面给出这几个压力控制钻井的概念，其理论及技术内容在有关章节详讲。
一．平衡钻井（Balanced Drilling ）
平衡压力钻井是指在钻进时井内有效钻井液柱压力等于地层压力的钻井技术。即： p mE P P = 或 p mE ρρ= （5-1）
式中：P mE ——井内有效液柱压力，MPa ； Pp ——地层压力，MPa ；
mE ρ——钻井液有效液柱压力梯度当量密度，g/cm 3
；
p ρ——地层压力梯度当量密度，g/cm 3
。
p co m mE P P P P =+=
（5-2）
P m ——钻井液柱静水压力，MPa ； Psw ——抽汲压力，MPa ； Pco ——环空循环压降，MPa 。 二．近平衡钻井
指钻进时井内有效液柱压力略高于地层压力，起钻时钻井液有效液柱压力等于地层压力的钻井技术。即：
sw p mE P P P +=
（5-3）
近平衡钻井在现场应用较多。
三．欠平衡钻井（Under –Balanced Drilling ）
指在钻井过程中钻井液柱有效压力低于地层压力，允许地层流体入进井筒，并可将其循环到地面可控制的钻井技术。即
P mE P P <
（5-4）
一般要求P P P P mE ?-=-
MPa P 7~7.0=?-
软地层：0.35~0.7MPa 硬地层：3.5~7MPa
四．过平衡钻井（Over Balanced Drilling ）
凡是钻井过程中钻井液柱有效压力大于地层压力的钻井为过平衡钻井，（也含近平衡钻井），在钻井工程设计、施工中一般指过压差值大于近平衡钻井允许压差窗口值的钻井。
第二节 井内波动压力预测方法
管柱（钻柱，套管柱，油管柱等）在充有钻井液的井内运动会产生附加压力。下放管柱产生的附加压力主要是激动压力，上提管柱产生的附加压力主要是抽汲压力。波动压力以弹性波的方式在井内传播，这两个压力称为管柱在充有流体的井内运动时的波动压力。
这个附加压力有时会破坏井内压力系统的平衡而引起井下复杂情况和事故。
（1）现场资料统计表明，25%的井喷是由于起钻速度过高产生的抽汲压力而引起。 （2）过高的下钻速度产生井内压力激动压漏地层引起井塌、卡钻等恶性工程事故。 （3）由于激动压力及在环空产生的高环空返速是损害产层的两个主要宏观因素。
井内波动压力预测和计算是井身结构设计、合理钻井液密度确定的主要基础参数，也是钻井过程井内压力控制理论和方法研究的重要内容，它与井壁稳定、油气井压力控制等钻井工程问题都有关。井内波动压力预测有刚性液柱法（或称稳态波动压力分析）和弹性液柱法（或称瞬态波动压力分析），下面主要介绍稳态波动压力的计算方法。
稳态井内波动压力计算方法是建立在刚性管-不可压缩流体理论基础上的。伯克哈特在实测和理论分析的基础上认为运动管柱在充有流体的井内产生的波动压力是由以下原因引起的：
（1）管柱从静止状态到运动状态，因克服井内钻井液静切力而引起的井内压力激动。
（2）管柱运动引起井内钻井液动量变化。
（3）管柱以速度V p 运动排开的井内流体和管柱粘附的流体叠加，其流动方向与管柱运动方向相反流动克服环空流道沿程阻力而引起井内波动压力。
引起井内波动压力的三个原因出现在同一过程的不同时刻，伯克哈特认为在一般情况下，最大井内波动压力值是钻井液在环空流动克服沿程摩阻引起。下面介绍其计算方法和步骤。
一．环空流速计算
管柱在充有流体的井内运动相当于一个柱塞排出流体，使流体在井内流动。因此环空流速与运动管柱底端结构及几何尺寸有关。管柱底端一般有开口和堵口两种方式，如套管柱、带单流阀的钻柱属于堵口管柱。另外根据钻井泵工况，在计算环空流速时，应考虑开泵和停泵工作状况。因此在计算环空流速时分以下三种情况进行讨论。
（1）堵口管（关泵）
如图5-3，管柱以速度V p 运动，则单位时间排开的流体体积流量为
p s V d Q 2
0785.0= （5-5）
环空平均流速1V
p V d
D d V ?-=2
2
2
1 （5-6） （2）开口管（关泵）见图5-1。
p i s V d d Q )(0785.02
2
-=
)
(40)(2
222221d D Q V d D d d V i
p i ----=π （5-7） （3）开（堵）口管（开泵）
p s c Q Q Q += )
(40222
221d D Q d D V d V p
p -+
-=
π （5-8）
式中：V p ——管柱运动速度，m/s ； 1V ——环空平均流速，m/s ；
d ——运动管柱外径，cm ；
d i ——运动管柱内径，cm ；
Q s ——运动管柱排开流体体积流量，l/s ； Q i ——进入运动管柱内流体体积流量，l/s ； Q p ——钻井泵体积流量，l/s 。
图5-1 堵口管图5-2 开口管
另外，当管柱在充有流体的井内运动时，由于流体粘滞效应，管柱表面层处的流体将以速度V p与管柱同步运动，在运动管柱为刚性假设条件下，运动管柱沿轴向运动速度V p为一个常数。因此，粘附于管壁上行（或下行）的流体在每一横截面上流速分布相同，在刚性液柱条件下，粘附下行（或上行）的流体立即与进入环空上行（或下行）的流体叠加以速度V流动。粘附力
引起的环空流速
2
V与管柱运动速度V p、流体流变性、流道几何尺寸有关，写成以下形式
p
KcV
V
2
（5-9）
式中：
Kc——流体粘附系数，无因次；
紊流时Kc取0.5；
幂律流体层流时，Kc可从图5-3查得。
图5-3 钻井液粘附系数
考虑泥浆粘附作用时，管柱运动引起环空流速的计算式分别为
堵口管关泵
p V Kc d D d V )(2
2
2
+-= （5-10） 开口管（关泵）
)
(40)(2
22222d D Q V Kc d D d d V i
p i --+--=π （5-11） 开（堵）口管（开泵）
)
(40)(22222
d D Q V Kc d D d V p p -+
+-=π （5-12） 二．波动压力计算
环空流速求出后，即可进行波动压力计算，计算步骤为： （1）由式（5-10）、（5-11）、（5-12）计算V ； （2）流态判别
幂律流体
n m
n
n n e n
n K V
d D R )
312()(12001021+-?=
--ρ （5-13）
塑性流体
]
800)(1[)(100V
d D V d D R s s m
e ητηρ-+-=
（5-14）
式中：D ——井眼直径，cm ； d ——管柱外径，cm ； d i ——管柱内径，cm ； V ——环空平均流速，m/s ；
K ——稠度系数，Pa ·s n
； n ——流性指数，无因次； h s ——塑性粘度，Pa ·sn ； t 0——屈服值，Pa ；
r m ——钻井液密度，g/cm 3
； R e ——雷诺数，无因次。
幂律流体，当R e 3(3470-1370n)时，为紊流。塑性流体，当R e 32000时，为紊流。 （3）计算波动压力P sw
d
D L
V f P m sw -=2196.0ρ （5-15）
式中：P sw ——波动压力，MPa ； L ——运动管柱长度，m ； f ——摩阻系数，无因次。 层流（环空）f=24/R e 紊流：塑性流体 25
.00791
.0e R f =
幂律流体 b
e R a
f /=
50/)93.3(lg +=n a 7/)lg 75.1(n b -= 300
600
lg
322.3??=n n
K )
511(300
511.0?=
j 600——范氏粘度计600转读数； j 300——范氏粘度计300转读数。
例1 某井f 215.9mm 钻头钻至井深4500m ，钻柱组合：f 215.9mm+f 177.8mm 钻铤（内径78mm ）
′200m+f 127mm 钻杆（内径108.6mm ）。井内钻井液性能：r m =1.50g/cm 3
，j 600=100，j 300=60。起
钻最大瞬时速度V p =0.6m/s ，下钻最大瞬时速度V p =2.25m/s 。喷嘴组合：J 1=J 2=12mm ，J 3=13mm 。试求钻头在井深4000m 处起钻（下钻）时：
（1）钻头水眼全部堵死，钻头处井壁所受波动压力值P sw ，P sg ； （2）钻头水眼未堵，钻头处井壁所受波动压力值P sw ，P sg 。
解 1.钻头水眼全部堵死，即运动管柱为堵口管。先求环空平均流速V ，由环空直径比
824.090
.2158
.1770==
σ，由图5-3查得Kc=0.48。
钻铤外环空流速c V 。
s m V c /60.1)48.08
.1759.218.17(60.02
22
=+-= 钻杆外环空流速V 。
s m V /92.0)48.07.1259.218.17(
60.02
22
=+-= 计算钻井液流变参数
737.060
100
lg
322.3==n s Pa K ?=?=
309.0511
60
0511737
.0 流态判别：钻铤段
737
.0737.02737.0737.01)
737
.031737.02(309.050
.16.1)8.1759.21(120010?+???-??=--ec R
=1369
因3470-1370′0.737=2460，R ec =1369<2460，所以钻铤环空钻井液为层流。
钻杆段
737
.0737.02737.0737.01)
737
.031737.02(309.050
.192.0)7.1259.21(120010?+???-??=--ep R
=1289 同理钻杆段也是层流。 计算摩阻系数f
钻铤段 f c =24/1369=0.0175 钻杆段 f p =24/1289=0.0186
计算起钻时，钻头处的抽汲压力P sw
]7
.1259.2192.0)2004000(0186.08.1759.216.12000175.0[50.1196.02
2-?-?+-????=sw P
=2.71MPa
下钻时激动压力计算：
步骤同步 6843,7270,/45.3,/0.6====ep ec c R R s m V s m V 。 因为R ec >2460，R ep >2460，应为紊流。紊流计算f 时，先求a 、b a=(lg0.737+3.93)/50=0.0759 b=(1.75-lg0.737)/7=0.269
f c =0.0759/72700.269=0.00694 f P =0.0759/68430.269=0.00706
由此可求出下钻时钻头处的激动压力P sw
7
.1259.2145.3)2004000(00706.08.1759.210.620000694.0[50.1196.02
2-?-÷+-????=sg P
=14.6MPa
（2）钻头水眼未堵，即运动管柱为开口管
这种情况在求环空钻井液流速时，由于被排开的流体一部分进入环空，另一部分进入运动管柱内。式（5-11）中Q i 是未知数，可用试算法求解。其步骤如下：
a.用任意一Q i 值代入（5-11）式，求出环空和管内钻井液流速。
b.由V 和i V 分别计算环空和井内压降P 环和P 内，若P 环=P 内，钻柱底部压力平衡，钻井液分成两路流动，则所选Q i 即为进入钻柱内的钻井液量。若P 环1P 内，需重新选Q i ，直到：
δ≤-内环P P （d￡0.02） 为简化，可采用下式近似计算：
)(2
222
2c i i P K d d D d d V V ++--= （5-16）
mm J J J J 4.211312222232
221=+?=++=
\ 起钻时环空钻井液流速：
)48.014
.28.1759.2114.28.17(60.02
2222++--?=c V =1.54m/s
s m V /744.07.1259.21)8.1759.21(54.12
222=--?=
R ec =1304<2460应为层流，f c =0.0184，R ep =983<2460应为层流，f p =0.0244。 将以数据代入（5-14）式求得起钻时，钻头处的抽汲压力P sw =2.40MPa 。 以同样的步骤求得下钻时，钻头处的激动压力P sg =11.25MPa 。
第三节 溢流及井喷控制
在常规钻井作业中，地层流体（油、气、水）一旦失去控制，就会导致井喷和井喷失控，使井筒及地面情况复杂，将无法进行正常钻井作业。一旦发生失控井喷将造成地下资源及生态环境的严重破坏，并严重威胁人民的生命财产。
溢流是指当井底压力低于地层压力时，井口返出钻井液流量大于泵入量，停泵后井筒流体从井口自动外溢流出井口的现象。溢流的严重程度主要取决于地层的孔隙率、渗透率、井底欠压差值及地层流体进入井筒的数量。井喷则是指溢流发展到井筒流体喷出转盘面一定高度的现
象。
钻井过程中井筒溢流控制方法可分为三个阶段：
（1）初次控制。保持井筒钻井液柱压力略高于地层压力并配合以合理的操作技术，地层流体不能进入井筒而维持正常钻井。
（2）二次井控。当地层——井筒压力系统失去平衡时，采用井控技术重新建立井筒——地层压力系统平衡控制溢流。井控的基本原理是保持井底压力不变，将井筒溢流排出井口，向井筒泵入设计合适的压井液密度来平衡地层压力。能通过二次井控控制溢流的方法统称为常规井控技术。
（3）三次井控。当地层压力很大，溢流发现较晚，进入井筒的高压油气数量过多，在井口装置完好可控条件下，无法用保持井底压力不变的方法排除高压油气溢流时，采取紧急的处理方法，如打重晶石或水泥塞。
另外还有失控井喷处理技术，本节主要介绍常规井控中，溢流预兆、发现及常规井控理论、方法、步骤等基本计算。
一．溢流及井喷原因
钻井过程中，裸眼井段中存在着地层压力P P、地层破裂压力P f、井眼坍塌应力P ST和井内钻井液柱有效压力P mE。地层——井筒压力系统平衡的条件是：
P f3P mE3P P（或P ST）（5-17）当井内有效液柱压力大于地层破裂压力时，发生井漏，即：
P mE>P f（井漏）
当井内有效液柱压力小于井眼坍塌应力时，井眼出现缩径或坍塌，即：
P mE
当井内有效液柱压力小于地层压力时，地层流体进入井筒发生溢流，若控制不及时或不当，则发生井喷。即：
P mE
钻井过程引发溢流及井喷的主要原因有：
（1）地层压力P P预测不准确。
（2）井筒内钻井液面高度h降低。
（3）钻井液密度降低。
（4）起钻中抽汲压力，降低井筒液柱压力。
二．气侵特点
地层中的油、气、水可能是单独存在，也可能是油、气、水共存。无论是油侵还是水侵往往也伴随着一些天然气，气相的入侵方式或在井筒中的运动状态都不同于油侵和水侵，下面分析其侵入和在井筒内状态特征。
1．气侵的途径与方式
气体进入井筒可能的途径与方式：
⑴伴随岩石破碎进入井筒。
钻进中，随着气层岩石的破碎，岩石孔隙中的气体进入钻井液。进入气量的体积与岩石孔隙度、天然饱和度、钻速、井径等因素有关。如果钻迂薄层气层，进入气体量少。当钻进大段含气岩层，侵入钻井液的气量可能相当大。特别是钻到大裂缝或溶洞气藏，将会出现置换性的大量气体突然侵入，在井底积聚形成气柱。
⑵储集层中气体通过泥饼向井内扩散
扩散进入井筒钻井液的气体量主要取决于钻开气层的表面积、浓度差及泥饼性质。一般情况经过泥饼扩散进入井内的气体量并不大，但若由于井内压力激动等原因致使泥饼受到破坏，或停止循环时间太久，则扩散进入井内的气体量就会增加。
以上两种侵入途径都是在钻井液柱压力大于地层压力时，气体侵入井内钻井液中。 ⑶当P m
2．气侵对井筒钻井液柱压力的影响 ⑴气体均匀侵入时对钻井液柱压力影响
气体侵入钻井液，通常以游离状态——微小气泡吸附在钻井液颗粒表面，随钻井液返出地面。由于气体是可压缩的，气泡在上升过程中所处压力不断减小，体积就不断膨胀增大，所以气侵钻井液密度在不同深度是不同的。即使返至地面的钻井液气侵十分严重，密度下降很多，而井内钻井液柱压力减少却不大。
设气体膨胀是等温过程，钻井液气侵后井内钻井液柱压力下降值可用下式计算。
Ps
Ps a a P m ρ00981.0log )1(30.2+-=
? （5-18） 式中：D P ——泥浆气侵后井内钻井液柱压力减少值，MPa ；
a ——返至井口气侵钻井液密度r s 与气侵前钻井液密度r m 的比值，a=r s /r m ； H ——井深，m ；
P a ——井口环形空间压力，MPa 。
例如，某井井深H=5000m ，气侵前钻井液密度r m =1.20，气侵后返至井口的钻井液密度r s =0.60，P a =0.0981MPa ，求井底钻井液柱压力减少值。
a=r s /r m =0.60/1.20=0.50 将数据代入（5-23）式
627
.00981
.0)
50002.10981.0(098.0log 5.0)5.01(30.2=??+-=
?P
气侵前井内钻井液柱压力P m =0.00981r m H=0.00981′1.2′5000=58.8；气侵后井内钻井液柱压力减少
%1.1%1008
.58627
.0%100=?=??m P P 为了方便计算，可以把公式（5-18）作成计算图（图5-4）；只要知道r s 、r m 和H ，就可以
直接查出D P 。
从图5-4可以看出，如果r m 和r s 不同，气侵后钻井液压力减小，就相对值来说，浅井要大于深井。仍以前题为例，如r s =0.60，r m =1.2，a=r s /r m =0.50，对于1000m 浅井，井内钻井液柱压力减少值为0.47MPa ，相当于气侵前井内钻井液柱压力的4%。从上述计算得知，无论是深井还是浅井，气侵后井内钻井液柱压力减少值者是很小的。如采取有效除气措施，保证继续泵入井内的钻井液维持原有密度，就不致产生井涌和井喷。如果不采取除气措施，让气侵钻井液继续泵入井内，环空泥浆不断受气侵，则井内钻井液柱压力不断下降，最后失去平衡，导致井涌和井喷。
⑵井内积聚成气柱对钻井液柱压力影响
实际工作中，常常会遇到另一种情况，由于起钻时的抽吸作用和起钻后长时期停止循环，在井底积聚相当数量的天然气形成气柱。气柱在井中上升，或者被循环钻井液推着上行，这时气柱体积会不断膨胀，井底压力逐渐降低。下面用图5-5说明气柱上行至不同深度时气柱体积膨胀高度和井底压力降低值。
图5-4 气侵后钻井液柱压力的变化
在图5-5中，井深3010m ，井眼直径216mm ，钻杆直径114mm ，环形空间钻井液密度1.20，
井底积聚10m 气柱，气体体积0.26m 3
。气体上行至不同深度时气柱膨胀高度和井底钻井液柱压力值见表5-1。
附近时，由于气柱上部压力减小，气体膨胀高度增加，井底钻井液柱压力下降幅度增加。
另外，当气柱上行至井口附近，气柱膨胀压力足以把上部钻井液顶出时，气柱上部钻井液及气体全部喷出井外，这称为钻井液自动外溢。
设气体膨胀过程为等温过程，根据理论推导，可用下式计算自动外溢的气柱上行深度和高度，用图5-6表示钻井液自动外溢条件。
设：
H 1——自动外溢时，气柱上面未气侵钻井液高度，m ； X 1——自动外溢时，气柱（或严重气侵钻井液）高度，m ； L
——自
动外溢时，气柱下端离井底距离，m ；
r m ——未气侵钻井液密度；
X ——井底积聚气柱（或严重气侵钻井液）高度，m ； H ——气柱上面未气侵钻井液柱高度，m 。
)10
(10
1m
m
H X H ρρ+
+=
（5-19）
)10
(1m
H X X ρ+
=
（5-20）
)10
(210
m
m
H X X H L ρρ+
-+
+= （5-21）
仍以图5-5为例，井深3010m ，H=3000m ，X=10m ，r m =1.2，分别代入（5-19）、（5-20）及（5-21）式，得
)(1.165)2
.1103000(102.1101m H =++=
)(4.173)2
.110
3000(101m X =+
= )(5.2671)2
.1103000(1022.110103000m L =+-+
+= 当气柱下端上行至距井底2671.5m 时钻井液自动外溢，此时，上部173.4m 高的气体和
165.1m 高的钻井液全部喷出井外。这时井底钻井液柱压力下降到P m =31.4MPa 。如果油气层压力梯度为0.01078MPa/m ，则油气层压力P P =32.45MPa 。在这种条件下已经构成了P m
通过上面的分析计算可知，当井内积聚一定长度气柱时就产生钻井液自动外溢，这常常是造成井喷的重要原因。为此，当起升钻柱时，应采取严格措施，防止大量气体涌入井内形成气柱。
三．溢流关井及关井方法选择
1．溢流早期发现
地层流体进入井筒会使钻井液性能及地面流体量发生变化，密切注意这些变化并进行全面分析判断，可将溢流及井喷进行有效控制。溢 流的早期发现可由以下几方面进行：
（1）泥浆池液面升高
即在无地面外来流体进入循环系统时，地层流体进入井筒使循环流体总体积增加，致使井口返出流量增大，循环池液面增加，这是地层流体进井筒将出现溢流的可靠信号。
（2）钻速变快
钻进油气层时，由于储集层压力一般都高于非储集层压力，当钻井流体性能不变时，井内压差值减小，钻速变快，尤其是碳酸盐岩产层，裂缝、洞发育、当出现蹩跳、放空、钻速加快时，说明可能钻遇到异常高压地层。
（3）井口返出钻井流体速度增大
由于气侵钻井流体愈接近地面时，气体膨胀、体积增大，井口返出流体速度增大。 （4）立管压力下降
当钻遇天然气层，天然气进入环空上升膨胀而置换了环空部分钻井液，至使环空液柱压力低于钻柱内液柱压力而出现内外压差，这个压差将使立管压力下降。
（5）地面油、气、水显示
在钻进含油、气、水地层中，从井口地面返出的钻井流体中将出现油、气、水显示。如钻井液中飘浮原油、天然气、H2S，这些流体可由井口监视人员目观，也可由地面专门监测仪表检测。
（6）钻井液性能变化
钻进过程中，当钻井液受到气侵后，其密度下降、粘度升高，气泡增多。
2．溢流情况下应采取的措施
当返出井口流体量大于泵入钻井流体量而井口出现自流的情况下称为溢流。溢流是井喷征兆的首发信号。井口一旦发生溢流，必须采取相应的措施控制溢流。下面是不同的钻井作业出现溢流时应及时采取的措施。
⑴钻井过程发生溢流
1）停转盘，停泵；
2）上提方钻杆使接头和下旋塞在转盘面以上；
3）查明阻流管线是开启的；
4）关闭防喷器；
5）如果地面压力条件许可，关阻流管线，使井完全关闭；
6）记录关井立管压力和关井套管压力；
7）记录泥浆池液面的升高；
8）准备替出地层流体。
⑵起下钻过程发生溢流：
1）停止起下钻作业，用卡瓦将钻柱坐在转盘上；
2）在钻柱上接全开阀，并关闭此阀；
3）接回压凡尔；
4）开启全开阀；
5）查明阻流管线是开启的；
6）关闭防喷器；
7）如果地面压力条件许可，关阻流管线，使井完全关闭；
8）记录关井立管压力和关井套管压力；
9）记录泥浆池液面的升高；
10）决定下一步动作。
⑶已起完钻时溢流：
马上观察情况，如果立刻就有危险，关闭全封型闸板防喷器。如果立刻不会出现危险，那么
将几柱钻铤下入井内；
1）接上全开阀，并关闭此阀；
2）接上回压凡尔；
3）开启全开阀；
4）将适合安全实践的最大数目的钻杆立柱下入井内；
5）查明阻流管线是开启的；
6）关闭防喷器；
7）如果地面压力条件许可，关阻流管线，使井完全关闭；
记录关井立管压力和关井套管压力；
8）记录泥浆池液面的升高；
9）决定下一步动作。
通过迅速采取这些措施，达到控制井口，并可确定地层压力；尽量减少进入井筒的地层流体量；尽可能多地保持环形空间里的泥浆量。
3．溢流关井方法选择
现代井控技术要求，在钻进、起下钻等作业中，一旦发现地层流体进入井筒，就应迅速关井，并且准确记录立管压力、套压和钻井液增量。这三个基本参数是实施现代井控技术不可缺少的数据。
如果关井后立管压力为零，套压不为零，则表明原井浆密度能够平衡地层压力，不必加重，只要通过节流阀循环，加强除气，即可恢复密度继续钻进；如立管压力和套管均不为零，说明地层压力大于钻井液柱压力，就必须根据立管压力求得地层孔隙压力p p和压井钻井液密度r m1进行压井。
目前钻井工程中，一旦出现溢流或井喷，常采用以下方法关井。
⑴硬关井（Hard shut in）
硬关井就是一旦发生溢流或井喷后，在防喷器与四通等的旁侧通道全部关闭的情况下立即关闭防喷器。这种方法的优点是关井迅速，地层流体进入井筒的量少，关井套压小，压井作业时井口承受的压力也低；缺点是瞬时关井时井内将产生水击压力。
⑵软关井（Soft shut in）
软关井是当发生溢流或井喷后，在阻流器通道开启、其它旁侧通道关闭的情况下关防喷器，然后再缓慢关闭阻流器，待压力恢复后记录关井立管压力和套压。软关井方法的优点是克服了硬关注的缺点，但其缺点是关井的时间比较长，因此进入井筒的地层流体多，套压较高。
⑶半软关井法
半软关井法即防喷器的关闭是在节流阀处于适当开启度（约3~5圈）条件下进行。其不同类型防喷器关闭顺序为：先关万能防喷器，后关闸板防喷器，待防喷器关闭后，最后完全关闭阻流器。先关万能防喷器后关闸板防喷器，是因为闸板防喷器的闸板胶芯在关闭过程中，不能承受高压流体的冲击，因此也不允许用打开防喷器的办法泄压。适当打开节流阀的目的在于关井过程中，使井口套压保持一定值，即可以减小水击影响，降低井口压力，又可在很大程度上阻止地层流体侵入井内。
从国内外实际情况来看，采用软关井的偏多。这是因为打开放喷阀后再关防喷器比较容易，又降低了冲击震动，因此是安全的。另外，我国目前尚未普遍使用钻井液池液面监测仪表，发现溢流往往比较迟，当发现时井口喷势已较大，如果硬关井，不但冲击震动大，而且易刺坏防喷器芯子，因此还是软关井保险。当然，如果有液面监测，发现溢流早，井口喷势又不大，采用硬关井也是可行的。
4．溢流关井井筒压力变化
在一口受到气侵而已经关闭的井中，环形空间仍是不稳定的。天然气由于其密度小于钻井液而会滑脱上升，有穿过钻井液在井口蓄积起来的趋势。目前广泛使用的低粘度低切力钻井液，使这种现象更容易发生。由于井已关闭，天然气不可能膨胀。因此在上升过程中，天然气的体积并不变化，这就使得天然气的压力在上升过程中也不变化，始终保持着原来的井底压力值。当天然气升至地面时，这个压力就被加到钻井液柱上，作用于整个井筒，造成过高的井底压力，而在井口则作用有原来的井底压力。
钻井液密度1.20g/cm3
图5-7 关井情况下气侵泥浆作用于井筒的压力图5-8 溢流关井水力学系统
图5-7表明了这种情况。所用钻井液密度为1.20g/cm3，如果在3000m深的井底处有天然气，其压力为35.4MPa。如果天然气上升而不允许其体积膨胀，则当其升至1500m井深处，天然气压力将仍为35.4MPa，而此时井底压力增加为53.1MPa，同时将有17.8MPa 的压力作用于井口。而当此天然气上升至井口时，其压力仍为35.4MPa，即井口将作用有原来的井底压力，而此时井底压力将高达70.7MPa。即套管鞋处或裸眼井段在井口套压未达到最大值前，可能早已压裂地层引起井漏。
充分认识天然气在井内上升过程中体积不能膨胀所带来的上述特点是很重要的，从中可以得出如下对实际工作有重要意义的结论：
（1）考虑到关井时井口将作用有相当高的压力，因此要求井口装置必须具有足够高的工作压力。
（2）不应该长时间关井不循环。因为长期关井将使井口作用有很高的压力，而井底则作用有极高的压力。这就有可能，或者超过井口装置的耐压能力，或者超过井内套管柱或地层所能承受的压力，造成井口失去控制，套管憋破，地层憋漏，以致发生井喷、井漏等严重复杂情况。
因此当关井一段时间后，如果井口压力不断上升，井口和井内的压力不可能超过上述耐压极限时，应该开启阻流器或阀门以释放部分压力。
还必须指出，不仅应该注意钻井液已喷尽而井中全为天然气的那些井（因为这些井的井口和井内有着高的压力），而且需要格外注意那些关着的还有钻井液柱（或者一部分钻井液）而天然气在井口不断积蓄起来的井。比起喷空的井来，有钻井液的井，在井内不同深度处，都有可能作用着更高的压力。
（3）在将井内气侵泥浆循环出井时，为了不使井口和井内发生过高的压力，必须允许天然气膨胀。
以前压井时采用的方法是循环时保持钻井液池液面不变，认为只要保持循环钻井液量不增加，地层流体就不会再流入井内。实际上，这就是让天然气在井内上升而不膨胀。它会带来过高压力的危险。
（4）在较长期的关井以后，由于天然气在井内上升而不能膨胀，井口压力不断上升。这时容易产生的误解是，认为地层压力非常高，等于井口压力再加上钻井液柱压力，并且想据此算出所需的钻井液密度。实际上，这是完全错误的。从前述已经知道，这时井口压力的增加是由于天然气不能膨胀的结果。因此，在天然气上升而不能膨胀的情况下，地层压力并不等于井口压力加钻井液柱压力，也不应这样来计算所需的钻井液密度。
四．井涌余量
溢流发生后，应立即关井求取控制溢流所需要的数据。根据这些数据及时确定是否能安全关井和选择合适的压井方法。这对成功的进行井控作业，避免损坏井口装置、井内套管和压裂套管鞋处裸眼地层发生地下井喷等复杂情况是十分必要的。
井涌余量（Kick rolerance ）是一个表示溢流发生后，压井处理溢流过程中有多少剩余能力的量，它直接与发现溢流关井前地面泥浆池中的泥浆增量DV 有关，也与井眼、钻柱尺寸、井口承载能力、套管鞋裸眼地层破裂压力值有关。井涌余量在井控中是一个非常重要的物理量。
1．井涌余量的定义
井涌余量S k 系指溢流发生后，关井和处理溢流过程中允许达到的最大井内压力的当量梯度密度r k 与正常压井钻井液密度r m1的差值。即
1m K K S ρρ-=
（5-22）
井涌余量的表示形式可以是当量梯度密度S k ，也可采用地面泥浆池钻井液增量DV 表示。 例如当地层压力为P p ，则正常压井钻井液密度（指刚好平衡地层压力的压井液密度）为：
H
P P
m 00981.01=
ρ
（5-23）
当r m1=1.56g/cm 3
，若允许关井的当量梯度密度为r k =1.86g/cm 3
时，关井井涌余量：
钻井与完井工程第二章作业
1. 某井测深为5000m ，垂深为3500m ，井筒内钻井液密度为1.30g/cm 3，试求井底静液柱 压力、井筒静液柱压力梯度，画出静液柱压力、压力梯度沿井深的变化。 答：井底静液柱压力 0.009810.00981*1.30*350044.6355h p H MPa ρ=== 井筒静液柱压力梯度 44.63550.007546/3500 h h p G MPa m H = ==
5.说明下面两式的工程（物理）意义： min max f P w g f S S S ρρ≥+++ 1 min max X f P w f k H S S S H ρρ≥+++ 2 答：min f ρ——最小破裂压力当量密度，3/g m max P ρ——该层套管钻井区间最大地层压力梯度当量密度，3/g m w S ——抽汲压力梯度当量密度，3/g m g S ——激动压力梯度当量密度，3/g m f S ——地层压裂安全增值当量密度，3/g m k S ——溢流产生压力梯度当量密度，3/g m X H ——出现溢流的深度，m H ——下推深度，m 1式为正常作业工况（起下钻、钻进）时，对井内有效液柱压力梯度当量密度的要求，即某层套管所对钻进井段中最小破裂压力梯度当量密度min f ρ应大于或等于该段最大地层压力梯度当量密度max P ρ，该井深区间钻进中可能产生的最大抽汲压力梯度当量密度w S ，激动压力梯度当量密度g S 及地层压裂安全增值当量密度f S 之和。 2式为溢流压井工况时，对井内有效液柱压力梯度当量密度的要求，即对于某一层套管所对应井段，在溢流压井工况下，该井段最小破裂压力梯度当量密度min f ρ应大于或等于该井段任意深度X H 处井内溢流产生压力梯度当量密度，最大地层压力梯度当量密度max P ρ，抽汲压力梯度当量密度w S 及地层压裂安全增值当量密度f S 之和。 优 作业认真完成 再接再励 李肖肖 3月12号 油气开采方向一班 吕登宇 1201010434
直井完井地质报告
一、概述 1.1项目简介 煤层气是成煤过程中生成、并以吸附和游离状态赋存于煤层及周边岩层中的自储式天然气体。现逐渐已经成为一种新型洁净接替能源和化工原料，对其进行开发利用一方面可以保护环境、增加国家的能源供应，促进地方经济的发展，另一方面将从根本上避免当地煤矿生产中特大瓦斯事故的发生，提高煤矿生产的安全性并带动相关产业的发展。 沁水盆地是我国大型含煤盆地之一，不仅赋存着丰富的煤炭资源，同时还伴生着丰富的煤层气资源。项目区位于山西省沁水县境内，含煤地层为石炭、二叠系；该区地面标高700-1200m，是一个沟谷纵横交错的低山丘陵区。GSS-4565-05V井位于沁水盆地南部向西北倾的斜坡带上，本区构造简单，断层稀少，煤层气资源丰富，含气饱和度较好。 1.2钻探目的与任务 钻探目的：获取目标煤层的储层参数，主要包括：煤层埋深、厚度等，同时，形成一个小型先导性生产试验井组。 钻探任务：获得该地区的地层剖面，钻遇地层的岩石性质，获取目标煤层的基本数据，根据所得到的数据完成固井和完井的工作。 1.3地理和构造位置 本井位于山西省沁水县柿庄镇，含煤地层为石炭系。该区地面标高884.216m，是一个沟谷纵横交错的低山丘陵区。构造位于沁水盆地南部向西北倾的斜坡上。 1.4基本数据 井名：GSS-4565-05V井。 井别：煤层气生产井。 构造位置：沁水盆地南部向西北倾的斜坡带上。 地理位置：山西省沁水县柿庄镇。
井口坐标：X：3968359.436m Y：647003.837m。 地面海拔：863.059m，补心海拔：865.859m，补心高2.80m。 设计井深：852.00m。 目的煤层：山西组（P1s）3#煤层。 一开时间:2013年10月11日05:00 二开时间:2013年10月14日12:00 完钻时间:2013年10月19日13:30 完井时间:2013年10月23日12:00 完钻原则：钻穿山西组3#煤层，留足60m口袋完钻。 完钻井深：845.00m。 完钻层位：太原组。 完井方式：套管完井（3#煤层段下玻璃钢套管）。 井身质量：最大井斜：3.96°，方位：15.84°，井深：512.41 m。 最大全角变化率： 1.65°，井深：741.00m，井底位移：12m。 二、工程简况 2.1施工单位 (1)钻井施工单位：格瑞克（郑州）技术服务有限公司GD75-10钻井队承钻，钻机型号：意大利Drillmec G75 钻机，队长：梁宝义；工程技术员：杨帆。 (2)录井施工单位：濮阳市中油福瑞石油工程技术有限公司2008队，仪器型号：ZY-2008，分队长：李强。 （3）测井施工单位: 完井裸眼测井和技套固井质量测井均由中国石油集团华北测井有限公司60263队承担,测井系列:EILog系列,测井分队长:李昌友。 （4）煤层解吸试井施工单位：（参数井适用）
《钻井与完井工程》复习资料.doc
第一章 钻井概述 1、钻井的定义：利用机械设备，将地层钻成具有一定深度的园柱形孔眼的工程。 2、各类井型： (1)地质基准井<参考井>:为了了解地层的沉积年代、岩性、厚度、生储盖层组合，并为地球物理勘探提供各种参数所钻的井。 (2)预探井:主要上为探明油田面积，油水边界线，为油田计算可靠工业储量提供资料所钻的井。 (3)详探井:在已证实有工业开采价值的油田上，为确定油层参数，查明油田地质特性，为油田开发做好准备的井，这种井在油层部位要求全取心。 (4)生产<或开发>井:在已探明储量，有开采工业价值的油田构造上钻产油产气井 (5)注水<气>井:为了提高采收率，达到稳产所钻的井。注水注气的主要目的是为了给地层提供生产油气所必须的能量。 第二章 井身结构设计 1、井身结构定义：套管层次、套管下入深度以及井眼尺寸(钻头尺寸)与套管尺寸的配合。 2、三压力： (1)地层压力( Formation Pressure) P P :是指作用在岩石孔隙流体(油气水)上的 压力，也叫地层孔隙压力。 (2)地层破裂压力(Fracture Pressure)Pf:在井中，当地层压力达到某一值时会使地层破裂，这个压力称为地层破裂压力。 (3)地层坍塌压力(Caving Pressure)Pc:当井内液柱压力低于某一值时，地层出现坍塌，我们称这个压力为地层坍塌压力。 3、静液柱压力(Hydrostatic pressure)Ph ：由液柱重力引起的压力。 4、上覆岩层压力 P 0(Overburden Pressure)：某处地层的上覆岩层压力是指覆 盖在该地层以上的地层基质(岩石)和孔隙中流体(油气水)的总重力造成的压力。 5、压力梯度：单位高度(或深度)增加的压力值。 6、有效密度(当量密度)：钻井液在流动过程中有效地作用在井内的压力为有效液柱压力，通过有效压力换算得到的液体密度称为当量密度(ECD)。 7、DC 指数法预测地层压力的原理：机械钻速随压差的减少而增加。正常情况下，钻速随井深的增加而减小，Dc 增加，在异常地层压力地层，钻速增加而dc 减小。 适用范围：岩性为泥岩、页岩；钻进过程中的地层压力监测和完钻后区块地层压力统计分析。 8、地层——井内压力系统的平衡：c m E f P P P ≥≥；p mE P P ≥(P mE —钻井液有效液柱压力) 9、井身结构设计的主要原则：(1)能有效保护油气层；(2)能避免产生井漏、井喷、井塌、卡钻等井下复杂情况,为全井安全、优质、快速和经济地钻进创造条件；(3)当实际地层压力超过预测值使井出现液流时，在一定范围内，具有压井处理溢流的能力。 10、井身结构设计的基础参数： (1)地质方面的数据：①岩性剖面及故障提示；②地层压力梯度剖面；③地层破裂压力梯度剖面。 (2)工程数据：①抽汲压力系数Sw ；②激动压力系数Sg ；③地层压力安全增值) (00981.0a h MP H P ρ=
总结报告格式要求
个人工作总结及企划部管理规划 前言： 不知不觉，来公司已经一个月了，由于刚刚接触塑胶行业，有些地方也许不太符合行业特点，还有很多不知道的知识与文化。但是，毕竟有类似的工作经验，经过一个月的接触与深入了解，已经能够独立但当各方面的工作。接触营销中心这个团队，也让我印象深刻，大家都是年轻人，能够很好的融入到一起。跟同事们的沟通都很顺畅，可以说，已经度过了“高山反应期”。 愉快的工作氛围才是工作动力的源泉。在这一个月，我始终让自己怀着一颗愉快的心在工作，希望在以后的工作中能够继续保持这种状态，甚至提高，和大家共同组成一个快乐、活力、和谐的团队。 总结： 工作方面： 因我是在4月7日开始到公司工作，在初步了解公司的有关规章制度之后，马山就开始进入紧张的工作之中。目前基本上了解了主要的工作流程：客户传来计划—审核计划—录入计划—回传计划—与客户经理沟通是否有到款—如客户有到款生成发货单，安排物流找车—发货—办理货车出门手续—通知客户。这是工作中最基本得流程，所有的工作基本围绕此项流程展开。 关于产品，大方向来看，公司产品目前基本上可划分为：PVC系列；PP-R系列；PE系列；阀门系列；PE-Xa系列；PE-RT系列；轻薄型地暖系统；分集水器等系列。 思想方面： 由于是进入了一个新行业，所以刚开始的时候有一定的心理准备，可真正工作起来还是觉得会手忙脚乱。所做的每一件事，比如录入一份订单、回传一份计划以及送出一份单子等，看起来都是再简单不过的事情，可是真正的把这些事情做好确实不是那么容易的。所有复杂的事情其实都是由一个个简单的事件组成的，在这里这句话真的可以得到很好的验证。 所以，这一个月的空闲时间，经常浏览户外行业网站，了解了很多户外行业品牌和各种行业信息。并对各种出行活动方面也做了深入的了解。从旅游业从业经验来看，户外行业能够引导大众旅游的趋势，而这种休闲、挑战、潮流类的旅游方式正受到更多的旅游爱好者的青睐。所以，在这种市场背景下，我更加注重行业信息的搜集与提炼，以期在以后的工作当中更好的完成工作。 另外，通过向各位同事的请教，逐渐了解了公司的各种工作流程和企业文化。也适应了公司的工作氛围。 同时，坚持自己的培训习惯，作为一名职业经理人，我会经常学习各种管理方法，一直在听余世维老师的讲座，很受益，这种习惯是我一直以来都在保持的，在上一个单位是这样，现在也是这样，我会一直保持我的这种习惯。希望能在以后的工作中，跟更多的同事分享我的学习内容。 在这一个月的工作中，很感谢各位同事的帮助，特别是杨总的指导，给了我很多的帮助，
总结报告格式以及范文
总结报告格式以及范文 ----WORD文档，下载后可编辑修改---- 下面是小编收集整理的范本，欢迎您借鉴参考阅读和下载，侵删。您的努力学习是为了更美好的未来！ 总结报告格式一、报告的概念 报告适用于向上级机关汇报工作、反映情况、提出意见或者建议，答复上级机关的询问。报告属上行文，一般产生于事后和事情过程中。 二、报告的种类 综合性报告。是将全面工作或一个阶段许多方面的工作综合起来写成的报告。它在内容上具有综合性、广泛性，写作难度较大，要求较高。 专题性报告。是针对某项工作、某一问题、某一事件或某一活动写成的报告，在内容上具有专一性。 回复报告。是根据上级机关或领导人的查询、提问作出的报告。 三、报告的写作格式 (一)综合性报告的写法 标题事由加文种，如《关于2007年上半年工作情况的报告》;报告单位、事由加文种，如《东北师范大学教务处关于2007年度工作情况的报告》。 正文把握三点：(1)开头，概括说明全文主旨，开门见山，起名立意。将一定时间内各方面工作的总情况，如依据、目的，对整个工作的估计、评价等作概述，以点明主旨。(2)主体，内容要丰富充实。作为正文的核心，将工作的主要情况、主要做法，取得的经验、效果等，分段加以表述，要以数据和材料说话，内容力求既翔实又概括。(3)结尾，要具体切实。写工作上存在的问题，提出下步工作具体意见。最后可写“请审阅”或“特此报告”等语作结。 (二)专题报告的写法 标题由事由、文种组成，如《关于招商工作有关政策的报告》。有的报告标题也可标明发文机关。标题要明显反映报告专题事由，突出其专一性。 正文可采用“三段式”结构法。以反映情况为主的专题工作报告主要写情况、存在的问题、今后的打算和意见;以总结经验为主的专题工作报告主要写情况、经验，有的还可略写不足之处和改进措施;因工作失误向上级写的检查报告
完井工程答案
中国石油大学（北京）远程教育学院《完井工程》标准答案 期末复习题 一、名词解释 1. 泥侵：钻井液中的固相物质侵入储层的现象 2. 井身结构：主要包括套管层次、每层套管的下入深度以及套管和井眼尺寸配合。 3. 后期裸眼完井：先用符合打开油气层条件的优质钻井液钻开油气层，再下入油层套管固井在油气层之上固井的完井方法。 4. 射孔孔眼参数：主要包括孔眼深度、孔眼密度、孔眼直径和孔眼相位。 5. 石 油井口装置：主要指套管头、油管头和采油(气)树三大部分。 6.地应力：岩层内部产生反抗变形、并作用在地壳单位面积上的力 7.水浸：钻井液中自由水侵入储层的现象。 8.水灰比：水与干水泥重量之比。 9.水泥浆稠化时间：水泥浆从配制开始到其稠度达到其规定值所用的时间。 10.窜槽：水泥浆不能将环空中钻井液完全替走，而使环形空间局部出现未被水泥浆封固住的现象。 11.射孔：射孔枪在油层某一层段套管、水泥环和地层之间打开一些孔道，使地层中流体能流出。
12.正压射孔：通常井筒内液柱压力高于或近似等于地层压力，称为正压射孔或平衡射孔。 13.完井：完井是使井眼与油气储集层（产层、生产层）连通的工序，是联系钻井和采油生产的一个关键环节。 14. 出砂：是由于油气井开采和作业等综合因素造成井底附近地层破坏，导致剥落的地层砂随地层流体进入井筒，而对油气井生产造成不利影响的现象。 15.砂桥：地层砂粒或充填砂粒在炮眼周围构成的圆拱结构。 16.端部脱砂：使携砂液于裂缝端部位置发生桥塞，裂缝净压力急剧升高，从而导致裂缝宽度增加。 二、判断正误（正确的打√，错误的打×） 1. 地应力是地壳外部作用力（×） 2. 轴向拉力作用下，套管的抗外挤强度提高（×） 3. 套管柱的设计通常是由下而上分段设计的（√） 4. 通常用套管的抗滑扣力表示套管的抗拉强度（√） 5. 中间套管的作用主要是封隔地表浅水层及浅部疏松和复杂层安装井口（×） 6. 固井时前置液的作用是将水泥浆与钻井液隔开（√） 7. 无枪身射孔器的使用容易受到井下温度、压力的影响（√） 8. 铅模通井应该快速下钻（×） 9. 套管头用来安装采油树的井口装置（×）
地热开采井完井总结报告
目录 一、前言 (1) 二、地质部分 (2) （一）地质构造特征 (2) （二）地层岩性特征 (3) （四）热储层特征 (3) 三、钻井施工部分 (4) （一）钻进施工 (4) （二）钻井液 (4) （三）井身结构及固井 (4) （四）钻井施工技术保证措施 (6) （五）洗井 (6) 四、抽水试验 (7) （一）基本情况 (7) （二）热储水文地质参数的计算 (7) （三）水质分析 (8) 五、结论 (10) 附图：井身结构示意图 (11) 附表一：表层套管记录 (12) 附表二：技术套管记录 (13) 附表三：抽水试验记录表 (17) 附录：水质分析报告 (19)
一、前言 中国水城项目地处天津市宁河县界内，北面与天津市宁河县相连，南面与天津市塘沽区毗邻，西面与天津市东丽区接壤，东面与天津市汉沽区相交，在天津滨海新区的U型圈内，属北京市清河农场永久用地。北京市清河农场总占地115平方公里，其中中国水城项目位于清河农场西区，土地总面积33平方公里（见图1：天津市宁河县中国水城地热井交通位置图）。 天津市经中诚通投资管理有限公司，为充分利用本地地热资源，为天津市宁河县中国水城项目提供供暖及洗浴等方面的需求，设计了一采一灌对井开发模式，以达到在利用地热资源的同时有效的保护地热资源，实现能源的可持续利用。本地热井项目由天津华恒永清钻井工程有限公司组织施工，通过紧张的施工，第一口地热开采井顺利完井竣工。 本井施工设计由天津地热勘查开发设计院拟定，完井目的层为上第三系馆陶组热储层，由天津华恒永清钻井工程有限公司施工，设计井深1915m，实际完井深度1915.55m。 本井2010年3月15日设备搬迁安装到位，3月16日由甲乙双反和监理方进行了钻前验收，验收合格后进行了钻探技术交底工作，并且举行了地热井开钻
钻井与完井工程教材第一章绪论
第一章、绪论 第一节、钻井完井工程在石油工业中的地位 石油和天然气作为世界上的主要能源和优质化工原料，是当今社会经济发展中重要的生产力要素之一。目前，世界能源消费的结构比例为：石油40％，天然气22.9％，煤炭27.4％，核能7.1％，水电2.5％，石油和天然气的比例占到世界能源消费的62.9％。一个国家对石油和天然气的拥有量和占有量已成为综合国力的重要标志。石油在一个国家的国民经济中的地位和作用是非常重要的，它对于经济、政治、军事和人民生活都有极大的影响。 石油工业是从事石油勘探、石油开发和石油加工的能源和化工原材料生产部门。钻井是石油勘探、石油开发的一个非常重要的环节和手段。在世界范围内，油田在石油勘探阶段的总投资中钻井的费用达到55%—80%，在石油开发阶段的总投资中钻井的费用超过50%，从中可见钻井工作所占的比重。一个国家在钻井技术上的进步程度，往往反映了这个国家石油工业的发展状况，因此，许多国家竞相宣布本国钻了世界上第一口油井，以显示他们在世界石油工业发展史曾经做出的贡献和所处的地位。 石油勘探有多种方法，但钻井是最重要也是最终判断地下是否有油的手段。当一个地质圈闭经钻探并获得了有工业开采价值的油气流后就算找到了一个油田。下一步的工作就是进一步搞清楚这个油田的具体范围和出油能力。因此，在钻探过程中发现油气后，就应立即查清油层的层数、深度、厚度，并要搞清油层的岩性和其他物理性质，还要对油层进行油气生产能力的测试和原油性质的分析，然后再进行扩大钻探，进一步探明圈闭含油气情况，算出地下的油气储藏量有多少。这样，对一个油田来说，它的初步勘探工作才算结束。通过地质勘探，发现有工业价值的油田以后，就可以着手准备开发油田的工作了。 油田开发是指在认识和掌握油田地质及其变化规律的基础上，在油藏上合理的分布油井和投产顺序，以及通过调整采油井的工作制度和其它技术措施，把地下石油资源采到地面的全过程。油田从详探到全面投入开发的工作顺序一般为：在见油的构造带上布置探井，迅速控制含油面积；在已控制的含油面积内，打资料井，了解油层的特征；分区分层试油，求得油层产能参数；开辟生产试验区，进一步掌握油层特性及其变化规律；根据岩心、测井和试油、试采等各项资料进行综合研究，作出油层分层对比图、构造图和断层分布图，确定油藏类型；油田开发设计；根据最可靠、最稳定的油层钻一套基础井网，钻完后不投产，根据井的全部资料，对全部油层的油砂体进行对比研究，然后修改和调整原方案；在生产井和注水井投产后，收集实际的产量和压力资料进行研究，修改原来的设计指标，定出具体的各开发时期的配产、配注方案。由以上油田的开发工作顺序可知，油田开发可以说是用钻井的办法证实油气的分布范围，并且有井可以投入生产而形成一定生产规模。 在石油勘探、开发各个阶段的共同特点是都要钻井。如在地质普查阶段，为了研究地层剖面，寻找储油构造，要钻地质井、基准井、制图井、构造井等。在区域祥探阶段，为了寻找油气藏，并详细研究其储量、性质，要钻预探井、详探井、边探井等。在油田开发阶段，为了把石油、天然气开采出来．更需要钻井，如生产井、注水井、观察井等。石油钻井类型按性质和用途一般分为： 地质探井（基淮参数井）。是指在很少了解的盆地和凹陷中，为了了解地层的沉积年代、岩性、厚度、生储盖层组合，并为地球物理解释提供各种参数所钻的井。 预探井。在地震详查和地质综合研究基础上所确定的有利圈闭范围内，为了发现油气藏所
钻井新技术及发展方向分析
钻井新技术及发展方向分析 1 钻井技术新进展 1.1石油钻机 钻机是实现钻井目的最直接的装备,也直接关系到钻井技术进步。近年来,国外石油钻机能力不断增强,自动化配套进一步完善,使钻机具备更健康、安全、环保的功能,并朝着不断满足石油工程需要的方向发展。主要进展有: (1) 采用模块化结构设计,套装式井架,减少钻机的占地面积,提高钻机移运性能,降低搬家安装费用。 (2) 高性能的“机、电、液”一体化技术促进石油钻机的功能进一步完善。 (3) 采用套管和钻杆自动传送、自动排放、铁钻工和自动送钻等自动化工具,提高钻机的智能化水平,为提高劳动生产率创造条件。 1.2随钻测量技术 1.2.1随钻测量与随钻测井技术 21 世纪以来, 随钻测量(MWD) 和随钻测井(LWD) 技术处于强势发展之中,系列不断完善,其测量参数已逐步增加到近20种钻井工程和地层参数,仪器距离钻头越来越近。与前几年的技术相比,目前,近钻头传感器离钻头只有0.5～2 m 的距离,可靠性高,稳定性强,可更好地评价油、气、水层,实时提供决策信息,有助于避免井下复杂情况的发生,引导井眼沿着最佳轨迹穿过油气层。由于该技术的市场价值大,世界范
围内有几十家公司参与市场竞争,其中斯伦贝谢、哈里伯顿和贝克休斯3 家公司处于领先地位。 1.2.2电磁波传输式随钻测量技术 为适应气体钻井、泡沫钻井和控压钻井等新技术快速发展的需要,电磁波传输MWD(elect romagnetic MWD tool s ,EM MWD) 技术研究与应用已有很大进展,测量深度已经达到41420 km。 1.2.3随钻井底环空压力测量技术 为适应欠平衡钻井监测井筒与储层之间负压差的需要,哈里伯顿、斯伦贝谢和威德福等公司研制出了随钻井底环空压力测量仪（annular pressure measurement while drilling，APWD) ,在钻井过程中可以实时测量井底环空压力,通过MWD 或EMMWD 实时将数据传送到地面,指导欠平衡钻井作业。 1.2.4 随钻陀螺测试技术 美国科学钻井公司将航天精确陀螺定向仪封装在MWD 仪器中研制出随钻陀螺测试仪( gyro measurement-while-drilling ,gMWD) ,截至2007 年底,gMWD 已经在美国的多分支井中成功应用数百口井,特别是在需要精确定向或对接井中起到了关键作用。 1.2.5 井下随钻诊断系统 美国研究人员开发出了井下随钻诊系统(diagnostics-whiledrilling，DWD)包括井下温度、压力、钻头钻压、钻头扭矩、井斜方位和地层参数等各种参数测量仪器,高速实时数据传输系统及其相关的仪器,地面
全过程欠平衡钻井配套装备研究
全过程欠平衡钻井配套装备研究 摘要：近十年来，国内外欠平衡钻井技术在降低成本和提高油气层产能上取得了显著效果，已经成为钻井技术发展的必然趋势。全过程欠平衡的技术关键是不压井起下钻，除了常规的欠平衡钻井设备外，还需配置能够完成不压井起下钻的设备。通过对目前国内外能实现全过程欠平衡配套设备的分析，特别是对最新的强行起下钻装置，套管阀技术进行评价，指出目前这些最新设备的配套完全可以实现全过程欠平衡作业。 关键词：全过程欠平衡；配套装备 1．引言 欠平衡钻井技术作为一项重要的油气层保护手段备受人们青睐，已得到越来越广泛的应用，但常规的欠平衡钻井工艺无法解决起下钻、完井等作业过程中井底欠平衡压差的连续保持问题，无法实施全过程的欠平衡作业，使该项技术的应用受到一定程度的限制。为了解决全过程的欠平衡钻井工艺技术问题，国内外科研人员大力研发配套的工具与工艺，相继开发了不压井强行起下钻设备，在一段时间内缓解了这方面的矛盾。 2．全过程欠平衡钻井技术 全过程欠平衡技术是指在不压井的条件下实现欠平衡钻进，井口密封装置带压起下钻具、电测仪器、完井管具等，一般还包括不压井下油管串等。全过程欠平衡技术应包括以下几方面： (1) 欠平衡钻进：即在钻进过程中始终保持钻井液的循环压力低于所钻地层的孔隙压力，利用欠平衡钻井设计及动态数值模拟软件进行欠平衡钻井设计，选用适合的欠平衡钻井液体系，配备井口压力控制设备和流体处理设备。随着对欠平衡钻井技术的深入研究和技术服务人员实践经验的积累，井口压力控制系统和地面流体处理系统的日臻完善，钻井实时数据采集、监测、控制技术的研究成功，以及对欠平衡钻井井控技术认识的提高，一般能够实现在钻进过程中保持欠平衡状态，我们目前能实现此状态。 (2) 不压井带压起下钻：目前影响欠平衡效果的主要原因是起钻前或起钻过程中需要压井以平衡地层压力，但压井作业有可能完全抵消了欠平衡钻井带来的好的效果，甚至可能对地层造成更大的损害。而不压井起下钻作业还需要采用先进技术和专用设备，实施比较困难。 (3) 不压井带压测井：由于根据目前的地质判别能力还不能掌握确切的油层分布位置，因此在完井前进行测井作业还是必不可少的。由于一般测井周期比较长，测井过程中井下又没有钻具，为避免井控事故，目前测井前通常也需要压井.但现在国内外都有不压井测井的实例，即测井仪器下入井中后，利用高压防喷管
地热井完井技术总结.doc讲解
完井技术总结 施工井号：******** 施工井队： 五普钻井公司 一、基本技术指标数据 1、基本数据 井号：井别：开发井 开钻日期：012年5月3日4:00 完钻日期：012年6月4日10:00 钻井周期：32.25天 完井日期：2012年6月10日21:00 完井周期：38.71天 地理位置：甘肃省镇原县上肖乡翟池村怀镇组，井口位于红河40井井 口方位331°3′6″、位移1645.84处。 构造位置：鄂尔多斯盆地天环坳陷南端 设计井深：斜深：3414.53m垂深：2044.1m 完钻井深：3309.41m 046.67m 设计位移：1480m 实际位移：1375.63m 设计方位：155°实际方位：155°平均机械钻速：10.8m/h 完钻原则：钻达设计B靶点，目的层水平段长1200m 完钻方式：预置管柱 目的层：三叠系延长组长812
井口坐标：X:3929672. Y:6438812.4 地面高程: H:1327.51m 二开井径平均井径：256.7mm 扩大率：6.38﹪目的层平均井径：162.1mm 扩大率：6.36﹪最大井斜角：92.26°最大狗腿度：9.26°/30m 井底水平位移：1375.63m 2技术指标完成情况 钻井总台时设计960:00 实际74:00 钻井台月设计 1.3 实际1.07纯钻时设计36:00 实际09:40 纯钻利用率设计实际0 平均机械钻速设计10.1 实际10.台月效率设计2567.3 实际110.16 3、施工进度设计与实际对比表 4、实效分析 从上表看出一开钻进及下套管候凝共耗时：66小时，折合2.75天，比设计提前1.25天，段长：321m，纯钻时：6:40，平均机械钻速：48.13m/h 二开直井段钻进施工耗时165.12小时，折合6.88天，比设计提前1.12天，段长：1447.94m，纯钻时：79:50，平均机械钻速：18.21m/h 二开造斜段施工钻进耗时155.04小时，折合6.46
分析总结报告格式
分析总结报告格式 分析汇报一般格式 本汇报中所采集的数据均为统计期间（1个季度/年度内）的有效求职人数和需求人数。 一、供求总体情况 表1供求总体人数 上期结转本期新增合计需求人数求职人数求人倍率 注：上期结转：上期登记但仍在有效期内的供求数据 本期新增：本季度新登记的供求数据 合计＝上期结转+本期新增 求人倍率＝需求人数/求职人数 二、各产业劳动力需求情况 表2按产业分组的需求人数 产业需求人数所占比重第一产业第二产业第三产业合计 三、行业需求情况
表3按行业分组的需求人数 行业需求人数所占比重农、林、牧、渔业采掘业制造业电力、煤气及水的生产和供应业建筑业地质勘查业、水利管理业交通运输、仓储及邮电通信业批发和零售贸易、餐饮业金融业、保险业房地产业社会服务业卫生、体育和社会福利业教育、文化艺术和广播电影电视业科学研究和综合技术服务业国家机关、政党机关和社会团体其他行业合计 注：“农、林、牧、渔业”数等于表2“第一产业”数。 “采掘业”、“制造业”、“电力、煤气及水的生产和供应业”、“建筑业”合计受数等于表2中“第二产业”数。 其他各栏除“其他行业”外合计等于表2中“第三产业”数。 为保持表2和表3间数据平衡，“其他行业”如出现数据，各按照表中各栏（除其他行业外）的实际需求人数所占权数分配到各栏，按上述对等原则再归纳计算产业合计数。 ·英文汇报格式·会议汇报格式·读书汇报格式·工作汇报的格式 四、用人单位需求情况 表4按用人单位性质分组的需求人数
单位性质需求人数所占比重企业其中：（按企业登记注册类型分）国有企业集体企业私营企业联营企业股份有限公司外商投资企业港、澳、台投资企业其他企业事业机关其他合计 五、各类职业供求情况 表5按职业分组的供求人数 职业类别劳动力供求人数比较需求人数所占比重求职人数所占比重求人倍率单位负责人专业技术人员办事人员和 有关人员 商业和 服务业人员 农林牧渔 水利生产人员 生产运输 设备操作工 其他无要求合计 注：关于出现“无要求”时求人倍率的计算，表中求职“无要求”一栏如出现数据，可按照表中前七栏的实际需求人数分配到各栏（小数点四舍五入），再以需求人数/[求职人数（实际）+加权计入数]，得出求人倍率。但表中不需体现加权分配后的人数，仍只填写实际求职
国外控制压力钻井工艺技术
万方数据
?２８? 钻采工艺 ＤＲｌＬＬＩＮＧ＆ＰＲＯＤＵＣ’ｎＯＮ’ｒＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ２００９年１月 Ｊａｎ．２００９ 控制压力钻井 图１ＣＢＨＰＭＰＤ井底压力变化图 ２。带压泥浆帽钻井技术 泥浆帽钻井技术是一种“钻井液不返出地面”的较为成熟的钻井工艺，带压泥浆帽钻井（ＰＭＣＤ）则是在钻井中因环空流体密度较小而需在井口施加一个正压，因此称为带压泥浆帽钻井（见图２），这也是与泥浆帽钻井的主要区别。带压泥浆帽钻井是一种控制严重井漏的作业方法，适用于陆上和海洋油气井眼严重漏失地层的钻进作业。泥浆帽钻井和带压泥浆帽钻井都适用于钻严重漏失地层，但是，若储层压力低于静水压头，则应采用泥浆帽钻井工艺，在钻井液漏失过程中，向环空打入清水，一旦侵入井眼的气体被环空内的清水压回漏失层段，即可继续钻进，然而，当储层压力高于静水压头时，就必须采用带压泥浆帽钻井工艺，利用加重钻井液来平衡储层压力。 总垂深Ｉ ＼瓣 ／ 当量单 密度梯度 低密度钻井液 （如海水等） Ｐａ一 圈２ＰＭＣＤ压力梯度分布 带压泥浆帽钻井过程中（图３），从地面向钻杆／套管环空内注入液态“泥浆帽”，通常，注入的泥浆帽已经过加重和增粘处理，注意高密度钻井液应缓慢注入环空，防止油气上窜进入环空，从而保持良好的井控状态。为了更好地携带钻屑，避免钻屑在钻头以上层段的孔洞或裂缝中沉积，在岩屑上返的同时，还需要向钻杆内注入一种Ｓａｃ钻井液，通常是清水或盐水。若所钻地层含腐蚀性物质，则应向清水或盐水中添加缓蚀剂。 从图３看出，带压泥浆帽钻井工艺是采用低密度钻井液钻衰竭层段，然后采用高密度钻井液将低密度钻井液压人漏失层段，继续钻进，所有低密度钻井液和流入井眼的流体都被压入衰竭地层。采用这种方法，即使所有低密度钻井液都循环失返，侵入衰竭地层，也能够有效控制井眼。 图３ＯＢＨＰＴ艺流程 ３．双梯度钻井技术 双梯度钻井（ＤＧＤ）技术是国外近年来提出的一种深水钻井技术新概念，其基本原理是在同一井筒内控制两种密度的流体，作业时井眼上部井段打入低密度钻井液，下部井段打人高密度钻井液，通过双泥浆密度体系，使压力窗口维持在地层孑Ｌ隙压力和破裂压力之间。实现双梯度可采用水下泵系统或灌注海水等方法降低隔水管中钻井液的密度。图４为双梯度钻井压力分布图。 总 垂 深 ｌ 注：双梯度系统将打 开下部上覆岩层压力 窗口，或者迅速扩大 孔隙压力环境 单密度梯度 双密度梯度 Ｂ丑Ｐ Ｐａ一 图４双梯度ＮＰＤ压力梯度分布 双梯度钻井能够有效钻入破裂压力梯度低的深 部地层，其作业目的并不是将井底压力降低至欠平 万方数据
欠平衡钻井技术
欠平衡压力钻井技术 一、欠平衡压力钻井的概念 欠平衡压力钻井Under Balance Drilling （UBD ）是指在钻井过程中泥浆柱作用在井底的压力（包括泥浆柱的静液压力和循环压降），低于地层孔隙压力。 欠平衡压力钻井时,p b p p <，0
为保证钻井安全和井眼清洁，1920年开始使用加有粘土和处理剂的混配钻井液体系，自此，超平衡压力钻井成为常规的钻井方式。 国外从30年代开始发展欠平衡压力钻井技术，当时用空气作为钻井液，钻速提高了2-3倍，同时还避免了许多井漏和卡钻事故。70-80年代发展了泡沫技术，有效地解决了携岩问题，进一步推进了欠平衡压力钻井技术的发展，但由于成本和安全原因，这项技术在80年代停滞。80年代末以来，由于专用设备和工具的配套，以及相应技术的发展，欠平衡压力钻井技术才又迅速发展起来。 欠平衡压力钻井技术以美国和加拿大应用为最多，技术和装备最先进，它们大都成立了欠平衡压力钻井服务公司；其次是英国、巴西、委内瑞拉、墨西哥等国也应用了欠平衡压力钻井技术。我国从近几年也开始研究和应用欠平衡压力钻井技术。 2、国外情况 欠平衡压力钻井技术是八十年代后期在美国德克萨斯州奥斯汀白垩系地层钻井时得以迅速发展起来的。目前美国欠平衡压力钻井的井数已达2500多口。
完井工程概述
完井工程 完井工程定义:完井工程是衔接钻井和采油工程而又相对独立的工程，是从钻开油层开始，到下套管注水泥固井、射孔、下生产管柱、排液，直至投产的系统工程。 完井工程的内容 （1）岩心分析及敏感性分析 根据勘探预探井或评价井所取的岩心，进行系统的岩心分析和敏感性分析，并根据实验分析的结果，提出对钻开油、气层的钻井液，射孔液，增产措施的压裂液、酸液，以及井下作业的压井液等的基本技术要求。 岩心分析及敏感性分析项目如下： 1）岩心分析：常规分析、薄片分析、X射线衍射（XRD）、电镜扫描（SEM）。 2）敏感性分析：水敏、速敏、酸敏、碱敏、盐敏。 （2）钻开油层的钻井液 钻井液的选择，主要是考虑如何防止钻井液的滤液侵入油层而造成油层的损害，同时又考虑到安全钻进的问题，如钻遇高压层、低压层、漏失层、岩盐层、石膏层和裂缝层时的钻井液，根据测井资料、岩心分析、敏感性分析数据和实践经验去选择钻井液类型、配方及外加剂。 （3）完井方式及方法 根据油田地质特点及油田开发方式和井别，按砂岩、碳酸岩盐、火成岩和变质岩等岩性去选择完井方式，完井方式基本分为两大类，即裸眼完井和套管射孔完井。裸眼完井又有不同的方法，如裸眼、割缝衬管、绕丝筛管砾石充填；射孔完井也有不同的方法，如套管射孔、尾管射孔、套管内绕丝筛管砾石充填等方法。 （4）油管及生产套管尺寸的选定 根据节点分析（Nodal Analysis）即压力系统分析，进行油层——井筒——地面管线敏感性分析。油管敏感性则是根据油层压力、产量、产液量、流体的粘度、增产措施和开采方式等方面的综合分析去选定油管的直径，然后根据油管尺寸去选定生产套管尺寸。过去传统的作法是先选定生产套管尺寸，然后再确定油管尺寸。现代完井工程没有沿用过去传统概念和做法，而是建立了用油管尺寸去确定生产套管尺寸的新思路和新方法。 套管系统设计本应包括表层套管、技术套管与生产套管，但这里仅仅论述了生产套管设计，至于表层套管和技术套管，它有专门的设计要求，这应按钻井工程要求进行设计，这里就不涉及了。 （5）生产套管设计 以下述井别、油气层物理性质、地应力及工程措施等方面的资料，作为套管设计基础依据： 1）井别：油井、气井或注蒸汽采油井、注水井、注气井或注汽井。 2）油层压力及油层温度。 3）地下水性质、pH值、矿化度以及对套管的腐蚀程度。 4）天然气中是否含H2S或CO2等腐蚀性气体。 5）油层破裂压力梯度，压裂、酸化增产措施的最高压力。 6）地应力走向、方位及大小。 7）注蒸汽时的压力、温度。 8）盐岩层的蠕动。 9）注水开发后的压力变化及油层间窜通状况。 10）油层出砂情况。 根据选定完井方式，在依据上述因素，选择套管的钢级、强度、壁厚以及连接螺纹类型和螺纹密封脂的类型，以及上扣的扭矩等。若用衬管完成，这要设计悬挂深度及方式。对于注蒸汽井，这要考虑到套管受热时套管螺纹承受的拉力和螺纹的密封性，以及预应力完成。对于定向井、水平井，同样考虑套
优秀工作总结范文：完井技术总结
完井技术总结 施工井号： ******** 施工井队：华北局五普钻井公司 中国石油化工股份有限公司华北分公司 五普钻井公司 一、基本技术指标数据 1、基本数据 井号：井别：开发井 开钻日期： 2012年5月3日4:00 完钻日期： 2012年6月4日10:00 钻井周期：32.25天 完井日期：2012年6月10日21:00 完井周期：38.71天 地理位置：甘肃省镇原县上肖乡翟池村怀镇组，井口位于红河40井井 口方位331°3′6″、位移1645.84处。 构造位置：鄂尔多斯盆地天环坳陷南端 设计井深：斜深：3414.53m（B靶点）垂深：2044.1m（B靶点）完钻井深：3309.41m（斜深） 2046.67m（垂深）设计位移：1480m实际位移：1375.63m 设计方位：155° 实际方位：155° 平均机械钻速：10.8m/h 完钻原则：钻达设计B靶点，目的层水平段长1200m 完钻方式：预置管柱 目的层：三叠系延长组长812
范文写作井口坐标： X:3929672.92Y: 36438812.44 地面高程: H:1327.51m 二开井径平均井径：256.7mm扩大率：6.38﹪目的层平均井径：162.1mm扩大率：6.36﹪最大井斜角：92.26° 最大狗腿度：9.26°/30m 井底水平位移：1375.63m 2技术指标完成情况 钻井总台时（h）设计960:00 实际 774:00钻井台月（台月） 设计 1.33实际 1.075 纯钻时（h）设计 336:00 实际309:40 纯钻利用率 (%) 设计 35 实际 40 平均机械钻速(m/h) 设计 10.16 实际 10.8 台月效率 (m/台月) 设计2567.32实际 3110.16 3、施工进度设计与实际对比表 4、实效分析 从上表看出一开钻进（0-321米）及下套管候凝共耗时：66小时，折合2.75天，比设计提前1.25天，段长：321m，纯钻时：6:40，平均机械钻速：48.13m/h 二开直井段（321-1768.94米）钻进施工耗时165.12小时，思 想汇报专题折合6.88天，比设计提前1.12天，段长：1447.94m，纯钻时：79:50，平均机械钻速：18.21m/h 二开造斜段（1768.94-2244米）施工钻进耗时155.04小时，折 合6.46天，比设计提前1.54天，段长：475.06m，纯钻时：98:55，平均机械钻速：4.8m/h
控制压力钻井技术与欠平衡钻井技术的区别
五、结论及建议 (1)该配方在小于临界交联密度时,能形成强度很高的堵剂,满足对大孔道的封堵要求。(2)在温度小于120℃的条件下,均能形成高强度堵剂,而且在80℃环境里能长期保持稳定。(3)能在矿化度小于30000mg/L 的条件下形 成高强度的堵剂,说明该配方能适应通常的油田矿 化度要求。 (4)通过流动实验证明封堵后的岩心突破压力梯度和封堵率都很高,有利于对大孔道的封堵。 (5)有必要进一步对大孔道形成机理及其相应 的堵剂配方进行研究,特别是将现有的常规堵剂进 行改性,以及进一步发展深部调驱技术[8],使大孔 道的封堵技术不断完善。 参考文献 [1]李科星,蒲万芬,赵军,等.疏松砂岩油藏大孔道识别综 述[J ].西南石油大学学报,2007,29(5):42-44. [2]吕广忠,张建乔,孙业恒,等.疏松砂岩油藏出砂机理物 理模拟研究[J ].应用基础与工程科学学报,2005,13 (3):284-290. [3]尤启东,陆先亮,栾志安,等.疏松砂岩中微粒迁移问题 的研究[J ].石油勘探与开发,2004,31(6):104-108. [4]Zait oun A,Kohler N.T wo -Phase Fl ow Thr ough Por ous M edia:Effect of an Ads orbed Poly mer Layer [J ].Paper SPE18085SPE Annual Technical Conference and Exhibi 2 ti on,2-5Oct ober1988,Houst on,Texas . [5]Ada m s Tidjani .Polyp r opylene -graft -maleic anhydride -nanocomposites:Ⅱ-fire behavi our of nanocomposites p r oduced under nitr ogen and in air[J ].Poly mer Degrada 2ti on and Stability 87(2005):43-49. [6]Seright,R.S .U se of p ref or med gels f or confor mance con 2 tr ol in fractured syste m s[J ].Paper SPE 35351.p resented at the 1996SPE /DOE sy mposiu m on i m p r oved oil recover 2 y,Tulsa,Ap ril 21-24. [7]韩明,施良和,叶美玲.黄原胶以三价铬交联的水凝胶的脱水行为[J ].高分子学报,1999,(5):590-595.[8]胡书勇,张烈辉,余华洁,等.油层大孔道调堵技术的发展及其展望[J ].钻采工艺,2006,29(6):117-119. (编辑:包丽屏) !科技简讯# 控制压力钻井技术与欠平衡钻井技术的区别 国际钻井承包商协会(I A DC )控制压力钻井分委员会将MP D 定义为“是一种应用钻井工艺,用于精确控制整个井眼的环空压力分布,其目的是确定井下压力窗口,并根据压力窗口控制环空压力分布。” 控制压力钻井(MP D )和欠平衡钻井(UBD )有着类似之处,许多UBD 设备同样适用于MP D 作业,且M P D 发展初期主要依靠UBD 理论和设备,其实这两种工艺从应用目的、设备配置、工艺方法与地质工程效果等方面均有一定区别。 UBD 钻井主要解决储层伤害问题,提高油气采收率;而M P D 则是一种解决钻井复杂问题的作业方法,M P D 是为了解决窄安全密度窗口带来的井漏、井塌、卡钻、井涌等井下复杂问题,采用MP D 比较经济而有效,因作业时采用的是闭式压力控制系统,更适合于控制井涌,通过动态压力控制或自动节流控制,可以快速控制地层流体侵入井内,安全性高。 UBD 和MP D 所需设备存在一定区别。大多数情况下,UBD 设备可用于M P D,而为M P D 所设计的分离设备的处理能力较小,但其他配套设备更为复杂。UBD 钻井中所采用的辅助流动管线、储备罐及地质取样设备在MP D 钻井中不需要,MP D 还需增加密闭循环系统、CCS 、举升泵等,以精确控制井底压力。 通过UBD 能够获得地层地质特征参数与综合地质分析;而MP D 是将地层流体压制在地层中,因此对产层的识别以及岩石物性不能直接进行评估,但可通过随钻测井(L WD )和随钻测量(MWD )仪进行储层评估。 (川庆钻探公司钻采院 朱丽华)?631? 钻 采 工 艺 DR I L L I N G &PRODUCTI O N TECHNOLOGY 2008年9月Sep.2008