AAO工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算： （1）、设计水量的计算
由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
Q
K Q ?=
式中：
Q
——设计水量，m 3/d ；
Q ——日平均水量，m 3
/d ； K ——变化系数； （2）、确定设计污泥龄C θ
需反硝化的硝态氮浓度为
e e 0
-)S -.05(S
0-N N N O =
式中：
N
——进水总氮浓度，mg/L ；
0S ——进水BOD 值【1】
，mg/L ； e S ——出水BOD 值，mg/L ； e N ——出水总氮浓度，mg/L ；
反硝化速率计算
S N K O de =
计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）
（3）、计算污泥产率系数Y 【2】
]072
.1θ17.01072
.1θ102.0-6
.075.0[)
15-()15-(0
0T C T C S X K Y ?+?+=
式中：
Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K
——修正系数，取9.0=K
；
0X ——进水SS 值mg/L;
T
——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算：
)
-(θ00
e C S S S Y S L ?=
式中：
S
L ——污泥负
荷，我国规范推荐取值范围为
0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS ?d)。
活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】
单位：d
（4）、确定MLSS(X)
MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS 取值范围
取定MLSS(X)值后，应用污泥回流比R 反复核算
X X X R R -=
310007.0E
R t SVI
X ×?=
式中：
R
——污泥回流比，不大于150%；
E t ——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围
（5）、计算反应池容积
X
S S Y Q V e C 1000)
-(θ240=
计算出反应池容积V 后，即可根据V V D /的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。 2、厌氧池的设计计算：
厌氧反应池的容积计算
D A V R Q V 15.0)1(75.0++=
式中：
A V ——厌氧反应池容积，m
3
。
3、曝气量的计算： （1）、实际需氧量的计算
ot
ht t C N N S O O 86.2-57.42+?=
式中：
2
O ——实际需氧量，kgO 2/d ；
C
O ——去除含碳有机物单位耗氧量，包括BOD 降解耗氧量和活
性污泥衰减耗氧量，kgO 2/kgBOD ；
t S ——BOD
去除量，kg/d ；
ht N ——硝化的氨氮量，kg/d ； ot N ——反硝化的硝酸盐量，kg/d 。
其中，去除含碳有机物单位耗氧量C O 按下式计算：
)
15-()15-(072
.1θ17.01072
.1θ15.056.0T C T C C O ×+×+
=
按该式计算出不同泥龄和不同水温下的C O 值列于表5【4】，设计时可直
接查下表。
BOD 去除量t S 按下式计算：
3
-e 010
)S -(???=S Q f S C t
式中：
C f ——BOD
负荷波动系数，按下表选用。
BOD 负荷波动系数表
当无反硝化时，需硝化的氨氮量ht N 按下式计算：
3
-e 0
10
]5-)S -0.05(S
-[?+=he k ht N N Q N
式中：
K
N ——进水凯氏氮【5】浓度，mg/L ；
he N ——要求出水氨氮浓度，mg/L 。
当有反硝化时，需硝化的氨氮量ht N 按下式计算：
3
-e 0
10
]2-)S -0.05(S
-[?=N Q N ht
反硝化的硝酸盐量ot N 按下式计算：
1000
/0N Q N ot =
（2）、标准需氧量的计算
由于上述方法计算出的需氧量是在实际水温，气压和混合液溶解氧浓度的污水中的需氧量，而充氧设备的充氧能力是在水温20℃、一个大气压、溶解氧为零的清水中测定的，为了选择充氧设备，必须将实际需氧量换算成标准需氧量。
标准需氧量按下式计算：
)
20-(02
024
.1)-β(αT SW S S C C O C O ??=
式中：
T
——最热日反应池平均水温，取值与计算C O 时相同，℃；
α——修正系数，我国规范建议值为0.85α=； β——修正系数，我国规范建议值为0.9=β；
S C ——标准条件下清水中的饱和溶解氧，2.9C =S mg/L ；
SW C ——清水在T ℃和实际计算压力Pa 时的饱和溶解氧，2.9C =S mg/L ；
0C ——混合液剩余溶解氧值，一般0C =2mg/L ，同步硝化反硝化0C =0.5mg/L 。
清水在T ℃和实际计算压力Pa 时的饱和溶解氧SW C 按下式计算：
)068
.242
(
C SW b t St P O C +
=
式中：
St
C ——清水在T ℃时的饱和溶解氧，mg/L ；
b P ——曝气装置处绝对压力，105
Pa ； t O ——曝气池逸出气体中含氧，%。
曝气装置处绝对压力b P 按下式计算：
h
P b 1.0013.1+=
式中：
h
——曝气设备处的水深，m ；
曝气池逸出气体中含氧t O 按下式计算：
%
100)
-1(2179)-1(21×+=
A A t E E O
式中：
A E ——曝气设备的氧利用率，未知时可取0.2；
（3）、风机风量的计算
风机风量按下式计算：
A
S S E O G 28.0=
式中：
S
G ——需气量，Nm 3/d 【6】。
【1】设有初沉池时，S 0为初沉池出水的BOD 值。
【2】本式仅在COD/S 0≤2.2时有效。当COD/S 0＞2.2时，应按COD 来计算产泥量。
【3】当每日进水总BOD 值在1200~6000kg/d 时，按内插法取值；当V D /V 值在表中数值之间，也按内插法取值。当设计温度不是10℃时，需自行计算。其计算方法如下：
)
15-(103
.14.3T CO F ??=θ
式中：
CO
θ——硝化泥龄，及好氧泥龄，d ；
F
——安全系数，当进水总BOD ≤1200kg/d 时，F=1.8；当进水
总BOD ＞6000kg/d 时，F=1.45；当1200kg/d ＜进水总BOD ＜6000kg/d 时，采用插值法。
【4】当COD/S 0＞2.2时，应按COD 来计算耗氧量。计算方法如下：
1000
/)- 95.0(COD COD C X C Q O =
式中：
COD
C ——进水CO
D ，mg/L ；
COD X ——进水颗粒性固体状COD ，mg/L 。
进水颗粒性固体状COD 按下式计算：
)
15-()
15-()
15-(072
.1θ17.01)
072
.1θ034.01(6365.0)072
.1θ15.033.0)(-(T C T C COD T C COD COD COD C S C A X ?+?++?+=
式中：
COD
S ——进水溶解性COD ，mg/L ；
A ——经验系数，取值范围为0.2~0.35。
【5】凯氏氮为有机氮与氨氮的总和。
【6】Nm 3标准状态下的空气体积，温度为20℃，气压为一个大气压。
污水处理a2o工艺设计
目录 摘 要 ..................................................................... 错误!未定义书签。 Abstract .................................................................. 错误!未定义书签。 第一章 设计概论 ................................................... 错误!未定义书签。 设计依据和任务 ....................................... 错误!未定义书签。 设计目的 .............................................. 错误! 未定义书签。 第二章 工艺流程的确定 .................. 错误!未定义书签。 工艺流程的比较 ....................................... 错误!未定义书签。 工艺流程的选择 ....................................... 错误!未定义书签。 第三章 工艺流程设计计算 ................ 错误!未定义书签。 设计流量的计算 ....................................... 错误!未定义书签。 设备设计计算 .......................................... 错误!未定义书签。 格栅 ............................................... 错误!未定义书签。 提升泵房 ........................................... 错误!未定义书签。 沉砂池 ............................................. 错误!未定义书签。 初沉池 ............................................. 错误!未定义书签。 A2/O .............................................. 错误!未定义书签。 二沉池 ............................................. 错误!未定义书签。 接触池和加氯间 ...................................... 错误!未定义书签。 污泥处理构筑物的计算 ................................ 错误!未定义书签。 构建筑物和设备一览表 ................................. 错误!未定义书签。 第四章 平面布置 ........................ 错误!未定义书签。 污水处理厂平面布置 ................................... 错误!未定义书签。 平面布置原则......................................... 错误!未定义书签。 具体平面布置......................................... 错误!未定义书签。 污水处理厂高程布置 .................................... 错误!未定义书签。 主要任务 ............................................ 错误!未定义书签。
工艺设计计算公式定稿版
工艺设计计算公式精编 W O R D版 IBM system office room 【A0816H-A0912AAAHH-GX8Q8-GNTHHJ8】
A/O工艺设计参数 ①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：50～100% ③混合液回流比：300～400% ④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）： <0.05KgTKN/KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS） ⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L
O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5 O段pH =7.0～8.0 ⑩水温：硝化20～30℃ 反硝化20～30℃ ⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。 反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计） ⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。 Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr a’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBOD b’─微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。 上式也可变换为： Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr Sr─所去除BOD的量（Kg）
AO工艺设计计算公式
A/O工艺设计参数 ①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：50～100% ③混合液回流比：300～400% ④反硝化段碳/氮比：BOD 5 /TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD 5 /KgMLSS·d ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS） ⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5 O段pH =7.0～8.0 ⑩水温：硝化20～30℃ 反硝化20～30℃ ⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH 4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO 3 计）。 反硝化反应还原1gNO 3 --N将放出2.6g氧， 生成3.75g碱度（以CaCO 3 计） ⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量 (KgO 2 /h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。 Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr a’─平均转化 1Kg的BOD的需氧量KgO 2 /KgBOD b’─微生物（以VSS 计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO 2 /Kg VSS·d。
上式也可变换为： Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或 Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr Sr─所去除BOD的量（Kg） Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO 2 /KgVSS·d Ro/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD 的需氧量KgO 2 /KgBOD 由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’ Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH 3－N转化成NO 3 -所需的氧 量（KgO 2 ） 几种类型污水的a’ b’值 ⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。 ⅰ.理论供氧量 1.温度的影响 KLa(θ)=K L(20)×1.024Q-20 θ─实际温度 2.分压力对Cs的影响（ρ压力修正系数） ρ=所在地区实际压力（Pa）/101325（Pa） =实际Cs值/标准大气压下Cs值
aao工艺流程图
工艺流程图： 污泥 浓缩 污泥 贮存 污泥 进水 初沉池 沉砂池 格栅 厌氧池 缺氧池 好氧池 二沉池 出水 消毒池 污泥处 污泥 外运 污泥 脱水 污泥 贮存池 污泥 浓缩池
由TN 的去除率为%53%10032 15 32a =?-=-= a e TN TN TN TN η 求出内回流比R N %113%10053 .0153 .01=?-=-=TN TN N R ηη 污泥产率系数，取a=0.5；污泥自身氧化速率（d -1），一为般0.05； 5.0)()(a e ?-+--=Q S S bVX L L Q W e o V o 降解BOD 生成污泥量W 1 d K L L Q W o /g 4000400001000 20-2205.0)(a e 1=??=-= 内源呼吸分解污泥量W 2 d K bVX W V /g 2538330075.02051305.02=???== 不可生物降解和惰性悬浮物量（NVSS ），约占总TSS 的50%，则 d K Q S S W e o /g 28725.020******* 20 -3005.0)(3=??= ?-= 故剩余污泥量为：g/d 4334287225384000321K W W W W =+-=+-= 湿污泥量（剩余污泥含水率P=99.2%）Qs ： h m d P W Q S /6.22/m 8.5411000 %)2.991(4334 1000)1(33==?-=?-= 污泥龄 d W VX 161000 43343300 20513c =??==θ (符合15-20d)
()[]()[]=-?------+=--+-=W c W NO NK NK Q b W NK NK Q b W c N N L L Q O e e o e o e o e o D ' ' 'e o ''''5.012.012.0)L -Q(L a )(b )(a
工艺设计计算参考
A1/O 生物脱氮工艺 一、设计资料 设计处理能力为日处理废水量为 30000m3 废水水质如下： PH 值 7.0~7.5 水温14~25°C BOD5=160mg/L VSS=126mg/L(VSS/TSS=0.7) TN=40mg/L NH3-N=30mg/L 根据要求：出水水质如下： BOD5=20mg/L TSS=20mg/L TN 15mg/L NH3-N 8mg/L 根据环保部门要求，废水处理站投产运行后排废水应达到国家标准《污水综合排放标准》 GB8978-1996中规定的“二级现有”标准，即 COD 120mg/l BOD 30 mg/l NH -N<20 mg/l PH=6-9 SS<30 mg/l 二、污水处理工艺方案的确定 城市污水用沉淀法处理一般只能去除约 25~30 %的BOD5，污水中的胶体和溶解性有机物不 能利用沉淀方法去除，化学方法由于药剂费用很高而且化学混凝去除溶解性有机物的效果 不好而不宜采用。采用生物处理法是去除废水中有机物的最经济最有效的选择。 废水中的氮一般以有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮和硝酸盐氮等四种形态存在。生活污水中氮 的主要存在形态是有机氮和氨氮。其中有机氮占生活污水含氮量的40%~60%，氨氮占50%~60%，亚硝酸盐氮和硝酸盐氮仅占 0%~5%。废水生物脱氮的基本原理是在传统二级生物处理中，将有机氮转化为氨氮的基础上，通过硝化和反硝化菌的作用，将氨氮通过硝化转化为亚硝态
氮、硝态氮，再通过反硝化作用将硝态氮转化为氮气，而达到从废水中脱氮的目的。 废水的生物脱氮处理过程，实际上是将氮在自然界中循环的基本原理应用与废水生物处理，并借助于不同微生物的共同协调作用以及合理的认为运用控制，并将生物去碳过程中转化而产生及原废水中存在的氨氮转化为氮气而从废水中脱除的过程。在废水的生物脱氮处理过程中，首先在好氧（oxic）条件下，通过好氧硝化的作用，将废水中的氨氮氧化为亚硝酸盐氮；然后在缺氧（Anoxic）条件下，利用反硝化菌（脱氮菌）将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气（N2）而从废水中逸出。因而，废水的生物脱氮通常包括氨氮的硝化和亚硝酸盐氮及硝酸盐氮的反硝化两个阶段，只有当废水中的氨以亚硝酸盐氮和硝酸盐的形态存在时，仅需反硝化（脱氮）一个阶段 . ?与传统的生物脱氮工艺相比，A/O脱氮工艺则有流程简短、工程造价低的优点。 该工艺与传统生物脱氮工艺相比的主要特点如下： ①流程简单，构筑物少，大大节省了基建费用； ②在原污水 C/N 较高（大于 4）时，不需外加碳源，以原污水中的有机物为碳源，保证了充分的反硝化，降低了运行费用； ③好养池设在缺养之后，可使反硝化残留的有机物得到进一步去除，提高出水水质； ④缺养池在好养池之前，一方面由于反硝化消耗了一部分碳源有机物，可减轻好养池的有机负荷，另一方面，也可以起到生物选择器的作用，有利于控制污泥膨胀；同时，反硝化 过程产生的碱度也可以补偿部分硝化过程对碱度的消耗； ⑤该工艺在低污泥负荷、长泥龄条件下运行，因此系统剩余污泥量少，有一定稳定性；
AO工艺标准设计计算参考
A1/0生物脱氮工艺 一、设计资料 设计处理能力为日处理废水量为30000m3 废水水质如下： PH 值7.0~7.5 水温14~25 °C BOD5=160mg/L VSS=126mg/L(VSS/TSS=0.7) TN=40mg/L NH3-N=30mg/L 根据要求：出水水质如下： BOD5=20mg/L TSS=20mg/L TN 15mg/L NH3-N 8mg/L 根据环保部门要求，废水处理站投产运行后排废水应达到国家标准 《污水综合排放标准》GB8978-1996中规定的二级现有”标准，即COD 120mg/l BOD 30 mg/l NH -N<20 mg/l PH=6-9 SS<30 mg/l 二、污水处理工艺方案的确定 城市污水用沉淀法处理一般只能去除约25~30%的BOD5,污水中的胶体和溶解性有机物不能利用沉淀方法去除，化学方法由于药剂费用很高而且化学混凝去除溶解性有机物的效果不好而不宜采用。采用生物处理法是去除废水中有机物的最经济最有效的选择。 废水中的氮一般以有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮和硝酸盐氮等四种形态存在。生活污水中氮的主要存在形态是有机氮和氨氮。其中有机氮占 生活污水含氮量的40%~60%氨氮占50%~60%亚硝酸盐氮和硝酸盐氮仅占0%~5%。废水生物脱氮的基本原理是在传统二级生物处理中，将有机氮转化为氨氮的基础上，通过硝化和反硝化菌的作用，将氨氮通过硝化转化为亚硝态氮、硝态氮，再通过反硝化作用将硝态氮转化为氮气，而达到从废
水中脱氮的目的。 废水的生物脱氮处理过程，实际上是将氮在自然界中循环的基本原理应用与废水生物处理，并借助于不同微生物的共同协调作用以及合理的认为运用控制，并将生物去碳过程中转化而产生及原废水中存在的氨氮转化为氮气而从废水中脱除的过程。在废水的生物脱氮处理过程中，首先在好氧（oxic）条件下，通过好氧硝化的作用，将废水中的氨氮氧化为亚硝酸盐氮；然后在缺氧（Anoxic）条件下，利用反硝化菌（脱氮菌）将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气（N2）而从废水中逸出。因而，废水的生物脱氮通常包括氨氮的硝化和亚硝酸盐氮及硝酸盐氮的反硝化两个阶段，只有当废水中的氨以亚硝酸盐氮和硝酸盐的形态存在时，仅需反硝化（脱氮）一个阶段. ?与传统的生物脱氮工艺相比，A/O脱氮工艺则有流程简短、工程造价低的优点。 该工艺与传统生物脱氮工艺相比的主要特点如下： ①流程简单，构筑物少，大大节省了基建费用； ②在原污水C/N较高（大于4）时，不需外加碳源，以原污水中的有机物为碳源，保证了充分的反硝化，降低了运行费用； ③好养池设在缺养之后，可使反硝化残留的有机物得到进一步去除， 提高出水水质； ④缺养池在好养池之前，一方面由于反硝化消耗了一部分碳源有机物, 可减轻好养池的有机负荷，另一方面，也可以起到生物选择器的作用，有利于控制污泥膨胀；同时，反硝化过程产生的碱度也可以补偿部分
A2O工艺计算--例题
其中用到的公式
例题2．A2/O工艺的设计 1.1 A2/O工艺说明 根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量的比值，来判断A2/O工艺是否适合本污水处理方案。 1. 设计流量：Q＝54000m3/d=2250 m3/h 原污水水质：COD＝330mg/L BOD＝200 mg/L SS＝260 mg/L TN＝25 mg/L TP＝5 mg/L
一级处理出水水质：COD ＝330×（1－20%）＝264mg/L BOD ＝200×（1－10%）＝180mg/L SS ＝260×（1－50%）＝130 mg/L 二级处理出水水质：BOD ＝10mg/L SS ＝10 mg/L NH3-N ＝5mg/L TP ≤1 mg/L TN ＝15 mg/L COD=50 mg/L 其中： 2.1325330＝＝TN COD ＞8 025.0200 5 =＝BOD TP ＜0.06 符合A 2/O 工艺要求，故可用此法。 1.2 A 2/O 工艺设计参数 BOD5污泥负荷N ＝0.15KgBOD5/(KgMLSS ?d) 好氧段DO ＝2 缺氧段DO ≤0.5 厌氧段DO ≤0.2 回流污泥浓度Xr ＝ 100001100 1000000 ＝?mg/L 污泥回流比R ＝50% 混合液悬浮固体浓度 X ＝＝＋r ·1X R R 10000·5 .15 .0＝3333mg/L 混合液回流比R 内：TN 去除率yTN ＝%10025 8 25?-＝68% R 内＝ TN TN y 1y -×100%＝212.5% 取R 内＝200% 1.3设计计算（污泥负荷法） 硝化池计算 （1） 硝化细菌最大比增长速率 m ax μ=0.47e 0.098（T-15） m ax μ =0.47?e 0.098?（T-15） =0.3176d -1 （2） 稳定运行状态下硝化菌的比增长速率 μN = ,max 1 1 N z N K N μ+
AAO工艺设计计算
4.2 设计计算 本工艺是采用池体单建的方式， 各个池子根据厌氧 - 好氧-缺氧活性污泥法污 水处理工程技术规范 [20]进行设计计算。 4.2.1 厌氧池设计计算 1）池体设计计算 a. 反应池总容积 式中：t p —— 厌氧池水力停留时间， h ； Q —— 污水设计水量， m 3/d ； V p —— 厌氧池容积， m 3； b. 反应池总面积 反应池有效水深， m ；取 4m c. 单组反应池有效面积 4-3) 式中： A 1 每座厌氧池面积， m 2 ； N ----- 厌氧池个数，个； A 1 375 187.5m 2 2 d. 反应池总深 设超高为 h 1=1.0m ，则反应池总深为： H h h 1 4.0 1.0 5.0m e. 反应池尺寸 V p t p Q 24 4-1) V p 1.8 20000 1500m 3 24 式中： A ---- 反应池总面积， A V h m 2 ； 4-2) 1500 A 375m 2 A 1
B L H 15m 11.7m 5m 2）进、出水管设计 a. 进水设计 进水管设计流量 Q max 0.34m 3 / s ，安全系数为 1.2 故 Q max 1. 2Q max 1.2 0.34 0.408m 3 /s 分两条管道，则每条管道流量为： Q 1 Q max 2 0.4082 0.204m 3/ s 管道流速 v= 1.4m/s ，则进水管理论管径为： 取进水管管径 DN=450mm 。 反应池采用潜孔进水，孔口面积 4-5) 式中： F 每座反应池所需孔口面积， m 2 ； v2 ----- 孔口流速（m/s ），一般采用 0.2—1.5m/s ，本设计取 v 2=0.2m/s 设每个孔口尺寸为 0.5 ×0.5m ，则孔口数为 F n 式中： n ---- 每座曝气池所需孔口数，个； 每个孔口的面积， m 2 ； b. 出水设计 ①堰上水头 出水采用矩形薄壁堰，跌落水头，堰上水 Q 1 R R i Q 1 4 0.204 0.429m 429mm 1.4 4-4) Q 1 v 2 0.204 0.2 1.02m 2 4-6) 1.02 0.5 0.5 4.08个， 4-7) d
AAO处理工艺简介
AAO处理工艺简介 AAO法又称A2O法,就是英文Anaerobic-Anoxic-Oxic第一个字母的简称(厌氧-缺氧-好氧法),就是一种常用的污水处理工艺,可用于二级污水处理或三级污水处理,以及中水回用,具有良好的脱氮除磷效果。通过厌氧过程使废水中的部分难降解有机物得以降解去除,进而改善废水的可生化性,并为后续的缺氧段提供适合于反硝化过程的碳源,最终达到高效去除COD、BOD、N、P的目的。 优点: 1、本工艺在系统上可以称为最简单的同步脱氮除磷工艺,总水力停留时间少于其她类工艺; 2、在厌氧(缺氧)、好氧交替运行条件下,丝状菌不能大量增殖,不易发生污泥丝状膨胀,SVI值一般小于100; 3、污泥含磷高,具有较高肥效; 4、运行中勿需投药,两个A段只用轻轻搅拌,以不增加溶解氧为度,运行费用低; 缺点: 1、除磷效果难再提高,污泥增长有一定限度,不易提高,特别就是P/BOD 值高时更就是如此; 2、脱氮效果也难再进一步提高,内循环量一般以2Q为限,不宜太高;(内循环范围为2Q-4Q) 3、进入沉淀池的处理水要保持一定浓度的溶解氧,减少停留时间,防止产生厌氧状态与污泥释放磷的现象出现,但溶解氧浓度也不宜过高,以防循环混合液对缺氧反应器的干扰。
兴业县城区污水处理厂AAO工艺流程图: 泵房:主要就是收集从污水管网进来的生活污水,利用潜水泵将污水提升至处理单元。 粗格栅: 粗格栅就是用来去除可能堵塞水泵机组及管道阀门的较粗大悬浮物,并保证后续处理设施能正常运行。粗格栅就是由一组相平行的金属栅条与框架组成,倾斜安装在进水的渠道,以拦截污水中粗大的悬浮物及杂质。 细格栅:一种可连续清除流体中杂物的固液分离设备,主要去除水中一些细小的颗粒及悬浮物。 曝气沉砂池:去除污水中的无机颗粒,通过水的旋流运动,增加了无机颗粒之间的相互碰撞与摩擦的机会,使粘附在砂粒上的有机物得以去除。 AAO池(生物反应池):利用活性污泥法生物脱氮除磷的过程。由3个池子组成的,按顺序就是厌氧池,缺氧池,好氧池这三个,所有的池子都具有除去BOD的
MSBR工艺设计(含计算书)
第一章．设计总说明 1.工程概况 松江东部地区污水处理厂建设场地为一直边梯形地块，其尺寸为：底边 350m，上边300m，高300m。北侧民强路为主要通道，东侧为规划路，南侧为北泖泾，西侧为规划路。场地内地面基本平整，为一般闲置农田，无拆迁内容。地面标高3.8～4.2m范围之内。进水管由场地西北角接入，进水管管径为 1350，管低标高-1.5m，管道充满度0.70。 污水处理处理量7.5×104m3/d。设计进水浓度与出水水质标准见下表。 表1 设计进水浓度 (注：污水除生活污水外还可能含有各种行业的工业废水，重污染与特种污染行业的废水已经处理达到《污水排入城市下水道水质标准》(CJ 18-86)的有关规定。) 表2 出水水质标准 3.设计原则 1.贯彻国家关于环境保护的基本国策，执行国家的相关法规、政策、规范和标 准； 2.污水处理厂作为环保工程，设计中尽量减少污水处理厂本身对环境的负面影 响，如气味、噪音、固体废弃物等； 3.污水处理工艺的选择必须根据原水水质与水量，受纳水体的环境容量与利用 情况，综合考虑南通市的实际情况，通过经济技术比较优先采用低能耗、低
运行费用、低基建费用、占地少、操作管理方便成熟的处理工艺； 4.积极慎重地采用经过鉴定或实践证明是行之有效的新技术、新工艺、新材料 和新设备。污水处理厂出水水质达到国家和地方现行的有关规定； 5.污水处理设备、仪表选用首先立足于国内，对目前暂不能生产或质量尚未过 关的部分产品考虑适当引进； 6.污水厂总平面布置力求紧凑，土方平衡，减少占地和投资费用； 7.以人为本，充分考虑便于污水厂运行管理的措施； 8.污水厂的劳动组织、劳动定员、环境保护和安全卫生均严格按照国家和地方 的有关规定； 9.污水处理产生的污泥，其处理和处置的工艺按污泥量、污泥性质，根据国情 和当地的自然环境以及农业、园林业的可利用条件、卫生填埋等因素综合考虑确定； 10.污泥处理应因地制宜采取经济合理的方法进行稳定化处理。 4.工艺简介 根据松江东部地区污水处理厂的污水水质、要求的处理标准以及处理后排放时对污水水质的要求，松江东部地区污水处理厂污水处理工艺采用MSBR工艺的主体二级处理工艺。 5.工艺特点 该工艺的主要特点是： 1.为了防止硝酸盐影响厌氧池中的磷释放，在污泥进入厌氧池之前设置了预缺 氧池,依靠内碳源反硝化去除污泥中的硝酸盐,好氧池后续的两个序批反应池，将其中之一作为沉淀池使用时,通过特殊的配水及中间碟板构造形式，使该序批池可对好氧池的混合液进行接触絮凝沉淀作用，而且不会使系统污泥在该池中过度积累，另一个序批池则进行缺氧、好氧序批反应。 2.MSBR 的总体特点是借助大流量低扬程过墙式回流泵、空气控制出水堰及表 面搅拌器等设备，使各处理功能区可以有机地组合在一起,配上自动控制系统，各反应区域相互协调,功能上相互促进,使灵活集约化的设计理念得以实现。
CASS工艺设计计算
沈阳化工大学 水污染控制工程 三级项目 题目：小区生活污水回用处理设计 院系：环境与安全工程学院 专业：环境工程 提交日期： 2020 年 5 月 26 日
摘要 本文主要介绍了小区生活污水回用处理设计的过程，其中包括工艺流程、以及流程中各个构筑物的设计计算、高程和平面布置。循环式活性污泥法（CASS）是序批式活性污泥法工艺（SBR）的一种变形。它综合了活性污泥法和SBR工艺特点，与生物选择器原理结合在一起，具有抗冲击负荷和脱氮除磷的功能。本次设计采用了CASS工艺进行设计计算。其中包括池体的计算和格栅等辅助物尺寸计算，处理后水质达到一级B标准。 关键词：小区生活污水回用循环式活性污泥法设计计算 Abstract This paper mainly introduces the design process of residential sew age reuse treatment, including the process flow, as well as the design of e ach structure in the process, elevation and plane layout. Circulating activa ted sludge process (CASS) is a variation of sequential batch activated slu dge process (SBR). It integrates the characteristics of activated sludge pro cess and SBR process, combines with the principle of biological selector, and has the functions of impact load resistance and denitrification and de phosphorization. This design adopts CASS technology to design and calc ulate. It includes the calculation of the pool body and the size calculation of the grid and other auxiliary objects. After treatment, the water quality r eaches the standard of grade a B.
AO工艺设计计算
A 2 /O 工艺生化池设计 一、 设计最大流量 Q max=73500m 3/d= m 3/h= m 3/s 二、 进出水水质要求 表1 进出水水质指标及处理程度 三、 设计参数计算 ①. BOD 5污泥负荷 N=(kgMLSS ·d) ②. 回流污泥浓度 X R =10 000mg/L ③. 污泥回流比 R=50% ④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度） ⑤. TN 去除率 ⑥. 内回流倍数 四、 A 2/O 曝气池计算 ①. 反应池容积 ②. 反应水力总停留时间 ③. 各段水力停留时间和容积 厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4 厌氧池停留时间h t 33.21461=?= ，池容37.70874252661 m V =?=； 缺氧池停留时间h t 33.21461=?= ，池容37.70874252661 m V =?=； 好氧池停留时间h t 34.91464=?= ，池容36.283504252664 m V =?=。 ④. 校核氮磷负荷
好氧段TN 负荷为： ()d kgMLSS kgTN N ?=??=??/024.06.8350233339 .3073500V X T Q 30 厌氧段TP 负荷为： ()d kgMLSS kgTN P ?=??=??/017.07 .708733334 .573500V X T Q 10 ① 剩余污泥量：X ?,(kg/d) 式中： 取污泥增值系数Y=，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得： =5395kg/d 则： 湿污泥量：设污泥含水率P=% 则剩余污泥量为： ⑤. 反应池主要尺寸 反应池总容积：V=425263m 设反应池2组，单组池容积：V = 3212632 m V = 有效水深5m ，则： S=V/5=2m 取超高为，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置： 设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。廊道宽10m 。则每条廊道长度为 m bn S L 88.706 106 .4252=?== ，取71m 尺寸校核 1.71071==b L ，25 10 ==h b 查《污水生物处理新技术》，长比宽在5~10间，宽比高在1~2间 可见长、宽、深皆符合要求 五、 反应池进、出水系统计算 1) 进水管 单组反应池进水管设计流量s m Q Q /425.02 85 .023max 1===
A工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算： （1）、设计水量的计算 由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。 式中： Q ——设计水量，m 3 /d ； Q ——日平均水量，m 3 /d ； K ——变化系数； （2）、确定设计污泥龄C θ 需反硝化的硝态氮浓度为 式中： N ——进水总氮浓度，mg/L ； 0S ——进水BOD 值 【1】 ，mg/L ； e S ——出水BOD 值，mg/L ； e N ——出水总氮浓度，mg/L ； 反硝化速率计算 计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃） （3）、计算污泥产率系数Y 【2】 式中： Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K ——修正系数，取9.0=K ； 0X ——进水SS 值mg/L; T ——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算： 式中： L——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS?d)。 S 活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d
（4）、确定MLSS(X) MLSS(X)取值通过查下表可得。 反应池MLSS取值范围
取定MLSS(X)值后，应用污泥回流比R反复核算 式中： R——污泥回流比，不大于150%； t——浓缩时间，其取值参见下表。 E 浓缩时间取值范围 （5）、计算反应池容积 计算出反应池容积V后，即可根据V V /的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反 D 应池的容积。 2、厌氧池的设计计算： 厌氧反应池的容积计算 式中： V——厌氧反应池容积，m3。 A
工艺设计的基本原则和程序
工艺设计的基本原则和程序 一、工艺设计的基本原则 水泥厂工艺设计的基本原则可归纳如下： (1)根据计划任务书规定的产品品种、质量、产量要求进行设计。 计划任务书规定的产品产量往往有一定范围，设计产量在该范围之内或略超出该范围，都应认为是合适的；但如限于设备选型，设计达到的产量略低干该范围，则应提出报告，说明原因，取得上级同意后，按此继续设计。 对于产品品种，如果设计考虑认为计划任务书的规定在技术上和经济上有不适当之处，也应提出报告，阐明理由，建议调整，并取得上级的同意。例如，某大型水泥厂计划任务书要求生产少量特种水泥，设计单位经过论证，认为大型窑改变生产品种，在技术上和经济上均不合理，建议将少量特种水泥安排给某中小型水泥厂生产，经上级批准后，改变了要求的品种。 窑、磨等主机的产量，除了参考设备说明和经验公式计算以外，还应根据国内同类型主机的生产数据并参考国内外近似规格的主机产量进行标定。在工厂建成后的较短时期内，主机应能达到标定的产量；同时，标定的主机产量应符合优质、高产、低消耗和设备长期安全运转的要求，既要发挥设备能力，但又不能过分追求强化操作。 (2)选择技术先进、经济合理的工艺流程和设备。 工厂的工艺流程和主要设备确定以后，整个工厂设计可谓大局已定。工厂建成后，再想改变其工艺流程和主要设备，将是十分困难的。例如，要把湿法厂改为干法厂，固然困难；要把旧干法厂改为新型干法厂，也非易事。例如，为了利用窑尾废气余热来烘干原料，生料磨系统也得迁移，输送设备等也得重新建设，诸如此类的情况，在某些条件下就不一定可行。 在选择生产工艺流程和设备时，应尽量考虑节省能源，采用国内较成熟的先进经验和先进技术；
A2O工艺标准设计计算
A 2/O 工艺生化池设计 一、 设计最大流量 Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s 二、 进出水水质要求 表1 进出水水质指标及处理程度 三、 设计参数计算 ①. BOD 5污泥负荷 N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d) ②. 回流污泥浓度 X R =10 000mg/L ③. 污泥回流比 R=50% ④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度） L mg X R R X R /3.3333100005 .015 .01=?+=+= ⑤. TN 去除率 %5.51%1009 .3015 9.30%1000e 0=?-=?-= TN TN TN TN η ⑥. 内回流倍数 %2.1061062.0515 .01515 .01==-= -= η η R 四、 A 2/O 曝气池计算 ①. 反应池容积
330425264.425253333.3 0.140 7273500NX S Q m m V ≈=??=?= ②. 反应水力总停留时间 h h d t 1492.1358.073500 42526 Q V ≈==== ③. 各段水力停留时间和容积 厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4 厌氧池停留时间h t 33.21461=?= ，池容37.70874252661 m V =?=； 缺氧池停留时间h t 33.21461=?= ，池容37.70874252661 m V =?=； 好氧池停留时间h t 34.91464=?= ，池容36.283504252664 m V =?=。 ④. 校核氮磷负荷 好氧段TN 负荷为： ()d kgMLSS kgTN N ?=??=??/024.06.8350233339 .3073500V X T Q 30 厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ?=??=??/017.07 .708733334 .573500V X T Q 10 ① 剩余污泥量：X ?,(kg/d) s X P P X +=? 式中： ()v X V K S S Q Y P d e X ???--??=0 %50)(??-=Q TSS TSS P e s 取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得： ()75.03.342526.005.001.03.0735005.0???--??=X P =5395kg/d ()d kg P S /5.10657%50735001.03.0=??-= 则： d kg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=?
AAO工艺设计计算
设计计算 本工艺是采用池体单建的方式，各个池子根据厌氧-好氧-缺氧活性污泥法污水处理工程技术规范[20]进行设计计算。 厌氧池设计计算 （1）池体设计计算 a.反应池总容积 （4-1） 式中：t p —— 厌氧池水力停留时间，h ； Q —— 污水设计水量，m 3/d ； V p —— 厌氧池容积，m 3； 3150024 20000 8.1m V p =?= b.反应池总面积 h V A = （4-2） 式中：A ------反应池总面积，2 m ； h ------反应池有效水深，m ；取4m 237541500 m A == c.单组反应池有效面积 N A A = 1 （4-3） 式中：1A ------每座厌氧池面积，2 m ； N ------厌氧池个数，个； 21m 5.1872 375 == A d.反应池总深 设超高为h 1=，则反应池总深为： m H 0.50.10.4h h 1=+=+= e.反应池尺寸
m m m H L B 57.1115??=?? （2）进、出水管设计 a.进水设计 进水管设计流量s m Q /34.03max =，安全系数为 故 分两条管道，则每条管道流量为： 管道流速v = s ，则进水管理论管径为： mm m Q 429429.04 .1204 .044d 1 ==??= = ππν （4-4） 取进水管管径DN=450mm 。 反应池采用潜孔进水，孔口面积 2 1 v Q F = （4-5） 式中：F ------每座反应池所需孔口面积，2m ； 2v ------孔口流速（m/s ），一般采用—s m /，本设计取2v =s m / 202.12 .0204 .0m F == 设每个孔口尺寸为×，则孔口数为 （4-6） 式中：n ------每座曝气池所需孔口数，个； f ------每个孔口的面积，2m ； 个个，取508.45 .05.002 .1==?= n n b.出水设计 ①堰上水头 出水采用矩形薄壁堰，跌落水头，堰上水 （4-7）
AAO工艺
A2/O工艺 A2/O工艺的发展1932年开发的Wuhrmann工艺是最早的脱氮工艺(见图1),流程遵循硝化、反硝化的顺序而设置。 1962年,Ludzack和Ettinger首次提出利用进水中可生物降解的物质作为脱氮能源的前置反硝化工艺,解决了碳源不足的问题。 1973年,Barnard在开发Bardenpho工艺时提出改良型Ludzack-Ettinger脱氮工艺,即广泛应用的A/O工艺(见图2)。A/O工艺中,回流液中的大量硝酸盐到缺氧池后,可以从原污水得到充足的有机物,使反硝化脱氮得以充分进行。A/O工艺不能达到完全脱氮,因为好氧反应器总流量的一部分没有回流到缺氧反应器而是直接随出水排放了。 1980年,Rabinowitz和Marais对Phoredox工艺的研究中,选择3阶段的Phoredox工艺,即所谓的传统A2/O工艺(见图5)。 传统的A2O工艺工艺流程是：污水首先进入厌氧池，兼性厌氧菌将污水中的易降解有机物转化成VFAs（挥发性脂肪酸）。回流污泥带入的聚磷菌将体内的聚磷分解，此为释磷，所释放的能量一部分可供好氧的聚磷菌在厌氧环境下维持生存，另一部分供聚磷菌主动吸收
VFAs（挥发性脂肪酸），并在体内储存PHB（聚羟基丁酸酯）。进入缺氧区，反硝化细菌就利用混合液回流带入的硝酸盐及进水中的有机物进行反硝化脱氮，接着进入好氧区，聚磷菌除了吸收利用污水中残留的易降解BOD外，主要分解体内储存的PHB产生能量供自身声场繁殖，并主动吸收环境中的溶解磷，此为吸磷，以聚磷的形式在体内储存。污水经厌氧，缺氧区，有机物分别被聚磷菌和反硝化细菌利用后浓度已很低，有利于自养的硝化菌的生长繁殖。最后，混合液进入沉淀池，进行泥水分离，上清液作为处理水排放，沉淀污泥的一部风回流厌氧池，另一部分作为剩余污泥排放。本工艺在系统上可以称为最简单的同步脱氮除磷工艺，总的水力停留时间少于其他同类工艺。而且在厌氧-缺氧-好养交替运行条件下，不易发生污泥膨胀。 改良A2O的特点就是在厌氧池的前面加上了一个预缺氧池，以更好的达到脱氮除磷的效果，从而达到国家一级A的标准。对于含磷较高的污水，该工艺是一个不错的选择。 影响A2O工艺出水效果的因素有很多，一般有以下一些方面的因素： 1. 污水中生物降解有机物对脱氮除磷的影响 可生物降解有机物对脱氮除磷有着十分重要的影响,它对A2/O工艺中的三种生化过程的影响是复杂的、相互制约甚至是相互矛盾的。在厌氧池中,聚磷菌本身是好氧菌,其运动能力很弱,增殖缓慢,只能利用低分子的有机物,是竞争能力很差的软弱细菌。但由于聚磷菌能在细胞内贮存PHB和聚磷酸基,当它处于不利的厌氧环境下,能将贮藏的聚磷酸盐中的磷通过水解而释放出来,并利用其产生的能量吸收低分子有机物而合成PHB,在利用有机物的 竞争中比其它好氧菌占优势,聚磷菌成为厌氧段的优势菌群。因此,污水中可生物降解有机物对聚磷菌厌氧释磷起着关键性的作用。在好氧段,当有机物浓度高时污泥负荷也较大,降解有机物的异养型好氧菌超过自养型好氧硝化菌,使氨氮硝化不完全,出水中NH+4-N浓度急剧上升,使氮的去除效率大大降低。所以要严格控制进入好氧池污水中的有机物浓度,在满足好氧池对有机物需要的情况下,使进入好氧池的有机物浓度较低,以保证硝化细菌在好氧池中占优势生长,使硝化作用完全。由此可见,在厌氧池,要有较高的有机物浓度;在缺氧池,应有充足的有机物;而在好氧池的有机物浓度应较小。 2. 污泥龄的影响 A2/O工艺污泥系统的污泥龄受二方面的影响。首先是好氧池,因自养型硝化菌比异养型好氧菌的最小比增殖速度小得多,要使硝化菌存活并成为优势菌群,则污泥龄要长,经实践证明一般为20~30 d为宜。但另一方面,A2/O工艺中磷的去除主要是通过排出含高磷的剩余污泥而实现的,如ts过长,则每天排出含高磷的剩余污泥量太少,达不到较高的除磷效率。同时
A2O工艺的设计计算
A 2 /O 工艺生化池设计 一、 设计最大流量 Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s 二、 进出水水质要求 表1 进出水水质指标及处理程度 三、 设计参数计算 ①. BOD 5污泥负荷 N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d) ②. 回流污泥浓度 X R =10 000mg/L ③. 污泥回流比 R=50% ④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度） L mg X R R X R /3.3333100005 .015 .01=?+=+= ⑤. TN 去除率 %5.51%1009 .3015 9.30%1000e 0=?-=?-= TN TN TN TN η ⑥. 内回流倍数 %2.1061062.0515 .01515 .01==-= -= η η R 四、 A 2/O 曝气池计算 ①. 反应池容积
330425264.425253333.3 0.140 7273500NX S Q m m V ≈=??=?= ②. 反应水力总停留时间 h h d t 1492.1358.073500 42526 Q V ≈==== ③. 各段水力停留时间和容积 厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4 厌氧池停留时间h t 33.21461=?= ，池容37.70874252661 m V =?=； 缺氧池停留时间h t 33.21461=?= ，池容37.70874252661 m V =?=； 好氧池停留时间h t 34.91464=?= ，池容36.283504252664 m V =?=。 ④. 校核氮磷负荷 好氧段TN 负荷为： ()d kgMLSS kgTN N ?=??=??/024.06.8350233339 .3073500V X T Q 30 厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ?=??=??/017.07 .708733334 .573500V X T Q 10 ① 剩余污泥量：X ?,(kg/d) s X P P X +=? 式中： ()v X V K S S Q Y P d e X ???--??=0 %50)(??-=Q TSS TSS P e s 取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得： ()75.03.342526.005.001.03.0735005.0???--??=X P =5395kg/d ()d kg P S /5.10657%50735001.03.0=??-= 则： d kg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=?