基础工程课程设计计算书桥台扩大基础设计.docx
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《基础工程》课程设计无筋扩展矩形基础计算书
土木建筑工程学院
道路桥梁 121 班
陈召桃1203110210
目录
一、设计资料??????????????????????????1
二、设计资料分析
三、荷载计算及组合????????????????????????3???????????????????????4
1、台自重及上部构造恒算????????????????4
2、土力算????????????????????????5
3、支座活反力算?????????????????????8
4、支座摩阻力算?????????????????????10
5、荷合????????????????????????11
四、地基承载力验算??????????????????????13
1、台前、台后填土基底生的附加力算??????????13
2、基底力算??????????????????????13
3、地基度算???????????????????????14
五、地基变形验算（沉降计算）?????????????????15
六、基底偏心距验算??????????????????????17
七、基础稳定性验算??????????????????????17
1、覆定性算??????????????????????17
2、滑定性算??????????????????????18
八、结论????????????????????????????19
一、设计资料
1、基本概况
某桥上部构造采用装配式钢筋混凝土 T 形梁。标准跨径 20.00m，计算跨径
19.5m。摆动支座，桥面宽度为 7+2×1.0m，双车道，参照《公路桥涵地基与基
础设计规范》进行设计。
设计荷载：公路 - Ⅰ级，人群荷载为 3.5kN/m2。
材料：台帽、耳墙及截面 a-a 以上均用 20 号钢筋混凝土，125.00kN / m3；
台身（自截面 a-a 以下）用 7.5 号浆砌片、块石（面墙用块石，其它用片石，石
料强度部少于30 号），223 .00kN / m3基础用15 号素混凝土浇筑，
324.00kN / m 3；台后及溜坡填土417.00kN / m 3；填土的内摩擦角350，
粘聚力 c=0。
基础类型：无筋扩展矩形基础
基础材料：混凝土强度等级C15~C20，钢筋为Ⅰ、Ⅱ级钢筋。
2、水文地质资料
水文、地质资料：设计洪水位标高离基底的距离为 6.5m（即在 a-a 截面处）。地基
土的物理、力学性质指标见下表：
表1
取土深天然状态下土的物理指标土粒密度塑性界限液压缩系数直剪试验度自地含水量天然容重孔液塑塑性1-2粘聚力 C内摩
a
面算起（ %）
( kN / m3 )隙so限限性指
(mm2 / N )
（kN/m 2）擦角
（m）比
(t / m3 )指数
e L P数I L
I P
3.2~3.62619.700.7 2.724424200.100.155520
4
6.4~6.82819.100.8 2.713319150.60.262016
2
3、桥墩及基础构造和初拟尺寸（如图）
初步拟定基础分两层，每层厚度为0.5m，襟边和台阶宽度相等，取 0.4m，基坑边坡系数可取 m=0.75~1.0。
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图 1
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4、荷载组合情况
表 2作用效应组合汇总表
荷载组合水平力 (kN)竖向力 (kN)弯矩 (kN.m)
主要1179.178129.51-2371.30（一）
附加
1221.378129.51-2740.18
主要1421.537854.90-3683.11（二）
附加
1463.737854.90-4051.99
主要1421.537620.87-3835.24（三）
附加
1463.737620.87-4204.12（四）1482.287640.02-4110.24（五）1179.178380.24-2208.32（六）1179.176696.44-3302.79
二、设计资料分析
设计洪水位高程离基底的距离为 6.5m（在 a-a 截面处），地基土的物理、力学指标见下表：
表 3各土层物理力学指标
重度直剪试验压缩性指标层厚含水量液塑性液性
序号土层名称kN/m孔隙比比重Cφa1-2E s1-2 m％限％指数指数
3
kPa度MPa-1MPa 1硬塑粘土 6.52619.70.74 2.7244200.155200.1511.6
软塑亚
2 4.12819.10.82 2.7134150.620160.267
粘土
3软质基岩
21.5
由表可知上层粘土的液性指数远小于0.75 属于硬塑土，中层软塑亚粘土相对的承载力较弱，则该基础应浅埋，采用无筋刚性扩展基础，初步拟定埋深 2.0m，见图 1。
基础分两层，每层厚度为0.5m，襟边和台阶等宽，取0.4m。根据襟边和台阶构造要求初拟出平面较小尺寸，见图 1.1 ，经验算不满足要求时再调整尺寸。
.
基础用 C15的素混凝土浇筑，混凝土的刚性角max 40 。基础的扩散角为：
40
tan 1 0.838.66max
1.0
满足要求。
三、荷载计算及组合
1、上部构造恒载反力及桥台台身、基础自重和基础上土重计算。
参照图一基础台身结构和给出的材料特性，可得出以下计算。
、桥台 a-a 截面以上自重计算：
竖向力 F1=0.8 ×1.34 ×7.7 ×25.00=206.36kN, 弯矩 M1=206.36 ×
1.35=278.59kN.m ；
竖向力 F2=0.5 ×1.35 ×7.7 ×25.00=129.94kN, 弯矩 M2=129.94 ×
1.075=139.69kN.m ；
竖向力 F3=0.5 ×2.4 ×0.35 ×25.00 ×2=21.00kN, 弯矩 M3=21.00 ×
2.95=61.95kN.m ；
竖向力 F4=0.50.2 ×24× 0.5 ×(0.35+0.7) × 25.00 ×2=63.00kN, 弯矩
W4=63.00 × 2.55=160.65kN.m；
竖向力 F5=1.66 × 1.25 × 7.7 ×25.00=399.44kN, 弯矩 M5=399.44×
1.125=449.37kN.m 。
、a-a 截面以下台身及基础自重计算：
竖向力 F6=1.25 × 5.5 ×7.7 ×23.00=1217.56kN, 弯矩 M6=1217.56×
1.125=1369.76kN.m；
竖向力 F7=0.5 ×1.85 ×5.5 ×7.7 × 23.00=901.00kN, 弯矩 M7=901.00 ×
（-0.12 ）=-108.12kN.m ；
竖向力 F8=0.5 ×3.7 ×8.5 × 24.00=377.40kN, 弯矩 M8=377.40 ×
0.1=37.74kN.m ；
竖向力 F9=0.5 ×4.3 ×9.3 × 24.00=479.88kN, 弯矩 M9=479.88 ×0=0kN.m。
、台后及溜坡填土自重计算：
.
竖向力 F 10=[0.5 ×(5.13+6.9)×2.65-0.5 1.85 ×5.5] ×7.7 ×
17.00=1382.16kN, 弯矩 M10=1382.16×（ -1.0618 ） =-1467.58kN.m；
竖向力 F11=0.5 ×(5.13+7.73)×0.8×3.9×2×17.00=682.10kN,弯矩
M11=682.10×（ -0.07 ）=-47.75kN.m ；
竖向力 F12=0.5 ×0.4 × 4.3 ×2×17.00=29.24kN, 弯矩 M12=29.24 ×（ -1.95 ）=57.02kN.m；
竖向力 F13=0.5 ×0.4 × 8.5 ×17.00=28.90kN, 弯矩 M13=28.90 ×
0.65=18.79kN.m 。
④、上部构造恒载计算：
上部构造恒载取值F14=1100kN,弯矩 W13=1100×0.65=715.00kN.m 。
综上所述，恒载竖向力之和F i7017.98kN ，弯矩M i1512.91kN m
2、土压力计算。
土压力按台背竖直，0 ，填土内摩擦角35 ，则台背与填土之间的外摩擦角17.5 计算，台后填土水平0 。
2
① 、台后填土表面无汽车荷载时土压力计算
台后填土自重引起的主动土压力计算式为：
E a 1 B a 4H2
2
式中： E a—台后填土自重引起的主动土压力，kN；
B—桥台宽度取 7.7m；
a—主动土压力系数；
4—台后及溜坡填土的重度，取 17 KN / m3；
H —自基底至填土表面的距离，取10.0m。
.
主动土压力系数求取：
a
cos2 ()
2 cos2cos() 1sin()sin()
cos()cos()
cos2 35
0.247
2
cos17.51sin 52.5 sin 35 cos17.5
则： E a0.517102 7.70.2471616.62( KN )
其水平向分力：
E ax E a cos()1616.62cos17.501541.80( KN )
离基础底面的距离：
10
e y 3.33(m)
3
对基底形心轴的力矩：
M ax E ax e y1541.80 3.335134.20( KN m)
其竖直向分力：
E ay E a sin() 1616.62 sin17.50486.13( KN )
作用点离基础形心轴的距离：
e x 2.15 0.4 1.75( m)
对基底形心轴的力矩：
M ay 486.13 1.75 850.73( KN m)
② 、台后填土表面有汽车荷载时
根据墙后破裂棱体范围内布置的车辆荷载换算为墙后填土相同高度的均布土层，其厚度 h0为：
Q
h0
B0 L
式中：∑ Q—布置在 B0 L 范围内的车轮总重， Q为每辆标准汽车总重550kN；
B0—不计车辆荷载作用时破裂棱体的宽度，m；
L—挡土墙的计算长度， m；
.
—墙后填土重度， kN m3。
其中：
52.5
tan tan(cot tan)(tan tan ) 0.583
B0( H a) tan H tan b
(100)0.5831000
5.83m
在破坏棱体长度范围内只能放一列汽车，因是双车道，所以：
h0
Q25502 B0L 5.837.70.721m
17
台背在填土连同破坏棱体上车辆荷载作用下引起的土压力：
E a1H (2h H )B a11710(2 0.721 10) 7.7 0.247 1849.73(kN )
22
其水平向分力：
E ax E a cos() 1849.73 cos17.501764.12(kN )
作用点离基础底面的距离：
101030.721 e y
1023.54(m)
30.721
对基底形心轴的力矩：
M ax1764.12 3.546244.98(kN / m)
其竖直向分力：
E ay E a sin() 1849.73 sin17.50556.22(kN )
作用点离基础形心轴的距离：
e x 2.15 0.4 1.75( m)
对基底形心轴的力矩：
M ay 556.22 1.75 973.39(kN m)
、台前溜坡填土自重对桥台前侧面上的主动土压力
计算时，以基础前侧边缘垂线作为假想台背，土表面的倾斜度以溜坡坡度为
.
1:1.5算得，33.69，则基础边缘至坡面的垂直距离为 H105.8
6.13m, ，1.5
若取35 （土与土之间的摩擦角），主动土压力系数：
a
cos2 ()
2 cos2cos() 1sin()sin()
cos()cos() cos2 35
0.180
sin 70
2
cos351
sin 68.69 cos35cos33.69
E a1H 2 B a117 6.1327.70.18442.69(kN )
22
其水平向分力：
E ax E a cos()442.69cos17.50422.20( kN )
离基础底面的距离：
e y 6.13
2.04( m) 3
对基底形心轴的力矩：
M ex 422.20 2.04 861.29( kN m)
其竖直向分力：
E ay E a sin() 442.69 sin17.50133.12( kN)
作用点离基础形心轴的距离：
e y 2.15(m)
对基底形心轴的力矩：
M ey133.12 2.15286.21(kN m)
6、支座活载反力计算
支座反力计算考虑如下三种情况。
①、台后无荷载，桥上有汽车及人群荷载
Ⅰ）汽车及人群荷载反力：公路 - Ⅰ级车道荷载的均布荷载标准值q k10.5kN/m 2，集中荷载随计算跨径而变，计算跨径小于或等于 5 m 时，
.
P K 180kN ；计算跨径大于或等于50m时， P K 360kN；计算跨径在 5-50m 时，
P K按照直线内插求取。人群荷载 3.5kN/m2。则：
(360180)(19.55)
P k 180505
238kN
桥跨上的汽车荷载如图所示，荷载布置图如下：
图2
汽车荷载支座反力：
R1 2 (q k P k y)2(10.5119.5 1 238 1) 680.76kN
2
人群荷载支座反力：
R12(3.51119.5)68.25kN
2
支座反力作用点距离基底形心轴的距离：
e r1 2.15 1.50.65m
对基底形心轴的力矩：
M R1(680.76 68.25) 0.65486.86kN / m
Ⅱ）汽车荷载制动力
重力式墩台不计冲击系数。
一个设计车道上的汽车制动力标准值，为布置在加载长度上计算的总重力的
10%，但公路一级汽车制动力标准值不得小于165kN。
制动力：(10.5 19.5 238) 10% 44.28kN165kN
则制动力取值为： H=165×0.25=41.25kN 。
②、台后桥上均有荷载，车辆荷载在台后
Ⅰ）汽车及人群荷载反力：由于支座作用点在基底形心轴的右侧，为了在活载作用下得到最大的逆时针方向力矩，因此将重车后轴贴桥台后侧的边缘，以使桥跨上活载所产生的顺时针力矩最小，汽车荷载布置图如下：
图 3
则支座反力为：
R1 2 (q k P k y) 2 (10.5 1
19.5 1 238 1) 680.76kN 2
人群荷载支座反力：
R12(3.51119.5)68.25kN
2
对基底形心轴的力矩：
M R1(680.76 68.25) 0.65486.86kN / m
Ⅱ）汽车荷载制动力：根据上面分析，汽车制动力H=41.25kN
4、支座摩阻力计算
取摆动支座摩擦系数f0.05 ，则支座摩阻力：
F P恒 f 1100 0.05 55kN
对基底形心轴的弯矩：
M F55 8.7 478.50kN m （方向按荷载组合需要确定）
对实体式埋置式桥台不计汽车荷载的冲击力，同时从以上对制动力和支座摩阻力的计算结果表明，支座摩阻力大于制动力。因此，在以后的组合中，以支座
摩阻力作为控制设计。
5、荷载组合
根据实际可能出现的荷载情况，可分为桥上有活载，台后无汽车荷载；桥上无活载，台后有汽车荷载；桥上有活载，台后也有汽车荷载等荷载组合，同时还
应对施工期间桥台仅受台身自重及土压力作用的情况进行验算。现将上述组合分别计算如下：
1、桥上有活载，台后无汽车荷载
（1）主要组合：包括恒载，桥上活载及台前、台后土压力。
（2）附加组合：主要组合荷载 +支座摩阻力。
2、桥上有活载，台后也有汽车荷载
（1）主要组合：包括恒载、桥上活载、桥前土压力及台后有汽车荷载作用时的土压力。
（2）附加组合：主要组合荷载+支座摩阻力。
3、桥上无活载，台后无汽车荷载
（1）、主要组合：包括恒载，台前、台后土压力。
（2）、附加组合：主要组合荷载+支座摩阻力。
4、桥上无活载，台后有汽车荷载
（1）主要组合：包括恒载、台前土压力及台后汽车荷载时的土压力（重车在台后）。
（2）附加组合：主要组合荷载+支座摩阻力。
5、无上部构造时
桥台基础自重、台前台后土压力。
.
表 4荷载组合计算表
序荷载作用情况
号计算项目
竖向力 (kN ) 1上部荷载
弯矩 (kN m)
台身、基础竖向力 (kN )
2自重与基础
上土重弯矩 (kN m)
汽车荷载引竖向力 (kN )
3起的支座反
力弯矩 (kN m)
人群荷载引竖向力 (kN )
4起的支座反
力弯矩 (kN m)
力(kN )
5台后土压力
弯矩 (kN m)
力 (kN )
台前溜坡土
6
压力
弯矩 (kN m)
支座摩阻力水平力 (kN )
7取与台后土
压力同向弯矩 (kN m)
水平力 (kN )
8组合竖直力(kN )
弯矩 (kN m)
公路一级
工况一工况二工况三工况四
工况五
桥上有活载，台桥上有活载，台后桥上无活载台桥上无活载，台后
无上部构造时
后无汽车荷载有汽车荷载后无汽车荷载有汽车荷载
1100110011001100
715.00715.00715.00715.00
5917.985917.985917.985917.985917.98 797.91797.91797.91797.91797.91 680.76680.76
442.49442.49
68.2568.25
44.3644.36
水平： 1541.80水平 1764.12水平： 1541.80水平 1764.12水平： 1541.80竖直： 486.13竖直： 556.22竖直： 486.13竖直： 556.22竖直： 486.13水平： -5134.20水平： -6244.98
水平：
水平： -6244.98水平：-5134.20
-5134.20
竖直： 850.73竖直： 973.39竖直： 973.39竖直： 850.73
竖直： 850.73
水平： -422.20水平： -422.20水平： -422.20水平： -422.20水平： -422.20竖直： 133.12竖直： 133.12竖直： 133.12竖直： 133.12竖直： 133.12水平： 861.29水平： 861.29水平： 861.29水平： 861.29水平： 861.29竖直： -286.21竖直： -286.21竖直： -286.21竖直： -286.21竖直： -286.21
55.0055.0055.0055.00
-478.50-478.50-478.50-478.50
1174.61396.921119.61341.921118.80 8386.248456.337637.237707.326537.23 -2187.12-3175.25-2673.97-3662.1-2910.48
.
四、地基承载力验算
1、台前、台后填土对基底产生的附加应力计算
因台后填土较高，由填土自重在基底下地基土中所产生的附加应力：
i i h i
台后填土高度（从原地面起算）h=8m。当基础埋置深度为 2.0m 时，取基础后边缘附加应力系数1 =0.46 ，基础前边缘的附加应力系数 1 =0.069。则后边缘处：1 ' 0.46 17 862.56KPa
前边缘处：1 ' 0.069 17 89.38KPa
此处，计算台前溜坡椎体对基础前边缘地面处引起的附加应力时，填土高度
可近似取基础边缘作垂线与坡面交点的距离（h=4.13 ），并取系数20.25 ，则
2 '' 0.25 17 4.1317.55KPa
因此，基础前边缘总的竖向附加应力：
基础后边缘：基础前边缘：11' 62.56KPa
21 ' 2 ''9.38 17.5526.93KPa
2、基底压应力计算
进行基底承载力验算时，传至基底的作用效应应该按照正常使用极限状态的短期
效应组合采用，各项作用效应的分项系数分别为：上部构造恒载、桥台及基础自重、台前及台后土压力、支座摩阻力、人群荷载均为 1.0 ，汽车荷载为 0.7 。
（1）建成后使用时
根据表二作用效应组合汇总表，工况（五）作用下产生的竖向力最大为
8380.24kN，因此以工况（二）来控制设计。基底压应力计算：
max min P M8380.242208.32286.61KPa A W 4.3 9.31
209.5677.05 {
9.3
2132.51KPa
6 4.3
.
考虑台前、台后填土产生附加应力后的总应力：
台前：
台后：（2）、施工时
max
min
286.61 26.93 313.54KPa
132.51 62.56195.07KPa
施工时按照表四荷载组合计算表中四工况五来计算，其中竖向力之和为6537.23kN，弯矩为 -2910.48 (kN m)。
max min P M6537.232910.48
163.47 101.55
265.02KPa A W 4.3 9.31
{
9.34.3261.92KPa
6
考虑台前、台后填土产生附加应力后的总应力：
台前：max265.02. 26.93 291.95KPa
台后：min61.92 62.56124.48KPa
3、地基强度验算
（1）、持力层强度验算
根据土工试验资料，持力层为一般黏性土，根据《公桥基规》，当 e 0.74 ，
I L 0.10 时，查得 [ f ao ]=354KPa，因基础置埋深度为原地面下 2.0m（<3.0m）,
不考虑深度修正；对黏性土地基，虽b 2.0m ，不进行宽度修正。
[ f ]= [ f a 0]350KPa max313.54 KPa
满足要求。
（2）、下卧层强度验算
下卧层为一般黏性土，由e=0.82 ， I L0.6 ，可查得容许承
载力
[ f ao ]=222.00KPa，小于持力层的容许承载力[]=354KPa，故作如下验算。
基底至土层Ⅱ顶面（高层为+5.0 ）处的距离为：
Z=11.5-2.0-5.0=4.5m
当 a / b 9.3/ 4.3 2.16, z / b 4.5 / 4.3 1.05 ，附加应力系数=0.469 ，且计
.
max
min
313.54 195.07
平均
2
254.31KPa
2
h z1
(h z) ( p 2 h)
19.7 (2 4.5) 0.469 ( 254.31 19.7 2)
228.84KPa
而下卧层顶面处的容许承载力可按下式计算：
其中： k 1 0 ，而 I L 0.6 0.5, K 2 1.5 , 则
[ ]h z 222.00 1.5 19.7(6.5 3) 325.43KPa
h z =228.84KPa
满足要求。
五、地基变形验算（沉降计算）
由于持力层以下的土层
2 为软弱下卧层，按其压缩系数为中压缩性土，对基
础沉降影响较大， 因此应计算基础沉降。 根据规范，桥梁墩台基础的沉降量按恒
载用单向分层总和法计算。
受压层深度的确定：在土层 2 底部的自重应力为：
cz 2 1h 1 2 h 2 19.7 6.5 19.1 4.1 206.36KPa
基底处附加应力为：
p
7017.98
486.13 133.12
2 26.93
62.56
9.3 4.3
19.7
196.32 KPa
2
将土层 1 分为 2.0m 和 2.5m 两层，土层 2 分为 2.0m 和 2.1m 两层，下面为软
质岩层，不必计算，分为四层即可。
则每一薄层的沉降分别：
分层 1
a 9.3 z 2 2 b
2.16
b 0.93
4.3
4.3
附加应力系数
c
0.81
附加应力
z1
196.32 0.81 KPa
159.01
分层 2
a
9.3 2.16
z 2 4.5 b
4.3
b
2.1
4.3
.
附加应力系数c
0.44
附加应力z2196.32 0.4486.38KPa 分层 3
a 9.3z 2 6.5
2.1603
b 4.3b 4.3
附加应力系数c
0.3
附加应力
z1196.320.3
KPa
58.90
分层 4
a9.3
2.16
z 2 8.6 b 4.3b 4
4.3
附加应力系数c0.2
附加应力z1196.32 0.239.26KPa
每一层的平均附加应力
196.32 159.01
1 2
2
159.01 86.38
177.67 KPa
122.70KPa
3
2
86.3858.90
72.64KPa
4
2
58.90
39.26
2
49.08KPa
每一层的沉降量
S1a121 h10.1510 3 177.67200030.63mm 1e1 1 0.74
S2a122h20.1510 3 122.70250026.44mm 1e1 1 0.74
S3a123 h30.2610 3 72.64200020.75mm 1e2 1 0.82
S4a124h40.2610 3 49.087210014.73mm 1e2 1 0.82
基础中心点以下的总沉降量为：
.
5
SS i 30.6326.4420.7514.73 92.55mm 9.255cm
i 1
按规范得，墩台允许均匀总沉降量为 2.0L
cm，当 L<25m时，取 L=25m，则
容许的总沉降 [S]= 2.02510cm9.255cm，故可以满足要求。
六、基底偏心距验算
1、仅受永久作用标准效应组合时，非岩石地基上的桥台应满足e00.75。
W 1 b1 4.30.72m
A66
M715797.915134.20850.73133.12422.203059.64KN m
p7017.98486.13133.127637.23KN
M3059.64
0.40m0.750.720.40m0.75
e0
7637.23
p
满足要求。
2、考虑作用标准值效应组合时，非岩石地基应满足e0≤。
由表 4“荷载组合”知桥上无荷载、台后有车辆荷载时最不利：
e0
3662.1
0.72 m
0.48
7707.32
满足要求。
七、基础稳定性验算
1、倾覆稳定性验算
(1)、使用阶段
永久作用和汽车、人群的标准值效应组合，以工况二（桥上有活载，台后有活载）计算，则：
.
b 4.3
y
2.15m
2 2 3175.25 e 0
0.38
8456.33
K 0
2.15
5.66 1.5
0.38
满足要求。
各种作业标准效应组合， 以工况四 ( 桥上无荷载、台后有车辆荷载 ) 计算，则：
y
b 4.3
2
2.15m
2 e 0 3662.1
0.48
7707.32
K 0 2.15 1.5
4.48
0.48
满足要求。
（2）、施工阶段作用的标准值效应组合 以工况五计算，则：
y
b 4.3
2
2.15m
2 e 0
2910.48
0.45
6537.23
K 0 2.15 1.5
4.78
0.45
满足要求。
2、滑动稳定性验算
因基底处地基土为硬塑黏土，查得
u=0.30 。
（1）、使用阶段
永久作用和汽车、人群的标准值效应组合，以工况二（桥上有活载，台后有活载，车道荷载在桥上，车辆荷载在台后）计算，则：
0.3 8456.33 422.20
K c
1396.92 2.03 1.3
55
满足要求。
桩基础设计计算书
课程设计(论文) 题目名称钢筋混凝土预制桩基础设计 课程名称基础工程 学生姓名李宇康 学号124100161 系、专业城市建设系土木工程 指导教师周卫 2015年5 月
桩基础设计计算书 一：设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明，本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载： V=1765, M=169KN·m，H = 50kN； 柱的截面尺寸为：800×600mm； 承台底面埋深：D ＝ 2.0m。 2、根据地质资料，以黄土粉质粘土为桩尖持力层， 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300，桩长为10.0m 3、桩身资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa，弯曲强度设计值为 f m ＝16.5MPa，主筋采用：4Φ16，强度设计值：f y ＝310MPa 4、承台设计资料：混凝土为C30，轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa，弯曲抗压强度设 计值为f m ＝1.5MPa。 、附：1）：土层主要物理力学指标； 2）：桩静载荷试验曲线。 附表一： 土层的主要物理力学指标表1-1 土 层代号名称 厚 度 m 含水 量w (%) 天然 重度 (kN/m3 ) 孔 隙 比 e 侧模 阻力 桩端 阻力液性 指数 I L 直剪试验 (直快) 压缩 模量 E s (MPa) 承载力 特征值 f k(kPa) q sk kPa q pk kPa 内摩 擦角 ?? 粘聚 力c (kPa) 1 杂填土 2.0 20 18.8 2 2 6.0 90 2 淤泥质土9 38.2 18.9 1.02 22 1.0 21 12 4.8 80 3 灰黄色粉 质粘土 5 26.7 19. 6 0.75 60 2000 0.60 20 16 7.0 220 4 粉砂夹粉 质粘土 >10 21.6 20.1 0.54 70 2200 0.4 25 15 8.2 260 附表二：
桥梁扩大基础施工方案 (2)
扩大基础施工方案 一、工程概况 1、沙窝东桥概况 本桥跨越大石河，位于左支河道桥中心桩号16+795，桥位处河道采用梯形断面，第2跨桥下设计有坦克路，坦克路中心位置设计净空5米，桥梁设计为 5-16m预应力钢筋混凝土简支空心板梁，桥梁中心与河道中心交角为90°，桥梁全宽8.5m，其中车行道宽6m，两侧各设1.25m人行道、栏杆。 1.1.1上部结构 上部采用预应力钢筋混凝土简支空心板梁，空心板梁梁长15.96m，梁高 0.8m，单片预制中梁宽1.24m，预制边梁宽1.745m，湿接缝宽0.1m，每片空心板梁设置2道端横梁，全桥共10片边梁，20片中梁。 1.1. 2.下部结构 桥墩采用柱式墩、扩大基础，桥台采用重力式U型桥台，桥墩扩大基础采用钢筋混凝土基础，墩台基础均采用C25混凝土。扩大基础底要求座落于③3砾岩上，地基承载力不小于400KPa。 1.1.3.附属构造 1）桥面铺装设计为40mmAC-13沥青混凝土 +50mm AC-20沥青混凝土+改性沥青防水涂料层+80～149mm C50混凝土桥面现浇层。 2）栏杆、地袱石均采用一级青白石，立柱、栏板与地袱石采用榫接。 3）排水设置：地袱预留孔，后塞铸铁写水管，将桥面水直接排入河道。 4）支座：墩台均采用GJZ180×250×42板式（天然胶）支座。 5）人行步道：人行步道采用60mm厚步道砖（不透水）+20mm厚1：2水泥砂浆铺设，步道砖下采用LC20轻质混凝土填充，路缘石采用花岗岩路缘石。 6）桥头搭板：桥头处采用8m长的钢筋混凝土搭板，搭板下铺设两层二灰稳定碎石（单层厚150mm），压实度不小于98%。 7）河道铺砌：河底及河坡采用400mmM7.5浆砌片石+ 200mm砂砾垫层护砌，上下游各护砌15米。 8）桥头引路：桥面设计标高高于现状两侧道路，桥梁两侧各设15m长引路与原路顺接，顺接纵坡不大于5%，路面结构采用40mmAC-13 +乳化沥青黏层油+50mm AC-20沥青混凝土+1cm下封层+乳化沥青透层油+两层150mm二灰稳定碎石。 2、适用范围 适用于房山区大石河综合治理工程（一期）施工第七标段沙窝东桥桥梁的明
工程桩基础设计计算书
基 础 工 程 课 程 设 计 计 算 书 系别：土木工程系 姓名：盛懋 目录 1 .设计资料 (3) 1.1 建筑物场地资料 (3) 2 .选择桩型、桩端持力层、承台埋深 (3)
2.1 选择桩型 (3) 2.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深 (3) 3 .确定单桩极限承载力标准值 (4) 3.1 确定单桩极限承载力标准值 (4) 4 .确定桩数和承台底面尺寸 (4) 5 .确定复合基桩竖向承载力设计值及群桩承载力和 (5) 5.1 四桩承台承载力计算 (5) 6 .桩顶作用验算 (6) 6.1 四桩承台验算 (6) 7 .桩基础沉降验算 (6) 7.1 桩基沉降验算 (6) 8 .桩身结构设计计算 (9) 8.1 桩身结构设计计算 (9) 9 .承台设计 (10) 9.1 承台弯矩计算及配筋计算 (10) 9.2 承台冲切计算 (11) 9.3承台抗剪验算 (12) 9.4 承台局部受压验算 (12) 1. 工程地质资料及设计资料 1) 地质资料 某建筑物的地质剖面及土性指标表1-1所示。场地地层条件：粉质粘土土层取q sk＝60kpa，q ck＝430kpa；饱和软粘土层q sk＝26kpa；硬塑粘土层q sk＝80kpa，q pk＝2500kpa；设上部结构传至桩基顶面的最大荷载设计值为：V=2050kn，M=300kn?m，H=60kn。选择钢筋混凝土打入桩基础。柱的截面尺寸为400mm?600mm。已确定基础顶面高程为地表以下0.8m，承
台底面埋深1.8m 。桩长8.0m 。 土层的主要物理力学指标 表1-1 编号 名称 H m W % ? kn/m 3 ? ° S r e I p I L G s E s mpa f ak kpa a 1-2 mpa -1 1 杂填土 1.8 16.0 2 粉质粘土 2.0 26.5 19.0 20 0.9 0.8 12 0.6 2.7 8.5 190 3 饱和软粘土 4.4 42 18.3 16.5 1.0 1.1 18.5 0.98 2.71 110 0.96 4 硬塑粘土 >10 17.6 21.8 28 0.98 0.51 20.1 0.25 2.78 13 257 2）设计内容及要求 需提交的报告：计算说明书和桩基础施工图: (1)单桩竖向承载力计算 (2)确定桩数和桩的平面布置 (3)群桩中基桩受力验算 (4)群桩承载力和 （5）基础中心点沉降验算（桩基沉降计算经验系数为1.5） (6)承台结构设计及验算 2 .选择桩型、桩端持力层 、承台埋深 1）、根据地质勘察资料，确定第4层硬塑粘土为桩端持力层。采用钢筋混凝土预制桩，桩截面为方桩，为400mm ×400mm ，桩长为8米。桩顶嵌入承台50cm ，则桩端进持力层1.55米。承台底面埋深1.8m ，承台厚1m 。 2）、构造尺寸：桩长L ＝8m ，截面尺寸：400×400mm 3）、桩身：混凝土强度 C30、 c f ＝14.3MPa 4φ16 y f ＝210MPa 4）、承台材料：混凝土强度C20、 c f ＝9.6MPa 、 t f ＝1.1MPa 3.确定单桩竖向承载力标准值 （1）单桩竖向承载力标准值Quk
建筑结构课程设计计算书
《建筑结构》课程设计计算书 --整体式单向板肋梁楼盖设计 指导老师：刘雁 班级：建学0901班 学生姓名：张楠 学号： 091402110 设计时间： 2012年1月 扬州大学建筑科学与工程学院建筑学系
目录 1、设计任务书———————————3 2、设计计算书———————————5 3、平面结构布置——————————5 4、板的设计————————————6 5、次梁的设计———————————8 6、主梁的设计———————————12
一、设计题目 整体式单向板肋梁楼盖设计 二、设计资料 1.扬州大学图书馆, 层高均为5.0米，开间5米，进深6.6米。试设计第三层楼盖。楼盖拟采用整体式单向板肋梁楼盖，混凝土强度等级为C30，钢筋采用HRB400。 2.楼面做法：楼面面层为20mm厚1:2水泥白石子磨光打蜡，找平层为20mm厚1:3水泥砂浆，板底为20mm厚混合砂浆抹灰。 三、设计内容 1.结构布置 楼盖采用整体式单向板肋梁楼盖方案，确定梁板截面尺寸。 2.板的计算 （1）确定板厚 （2）计算板上荷载 （3）按照塑性理论计算板的内力 （4）计算板的配筋
3.次梁计算 （1）确定次梁尺寸 （2）计算次梁上荷载 （3）按照塑性理论计算次梁内力 （4）计算次梁配筋 4.主梁计算 （1）确定主梁尺寸 （2）计算主梁上荷载 （3）按照弹性理论计算主梁内力，应考虑活荷载的不利布置及调幅 （4）绘制主梁内力包罗图 （5）计算主梁的配筋，选用只考虑箍筋抗剪的方案 （6）绘制主梁抵抗弯矩图，布置钢筋 5.平面布置简图
成果应包括： 1.计算书 （1）结构布置简图 （2）板和次梁的内力计算，配筋 （3）主梁的内力计算，内力包络图，配筋 2.图纸 （1）绘制结构平面布置图（包括梁板编号，板配筋），比例1:100（2）绘制次梁配筋图（包括立面、剖面详图），比例1:50,1:20 （3）绘制主梁弯矩包罗图、抵抗弯矩图及配筋图（包括立面、剖面详图），比例1:50,1:20 （4）设计说明
桥墩桩基础设计计算书
桥墩桩基础设计计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】
基础工程课程设计一．设计题目：00 某桥桥墩桩基础设计计算 二．设计资料： 某桥梁上部构造采用预应力箱梁。标准跨径30m，梁长，计算跨径，桥面宽13m （10+2×），墩上纵向设两排支座，一排固定，一排滑动，下部结构为桩柱式桥墩和钻孔灌注桩基础。 1、水文地质条件： 河面常水位标高，河床标高为，一般冲刷线标高，最大冲刷线标高处，一般冲刷线以下的地质情况如下： （1）地质情况c（城轨）： 2、标准荷载： （1）恒载 桥面自重：N1=1500kN+8×10kN=1580KN； 箱梁自重：N2=5000kN+8×50Kn=5400KN；
墩帽自重：N3=800kN； 桥墩自重：N4=975kN；扣除浮重：10*2*3*=150KN （2）活载 一跨活载反力：N5=，在顺桥向引起的弯矩：M1= kN·m； 两跨活载反力：N6=+8×100kN； （3）水平力 制动力：H1=300kN，对承台顶力矩； 风力：H2= kN，对承台顶力矩 3、主要材料 承台采用C30混凝土，重度γ=25kN/m3、γ‘=15kN/m3(浮容重)，桩基采用C30混凝土，HRB335级钢筋； 4、墩身、承台及桩的尺寸 墩身采用C30混凝土，尺寸：长×宽×高=3×2×。承台平面尺寸：长×宽=7×，厚度初定，承台底标高。拟采用4根钻孔灌注桩，设计直径，成孔直径，设计要求桩底沉渣厚度小于300mm。 5、其它参数 结构重要性系数γso=，荷载组合系数φ=，恒载分项系数γG=，活载分项系数γQ= 6、设计荷载 （1）桩、承台尺寸与材料 承台尺寸：××初步拟定采用四根桩，设计直径1m，成孔直径。桩身及承台
工程结构课程设计计算书
辽宁工业大学 工程结构课程设计说明书 题目：工程结构课程设计（36组） 院（系）：管理学院 专业班级：工程管理132班 学号：XXXXXXXXXX 学生姓名：XXXXXXXX 指导教师：XXXXXX 教师职称：教授 起止时间：2016.1. 4-2016.1.15 课程设计（论文）任务及评语 院（系）：土木建筑工程学院教研室：结构教研室
目录 1.设计资料---------------------------------------------------------------1 2.楼盖的结构平面布置---------------------------------------------------1 3.板的设计-------------------------------------------------------------- 2 （1）荷载计算---------------------------------------------------------------2（2）计算简图--------------------------------------------------------------2（3）弯矩设计值------------------------------------------------------------3（4）正截面承载力计算-------------------------------------------------------3 4.次梁设计---------------------------------------------------------------4（1）荷载设计值-------------------------------------------------------------4（2）计算简图-------------------------------------------------------------- 4（3）内力计算---------------------------------------------------------------4（4）承载力计算------------------------------------------------------------5 5.主梁设计---------------------------------------------------------------6（1）荷载设计值-------------------------------------------------------------6（2）计算简图--------------------------------------------------------------6（3）内力设计值及包络图-----------------------------------------------------7
桩基础设计计算书
基础工程桩基础设计资料 ⑴上部结构资料某教学实验楼，上部结构为十层框架，其框架主梁、次梁、楼板均为现浇整体式，混凝土强度等级为C30，上部结构传至柱底的相应于荷载效应标准组合的荷载如下︰ 竖向力:4800 kN , 弯距:70 kN·m, 水平力:40 kN 拟采用预制桩基础，预制桩截面尺寸为 350mm * 350mm。 ⑵建筑物场地资料拟建建筑物场地位于市区内，地势平坦,建筑物场地位于非地震地区，不考虑地震影响.场地地下水类型为潜水，地下水位离地表 2.1 米，根据已有资料，该场地地下水对混凝土没有腐蚀性。建筑地基的土层分布情况及各土层物理，力学指标见下表： 表1 地基各土层物理、力学指标
基础工程桩基础设计计算 1. 选择桩端持力层 、承台埋深 ⑴.选择桩型 由资料给出，拟采用预制桩基础。 还根据资料知，建筑物拟建场地位于市区内，为避免对周围产生噪声污染和扰动地层，宜采用静压法沉桩，这样不仅可以不影响周围环境，还能较好地保证桩身质量和沉桩精度。 ⑵.确定桩的长度、埋深以及承台埋深 依据地基土的分布，第3层是粘土，压缩性较高，承载力中等，且比较厚，而第4层是粉土夹粉质粘土，不仅压缩性低，承载力也高，所以第4层是比较适合的桩端持力层。桩端全断面进入持力层1.0m （>2d ），工程桩入土深度为h ，h=1.5+8.3+12+1=22.8m 。 由于第1层厚1.5m ，地下水位离地表2.1m ，为使地下水对承台没有影响，所以选择承台底进入第2层土0.3m ，即承台埋深为1.8m 。 桩基的有效桩长即为22.8-1.8=21m 。 桩截面尺寸由资料已给出，取350mm ×350mm ，预制桩在工厂制作，桩分两节，每节长11m ，（不包括桩尖长度在内），实际桩长比有效桩长长1m ，是考虑持力层可能有一定起伏及桩需要嵌入承台一定长度而留有的余地。 桩基以及土层分布示意图如图1。 2.确定单桩竖向承载力标准值 按经验参数法确定单桩竖向极限承载力特征值公式为： uk sk pk sik i pk p Q Q Q u q l q A =+=+∑ 按照土层物理指标，查桩基规范JGJ94-2008表5.3.5-1和表5.3.5-2估算的极限桩侧，桩端阻力特征值列于下表：
桥台扩大基础工方案
桥台扩大基础施工技术方案 一、工程概况 本项目第26合同段位于K163+950～K178+140段全长14.258公里。该区地貌多属岩溶石芽、构造剥蚀低中山单元。在桥台处岩溶不甚发育，基础稳定性较好的桥台结构，设计采用扩大基础结构。 二、施工组织 1、人员安排 桥台扩大基础施工任务由我部桥梁施工队完成，各工区主要技术负责人如下： 第一工区：雒志勇 第二工区：范成云 第三工区：周军辉 试验负责：黄金涛 安全负责：刘让平 材料负责：李弘枝 技术员15人熟练技工50人工人300人 2、机械设备见下表
三、施工准备 1、施工前试验 （1）原材料试验 工地试验室施工前作好原材料各项试验，原材料技术性能应符合规范。 水泥选用恩施华新水泥P. 32.5号水泥，工地试验室应做水泥安定性、胶砂强度、凝结时间等试验。 碎石选用红岩福刚石料场（5-31.5）并做筛分、含泥量、针片状含量、压碎值等试验。 砂选用确山红岩福刚石料场机制中砂，并做筛分、含泥量及容重等试验。 原材料各项主要技术指标及检测见下表。
注：检测要求见《桥涵施工技术规范》及《质量检验评定标准》（2）砼配合比(配比结果于分项开工报告中另附) 施工前，工地试验室根据设计图纸、材料情况、结构特点，进行配合比设计，并通过试验进行调整，确定砼施工配合比，并报监理工程师鉴认认定，砂石材料计量施工采用质量法计量。 （3）测量放样 桥台扩大基础施工前，由导线点（GPS）复测各桥位控制点和临时水准点，达到要求精度再利用各结构物控制点的坐标和高程测放出结构控制点，并对各控制点加以保护，施工过程中应随时检查可能出现的偏差，并予以及时纠正。 四、主要施工方法及工艺 1、基坑开挖 基坑开挖和基底处理：先仔细检查设计图纸，依据设计图进行施工放样，确定基础的平面位置及几何尺寸。基坑底几何尺寸比基础设计尺寸四周各加宽50cm。根据基坑土质情况进行放坡，保证坑壁稳定。本段
桩基础课程设计计算书范本
桩基础课程设计计 算书
土 力 学 课 程 设 计 姓名： 学号： 班级： 二级学院： 指导老师：
地基基础课程设计任务书 [工程概况] 某城市新区拟建一栋10层钢筋混凝土框架结构的办公楼，长24.0m ，宽9.6m ，其1-5轴的柱底荷载效应标准组合值如下所示。建筑场地位于临街地块部·位，地势平坦,室外地坪标高同自然地面，室内外高差450mm 。柱截面尺寸均为500mm ×500mm ，横向承重，柱网布置图如图1所示。场地内地层层位稳定，场地地质剖面及桩基计算指标详见工程地质资料，如表1所示。勘察期间测得地下水水位埋深为 2.5m 。地下水水质分析结果表明，本场地地下水无腐蚀性。试按乙级条件设计柱下独立承台桩基础。 柱底荷载效应标准组合值 1轴荷载：5417;85.m;60k k k F kN M kN V kN ===。 2轴荷载：5411;160.m;53k k k F kN M kN V kN ===。 3轴荷载：5120;88.m;63k k k F kN M kN V kN ===。 4轴荷载：5300;198.m;82k k k F kN M KN V kN ===。 5轴荷载：5268;140.m;60k k k F kN M kN V kN ===。
图1 框架结构柱网布置图 （预制桩基础）--12土木1班 工程概况 某市新区钢筋混凝土框架结构的办公楼，长24.0米，柱距6米，宽9.6米，室内外地面高差0.45米。柱截面500×500mm 。建筑场地地质条件见表1。 表1 建筑场地地质条件
注：地下水位在天然地面下2.5米处 目录 地基基础课程设计任务书............................................................................ - 0 -工程概况....................................................................................................... - 1 - 1.设计资料.................................................................................................... - 4 - 2.选择桩型与桩端持力层、确定桩长和承台埋深...................................... - 4 - 3.确定单桩极限承载力标准值..................................................................... - 5 - 4.确定桩数和承台尺寸 ................................................................................ - 6 - 5.桩顶作用效应验算 .................................................................................... - 7 - 6.桩基础沉降验算 ........................................................................................ - 8 - 6.1 求基底压力和基底附加压力 ........................................................... - 8 - 6.2 确定沉降计算深度 ........................................................................... - 8 - 6.3 沉降计算........................................................................................... - 8 -
钢结构课程设计计算书
一由设计任务书可知： 厂房总长为120m，柱距6m，跨度为24m，屋架端部高度为2m，车间内设有两台中级工作制吊车，该地区冬季最低温度为-22℃。暂不考虑地震设防。 屋面采用1.5m×6.0m预应力大型屋面板，屋面坡度为i=1:10。卷材防水层面（上铺120mm 泡沫混凝土保温层和三毡四油防水层）。屋面活荷载标准值为0.7KN/㎡，雪荷载标准值为0.4KN/㎡，积灰荷载标准值为0.5KN/㎡。 屋架采用梯形钢屋架，钢屋架简支于钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级C20. 二选材： 根据该地区温度及荷载性质，钢材采用Q235-C。其设计强度为215KN/㎡,焊条采用E43型，手工焊接，构件采用钢板及热轧钢筋，构件与支撑的连接用M20普通螺栓。 屋架的计算跨度L。=24000-2×150=23700，端部高度：h=2000mm(轴线处)，h=2150(计算跨度处)。 三结构形式与布置： 屋架形式及几何尺寸见图1所示： 图1 屋架支撑布置见图2所示：
图2 四荷载与内力计算： 1．荷载计算： 活荷载于雪荷载不会同时出现，故取两者较大的活荷载计算。 永久荷载标准值： 防水层（三毡四油上铺小石子）0.35KN/㎡找平层（20mm厚水泥砂浆）0.02×20=0.40 KN/㎡保温层（40mm厚泡沫混凝土0.25 KN/㎡预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/㎡钢屋架和支撑自重0.12+0.011×24=0.384 KN/㎡ 总计：2.784 KN/㎡可变荷载标准值： 雪荷载＜屋面活荷载（取两者较大值）0.7KN/㎡积灰荷载0.5KN/㎡风载为吸力，起卸载作用，一般不予考虑。 总计：1.2 KN/㎡永久荷载设计值 1.2×2.784 KN/㎡=3.3408KN/㎡可变荷载设计值 1.4×1.2KN/㎡=1.68KN/㎡2．荷载组合： 设计屋架时应考虑以下三种组合： 组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载 屋架上弦荷载P=(3.3408KN/㎡+1.68KN/㎡) ×1.5×6=45.1872KN 组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载 屋架上弦荷载P1=3.3408KN/㎡×1.5×6=30.07KN P2=1.68KN/㎡×1.5×6=15.12KN 组合三全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板自重+半跨屋面活荷载
桩基础实例设计计算书
桩基础设计计算书 一:建筑设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征与力学性质的不同自上而下划分为四层,物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为 2、0m,地下水水质分析结果表明,本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级,已知上部框架结构由柱子传来的荷载: V = 3200kN, M=400kN m g,H = 50kN; 柱的截面尺寸为:400×400mm; 承台底面埋深:D ＝2、0m。 2、根据地质资料,以黄土粉质粘土为桩尖持力层, 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300,桩长为10、0m 3、桩身资料: 混凝土为C30,轴心抗压强度设计值f c ＝15MPa,弯曲强度设计值为 f m ＝16、5MPa,主筋采用:4Φ16,强度设计值:f y ＝310MPa 4、承台设计资料:混凝土为C30,轴心抗压强度设计值为f c ＝15MPa,弯曲抗压强度设计值 为f m ＝1、5MPa。 、附:1):土层主要物理力学指标; 2):桩静载荷试验曲线。
桩静载荷试验曲线 二:设计要求: 1、单桩竖向承载力标准值与设计值的计算; 2、确定桩数与桩的平面布置图; 3、群桩中基桩的受力验算 4、承台结构设计及验算; 5、桩及承台的施工图设计:包括桩的平面布置图,桩身配筋图, 承台配筋与必要的施工说明; 6、需要提交的报告:计算说明书与桩基础施工图。 三:桩基础设计 (一):必要资料准备 1、建筑物的类型机规模:住宅楼 2、岩土工程勘察报告:见上页附表 3、环境及检测条件:地下水无腐蚀性,Q —S 曲线见附表 (二):外部荷载及桩型确定 1、柱传来荷载:V = 3200kN 、M = 400kN ?m 、H = 50kN 2、桩型确定:1)、由题意选桩为钢筋混凝土预制桩; 2)、构造尺寸:桩长L ＝10、0m,截面尺寸:300×300mm 3)、桩身:混凝土强度 C30、 c f ＝15MPa 、 m f ＝16、5MPa 4φ16 y f ＝310MPa
课程设计计算书
四川理工学院课程设计 某综合楼给排水工程设计 学生：王玥 学号：12141020128 专业：给水排水工程 班级：2012级1班 指导教师：陈妮 四川理工学院建筑工程学院 二○一五年一月
四川理工学院 建筑工程学院课程设计任务书 设计题目：《某综合楼给排水工程设计》专业：给排水工程 班级：2012级1班学号：12141020128 学生：王玥指导教师：陈妮 接受任务时间 2014.12.01 教研室主任（签名） 1．课程设计的主要内容及基本要求 一.课程设计内容： （A）项目简介 根据有关部门批准的建设任务书，拟在某市修建一综合楼，地上9层，建筑面积约为8000㎡,建筑高度为28.50m。一层为商业用房，层高4.50米；二至九层为普通住宅，层高3.00米。 （B）设计资料 上级主管部门批准的设计任务书 建筑给水排水设计规范 建筑防火设计规范 高层民用建筑设计防火规范 自动喷水灭火设计规范 建筑设计资料 建筑物各层平面图等。 根据建筑物的性质、用途及建设单位的要求，室内要设有完善的给排水卫生设备。生活供水要安全可靠，水泵要求自动启闭。该建筑物要求消防给水安全可靠，设置独立的消火栓系统和自动喷水灭火系统。屋面雨水采用内排水系统。室内管道全部暗敷。 城市给水排水资料 1.给水水源 建筑以城市自来水管网作为给水水源。建筑物前面道路有一条市政给水可供接管，给水管管径DN200，常年水压不低于200Kpa。 最低月平均气温7℃，总硬度月平均最高值10德国度，城市管网不允许直接吸水。 2.排水条件 本地区有集中污水处理厂，城市污水处理率为85％，城市排水体制为雨水、污水分流制。市内生活污水需经化粪池处理后排入城市污水管道。本建筑右后方有一条市政污水管和一条市政雨水管预留的检查井可供接管。
(完整版)桩基础设计计算书
目录 1设计任务 (2) 1.1设计资料 (2) 1.2设计要求 (3) 2 桩基持力层，桩型，桩长的确定 (3) 3 单桩承载力确定 (3) 3.1单桩竖向承载力的确定 (3) 4 桩数布置及承台设计 (4) 5 复合桩基荷载验算 (6) 6 桩身和承台设计 (9) 7 沉降计算 (14) 8 构造要求及施工要求 (20) 8.1预制桩的施工 (20) 8.2混凝土预制桩的接桩 (21) 8.3凝土预制桩的沉桩 (22) 8.4预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施 (23) 8.5结论与建议 (25) 9 参考文献 (25)
一、设计任务书 (一)、设计资料 1、某地方建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为5层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.1m,本场地下水无腐蚀性。建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载。承台底面埋深：D ＝2.1m。
（二）、设计要求： 1、桩基持力层、桩型、承台埋深选择 2、确定单桩承载力 3、桩数布置及承台设计 4、群桩承载力验算 5、桩身结构设计和计算 6、承台设计计算 7、群桩沉降计算 8、绘制桩承台施工图 二、桩基持力层，桩型，桩长的确定 根据设计任务书所提供的资料，分析表明，在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，故考虑选用桩基础。由地基勘查资料，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。 根据工程请况承台埋深 2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为450㎜×450㎜。桩长21.1m。 三、单桩承载力确定 （一）、单桩竖向承载力的确定： 1、根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。 根据地质条件以第四层黄褐色粉土夹粉质粘土为持力层， 采用截面为450×450mm的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层 1.0m；镶入承台0.1m，桩长21.1 m。承台底部埋深 2.1 m。 2、确定单桩竖向承载力标准值Quk可根据经验公式估算： Quk= Qsk+ Qpk=μ∑qsikli+qpkAp Q——单桩极限摩阻力标准值（kN） sk Q——单桩极限端阻力标准值（kN） pk u——桩的横断面周长（m） A——桩的横断面底面积（2m） p L——桩周各层土的厚度（m） i q——桩周第i层土的单位极限摩阻力标准值（a kP）sik q——桩底土的单位极限端阻力标准值（a kP） pk 桩周长：μ=450×4=1800mm=1.8m
深基础课程设计计算书 (1)
深基础课程设计计算书 学校：福建工程学院 层次：专升本 专业：土木工程＿＿＿＿姓名：林飞＿＿＿＿ 2016年09 月16 日
目录 一、外部荷载及桩型确定 (1) 二、单桩承载力确定 (1) 三、单桩受力验算 (4) 四、群桩承载力验算 (5) 五、承台设计 (6) 六桩的强度验算 (9)
一、 外部荷载及桩型确定 1、柱传来荷载：F= 3000kN 、M = 600kN ·m 、H = 60kN 2、桩型确定：1）、由题意选桩为钢筋混凝土预制桩； 2）、构造尺寸：桩长L ＝10.0m ，截面尺寸：400mm ×400mm 3）、桩身：混凝土强度等级 C30、c f ＝14.3 N/mm 2 、 4Φ16 y f ＝300 N/mm 2 4）、承台材料：混凝土强度等级C30、c f ＝14.3 N/mm 2 、 t f ＝1.43 N/mm 2 二、单桩承载力确定 1、单桩竖向承载力的确定： 1）、根据桩身材料强度（?＝1.0，配筋Φ16） ()() kN A f A f R S y p c 1.25298.8033004003.140.12=?+??=''+=? 2）、根据地基基础规范公式计算： ①、桩尖土端承载力计算： 粉质粘土，L I ＝0.60，入土深度为12.0m 由书105页表4-4知，当h 在9和16之间时，当L I =0.75时，1500=pk q kPa,当L I =0.5时，2100=pa q ，由线性内插法： 75 .06.01500 75.05.015002100--=--pk q 1860=pk q k P a ②、桩侧土摩擦力： 粉质粘土层1： 1.0L I = ，由表4-3，sik q =36～50kPa ，由线性内插法，取36kPa 粉质粘土层2： 0.60L I = ，由表4-3，sik q =50～66kPa ，由线性内插法可知，
基础工程课程设计计算书
基础工程课程设计 说明书 二零一三年六月 土木工程
某框架结构条形基础设计计算书 一、工程概况 威海近郊五层两跨钢筋混凝土框架结构（相当于七层以上民用建筑），车间有三排柱，柱截面尺寸为400×600mm2，平面图如图1。作用在基础顶面的荷载特征值如表1，弯矩作用于跨度方向。室内外高差0.30m。 图1混凝土框架结构平面图 表1 荷载效应特征值 二、地质资料 1.综合地质柱状图如表2，地下水位在细砂层底，标准冻深为2m； 2.冻胀类别为冻胀。
表2 综合地质柱状图 三、设计要求 1.设计柱下钢筋混凝土条形基础； 2.计算该条形基础相邻两柱的沉降差； 3.绘制基础平面图（局部），基础剖面图，配筋图。 四、设计步骤 1.考虑冻胀因素影响确定基础埋深； 2.持力层承载力特征值修正； 3.计算基础底面尺寸，确定基础构造高度； 4.计算条形基础相邻两柱的沉降差； 5.按倒梁法计算梁纵向内力，并进行结构设计； 6.计算基础的横向配筋及翼缘高度； 7.绘制施工图。
五、工作量 1. 设计柱下钢筋混凝土条形基础； 2. 计算该条形基础相邻两柱的沉降差； 3. 完成课程设计计算说明书一份； 4. 完成铅笔绘制2号施工图一张； 5. 配合教师安排进行答辩。 六、内力计算 (一) 确定基础埋深 根据地质资料进入土层1.2m 为粘土层，其基本承载力特征值为147kPa ak f =,可知其为最优持力层，基础进入持力层大于30cm 。又有考虑冻胀因素的影响，根据规范可知，其设计冻深d z 应按下式计算：0 2.0 1.00.90.95 1.71m ...zs zw ze d z z ψψψ=???==，基础 埋深应在设计冻深以下，据此可初步确定基础埋深为2.3m 。根据基础埋深 2.3m>0.5m d =需进行持力层承载力特征值的深度修正，持力层为黄褐色粘性土层。液性指数 2618 0.50.853418 p L L p w w I w w --= = =<--，又0.70.85 e =<，查表可得，承载力修正系数0.3, 1.6b d ηη==，基础底面以上土的加权平均重度m γ= 317 1.2190.8 17.8kN/m 2.0 ?+?=， 条形基础的基础埋深一般自室内底面算起，室内外高差为0.3m ，取 2.30.3 2.6m d =+=， 则可得修正值为：(0.5)147 1.617.8(2.60.5)206.81kPa a ak d m f f d ηγ=+-=+??-=。 (二) 确定基础梁的高度、长度和外伸尺寸 根据规范要求，柱下条形基础梁的高度应该取为柱距的1/81/4倍 ，又有此处柱距取为6500mm ，故可得到基础梁的高度(1/81/4)6200(7751550)mm h =?=，取 1500mm h =，即为 1.5m h =。根据构造要求，条形基础端部外伸长度应为边跨跨距的1/41/3倍，故考虑到柱端存在弯矩及其方向，可以得到基础端部左侧延伸 1(1/4 1/3)(1/41/3)6200(1550 2067)m m l l ==?=，取1 2.0m l =。计算简图如图 2所示：
基础工程课程设计计算书
《基础工程》课程设计任务书 （一）设计题目 某宾馆，采用钢筋混凝土框架结构，基础采用柱下桩基础，首层柱网布置如附件所示，试按要求设计该基础。 （二）设计资料 1. 场地工程地质条件 场地岩土层按成因类型自上而下划分：1、人工填土层（Q ml）；2、第四系冲积层（Q al）；3、残积层（Q el）；4、白垩系上统沉积岩层(K2)。 各土（岩）层特征如下： 1）人工填土层（Q ml） 杂填土：主要成分为粘性土，含较多建筑垃圾（碎砖、碎石、余泥等）。本层重度为16kN/m3。松散为主，局部稍密，很湿。层厚1.50m。 2）第四系冲积层（Q al） ②-1淤泥质粉质粘土：灰黑，可塑，含细砂及少量碎石。该层层厚3.50m。其主要物理力学性质指标值为：ω=44.36%；ρ= 1.65 g/cm3；e= 1.30；I L= 1.27； E s= 2.49MPa；C= 5.07kPa，φ= 6.07°。 承载力特征值取f ak=55kPa。 ②-2 粉质粘土：灰、灰黑色，软塑状为主，局部呈可塑状。层厚2.45m。其主要物理力学性质指标值为：ω= 33.45%；ρ= 1.86 g/cm3；e= 0.918;I L=0.78; Es=3.00Mpa；C=5.50kPa，Φ=6.55°。 ②-3粉质粘土：褐色，硬塑。该层层厚3.4m。其主要物理力学性质指标值为：ω= 38.00%；ρ= 1.98 g/cm3；e= 0.60;I L=0.20; Es=10.2MPa。 3）第四系残积层（Q el） ③-1 粉土：褐红色、褐红色间白色斑点；密实，稍湿-湿。该层层厚2.09m。其主要物理力学性质指标值为：ω= 17.50%；ρ= 1.99 g/cm3；e= 0.604；I L=0～
U型桥台、扩大基础施工技术方案
扩大基础施工技术方案 1 适用范围 本施工作业指导书适用于库阿高速公路桥涵结构物的台身、扩大基础施工。 2.编制主要应用标准和规范 2.1 《公路桥涵设计通用规范》JTG-D-2004 2.2 《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG-D63-2007 2.3 《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2.4 《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004 2.5 《公路工程施工安全技术规程》JTJ 076-95 3施工准备 3.1、技术准备 3.1.1、熟悉和分析施工现场的地质、水文资料，由中交指挥部总工程师组织工程设计部、工程管理部、安全质量部等相关部门向各分指挥部总工就承包合同有关条款、设计图、设计文件、施工技术规范和质量要求、使用的施工方法和材质要求等进行交底。各分指总工向分指各部门、现场负责人及技术员交底就以下内容进行交底： ⑴合同中有关施工技术管理和监理办法，合同条款规定的法律、经济责任和工期。 ⑵设计文件、施工图及说明要点等内容。 ⑶分部、分项工程的施工特点，质量要求。 ⑷施工技术方案。 ⑸工程合同技术规范、使用的工法或工艺操作规程。
⑹材料的特性、技术要求及节约措施。 ⑺季节性施工措施。 ⑻各单位在施工中的协调配合、机械设备组合、交叉作业及注意事项。 ⑼试验工程项目的技术标准和采用的规程。 ⑽适应工程内容的科研项目、四新项目和先进技术、推广应用的技术要求。 ⑾安全、文明、环保施工具体要求。 由现场主管技术员配合分指工程部向现场施工班组、施工人员进行技术、操作、安全、环保交底, 确保施工过程的工程质量和人身安全。 3.1.2、熟悉施工现场环境,排查清施工区域内的地下管线（管道、电缆）、地下构筑物、危险建筑等的分布情况。本工程危险源包括高空坠落、物体打击、触电、机械伤害、坍塌、中毒、火灾、职业病等。 3.1.3、砼配合比设计及试验：按砼设计强度要求，做试验室配合比、施工配合比。 3.2 机具准备 3.2.1混凝土机具：混凝土拌和站、插入式振捣器、料斗、流槽等。 3.2.2钢筋机具：钢筋加工机具、调直机、切断机、扳手、电焊机、撬棍等。 3.2.3施工机械：混凝土泵车或吊车、混凝土运输车、挖掘机、装载机、自卸汽车、压路机等。 3.2.4支护模板设备：大块钢模板、钢管、扣件、双面胶带、钢卷尺等。 3.2.5安全设备：安全帽、防护网、安全带、防水照明灯等。 3.2.6其他机具：铁锹、十字镐、水泵等。 3.3 材料准备 原材料：水泥、石子、砂、钢筋等由分指试验人员按规定进行检验，并报驻地办监理工程师检验，确保原材料质量符合相应标准。 3.4作业条件
课程设计计算书资料
东东南大学成人教育学院夜大学 课程设计计算书 题目：混凝土单向板肋梁楼盖设计 课程：工程结构设计原理 院部：继续教育学院 专业：土木工程 班级：YS05115 学生姓名：刘晓强 学号：5320005115152023 设计期限：2016. 06——2016. 08 指导教师：谢鲁齐 教研室主任： 院长（主任）： 东南大学继续教育学院 2016年8月30 日
目录 1 设计资料 (1) 2 平面结构布置 (1) 3 板的设计 (2) 3.1 荷载计算 (2) 3.2 板的计算简图 (2) 3.3 板弯矩设计值 (3) 3.4 板正截面受弯承载力计算 (4) 3.5 绘制板施工图 (5) 4 次梁设计 (5) 4.1 次梁的支承情况 (5) 4.2 次梁荷载计算 (5) 4.3 次梁计算跨度及计算简图 (6) 4.4 次梁内力计算 (6) 4.5 次梁正截面承载力计算 (7) 4.6 次梁斜截面承载力计算 (8) 5 主梁设计 (8) 5.1 主梁支承情况 (8) 5.2 主梁荷载计算 (9) 5.3 主梁计算跨度及计算简图 (9) 5.4 主梁内力计算 (9) 5.5 主梁正截面受弯承载力计算 (11) 5.6 主梁斜截面受剪承载力计算 (12)
1 设计资料 某工业车间楼盖，平面如图所示（楼梯在平面外）。墙体厚度370mm，柱子截面尺寸按400×400mm。 楼面活载为6.20kN/m2。采用C30混凝土，板中钢筋一律采用HPB300级钢筋，梁中受力纵筋采用HRB335级钢筋，其余采用HPB300级钢筋。楼面采用20mm厚水泥砂浆面层（20kN/m3），板底抹灰采用15mm厚石灰砂浆（17kN/m3）。厂房安全等级为一级。 2 平面结构布置 （1）主梁沿着纵向布置，跨度为3.60m，次梁的跨度为6.30m，主梁每跨内布置一根次梁，板的跨度为2.10m。楼盖结构布置图如下： 图2.1楼盖结构布置图 （2）按高跨比条件，当h≥1/40l=1500/40=37.50mm时，满足刚度要求，可不验算挠