省煤器中的问题讲述讲解

省煤器设计中的问题

一、省煤器的作用及种类

1.1省煤器的作用

省煤器是汽水系统中的承压部件，其任务是利用锅炉尾部烟气的热量加热锅炉给水。锅炉采用省煤器后，会带来以下好处：

a.节省材料。

在现代锅炉中，燃料燃烧生成的高温烟气，虽经水冷壁，过热器和再热器的吸热，但其温度还很高，如直接排入大气，将造成很大的热损失。在锅炉尾部装设省煤器后，利用给水吸收烟气热量，可降低排烟温度，减少排烟热损失，提高锅炉效率，因而节省燃料。省煤器的名称也就由此而来。

b.改善了汽包的工作条件。

由于采用省煤器，提高了进入汽包的给水温度，减少了汽包壁与进水之间的温度差，也就减少了因温度差而引起的热应力。从而改善了汽包的工作条件，延长了使用寿命。c.降低了锅炉造价。

由于给水进入蒸发受热面之前，先在省煤器中加热，这样减少了水灾蒸发受热面中的吸热量。这就由管径较小、管壁较薄、价格较低的省煤器受热面代替了一部分管径较大、管壁较厚、价格较高的蒸发受热面，从而降低了锅炉造价。

因此，省煤器已是现代锅炉中不可缺少的部件。

1.2省煤器的种类

省煤器按使用材料可分为铸铁省煤器和钢管省煤器。铸铁省煤器强度低，不能承受高压，但耐磨耐腐蚀性较好，通常用在小容量锅炉上。目前，大容量锅炉广泛采用钢管省煤器，其优点是强度高，能承受冲击，工作可靠；同时传热性能好，重量轻，体积小，价格低廉。缺点是耐磨耐腐蚀性较差。

二、钢管式省煤器

1，钢管式省煤器的结构

钢管式省煤器结构是由许多并列的管径为42~51mm蛇形管与进、出口联箱组成。为使省煤器受热面结构紧凑，应力求减少管间距。省煤器管束的纵向节距s2受管子的最小弯曲半径的限制。当管子弯曲时，弯头的外侧管壁将变薄。弯曲半径愈小，外壁就愈薄，管壁强度降低的就愈多。通常，采用错列布置时，采用s1/d=2~2.5,s2/d=1~1.5;采用顺列布置时，s1/d=2~2.5,s2/d=2。

为便于检修，省煤器组的高度是有限制的。当管子为紧密布置（s2/d≤1.5）时，管组的高度不得大于1m；布置教稀时，则不得大于1.5m。如果省煤器受热面较多，沿烟气行程的高度较大时，就应将它分成几个管组。管组之间留有高度不小于600~800mm的空间。省煤器和其相邻的空气预热器间的空间高度应不小于800~1000mm,以便进行检修和清除受热面上

的积灰。

省煤器一般多卧式布置在尾部烟道中。这既有利于停炉排除积水、减轻停炉期间的腐蚀；也有利于改善传热，节约金属。其工作原理是水灾蛇形管内自下而上流动，烟气在管外自上而下横向冲刷管壁，以实现烟气与给水之间的热量交换。这种换热方式，由于水在蛇形管内自下而上流动便于排除空气，从而避免引起局部的氧气腐蚀。烟气在管外自上而下流动，这不但有助于吹灰，还使烟气与水呈逆向流动，从而增大传热平均温差，有利于对流传热。

大部分的省煤器都采用光管式受热面。但为了增强传热并提高结构的紧凑性，有相当一部分锅炉的省煤器则采用了鳍片管、肋片管、模式受热面等的结构。在金属耗量相等，且通风耗能也相等的情况下，焊有矩形鳍片的受热面体积要比光管受热面的体积小25%~30%。而采用轧制鳍片管的省煤器，其外形尺寸可缩小40%~50%。

膜片式省煤器的受热面是由在蛇形管直段部分焊有连续的钢条制作而成，扁刚条的厚度2~3mm。膜式省煤器的传热效果比光管省煤器好，且在同样传热情况下，前者的金属耗量要少，运行中可靠性也较高。

肋片管省煤器是在光管的外表面焊上环状或螺旋状肋片而制成的。这类省煤器传热面积增加幅度比鳍片和膜片式大、传热系数高，但当燃煤灰黏结性较强时，易出现堵灰现象，一般可用于灰分不黏结的燃料。

锅炉省煤器泄漏的原因与解决方法分析

锅炉连续出现省煤器泄漏事故，严重影响到机组的安全经济运行.为此对省煤器泄漏的原因进行分析，加大对煤粉细度的控制力度，增加了外侧锅炉省煤器的防磨瓦面积，提高了机组安全经济运行水平.本文对锅炉省煤器泄漏主要原因和机理进行了分析，并提出了预防措施?本文以电厂常用的高温高压锅炉为例，此锅炉采用悬挂型布置，配置貞流型燃烧器，燃烧器按四角布置，采用煤粉悬浮式燃烧。此锅炉已投产近10年，已经累计运行了超过2万小时。该锅炉配备的省煤器是非沸腾式的，为错列式布置，分为上下两级，此省煤器与锅炉的空气预热器进行交叉布置。下级锅炉省煤器分为4组沿着烟道的竖井深度和宽度的方向中心线进行对称型布置。

下级锅炉省煤器管共有132片，分为264根，它的规格为32X4,它的管材为20G。

—、泄漏的原因分析

1.1烟气走廊

下级锅炉省煤器两侧的U型弯处有烟气走廊，经实测，两侧的U型弯处之间的距离约为80mm，比初始设计值21imn大了很多，同时比省煤器距离前后墙的距离初始设计值60nm 也大了20mm。由于烟气走廊的阻力极小，烟气的流速比较大，通过计算可知，烟气的流速在锅炉下级省煤器的出口比上级锅炉省煤器的入口大了30%左右d因为系统的管子是金属材质，金属的磨损量与烟气的流速三次方成正比例关系，所以，在两侧U型弯管处的磨损更加严重。另外在制弯头的时候，弯头的壁厚比直管处薄，壁厚小于4 mm,上述一系列原因导致锅炉省煤器管子的弯头迎风面位置更加容笏发生磨损泄漏事故。

1.2实际应用的燃料性质与设计值差异

烟气流动的过程中起到磨损作用的是烟气中那些较大颗粒的飞灰，并且磨损的程度与总灰量密切相关。总灰量越大，灰粒对于省煤器管的撞击次数也越多，管壁的磨损程度越严重，而总灰量由燃料灰分和燃料的低位发热量决定。

该锅炉的设计煤种的基灰分为24.26%, 而实际燃烧的煤种应用基灰分约为39.50%; 煤粉的细度)设计值为2228，但实际煤粉的细度在30左右，这两项参数均与设计的煤种有较大的偏差p煤粉较粗、灰分较大，直接导致了灰粒和没有燃烧完全的燃料颗粒成倍增多，实际烟气中飞灰的浓度增大，这一原因也加剧了对锅炉省煤器管路的磨损a

1.3锅炉省煤器管束的排列方式与系统的安装质量

系统管路中烟气横向冲刷锅炉省煤器管时，管束的排列方式不同，管壁的受磨损情况也不尽相同。错列式样的管束排列受到的磨损程度要比顺列的管束严重，下排管束磨损程度要比上排大，并且气流自上向下攒动，灰粒将在重力的作用下速度将有可能大于烟气的速度，加剧颗粒冲击对管壁的磨损程度。该锅炉省煤器为错列布置，采用规格为32X4的钢管，管径较小，管体的刚性较差，管壁较薄，造成实际状况下蛇形管的排列不齐，同时安装不到位的原因，将难以保证整齐均匀的安装间距，以上原因也是导致锅炉省煤器管排中出现烟气走廊，致使局部管壁的金属磨损状况加剧。

1.4防磨措施设置的不究善

一般锅炉只是在下级锅炉省煤器两侧的U 型弯处，加装了有防磨作用的挡风板，由于下级锅炉省煤器的高度约为3200mm,上面设置的防磨装置对下面的U型弯处难以起到防磨的作用，因此，下级锅炉省煤器部的U型弯处磨损比较严重。

1.5锅炉燃烧工况的影响

锅炉运行过程中的燃烧进风量过大将会造成烟气量的加大，从而使磨损的速度增加。通过计算可知，锅炉省煤器中过量的空气系数由1.2增加至1.3时，管壁磨损量将增加25% 左右。

二、针对磨损泄漏的建议以及对策

在锅炉大修时对锅炉省煤器进行全面的检查，对所有的弯头进行提前更换并且加装U 型的护瓦在两排弯头之间加装阻力栅栏，尽可能的消除下级锅炉省煤器出口烟气走廊。对锅炉省煤器管喷涂防磨的涂料，B前已有锅炉做此种防止磨损喷漆处理，效果良好。加强对锅炉燃烧工况的调整和试验。要在保证安全和经济的运行前提下，来保证合适的进风配比和煤粉细度控制，将煤粉细度控制在设计值2228之间，用以改善锅炉内部的燃烧工况，减少烟气中没有燃烧完全的燃料颗粒含量。同时，在保证煤燃烧完全的前提下，适当的降低风量，并定期做漏风性试验，釆取措施，降低锅炉实际运行中的漏风率。更换竖井后墙

的两级省煤器管路。从现有状况来看，竖井后墙的锅炉省煤器管排磨损的情况突出，防磨防爆的检查难度较高，工程处理的工作最较大，必须对其进行彻底的更新并增加防磨管的安装排数，用以消除影响全厂经济与安全性的事故隐患。消除竖井后墙周边的飞灰集中现象。仿照阻流板设计，在竖井的后墙上设计类似的阻流装置，用以消除灰过度集中的现象，保证锅炉正常运行及时消除烟气通道中的积灰，减少由积灰吹扬产生的过大烟气流速产生的可能，烟气通道的积灰将可能造成烟气流通管道截面的缩小，在烟气量较为稳定的工况下，积灰飞扬必将导致烟气流速的增加，势必造成受热面的过度冲刷作用明显。增大管道防磨瓦的保护范围：采取堆焊后打磨处理，将竖井后墙周边可见范围内的管路都覆盖上防磨瓦。’强化检査考核的指标：规定锅炉煤粉细度的合格范围为15%20%。提高煤粉细度的合格率，降低因此产生的不良影响。

三、总论

由以上分析可以看出，影响锅炉省煤器泄漏故障的因素很多，本文对故障产生原因及处理方法进行了浅析，正确冇效的处理办法须坚持以防为主，防治结合的原则，做到最大限度的减少锅炉省煤器的泄漏事故，确保工厂的正常生产，为工丨制造最大的经济效益。

锅炉省煤器磨损及其防治措施

介绍了影响省煤器磨损的主要因素及防止省煤器磨损的技术措施，对大唐长春第二热电有限责任公司锅炉省煤器在运行、检修中出现的磨损问题,选择合理的烟气流速，消除局部“烟气走廊”,定期进行翻排检修，采用局部防磨措施，有效地防止了省煤器的磨损，延长了锅炉安全运行周期。

省煤器是利用锅炉尾部的热烟气来加热给水的一种热交换器，可降低排烟温度，提高锅炉效率，节约燃料，是大型锅炉上不可缺少的一个部件。大唐长春第二热电有限责任公司从2008年1月至2010年8月省煤器漏泄事故占“四管”漏泄事故的41.2%，其中磨损占“四管”漏泄事故的23. 5%。省煤器的磨损是由设计、制造、安装、运行及煤种等多方面因素综合形成的结果，主要是飞灰磨损，磨损部位都集中在特定的区域，在运行中省煤器磨损程度具有不可预知的特点，使机组不能安全连续运行，增加了检修人员的劳动强度和维修费用，造成较大的经济损失。

一、影响省煤器磨损的主要因素

1.1烟气流速

省煤器管壁的磨损与飞灰动能和飞灰撞击管壁的频率成正比，飞灰动能与其速度二次方成正比，撞击频率与其速度成正比，所以，管壁的磨损量与飞灰的冲击速度三次方成正比关系。为了控制烟气流速不超过允许值，在尾部烟道加装烟气流速检测仪，能及时发现烟道流速情况做出调整，保证烟气流速不超标。省煤器设计烟速最好不超过10 m/S;但如果烟速过低，将会产生积灰，因此不能低于5 m/s。

1.2飞灰浓度

飞灰浓度高，灰粒撞击管壁的频率就高，磨损增加，因此，管排磨损量与烟气中飞灰浓度成正比。烧灰分多的燃煤，磨损就相对严重，此外，飞灰浓度高的局部区域磨损更严重。

1.3灰粒特性

在煤粉炉中，进入尾部烟道的烟气带有大量的飞灰粒子，由于温度较低，这些飞灰粒子都具有一定的硬度，当烟气冲击省煤器管排时，飞灰粒子就不断地冲击管壁，逐步地使省煤器管壁减薄。磨损中起主要作用的是飞灰中那些较大颗粒，其次是具有足够硬度和锐利棱角的颗粒，比球形颗粒磨损要严重许多。灰粒磨损性能主要取决于灰中sio2的含量，当其含量较高时，磨损显著加大。

1.4管排布置与结构方式

布置受热面时，考虑到管排受热膨胀间隙问题，省煤器蛇形管弯头与炉墙之间留有一定的间隙；由于安装时管排间距调整不均及墙体受热变形等原因，省煤器管排与炉墙之间有40200 mm不等的缝隙。这些位置形成“烟气走廊”，局部流动阻力小，烟气流速大于烟道断面上平均烟气速度，灰粒随之加速。对于错列布置的管排，第2排每根管子正对第1排两管之间，灰粒流人管排后，由于流通截面的减小，随烟氕一起被加速后直接冲击在第2排管子上，致使第2排的磨损量比第1排大。

1.5飞灰撞击率

飞灰颗粒、密度大，烟气流速快，烟气粘度小等因素，都会增加飞灰的撞击率。飞灰撞击率越大，磨损越严重。

1.6其他因素

漏风、管子材料硬度、管壁温度、烟气成分、空气预热器的局部堵灰、结焦使部分烟气通道堵塞等对受热面磨损都具有一定的影响。

二、防止省煤器磨损的措施

2.1防止局部流速过高

较高的烟气流速有助于提高省煤器的传热系数，节省受热面积，但阻力损失和省煤器磨损增加，管壁最大的磨损速度应小于0. 2 mm/a。降低烟气流速的办法：扩大烟道，增

加烟气流通面积；采用鳍片式省煤器。

2.2控制煤粉细度

根据机组燃煤情况进行适当调整，避免因煤粉过粗，燃烧不完全，造成飞灰中未燃尽颗粒增加而加剧省煤器磨损。

2.3在易磨损部位加防磨装置

受热面管子磨损时在周界上磨损并不均匀，在管子侧向30°60°处磨损最严重，此处的磨损量为平均量的3倍，错列管排数量多时，第2排磨损量可较平均值高50%。局部安装的防磨装置有：安装防磨护罩、加装保护板或均流板、安装护帘、弯头部位用耐火料浇注、焊接防磨圆钢、安装假排等。'

2.4防止烟道漏风

锅炉尾部烟道由于其内部为负压状态，环境空气可能通过空隙进人烟道，改变了烟道内部烟气的理想状态，使烟气对省煤器管子进行冲刷，长时间运行后管道磨损漏泄，高温段省煤器漏风量增加10%，磨损速度将加快25%。重点检查管道穿墙管、空心梁、人孔门、炉墙、伸缩节等部位。

2.5选择合理的运行

工况在运行中，加强对锅炉的燃烧调整，降低飞灰可燃物的含碳量，尽量避免锅炉超负荷运行，降低过剩空气系数，加强设备维护，消除漏风。

三、省煤器磨损治理实例

3.1调整结构

适当控制烟气流速大唐长春第二热电有限责任公司3、4、5、6号锅炉省煤器采用膜式省煤器代替传统的光管省煤器，与1、2号炉光管省煤器进行比较，磨损数量相对较少。采用膜式省煤器可增大管屏横向节距，降低烟速和阻力，使管屏总高度降低，有利于省煤器布置。于膜式省煤器管屏的绕流作用，使灰粒向气流中心集中，最大限度地降低了飞灰对省煤器的磨损。用膜式省煤器改造飞灰磨损严重的光管省煤器，可保证在总吸热量不变和排烟温度不升高的前提下，在限定的尾部空间多布置受热面。以较薄的扁钢部分代替管材，可使承压受热元件的金属耗量减少2 6 % , 总金属耗量减少10%。

3.2定期进行翻排检修

为了节省检修费用，充分利用管排钢材的使用价值，1号炉曾于2007年进行低温段省煤器翻排检修，将已磨损的半个圆周翻排后处于烟气流的背面，将未经磨损的半圆周翻排后处于烟气流的正面，承受烟气磨损，省煤器使用周期延长了60%80%。

3.3避免局部“烟气走廊”产生的磨损

大唐长春第二热电有限责任公司每次停炉组织检修人员清除杂物，防止局部堵塞，对省煤器管排进行水冲洗工作，将内部积灰冲洗干净，提高省煤器受热面吸收、传热能力。光管省煤器管排主要调整上部悬吊板保证管排间距均匀，下部管排吊卡调整均匀后焊接固定，使通过省煤器的烟气趋于均匀。鳍片式省煤器管排间距调整时，上部不但调整悬吊板而且在悬吊板中间位置增加一道拉筋，等距焊接固定在管排鳍片上，下方安装管排卡板，使得管排间距均勻。在变形较严重的弯头位置增加卡板数量。通过以上调整方法可有效避免局部“烟气走廊”产生的磨损。

3.4采用局部防磨措施

a.加装边墙阻流板。

在烟气走廊的人口，省煤器管排弯头部位及缝隙较大的边墙安装阻流板，可以增加对烟气的阻力，防止局部烟速过高。阻流板可选厚度为3 mm、宽度不小于100 mm的碳钢板，沿阻流板宽度中心线加工妇2 mm的圆孔，开孔位置应避开受热面管束，避免烟气冲刷管排，同时应保证足够的烟气流通截面积。阻流板安装标高应平行设置在距管排上、下部管束40 mm的位置，单侧牢固焊接在炉墙上并设置加强立筋，防止阻流板烧裂、变形、开焊、脱落。大唐长春第二热电有限责任公司2009年利用1、2号炉小修期间在低温段省煤器两侧弯头处安装阻流板，6号炉边墙位置安装阻流板，经过一个小修周期后，检查未发现附近管子有磨损现象。

b.加装防磨盖板。

省煤器在设计和安装过程中，对会产生局部磨损的地方，均加装了防磨盖板，安装时要固定一端焊接牢固，另一端焊接抱卡也要牢固，使得盖板即能自由膨胀，又能防止盖板脱落翘起，两相接盖板的搭接部分应留有40 mm以上的膨胀间隙。2007年1号炉低温段省煤器翻身检修时，对易磨损的两侧三排所有管圈安装防磨盖板，在弯头处安装360°正反扣接全防护防磨盖板，2009年10 月拆除炉墙对1号炉低温段省煤器尾部弯头检査，未发现磨损管段。为防止烟气转折时由于离心力作用而浓缩的粗灰粒对弯头的磨损，在弯头位置安装护帘板效果明显，但是采用护帘板保护弯头时，蛇形管排的弯头必须平齐，否则会在护帘后面形成新的“烟气走廊”。

c.局部采用防磨涂料。

大唐长春第二热电有限责任公司2005年开始使用冷喷高温耐磨蚀材料，它是以超细微陶瓷粉、抗磨粒子等多种精选矿物质为基料配以各种添加剂研制而成的双组份反应型无面盐涂料。涂层经室温6 h固化后不脱落，耐热冲击，涂层随炉温上升烧结成耐磨能力极高的陶瓷结构，喷枪的雾化作用，使得涂层更加致密、光滑。对磨损较大的两侧弯头、空心梁等处着重进行喷涂处理。采用局部喷涂防磨效果较好，可有效保证一个检修期内受热面管子的磨损量达到可控状态，经过部分修补，使用寿命可达一个大修期。

防渗漏控制措施

目录 新凯家园三期D块（08-05）住宅及公建项目 防渗漏专项方案 一、工程概况 工程名称：新凯家园三期D块(08-05)住宅及公建配套项目 建设单位：上海新凯房地产开发有限公司 设计单位：上海中房建筑设计有限公司 勘察单位：上海岩土工程勘察设计研究院有限公司 监理单位：上海建浩工程顾问有限公司 施工单位：中国核工业华兴建设有限公司 工程拟建场地位于上海市松江区泗泾镇西部，基地北侧为泗陈公路，南临泗通路，东邻刘五公路，西邻经二路。 本项目主要由14幢16～18层高层住宅、1幢2层商业建筑、1幢2层配套中心、2座全埋式地下车库（为六级人防车库），以及部分配套公建用房组成。项目总占地面积约56470平方米，本项目地上建筑面积约124712.48平方米（含不计容塔楼、不计容阳、不计容外保温以及不计容地下室面积），地下

建筑面积约6783平方米，本项目总建筑面积约131495.48平方米（不含外保温、粉刷）。 工程质量体系目标： 确保11#、14#楼主体结构“市优质结构”，其余单位工程竣工验收一次合格率100％。 为实现新凯家园三期D块住宅工程08-05地块一次性验收合格、无渗漏工程。我公司通过认真熟悉施工图，进行科学分析，我们把施工重点和要点放在对“渗、漏、堵、泛、壳、污”等各类质量通病的防止上，对通常所说的“六漏一渗”即屋面、外墙面、管道等的渗漏水的问题作为重点来抓。本公司将防止本工程的质量通病的发生作为一个最重要的施工质量控制目标，根据本公司以往类似工程的施工经验，对质量通病进行了发生原因分析，并提出了针对性的防治措施，将在施工中予以实施。 二、组织机构及措施 2.1组织落实 成立由项目经理赵艳春为组长，项目副经理潘苗良、项目工程师王永明为副组长，技术员、施工员、质量员的创无渗漏项目管理工作小组。 2.2组织活动措施 2.2.1业主、监理、施工承包单位成立创建无渗漏住宅工程领导小组，并设立创建无渗漏专职检查小组。 2.2.2编制防渗漏工程质量保证措施及有效的施工方案和技术措施，并加以认真实施。 2.2.3对一些容易产生渗漏的部位细节处理，请设计单位提供节点详图，确保施工承包单位和监理人员作为施工和验收的依据(如天沟的细部节点，出屋面

锅炉“四管”爆漏原因分析标准版本

文件编号：RHD-QB-K9840 （解决方案范本系列） 编辑：XXXXXX 查核：XXXXXX 时间：XXXXXX 锅炉“四管”爆漏原因分析标准版本

锅炉“四管”爆漏原因分析标准版 本 操作指导：该解决方案文件为日常单位或公司为保证的工作、生产能够安全稳定地有效运转而制定的，并由相关人员在办理业务或操作时进行更好的判断与管理。，其中条款可根据自己现实基础上调整，请仔细浏览后进行编辑与保存。 腐蚀 锅炉"四管"受热面的腐蚀主要是管外的腐蚀和水品质不合格引起的管内化学腐蚀。当腐蚀严重时，可导致腐蚀爆管事故发生。烟气对管壁的高温腐蚀，主要是灰中的碱金属在高温下升华，与烟气中的SO3生成复合硫酸盐，在550-710℃范围内呈液态凝结在管壁上，破坏管壁表面的氧化膜，即发生高温腐蚀。导致受热面高温腐蚀的主要原因是炉内燃烧不良和烟气动力场不合理，控制局部烟温，保证管壁不超温，防止低熔点腐蚀性化合物贴附在金属表面上，使

烟气流程合理，尽量减少热偏差是减轻高温腐蚀的重要措施。水冷壁上如果产生结渣，在周围处于一定温度和还原性气体条件下，会产生较为严重的水冷壁管外腐蚀。水冷壁的高温腐蚀和还原性气体的存在有着密切的关系，CO浓度大的地方腐蚀就大。管壁温度对腐蚀的影响也很大，在300～500℃范围内，管壁外表面温度每升高50℃，腐蚀程度则增加一倍。水冷壁高温腐蚀部位多在热负荷较高、管壁温度较高的区域，如燃烧器附近。过热器、再热器区还原性气体比炉内低，腐蚀速度一般比水冷壁小。但是大容量锅炉的过热器、再热器的壁温较高，尤其是左右两侧烟温相差较大时，腐蚀现象也相当严重。在腐蚀温度范围内，除选用耐腐蚀的合金钢和奥氏体钢外，应控制炉膛出口烟温的升高和烟温偏差等因素，以免引起局部过高的壁温而使腐蚀速度增大。低温腐蚀是指硫酸

防渗漏施工方案

防渗漏专项施工方案 一、编制依据 1.路劲地产集团2021～2022年华东区总包战略合作招标项目《述标澄清表》 2.路劲地产集团《防渗漏体系技术指引》2020版 3.《地下工程防水技术规范》GB 50108-2016 4.《地下防水工程质量验收规范》GB 50208-2018 5.《弹性体改性沥青防水卷材》GB18242-2008 6.《聚氨酯防水涂料》GB／T19250-2013 7.《带自粘层的防水卷材》GB/T 23260-2009 二、编制原则 防渗漏问题是施工过程中一个很重要的问题，必须要有一系列的防渗漏措施，才能保证工程的质量，减少或者避免由渗漏带来的工程隐患。我单位一旦中标，针对具体项目，在工程开工前，依据路劲地产集团《防渗漏体系技术指引》同时结合国家或行业以及工程所在的规范、标准、规程、法规、图集对本工程涉及的防渗漏节点进行梳理深化，编制有针对性的防渗漏专项方案和细部节点报建设单位监理单位批准后实施。 三、主要防渗漏技术措施 （一）、地下室顶底板和外墙防渗漏施工措施 地下室结构砼工程量一般较大，考虑砼内温度应力引起的收缩等因素，地下室砼施工将其作为工程施工需控制的关键施工过程，结合以往类似工程施工经验，事先从可能造成裂缝的原因分析到采取针对性的措施入手，做好充分施工技术准备，控制和减少有害裂缝的展开，以达到防渗漏的作用。 1 、裂缝产生的主要原因 通过以往实践经验造成地下室及构板墙裂缝的主要原因有： 其一，是由于混凝土中的水泥石的体积变化，其表现为水化过程中水泥浆的化学减缩；由于温湿度的变化造成水泥石的失水收缩、水泥石的碳化收缩、水泥与水相互作用时所放出热量使水泥石热胀冷缩，当冷缩应力大于混凝土抗拉强度时，将造成混凝土开裂，水泥水化热的大小与水泥品种、矿物组成、水泥用量有关，就水泥用量来讲，水泥用量越大水化热越高。 其二，施工措施上的缺陷由于地下室外板墙的施工是在底板混凝土施工完之后进行,在这一时期内,作为底板混凝土其强度增长、收缩变形等已相对稳定，而在此时浇筑的板墙混凝土又将面临体积变形，一

循环流化床锅炉的原理及结构

循环流化床锅炉的原理及结构 循环流化床锅炉是在炉膛里把燃料控制在特殊的流化状态下燃烧产生蒸汽的设备。 循环流化床锅炉工作原理及特点： 固体粒子经与气体或液体接触而转变为类似流体状态的过程，称为流化过程。流化过程用于燃料燃烧，即为流化燃烧，其锅炉称为流化床锅炉。 循环流化床锅炉是在鼓泡流化床锅炉技术的基础上发展起来的新炉型，循环流化床锅炉炉内流化风速较高（一般为4～8m/s），在炉膛出口加装了气固物料分离器。被烟气携带排出炉膛的细小固体颗粒，经分离器分离后，再送回炉内循环燃烧。 循环流化床锅炉可分为两个部分：第一部分由炉膛（快速流化床）、气固物料分离器、固体物料再循环设备等组成，上述部件形成了一个固体物料循环回路。第二部分为对流烟道，布置有过热器、省煤器和空气预热器等，与其它常规锅炉相近。 循环流化床锅炉燃烧所需的一次风和二次风分别从炉膛的底部和侧墙送入，燃料的燃烧主要在炉膛中完成，炉膛四周布置有水冷壁用于吸收燃烧所产生的部分热量。炉膛内燃烧所产生的大量烟气携带物料经分离器入口加速段加速进入分离器，将烟气和物料。物料经料斗、料腿、返料阀再返回炉膛；烟气自中心筒进入分离器出口区，流经转向室、进入尾部烟道。 锅炉给水经省煤器加热后进入汽包，汽包内的饱和水经集中下降管、分配管进入水冷壁下集箱，加热蒸发后流入上集箱，然后进入汽包；饱和蒸汽流经顶棚管、后包墙管、进入低温过热器，由低过加热后进入减温器调节汽温，然后经高过将蒸汽加热到额定蒸汽温度，进入汇汽集箱至主气管道。 循环流化床锅炉燃烧的基本特点： (1)低温的动力控制燃烧 循环流化床燃烧是一种在炉内使高速运动的烟气与其所携带的湍流扰动极强的固体颗粒密切接触，并具有大量颗粒返混的流态化燃烧反应过程；同时，在炉外将绝大部分高温的固体颗粒捕集，并将它们送回炉内再次参与燃烧过程,反复循环地组织燃烧。炉膛温度一般控制在850-950℃之间，（850℃左右为最佳脱硫温度）低于一般煤的灰熔点。

防渗漏措施

防渗漏措施 一、外墙饰面不渗漏的措施 建筑物外墙饰面材料不断更新，用各种饰面砖装饰的墙面日益增多，但人们对其特性还没有足够的认识，设计、施工上存在缺陷，引起内墙面渗漏、返潮，甚至墙面的双飞粉起泡和脱层及外墙面砖脱落。这些质量、安全隐患，严重影响业主的正常使用。 1、外墙镶贴面砖造成外墙渗漏的原因 （1）外墙面砖应是质地坚硬吸水率，具有防水功能。但一些劣质瓷砖质地疏松，吸水率大，时间一长，表面就会出现指纹状微细裂缝，脱皮现象。起不到防水作用，反而吸水、蓄水，起反作用。 （2）砂浆质量不良。目前砌筑和抹灰砂浆往往用含水量较大的砂来拌制，这样的砂浆，粘性大、收缩大、砂浆强度低，用来砌筑和抹灰层就会因收缩大而产生开裂。有的砂浆配比不准确，材料任意加减，搅拌时间不足，更加容易导致砂浆成份不均匀，在同一施工面上，出现不同的干缩率而产生开裂和空裂。 （3）砌筑方法不当。用干砖砌墙，砖吸收砂浆的水份，使水泥未能充分水化硬化，导致砂浆松散，强度降低。砌体灰缝不饱满，尤其是竖缝，组砌时只是批缝，实际是空头缝。框架填充墙的外墙，在墙柱之间是直茬作法，且设有许多拉结钢筋，给砌筑工作造成困难。所以框架填充墙和柱之间是防水的薄弱环节。填充墙与梁底斜砖两端未挤紧，碰头填塞砂浆不密实。特别在顶层，砂浆干缩沉降加上温度应力，使该部位拉裂产生渗漏。 （4）铝合金门窗框与墙四周塞缝不密实，外墙窗与面砖连接处，未留出打胶缝；外窗台与窗框接触处，未作圆和坡度。例如，柱梁与墙体的连接处，外墙预留孔洞、檐口、女儿墙、腰线、窗顶及窗台等，由于施工质量问题，雨水在风压作用下，就会从裂缝、孔洞处渗入。 （5）抹灰前墙面基底清理不干净，砖墙无淋水，表面的污迹和灰尘形成一层隔离膜而影响砂浆与墙面的粘结；墙面不平整，凸凹偏差过大，使抹灰层厚薄不均匀，收缩快慢不同引起龟裂和空鼓；只用一层底灰即镶贴外墙面砖，防渗质量难以保证；两遍抹灰的间歇时间太短，使下层砂浆产生松动形成空鼓、裂缝。

锅炉省煤器泄漏原因分析及对策

编号：SM-ZD-86766 锅炉省煤器泄漏原因分析 及对策 Organize enterprise safety management planning, guidance, inspection and decision-making, ensure the safety status, and unify the overall plan objectives 编制：____________________ 审核：____________________ 时间：____________________ 本文档下载后可任意修改

锅炉省煤器泄漏原因分析及对策 简介：该安全管理资料适用于安全管理工作中组织实施企业安全管理规划、指导、检查和决策等事项，保证生产中的人、物、环境因素处于最佳安全状态，从而使整体计划目标统一，行动协调，过程有条不紊。文档可直接下载或修改，使用时请详细阅读内容。 某电厂一台东方锅炉厂生产的DG410/9.8-6型高温高压锅炉，采用悬挂JI型布置，直流燃烧器，按四角布置，煤粉悬浮切圆燃烧。1999年2月投产，累计运行时间约2万多小时。 该炉省煤器为非沸腾式，错列布置，上下2级省煤器与空气预热器交叉布置。下级省煤器分4组沿竖井烟道深度和宽度方向中心线对称布置。下级省煤器管共132片，264根，规格为32×4，管材为20G。 20xx年初，该炉曾在1个月内连续发生4次下级省煤器磨损泄漏故障，导致4次被迫停炉。检查发现，4次泄漏位置均在下级省煤器甲乙两侧中间U型弯头的迎风面处。裂纹为纵向，裂纹管壁明显减薄，最薄处约为1 mm。对下级省煤器前后箱甲乙侧下数一、二层所有U型弯管子迎风面用测厚仪检测发现，U型弯管子迎风面均有不同程度的磨损。具体情况是，壁厚小于2.5 mm的有93根，其中壁厚小于

锅炉四管爆漏原因分析和预防措施正式样本

文件编号：TP-AR-L5637 In Terms Of Organization Management, It Is Necessary To Form A Certain Guiding And Planning Executable Plan, So As To Help Decision-Makers To Carry Out Better Production And Management From Multiple Perspectives. （示范文本） 编制：_______________ 审核：_______________ 单位：_______________ 锅炉四管爆漏原因分析 和预防措施正式样本

锅炉四管爆漏原因分析和预防措施 正式样本 使用注意：该解决方案资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的具有指导性，规划性的可执行计划，从而实现多角度地帮助决策人员进行更好的生产与管理。材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。 锅炉"四管"爆漏占火力发电机组各类非计划停运 原因之首,严重影响火力发电厂安全、经济运行。总 结下电防"四管"泄漏管理经验，对锅炉"四管"爆漏 原因进行分析并提出预防措施。 所谓锅炉"四管"是指锅炉水冷壁、过热器、再热 器和省煤器，传统意义上的防止锅炉四管泄漏，是指 防止以上部位炉内金属管子的泄漏。锅炉四管涵盖了 锅炉的全部受热面，它们内部承受着工质的压力和一 些化学成分的作用，外部承受着高温、侵蚀和磨损的 环境，在水与火之间进行调和，是能量传递集中的所

在，所以很容易发生失效和泄漏问题。据历年不完全统计锅炉"四管"爆漏占火力发电机组各类非计划停运原因之首。锅炉一旦发生"四管"爆漏，增加非计划停运损失，增大检修工作量，有时还可能酿成事故，严重影响火力发电厂安全、经济运行。引起锅炉"四管"泄漏的原因较多，其中磨损、腐蚀、过热、拉裂是导致四管泄漏的主要原因。总结下电防"四管"泄漏管理经验及防磨防爆小组最近10年在下电、托电、盘电、张热电、石热等电厂的工作经验，对锅炉"四管"爆漏原因进行分析并提出预防措施。 一、锅炉"四管"爆漏原因分析 1.磨损 煤粉锅炉受热面的飞灰磨损和机械磨损，是影响锅炉长期安全运行的主要原因。飞灰磨损的机理是携带有灰粒和未完全燃烧燃料颗料的高速烟气通过受热

低压省煤器

上海漕泾电厂(2×1000MW)工程 初步设计 锅炉部分 低温省煤器方案专题报告 中国电力顾问集团公司华东电力设计院工程设计甲级090001-sj 工程勘察综合类甲级090001-kj 2007年5月上海

上海漕泾电厂(2×1000MW)工程 初步设计 低温省煤器方案 专题报告 批准： 审核： 校核： 编制：

目录 1.低温省煤器系统概述 2. 国内外低温省煤器目前的应用情况及安装位置 3. 本工程低温省煤器的初步方案 4 加装低温省煤器需要考虑的问题 5 低温省煤器的经济性初步分析 6 结论

1.低温省煤器系统概述 排烟损失是锅炉运行中最重要的一项热损失，我国火力发电厂的很多锅炉排烟温度都超过设计值较多。为了降低排烟温度，减少排烟损失，提高漕泾电厂的运行经济性，考虑在烟道上加装低温省煤器的方案可行性。低温省煤器的具体方案为：凝结水在低温省煤器内吸收排烟热量，降低排烟温度，自身被加热、升高温度后再返回汽轮机低压加热器系统，代替部分低压加热器的作用。在发电量不变的情况下，可节约机组的能耗。同时，由于进入脱硫塔的烟温下降，还可以节约脱硫工艺水的消耗量。 2.国内外低温省煤器目前的应用情况及安装位置 2.1低温省煤器目前的应用情况 低温省煤器能提高机组效率、节约能源。目前在国内也已有电厂进行了低温省煤器的安装和改造工作。 山东某发电厂，两台容量100MW发电机组所配锅炉是武汉锅炉厂设计制造的WGZ410/100—10型燃煤锅炉，由于燃用煤种含硫量较高，且锅炉尾部受热面积灰、腐蚀和漏风严重，锅炉排烟温度高达170℃，为了降低排烟温度，提高机组的运行经济性，在尾部加装了低温省煤器。低温省煤器系统布置图如下： 山东某电厂低温省煤器系统连接图 国外低温省煤器技术较早就得到了应用。在苏联为了减少排烟损失而改装锅炉机组时，在锅炉对流竖井的下部装设低温省煤器供加热热网水之用。德国Schwarze Pumpe电厂2×855MW褐煤发电机组在静电除尘器和烟气脱硫塔之间加装了烟气冷却器，利用烟气加热锅炉凝结水，其原理同低温省煤器一致。德国科

循环流化床锅炉系统流程

循环流化床锅炉地系统流程 一、.概述 锅炉采用单锅筒横置式,单炉膛自然循环,全悬吊结构,全钢架“∩”布置.运转层标高8.5m,炉膛采用膜式水冷壁,锅炉中部是汽冷旋风分离器,尾部竖井烟道布置了多组蛇形管受热面和锅炉包覆管受热面及一、二次风空气预热器.b5E2RGbCAP 在燃烧系统中,给煤机将煤送入落煤管进入炉膛,锅炉燃烧所需空气分别由一、二风机提供.一次风机送出地空气经一次风空气预热器预热后由左右两侧风道引入炉下左右水冷风室,通过水冷布风板上地风帽进入燃烧室.二次风机送出地风经二次风空气预热器预热后,通过分布在炉膛前后墙上地二次风咀进入炉膛,补充空气,加强扰动与混合.燃料和空气在炉膛内流化状态下掺混燃烧,并与受热面进行热交换.炉膛内地烟气<携带大量未燃尽碳颗粒）在炉膛上部进一步燃烧放热.离开炉膛并夹带大量物料地烟气经蜗壳式汽冷旋风分离器之后,绝大部分物料被分离出来,经返料器返回炉膛,实现循环燃烧.分离后地烟气经转向室、高温过热器、低温过热器、省煤器、一、二次风空气预热器由尾部烟道排出.p1EanqFDPw 二、锅炉结构 1、炉膛水冷壁系统 炉膛由膜式水冷壁组成,保证了炉膛地严密性.炉膛横截面为4511×9082mm,炉顶水冷标高36152.5mm<水冷中心线标高）,膜式水冷壁由Φ60×6锅炉管和6×20.5m m扁钢焊制而成,管节距为

80.5mm；在炉膛地左右中心线处靠近前部水冷壁设置水冷屏,炉膛水冷壁<屏）通过水冷上集箱<包括水冷屏上集箱）由吊杆悬挂于钢架顶部地框架上.DXDiTa9E3d 水冷壁集箱采用Φ273×35锅炉管. 水冷壁下部焊有销钉用以固定高强度耐高温防磨耐火材料.保证该区域水冷壁安全可靠地工作. 水冷壁向下弯制构成水冷风室,水冷布风板. 水冷壁上设置测量孔、检修孔、观察孔等. 水冷壁上地最低点设置放水排污阀.膜式水冷壁外侧设置数层刚性梁,保证了整个炉膛有足够地刚性.在锅炉炉膛外侧布置止晃装置.RTCrpUDGiT 由4根Φ325×25、1根Φ219×20地集中下降管和28根下降支管,及32根汽水引出管组成5个回路地水冷循环系统.5PCzVD7HxA 5个回路分前墙1个,左右侧墙各1个,后墙1个,水冷屏1个.2、锅筒及锅筒内部设备 锅筒内径Φ1600mm,壁厚100mm,材料为欧标容器板,总长约12500mm,重约53.5吨,总重约67.0吨.jLBHrnAILg 锅筒正常水位在锅筒中心线下180mm,最高、低安全水位偏离锅筒正常水位±50mm. 锅筒内部装置由旋风分离器、给水清洗装置、顶部均流孔板、连续排污管等组成.旋风分离器直径Φ290mm,共36只.xHAQX74J0X

省煤器泄漏的原因分析及处理措施

锅炉省煤器泄漏原因分析 我厂锅炉为济南锅炉厂生产的75t/h循环流化床锅炉，其中燃料有混煤、煤泥、煤气。从04年11月份投产运行至今。自2010年12月至2011年2月因省煤器泄漏停炉共计4次，其中2#炉两次，3#炉两次，目前1#炉已堵管8根，2#炉堵管9根，3#炉堵管10根。锅炉省煤器的频繁泄漏，致使电厂生产组织比较被动，针对省煤器的磨损、腐蚀、设备结构、生产操作等方面4月8日厂部组织召开分析讨论会，参会人员有技术装备部、总工办、生产运行部以及电厂司炉以上专业人员。通过大家讨论分析对电厂省煤器泄露得到以下结论： 一、省煤器泄漏机理分析 锅炉省煤器泄漏的原因非常复杂，主要由磨损、腐蚀引起。以下主要就这两方面探讨省煤器泄漏的机理。 1.磨损 由磨损导致的泄漏中，飞灰磨损是主要原因，影响的因素包括飞灰浓度、烟气流速、飞灰的磨损性能等方面；另外，省煤器的结构也会磨损。 1.1 飞灰浓度 飞灰浓度大，表明烟气中含灰量多，灰粒撞击受热面的次数增多，引起磨损加剧。煤质变差，灰分增加，发热量低，燃煤量也增加，造成烟气中飞灰浓度剧增，增加了省煤器的磨损。从去年8月份到今年二月份所消耗燃料统计如下：

从上表可以看出，最近4个月所消耗混煤明显增多，且灰分相对较高。这样所消耗燃料相等于去年单月的2—3倍，锅炉飞灰浓度也就增加了2—3倍，对受热面的磨损程度也就可想而知。 1.2烟气流速 烟气流速是影响受热面磨损的最主要因素。研究表明，磨损量与烟气流速的2.3次方成正比。烟气流速越高，则省煤器的磨损越严重。磨损量甚至能与烟气速度成n（n＞3）次方关系。原因可以解释为：冲蚀磨损源于灰粒具有动能，颗粒动能与其速度的平方成正比。磨损还与灰浓度（灰浓度又与速度的一次方成正比）、灰粒撞击频率因子和灰粒对被磨损物体的相对速度有关。若近似地认为vp≈vg时，磨损量就将和烟气的三次方成正比。烟气速度的提高，会促使上述原因的作用加强，从而导致冲蚀磨损的迅猛发展，所以烟气流速越大时，n值也就越大。造成烟气流速高的原因： 受煤质影响，运行中一次风较大、总风量过大，使引风机电流偏高处于44-47A之间（正常应为38-41A），尾部烟道负压大（过热器前烟气温度经常处于980度以上），造成烟气流速高，加剧了对省煤器的磨损。 1.3煤颗度大，按要求应为0-8mm，但实际上有三分之一煤颗粒度最大能粒达到45mm，这样导致飞灰颗粒变大，对省煤器的冲刷加重。 1.4设备结构的影响 所选省煤器的型式和结构不同，其磨损程度不同。 （1）在相同条件下，光管、鳍片管、膜式管束其抗磨性能依次减弱，本厂属于鳍片管式省煤器。 （2）省煤器管束顺列布置比错列布置磨损要轻，本厂属于顺列布置。（3）错列布置磨损最严重的为第二排管子，顺列布置磨损最严重的则在第五排之后； （4）鳍片管省煤器的鳍片越高，磨损越严重。当鳍片高度较小（h=3㎜）时与光管的磨损程度较为接近。故加装小高度鳍片对防磨有利； （5）膜式省煤器错列布置时，大管径比小管径的管子磨损要轻。 2、腐蚀

50兆瓦机组锅炉省煤器设计说明书----王瑞雪

郑州大学 课程设计说明书 题目：50MW锅炉省煤器器设计 指导教师：王培萍 学生姓名：王瑞雪学号：20080390220 专业：热能与动力工程 院（系）：化工与能源学院 完成时间：2011年10月21日 2011年9月22 日

目录 1.课程设计任务书 (4) 2.省煤器设计的意义、所设计设备在电厂中的作用、位置 (4) 3.省煤器设计参数 (4) 4.省煤器设计计算 (4) 4.1燃煤选择和烟气计算分析 (4) 4.2烟气出口温度计算 (5) 4.3对数平均温差计算 (6) 4.4管子参数设计计算 (7) 5.省煤器基本参数汇总 (9)

课程设计任务书 院系化工与能源学院专业热能与动力工程姓名王瑞雪学号20080390220设计题目50MW省煤器设计对应课程 设计背景 省煤器安装在锅炉的尾部烟道，吸收烟道中低温烟气的热量，对于低参数锅炉可降低排烟温度，提高锅炉热效率，节省燃料。同时，省煤器的采用提高了进入锅筒的水温，减少了锅筒壁与给水之间的温度差，从而使锅筒热应力降低，可提高锅炉的寿命。 设计参数 设计参数：蒸汽流量220t/h，给水温度205℃，省煤器出口水温220℃。炉膛尾部宽度2.0m，管子规格51×3.5mm, 管内水速1m/s。烟气进口温度400℃，烟速8m/s。 设计计算内容1、确定物性数据； 2、计算烟气出口温度； 3、估算传热面积； 4、确定换热管规格及排列方式； 5、省煤器校核。 设计要求1、计算部分要求列出所有计算公式，凡出现公式处均必须代入相应数据； 2、总装备图及零部件必须严格按照工程图的绘制方法进行绘制； 3、课程设计说明书应包括设计条件、设计思路、计算过程、结构设计方法等详细内容。 书写格式要求1、封面：题目、姓名、时间、指导教师姓名； 2、正文：设计条件、设计思路、计算过程及结果、结构设计方法等详细内容； 3、参考文献。 参考文献[1] 林宗虎，汪军．强化传热技术．北京：化学工业出版社，2007 [2] 樊泉桂，阎维平，锅炉原理. 北京：中国电力出版社，2008 [3] 杨世铭，陶文铨，传热学. 北京：高等教育出版社。2006.8 备注通过课程设计培养大家对锅炉和传热学的基本原理的实际应用，重点锻炼计算机绘图能力，以及将设计过程用文字的表达能力等。

省煤器中的问题

省煤器设计中的问题 一、省煤器的作用及种类 1.1省煤器的作用 省煤器是汽水系统中的承压部件，其任务是利用锅炉尾部烟气的热量加热锅炉给水。锅炉采用省煤器后，会带来以下好处： a.节省材料。 在现代锅炉中，燃料燃烧生成的高温烟气，虽经水冷壁，过热器和再热器的吸热，但其温度还很高，如直接排入大气，将造成很大的热损失。在锅炉尾部装设省煤器后，利用给水吸收烟气热量，可降低排烟温度，减少排烟热损失，提高锅炉效率，因而节省燃料。省煤器的名称也就由此而来。 b.改善了汽包的工作条件。 由于采用省煤器，提高了进入汽包的给水温度，减少了汽包壁与进水之间的温度差，也就减少了因温度差而引起的热应力。从而改善了汽包的工作条件，延长了使用寿命。c.降低了锅炉造价。 由于给水进入蒸发受热面之前，先在省煤器中加热，这样减少了水灾蒸发受热面中的吸热量。这就由管径较小、管壁较薄、价格较低的省煤器受热面代替了一部分管径较大、管壁较厚、价格较高的蒸发受热面，从而降低了锅炉造价。 因此，省煤器已是现代锅炉中不可缺少的部件。 1.2省煤器的种类 省煤器按使用材料可分为铸铁省煤器和钢管省煤器。铸铁省煤器强度低，不能承受高压，但耐磨耐腐蚀性较好，通常用在小容量锅炉上。目前，大容量锅炉广泛采用钢管省煤器，其优点是强度高，能承受冲击，工作可靠；同时传热性能好，重量轻，体积小，价格低廉。缺点是耐磨耐腐蚀性较差。 二、钢管式省煤器 1，钢管式省煤器的结构 钢管式省煤器结构是由许多并列的管径为42~51mm蛇形管与进、出口联箱组成。为使省煤器受热面结构紧凑，应力求减少管间距。省煤器管束的纵向节距s2受管子的最小弯曲半径的限制。当管子弯曲时，弯头的外侧管壁将变薄。弯曲半径愈小，外壁就愈薄，管壁强度降低的就愈多。通常，采用错列布置时，采用s1/d=2~2.5,s2/d=1~1.5;采用顺列布置时，s1/d=2~2.5,s2/d=2。 为便于检修，省煤器组的高度是有限制的。当管子为紧密布置（s2/d≤1.5）时，管组的高度不得大于1m；布置教稀时，则不得大于1.5m。如果省煤器受热面较多，沿烟气行程的高度较大时，就应将它分成几个管组。管组之间留有高度不小于600~800mm的空间。省煤器和其相邻的空气预热器间的空间高度应不小于800~1000mm,以便进行检修和清除受热面上

防渗漏专项措施

防渗漏及防水措施深圳市，地处亚热带，全年降水量大，台风季节长。深圳的房屋普遍存在不同程度的墙面渗漏、窗台处进水、屋面漏水、卫生间渗漏等现象，甚至雨水渗入电线预埋管，雨天顺管流至开关、插座造成漏电事故。 万科项目也常因为渗漏问题而引起小业主投诉与抗议。根据万科一些项目的投诉热点问题汇总，万科项目的渗漏主要出现在窗框四周尤其是框下部的两个角、阳台卫生间的墙根、出墙线管管周、墙顶或者说是梁底或板底、铝合金框拼缝、屋顶、剪力墙拉杆洞、混凝土墙与砌体墙交接面、阳台天棚灯底盒等处。 以上问题须从几个方面着手。首先加大防水防渗的投资采取一些专门的防水措施；设计上要选用可靠的材料及必要的防水构造；从建筑建筑结构上着手根本上解决渗漏问题；采取必要的构造做法，增长墙体板面的防渗漏能力；从施工工艺、施工质量方面保证达到设计所要求和理论上所能达到的防渗效果；加强工序验收，检验防水工程的质量和效果，对外墙及铝合金窗进行淋水试验，对屋面、阳台和卫生间地面进行蓄水试验，保证交给小业主的房屋是不会发生渗漏现象的。 8.5.1屋面防渗漏措施 1、屋面混凝土采用抗渗混凝土（添加有防水或抗渗剂的混凝土），出屋面板的管线加带翼板的刚性套管并高出屋面250mm以上，支模与绑扎钢筋、垫混凝土保护层垫块、垫马凳保证不得有穿透屋面结构板的铁丝、钢筋、木条等，浇筑混凝土不得留施工缝或产生施工冷缝，不漏振且振捣密实，并人工对全板进行压实、收面等。 屋面砼必须一次浇筑完成，女儿墙和高出屋面的水箱间、机房、楼梯间等与屋面砼接触处的砼必须高出屋面板100～200mm，并与屋面板同时浇灌，阻止水从该处渗漏。找平层抹灰时在阴阳角转角处用圆角抹子抹100mm 半径圆弧，然后二次收光。 屋面砼浇筑完成后即时浇护并养护14 天以上。

防渗漏控制方案

防渗漏控制方案 所有防水工程的物料、工艺质量标准以及涉及到外墙、门窗节点处理，按本工程设计规范、有关国家规范、江苏省及无锡市现行的一切有关法定要求执行。主要依据标准包括： 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）； 地下工程防水技术规范（GB50108-2001）； 地下防水工程质量验收规范（GB50208-2002）； 屋面工程质量验收规范（GB50207-2002）； 砌筑砂浆配合比设计规程（JGJ98-2000）； 塑性体改性沥青防水卷材（GB18243-2000）。 一、地下室防渗漏施工方案 1、地下室防水等级为Ⅱ级，防水混凝土抗渗等级为S6。本标段地下室采用混凝土自防水和加设防水材料防水，要求混凝土施工时振捣密实以防渗漏。地下人防底板、墙板、顶板的防水构造做法按照地下建筑防水构造进行。 施工缝及后浇带防水做法等按照施工图纸及施工规范施工。 防水工程使用的防水材料，应有产品的合格证书和性能检测报告，材料的品牌、规格、性能等应符合现行国家产品标准和设计要求。 2、结构自防水施工措施 2．1 材料要求 a) 防水混凝土的抗渗等级S6； b) 水泥强度等级不低于32.5MPa； c) 按照设计要求掺入符合标准的外加剂。 2．2 施工措施 a) 防水混凝土的施工必须无水作业，并保证基坑地下水位低于垫层500mm。严禁带水进行混凝土的浇筑。 b) 防水混凝土外加剂掺量准确，误差不超过±2％，并且要求商品混凝土公司在拌制过程中必须有外加剂厂的技术人员旁站指导。 c) 防水混凝土的配合比必须通过实验确定，并按照规定取样试验。 d) 模板应平整，并且有足够的刚度和强度，接缝部位严密不漏

锅炉省煤器爆管的原因分析与处理措施标准版本

文件编号：RHD-QB-K5345 （解决方案范本系列） 编辑：XXXXXX 查核：XXXXXX 时间：XXXXXX 锅炉省煤器爆管的原因分析与处理措施标准版 本

锅炉省煤器爆管的原因分析与处理 措施标准版本 操作指导：该解决方案文件为日常单位或公司为保证的工作、生产能够安全稳定地有效运转而制定的，并由相关人员在办理业务或操作时进行更好的判断与管理。，其中条款可根据自己现实基础上调整，请仔细浏览后进行编辑与保存。 1 省煤器超温爆管机理分析 省煤器超温爆管的原因非常复杂，主要由磨损、腐蚀以及振动引起。以下主要就这三方面探讨省煤器超温爆管的机理。 1.1 磨损 由磨损导致的爆管中，飞灰磨损是主要原因，影响的因素包括飞灰浓度、烟气流速、飞灰的磨损性能等方面；另外，省煤器的结构也会磨损。 1.1.1 飞灰浓度 飞灰浓度大，表明烟气中含灰量多，灰粒撞击受

热面的次数增多，引起磨损加剧。我国煤种的多样性和电厂用煤的不确定性，使当前许多电厂的燃煤含灰量大于设计值。有的燃料灰分高达40。煤质变差，灰分增加，燃煤量也增加，造成烟气中飞灰浓度剧增，增加了省煤器的磨损。 1.1.2 烟气流速 烟气流速是影响受热面磨损的最主要因素。一些研究表明，磨损量与烟气流速的2.3次次方成正比。烟气流速越高，则省煤器的磨损越严重。磨损量甚至能与烟气速度成n（n＞3）次方关系。原因可以解释为：冲蚀磨损源于灰粒具有动能，颗粒动能与其速度的平方成正比。磨损还与灰浓度（灰浓度又与速度的一次方成正比）、灰粒撞击频率因子和灰粒对被磨损物体的相对速度有关。若近似地认为vp≈vg时，磨损量就将和烟气的三次方成正比。烟气速度的提高，

低温省煤器技术简介及应用分析报告

低温省煤器LTE 技术介绍及应用分析 紫荆环境工程技术有限公司 2014年

目录 1.低温省煤器系统概述 (1) 2.国外低温省煤器目前的应用情况及安装位置 (1) 3.低压省煤器节能理论及计算 (3) 4.某工程低温省煤器的初步方案 (5) 5.加装低温省煤器需要考虑的问题 (8) 6 低温省煤器的特点分析 (8)

1.低温省煤器系统概述 排烟损失是锅炉运行中最重要的一项热损失，一般约为5%--12%，占锅炉热损失的60%--70%，影响排烟热损失的主要因素是排烟温度，一般情况下，排烟温度每增加10℃，排烟热损失增加0.6%--1%，相应多耗煤1.2%--2.4%。若以燃用热值2000KJ/KG煤的410t/h高压锅炉为例，则每年多消耗近万吨动力力煤，我国火力发电厂的很多锅炉排烟温度都超过设计值,约比设计值高20—50℃。所以，降低排烟温度对于节约燃料和降低污染具有重要的实际意义，实践中以降低排烟温度为目的的锅炉技术改造较多。但由于大多数电厂尾部烟道空间太小，防磨、防腐要求较高，引风机的压头裕量不大等实际情况。为了降低排烟温度，减少排烟损失，提高电厂的运行经济性，可考虑在烟道上加装低温省煤器。低温省煤器的具体方案为：凝结水在低温省煤器吸收排烟热量，降低排烟温度，自身被加热、升高温度后再返回汽轮机低压加热器系统，代替部分低压加热器的作用。在发电量不变的情况下，可节约机组的能耗。同时，由于进入脱硫塔的烟温下降，还可以节约脱硫工艺水的消耗量。 2.国外低温省煤器目前的应用情况及安装位置 2.1低温省煤器目前在国外的应用情况 低温省煤器能提高机组效率、节约能源。目前在国也已有电厂进行了低温省煤器的安装和改造工作。 某发电厂，两台容量100MW发电机组所配锅炉是锅炉厂设计制造的WGZ410/100—10型燃煤锅炉，由于燃用煤种含硫量较高，且锅炉尾部受热面积灰、腐蚀和漏风严重，锅炉排烟温度高达170℃，为了降低排烟温度，提高机组的运行经济性，在尾部加装了低温省煤器。低温省煤器系统布置图如下： 某电厂低温省煤器系统连接图

防渗漏策划

一、目的： 为了规范一线公司工程部、项目部在项目开发过程中的防渗漏管理动作，强调防水施工全过程的质量控制点，加强防渗漏策划及过程管理，减少因房屋渗漏问题导致业主投诉、索赔等，特制定本标准。 二、适用范围： 本标准适用于公司开发以及负责管理的所有项目，供项目部、施工及监理等单位使用，各一线公司严格遵照执行。本标准自发布之日起生效，集团工程管理中心负责对本标准进行解释、修订、更新。 三、职责划分： 3.1一线工程部及项目部：执行本标准规定,并监督监理单位、施工单位全面落实各项管理动作。 3.2集团工程管理中心：定期对一线公司进行巡查和通报，发现对本规定落实不到位、产生大面积渗漏或重大渗漏隐患时，报请集团领导对项目拉闸停工。 四、管理要求： 4.1合同管理 4.1.1防水分包方式： 1、甲方分包模式：由甲方与防水单位签订防水供货及施工合同； 2、甲指分包模式：由甲方、总包、防水施工单位签订三方合同，防水单位负责供货及施工； 3、严禁出现总包采用自有防水施工班组进行防水施工等其他模式。 4.1.2项目施工计划应关注工序的穿插及各项准备时间，防水分包合同需在防水施工前30天签订完成。 4.1.3防水分包合同签订完成后15天内，由项目部组织对总包、防水班组、监理、防水材料战略供应商等单位进行合同交底并形成书面交底纪要。 4.2技术管理 4.2.1项目获取后项目部应立即组织进行地质勘查，并做好对周边项目的水文地质情况及防水做法的了解，为项目设计提供参考依据。 4.2.2全套施工图纸下发后30天内完成《住宅产品楼面标高体系》、《住宅产品质量通病及功能缺陷防治的强制规定》等防水相关要求的核查工作，完成砌筑反坎深化图、门窗洞口节点优化等深化设计，为现场管理提供依据。 4.2.3全套图纸下发后45天内根据项目自身特点编制完成《防渗漏体系策划》，含防水材料、

(完整word版)常见防渗漏部位防治措施

一、常见防渗漏部位防治措施 1、地下室防渗漏 1)地下室出现渗漏的原因分析： （1）柔性防水层选材不当及施工质量差，包括对基层未达要求便进行防水施工。在转角处未予加强，在穿墙管件、预埋件、变形缝等部位处理不当，卷材与卷材搭接处粘结不牢等原因。 （2）地下室墙长期暴露在外：实际施工中很难做到墙完成后立即回填土和完成顶盖，这类薄而长的结构对温度、湿度变化较敏感，常因附加的温度收缩应力导致墙体开裂。 （3）温差过大 包括混凝土基础底板内外温差大、昼夜温差、拆模过早及气候突变等因素的影响。 （4）混凝土施工质量差 原材料质量不良、配合比不当、使用不合格的外加剂（如微膨胀剂、泵送剂等）、坍落度控制差，施工中任意加水以及混凝土养护不良等因素，均会导致混凝土收缩加大而产生裂缝。此外，在地下室基础施工时，施工方案考虑不周全，混凝土分层浇筑间隔时间过长，导致浇筑上层混凝土时，下层混凝土已经初凝，形成施工冷缝。 （5）变形缝处施工处理不当，形成防水薄弱点 （6）在施工过程中因操作不当而导致的渗漏 ①钢筋保护层厚度不够造成渗漏：外部地下水通过底板外侧面很薄的钢筋保护层进入底板钢筋周围,钢筋腐蚀使砼有缝隙，顺钢筋方向,向地下室内部渗水。 ②穿墙支模螺栓处理方法不当造成漏水：外墙穿墙螺栓止水板焊接不严密,或穿墙螺栓在外墙面切割时留头较长,外部抹砂浆时未能将钢筋头盖严,特别是钢筋头露在抹灰层之外,做防水时穿破防水层,在地下水作用下形成化学腐蚀,并不断向内墙方向腐蚀造成漏水。 ③外墙钢筋密集区漏水：外墙柱交接处和拐弯顶板内钢筋集中区出现漏水,原因是这些部位空间小,浇捣困难,混凝土不易密实,造成渗漏。

省煤器磨损泄漏的原因分析

省煤器磨损泄漏的原因分析 如果省煤器发生磨损泄漏的话，就会导致其被迫停炉。所以当省煤器发生磨损泄漏时，一定要及时分析其原因，才能知道应对措施。 1、实际燃料性质及煤粉细度与设计值不同 在磨损中起主要作用的是烟气中的那些大颗粒飞灰，且磨损程度与总灰量有关。总灰量愈多，灰粒对省煤器管子的撞击次数也就愈多，磨损就愈严重，而且总灰量决定于燃料灰分Ay和低位发热量Qdwy。 该炉设计煤种收到基灰分24.26%，实际燃煤应用基灰分（Ay）约39.50%；煤粉细度（R90）设计值为22～28，实际细度（R90）在30左右，均与设计煤种有较大偏差。煤粉粗、灰分大将导致灰粒和未完全燃烧的燃料颗粒增多，烟气中的飞灰浓度增高，加剧了对省煤器的磨损。 2、省煤器管束排列方式及安装质量的影响 烟气横向冲刷通豪省煤器管子时，管束排列方式不同，管子受磨损情况也不一样。错列管束受到的磨损要比顺列管束严重，第2排管束的磨损量要比第1排大2倍左右，且气流自上而下流动，灰粒在重力作用下其速度可能大于烟气速度，从而加剧了冲击磨损程度。该炉省煤器错列布置，并采用规格为32×4钢管，由于小口径管子刚性较差，管壁较薄。造成实际蛇形管排列不齐，加之安装的原因，无法保证整齐均匀的节距和管间距，导致省煤器管排中出现烟气走廊，使局部管壁金属磨损严重。 3、防磨措施不完善 在下级省煤器甲乙侧U型弯处，只是在最上面加装了防磨装置（挡风板），由于下级省煤器高度约为3 255 mm，上面的防磨装置对下面U型弯处的防磨没有作用，因此，下级省煤器下部U型弯处磨损严重。 4、燃烧工况的影响 锅炉运行中的燃烧风量过大会造成烟气量加大，而使磨损速度增加。计算表明，省煤器中过量空气系数由1.2增加到1.3时，磨损量增加25%。 5、其它因素 该炉容量占全厂锅炉总容量的50%，在供热期间长期满负荷运行，因而该炉省煤器管束受磨损的时间长，磨损量大，同时锅炉存在漏风现象。

低温省煤器初步设计资料要点

低温省煤器初步设计资料要点

低温省煤器方案： 1、原煤煤质 项目单位设计值校核煤种(下限) 收到基碳Car % 52.99 45.33 收到基氢Har % 3.63 2.63 收到基氧Oar % 5.70 5.12 收到基氮Nar % 0.57 0.43 收到基硫St,ar % 0.13 0.12 收到基水分Mt ar % 8.88 12.35 收到基灰分Aar % 28.1 34.02 应用基挥发份Vdaf % 22.64 20.87 低位发热量Qnet.ar MJ/kg 20.525 19.038 2、布置位置： 根据现场条件及设备尺寸，采用错列翅片省煤器，布置在除尘器后。将翅片管低压省煤器安装在除尘器出口水平烟道中，除尘器出口水平烟道尺寸为高4140、宽3000mm。从出口到前侧膨胀节长度为7800mm。扩充烟道尺寸5300×5400mm，分组布置，钢管作为支柱，利用工字钢作为省煤器托架。 螺旋翅片管（以下简称翅片管）的基管材料规格： 镍基渗层钎焊螺旋翅片管：20＃钢，ND钢，φ38×3.5。翅片材料规格：翅片材料规格：碳钢钢带，高度17mm，厚度1.5mm，节距为8 mm。 3、性能参数表： 序号项目单位 焊接螺旋肋片 管 1 型号 2 总烟气流量t/h 900 3 总换热面积m211200 4 换热管型式螺旋肋片管

序号项目单位 焊接螺旋肋片 管 5 管径/壁厚mm 38/3.5 6 翅片高度/翅片厚度mm 17/1.5 7 翅片节矩mm 8 8 翅片宽度mm 72 9 换热管重量t 95 10 传热量kW 20830 11 烟气热量回收装置进口烟气温度℃135 12 烟气热量回收装置出口烟气温度℃100 13 烟气侧压力损失/烟气侧压力损失（投用一年 后） Pa 350 14 烟气热量回收装置进水温度℃75 15 烟气热量回收装置出水温度℃90.5 16 烟气热量回收装置进水流量t/h 520 17 水侧压力损失Mpa 0.018 18 烟道进出口尺寸m 5.3x5.4 19 烟气热量回收装置厚度尺寸（沿烟气流向方 向） mm 2925 20 烟气流速m/s 10.3 21 烟气热量回收装置横向排数54 22 传热管材料碳钢 23 翅片材料规格碳钢钢带 24 低温省煤器本体提料清单（不含制造余量）： 序号项目材质 长度 m 重量 t 1 38/3.5螺旋肋片管碳钢11000 m 66 2 38/3.5 光管碳钢2450 m 7

锅炉省煤器泄漏原因分析

锅炉省煤器泄漏原因分析 一、省煤器泄漏机理分析 锅炉省煤器泄漏的原因非常复杂，主要由磨损、腐蚀引起。以下主要就这两方面探讨省煤器泄漏的机理。 1.磨损 由磨损导致的泄漏中，飞灰磨损是主要原因，影响的因素包括飞灰浓度、烟气流速、飞灰的磨损性能等方面；另外，省煤器的结构也会磨损。 1.1烟气流速 烟气流速是影响受热面磨损的最主要因素。研究表明，磨损量与烟气流速的2.3次方成正比。烟气流速越高，则省煤器的磨损越严重。磨损量甚至能与烟气速度成n（n＞3）次方关系。原因可以解释为：冲蚀磨损源于灰粒具有动能，颗粒动能与其速度的平方成正比。磨损还与灰浓度（灰浓度又与速度的一次方成正比）、灰粒撞击频率因子和灰粒对被磨损物体的相对速度有关。若近似地认为vp≈vg时，磨损量就将和烟气的三次方成正比。烟气速度的提高，会促使上述原因的作用加强，从而导致冲蚀磨损的迅猛发展，所以烟气流速越大时，n 值也就越大。造成烟气流速高的原因：受煤质影响，运行中一次风较大、总风量过大，使引风机电流偏高处于44-47A之间（正常应为38-41A），尾部烟道负压大（过热器前烟气温度经常处于980度以上），造成烟气流速高，加剧了对省煤器的磨损。 1.2煤颗度大，按要求应为0-8mm，但实际上有三分之一煤颗粒度最

大能粒达到45mm，这样导致飞灰颗粒变大，对省煤器的冲刷加重。 1.3设备结构的影响 所选省煤器的型式和结构不同，其磨损程度不同。 （1）在相同条件下，光管、鳍片管、膜式管束其抗磨性能依次减弱，本厂属于鳍片管式省煤器。 （2）省煤器管束顺列布置比错列布置磨损要轻，本厂属于顺列布置。（3）错列布置磨损最严重的为第二排管子，顺列布置磨损最严重的则在第五排之后； （4）鳍片管省煤器的鳍片越高，磨损越严重。当鳍片高度较小（h=3㎜）时与光管的磨损程度较为接近。故加装小高度鳍片对防磨有利；（5）膜式省煤器错列布置时，大管径比小管径的管子磨损要轻。2、腐蚀 2.1省煤器腐蚀的类型 省煤器的腐蚀包括管内腐蚀和管外腐蚀。 管内腐蚀属于氧腐蚀，也叫吸氧腐蚀，是指锅炉给水虽然经过处理，但仍含有一定量的氧，而氧的化学性质很活泼，能与钢铁设备的铁元素发生反应，造成钢铁设备的腐蚀，生成铁的氧化物Fe2O3和Fe3O4，便是日常所说的铁锈。我厂近几年的运行除氧器的效果不好，锅炉给水的含氧量应低于15ug/L，而实际运行过程中除氧器的温度参数虽然能达到，但压力控制不下来，含氧量应远高于设计值。 根据上述氧腐蚀原理，在给水流经省煤器管内时，由于温度较高，极易发生省煤管内氧腐蚀，在管内壁上形成溃疡状腐蚀坑陷，危及省