导流泄水建筑物水力计算补充资料二、分段围堰法之前期导流的水力计算

高层建筑室内消火栓给水系统水力计算

高层建筑室内消火栓给水系统计算例子：某宾馆建筑有地上10层和地下室一层，该建筑地上第一层层高为 m，其余层高均为 m，其设计系统图如图1，计算消防水箱的储水量。 解：（1）最不利点的确定 通过系统图断最远点、最高点的消火栓1′为最不利点。 （2）水枪喷嘴处所需水压 查表，水枪喷嘴直径选择19mm，水枪系数φ值为；充实水柱 H要 m

求不小于10m ，选m H =10m ，水枪实验系数f ?值为。 水枪喷嘴处所需水压 kPa O mH H f H f H m m q 1366.13)102.10097.01/(102.1) -1/(2==??-?=????= （3）水枪喷嘴的出流 喷口直径19mm 的水枪水流特性系数B 为。 )/(5)/(63.46.13577.1s L s L BH q q xh <=?== 取q xh =5L/s 则：2211515.85()1.577 xh q q H m B ' ' === （4）水带阻力 19mm 的水枪配65mm 水带，衬胶水带阻力较小，室内消火栓水带多为衬胶水带。查表知65mm 水带阻力系数Z A 值为.水带阻力损失： m q L A h xh d z d 86.052000172.022 =??=??= （5）消防栓口所需的水压： 最不利点1ˊ消火栓口的水压 O mH H h H H k d q xh 271.18286.085.151=++=++= (6)水力计算本 设计按不考虑自喷系统进行，则规范规定，室内消防流量不得小于20L/s ，消防竖管的最小流量为10 L/s 。同时，消防竖管的布置，应保证同层相邻两个消火栓的水枪的充实水柱同时达到被保护范围内的任何部位。因此需要计算两根竖管的消防流量。

泰安抽水蓄能电站水利枢纽——上水库库盆、材料及导流建筑物设计计算书

目录 第一章坝体计算................................................................................................................................. - 3 - 1.1防浪墙顶高程及坝顶高程确定 (3) 1.1.1防浪墙顶高程确定............................................................................................................... - 3 - 1.1.2 防浪墙底高程的确定........................................................................................................ - 5 - 1.1.3 坝顶高程的确定................................................................................................................ - 6 - 1.1.4 坝顶面宽度的确定............................................................................................................ - 6 - 1.2防浪墙应力稳定计算及配筋计算 (6) 1.2.1 防浪墙应力稳定计算........................................................................................................ - 6 - 1.2.2 防浪墙配筋计算................................................................................................................ - 9 - 1.3面板的计算 (10) 1.3.1 面板的厚度计算.............................................................................................................. - 10 - 1.3.2 面板的配筋计算...............................................................................................................- 11 - 1.4结论 (11) 第二章趾板计算............................................................................................................................. - 12 -2．1趾板剖面尺寸 (12) 2.1.1河床连接板 ........................................................................................................................ - 12 - 2.1.2岸坡趾板段 ........................................................................................................................ - 12 - 2．2趾板配筋 (14) 2.2.1连接板 ................................................................................................................................ - 14 - 2.2.2趾板 .................................................................................................................................... - 14 - 2．3结论 (15) 第三章坝体稳定和变形计算........................................................................................................... - 16 -3．1边坡稳定计算 (16) 3．1．1 计算公式.................................................................................................................... - 16 - 3.1.2 计算程序 ..................................................................................................................... - 19 -边坡稳定计算的FORTRAN语言程序................................................................................................... - 19 -3．1．3 计算成果.................................................................................................................. - 37 - 3.2变形计算 (38) 3.2.1 坝顶沉降值估算............................................................................................................ - 38 - 3.2.2 施工期坝体自重引起的垂直沉降计算........................................................................ - 39 -

导流水力计算补充资料

导流水力学计算补充资料 导流水力学计算目的: 拟定泄水建筑物尺寸;确定围堰高程及高度;为计算导流方案工程量提供依据。分为四类介绍:分段围堰法前期之束窄河床导流水力计算、导流后期之底孔与缺口导流水力计算、隧洞导流水力计算、明渠导流水力计算。 一、分段围堰法之前期导流的水力计算 要求:束窄河床流速校核;确定上、下游围堰的高程及长度;确定纵向围堰的高程及长度。 1、上游水位计算(上游水位壅高计算,其中下游水位按实测水位流量关系确定)绘出束窄河床导流水位计算简图如下: 图中z为上下游水位差,m;v 0为上游围堰前(原河床)水流的行近流速,m/s;v c 为束 窄河床段水流收缩断面处的流速,m/s。 (1)计算公式[教材公式(1-3)] 上述计算简图中,可近似假定h c =h d ,按能量方程: 式中,河床束窄断面处流v c 为:(公式1-4) Q D 为导流设计流量,m3/s、 设上游围堰前水位壅高后,河床过水面积为A u : 则v 0为而A u 与河床地形与z有关、 A u =f(Hu)=f(z)

(2)试算法求z: 已知:导流设计流量Q D ;河床水位-面积曲线H-A(或图上得量H对应的A值); 下游水位-流量关系曲线h d -Q;K及其它系数。 计算步骤: step1:由Q D ,K求v c ,校核v c 就是否小于允许流速[v c ],并选定各种系数值; step2:设z=z s ,求h u ,=h d +z s 。并查得A u ; step3:求v 0=Q D /A u ; step4:将v c 与v 代入公式(1-3),求出z; step5:比较判定 |z-z s |

高程布置参考—给水处理厂课程设计计算手册

给水处理厂课程设计计算书 12．高程布置 为了配合平面布置，我们首先应根据下表估计各构筑物之间连接管渠的大小及长度大致水头损失。然后在平面布置确定后，按水力学公式逐步计算各构筑物之间的水 构筑物 沉淀池~滤池0.3~0.5 快滤池内 2.0~3.0 虹吸、无阀滤池 1.5~2.0 滤池到清水池0.3~0.5 1.3.4高程布置设计计算

1.3.4.1水处理构筑物的高程布置设计计算 1.水头损失计算 在处理工艺流程中，各构筑物之间水流应为重力流。两构筑物之间水面高差即为流程中的水头损失，包括构筑物本身、连接管道、计量设备等水头损失在内。水头损失应通过计算确定，并留有 余地. （1）处理构筑物水头损失 处理构筑物中的水头损失与构筑物的型式和构造有关，具体根据设计手册第3册表15-13 g ——重力加速度，2/m s 。 ① 配水井至絮凝池连接管线水头损失 a ）沿程水头损失 配水井至絮凝池连接管采用800DN 钢管，管长15l m =。 考虑浑水的因素0.015n =，按0.013n =查设计手册第1册水力计算表得 1.8i =‰，换算成相当 于0.015n =时的i ： 浑水管长15m 算得沿程损失为：

b）局部水头损失 管路中，进口1个，局部阻力系数 10.50 ξ=；急转弯管1个， 20.90 ξ=；闸阀1个， 30.06 ξ=； 90o弯头1个， 41.05 ξ= ；出口1个，局部阻力系数 5 0.04 ξ=，则局部阻力系数总计为： 管内流速 1.11/ v m s =，则管路局部水头损失为： c）总水头损失 ②絮凝池至沉淀池 絮凝池与沉淀池合建，其损失取0.1m。 ③沉淀池至V a）沿程水头损失 沉淀池至V型滤池连接管采用900 DN钢管，管长l= 21.052 2.1 ξ=?＝； 闸阀2 43.0 ξ=；出口1个，V，按0.013 n=查设计手册第1册水力计算表得 2.4 i=‰，则V型滤池至清水池连接管沿程损失为： b）局部水头损失 管路中，进口1个，局部阻力系数 10.50 ξ=；90?弯头3个，局部阻力系数 21.053 3.15 ξ=?＝； 闸阀1个， 30.06 ξ=；出口1个，局部阻力系数 41.00 ξ=，则局部阻力系数总计为：管内流速 1.0/ v m s =，则管路局部水头损失为： c）总水头损失

施工导流设计说明书

水利工程施工课程设计说明书 （2014-2015年度第1学期） 学院：_______ 长春工程学院___ 专业：农业水利工程 班级：水利1142 姓名： xxx 学号：小小小 指导老师: 闫雪莲 2014年09月19日

第一部分 （一）工程条件 鸽子洞水电站是以发电为主，结合防洪、工业及生活供水，兼顾灌溉等综合利用的小（1）型水利枢纽工程，枢纽建筑物包括蓄水池和电站。蓄水池拦河坝为浆砌石重力坝，坝顶长315.0m，最大坝高43.5m，总库容910万m3。电站布置在蓄水池拦河坝下游河床右侧，装机容量520kW，装有2台单机容量分别为200kW和320kW的机组，水电站年平均发电量65.59万kW.h，通过电站尾水每年可向下游提供270万m3水量。 主要工程量：坝基砂卵石等土石方开挖7.17万m3，石方明挖5.47万m3 ，洞挖石方0.04万m3，土石方回填6.09万m3，混凝土浇筑3.17万m3，平硐衬砌混凝土145m3，钢筋及钢材制安300t，C10混凝土砌块石11.94万m3，M10砂浆砌条石2.93万m3，砂浆砌块石385m3，坝基固结灌浆4598m，坝基帷幕灌浆4374m。金属结构设备安装各类型闸门7扇，启闭机7台，电站装设型号为HL160-WJ-50、HLA153-WJ-50的混流式机组各1台。 工程所在地对外交通条件较好，现有101国道从其下游通过，从坝址现有砂石路3.5km在三道河子村附近与其相接。坝址下游地势较开阔，有可供施工时使用的生产及生活设施的场地。 工程所用块石可由蓄水池上游的王土坊村块石场开采，储量丰富，完全可满足本工程之需，运距2.5km左右；混凝土粗骨料由王丈子村的人工料场供应，运距20km左右，砂子可由水库下游二道河子村附近河道的滩地开采筛分，运距10km 左右。施工用电由城西变电站提供，可从该变电站511线路“T”接10kV高压线路，“T”接地点在王土坊乡三道河子村附近，距工地3.5km。 工期要求。根据建设单位意见及工程实际情况，初步拟定工程施工期为三年。 （二）水文、气象条件设计资料 1、水文气象条件 鸽子洞水电站坝址区处于温湿带和寒温带过渡地带，属大陆性燕山山地气候，四季分明，春季干旱少雨，天气多变；夏季高温多雨，多雷雨天气；秋季天高气爽，昼暖夜凉；冬季干燥少雪，天气寒冷。据统计，年平均气温8.0℃，最高38℃，最低-23℃，全年无霜期110～170d，多年平均降雨量为560mm，降雨量年内分配极不均匀，年降雨量的70～80％集中在6～9月份。受降水不均影响，

混凝土重力坝施工导流设计

某混凝土重力坝施工导流设计 一、工程概况 本水库是该流域水利水电建设规划中的主体工程之一。坝址位于某乡上游3km处，控制流域面积317km2，坝址处多年平均流量s，年径流总量×108m3。本工程是一座兼有防洪、灌溉、发电、水产养殖效益的综合开发的水利枢纽工程。 工程总库容为×108m3，正常高水位，死水位，设计洪水位，校核洪水位，水库有效库容达×108m3，为年调节性水库。 该工程拦河坝的坝型为砼重力坝，电站布置在河床右侧的非溢流坝段的后面，为坝后式布置，坝顶全长315m，坝顶高程135m，其中左非溢流坝坝段长度为100m，溢流坝段长度为48m，右非溢流坝段长度167m，溢流坝段布置在河床中部偏左岸，设有3孔6m×12m的弧形工作闸门，堰顶高程124m，坝底最大宽度为54m，消能方式为挑流消能，在坝后式厂房处，非溢流坝段的最大底度为，厂房最大宽度为，厂坝联结段为4m。 电站装机容量为2×3200KW。引水压力钢管设在非溢流坝段内，进水口底板高程为，管径，采用单机供水的布置方式。水轮机安装高程，设计工作水头，最大工作水头，最小工作水头。 工程枢纽处地形及工程布置见图1。 二、基本资料 1.工程水文资料 该水库库容在1×108m3以上，主坝工程为二级建筑物，坝址设计洪水过程线，是根据上游3km处水文观测站实测某年最大一次洪水典型加以修正，以洪峰、洪量控制进行放大而得。 现将各设计频率洪水过程线、施工设计洪水等水文资料列于表1～表5。 表1 坝址设计洪水过程线单位：m3/s

表2 施工设计洪水成果单位：m3/s 表3 水文站实测历年月平均流量单位：m3/s

表4 坝址水位—流量关系曲线 表5 水库容积曲线 2.坝址地形地质条件 （1）左岸：地形自然坡度为1：~，覆盖层2~3m，全风化带厚3~5m，强风化加弱风化带厚5m，微风化厚4m。

塔的水力学计算手册

塔的水力学计算手册

1.目的与适用范围 (1) 2.塔设备特性 (1) 3.名词术语和定义 (1) 4.浮阀/筛孔板式塔盘的设计 (1) 5.填料塔的设计 (1)

1.目的与适用范围 为提高工艺工程师的设计质量,推广计算机应用而编写本手册。 本手册是针对气液传质塔设备中的普遍性问题而编写。对于某些具体塔设备的数据(比如:某生产流程中针对某塔设备的板效率而采用的计算关联式,或者对于某吸收填料塔的传质单元高度或等板高度而采用的具体计算公式)则未予收入。本设计手册以应用为主，主要是指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，具体公式及理论推阐可参考有关文献。 2.塔设备特性 作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，首先必须能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以得到较高的传质分离效率。 此外，塔设备还应具有以下一些特点： (1)当气(汽)、液处理量过大(超过设计值)时，仍不致于发生大量的雾 沫挟带或液泛等影响正常操作的现象。 (2)当操作波动(设计值的50％～120％)较大时，仍能维持在较高的传 质效率下稳定操作，并具有长期连续操作所必须具备的可靠性。 (3)塔压力降尽量小。 (4)结构简单、耗材少、制造和安装容易。 (5)耐腐蚀、不易堵塞。 (6)塔内的滞留液量要小。 3.名词术语和定义 3.1 塔径(tower diameter)，D T 塔筒体内壁直径，见图3.1-(a)。 3.2 板间距(tray spacing)，H T 塔内相邻两层塔盘间的距离，见图3.1-(a)。 3.3 降液管(downcomer)，DC 各层塔盘之间专供液相流体通过的组件，单溢流型塔盘为侧降液管，双溢流型塔盘有侧降液管和中央降液管，三或多溢流型塔盘有侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管。 3.4 降液管顶部宽度(DC top width)，Wd 弓形降液管面积的弦高。掠堰另有算法，见图3.1-(a),-(b)。 3.5 降液管底间隙(DC clearance)，ho 降液管底部边缘至塔盘(或受液盘)之间的距离，见图3.1-(a)。 3.6 溢流堰高度(weir height)，hw 降液管顶部边缘高出塔板的距离，见图3.1-(a)。 3.7 总的塔盘横截面积(total tower cross-section area)，A T

施工导流计算

某水利枢纽工程施工导流建筑物为5级，根据《水利水电工程施工组织设计规范》SL303-2004初步确定导流标准为5年一遇（P=20%）,5年一遇枯水期洪峰流量为80m3/s，洪水历时为24小时； 采用全段围堰（挡枯水期洪水）泄洪洞导流围堰为不过水土石围堰,初步确定泄洪洞底高程663m宽4-6m，高5-7米，洞长400米； 试根据拟定的泄洪洞尺寸计算堰前最高水位及最大下泄流量。 假设泄洪洞底坡为0.005，出口为自由出流。 分析：Z-V关系曲线（或Z-F关系曲线）； 洪水标准及相应设计洪水过程线； 拟定的泄洪建筑物型式与尺寸，并推求q-V关系； 水库汛期的控制运行规则； 初始边界条件（包括起调水位、初始库容、初始下泄流量）。 水位～库容关系曲线表 查魏璇主编《水利水电工程施工组织设计指南》中隧洞导流水力计算水位-泄量关系。 解：1.根据题意及条件绘制Z-V关系曲线如下图

2.洪水标准及洪水过程线 3. 拟定的泄洪建筑物型式与尺寸及相应得水力计算，并推求q-V关系 该泄洪建筑物为矩形泄洪洞，拟定其宽为5m，高为5m，泄洪洞底高程663m，过水面积A=25m2。因为隧洞为自由出流判别式如下： 无压流H/D<1.2 有压流H/D>1.5 半有压流或半有压与有压交替的不稳定流 1.2ic=0.004则底坡为陡坡，泄洪能力不受洞长的影响， （1）水力计算： ①当0﹤H﹤6m时，H/D<1.2此时为无压流； 短洞水力计算： Q=δsmb2gH32(δs=1,m=0.33)

2017年水利工程施工课程设计任务书(导流设计)

《水利工程施工》课程设计任务书 （水利水电工程专业） 1 前言 根据水利水电工程专业培养计划和《水利工程施工》教学大纲的规定，本专业的学生有一周半时间的《水利工程施工》课程设计。本课程设计的主要目的是巩固和掌握课堂所学理论知识，培养学生运用本课程的知识解决相应实际问题的能力，并使学生在水力计算、CAD绘图、设计说明书编写等方面能得到初步训练，为毕业设计和今后的工作、学习打下坚实基础。本次课程设计的主要内容是水利水电工程施工导流设计和截流设计，以下为导流设计的相应资料。 2基本资料 2.1工程概况 本水电站位于XC市某村境内，系YJ干流水电建设规划的梯级电站之一，距XC市公路里程约80km。 本工程主要任务是发电，水库正常蓄水位1330.00m，死水位1328.00m，总库容7.6亿m3，属日调节水库。 本工程等级为一等工程，主要水工建筑物为1级，次要建筑物为3级。电站枢纽建筑物主要由左右岸挡水坝、中孔坝段和溢流坝段（为碾压混凝土重力坝）、消力池、右岸引水发电系统组成，右岸地下厂房装机4台600MW机组，总装机容量2400MW。工程枢纽处地形及工程布置见附图。 大坝为碾压混凝土重力坝，坝顶高程1334.00m，最低建基面高程1166m，最大坝高168.0m，最大坝底宽153.2m，坝顶轴线长516m；整个坝体共24个坝段，从左至右由左岸挡水坝1#～9#坝段、左中孔10#坝段、溢流坝11#～14#坝段、右中孔15#坝段和右岸挡水坝16#～24#坝段组成；溢流坝段布置5孔溢流表孔，每孔净宽15m，溢流堰顶高程1311.00m；放空中孔孔口底高程1240.00m，孔口尺寸5×8m；溢流坝段下游接消力池，消力池边墙为混凝土斜边墙，消力池边墙顶高程1224.0m，建基高程分别为1166.0m、1180.0m，底板高程为1188.0m，消力池长145m。

工艺专业塔器水力学计算设计导则

1 塔器设计概述 1.1 石油化工装置中塔器占有很大的比重。几乎每种工艺流程都存在蒸馏或吸收等分离单元过程，因此塔器设计至关重要。往往塔器设计的优劣，决定着装置的先进性和经济性，必须给予重视。 1.2 塔器设计与工艺流程设计有着非常密切的关系，亦即塔器的选型和水力学计算与工艺流程的设计计算是结合在一起的。有时塔器设计影响着分离流程和操作条件的选择。例如减小蒸馏塔的回流比，能降低能耗，但塔板数增加，对塔器讲就是减小塔径和增加塔高，其中必有一个最经济条件的选择。又如真空塔或对釜温有要求的蒸馏塔均对压降要求较严，需要选择压降低的板式塔或填料塔，在塔器水力学计算后，压降数据要返回工艺作釜温核算。 1.3 一般工艺流程基本确定后，进行塔器的选型、设计等工作。塔器设计涉及到工艺、化学工程、设备、仪表、配管等专业。化学工程专业的任务及与各专业间关系另有说明。见化学工程专业工作手册H-P0101-96、H-P0301-96。 1.4 随着石油化工和科技的迅猛发展，蒸馏塔从一般的一股进料、二股产品的常规塔发展为多股进料、多侧线，有中间换热的复杂塔。要求塔的生产能力大、效率高、塔板数多，即大塔径、多程数、高效、低压降等，对塔器设计提出了更高的要求，并推动了塔器设计工作的发展。 1.5 近年来电子计算机的普及和发展，为工艺与塔器设计提供了有力的工具。我们可应用PROCESS或PRO/Ⅱ等工艺流程模拟软件进行计算，得到塔的最大和最小汽液负荷、密度等数据，以便进行分段的塔的水力学计算，使工艺和塔的水力学计算能同步进行，并作多方案比较，求得最佳设计。 1.6 设计中主要考虑的问题 1.6.1 确定工艺流程（尤其是分离流程） 通过工艺流程模拟电算，选定最佳切割方案，其中包括多股进料、侧线采出、进料状态和位置等方面的选择。 1.6.2 塔压的设定

庙湖导流

CB34报告单 （葛洲坝[2011]报告011号） 合同名称：南水北调中线一期引江济汉工程渠道3标合同编号：HBNSBD-YJ01-2011-05 说明：本表一式四份，由承包人填写，监理机构、发包人审批后，承包人2份，监理机构、 发包人各1份。

关于庙湖两期围堰与一期围堰方案比较及导流明渠设计的报告 一、工程概况 1、工程概况 引江济汉作为南水北调中线水源区工程之一，是从长江上荆江河段附近引水至汉江兴隆河段、补济汉江下游流量的一项大型输水工程。工程的主要任务是向汉江兴隆以下河段（含东荆河）补充因南水北调中线调水而减少的水量，同时改善该河段的生态、灌溉、供水和航运用水条件。引水干渠的引水口位于荆州市龙洲垸、出水口为潜江市高石碑，线路地跨荆州、荆门两地级市所辖的荆州区和沙洋县，以及省直管市潜江市和仙桃市，干渠全长67.23km 工程区位于江汉平原的腹地，桩号为13+756～18+947，地形平坦开阔，地面高差起伏不大，渠道的两侧均为农田、鱼塘及村庄，地面高程在32～34m之间。 渠道3标长度为5.191km，沿线共布置各类建筑物4座，3座排水倒虹吸，一座分水闸。引水干渠设计引水流量350m3/s，最大引水流量500m3/s。 本标段引水干渠按1级建筑物设计，干渠上的跨渠倒虹吸等主要建筑物按1级建筑物设计，倒虹吸的进出口连接建筑物、消能防冲设施、庙湖分水闸后的输水管、出口连接建筑物、消能防冲设施等次要建筑物按3级建筑物设计。回旋水域建筑等级类别为三类，但水工建筑物按1级设计，其它建筑物按3级设计。 本标段主体工程主要工程量：土方开挖约213万m3，土石方填

筑约98万m3，混凝土约7万m3，钢筋约0.67万t。 2、穿湖段的原招标围堰施工方案 本标段穿湖段桩号为17+306～17+800，其中有两座建筑物，桩号分别是分水闸K17+400，倒虹吸K17+650，为了满足穿湖段在施工过程中湖汊上游来水能顺利泄入湖中而不致影响其施工，因此，进行分期施工，结合工程布置、进场交通条件及施工布置，一期施工桩号17+306～17+660段（含渠道、分水闸、回旋水域及倒虹吸等），纵向围堰轴线桩号17+683，由桩号17+700～17+800段湖汊过流，二期施工桩号17+660～17+800段渠道，由一期已建的倒虹吸过流，庙湖曾家湾倒虹吸设计过流标准为50年一遇，因此满足穿湖段施工20年一遇的度汛洪水要求。 一期围堰形成一个封闭的基坑，在倒虹吸进出口处围堰向外侧折转，总长约1140m，其中纵向围堰长约263m，采用土方填筑，堰底高程26.5m，堰顶高程为29.0m，顶宽10m，两侧边坡均为1∶5，一期基坑渠道填筑在4月底可达到脱险高程，但是纵向围堰不满足度汛要求，在其上采用袋装土填筑到32.0m高程，堰高3m，袋装土堰顶宽2m，两侧边坡均为1∶1。汛期渠道内可继续施工。二期只填筑两条横向围堰与一期横向围堰衔接，堰顶高程29.0m，顶宽10m，两侧边坡均为1∶5，二期围堰共长620m，在合龙后纵向围堰可以拆除，此时一二期基坑合为一个整体。在二期围堰合龙前，倒虹吸进出口前围堰必须拆除，倒虹吸作为二期渠道施工导流建筑物。 一、二期土围堰填筑7.8万m3，袋装土填筑3000m3，土围堰只

流体力学计算题

水银 题1图 高程为9.14m 时压力表G 的读数。 题型一：曲面上静水总压力的计算问题（注：千万注意方向，绘出压力体） 1、AB 曲面为一圆柱形的四分之一，半径R=0.2m ，宽度（垂直纸面）B=0.8m ，水深H=1.2m ，液体密度3 /850m kg =ρ，AB 曲面左侧受到液体压力。求作用在AB 曲面上的水平分力和铅直分力。（10分） 解：（1）水平分力： RB R H g A h P z c x ?- ==)2 (ργ…….(3分) N 1.14668.02.0)2 2 .02.1(8.9850=??- ??=，方向向右（2分）。 （2）铅直分力：绘如图所示的压力体，则 B R R R H g V P z ??? ? ????+-==4)(2πργ……….（3分） 1.15428.04 2.014.32.0)2.02.1(8.98502=???? ? ?????+?-??=，方向向下（2分） 。 l d Q h G B A 空 气 石 油 甘 油 7.623.66 1.52 9.14m 1 1

2．有一圆滚门，长度l=10m ，直径D=4.2m ，上游水深H1=4.2m ，下游水深H2=2.1m ，求作用于圆滚门上的水平和铅直分压力。 解题思路：（1）水平分力： l H H p p p x )(2 12 22121-=-=γ 方向水平向右。 （2）作压力体，如图，则 l D Al V p z 4 432 πγγγ? === 方向垂直向上。 3.如图示，一半球形闸门，已知球门的半径m R 1= ，上下游水位差m H 1= ，试求闸门受到的水平分力和竖直分力的 大小和方向。 解： (1)水平分力： ()2R R H A h P c πγγ?+===左,2R R A h P c πγγ?='=右 右左P P P x -= kN R H 79.30114.31807.92=???=?=πγ， 方向水平向右。 （２）垂直分力： V P z γ=，由于左、右两侧液体对曲面所形成的压力体均为半球面，且两侧方向相反，因而垂直方向总的压力为0。 4、密闭盛水容器，已知h 1=60cm,h 2=100cm ，水银测压计读值cm h 25=?。试求半径R=0.5m 的半球盖AB 所受总压力的水平分力和铅垂分力。

理正岩土使用手册-水力学

第一章 功能概述 理正工程水力学计算软件包含有五个计算内容：倒虹吸水力学计算、渠道水力学计算、水闸水力学计算、隧洞水力学计算和消能工水力学计算。 倒虹吸水力学计算模块可计算倒虹吸的过水能力、设计倒虹吸管径； 渠道水力学计算模块含有清水渠道均匀流的水力计算、清水渠道非均匀流的水力计算和挟沙水流渠道的水力计算； 水闸水力学计算模块适用于无坎宽顶堰、有坎宽顶堰、WES实用堰上的平板和弧形闸门，可计算水闸的泄流能力、设计闸孔宽度和确定闸门的开启度； 水工隧洞水力学计算模块适用于矩形、圆形、拱形断面隧洞的水力设计，对无压隧洞可计算洞的过流能力和设计断面尺寸，半有压隧洞可校核隧洞的过流能力，对于有压隧洞可计算隧洞在不同水位、不同闸门开度下的泄流量，并可在已知过流量条件下校核上游水位，还可绘制出总水头线和压坡线，形象的显示洞身各点有无负压； 消能工水力学计算模块适用于底流式消能工和挑流式消能工的水力设计。底流式消能工中包括下挖式消力池、突槛式消力池（消力墙）和综合式消力池三种基本型式，可进行消力池尺寸设计计算和校核消能能力。挑流式消能工可进行连续式挑流鼻坎的水力计算。 五个计算模块最后都给出计算的图形结果、文字结果及图文并茂的计算书。 第二章 快速操作指南 2.1 操作流程 理正工程水力学计算软件的操作流程如图2.1-1，每一步骤都有相对应的菜单操作。 图2.1-1 操作流程 2.2 快速操作指南

2.2.1 选择工作路径 设置工作路径，既可以调入已有的工作目录，也可在输入框中键入新的工作目录，后面操作中生成的所有文件（包括工程数据及计算书等）均保存在设置的工作目录下。 图2.2-1 指定工作路径 注意：此处指定的工作路径是所有岩土模块的工作路径。进入某单个计算模块后，还可以通过按钮【选工程】重新指定此模块的工作路径。 2.2.2 增加计算项目 工程水力学计算软件包含有五个计算内容：倒虹吸水力学计算、渠道水力学计算、水闸水力学计算、隧洞水力学计算和消能工水力学计算。用户可根据需要选择。 图2.2-2 当选好一个计算项目后，点击【工程操作】菜单中的“增加项目”或“增”按钮来新增一个计算项目（以水闸水力学计算为例）。

施工导流标准及方式设计大纲

FCD71010 FCD 初步设计阶段水电建设项目 施工导流标准及方式设计大纲范本水利水电勘测设计标准化信息网 1995年2月 1

水电站初步设计阶段施工导流标准及方式设计大纲 主编单位: 主编单位总工程师: 参编单位: 主要编写人员: 软件开发单位: 软件编写人员: 勘测设计研究院 年月 2

目次 1. 引言 (4) 2. 设计依据文件和规范 (4) 3. 设计基本资料 (4) 4. 设计基本资料分析 (10) 5. 施工导流设计标准及导流时段划分 (12) 6. 导流方式的选择 (13) 7. 应提供的设计成果 (15) 3

1 引言 工程位于, 是以为主, 等综合利用的水利水电枢纽工程。正常蓄水位m, 最大坝高m, 总库容 m3,电站总装机容量M W,年发电量kW·h, 灌溉面积km2。通航t级船队(舶)。 本工程可行性研究报告于年月审查通过, 选定坝址为。 2 设计依据文件和规范 2.1 有关本工程主要文件 (1) 工程可行性研究报告; (2) 工程可行性研究报告审批文件; (3) 初步设计任务书; (4) 施工导流和截流模型试验报告。 2.2 主要设计规范 (1) 水利水电枢纽工程等级划分及设计标准(山区、丘陵区部分)(SDJ12-78)(试行)及补充规定; (2) 水利水电枢纽工程等级划分及设计标准(平原、滨海部分)(SDJ217-87); (3) 水利水电工程施工组织设计规范(SDJ338-89)(试行); (4) 水利水电工程设计工程量计算规定(修改稿); (5) 水利水电工程初步设计报告编制规程(DL 5021-93)。 3 设计基本资料 3.1 工程等级和建筑物级别 本工程为等工程; 永久建筑物按级设计; 临时建筑物按级设计。 3.2 水文 (1) 本坝址区历年实测逐月最大、最小及瞬时平均流量; (2) 全年及各月不同频率最大流量, 见表1。 表1 全年及各月不同频率最大流量表 3 4

施工导流计算书

（四）设计计算书 1、施工导流水力计算 一期围堰高程的设计 河流行进流速v 0=Q/A=3380/4408=0.77m/s 束窄河床平均流速v c =Q/ε(A -A 1)=3380/0.95(4408-2204)=1.61 m/s 水位雍高 m g v v Z c 154.09.81 ×277.09.81×2×85.061.122g φ2 2 20222=-=-= 一期上游围堰设计围堰高程H u =h d +z+h a +δ=85.6+0.154+0.424+0.5=86.678m 一期下游围堰设计围堰高程H d =h d +h a +δ=85.6+0.424+0.5=86.524m 二期围堰高程的设计 一期下游围堰设计围堰高程H d =h d +h a +δ=82.362+0.424+0.5=83.286m 二期上游围堰设计 2.3953866210 55.162.114.324 .34/622Re 6 2=????= = -υ vd Re>2320时为紊流。 81.017 .1024 .8== = χ A R 巴甫洛夫斯基公式y R n C 1= ，当R<1.0m 时，164.0012.05.15.1===n y 5.8081.0012 .01 164.0=?= C 谢才公式RJ CA vA Q RJ C v ===,，改写后得l R A C Q l R C v h f 222 22==， 此式与达西—魏斯巴赫公式g v R l h f 242 λ=，可得λg C 8=，可推出 0121.05.8081 .9882 2=?== C g λ 短管自由出流 00221 gH A A gH d l vA Q c μζ λα=++= =∑∑ 式中746.05.024 .380 0121.011 1 =+? += ++= ∑ζλ αμd l c

混凝土重力坝施工导流设计

×混凝土重力坝施工导流设计 一、工程概况 本水库是该流域水利水电建设规划中的主体工程之一。坝址位于×乡上游3km处，控制流域面积317km2，坝址处多年平均流量11.1m3/s，年径流总量3.5×108m3。本工程是一座兼有防洪、灌溉、发电、水产养殖效益的综合开发的水利枢纽工程。 工程总库容为1.6×108m3，正常高水位130.0m，死水位112.0m，设计洪水位130.74m，校核洪水位132.4m，水库有效库容达1.0×108m3，为年调节性水库。 该工程拦河坝的坝型为砼重力坝，电站布置在河床右侧的非溢流坝段的后面，为坝后式布置，坝顶全长315m，坝顶高程135m，其中左非溢流坝坝段长度为100m，溢流坝段长度为48m，右非溢流坝段长度167m，溢流坝段布置在河床中部偏左岸，设有3孔6m×12m的弧形工作闸门，堰顶高程124m，坝底最大宽度为54m，消能方式为挑流消能，在坝后式厂房处，非溢流坝段的最大底度为46.6m，厂房最大宽度为13.7m，厂坝联结段为4m。 电站装机容量为2×3200KW。引水压力钢管设在非溢流坝段内，进水口底板高程为95.0m，管径1.75m，采用单机供水的布置方式。水轮机安装高程85.0m，设计工作水头36.0m，最大工作水头45.0m，最小工作水头27.0m。 工程枢纽处地形及工程布置见图1。 二、基本资料 1.工程水文资料 该水库库容在1×108m3以上，主坝工程为二级建筑物，坝址设计洪水过程线，是根据上游3km处水文观测站实测×年最大一次洪水典型加以修正，以洪峰、洪量控制进行放大而得。现将各设计频率洪水过程线、施工设计洪水等水文资料列于表1～表5。 3 3

截流水力计算(水工钢筋)

水利工程施工课程设计计算说明书 题目：截流水力计算（水工钢筋） 学院：中央电大伊犁分校 班级：2011年春 指导老师： 姓名：张玉

一、基本资料 某工程截流设计流量Q=4150 m3/s,相应下游水位为39.51m，采用单戗立堵进占，河床底部高程30m，戗堤顶部高程是44m，戗堤端部边坡系数n=1，龙口宽度220m，合龙中戗堤渗透流量Q s0=220m3/s,合龙口的渗流量可近似按如下公式计算，Qs= Q s00 /z z(Z为上下游落差，Z0 为合龙闭气前最终上下游落差)，请设计该工程在河床在无护底情况下的截流设计。已知上游水位~下泄流量关系如下： 截流设计是施工导流设计重要组成部分，其设计过程比较复杂，一般有多种设计方法，本次设计针对立堵截流。一般设计步骤分为：戗堤设计及截流水力分区设计，本次设计只涉及截流水力计算。 截流的水力计算中龙口流速的确定一般有图解法和三曲线法两种。以下采用三曲线法设计。 截流设计流量的确定，通常按频率法确定，也即根据已选定的截流时段，采用该时段内一定频率的某种特征流量值作为设计流量。一般地，多采用5%~10%的月平均或者旬平均流量作为设计标准。 二、计算过程含附图（三曲线法）

无护底时绘制V~Z 和V~B 曲线 步骤：1、作Q~Z 关系曲线，将已知的泄流水位Q d ~△H 上转化为Q d ~Z 关系， 并做Q d ~Z 曲线； 其中：Qs= Q s0 /z z =220 23 .3/z ； Q d 可根据Z 值在Q d ~Z 曲线上查得； 由Q 0=Q+Q d +Q s 绘制龙口流量与下游落差Q~Z 关系曲线，曲线由以 下表格绘制：

大工 秋《水工建筑物课程设计》

网络教育学院 《水工建筑物课程设计》 题目：某混凝土重力坝施工导流设计 学习中心：奥鹏直属学习中心 专业：水利水电工程 年级： 2012年秋季 学号： 学生： 指导教师： 某混凝土重力坝施工导流设计 1施工导流设计标准选择 施工导流建筑物级别的选定 该工程施工工期为2年，工程总库容为8 ，根据《水利水电工程施工组织设计规 10 范》SL303-2004，以及围堰工程规模，选定施工导流建筑物为4级。 施工导流设计洪水标准的选择 根据导流建筑物级别为4级和《水利水电工程施工组织设计规范》SL303-2004，选定导流建筑物的洪水标准为：20年一遇（P=5%）。 施工导流时段选择 根据本工程的特征条件采用分段围堰法导流，中后期用临时底孔泄流来修建混凝土坝。由施工设计洪水成果表可得，当选定导流建筑物的洪水标准为20年一遇时，全年施工流量为996m/s,7月至次年4月施工时，流量为860m/s。9月至次年3月施工时，流量为235m/s。10月至次年3月施工时，流量为186m/s。10月至次年4月施工时，流量为252m/s。 若采用全年施工，流量太大，导流建筑物的工程量大。 7月至次年4月施工时，流量为860m/s，也过大，同时可能还在汛期，不利于施工，对导流建筑物要求也很高，同样不经济。 9月至次年3月施工时，流量为235m/s，施工期为7个月，流量小，对导流建筑物

要求相对要低一些，且经济。但是考虑到汛期的特点和坝基岸坡的开挖时间，在8月的时候有可能还在汛期，会影响施工进度。 10月至次年3月的时段内，流量虽然相比其他时段小，但是施工期过短，只有6个月，可能导致施工坝体工程不能按时达到渡汛高程，以至于影响整个工程的进度。 10月至次年4月这一时段，流量为252m/s，有7个月的低流量施工时间。9月份时汛期基本已过，此时可进行坝基和岸坡的开挖和部分围堰工程，10月初可下河截流，随后进行坝体混凝土浇筑，汛前完成溢流坝段的土建工程，汛期及汛后进行非溢流坝段的混凝土浇筑。次年9月进行左岸坡坝基开挖，并修筑二期围堰工程，利用布置在一期工程坝体内的底孔导流，9月下旬进行河床部分的基础开挖，10月初进行二期工程的坝体和厂房的混凝土浇筑。因此，选定施工导流时段为10月至次年4月。 由施工进度安排并考虑到工程特点，工程施工导流过程可分为：前期、后期、下闸蓄水三个阶段。前期，河水由束窄河床通过，进行第一期基坑内施工；后期，河水由导流底孔下泄，进行第二期基坑内施工；下闸蓄水后，坝体全面升高，可先由导流底孔下泄河水，底孔封堵以后，则河水由永久泄水建筑物下泄，也可部分或完全拦蓄在水库中，直到工程完建。 表1—3 施工设计洪水成果单位：m/s 施工导流设计流量 根据导流设计洪水标准和围堰施工分期，选定施工导流设计流量为Q=252m3/s。根据坝址水位—流量关系曲线，采用内插法得到Q=252 m3/s时的水位为86.20m，考虑到坡降，选择坝址处水位为86.50m。由下游水位流量关系曲线图可得，下游水位为86.10m。由于厂房工程结构复杂，一期工程量大，施工期长，围堰过水对工期及经济都影响较大，故一期导流标准选为洪水重现期10年；二期拦河坝结构相对较为简单，工程规模小，在一个枯水期可完成，故二期导流标准选为洪水重现期5年。 表1-4 坝址水位—流量关系曲线