塔吊基础的设计和计算-塔吊基础工程量计算

塔吊基础的设计与计算

一、塔吊基础的设计依据

GB/T13752-1992 塔式起重机设计规范

JGJ/T187-2009 塔式起重机混凝土基础工程技术规程

GB50007-2011 建筑地基基础设计规范

JGJ94-2008 建筑桩基技术规范

GB50017-2003 钢结构设计规范

二、塔吊基础设计选型

塔吊基础形式应根据工程地质、荷载大小与塔机稳定性要求、现场条件、技术经济指标，并结合塔吊厂商提供的《塔机使用说明书》要求确定。

塔吊基础设计常用类型分为板式基础（矩形、方形）、十字形基础和桩基础、组合式基础。

板式基础是由钢筋混凝土筑成的平板形基础；十字形基础是由长度和截面相同的两条互相垂直等分且节点加腋的混凝土条形基础组成的基础；板式基础、十字形基础适用于地基承载力较高，基坑较浅的工程。

板式基础十字形基础应用工程有：建行灾备中心、光谷新世界等工程、武汉保利文化广场（利用底板）

桩基础是由预制混凝土桩、预应力混凝土管桩、混凝土灌注桩或钢管桩及上端连接的矩形板式或十字形梁式承台组成的基础；桩基础适用于在软弱土层，浅

基础不能满足塔机对地基承载力和变形的要求或因场地限制，塔吊布置于地下室

范围内且不需在土方开挖之前投入使用的工程。

桩基础

应用工程有：武汉万达广场（桩+承台）、武商摩尔城（桩+承台）

组合式基础是由若干格构式钢柱或钢

管柱与其下端连接的基桩以及上端连接的

混凝土承台或型钢平台组成的基础；适用

于因场地限制，塔吊布置于地下室范围内

且需在土方开挖之前投入使用的工程。

应用工程有：天津117大厦（桩+钢

格构柱+钢承台）；福新惠誉（桩+钢格构柱

+混凝土承台）；

组合式基础

三、塔吊基础设计计算

1、基础荷载取值

采用塔机制造商提供的《塔机使用说明书》的基础荷载，包括作用于基础顶

的竖向荷载标准值（F k）、水平荷载标准值（F vk）、

倾覆力矩（包括塔机自重、起重荷载、风荷载等

引起的力矩）荷载标准值（M k）及扭矩荷载标准

值（T k）；基础荷载还包括基础及其上土的自重荷础荷载

载标准值（G k）。

如：TC5613塔式起重机厂家给定的基础荷载如下表：

2、板式基础设计和计算

⑴设计构造要求：

基础高度应满足塔机预埋件的抗拔要求，且不宜小于1000mm，不宜采用坡星或台阶形截面的基础。

基础的混凝土强度等级不应低于C25，垫层混凝土强度不应低于C10，厚度不小于100mm。

板式基础在基础表层和底层配置直径不应小于12mm、间距不应大于200mm 的钢筋，且上、下层主筋应用间距不大于500mm的竖向构造钢筋连接；架立筋的截面积不宜小于受力筋截面积的一半

预埋于基础中的塔机基础节锚栓或预埋节，应符合塔机制造商提供的《塔机使用说明书》规定的构造要求，并应有支盘式锚固措施。

矩形基础的长边与短边长度之比不宜大于2，宜采用方形基础。

板式基础一般根据地勘报告提供的地基承载力特征值，从塔机制造商提供的《塔机使用说明书》中的基础中选取。

如：TC5613塔式起重机厂家给定的基础图如下：

注：本基础应采用整体钢筋砼基础。对基础的基本要求如下：1）基础下土质应坚固夯实，根据土质情况，可选用不同的基础（见左固定基础图）；2）砼强度等级不得低于，地耐力不小于表2的规定；3）砼基础的深度应大于1350；4）砼基础的四个固定支腿上表面应校水平，平面度误差小于1/500。

表2

注：表1中及弯矩为基础最大弯矩工况载荷，扭矩为基础最大扭矩工况载荷。

表1

固 定 基 础

（.）

（

.）

（

）

（

）

工况载荷非工作工况

工作工况纵横向各33-|μ25

纵横向各30-|μ25纵横向各27-|μ25纵横向各33-|μ25

纵横向各30-|μ25下 层 筋上 层 筋架立筋

地耐力

砼方量

重 量

纵横向各27-|μ25塔式起重机固定基础图

⑵设计计算 1）抗倾覆验算

k vk k k

M F h e F G +=

+

2）地基承载力验算 ①求基础底面平均压应力

k

k k

F G p bl

=

+

②求基础底面边缘最大压应力值 当偏心距

时：

max 2()

3k k k F G p la

+=

其中，a ——合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离

当偏心距

时：

max

k k k k vk F G M F h p bl W =

+++

③修正后的地基承载力特征值

/4

e b

≤

④地基承载力验算

基础底面压力应同时符合：

——相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值； ——相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力值；

a f ——修正后的地基承载力特征值

3）基础计算

①求基底静反力

基底净反力采用基底平均压力设计值p ：

max 1

2

p p p +=

max p 、1p ——荷载效应基本组合计算的基

底边

缘最大压力值、塔机立柱边的基底压力值。 ②求弯矩设计值

8/)(2a b Pl M -=

其中a 为塔吊标准节边长 ③基础受弯计算

按单筋矩形截面进行受弯配筋计算，计算简图如图所示。

k a p f ≤ax 1.2km a

p f ≤k

p ax

km p (3)(0.5)

a

ak

b d m b d f f ηνην=

+-+

-

单筋矩形截面的计算简图

单筋矩形截面受压区混凝土的等效应力图

求截面抵抗矩系数

s α

2

01bh f M

c s αα=

求相对受压区高度ξ

b s ξαξ≤--=211

b ξ取0.55（≤C50 HRB330）0.518(≤C50 HRB400)

求内力臂系数

s γ

ξγ5.01-=s =

2

211s

α-+

求配筋

s

A

h f M

A y s s γ=

求最小配筋

s

A

塔吊基础知识设计计算

塔式起重机方形独立基础的设计计算 余世章余婷媛 《内容提要》文章通过对天然基础的塔吊基础设计，详细论述整个基础的设计过程，经济适用，安全可靠、结构合理，思路清晰，论述精辟有据；在现场施工中，有着十分重要的指导意义。 关键词：塔机、偏心距、工况、一元三次方程、核心区、基底压力。 一、序言 随着建筑业迅猛发展，塔式起重机（简称塔机）在建筑市场中是必不可少的一项重要垂直运输机械设备；塔机基础设计，在建筑行业中是属于重大危险源的范畴，正因为如此，塔机基础设计得到各使用单位的高度重视；本人通过网络查阅过许多塔机基础设计方案，除采用桩基外，塔基按独立基础所设计的方形基础，绝大部分都按厂家说明书所提供的基础尺寸进行配筋，按规范设计计算的为数不多，厂家所提供基础大小数据有些是不满足规范要求，而塔机基础配筋绝大多数情况是配筋过大，浪费较为严重；厂家说明书所提供数据表明，地基承载力特征值小的基础外形尺寸就较大，承载力特征值较大，基础尺寸就相应的小点，似乎看起来这种做法是正确的，其实并非如此。 塔机基础型式方形等截面最为普遍，下面通过一些规范限定的条件，对方形截面独立基础规范化的设计，很有参考和实用价值。下面举例采用中联重科的塔吊类型进行论述和阐明。 二、塔吊基础设计步骤 2.1、确定塔吊型号

首先根据施工总平面图，根据建筑物外形尺寸（长、宽、高）、及材料堆放场地和钢筋加工场地，根据塔机覆盖率情况，按塔机说明书中的主要参数确定塔机型号。 2.2、根据塔机型号确定荷载 厂家说明书中都有荷载说明，按塔吊自由独立高度条件提供两组数据（中联重科），一组为工作状态（工况）荷载，另一组为非工作状态（非工况）荷载，确定出一组最不利的工况荷载。 2.3、确定塔吊基础厚度h 根据说明书中塔机安装说明，基础固定塔基及有两种形式，一种是地脚螺栓，另一种是埋入固定支腿式；因此根据塔机地脚螺栓锚固长度和支腿的埋深，可以确定塔机基础厚度h。 2.4、基础外形尺寸的确定 根据荷载大小和基础厚度h，确定独立方形基础的边长尺寸。 2.5、基础配筋计算 求出内力进行基础配筋计算，并根据《规范》的构造要求进行配筋和验算。 2.6、基础冲切、螺杆（支腿）受拉或局部受压的验算 三、方形独立基础尺寸的确定 3.1方形基础宽度B的上限值 根据上面塔机基础计算步骤可以看出，塔机基础尺寸的确定是方形基础的计算关键。利用偏心距限定条件，可求出基础最小截面尺寸。根据偏心距e（荷载按标准组合）：

塔吊基础设计计算书(桩基础)

塔吊基础设计计算书(桩基础) 一、编制依据 1、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002 ); 2、《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003 )； 3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001 )； 4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002 )； 5、《简明钢筋混凝土结构计算手册》； 6、《地基及基础》(高等学校教学用书)(第二版)； 7、建筑、结构设计图纸； 8、塔式起重机使用说明书； 9、岩土工程勘察报告。 二、设计依据 1、塔吊资料 根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用1台QTZ160 自升塔式起重机。塔身自由高度56m，最大吊运高度为203米，最大起重量为10t，塔身尺寸为1.70m x 1.70m，臂长65m。 2、岩土力学资料，(BZK8孔) 3、塔吊基础受力情况

基础顶面所受垂直力 基础顶面所受水平力 基础所受倾翻力矩 基础所受扭矩 三、基础设计主要参数 基础桩： 4①800钻孔桩, 桩顶标高-2.90m ，桩长为15.96m ，桩端入微风化0.5m 。 承台尺寸：平面4.0 X 4.0m ，厚度h=1.50m ，桩与承台 中心距离为1.20m ;桩身混凝土等级：C25。 承台混凝土等级：C35 ； 承台面标高：-1.50m (原地面标高为-0.6m ，建筑物基坑开挖深度 为-11.9m )。 比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况，桩基础 按非工作状态计算，受力如上图所示： F k =850.0kN G k = 25 X 4 X 4 X 1.50=600kN F h =70kN M k =3630+70 X 1.50=3735kN.m 四、单桩允许承载力特征值计算 1、单桩竖向承载力特征值： 1 )、按地基土物理力学指标与承载力参数计算 A p = n r 2 = 0.5027m 2 R a R sa R ra R pa (DBJ15-31-2003 ) ( 10.2.4-1 ) C 1 0.40; C 2 0.05; f rs 10MPa; f rp 10MPa R sa u q sia l i 3.1415926 0.8 (40 13.76 60 0.7) 1488.9kN F (1= /OlkliL 团 / =3630kN,tn J 丈h 80( 1 2400 -- 4000 d Fk -- Fh-- M ---- M Z ---- 塔吊基础受力示意图 Fk=850kN

塔吊基础计算书模板

假设塔吊型号:6010/23B,最大4绳起重荷载10t； 塔吊无附墙起重最大高度H=59.8m,塔身宽度B=2.0m； 承台基础混凝土强度:C35, 厚度Hc=1.35m，承台长度Lc或宽度Bc=6.25m； 承台钢筋级别:Ⅱ级,箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm； 承台桩假设选用4根φ400×95（PHC-A）预应力管桩，已知每1根桩的承载力特征值为1700KN； 参考塔吊说明书可知： 塔吊处于工作状态（ES）时： 最大弯矩Mmax=2344.81KN·m 最大压力Pmax=749.9KN 塔吊处于非工作状态（HS）时： 最大弯矩Mmax=4646.86KN·m 最大压力Pmax=694.9KN 2、对塔吊基础抗倾覆弯矩的验算 取塔吊最大倾覆力矩，在工作状态（HS）时：Mmax=4646.86KN·m，计算简图如下：

2.1 x、y向，受力简图如下：

以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=2.125·R B M 2=M1 ·R B=4646.86 B=2097.9KN ＜2×1800=3600KN（满足要求） 2.2 z向，受力简图如下： 以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=3·R B

M R B=4646.86 ＜1800KN（满足要求） 3、承台桩基础设计 3.1 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 计算简图如下： 上图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 3.1.1 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n——单桩个数，n=4； F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，等同于前面塔吊说明书中的P；

QTZ40塔吊基础设计计算1

QTZ40塔吊基础设计计算 一、梁面积计算 由于QTZ40塔吊厂家要求塔基基础承载力P=200KPa ，而实际地基承载力小于本塔吊基础所要求的地基承载力，故做灰土换填处理。 灰土换填做法： 做3:7灰土处理，压实系数≥0.94。 3:7灰土换置深度为1m ，处理后承载力要求达到180 KP a 。 为安全起见，本设计3:7灰土处理后承载力按f a =160KP a 计算。 1、原梁长5.6米，梁宽1.0米，梁高1.2米，要求地基承载能力为200KPa 。基础总作用面积A 0=10.98 m 2≈11 m 2 总作用力F=20T/m 2×A 0=220T 2、实际地基承载力按f a =160KPa 计算，则需要面积 A ′= 2 /16m T F =13.75 m 2 3、原地基承载力200 KPa 变为160 KPa 后，面积需增加 A z =A ′－A 0=2.75 m 2 4、梁长增至6.2米，梁宽增至1.2米，梁高不变，增加后总作用面积A=14.656 m 2 A －A 0=14.656－11=3.656 m 2 ＞2.75 m 2 满足面积要求

二、稳定性验算 1、QTZ40塔吊厂家提供如下数据 基础所受的垂直荷载F k=28T 基础所受的水平荷载F vk=6.1T 基础所受倾翻力矩M k=62 T·m 基础所受的扭矩11 T·m 混凝土强度等级不小于C35，砼总重量不小于30吨。 计算简图 砼总重量为43.968T＞30T，满足要求。 2、抗倾覆验算

偏心距e=' vk h G F M k ?+ = )28(2 .11.662' k G A A +?+ = 34.1)5.22.1656.1428(656 .1453 .1032 .69=??+m ＜ 55.14 2.64==l m 3、持力层验算 平均压力 P K =A G F K K + = ()656 .145.22.1656.1428??+ =49.1KPa ＜160 KPa 最大压力值 a 32max L k b G P ‘= =) 2(2.13)(' 2e l G F A A K K -??+? =) 34.12 2.6(2.47 .512-??=163.17KPa ＜1.2f a =192KPa 4、下卧层地基承载力验算 验算天然地基下卧层承载力f a ′=120KP a 是否满足要求 P z = θ ztan 2b p b k +? = ? ??+?20tan 122.12 .11.49 =30.53KPa P C Z =Z γ=18.5×1=18.5 KPa P z + P C Z =49.03 KPa ＜120 KPa 满足要求

塔吊四桩基础的计算书

本word文档可编辑修改 PKPM软件出品安全设施计算软件(2019) 塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》 (JGJ/T 187-2009)。 一.参数信息 塔吊型号 :QTZ50 塔机自重标准值 :Fk1=357.70kN 起重荷载标准值 :Fqk=50.00kN 非工作状态下塔身弯矩 :M=-356.86kN.m 塔身宽度 :B=1.6m 塔吊最大起重力矩 :M=733.7kN.m 塔吊计算高度 :H=35m 桩身混凝土等级 :C80 保护层厚度 :H=50mm 承台厚度 :Hc=1.2m 承台混凝土等级 :C35 矩形承台边长 :H=5.0m 承台箍筋间距 :S=200mm 承台顶面埋深 :D=0.0m 桩间距 :a=1.25m 承台钢筋级别 :HRBF400 桩直径 :d=0.4m 桩钢筋级别 :HPB300 桩型与工艺 :预制桩 桩入土深度 :24m 桩空心直径 :0.2m 计算简图如下： 二.荷载计算 1.自重荷载及起重荷载 1)塔机自重标准值 F =357.7kN k1 2)基础以及覆土自重标准值 G =5×5×1.20×25=750kN k 3)起重荷载标准值

F qk=50kN 2.风荷载计算 1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) W =0.8×1.59×1.95×1.49×0.2=0.74kN/m 2 k q =1.2×0.74×0.35×1.6=0.50kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.50×35.00=17.39kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×17.39×35.00=304.24kN.m sk vk 2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a.塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m)2 W =0.8×1.62×1.95×1.49×0.35=1.32kN/m 2 k q =1.2×1.32×0.35×1.60=0.89kN/m sk b.塔机所受风荷载水平合力标准值 F =q×H=0.89×35.00=31.00kN vk sk c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M =0.5F×H=0.5×31.00×35.00=542.46kN.m sk vk 3.塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+0.9×(733.7+304.24)=577.28kN.m k 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M =-356.86+542.46=185.60kN.m k 三.桩竖向力计算 非工作状态下： Q =(F +G)/n=(357.7+750.00)/4=276.93kN k k k Q kmax=(F +G)/n+(M +F×h)/L k k k vk

塔吊基础设计单桩

塔吊基础施工方案 一、工程概况： 市荔湾区大坦沙珠岛花园总建筑面积93759m2，建筑基底面积2536 m2，住宅建筑层数：地面40层，地下室两层，建筑总高118.1米。建筑结构形式为剪力墙结构，建筑结构的类别为3类，工程合理使用年限为50年，抗震设防烈度为7度。地下工程防水Ⅱ级，主体建筑屋面工程防水Ⅱ级。该工程属一类建筑（仅用于高层民用建筑），耐火等级一级。桩基采用冲（钻）孔灌注桩，设计标高为室±0.000相当于城建高程系统标高8.400米。 1.工程名称：珠岛花园七期工程 2.编制单位：电白建设集团 3.编制依据： 1）珠岛花园七期工程施工图纸。 2）珠岛花园七期工程桩桩位超前勘探报告。 3）《塔式起重机设计规》（67B/T13752-1992） 4）《地基基础设计规》（67B50007-2002） 5）《建筑结构荷载规》（67B5009-2001） 6）《混凝土结构设计规》（67B50010-2002） 二、计算参数： （1）基本参数 采用1台QZT80A(6010)塔式起重机，塔身尺寸1.70m,总高度140m。基坑开挖深度-2.50m；现场地面标高-10.00m,承台面标高-9.10m。塔吊位置：2-k轴～2-j轴交18轴～19轴中间。 （2）计算参数 1）塔机基础受力情况

M 基础顶面所受垂直力 基础顶面所受水平力 基础所受扭矩 基础顶面所受倾覆力矩 塔吊基础受力示意图 比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按非工作状态计算如图： F k =619.00kN，F h =31.00kN，M=1866.00+31.0×1.40=1909.40kN.m F k ‘=619.00×1.35=835.65kN，F h ，=31.00×1.35=41.85kN，M k =(1866.00+31.0×1.4 0)×1.35=2577.69kN.m 2）桩顶以下岩土力学资料 基础桩采用1根φ1400冲孔灌注桩，桩顶标高-10.5m，桩端入微风化钙质泥岩 1. 00m；桩混凝土等级C30水下混凝土，f C =11.90N/mm2 ,E C =2.80×104N/mm2；f t =1.27N/mm2，

塔吊基础设计计算书(桩基础)

塔吊基础设计计算书(桩基础) 编制依据 《建筑地基基础设计规范》( GB50007-2002 ); 《建筑地基基础设计规范》( DBJ 15-31-2003 )； 《建筑结构荷载规范》( GB 50009-2001 )； 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002 )； 《简明钢筋混凝土结构计算手册》； 《地基及基础》(高等学校教学用书)(第二版)； 建筑、结构设计图纸； 塔式起重机使用说明书； 岩土工程勘察报告。 设计依据 塔吊资料 根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用1台QTZ160自升塔式起重机。塔身自由高度56m,最大吊运高 度为203米，最大起重量为10t，塔身尺寸为1.70m x 1.70 m, 臂长65m。 岩土力学资料，(BZK8 孔) 塔吊基础受力情况

基础设计主要参数 4 ①800钻孔桩， 基础桩： 标高-2.90m ，桩长为15.96m ，桩端 桩顶 入微风化 0.5m 。 承台尺寸：平面 4.0 X 4.0 m,厚度 h=1.50m ，桩 与承台 中心距离为 1.20m ;桩身混凝土等级： C25。 承台混凝土等级： C35; 承台面标高：-1.50m (原地面标高 为-0.6m ，建筑物基 坑开挖深度 为-11.9m ) 比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力 情况，桩基础按 非工作状态计算，受力如上图所示： Fk=850.0kN Gk=25X 4X 4X 1. 50=600kN Fk Fh M Mz 工作状态 950 30 2780 340 非工作状 态 850 70 3630 F k ----基础顶面所受垂直力 F h ----基础顶面所受水平力 M ----基础所受倾翻力矩 M----基础所受扭矩 Fh F k 塔吊基础受力示意图 Fk=8bOk \ =363%N.m 2430 =70kbL. 400C

塔吊基础计算

塔吊基础方案 一、工程概况 1、本工程位于松江区九亭镇，地块南临蒲汇塘河，东临沪亭路，西临横泾河，北临沪松公路并与地铁9#线车站一墙之隔，与9#线车站物业开发管理为一个整体。地块面积41162㎡，由3#、4#、5#、6#、7#、8#公寓楼及9#酒店、10#办公楼组成。 2、因地块面积巨大，根据塔吊平面布置应最大程度满足施工区域吊装需要，尽可能减少吊装盲区的原则，以及地下室工程施工中能充分利用塔吊来满足施工需要，按照施工组织总设计要求拟搭设6台附墙式塔吊，其中QTZ80B（工作幅度60M，额定起重力矩800KN.M）2台，QTZ80A（工作幅度55M，额定起重力矩800KN.M）4台，平面位置详附图。 3、拟建建筑物高度及层数 4、根据建筑物高度，1#塔吊位于3#楼西北侧位置，搭设高度为86M；2#塔吊位于9#楼南侧位置，搭设高度为114M；3#塔吊位于5#楼西北侧位置，搭设高度为77M，设水平限位装置；4#塔吊位于10#楼东南侧位置，搭设高度为114M；5#塔吊位于6#楼西北侧位置，搭设高度为100M，6#塔吊位于8#楼西北侧位置，搭设高度为100M。其中5#、6#塔吊为QTZ80B，其余4台为QTZ80A。 5、塔吊应在土方开挖前安装完毕，故采用型钢格构式非塔吊标准节插入钻孔灌注桩内，以保障塔吊安全、稳定和牢固可靠，且不妨碍地下室顶板混凝土的整体浇筑施工，有利于加快施工进度和确保工程质量。 6、本工程采用钻孔灌注桩筏板基础，基坑底标高为-8.000、-8.800、-9.100，本工程±0.000相当于绝对标高6.150M，自然地坪标高相对于绝对标高-1.45M。

7、根据本工程地质勘察报告，各土层极限摩阻力、端阻力标准值指标见下表： 8、塔式起重机主要技术性能表 二、塔吊布置原则 本工程作业面积大，综合考虑塔吊的作用半径、起吊重量、基础工程桩位布置、围檩支撑结构设计、房屋结构设计、经济性比较后，作出以下布置原则。

塔吊基础设计实例

塔吊基础设计实例 （一）、整体块式钢筋混凝土基础稳定和强度的计算依据 固定式塔吊的砼基础设计应同时满足抗倾翻稳定性和强度要求。与基础抗倾翻稳定性有关的规范及相关规定见下表： 注：1、从塔吊偏心压应力计算公式可知，偏心距大于b/6； 2、[P B ]、f a 属地基容许承载力，地基承载力设计值约等于地基容许承载力乘1.25； 3、偏心距为b/3时，基础受压宽度为b/2，也就是基础只有一半面积受压，因此宜按b/2计算地基承载力设计值； 4、塔吊基础属临时设施，按规范结构重要性系数γ0取0.9。 在上海地区的工程，应按上海市《地基基础设计规范》DGJ08-11-1999进行基础抗倾翻稳定性验算。下面详细介绍主要计算内容： 1.采用土的抗剪强度指标计算地基承载力 按地质勘察报告上提供持力层的土的粘聚力标准值c k 和土的内摩擦角标准值φk ，计算地基承载力设计值f d : φd =0.7φk /1.3c d =0.7c k /2.0

f dh =0.5N γζγγb+N q ζq γ0d+N c ζc c d f d =γd f dh γd 、N γ、N q 、N c 均按查表φd 查表 ζγ=0.6ζq =1.0+sinφd ζc =1.2 2.基础抗倾翻稳定性验算 按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）的规定，该荷载设计值可取为荷载标准值乘1.35。 地基土反力的偏心距e 应满足下列条件： e=(M d +F hd ×h)/((F dv +G d )≤b/3 地基土应力按下公式验算: P dmax =2γ0(F dv +G d )/3ba ≤1.2f d 式中： e —偏心距(m)，为总的倾翻力矩(ΣM)除以作用在基础上的总垂直力(ΣN)之商，也等于地基土反力的合力到基础中心距离； M d —塔吊作用在基础顶面上的弯矩（KN ?m ） F vd —塔吊作用在基础顶面上的垂直力（KN ） F hd —塔吊作用在基础上顶面的水平力（KN ） G d —砼基础的重力（KN ） b —基础底板长度和宽度（m ） h —塔吊基础的高度（m ）

5#塔吊四桩基础的计算书

5#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。 一. 参数信息 本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。 塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=696.9kN,Fh=25.4kN 塔机非工作状态:Fv=586.3kN,Fh=103.2kN 工作状态倾覆力矩:M=2148.2kN.m 非工作状态倾覆力矩:M=2798.6kN.m 塔吊计算高度:H=77m 塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C80 承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm 矩形承台边长:H=6m 承台厚度:Hc=1.35m 承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400E 承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.6m 桩间距:a=4.8m 桩钢筋级别:HRB400E 桩入土深度:35m 桩型与工艺:预制桩 桩空心直径:0.38m 计算简图如下： 二. 荷载计算

1. 塔机基础竖向荷载 1) 塔机工作状态竖向荷载标准值 F k =696.9kN 2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值 F k =586.3kN 3) 基础以及覆土自重标准值 G k =6×6×1.35×25=1215kN 2. 塔机基础水平荷载 1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 25.40kN 2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值 F vk = 103.20kN 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 2148.20kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k = 2798.60kN.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q k =(F k +G k )/n=(586.3+1215.00)/4=450.33kN Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F vk ×h)/L =(586.3+1215)/4+Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.79=883.19kN Q kmin =(F k +G k -F lk )/n-(M k +F vk ×h)/L =(586.3+1215-0)/4-Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.79=17.46kN 工作状态下： Q k =(F k +G k +F qk )/n=(696.9+1215.00)/4=477.98kN Q kmax =(F k +G k +F qk )/n+(M k +F vk ×h)/L

学校塔吊基础方案(1)

塔吊基础施工方案靖江龙馨园学校 塔吊基础工程施工方案 二〇二〇年四月

目录 一、工程概况 (1) 二、编制依据 (1) 三、塔吊平面布置与选型 (2) 四、工程地质条件 (3) 五、基础选型及做法 (5) 六、塔吊基础施工 (5) 七、塔吊基础要求 (8) 八、检查验收 (9) 九、矩形板式桩基础计算书 (10)

1 工程名称靖江龙馨园学校 2 建设地址中圩东路南侧，姜八公路东侧，苏源热电路北侧，人民南路西侧。 3 建设单位龙信房地产（靖江）有限公司 4 设计单位南通市建筑设计研究院有限公司 5 勘察单位南京南大岩土工程技术有限公司 6 监理单位南通市泛华建设监理有限责任公司 7 总承包单位龙信建设集团有限公司 8 建筑规模总占地面积25027㎡ 9 总建面7246.65㎡ 本工程位于泰州市靖江市，中圩东路南侧，姜八公路东侧，苏源热电路北侧，人民南路西侧，工程总占地面积25027㎡，总建面7246.65㎡。 学校由小学A/B/C三部分及综合楼组成，由龙信房地产（靖江）有限公司投资开发。全为框架结构；外地坪设计标高为国家高程+4.000米。 拟建建筑物概况表 顺序号建筑物名称±0.0085高程基准（m）层数高度（m）结构类型地下室埋深 1 小学 4 3 15.8 框架 2 综合楼 4 3 14.1 框架 序号名称编号 1 设计施工图纸、施工合同、图纸会审 2 塔式起重机使用说明书 3 勘察报告 4 《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T 187-2009 5 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 6 《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 7 《混凝土结构设计规范含条文说明》GB50010-2010

塔吊基础种类与计算书

7 种塔吊基础计算 目录 一、单桩基础计算 二、十字交叉梁基础计算 三、附着计算 四、天然基础计算 五、三桩基础计算书 六、四桩基础计算书 七、塔吊附着计算

一、塔吊单桩基础计算书 一. 参数信息 塔吊型号:QT60,自重(包括压重)F1=245.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身宽度B=1.60m 混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,混凝土的弹性模量 Ec=14500.00N/mm2 桩直径或方桩边长 d=2.50m,地基土水平抗力系数 m=8.00MN/m4 桩顶面水平力 H0=100.00kN,保护层厚度:50mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=245.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=366.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m 三. 桩身最大弯矩计算 计算简图： 1. 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。 (1) 计算桩的水平变形系数(1/m): 其中 m──地基土水平抗力系数； b0──桩的计算宽度，b0=3.15m。 E──抗弯弹性模量，E=0.67Ec=9715.00N/mm2； I──截面惯性矩，I=1.92m4； 经计算得到桩的水平变形系数: =0.271/m (2) 计算 D v: D v=100.00/(0.27×840.00)=0.45 (3) 由 D v查表得：K m=1.21 (4) 计算 M max: 经计算得到桩的最大弯矩值: M max=840.00×1.21=1018.87kN.m。 由 D v查表得：最大弯矩深度 z=0.74/0.27=2.78m。

TC6515塔吊桩基础的计算书最终

TC6515塔吊桩基础的计算书最终

解放军第八五医院新建病房综合楼工程TC6515型塔式起重机 基 础 施 工 方 案 施工单位：中夏建设集团 编制单位：上海颐东机械施工工程有限公司 日期：2010.11.22 版次：专家评审后修改版

塔式起重机安拆施工方案审批表 工程名称解放军第八五医院新建 病房综合楼工程 工程地点上海市长宁区 使用单位中夏建设集团 塔吊型号TC6515 生产厂家长沙中联统一编号 塔式起重机基本技术参数 标准节数量起重臂长度附墙数量安装方式整机功率 40 60 4 附着70Kw 编制 年月日 审核安全质量 部 年月日 技术部 年月日 设备物资 部 年月日 审 批 总师室 年月日

TC6515塔吊基础的计算书 1工程概况 解放军第八五医院新建病房综合楼工程位于上海市长宁区1328号。因工程建设需要欲安装一台TC6515塔机。本塔机最大独立高度为60米，初始安装高度50米。塔机的基础为混凝土承台＋格构柱＋灌注桩的形式。塔机混凝土承台尺寸为6500×6500×1400，承台面标高为－2.4米，混凝土型号不低于C35，配筋为纵横各不小于35根直径25的螺纹钢；格构柱截面尺寸为430×430，主肢为L180×180×18，缀板400×20×10＠600，最大悬高9.35米，格构柱插入承台尺寸为600，插入灌注桩尺寸为3000；灌注桩为4根￠800的灌注桩，桩间距为4300，混凝土型号为C35，桩长33.85米，桩底标高为－45.6米。 2编制依据 2.1《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规范》JGJ196－2010 2.2《钢结构设计规范》GB50017－2003 2.3《建筑桩基技术规范》JGJ94－2008 2.4《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T187-2009 2.5《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 3施工注意事项 3.1钻孔灌注桩强度等级为C35，（按《建筑机械使用安全规程JGJ33-2001中 4.4.2条规定》，其施工时严格按照规范要求施工，超灌部分在地下室底板范围内，地下室施工时，需将钢构柱内的砼凿除干净后，在各格构柱的角钢上焊接钢板止水片。 3.2钢格构柱与灌注桩的搭接长度为3m，要求与钢筋笼主筋焊接，在下钢筋笼时，应严格控制四根钢格构柱的方向成正方形布置，以保证其外围槽钢加固杆的焊接。 3.3格构柱的主肢全长为11.55米，使用整长为12米的角

中联QTZ80(TC6012)塔吊非标桩基础方案计算书Word版

QTZ80(TC6012-6)非标桩基础方案计算书根据麓枫路站现场的实际情况及 QTZ80(TC6012)塔机的预装位置地质条件进行计算。现场桩采用直径800 灌注桩。12 轴线附近塔吊基础承台底进入冠梁 180mm，基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约 20mm。23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约 100mm。塔机承台宽度方向超出冠梁100mm。桩基础示意见附图1，现场桩基础方案为： 塔机桩基础承台 1. 塔机基础承台大小5.6m*3.5m*1.3m； 2. 基础承台上下层长度方向布筋30-φ25@190（HRB400）； 3. 基础承台上下层宽度方向均布筋24-φ25@148（HRB400）； 4. 架立筋180-φ12@380/296（HPB300）； 5. 基础承台上层主筋保护层厚度50mm，下层主筋保护层厚度 130mm； 6. 基础承台砼标号C35，施工时应捣实，养护期28 天（或达到额定强度）； 7. 确保固定基节的安装后其中心线与水平面垂直度误差小于 1.5/1000； 8. 预埋螺栓基础的四组地脚螺栓相对位置必须准确,保证地脚螺 栓孔的对角线误差不大于2mm,确保固定基节的顺利安装； 9. 钢筋的弯折等其他要求与厂家的基础图要求一致。

桩 1. 共用原来的支护桩及冠梁，外加两根直径800mm 的灌注桩； 2. 外加两根灌注桩定位尺寸详见附图1，桩底比基坑底低2m，桩顶进入承台100mm； 3. 桩主筋通长布置，12-φ20@183(HRB400），见附图2; 4. 桩身布置φ8（HPB300）螺旋箍筋，桩顶以下5D 螺旋箍筋间距100mm，其余间距300mm； 5. 桩身每隔2m 设置加强筋φ20@2000(HRB400）； 6. 桩身混凝土≥水下C30； 7. 桩端的持力层主要为强风化板岩，进入持力层深度从基坑底高度算起≥2m, 12 轴线塔吊L≥17.33m，23 轴线塔吊L≥16.53m； 8. 灌注桩施工工艺同支护桩。 桩与基础承台连接 1. 桩嵌入承台的长度100mm； 2. 主筋入承台长度≥800mm； 基础承台与冠梁连接 1. 12 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致，利用架立筋将冠梁顶部主筋与承台上下层主筋编结在一起； 2. 23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致，利用架立筋将冠梁底部主筋与承台上下层主筋编结在一起； 3. 基础承台传递到冠梁处的最大水平力为160kN（方向360°任意），请项目方考虑基础承台处的冠梁或支护桩是否需加强，应满足

塔吊基础计算

QTZ63塔吊天然基础的计算书 （一）参数信息 塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度=70.00m，塔身宽度B=1.50m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=5.00m，基础最小厚度h=1.35m，基础最小宽度Bc=5.00m。 （二）基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取：H=1.35m 基础的最小宽度取：Bc=5.00m （三）塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：

式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN； G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc ×Bc×D) =4012.50kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4× 630.00=882.00kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m。 经过计算得到： 无附着的最大压力设计值 Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值 P=(612.96+4012.50)/5.002=185.02kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(612.96+4012.50)/(3×5.00×2.31)=267.06kPa （四）地基基础承载力验算 地基承载力设计值为：fa=270.00kPa 地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=227.35kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=267.06kPa，满足要求！据安徽省建设工程勘察设计院《岩土工程勘察报告》，Ⅰ#塔吊参227号孔，Ⅱ#塔吊参243号孔，Ⅲ#塔吊参212号孔，Ⅳ#塔吊参193号孔，Ⅵ#塔吊参118号孔，Ⅶ#塔吊参108号孔。 （五）受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下： 式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.95； ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa；

塔吊基础设计及施工方案-

目录 第一章编制依据 (2) 第二章工程概况 (2) 第三章塔吊技术要求 (2) 第四章塔吊布置 (3) 第五章工程地质条件及土层物理力学指标 (4) 第六章塔吊桩基础的计算书 (6) 第九章抗倾覆验算 (12) 第十章预制桩插筋抗拔计算 (13) 第十一章承台受冲切、受剪切承载力验算 (13) 第十二章承台配筋计算 (14) 第十三章计算结果 (15) 第十四章塔吊基础一般构造要求 (16)

第一章编制依据 1、广东省华城建筑设计有限公司的结构及建筑施工图纸； 2、太阳城御园工程《岩土工程地质勘察报告》； 3、现行工程质量验收规范和有关工艺技术规程； 4、国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 5、行业标准《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）； 6、广东省标准《建筑地基基础设计规范》（DBJ15-31-2003）。 第二章工程概况 太阳城御园工程位于广州增城市新塘镇永和辖区内，本工程由广东省华城建筑设计有限公司设计，广东省湛江地质勘察院提供《岩土工程勘察报告》，由广州市港龙实业有限公司投资兴建。本工程地下1层，地上18层，总建筑面积42000m2，总建筑高度为57.0m。 本工程总施工工期为400天。根据本工程特点及实际布置情况，拟安装二台由佛山市南海高达建筑机械有限公司生产制造的型号为QTZ80（6012）和QTZ63A（5510）两台自升塔式起重机。 第三章塔吊技术要求 地基土质要求均匀，土质承载力不低于35.5Mpa;混凝土强度不低于C35。 塔机安装，基础混凝土强度不应低于90%，并做好基础的排水工作。 必须用φ25圆钢穿过相邻两族地脚螺栓。 塔机独立式使用自由高度为42米、35米。 基础必须做好接地措施，要求接地电阻≤4Ω。

T6515-8B塔吊矩形板式桩基础计算书15米

矩形板式桩基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-2019 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017 一、塔机属性 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值

2、塔机传递至基础荷载设计值 三、桩顶作用效应计算

承台底标高d1(m) -4 基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=6.5×6.5×(1.4×25+0×19)=1478.75kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1478.75=1996.312kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(558+1478.75)/4=509.188kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L =(558+1478.75)/4+(2322+86×1.4)/6.788=868.987kN Q kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L

=(558+1478.75)/4-(2322+86×1.4)/6.788=149.388kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L =(753.3+1996.312)/4+(3134.7+116.1×1.4)/6.788=1173.132kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L =(753.3+1996.312)/4-(3134.7+116.1×1.4)/6.788=201.674kN 四、桩承载力验算

塔吊基础施工方案(计算)0513

工程项目塔吊基础施工组织设计 编制： 审核： 审批： 日期： 有限公司

目录 一、编制依据 0 二、工程概况 0 2.1工程概况 0 2.2场地概况 (1) 3.3机械概况 (2) 三、塔机选型 (3) 四、塔吊基础设计 (4) 4.1塔吊基础的定位 (4) 4.2塔吊基础设计 (5) 五、塔吊基础施工 (9) 1、塔吊基础施工工艺 (9) 2、主要的施工方法 (9) 六、塔吊基础技术措施和质量验收 (10) 七、塔吊沉降、垂直度监测及偏差校正 (11) 八、安全技术要求 (11)

附图一：塔吊平面布置图 (16)

一、编制依据 1、郑州大学综合设计研究院有限公司设计的中牟县黄河滩区居民迁建狼城岗镇试点工程项目施工图 2、《混凝土结构工程施工验收规范》GB50204—2015 3、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2013 4、《混凝土质量控制标准》GB50164-2011 5、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012 6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011 8、郑州大学综合设计研究院有限公司提供的《岩土工程勘察报告书》 9、长沙中联重工科技发展股份有限公司提供的TC5610-6和TC5010-4型塔式起重机性能参数和使用说明书 10.《品茗施工安全计算软件》 二、工程概况 2.1工程概况

2.2场地概况 拟建场地在勘探深度范围内，勘察期间测得场地静止水位埋深在现地表下7.5～8.4m左右, 近3～5年中较高水位为2.5m,历史最高水位为2.0m（标高76.5m）；水位年变幅2.0m左右，15m（左右）以上的粉土、粉质粘土层为弱透水层，该含水层渗透系数为0.51m/d，下部砂层含水层渗透系数为4.75m/d。

QTZ80塔吊计算书

塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 塔吊型号:QTZ80（ZJ5710）塔机自重标准值:Fk1=777.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60kN 塔吊最大起重力矩:M=810kN.m 非工作状态下塔身弯矩:M=1668kN.m 塔吊独立计算高度:H=43m（塔吊安装高度111.35m）塔身宽度:B=1.6m 桩身混凝土等级:C30 承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm 矩形承台边长:H=3m 承台厚度:Hc=1.3m 承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400 承台顶面埋深:D=0m 桩直径:d=0.8m 桩间距:a=2.1m 桩钢筋级别:HRB400 桩入土深度:46.75m 桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=777kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=3×3×1.30×25=292.5kN 承台受浮力：F lk=3×3×0.80×10=72k N 3) 起重荷载标准值

F qk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.49×1.95×1.674×0.2=0.78kN/m2 =1.2×0.78×0.35×1.6=0.52kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.52×43.00=22.49kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×22.49×43.00=483.47kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.60kN/m2) =0.8×1.55×1.95×1.674×0.60=2.43kN/m2 =1.2×2.43×0.35×1.60=1.63kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=1.63×43.00=70.18kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×70.18×43.00=1508.83kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=1668+0.9×(810+483.47)=2832.13kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=1668+1508.83=3176.83kN.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q k=(F k+G k)/n=(777+292.50)/4=267.38kN Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L