脱硫吸收塔地直径和喷淋塔高度设计
吸收塔的直径和喷淋塔高度设计
脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设计、喷淋塔的直径设计
1.1 喷淋塔的高度设计 喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。但是吸收区高度是最主要的，计算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。而计算喷淋塔吸收区高度主要有两种方法：
（1） 喷淋塔吸收区高度设计（一）
达到一定的吸收目标需要一定的塔高。通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。吸收区高度的理论计算式为
h=H0×NTU (1)
其中：H0为传质单元高度：H 0=G m /(k y a)（k a 为污染物气相摩尔差推动力的总
传质系数，a 为塔内单位体积中有效的传质面积。）
NTU 为传质单元数，近似数值为NTU=(y 1-y 2)/ △y m ，即气相总的浓度
变化除于平均推动力△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)(NTU 是表征吸收困难程度
的量，NTU 越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。
根据（1）可知：h=H0×NTU=)ln()
()(***2
2*11*22*112121y y y y y y y y y y a k G y y y a k G y m m y m ------=?- a k y =a k Y =9.81×1025.07.04W G -]4[
82.0W a k L ?=]4[ (2)
其中：y 1,y 2为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中SO 2组分的摩尔比，kmol(A)/kmol(B)
*1y ,*2y 为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B)
k y a 为气相总体积吸收系数，kmol/(m 3.h ﹒kp a )
x 2，x 1为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的SO 2组分摩尔比，kmol(A)/kmol(B)
G 气相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h)
W 液相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h)
y 1×=mx 1, y 2×=mx 2 (m 为相平衡常数，或称分配系数，无量纲)
k Y a 为气体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kPa)
k L a 为液体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kmol/m 3)
式（2）中?为常数，其数值根据表2[4]
表3 温度与?值的关系
采用吸收有关知识来进行吸收区高度计算是比较传统的高度计算方法，虽然计算步骤简单明了，但是由于石灰石浆液在有喷淋塔自上而下的流动过程中由于石灰石浓度的减少和亚硫酸钙浓度的不断增加，石灰石浆液的吸收传质系数也在不断变化，如果要算出具体的瞬间数值是不可能的，因此采用这种方法计算难以得到比较精确的数值。
以上是传统的计算喷淋塔吸收区高度的方法，此外还有另外一种方法可以计算。
（2）喷淋塔吸收区高度设计（二）采用第二种方法计算，为了更加准确，减少计算的误差，需要将实际的喷淋塔运行状态下的烟气流量考虑在内。而这部分的计算需要用到液气比（L/G）、烟气速度u（m/s）和钙硫摩尔比(Ca/S)的值。
本设计中的液气比L/G是指吸收剂石灰石液浆循环量与烟气流量之比值（L/M3）。如果增大液气比L/G，则推动力增大，传质单元数减少，气液传质面积就增大，从而使得体积吸收系数增大，可以降低塔高。在一定的吸收高度内液气比L/G增大，则脱硫效率增大。但是，液气比L/G增大，石灰石浆液停留时间减少，而且循环泵液循环量增大，塔内的气体流动阻力增大使得风机的功率增大，运行成本增大。在实际的设计中应该尽量使液气比L/G减少到合适的数值同时有保证了脱硫效率满足运行工况的要求。
湿法脱硫工艺的液气比的选择是关键的因素，对于喷淋塔，液气比范围在8L/m3-25 L/m3之间[5]，根据相关文献资料可知液气比选择12.2 L/m3是最佳的数值[5][6]。
烟气速度是另外一个因素，烟气速度增大，气体液体两相截面湍流加强，气体膜厚度减少，传质速率系数增大，烟气速度增大回减缓液滴下降的速度，使得体积有效传质面积增大，从而降低塔高。但是，烟气速度增大，烟气停留时间缩短，要求增大塔高，使得其对塔高的降低作用削弱。
因而选择合适的烟气速度是很重要的，典型的FGD脱硫装置的液气比在脱硫率固定的前提下，逆流式吸收塔的烟气速度一般在2.5-5m/s范围内[5][6]，本设计方案选择烟气速度为3.5m/s。
湿法脱硫反应是在气体、液体、固体三相中进行的，反应条件比较理想，在脱硫效率为90%以上时（本设计反案尾5%），钙硫比(Ca/S)一般略微大于1，最佳状态为1.01-1.02，而比较理想的钙硫比(Ca/S)为1.02-1.05，因此本设计方案选择的钙硫比(Ca/S)为1.02。
（3）喷淋塔吸收区高度的计算
含有二氧化硫的烟气通过喷淋塔将此过程中塔内总的二氧化硫吸收量平均到吸收区高度内的塔内容积中,即为吸收塔的平均容积负荷――平均容积吸收率，以ζ表示。
首先给出定义，喷淋塔内总的二氧化硫吸收量除于吸收容积，得到单位时间单位体积内的二氧化硫吸收量
ζ＝h
C K V Q η0= (3) 其中 C 为标准状态下进口烟气的质量浓度，kg/m 3
η为给定的二氧化硫吸收率,％;本设计方案为95％ h 为吸收塔内吸收区高度，m
K 0为常数，其数值取决于烟气流速u(m/s)和操作温度(℃) ;
K 0=3600u ×273/(273+t)
由于传质方程可得喷淋塔内单位横截面面积上吸收二氧化硫的量]8[为： G （y 1-y 2）=a k y ×h ×m y ? (4)
其中: G 为载气流量(二氧化硫浓度比较低，可以近似看作烟气流量)，
kmol/( m 2.s)
Y 1,y 2 分别为、进塔出塔气体中二氧化硫的摩尔分数（标准状态下的体积分数）
k y 单位体积内二氧化硫以气相摩尔差为推动力的总传质系数，kg/(m 3﹒s)
a 为单位体积内的有效传质面积，m 2/m 3.
m y ? 为平均推动力，即塔底推动力，△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)
所以 ζ=G(y 1-y 2)/h (5)
吸收效率ζ=1-y 1/y 2，按照排放标准，要求脱硫效率至少95%。二氧化硫质量浓
度应该低于580mg/m 3（标状态）
所以 y 1η≥y 1-0.0203% (6)
又因为G=22.4×（273+t ）/273=u(流速)
将式子（5）ζ的单位换算成kg/( m 2.s),可以写成
ζ=3600×
h y u t /*273273*4.22641η+ (7) 在喷淋塔操作温度C ?=+752
50100下、烟气流速为 u=3.5m/s 、脱硫效率η=0.95 前面已经求得原来烟气二氧化硫SO 2质量浓度为 a (mg/3m )且 a=1.18×104mg/m 3
而原来烟气的流量（145C ?时）为20×104(m 3/h)换算成标准状态时(设为V a )
已经求得 V a =1.31×105 m 3/h=36.30 m 3/s
故在标准状态下、单位时间内每立方米烟气中含有二氧化硫质量为
2SO m =36.30×1.18×104mg/m 3=42.83×10mg 4=428.3g
V 2SO =L/mol 22.4/643.428?mol g g =149.91L/s=0.14991 m 3/s ≈0.15 m 3/s 则根据理想气体状态方程，在标准状况下，体积分数和摩尔分数比值相等 故 y 1=%41.0%10030
.3615.0=? 又 烟气流速u=3.5m/s, y 1=0.41%,C t ?==75,95.0η
总结已经有的经验，容积吸收率范围在5.5-6.5 Kg/（m 3﹒s ）之间[7]，取ζ=6 kg/（m 3﹒s ）
代入（7）式可得
6=（95.0041.05.375
2732734.22643600???+??）/h 故吸收区高度h=18.33≈18.3m
（4）喷淋塔除雾区高度（h 3）设计（含除雾器的计算和选型）
吸收塔均应装备除雾器，在正常运行状态下除雾器出口烟气中的雾滴浓度应该不大于75mg/m 3 [9] 。
除雾器一般设置在吸收塔顶部（低流速烟气垂直布置）或出口烟道（高流速烟气水平布置),通常为二级除雾器。除雾器设置冲洗水，间歇冲洗冲洗除雾器。湿法烟气脱硫采用的主要是折流板除雾器，其次是旋流板除雾器。
① 除雾器的选型
折流板除雾器 折流板除雾器是利用液滴与某种固体表面相撞击而将液滴凝
聚并捕集的，气体通过曲折的挡板，流线多次偏转，液滴则由于惯性而撞击在挡板被捕集下来。通常，折流板除雾器中两板之间的距离为20-30mm ，对于垂直安置，气体平均流速为2－3m/s ；对于水平放置，气体流速一般为6－10m/s 。气体流速过高会引起二次夹带。
旋流板除雾器 气流在穿过除雾器板片间隙时变成旋转气流，其中的液滴在惯性作用下以一定的仰角射出作螺旋运动而被甩向外侧，汇集流到溢流槽内，达到除雾的目的，除雾率可达90％－99％。
喷淋塔除雾区分成两段，每层喷淋塔除雾器上下各设有冲洗喷嘴。最下层冲洗喷嘴距最上层喷淋层（3-3.5）m ，距离最上层冲洗喷嘴（3.4-32）m 。
② 除雾器的主要设计指标
a.冲洗覆盖率：冲洗覆盖率是指冲洗水对除雾器断面的覆盖程度。冲洗覆盖率一般可以选在100 %～300 %之间。
冲洗覆盖率%=%100*22A
tg h n απ 式中 n 为喷嘴数量，20个;α为喷射扩散角，90
A 为除雾器有效通流面积 ,15 m 2
h 为冲洗喷嘴距除雾器表面的垂直距离,0.05m
所以 冲洗覆盖率%=%100*22A tg h n απ= 22200.051100%15
π???=203% b.除雾器冲洗周期：冲洗周期是指除雾器每次冲洗的时间间隔。由于除雾器冲洗期间会导致烟气带水量加大。所以冲洗不宜过于频繁,但也不能间隔太长,否则易产生结垢现象,除雾器的冲洗周期主要根据烟气特征及吸收剂确定。
c.除雾效率。指除雾器在单位时间内捕集到的液滴质量与进入除雾器液滴质量的比值。影响除雾效率的因素很多,主要包括:烟气流速、通过除雾器断面气流分布的均匀性、叶片结构、叶片之间的距离及除雾器布置形式等。
d.系统压力降。指烟气通过除雾器通道时所产生的压力损失 ,系统压力降越大 ,能耗就越高。除雾系统压降的大小主要与烟气流速、叶片结构、叶片间距及烟气带水负荷等因素有关。当除雾器叶片上结垢严重时系统压力降会明显提高 ,所以通过监测压力降的变化有助把握系统的状行状态 ,及时发现问题 ,并进行处理。
e.烟气流速。通过除雾器断面的烟气流速过高或过低都不利于除雾器的正常运行 ,烟气流速过高易造成烟气二次带水,从而降低除雾效率,同时流速高系统阻力大,能耗高。通过除雾器断面的流速过低,不利于气液分离,同样不利于提高除雾效率。设计烟气流速应接近于临界流速。根据不同除雾器叶片结构及布置形
式,设计流速一般选定在3.5～5.5m/ s之间。本方案的烟气设计流速为6.9m/s。
f.除雾器叶片间距。除雾器叶片间距的选取对保证除雾效率 ,维持除雾系统稳定运行至关重要。叶片间距大 ,除雾效率低 ,烟气带水严重 ,易造成风机故障 ,导致整个系统非正常停运。叶片间距选取过小,除加大能耗外 ,冲洗的效果也有所下降 ,叶片上易结垢、堵塞 ,最终也会造成系统停运。叶片间距一般设计在 20～95mm。目前脱硫系统中最常用的除雾器叶片间距大多在30～50mm。
g.除雾器冲洗水压。除雾器水压一般根据冲洗喷嘴的特征及喷嘴与除雾器之间的距离等因素确定，喷嘴与除雾器之间距离一般小于1m ,冲洗水压低时,冲洗效果差,冲洗水压过高则易增加烟气带水,同时降低叶片使用寿命。
h.除雾器冲洗水量。选择除雾器冲水量除了需满足除雾器自身的要求外，还需考虑系统水平衡的要求,有些条件下需采用大水量短时间冲洗,有时则采用小水量长时间冲洗,具体冲水量需由工况条件确定,一般情况下除雾器断面上瞬时冲洗耗水量约为1-4m3/m2.h
③除雾器的最终设计参数
本设计中设定最下层冲洗喷嘴距最上层喷淋层3m。距离最上层冲洗喷嘴3.5m。
1)数量：1套× 1units=套
2)类型：V型级数：2级
3)作用：除去吸收塔出口烟气中的水滴，以便减少烟囱出烟口灰尘量。
4)选材：外壳：碳钢内衬玻璃鳞片；除雾元件：阻燃聚丙烯材料（PP）；冲洗管道：FRP；冲洗喷嘴：PP。
表4 除雾器进出口烟气条件基于锅炉100%BMCR工况进行设计
除雾器进口除雾器出口
烟气量----------- ------------
温度℃50 ------------
烟气压力mmAq 113(1.11kPaG) 93(0.91kPaG)
雾滴含量mg/m3N(D) ------------ ≤75
5)雾滴去除率：99.75% 为达到除雾器出口烟气雾滴含量小于75mg/Nm3（干态），除雾器的雾滴去除率需要达到99.75% 以上。
6)除雾器内烟气流速：6.9m/s
a.重散布速度
大直径的雾滴颗粒可以通过除雾器元件惯性作用产生颗粒间碰撞从而去除雾滴。（平均颗粒直径大小为100～200μm）。
因此，烟气流速越高，雾滴去除率越高。但是，被去除的雾滴会重新散布，而
降低雾滴去除效率。这就是雾滴重散布速度的概念。
b ．通过除雾器的烟气流速
为了使除雾器的雾滴去除率达到99.75% 以上，根据吸收塔出口端（即除雾器入口端）雾滴颗粒直径的实际分布状况，直径大于17μm 的雾滴颗粒必须100％完全去除。
综上所述，除雾区的最终高度确定为3.5m ，即h 3=3.5m
（5) 喷淋塔浆液池高度设计（设高度为h 2）
浆液池容量V 1按照液气比L/G 和浆液停留时间来确定，计算式子如下： 11N L V V t G
=?? 其中 L/G 为 液气比,12.2L/m 3
V N 为烟气标准状态湿态容积，V N =V g =39.40m 3/s
T 1=2-6 min [8],取t 1=2.8min=168s
由上式可得喷淋塔浆液池体积
V !=(L/G) ×V N ×t !=12.20×39.40×168=80.02 m 3
选取浆液池内径等于吸收区内径，内径D 2= D i =3.8m
而V 1=0.25×3.14×D 2×D 2×h 2=0.25×3.14×3.8×3.8×h 2
所以 h 2=7.06m
（6) 喷淋塔烟气进口高度设计（设高度为h 4）
根据工艺要求，进出口流速（一般为12m/s-30m/s ）确定进出口面积，一般希望进气在塔内能够分布均匀，且烟道呈正方形，故高度尺寸取得较小，但宽度不宜过大，否则影响稳定性.
因此取进口烟气流速为20m/s ，而烟气流量为36.30 m 3/s ，
可得 s m s m m h /30.36/253224
=? 所以 h 4=1.20m
2×1.20=2.40m(包括进口烟气和净化烟气进出口烟道高度)
综上所述，喷淋塔的总高（设为H,单位m ）等于喷淋塔的浆液池高度h 2 (单位
m)、喷淋塔吸收区高度h (单位m)和喷淋塔的除雾区高度h 3（单位m ）相加起来
的数值。此外，还要将喷淋塔烟气进口高度h 4（单位m ）计算在内
因此喷淋塔最终的高度为
H= h+h 2+h 3+ h 4=18.47+7.06+3.50+2.40=31.43m 取圆整值32m
1.2 喷淋塔的直径设计
根据锅炉排放的烟气，计算运行工况下的塔内烟气体积流量，此时要考虑以下几种引起烟气体体积流量变化的情况：塔内操作温度低于进口烟气温度，烟气容积变小；浆液在塔内蒸发水分以及塔下部送入空气的剩余氮气使得烟气体积流量增大。喷淋塔内径在烟气流速和平均实际总烟气量确定的情况下才能算出来，而以往的计算都只有考虑烟道气进入脱硫塔的流量，为了更加准确，本方案将浆
液蒸发水分V
2(m3/s)和氧化风机鼓入空气氧化后剩余空气流量V
3
(m3/s) 均计算
在内，以上均表示换算成标准准状态时候的流量。
（1）吸收塔进口烟气量V
a
(m3/s)计算
该数值已经由设计任务书中给出，烟气进口量为：36.30(m3/s)
然而，该计算数值实质上仅仅指烟气在喷淋塔进口处的体积流量，而在喷淋塔
内延期温度会随着停留时间的增大而降低，根据PVT气体状态方程，要算出瞬间数值是不可能的，因此只能算出在喷淋塔内平均温度下的烟气平均体积流量。
（2）蒸发水分流量V
2
(m3/s)的计算
烟气在喷淋塔内被浆液直接淋洗，温度降低，吸收液蒸发，烟气流速迅速达到
饱和状态，烟气水分由6%增至13%，则增加水分的体积流量 V
2
(m3/s)为：
V
2
=0.07×36.30(m3/s)=2.541(m3/s)（标准状态下）
（3）氧化空气剩余氮气量V
3
(m3/s)
在喷淋塔内部浆液池中鼓入空气，使得亚硫酸钙氧化成硫酸钙，这部分空气对于喷淋塔内气体流速的影响是不能够忽略的，因此应该将这部分空气计算在内。假设空气通过氧化风机进入喷淋塔后，当中的氧气完全用于氧化亚硫酸钙，即最终这部分空气仅仅剩下氮气、惰性气体组分和水汽。理论上氧化1摩尔亚硫酸钙需要0.5摩尔的氧气。(假设空气中每千克含有0.23千克的氧气 )
又V
SO2=0.15 m
3
/s 质量流率G
SO2
=s
g/
64
4.
22
1000
0.15
?
?
=0.42857kg/s≈0.43 kg/s
根据物料守蘅,总共需要的氧气质量流量G
O2
=0.43×0.5kg/s=0.214Kg/s
该质量流量的氧气总共需要的空气流量为
空气
G= G O2/0.23=0.932 Kg/s 标准状态下的空气密度为1.293kg/ m3 [2]
故V
空气
=0.932/1.293(m3/s)=0.72 (m3/s)
V
3=(1-0.23) ×V
空气
=0.77×0.72 m3/s=0.56 m3/s
综上所述，喷淋塔内实际运行条件下塔内气体流量
V
g =V
a
+V
2
+V
3
=36.30+2.54+0.56(m3/s)=39.40(m3/s)
（4）喷淋塔直径的计算
假设喷淋塔截面为圆形，将上述的因素考虑进去以后，可以得到实际运行状态下烟气体积流量V
g
，从而选取烟速u，则塔径计算公式为：
D
i = 2 ×
u
V
g
π
其中： V
g
为实际运行状态下烟气体积流量，39.40 m3/s u为烟气速度，3.5m/s
因此喷淋塔的内径为 D
i = 2 ×
u
V
g
π
=2×
5.3
14
.3
40
.
39
?
=3.786m≈3.8m
废气方案定稿喷淋紫外活性炭
废气方案定稿喷淋紫外活 性炭 Newly compiled on November 23, 2020
喷油废气治理工程（喷淋+紫外催化氧化+活性炭吸附工艺） 技 术 方 案 二〇一七年九月
目录
方案总说明 本方案有以下特点： 1、采用水喷淋+干式过滤器+紫外催化氧化+活性炭吸附工艺，不仅解决了漆雾问题，更彻底解决了废气中的VOC成份，能满足现有地方环保标准。循环水中投加除漆药剂及混凝剂，使循环水中的漆雾以浮渣脱除，水循环利用。 2、离心风机采用变频控制，能实时调整风机的转速，调节风量的大小，有效控制喷漆房内的压力，使喷漆房形成微负压，不仅能有效保证喷漆效果，更节约电能。 3、本方案完全能达到现有地方环保标准，确保了业主没有后顾之忧。
第一章概述 工程概况 1.1.1废气的产生及其危害 公司主要产品包含等各类注塑、五金精密部件。生产车间有喷油生产线6条分别为底漆喷柜2套，面漆喷柜3套，中漆喷柜1套，采用固定抢自动喷油，喷柜长度4米。根据三同时的要求，业主需对车间经水帘柜预处理后的喷油废气进行处理并达标排放。喷油废气的主要污染成分为漆雾颗粒及苯、甲苯、二甲苯等挥发性有机物（VOCs）。 该类有机物若不经处理或处理不彻底排放到大气环境中，会使人食欲不振、头昏脑胀、恶心、呕吐，而且可直接对呼吸道、内分泌系统、循环系统及神经系统产生危害。它们具有大气污染和有害气体污染的两重性。 根据三同时的要求，该废气需进行彻底治理达标后排放。我公司技术人员经现场调研，特做此废气处理方案以供参考。 1.1.2 废气的性质 上述废气污染物成分主要为漆雾颗粒及苯、甲苯、二甲苯等可挥发性有机废气。漆雾颗粒可通过喷淋塔去除，废气中的有机成分三苯类可通过UV光催化氧化设备去除。 1.1.3废气量的计算 现业主喷油生产线设有6个水帘柜，每个水帘柜气量分别为30000 m3/h，合计180000m3/h。本方案设6套处理系统分别对应6个水帘柜的喷油废气处理，每套30000m3/h，共计180000m3/h。
电厂脱硫吸收塔喷淋灭火装置研究
电厂脱硫吸收塔喷淋灭火装置研究 发表时间：2019-07-30T15:30:00.497Z 来源：《电力设备》2018年第33期作者：朱世见谢典健 [导读] 摘要：随着我国政府在环境保护方面的力度不断增加，电厂的废气排放也受到了一定的限制，其中，电厂所排放的废气中，以SO2和NOx为主，且目前二氧化硫的去除以湿法脱硫为主，湿法脱硫最重要的设备是吸收塔，在吸收塔新建、扩建及检修过程中，近年因防火措施不当导致吸收塔着火事件频频发生。 华电潍坊发电有限公司山东省潍坊市 261200 摘要：随着我国政府在环境保护方面的力度不断增加，电厂的废气排放也受到了一定的限制，其中，电厂所排放的废气中，以SO2和NOx为主，且目前二氧化硫的去除以湿法脱硫为主，湿法脱硫最重要的设备是吸收塔，在吸收塔新建、扩建及检修过程中，近年因防火措施不当导致吸收塔着火事件频频发生。本文以电厂脱硫吸收塔喷淋灭火装置为研究对象，着重介绍了喷淋灭火装置的安装方案，该装置有效解决了吸收塔着火时消防水瞬间一键开启，消防水可将吸收塔内全面覆盖，有效防范了吸收塔着火事件，并指明这一技术在实际应用中所要注意的事项。 关键词：电厂；脱硫吸收塔；喷淋灭火装置 脱硫吸收塔的设计、建造与使用，大大减少了火力发电厂在发电过程中所产生的硫化烟气对环境的污染。然而，由于吸收塔内改造检修期间，因动火作业防火措施不到位，经常发生的着火事件引起了发电单位的高度重视。本文介绍的喷淋灭火装置可实现一键启停，开启本装置后吸收塔内消防水全面覆盖塔内区域，可有效地对吸收塔着火区域进行灭火，降低脱硫吸收塔新建、扩建及检修过程中着火事件的发生概率。目前，在脱硫吸收塔的加装喷淋灭火装置成为吸收塔灭火的主要的手段之一。 一、脱硫吸收塔的作用概述 在传统火力发电过程中，尽管对煤炭中硫化物的含量有着明确的标准，但是，在燃烧过程中，不可避免的会向空气中排放硫化烟尘，不仅对周边环境造成了破坏，还威胁着电厂周围居民的生命健康安全。 为有效降低电厂SO2气体的排放量，五大发电集团火力电厂均已经按照国家环保部及地方环保部门要求扩改建吸收塔、新建串联吸收塔，有效提高了二氧化硫的去除效率，确保出口二氧化硫浓度排放指标满足国家和地方环保部门要求。 二、脱硫吸收塔着火原因分析 脱硫吸收塔内部从上至下一般为除雾器层、喷淋层、氧化风管及搅拌设施，其中除雾器材质为聚丙烯PP、FRP材质，聚丙烯极易着火，大部分吸收塔着火是由除雾器先着火所导致。除此之外，吸收塔的防腐层为衬胶和鳞片，二者在防腐过程中、与动火作业交叉时极易着火，也是引发火灾的重要因素之一。 在吸收塔新建、扩改建和机组检修过程中，动火作业在所难免，在焊接过程中焊渣、焊火星会导致除雾器着火，吸收塔设计为圆筒状，着火后浓烟滚滚，时常伴有明火，且火势难以控制。据国家电力系统数据统计，在2015～2016年间，因除雾器着火的吸收塔火灾事故共计19次，直接和间接经济损失达8.5亿元。 三、脱硫吸收塔中喷淋灭火装置的设计 喷淋灭火装置的设计思想是能在吸收塔着火初期，对吸收塔内进行消防水的全覆盖，并且水量足以对吸收塔区域进行有效灭火。结合现有脱硫吸收塔喷淋系统，增加灭火功能设计，在理论上可以确保脱硫系统、湿式除尘器系统在新建、扩改建、检修及试运期间的消防安全，预防火灾或减少火灾危害，保障人身和财产安全。 1. 水源设计 脱硫吸收塔喷淋水源设计为两路，一路为消防水水源，直接连通消防水管道，另一路水源来自脱硫循环水，作为备用水源，可有效解决吸收塔内喷淋水系统的用水问题。 2. 管路设计 每台机组供水管路共分两路水源，水源供给一级吸收塔喷淋灭火系统、二级吸收塔及湿式电除尘器喷淋灭火系统。供水主路采用电动门进行启停，启停电路接入公司脱硫集控室DCS系统，可确保着火瞬间开启喷淋灭火装置。喷淋灭火装置管路设置旁路手动门，便于在电动门故障时手动操作开启阀门，且控制喷淋的手动阀门安装在两台机组的脱硫浆液循环泵之间的综合管架下方零米地面上，远离吸收塔、湿式除尘器本体的区域，以便于故障情况下手动操作。 管路布置充分考虑防冻的因素，消防水主路水源采用保温岩棉进行保温；备用水源为脱硫循环水，在正常情况下管道排空，不采用保温措施。喷淋灭火装置水平管道设置0.5%的坡度，便于管道放空，在管道低位设置放水门。 在材料的选择上，应当采用无缝钢管，壁厚不小于4毫米。并且，为了保证喷淋灭火装置供水管道的正常工作，避免流速过快对管道造成的破坏，管内水速应不大于2m/s。 3. 喷头的位置设计 在脱硫吸收塔喷淋灭火装置的喷头选择上，应考虑到喷淋面积、喷头位置等一系列因素，通过对比，喷头采用螺旋式垂直喷头和水平式喷头两种，可确保吸收塔、湿除及烟道区域消防水全面覆盖，根据吸收塔顶部、湿除顶部和烟道的具体情况，合理科学科学设计两种喷头在吸收塔中的位置。 在一级吸收塔中，根据吸收塔出口形状，在除雾器上方环绕塔壁水平安装16只喷枪，在吸收塔出口烟道垂直安装6个喷枪。距喷头3米处，喷淋保护半径为3米。喷淋满足全覆盖的要求，即达到100%的覆盖率。 对于二级吸收塔的喷淋灭火装置设计，在塔侧安装12个喷枪，喷淋满足全覆盖的要求，即达到100%的覆盖率，具体设计如图1所示。
脱硫事故喷淋
脱硫吸收塔入口烟气事故喷淋装置 一、概述 1.事故喷水装置是为了保证脱硫吸收塔旁路挡板取消后，脱硫系统在吸收塔浆液循环泵停 运等事故工况下，避免吸收塔内除雾器因温度过高导致设备损毁而新增的系统。 2.事故喷水装置布置在两台吸风机出口烟道汇合后地面水平段；事故喷水装置水源分为两 路，分别为消防栓系统来水及除雾器冲洗水泵来水；两路水源管上各设置一道气动门，为防止气动门自动开启时拒动，在消防供水管上设置手动旁路。 3.为保证正常运行工况，事故喷水装置备用时，喷嘴不被烟气中灰尘堵塞，在事故喷水装 置入口处接入氧化风，用来对事故喷水喷嘴进行吹扫。 4.事故喷淋装置需定期试验，为避免定期试验后喷淋装置底部管道内存水酸化及水灰混合 结垢，事故喷水母管下部安装排放门；为避免烟道内积水，在喷淋装置所处烟道底部设有排水槽。 二、事故喷淋装置顺控 1.若除雾器冲洗水泵运行，联锁关闭除雾器冲洗水各阀，开启除雾器冲洗水至喷淋气动门、 1A喷淋气动门、1B喷淋气动门为吸收塔提供事故喷水降温，若喷水压力低于0.4MPa(暂定)，延时10s联锁启动消防水至喷淋气动阀； 2.若除雾器冲洗水泵未运行，开启消防水至喷淋气动门、1A喷淋气动门、1B喷淋气动门， 为吸收塔提供事故喷水降温；若喷水压力低于0.4MPa(暂定)，延时5s联锁启动除雾器冲洗水泵，联锁开除雾器冲洗水至喷淋气动门。 三、保护及联锁 1.吸收塔入口烟气温度（喷淋装置前）高于150℃报警。 2.吸收塔入口烟气温度（喷淋装置前）高于160℃，三取二，或者烟囱入口温度高于70℃， 三取二，延时1秒，联锁启动事故喷水。 3.四台浆液循环泵全停且吸收塔入口烟气温度（喷淋装置前）高于80℃，联锁启动事故 喷水。 4.吸收塔入口烟气温度（喷淋装置前）高于180℃，三取二，同时四台浆液循环泵全停， 延时1秒，触发MFT。 5.烟囱入口温度（喷淋装置前）高于70℃报警。
1号机脱硫吸收塔喷淋层改造
1号机脱硫吸收塔喷淋层改造施工方 案 生产厂长： 检修副总： 设备部专业： 除灰分场主任： 编制： 设备管理部
一、设备简介： 1号机脱硫吸收塔是按一炉一塔布置，吸收塔采用喷淋塔，吸收塔浆液喷淋层系统是由北京朗瑞达科技发展有限公司安装，设有四层喷淋装置，喷淋层间距1.8米，每层喷淋层都布置了170个喷嘴。吸收塔总高度34.7米，吸收塔直径17.5米。 二、施工原因： 1号机组运行期间，每次停机开塔检修，均有浆液喷淋支管脱落，由于浆液喷淋管路分为四层，每层对应1台浆液循环泵，从A-D浆液循环泵对应的喷淋层自21.4m起间隔1.8m，到26.8m止。每层布置一条Φ1200衬胶喷淋母管，母管两侧垂直均布7条不同长度的喷淋支管，每条支管有若干喷头。各支管均只有两个承力点，且跨距较长最长8.15m，加之浆液循环泵起停管道振动，长时间运转粘结接口老化松脱，易脱落，如喷头或支管脱落，首先影响浆液循环泵正常运行，其次如果脱落喷淋支管上层脱落，由于各层支管喷头吸收塔界面全覆盖，可能砸坏下层喷淋层。另外如果脱落支管或喷头断口角度向着塔壁或烟道，会损坏塔壁防腐层，造成漏泄或者浆液喷入吸收塔入口烟道，造成浆液外流，损坏烟道，更严重者浆液流入增压风机，造成机组非停。为解决上述问题，决定对吸收塔喷淋层进行加固。 三、施工方案： 1.沿A浆液循环泵喷淋母管中心线穿过吸收塔的水平断面，在距离喷淋母管中心线3m与吸收塔塔内相交处下方0.2m处，焊接1条200的槽钢（槽钢槽口与喷淋管平行）。
2.焊接前将对应2焊接点处塔壁防腐打磨掉，打磨面积0.25㎡。防止焊接过程中造成火灾。 3.同样的方式在A浆液循环泵喷淋母管对侧焊接1条200的槽钢。保证2条槽钢平行对称。 4.在焊接完毕的槽钢的1/3位置垂直焊接高度为650的200槽钢，再在喷淋母管对侧焊接好的槽钢上垂直焊接高度为650的200槽钢。然后用200槽钢将2条刚焊接好的650高度的槽钢焊接起来。 5.在喷淋母管两侧水平槽钢另一端1/3位置，采取同样的方式焊接。 6.在水平方向槽钢与个喷淋支管接触面上间隙处，垫上适当厚度的防腐材料，并安装白钢关卡。 7．焊接前各焊接接口打磨好坡口，所有焊口均要求满焊。 8．将施工中各破损处防腐及新焊接槽钢，重新做防腐，若使用树脂鳞片，厚度3-5mm，若衬胶，要求厚度5-8mm。 9.按上述方法将其余三层喷淋层按此法加固。 施工方式如下图
喷淋塔设计方案规范参考
欢迎阅读 喷淋塔设计标准参考 塔型选择原则： 要选择合适的喷淋塔型必须通过调查研究，充分了解使用条件，选择有较好特性的合理塔型。一般说来，同时满足生产任务要求的喷淋塔塔型有多种选择，但应从经济观点，生产经验和具体条件等方面综合考虑。现将选择时一些考虑因素列举如下。 （4）对伴有化学反应（特别是当此反应并不太迅速时）的吸收过程，采用板式塔较有利，因液体在板式塔中的停留时间长，反应比较容易控制，有利于吸收过程。 （5）气相处理量大的系统宜采用板式塔，小则填料塔适宜。因大塔板式塔价廉，小塔则填料塔便宜，一般塔径小于φ800mm宜采用填料塔。 以下为喷淋塔设计时的一些要点考虑，主要包括
1空塔流速 空心喷淋除尘器的气流速度越小对吸收效率越有利，一般为1.0~1.5m/s。 2填料层厚度 错流模拟式填料洗涤除尘器中，通过两层筛网所夹持的填料层厚度一般小于0.6m,最大1.8m。 喷淋段：自喷淋层（最上一层喷嘴）至进气管上口，气液在此段进行接触传质，是 填料小球静止床层高度H st大约为球形填料直径的5~8倍，最大的静止床层高度 H st（max）应遵从H st/D≦1的关系式。湍流塔为多层时，上一层支撑筛板到下一层支撑筛板间的距离为1~1.5m，限位栅板与支撑板间的距离为0.8~0.9m。 3喷嘴数量 喷嘴的功能是将洗涤液喷洒为细小液滴。构造合理的喷嘴能使洗涤液充分雾化，增大气液接触面积。反之，所有庞大的塔体而洗涤液喷洒不佳，气液接触面积仍然很小，
影响设备的净化效率。理想的喷嘴如下： 1.喷出液滴细小，液滴大小取决于喷嘴结构和洗涤液压力。 2.喷出液体锥角大锥角大则覆盖面积大，在出喷嘴不远处便布满整个塔截面。喷嘴中装有漩涡器，使液体不仅向前进方向运动，而且产生旋转运动，这样有助于将喷出液洒开，也有利于将喷出液分散为细雾。 3.所需的给液压力小给液压力小，则动力消耗低。 4.喷洒能力大喷洒能力理论计算公式为
脱硫塔喷淋
2.7.2 喷淋层 喷淋层又可以称为液体分布器，它是由喷淋管和喷嘴组成，将夜通过喷淋管的分配作用达到均匀分布的每个喷嘴，由喷嘴喷出，与逆向流动的烟气充分接污染气体即在此吸收。 触，SO 2 1 喷淋层中喷淋管及管网的设计 ①喷淋层中的喷淋管目前主要有2种材质和结构形式：(1)全玻璃钢(FRP)材质，由于玻璃钢的材料特性，这种结构需要在喷淋管底部设置支撑梁。(2)主管用碳钢，内外衬胶，支管用FRP管，主管和支管之间用法兰连接，主采用等径钢管，管径大、壁厚，自身起到支撑梁的作用，FRP支管底部可以不设支撑梁。据了解国外支管都用柔性接头，而我国只能做插管手糊加强性连接，考虑此连接部受弯和喷浆时可能由颤抖现象而引起疲劳开裂(因为喷头处压力为0.07MPa，喷头质量有8kg，支管呈悬臂梁状态工作而且浆液流动也没有柔性连接畅通)。欧洲大部分用FRP(玻璃纤维增强塑料)材料制作，质量较轻。而日本、台湾则有用钢管内外衬橡胶的，质量较重。签于国内制造厂商不能保证欧洲国家那样制作的FRP管的质量，而国内引进的这些装置在我国刚运行不久，还需经过较长时间的观察、考核。国内初次设计，为了保证安全起见，暂按钢管内外衬橡胶设计，但用FRP管肯定是今后国内发展的方向。在实际运行中，全玻璃钢喷淋层底部的支撑梁有被上部喷嘴喷出的浆液击穿破坏的现象。为避免由此带来的隐患，本工程喷淋层采用第2种形式，喷淋FRP支管底部不设支撑梁。吸收塔喷淋区域塔径，喷淋FRP支管较长，要求喷淋层供应商利用管道分析软件对喷淋层进行受力分析，选择合理管壁厚，通过在支管上加筋提高FRP支管的强度和刚度，并对其各个生产环节进行认真监督检验。最上层喷浆管至第一段除雾器高差。根据喷浆后雾滴大小及烟气上升流速考虑，一般在3m～3.5 m左右。 ②喷淋层中管网的作用是浆液通过分布在喷淋管上的喷嘴喷出雾状液以吸收烟气中的S02。要求管内外均耐磨蚀，管内同时要求耐浆液腐蚀，管表面要求耐浆液冲刷。其设计，首先要考虑喷头的布置，应保证塔内喷出浆液匀称，避免疏密不均。喷头的数量根据液／气比需要的浆液量而定。为保证浆液与烟气的接触充分，一般喷浆管分成3～4层(极个别厂有用2层的，但用的是锥尾式单向喷头)，喷淋层间距通常为lm～2m，一般按1．5～1．7m计。
脱硫吸收塔的直径和喷淋塔高度设计
吸收塔的直径和喷淋塔高度设计 脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设计、喷淋塔的直径设计 1.1 喷淋塔的高度设计 喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。但是吸收区高度是最主要的，计算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。而计算喷淋塔吸收区高度主要有两种方法： （1） 喷淋塔吸收区高度设计（一） 达到一定的吸收目标需要一定的塔高。通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。吸收区高度的理论计算式为 h=H0×NTU (1) 其中：H0为传质单元高度：H 0=G m /(k y a)（k a 为污染物气相摩尔差推动力的总传质系数，a 为塔内单位体积中有效的传质面积。） NTU 为传质单元数，近似数值为NTU=(y 1-y 2)/ △y m ，即气相总的浓度变化除于平均推动力△y m =（△y 1-△y 2）/ln(△y 1/△y 2)(NTU 是表征吸收困难程度的量，NTU 越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。 根据（1）可知：h=H0×NTU=)ln() ()(***2 2*11*22*112121y y y y y y y y y y a k G y y y a k G y m m y m ------=?- a k y =a k Y =9.81×1025.07.04W G -]4[ 82.0W a k L ?=]4[ (2) 其中：y 1,y 2为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中SO 2组分的摩尔比，kmol(A)/kmol(B) *1y ,*2y 为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B) k y a 为气相总体积吸收系数，kmol/(m 3.h ﹒kp a ) x 2，x 1为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的SO 2组分摩尔比，kmol(A)/kmol(B) G 气相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h) W 液相空塔质量流速，kg/(m 2﹒h) y 1×=mx 1, y 2×=mx 2 (m 为相平衡常数，或称分配系数，无量纲) k Y a 为气体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kPa) k L a 为液体膜体积吸收系数，kg/(m 2﹒h ﹒kmol/m 3)
喷淋塔技术要求
净化塔工作原理要点 酸雾废气由风管引入净化塔，经过填料层，废气与氢氧化钠吸收液进行气液两相充分接触吸收中和反应，酸雾废气经过净化后，再经除雾板脱水除雾后由风机排入大气。吸收液在塔底经水泵增压后在塔顶喷淋而下，最后回流至塔底循环使用。净化后的酸雾废气达到广东省地方排放标准的排放要求，低于国家排放标准。 喷淋塔的优点 废气处理粉尘处理噪音处理
1.除尘脱硫效率高，采用碱性洗涤水时，脱硫效率可达85%； 2.设备占地少，安装方便； 3.耗水、耗电指标较低； 4.耐腐蚀、不磨损，使用寿命长； 5.设备运行可靠，维护简单、方便。 喷淋塔结构设计要点 喷淋塔内填料层作为气液两相间接触构件的传质设备。填料塔底部装有填料支承板，填料以乱堆方式放置在支承板上。填料的上方安装填料压板，以防被上升气流吹动。喷淋塔喷淋液从塔顶经液体分布器喷淋到填料上，并沿填料表面流下。气体从塔底送入，经气体分布装置分布后，与液体呈逆流连续通过填料层的空隙，在填料表面上，气液两相密切接触进行传质。当液体沿填料层向下流动时，有时会出现壁流现象，壁流效应造成气液两相在填料层中分布不均，从而使传质效率下降。因此，喷淋塔内的填料层分为两段，中间设置再分布装置，经重新分布后喷淋到下层填料上。 喷淋塔使用注意事项 1、循环水量的调节：由喷淋塔供水泵来决定。 2、喷淋塔内加药池内的加药量：当人工加药时，要用试纸进行比对加药，全自动加药时，要根据药筒中的液位进行加药。 3、喷淋塔沉淀池要经常清理，夏天一周清理一次，冬季三天清理一次。 4、灰水分离器排污时，每班排放一次，要分别打开排污阀门，直到有清水排废气处理粉尘处理噪音处理
喷淋塔设计规范标准参考材料
喷淋塔设计标准参考 塔型选择原则： 要选择合适的喷淋塔型必须通过调查研究，充分了解使用条件，选择有较好特性的合理塔型。一般说来，同时满足生产任务要求的喷淋塔塔型有多种选择，但应从经济观点，生产经验和具体条件等方面综合考虑。现将选择时一些考虑因素列举如下。 1.与物性有关方面的因素 （1）物流系统易起跑沫，宜用填料塔。因为在板式塔中易造成严重的雾沫夹带，甚至泛塔，影响分离效率。 （2）有悬浮固体和残渣的物料，或易结垢的物料，宜用板式塔中大孔径筛板塔、十字架型浮阀和泡罩塔等。填料塔将会产生阻塞，有很难清理。 （3）高粘性物料宜用填料塔。在板式塔中鼓泡传质效果太差。 （4）具有腐蚀性的介质宜选用填料塔，因它宜用耐腐蚀材料制作，也可选用板式塔中结构简单的无溢流筛板塔。 （5）对于处理过程中有热量放出或须加入热量的系统，宜采用板式塔。当然也可将填料分塔或分段设置，塔（段）间设置冷却器，但结构较复杂。 2.与操作条件有关的因素 （1）传质速率有气相控制，宜采用填料塔，因在填料塔中气相在湍动，液相分散为膜状流动。如传质速率由液相控制，宜用板式塔，因为在板式塔中液相在湍动，气相分散为气泡。 （2）当处理系统的液气比L/V小时，宜用板式塔。 （3）操作弹性要求较大时，宜采用浮阀塔、泡罩塔等。填料塔和无溢流筛板塔的弹性较小。 （4）对伴有化学反应（特别是当此反应并不太迅速时）的吸收过程，采用板式塔较有利，因液体在板式塔中的停留时间长，反应比较容易控制，有利于吸收过程。 （5）气相处理量大的系统宜采用板式塔，小则填料塔适宜。因大塔板式塔价廉，小塔则填料塔便宜，一般塔径小于φ 800 mm宜采用填料塔。 以下为喷淋塔设计时的一些要点考虑，主要包括 1 空塔流速
工业锅炉及炉窑湿法烟气脱硫工程技术规范
工业锅炉及炉窑湿法烟气脱硫工程技术 规范 为贯彻《中华人民共和国环境保护法》和《中华人民共和国大气污染防治法》，执行国家《锅炉大气污染物排放标准》、《工业炉窑大气污染物排放标准》，防治工业锅炉及炉窑大气污染，改善环境质量，制定本标准。本标准对工业锅炉及炉窑湿法烟气脱硫工程的术语和定义、总体设计、脱硫工艺系统、材料和设备选择、施工与验收、运行与维护提出了技术要求。本标准适用于采用石灰法、钠钙双碱法、氧化镁法、石灰石法工艺，配用在蒸发量≥20 t/h(14MW)的燃煤工业锅炉或蒸发量<400 t/h的燃煤热电锅炉以及相当烟气量炉窑的新建、改建和扩建湿法烟气脱硫工程，可作为环境影响评价、设计、施工、环境保护验收及建成后运行与管理的技术依据。燃油、燃气工业锅炉的湿法烟气脱硫工程参照本标准执行。本标准为首次发布。 中华人民共和国环境保护行业标准 HJ/T XXX-200X 工业锅炉/炉窑湿法烟气脱硫 工程技术规范 Wet flue gas desulfurization project technical specification of industrial boiler/kiln and furnace (征求意见稿) 200×-×-×发布200×-×-×实施 国家环境保护总局发布 目次 前言.Ⅱ
1适用范围.1 2规范性引用文件.1 3术语.1 4总体设计.2 5脱硫工艺系统.3 6材料、设备选择.9 7环境保护与安全卫生.10 8工程施工与验收.11 9 运行与维护.11 前言 为贯彻《中华人民共和国大气污染防治法》，贯彻执行国家《锅炉大气污 染物排放标准》， 《工业炉窑大气污染物排放标准》，制定本标准。 本标准规定了以生石灰、消石灰、石灰石、氧化镁等为脱硫剂，以板式塔、喷淋塔、 组合塔等为主设备，配用在工业锅炉和炉窑上的湿法烟气脱硫工程的设计、建设和运行中的 主要技术要求。 本标准为指导性标准。 本标准由国家环境保护总局科技标准司提出。 本标准为首次发布。 本标准主要起草单位：浙江天蓝脱硫除尘有限公司、中国环境保护产业协会、北京市环 境保护科学研究院、浙江大学环境工程研究所、北京市劳动保护科学研究所、北京西山新干 线脱硫有限公司、六合天融(北京)集团公司、北京利德衡环保工程有限公司。 本标准国家环境保护总局20□□年□□月□□日批准 本标准自20□□年□□月□□日起实施。
制糖车间喷淋塔技术协议
喷淋塔 技术要求 招标单位：临清德能金玉米生物有限公司项目名称：喷淋塔 投标单位： 2016年11月25日
1、供货范围 喷淋塔、配套风机、设备金属支架（与腐蚀性气体、物料接触部分必须是304不锈钢以上材质）、喷淋塔喷淋系统及与碱液循环水接触到的金属材质必须是316L、引风管道和循环水补水管等管件采用PP材质、喷淋塔拉绳等及其它设备运行所必须的材料。出卖人所提供设备及配套设备、附件等为全新的、先进的、成熟的、完整的和安全可靠的，且设备的技术经济性能符合本协议书的要求。 出卖人提供详细供货清单，清单中依次说明型号、数量、产地、生产厂家等内容,买受人如有指定品牌，按买受人要求供货。对于属于整套设备所必需部件，即使本协议书未列出和/或数量不足，出卖人仍需在执行合同时补足，确保工程安装及系统运行的需求。 2、设备制造技术标准及要求 2.1通风与空调工程施工及验收规范（GB50243-97）； 2.2塔器设计技术规定（HG20652-1998）； 2.3工业建筑防腐蚀设计规范（GB50046-95）； 2.4玻璃钢化工设备设计规定（HG/T20696-1999）； 2.54玻璃钢储槽标准系列、拼装式玻璃钢储罐标准系列（HG/T21504.1～.2-1992）； 2.6相关产品当地质量技术监督局核发的《产品企业标准》。 3、原材料技术要求 3.1树脂 3.1.1制造塔器结构层的树脂可按使用要求选用不饱和聚脂树脂、乙烯基树脂、环氧树脂。依据使用要求经供需双方商定也可选用其他适合缠绕的树脂。 3.1.2制造塔器耐腐蚀层的树脂可按使用要求选用乙烯基树脂、环氧树脂。依据使用要求经商定也可选用耐使用介质腐蚀的其他树脂。 3.1.3不饱和聚脂树脂应符合G B8237的规定，其他树脂应符合相应标准的规定。 3.1.4树脂通常应不含有颜料、染料、填料或着色剂。下述情况除外： a)不妨碍制品质量视觉检验，不影响制品耐腐蚀性要求的触变剂； b)如供需双方同意，树脂中可添加颜料、染料、或着色剂； c)如供需双方同意，树脂中可添加紫外线吸收剂或阻燃剂。 3.2增强材料 3.2.1玻璃纤维无捻粗纱应符合GBT18369《玻璃纤维无捻粗纱》的规定。 3.2.2玻璃纤维无捻粗纱布应符合GBT18370《玻璃纤维无捻粗纱布》的规定。 3.2.3玻璃纤维短切原丝毡和表面毡应附有与树脂系统化学性相容的浸润剂。 3.2.4也可采用有机钎维表面毡或其他材料 4、塔技术要求 4.1塔器的壳壁由耐腐蚀内衬层、结构层、外表面层三层组成 4.1.1结构层部分 4.1.1.1结构层树脂含量：手糊成型应为50±5%，缠绕成型为35±5%。 4.1.1.2结构层的最小厚度不得小于图纸标准厚度的90%。 4.1.1.3 结构层的纤维必须充分浸润树脂，不允许有干斑，纤维不得外露，不允许有层间分层、异物夹杂、色泽明显不均等瑕疵。 4.1.1.4突出高度和凹陷深度不大于结构层厚度的20%，结构层裂纹深度不得大于结构层厚度的20%，且不大于1mm，长度不大于30mm。 4.1.2外表面层部分 4.1.2.1外表面层树脂含量：≥90%。
4喷淋层招标技术规范书
4喷淋层招标技术规范书-标准化文件发布号：（9456-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII
实验室低温脱硝工程 喷淋管路招标文件 技术规范书 航天环境工程有限公司
2017年10月
目录 1总则 (1) 2工程概述 (1) 3设计条件 (2) 3.1. 喷淋管路设计数据 (2) 4.设计、供货、安装和服务范围 (2) 4.1.概述 (2) 4.2.供货范围 (3) 5．规范和标准 (8) 6．性能要求 (10) 7.资料交付进度 (11) 8. 技术服务和联络 (12) 附表一《与招标文件偏差表》 (13)
1总则 1.1本规范书仅用于实验室低温脱硝工程的喷淋层管路及附属设备采购。本技术规范包括脱硝塔喷淋管道的工程设计、制造、供货、包装和运输、装配、安装督导、性能保证、质量保证、测试指导、培训、文件等方面的技术要求。1.2本规范书所提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术细节做出规定，也未充分引述有关标准和规范的条文。投标方应保证提供符合本规范书和现行工业标准的优质产品。 1.3投标方提供的设备应是全新的和先进的，并经过运行实践已证明是完全成熟可靠的产品。 1.4本投标书经双方共同确认和签字后作为订货合同的技术附件，与订货合同正文具有同等效力。 1.5在今后合同谈判及合同执行过程中的一切图纸、技术文件、设备信函等使用中文，如果投标方提供的文件中使用另一种文字，则需有中文译本，且在这种情况下，解释以中文为准。 1.6所有计量单位采用国际单位制基本单位。 1.7本技术规范仅是基于招标人的经验，投标人必须为提供的协议中要求的装备负全责，最终的批准和/或我们的（我们客户的）关于设计、数据、特定程序等整体或细节的同意都不能减轻投标人的责任。 1.8在合同签定后，招标方有权因规范、标准、规程发生变化而提出一些补充要求，具体内容双方共同商定。 1.9本规范书所使用的标准，如遇与投标方所执行的标准不一致时，按较高标准执行。如果规范与现行使用的有关国家标准以及行业标准有明显抵触的条文，投标方应及时书面通知招标方进行解决。如果投标人没有以书面方式对本规范书的条文提出异议，招标人将认为投标人提出的产品完全符合本规范书的要求。偏差（无论大小）必须清楚地表示在投标文件中的附件七《与招标文件差异表》中。 2工程概述 2.1系统概况 实验室低温脱硝工程采用吸收-喷淋塔脱硝工艺。吸收塔设置5台循环泵，每个循环泵对应一层喷淋管路，每层喷淋管路上布有 6 个喷嘴，将吸收剂平
废气治理项目设计方案
XXX有限公司 酯化车间生产尾气处理项目 技术方案 工程编号：XXX-201606 X X X 有限公司 2016年6月
目录 工艺方法选择 (8) 电气控制 (11) 控制柜描述 (11) 十一、售后服务 (14) 十二、供货范围清单 .......................................................................... 十三、备品备件清单 .......................................................................... 十四、工程报价.............................................................................. 十五、工程示例. (17)
一、概论 项目概述 XXX有限公司位于福建中部，座落在沙县青州第一工业区，占地66000多平方米。公司是主要产品为乙酸苯乙酯、乙酸松油酯、乙酸二氢松油酯、乙酸三环癸烯酯、乙酸苏合香酯、异长叶烷酮等用于调配日用香精、化妆品香精及制造香料的重要原料。 产品的合成在反应釜中进行，反应釜放空，放料过程有高浓度的气体排放，真空泵抽真空会有高浓度气体排放，另外分馏塔配套的分馏罐放料也会有高浓度气体排放，为了改善工厂工作环境，XXX有限公司委托XXX有限公司对气体进行处理。 设计依据 （1）《大气污染物综合排放标准》（GB16297-1996）； （2）《环境保护产品技术要求工业废气吸附净化装置》（HJ/T386-2007）； （3）《吸附法工业有机废气治理工程技术规范》（征求意见稿）； （4）《环境保护产品技术要求工业废气吸收净化装置》（HJ/T387-2007）； （5）《玻璃钢管和管件》 (HG/T21633-1991)； （6）《玻璃纤维增强塑料夹砂管》（GB/T21238-2007）； （7）《通风与空调工程施工质量验收规范》（GB50243—2002）； （8）《采暖通风与空气调节设计规范》（GB50019—2003）； （9）《仪表配管、配线设计规定》（HG/T 20512-2000）； （10）《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》（GB50058-2014）； 设计原则 本方案遵循的基本指导思想如下： （1）严格执行国家及地方的环境保护法律法规； （2）尽可能采用简单、成熟、可靠的处理工艺，达到功能可靠、经济合理、管理方便的目的； （3）处理工艺有针对性，根据企业的具体情况及发展规划，有针对性地提出综合处理技术路线，分析其达标排放的可行性，减轻对大气环境的影响； （4）工艺设计应根据企业的具体情况及发展规划，结合现场调研，提出综合处理技术路线，确保达到环保要求。 工程范围 （1）卖方负责尾气吸附装置及相关管路的设计、制造、安装、调试等；
废气方案定稿喷淋+紫外+活性炭)
喷油废气治理工程 （喷淋+紫外催化氧化+活性炭吸附工艺） 技 术 方 案 二〇一七年九月
目录 方案总说明 (2) 第一章概述 (3) 1.1工程概况 (3) 1.2拟采用方案 (4) 第二章设计依据 (6) 2.1采用主要的执行标准 (6) 2.2废气净化目标及设计内容 (7) 第三章技术方案详述 (8) 3.1净化系统工艺简述 (8) 3.2喷淋塔工作原理 (8) 3.4UV光催化净化+活性炭装置工作原理 (9) 3.5工艺流程 (11) 第四章主要设备及参数 (13) 4.1水喷淋塔 (13) 4.2UV光催化+活性炭装置 (13) 4.3离心风机 (13) 第五章设备与材料表 (15) 第六章运行费用 (15) 第七章投资预算 (16) 7.1工程预算 (16)
方案总说明 本方案有以下特点： 1、采用水喷淋+干式过滤器+紫外催化氧化+活性炭吸附工艺，不仅解决了漆雾问题，更彻底解决了废气中的VOC成份，能满足现有地方环保标准。循环水中投加除漆药剂及混凝剂，使循环水中的漆雾以浮渣脱除，水循环利用。 2、离心风机采用变频控制，能实时调整风机的转速，调节风量的大小，有效控制喷漆房内的压力，使喷漆房形成微负压，不仅能有效保证喷漆效果，更节约电能。 3、本方案完全能达到现有地方环保标准，确保了业主没有后顾之忧。
第一章概述 1.1工程概况 1.1.1废气的产生及其危害 公司主要产品包含等各类注塑、五金精密部件。生产车间有喷油生产线6条分别为底漆喷柜2套，面漆喷柜3套，中漆喷柜1套，采用固定抢自动喷油，喷柜长度4米。根据三同时的要求，业主需对车间经水帘柜预处理后的喷油废气进行处理并达标排放。喷油废气的主要污染成分为漆雾颗粒及苯、甲苯、二甲苯等挥发性有机物（VOCs）。 该类有机物若不经处理或处理不彻底排放到大气环境中，会使人食欲不振、头昏脑胀、恶心、呕吐，而且可直接对呼吸道、内分泌系统、循环系统及神经系统产生危害。它们具有大气污染和有害气体污染的两重性。 根据三同时的要求，该废气需进行彻底治理达标后排放。我公司技术人员经现场调研，特做此废气处理方案以供参考。 1.1.2 废气的性质 上述废气污染物成分主要为漆雾颗粒及苯、甲苯、二甲苯等可挥发性有机废气。漆雾颗粒可通过喷淋塔去除，废气中的有机成分三苯类可通过UV光催化氧化设备去除。 1.1.3废气量的计算 现业主喷油生产线设有6个水帘柜，每个水帘柜气量分别为30000 m3/h，合计180000m3/h。本方案设6套处理系统分别对应6个水帘柜的喷油废气处理，每套30000m3/h，共计180000m3/h。 1.1.4废气浓度