锚栓拉拔荷载检验值的计算方法

锚栓抗拔承载力试验

检验荷载值（0.9f yk A s）计算方法

锚栓类型螺栓材质0.9f

yk A s

M12 5.6级钢22.76kN 5.8级钢30.35kN

M16 5.6级钢42.39kN 5.8级钢56.52kN

注：钢结构连接用螺栓性能等级分3.6、4.6、4.8、5.6、6.8、8.8、9.8、10.9、12.9等10余个等级，其中8.8级及以上螺栓材质为低碳合金钢或中碳钢并经热处理（淬火、回火），通称为高强度螺栓，其余通称为普通螺栓。螺栓性能等级标号有两部分数字组成，分别表示螺栓材料的公称抗拉强度值和屈强比值。

例如，性能等级“5.6级”的螺栓，其含义是：

1、螺栓材质公称抗拉强度达500MPa级；

2、螺栓材质的屈强比值为0.6；

3、螺栓材质的公称屈服强度（f

yk

）达500×0.6=300MPa

螺纹的应力截面积（A

s

）见下表：

德国曼卡特化学锚栓拉拔试验方法

网四段化学锚栓拉拔试验方案 1、所需工具 标准液压螺杆拉拔仪（包括配套的油泵、30吨的千斤顶及油管和显示油表）转换螺杆、三角支架〔倒吊面安装时，出于安全性及操喿作方便性可不使用，将千斤顶直接贴于隧道壁表面〕、扳手等。 2、操作方法 A、仪器的主要组成部分 1〉油缸 2〉力值显示仪表 3〉油管 4〉千斤顶 5〉转换螺杆（包括一个大垫片、一个螺母） 6〉三角支架或钢管 7〉扳手 B、试验的主要步骤 1〕将螺栓转换器旋转装在即将拉抜的螺栓上，再将转换螺杆拧在装换器上，以延长要拉抜的螺栓。

2〕将千斤顶固定在要拉抜的螺栓上，安装时千斤顶平的一面紧贴隧道壁，严禁装反。之后将大垫片套在转换螺杆上，再用螺母拧死。 3〕安装油管使千斤顶和油缸连接。 4〕拧紧油缸阀门，打开油缸锁死钩，反复压油缸压力把手对螺栓加力。 5〕观察力值显示仪表，待显示力值等于或大于螺栓设计力值时停止加压。连续匀速加载，总加荷时间为 2min-3min。 6〕荷载持续2min，记录试验力值。之后关闭力值显示仪表的开关，打开油缸阀门，泄去油压。待千斤顶完全落回之后，拆下 千斤顶及转换器。试验完成。 C、注意事项 1、连接转换器时一定要多拧一些丝扣，以免拉坏试验螺栓的螺牙。 2、千斤顶要与基材全面紧密接触，且要保证千斤顶与螺栓基本平行，以保证螺栓所受力值为单独拉力。若无法满足此要求是时应在千斤顶与基材之间垫一些斜铁等进行调平处理。 3、油管与千斤顶及油管与油缸要完全连接。避免加压时油泄露。 4、加压时油缸要保持水平。加压时压力把手不要抬的过高，并应轻抬轻压。 5、拉力计严禁超载使用，如：XH-10只能使用到100KN，XH-20只能使用到200KN，否则会引起永久性损坏。

柱脚节点计算

M N ???--2 233102.20361027.1416

mm f M t 7.15205 8495 66=?=≥ 满足要求 取,30mm t ∴ ③区段内底板下平均反力 2min max /45.12 85 .004.22 mm N =+= += σσσ ③区按三边支承板：mm a 178 2= mm b 2002= 124.1178 200 22==a b 查表得118 .0=β N a M 1260717846.3115.022 22=??==σβ mm y 6903 480 100950=- -= 锚拴受力为 KN y Na M Nt 25.680690 31592.36100.4813=?-?=-= 采用4个M45的锚拴，Nt=182.8*4=731.2KN 满足要求 2、Z2柱脚

0.1=c kN 82.954 cc c f βcc c f β= 查表得060.0=β N a M 2368026562.5060.022 22=??==σβ mm f M t 9.21295 23680 66=?=≥ 满足要求 取,30mm t ∴ ③区按三边支承板：mm a 178 2= mm b 2002= 124.1178 200 22==a b 查表得118.0=β N a M 2047717862.5115.022 22=??==σβ mm f M t 4.20295 20477 66=?=≥ 满足要求 取,30mm t ∴

mm y 7493 100950=- -= 锚拴受力为 KN N 14422.1/24.10482/36.1138=+= 223/6.9/77.4756 400101442mm N mm N bl N c <=??==σ ○ 1区段内底板下平均反力

化学锚栓工艺流程

化学锚栓施工工艺标准 2010-08-01 21:43:32| 分类：工程施工| 标签：|字号大中小订阅 1．范围 本工艺标准适用于一般工业及民用建筑物、构筑物的新增梁端部的生根。 2．施工准备 2．1主要机具：水钻（用于打水钻孔），电锤（用于打电锤孔），钢丝刷。 2．2辅助机具：手吹风、空压机、棉丝、毛刷、墨斗、墨水、线坠、水平尺、盒尺、红蓝铅笔 等。 2．3主要材料：金草田结构胶、化学锚栓、丙酮。 2．4作业条件： 2．4．1 施工前先清理施工区域内的所有障碍物，清除施工面浮土及灰皮。 2．4．2 根据图纸标注尺寸，放出植筋现场位置点。 2．4．3 夜间施工时，应合理安排工序，防止错植，施工场地应根据需要安装照明设施，在危 险地段应设置明显标志。 2．4．4 熟悉图纸，做好技术交底。 3．施工工艺 3．1 工艺流程： 现场清理——放线、验线——钻孔——清孔——钢筋除锈----注胶——植筋——报验 3．2现场清理 3．2．1根据各个工地的实际情况进行相应的处理，总的原则是清理到原结构层或受力层。 3．3放线、验线 3．3．1 放出钢筋植筋的点位线 3．3．2 复核点位线位置无误后，采用电钻钻孔 3．4 钻孔 3．4．1 根据设计要求，确定植筋钻孔规格。 3．4．2 接好水钻（电锤）电源，进行钻孔施工。 3．4．3 钻孔施工完成，检查成孔直径及深度。 3．5 清孔 3．5．1 用空压机或其它设备吹出植筋孔内灰尘。

3．5．2 用毛刷或棉丝蘸丙酮将植筋孔擦拭干净。 3．5．3 用棉丝封堵植筋孔口待用。 3．5．4请甲方、监理、总包负责人，对成孔进行验收。 3．6钢筋除锈 3．6．1 角磨机配钢丝刷将钢筋锚入部分除去铁锈，氧化层，油污等，并用丙酮擦拭干净。 3．6．2 报请监理或总包验收，合格后，方可进行锚筋作业。 3．7注胶植筋 3．7．1用注胶器将胶注入孔内2/3，将除锈后的钢筋旋转缓慢插入洞内，直至达到洞底部为止。 锚固胶体从洞口溢出，则锚固合格。 3．7．2锚固完钢筋后，在24小时内不得人为扰动，以保证锚筋质量。 3．7．3填写单项工程验收单，并报请监理或总包验收。 3．8报验 3．8．1待植筋完全固化后，按设计要求做钢筋拉拔试验。 3．8．2钢筋拉拔试验合格后，报请监理或总包验收。然后填写隐检资料，分项/分部工程质量 报验认可单，请总包负责人、监理签字。 4、质量标准 4．1保证项目： 4．1．1植筋必须符合设计要求及加固行业施工规范。 4．2允许偏差项目，见表 5、成品保护 5．1清完孔后，将成孔用棉丝封堵，避免灰尘落入。 5．2钢筋除完锈后，妥善保存，防止钢筋再次生锈。 5．3植筋完成后，应做好临时固定，固化期内不得人为扰动，必要时派专人看护。 6、应注意的质量问题 6．1植筋结构胶严格按照比例配制，必须搅拌均匀。 6．2植筋钻孔前必须放线，所钻植筋孔一定要保证与施工面垂直。 6．3植筋规格及孔深严格按照设计要求、行业规范施工。

柱脚锚栓计算

Annex 2: Form of Submission for JCPL Best Practice (Submit your contribution (Annex 2 form and soft copy of the proposal) via email to kmd@https://www.wendangku.net/doc/ea17382238.html,) Author (s)/作者: 徐丽惠 Originator: Dept/部门: 设计部 Title of Submission /题目: 钢结构柱脚锚栓计算方法 A. Types of Submission /类型: ( ? Please tick 1 of the submission type /请选择其中一项) B. Category/专业分目:( ? Can tick more than 1 field/可多选) ?Research Papers/研究报告 ?Design Resources & Details/设计资源及细节 ?Procedures/过程 ?Forms & templates/表格及样本?Others/其它By Discipline: ?Architectural ?Civil ?Structural ?Mechanical ?Electrical ?Quantity Surveying ?Masterplanning ?Others: Facility Management By Project Phases: ?Business Development ?Design & Documentation ?Authority Submission ?Construction ?Post Construction ?Others_____________ C. Synopsis/ 摘要:关于钢结构柱脚锚栓的计算方法 D.Keywords/关键词:柱脚锚栓计算方法 E. Contents/内容:见附件 F. Date of Submission/上交日期: 8／10／２００３ G. Signature of Originator/作者签名: 徐丽惠

M12化学螺栓拉拔试验

M12化学螺栓拉拔试验https://www.wendangku.net/doc/ea17382238.html,work Information Technology Company.2020YEAR

M12化学螺栓拉拔力计算 一、基本参数 计算标高：119.100 m 设计地震烈度：7度，地震加速度：0.10 g ，地震分组：第一组 地面粗糙度类别：C 类 位置：选择竖隐横不隐玻璃幕墙最不利位置 二、荷载计算（参见竖隐横不隐玻璃幕墙设计计算书） 1、风荷载标准值 取W K =2.595 KN/m 2 2、风荷载设计值 W ：风荷载设计值 (KN/m 2) r w ：风荷载作用效应的分项系数，取1.4 W=r ×W K =1.4×2.595 =3.633 KN/m 2 3、幕墙构件重量荷载 G AK ：幕墙构件自重标准值，取0.50 KN/m 2 G A ：幕墙构件自重设计值 G A =1.2×G AK =1.2×0.50=0.60 KN/m 2 4、地震作用 q EK ：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值 q E ：垂直于幕墙平面的水平地震作用设计值 βE ：动力放大系数，可取5.0 αmax ：水平地震影响系数最大值，取0.08 q EK =AK max E G αβ =5.0×0.08×0.50 =0.20 KN/m 2 5、荷载组合 风荷载和水平地震作用组合标准值 q K =ψW ×W K +ψE ×q EK =1.0×2.595+0.5×0.20 =2.695 KN/m 2 风荷载和水平地震作用组合设计值 q=ψW ×γW ×W K +ψE ×γE ×q EK =1.0×1.4×2.595+0.5×1.3×0.20 =3.893 KN/m 2 三、砼梁后置埋件及化学螺栓验算： 本处后置埋件及化学螺栓受拉力和剪力：（计算数值直接从原计算书中引用） V ：剪力设计值： V=N2=2430.000N

锚栓试验方法及保温锚栓抗拉承载力的影响因素分析

锚栓试验方法及保温锚栓抗拉承载力的影响因素分析 摘要:保温锚栓作为外墙外保温系统的重要固件，使用目的是强化基层墙体与保温层的连接性。在实际的使用中，锚栓的检测主要参照现行的外墙保温标准，标准中规定了锚栓的各项性能指标。文章将从保温锚栓检测的相关标准入手，重点论述保温锚栓抗拉承载力的影响因素以及试验方法。 关键词：保温锚栓；试验方法；抗拉承载力；影响因素 作为外保温系统重要固件的保温锚栓，目前已经在国内外得到了极为广泛的应用，对于锚栓的各项性能指标在行业标准中也给出了相应的规定，但是在现行的各标准中对保温锚栓性能指标的规定却并不统一，而且标准中虽然对检测方法有所涉及，但并不全面深入，因而在实际中对锚栓检测尤其是现场检测的方法及判定造成了一定困难。因此，在这一背景下进行锚栓试验方法以及保温锚栓的抗拉承载力的影响因素分析具有极强的现实意义。 1. 保温锚栓检测的相关标准 目前天津地区涉及到保温锚栓检测的行业标准有JG158-2004《胶粉聚苯颗粒外墙外保温系统》、JG149-2003《膨胀聚苯板薄抹灰外墙外保温系统》、JGJ144-2004《外墙外保温工程技术规程》以及DB/T29-88-2010《天津市民用建筑围护结构节能检测技术规程》。以上四个标准基本上对于锚栓的各项性能指标做出了详尽的规定，尤其是JG149-2003可视为基础性的规定，其中规定：金属螺钉应采用不锈钢或经过表面防腐处理的金属制成，塑料钉和带圆盘的塑料膨胀套管应采用聚酰胺、聚乙烯或聚丙烯制成，制作塑料钉和塑料套管的材料不得使用回收的再生材料。塑料圆盘的直径不小于50mm且锚栓的有效锚固深度不小于25mm。其性能指标满足单个锚栓对系统传热增加值不大于0.004W/（m2.K），单个锚栓的抗拉承载力标准值不小于0.30KN。同样在DB/T29-88-2010中也规定单个锚栓的抗拉承载力标准值要≧0.30KN。而在JG158-2004中则规定锚栓抗拉承载力的标准值要不小于0.80KN，这一规定明显高于前两个标准对锚栓的要求；而在JGJ144-2004中只是模糊的规定锚栓应该符合相关标准规定。对于保温锚栓的相关试验方法JG149-2003和DB/T29-88-2010中均有所涉及，而另外两个标准则没有提及。由于锚栓检测的不确定因素较多，所以锚栓抗拉承载力并未单纯采用所有检测数据的平均值来表示，而是采用单个锚栓抗拉承载力标准值来确定锚栓承载力的大小，其计算方法见下式： 2. 保温锚栓抗拉承载力的影响因素 2.1锚栓的类型 目前市场上锚栓的类型主要按照紧固方法进行分类，主要包括敲入式膨胀紧固型以及拧入式螺母紧固式两种，或者简称为敲入式与打结式。前者主要是通过

化学锚栓拉拔力

学锚栓， 一、基本参数 工程所在地：青岛市 幕墙计算标高：15.33 m 玻璃设计分格：B×H=1549×2000 mm B：玻璃宽度 H：玻璃高度 设计地震烈度：7度 地面粗糙度类别：A类 二、荷载计算 1、风荷载标准值 W K：作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/m2） βgz：瞬时风压的阵风系数，取1.60 μs：风荷载体型系数，取1.2 μz：风荷载高度变化系数，取1.527 青岛市地区风压W0=0.6 KN/m （按50年一遇） W k=βgzμsμz W0 =1.60×1.2×1.527×0.60 =1.76 KN/m2＞1.0 KN/m2 取W K=1.76 KN/m2

2、风荷载设计值 W ：风荷载设计值 (KN/m 2) r w ：风荷载作用效应的分项系数，取1.4 W=r w ×W k =1.4×1.76 =2.46 KN/m 2 3、玻璃幕墙构件重量荷载 G AK ：玻璃幕墙构件自重标准值，取0.50 KN/m 2 G A ：玻璃幕墙构件自重设计值 G A =1.2×G AK =1.2×0.50=0.60 KN/m 2 4、地震作用 q EK ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m 2) q E ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m 2) βE ：动力放大系数，取5.0 αmax ：水平地震影响系数最大值，取0.08 G AK ：幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量标准值，取0.50 KN/m 2 q EK =AK max E G ?α?β =5.0×0.08×0.50 =0.20KN/m 2 q E =γE ×q EK =1.3×0.20 =0.26 KN/m 2 5、荷载组合 风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值 q K =ψW ·q WK +ψE ·q EK =1.0×1.76+0.5×0.20 =1.86 KN/m 2 风荷载和地震荷载的水平分布作用设计值 q=ψW ·γW ·q WK +ψE ·γE ·q EK =1.0×1.4×1.76+0.5×1.3×0.20 =2.59 KN/m 2 第二章、化学锚栓强度计算 一、部位要素 该处最大计算标高按15.33 m 计，受到由水平风荷载和地震荷载作用效应的组合荷载

钢管柱脚计算手册DOC

圆形底板刚接柱脚压弯节点技术手册 根据对柱脚的受力分析，铰接柱脚仅传递垂直力和水平力；刚接柱脚包含外露式柱脚、埋入式柱脚和外包式柱脚，除了传递垂直力和水平力外，还要传递弯矩。 软件主要针对圆形底板刚接柱脚压弯节点，计算主要遵循《钢结构连接节点设计手册》（第二版）中的相关条文及规定，并对相关计算过程自行推导。 设计注意事项 刚性固定外露式柱脚主要由底板、加劲肋（加劲板）、锚栓及锚栓支承托座等组成，各部分的板件都应具有足够的强度和刚度，而且相互间应有可靠的连接。 为满足柱脚的嵌固，提高其承载力和变形能力，柱脚底部（柱脚处）在形成塑性铰之前，不容许锚栓和底板发生屈曲，也不容许基础混凝土被压坏。因此设计外露式柱脚时，应注意：（1）为提高柱脚底板的刚度和减小底板的厚度，应采用增设加劲肋和锚栓支承托座等补强措施； （2）设计锚栓时，应使锚栓在底板和柱构件的屈服之后。因此，要求设计上对锚栓应留有15%~20%的富裕量，软件一般按20%考虑。 （3）为提高柱脚的初期回转刚度和抗滑移刚度，对锚栓应施加预拉力，预加拉力的大小宜控制在5~8kN/cm2的范围，作为预加拉力的施工方法，宜采用扭角法。 （4）柱脚底板下部二次浇灌的细石混凝土或水泥砂浆，将给予柱脚初期刚度很大的影响，因此应灌以高强度微膨胀细石混凝土或高强度膨胀水泥砂浆。通常是采用强度等级为C40的细石混凝土或强度等级为M50的膨胀水泥砂浆。 一般构造要求 刚性固定露出式柱脚，一般均应设置加劲肋（加劲板），以加强柱脚的刚度；当荷载大、嵌固要求高时，尚须增设锚栓支承托座等补强措施。 圆形柱脚底板的直径和厚度应按下文要求确定；同时尚应满足构造上的要求。一般底板的厚度不应小于柱子较厚板件的厚度，且不宜小于30mm。 通常情况下，圆形底板的长度和宽度先根据柱子的截面尺寸和锚栓设置的构造要求确定；当荷载大，为减小底板下基础的分布反力和底板的厚度，多采用补强做法，如增设加劲肋（加劲板）和锚栓支承托座等补强措施，以扩展底板的直径。此时底板的尺寸扩展的外伸尺寸（相 对于柱子截面的边端距离），每侧不宜超过底板厚度的倍。

锚栓计算

锚栓计算

本设计采用化学植筋作为后锚固连接件。 本计算主要依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004。 后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。并认为锚栓是群锚锚栓。 1 后锚固载荷信息 本工程锚栓受拉力和剪力 V g sd: 总剪力设计值: V g sd=8.723KN N g sd: 总拉力设计值: N g sd=34.000KN M: 弯矩设计值: M=1.240000KN·m 本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：

1)()(2,2,≤+s Rd h Sd s Rd h Sd V V N N N Rs s Rk s Rd N N ,,,γ= V Rs s Rk s Rd V V ,,,γ= 1)()(5 .1,5.1,≤+c Rd g Sd c Rd g Sd V V N N N Rc c Rk c Rd N N ,,,γ= V Rc c Rk c Rd V V ,,,γ= 式中 h Sd N ---- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值； g Sd N ---- 群锚受拉区总拉力设计值； h Sd V ---- 群锚中受力最大锚栓的剪力设计值； g Sd V ---- 群锚总剪力设计值； s Rd N , ---- 锚栓受拉承载力设计值； s Rk N , ---- 锚栓受拉承载力标准值；

s Rd V , ---- 锚栓受剪承载力设计值； s Rk V , ---- 锚栓受剪承载力标准值； c Rd N , ---- 混凝土锥体受拉破坏承载力设计值； c Rk N , ---- 混凝土锥体受拉破坏承载力标准值； c Rd V , ---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力设计值； c Rk V , ---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力标 准值； γRs,N ----锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项 系数=1.50； γRs,V ----锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项 系数=1.50； γRc,N ----混凝土锥体受拉破坏，锚固承载力分 项系数=2.15； γRc,V ----混凝土楔形体受剪破坏，锚固承载力 分项系数=1.80； γRcp ----混凝土剪撬受剪破坏，锚固承载力分 项系数=1.80； γRsp ----混凝土劈裂受拉破坏，锚固承载力分 项系数=2.15；

柱脚锚栓设计计算书

柱脚锚栓设计计算书 计算依据： 1、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 锚栓号M1 弯矩M(kN·m) 50 轴力N(kN) 100 底板长L(mm) 700 底板宽B(mm) 300 锚栓至底板边缘距离d(mm) 650 11.9 混凝土强度等级C25 混凝土轴心抗压强度设计值fc (N/mm2) 单侧锚栓个数n 4 锚栓直径de(mm) 21 锚栓材质Q235 锚栓抗拉强度设计值fta (N/mm2) 140 计算简图： σm ax=N/(B*L)+M/(B*L2/6)=100×103/(300×700)+50×106/(300×7002/6)=2.517N/mm2≤fcc=0

.95*fc=0.95×11.9=11.305N/mm2 满足要求！ σmin=N/(B*L)-M/(B*L2/6)=100×103/(300×700)-50×106/(300×7002/6)=-1.565N/mm2 压应力分布长度：e=σmax/(σmax+|σmin|)*L=2.517/(2.517+|-1.565|)×700=431.627mm 压应力合力至锚栓距离：x=d-e/3=650-431.627/3=506.124mm 压应力合力至轴心压力距离：a=L/2-e/3=700/2-431.627/3=206.124mm 锚栓所受最大拉力： Nt=(M-N×a)/x=(50-100×206.124/1000)/(506.124/1000)=58.064KN≤n×π×de2/4×fta=4×3.142×212/4×140=193.962KN 满足要求！

化学锚栓拉拔力

点支式（桁架支承）玻璃幕墙 支座化学锚栓强度计算书 本工程主体结构已完工，主体结构没有预埋件，需要通过化学锚固螺栓把钢板固定到主体结构上来作为固定支点，钢板尺寸为300×200×10 mm，钢板有四个固定点，均为 M12 化学锚栓，模型如下图。 第一章、荷载计算 一、基本参数 工程所在地：青岛市 幕墙计算标高：15.33 m 玻璃设计分格：B×H=1549×2000 mm B ：玻璃宽度 H ：玻璃高度 设计地震烈度：7度 地面粗糙度类别：A类 二、荷载计算 1、风荷载标准值 W K：作用在幕墙上的风荷载标准值（ KN/m2）βgz：瞬时风压的阵风系数，取 1.60 μs：风荷载体型系数，取 1.2 μz：风荷载高度变化系数，取 1.527 青岛市地区风压 W0=0.6 KN/m（按 50 年一遇） W k=βgzμsμz W0 =1.60×1.2×1.527×0.60 =1.76 KN/m2>1.0 KN/m2 取 W K=1.76 KN/m2 2、风荷载设计值 W ：风荷载设计值 (KN/m2) r w：风荷载作用效应的分项系数，取 1.4 W=r w × W k =1.4×1.76 =2.46 KN/m2

3、玻璃幕墙构件重量荷载 G AK：玻璃幕墙构件自重标准值，取 0.50 KN/m2 G A ：玻璃幕墙构件自重设计值 G A=1.2× G AK=1.2 × 0.50=0.60 KN/m2 4、地震作用 q EK ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m2) q E：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m2) βE：动力放大系数，取 5.0 αmax：水平地震影响系数最大值，取 0.08 G AK：幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量标准值，取 0.50 KN/m2 q EK=E max G AK =5.0×0.08×0.50 =0.20KN/m2 q E =γE×q EK =1.3×0.20 =0.26 KN/m2 5、荷载组合风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值 q K=ψW ·q WK+ψE ·q EK =1.0 × 1.76+0.5 × 0.20 =1.86 KN/m2 风荷载和地震荷载的水平分布作用设计值q=ψ W·γ W· q WK+ ψ E ·γ E · q EK =1.0 × 1.4× 1.76+0.5 × 1.3 × 0.20 =2.59 KN/m2 第二章、化学锚栓强度计算 一、部位要素 该处最大计算标高按 15.33 m 计，受到由水平风荷载和地震荷载作用效应的组合荷载设计值为 2.59 KN/m，桁架的分格宽度为1549 mm。 、化学锚栓拉剪计算 采用 SAP2000 软件对桁架进行力学计算，在荷载设计值作用下得出桁架支座处受力情况。由化学锚栓承受由桁架传递的轴力、剪力、和弯矩的共同作用。 化学锚栓所受轴力：N=35.33 KN 化学锚栓所受剪力：V=4.20 KN 化学锚栓所受弯矩：M =0.33 KN·m M12化学锚栓的设计拉力N t b =17.6 KN，设计剪力N V b =17.2 KN。 作用于一个化学锚栓的最大拉力： N t= My t m y i2

铰接柱脚计算(5.5.2011)

铰接柱脚设计：（考虑电葫芦集中荷载） 锚栓采用Q345钢（抗弯，抗拉设计值f=295N/mm 2;抗剪设计值f v =295N/mm 2;） 假定砼基础为C20，f c =10N/mm 2. 由钢架梁计算知：柱底轴力N=214.75KN,最大剪力V max =582.99 KN 1,柱脚有效A=540mmX350mm=189000 mm 2; 柱脚底板应力验算： 22/10/1159.14323241890001000 75.214mm N mm N X X X X a A N <=-=-=π σ 2，按一边支承板（悬臂板）计算弯矩 mm N X X ?=??? ? ?-=M 161182161751559.12121 脚板厚度mm mm X f M MAX 2011.1832829516118 66<====δ 3，取t=20mm 进行抗剪验算 A:轴力磨擦抗剪MAX fb V X N V <===9.8575.2144.04.0；故需要设计抗剪键 B:抗剪键设计： 施工图总剖面数: 5 当前剖面归并号: 4 柱号: 1 柱脚形式: 2 ( 铰接) 计算柱脚底板的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 214.308 kN 基础混凝土等级: 20 基础混凝土强度: 9.600 基础混凝土最大压应力: 1.529 满足: 柱脚混凝土抗压满足! 计算柱脚锚栓的设计内力: M=0.000 kN.m, N=0.000 kN 锚栓抗拉强度: 直径=M24, Ftb= 180.000 N/mm , Ntb= 63.450 kN 锚栓拉应力 : Max Ft=0.000 N/mm ; 锚栓拉力: Max Nt= 0.000 kN 满足: 柱脚锚栓抗拉满足! 柱脚需要设计抗剪键: 抗剪键设计剪力: V =493.815 kN (组合号= 11 ) 抗剪键截面: [32c 抗剪键长度: 300.0 mm 侧面混凝土压应力: 9.6 抗剪键根部设计弯矩: M =74.072 kN.m 抗剪键强度设计值: f =310.000 N/mm , fv=180.000 N/mm 抗剪键根部应力: sgm = 137.762 N/mm ,tao= 156.944 N/mm 与底板连接角焊缝尺寸: 8 mm

化学螺栓试验

化学螺栓试验 一、化学粘着锚栓及特点 化学粘着锚栓由不锈钢或镀锌螺杆、药剂管和垫圈及螺母组成，其中化学胶管含有反应树脂、硬化剂、石英粒及塑料管。锚栓安装见图1，其具有以下特点： 1．膨胀安装可适用于对间距和边距较小的情况。 2．在潮湿环境下使用。 3．安装方便、有较高的承载力。 4．不对基材产生膨胀力。 二、化学粘着锚栓的力学试验 在工程实践中，为了了解化学粘着锚栓的实际承载能力，选取幕墙施工常用规格化学粘着锚栓，委托国家建筑工程质量监督检验中心进行拉拔、抗剪、受焊接热影响后轴向拉力试验，委托德国Braunschweig的IBMB测试中心进行锚栓药剂耐火性能试验。 1．试验条件 1.1 试件：喜利得（HILTI）化学粘着锚栓（HVA），包括药剂管（HVU）φ12×110、锚杆（HAS）M12×160、砼试件1.7×1.7×0.3m3，砼等级C30。 1.2 试验仪器、设备：荷载传感器、数字荷载表、锚固件试验设备等。 1.3 试验依据：承重型建筑连接锚栓检验细则BETC-3015A、美国ASTM E488-90中有关规定、HILTI公司技术手册。 2．拉拔试验

2.2 结论：锚杆受力符合其机械性能，破坏形式为被拉断，化学药剂无破坏。 3．抗剪试验 3.2 结论：锚杆受力符合其机械性能，破坏形式为被剪断，化学药剂无破坏。 4．受焊接热影响后的化学粘着锚栓轴向拉力试验 4.1 试验目的 化学粘着锚栓在固定钢板后，因要在钢板上焊接连接构件，而焊接时会产生大量热量，本试验是为了测试锚栓在受到焊接热量后的轴向锚固性能是否受到不良影响。 4.2 试验方法 按要求进行锚栓安装，固化后装上10㎜厚钢板，对锚栓根部与钢板进行塞焊，在钢板自然冷却后，用锚固件测试仪对锚栓进行轴向拉力试验。 4.3 测试数据 编号钻孔直径（㎜）锚固深度（㎜）极限拉力（KN）破坏状态 1 φ14 110 63.6 锚杆拉断 2 φ14 110 56.9 锚杆拉断 3 φ1 4 110 62.8 锚杆拉断 4.4 结论：锚栓根部直接与钢板塞焊产生的热量对锚栓轴向锚固承载能力影响极小。 5．HVU耐火性能测试 5.1 HVU耐火性能测试由德国Braunschweig的IBMB测试中心完成。测试结果表明：当HVU与HAS锚杆（碳钢）配合使用时，在遇火情况下首先失败的是钢材HAS锚杆而不是HVU，换句话说HVU比碳钢具有更好的耐火性能。其原因是：混凝土具有极高的热容量，即使在1000℃的测试条件下HVU在混凝土内部所处的位置仍然在很低的温度水平。 5.2 承载能力（KN）与测试时间的关系

螺栓抗拉承载力计算

螺栓抗拉承载力计算 首先，纠正一下，楼主的问题应当是：螺栓抗拉承载力计算。 简单说，强度是单位面积的承载力，是一个指标。 公式： 承载力＝强度x 面积； 螺栓有螺纹，M24螺栓横截面面积不是24直径的圆面积，而是353平方毫米，称之为有效面积. 普通螺栓C级（4.6和4.8级）抗拉强度是170N/平方毫米。 那么承载力就是：170x353＝60010N. 换算一下，1吨相当于1000KG，相当于10000N，那么M24螺栓也就是可以承受约6吨的拉力。 螺栓有效面积可以从五金手册或钢结构手册查，强度指标可以从相关钢结构手册或规范查。当然这些也可以从网上查. 焊缝的抗拉强度计算公式比较简单 许用应力乘焊接接头系数在乘焊缝面积除以总面积,这就是平均焊接抗拉强度 抗拉强度与伸长率计算 公称直径为$7.0mm，其最大拉伸力为22。4KN，其断后标距为76.10mm，计算它的抗拉强度与身长率~！] 抗拉强度=拉力值/实际横截面面积 伸长率=（断后标距-标距）/标距*100% 抗拉强度Rm=22.4/(3.14*3.5*3.5)*10000=713.38MPa,修约后=715MPa 延伸A=（76.1-70）/70=8.71% ,修约后=8.5% 修约规则＜0.25 约为0 ≥0.75约为1 ≥0.25且小于0.75约为0.5 请问抗拉强度和屈服强度有什么区别？ 抗拉强度： 当钢材屈服到一定程度后，由于内部晶粒重新排列，其抵抗变形能力又重新提高，此时变形虽然发展很快，但却只能随着应力的提高而提高，直至应力达最大值。此后，钢材抵抗变形的能力明显降低，并在最薄弱处发生较大的塑性变形，此处试件截面迅速缩小，出现颈缩现象，直至断裂破坏。钢材受拉断裂前的最大应力值（b点对应值）称为强度极限或抗拉强度

M12化学锚栓拉拔力报告

北丰BCD项目C2楼幕墙工程 M12化学锚栓拉拔力 计 算 书 编制： 审查： 审核： 山东华峰建筑装饰工程有限公司 SHANDONGHUAFENGARCHITECTURALDECORATE,LTD 2009年3月

一、基本参数 工程所在地：北京市 幕墙计算标高：64.9 m 单一支座设计从属面积：B×H=1400×3800mm B：玻璃幕墙宽度分格 H：玻璃幕墙层高 设计地震烈度：8度 地面粗糙度类别：C类 二、荷载计算 1、风荷载作用取值 鉴于本工程体形系数比较简单，按规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版) 和JGJ 102-2003取值，由于本建筑地处高层建筑密集区。同时参照主体结构设计取值，取地 面粗糙度类别为C类，根据GB50009-2001关于基本风压取值说明：“对于外维护结构，其重 要性与主体结构相比要低些，可取50年。”所以本计算所取的基本风压按50年重现期取值。 而ω。=0.45Kpa ，体型系数按墙面区取1.2。 2、风荷载标准值计算

W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值 （KN/m 2 ） βgz ：瞬时风压的阵风系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.5.1 条取定。取1.677 μs ：风荷载体型系数，取1.2 μz ：风荷载高度变化系数，取1.40 标准风压W 0=0.40KN/m （按50年一遇） W k =βgz μs μz W 0 =1.677×1.403×1.2×0.450 =1.270KN/m 2 2、风荷载设计值 W ：风荷载设计值 (KN/m 2) r w ：风荷载作用效应的分项系数，取1.4 W=r w ×W k =1.4×1.27 =1.778 KN/m 2 3、 玻璃幕墙构件自重荷载 G AK ：玻璃幕墙构件自重标准值，取0.5 KN/m 2 G A ：玻璃幕墙构件自重设计值 G A =1.2×G AK =1.2×0.50=0.6 KN/m 2 4、地震作用 q EK ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m 2) q E ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m 2) βE ：动力放大系数，取5.0 αmax ：水平地震影响系数最大值，取0.16 G AK ：玻璃幕墙构件(包括玻璃、型材及辅件)的重量标准值，取0.50 KN/m 2 q EK =AK m ax E G ?α?β =5.0×0.16×0.50 =0.4KN/m 2 q E =γE ×q EK =1.3×0.4 =0.52 KN/m 2 5、荷载组合 风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值 q K =ψW ·W k +ψE ·q EK =1.0×1.27+0.5×0.4

化学锚栓拉拔力

化学锚栓拉拔力 This model paper was revised by the Standardization Office on December 10, 2020

点支式（桁架支承）玻璃幕墙 支座化学锚栓强度计算书 本工程主体结构已完工，主体结构没有预埋件，需要通过化学锚固螺栓把钢板固定到 主体结构上来作为固定支点，钢板尺寸为300×200×10 mm，钢板有四个固定点，均为 M12化学锚栓，模型如下图。 第一章、荷载计算 一、基本参数 工程所在地：青岛市 幕墙计算标高： m 玻璃设计分格：B×H=1549×2000 mm B：玻璃宽度 H：玻璃高度 设计地震烈度：7度 地面粗糙度类别：A类 二、荷载计算 1、风荷载标准值

W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/m2） β gz ：瞬时风压的阵风系数，取 μ s ：风荷载体型系数，取 μ z ：风荷载高度变化系数，取 青岛市地区风压W = KN/m（按50年一遇） W k =β gz μ s μ z W =××× = KN/m2＞ KN/m2 取W K = KN/m2 2、风荷载设计值 W：风荷载设计值 (KN/m2) r w ：风荷载作用效应的分项系数，取 W=r w ×W k =×

= KN/m2 3、玻璃幕墙构件重量荷载 G AK ：玻璃幕墙构件自重标准值，取 KN/m2 G A ：玻璃幕墙构件自重设计值 G A =×G AK =×= KN/m2 4、地震作用 q EK ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m2) q E ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m2) β E ：动力放大系数，取 α max ：水平地震影响系数最大值，取 G AK ：幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量标准值，取 KN/m2 q EK = AK max E G ? α ? β =××=m2

锚栓拉拔力计算

化学锚栓拉拔力值计算 混凝土位置M12X160化学锚栓拉拔力为Nmax=3160.8N; 锚栓计算： 计算说明：层高3600位置石材幕墙后置埋件化学锚栓强度计算计算层间高度3600mm，分格最大宽度1000mm 石材幕墙自重1100N/平方米，地震荷载880 N/平方米风荷载标准值1000 N/平方米 埋件受力计算： 1、N1:埋件处风荷载总值(N): N1wk=Wk x B x Hsjcgx 1000 = 1.000X 1.000X 3.600X 1000 =3600.000N 连接处风荷载设计值(N): N1w=1.4X N1wk =1.4 X 3600.000 =5040.000N N1Ek:连接处地震作用(N): N1Ek=qEAk x B x Hsjcg x 1000 =0.880X 1.000X 3.600X 1000 =3168.000N N1E:连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3X N1Ek =1.3X 3168.000 =4118.400N N1:连接处水平■总力(N): N1=N1w+0.5 X N1E =5040.000+0.5X 4118.400 =7099.200N 2、N2:埋件处自重总值设计值(N): N2k=1100X B x Hsjcg =1100X 1.000X 3.600 =3960.000N N2:连接处自重总值设计值(N): N2=1.2X N2k =1.2X 3960.000 =4752.000N 3、M:弯矩设计值(N - mm): e2:立柱中心与锚板平■面距离：70mm M:弯矩设计值(N - mm):

M= N2X e2 =4752X 70 =332640N - mm 4、埋件强度计算 螺栓布置示意图如下 d:锚栓直径12mm de:锚栓有效直径为10.36mm d0:锚栓孔直径16mm 一个锚栓的抗剪承载力设计值为 Nvb= nv X - x fvb 4 =1X " ：122x 140 4 =15833.6N t:锚板厚度,为10mm 一个锚栓的承压承载力设计值为 Ncb= dx t x fcb (GB50017-2003 7.2.1-2) =12X 10X 305 =36600N 一个拉力锚栓的承载力设计值为 Ntb=顼："2乂 ftb 4 =11801.5N 在轴力和弯矩共同作用下，锚栓群受力形式。 假定锚栓群绕自身的中心进行转动，经过分析得到锚栓群形心坐标为 [150,100],各锚栓到锚栓形心点的 Y 向距离平方之和为 TT X 10.362 4 X140 (GB50017-2003 7.2.1-1) (GB50017-2003 7.2.1-6)

锚栓规程

目次 编辑本段简介 化学锚栓是一种新型的紧固材料，由化学药剂与金属杆体组成的。可用于各种幕墙、大理石干挂施工中的后加埋件安装，也可用于设备安装，公路、桥梁护栏安装；建筑物加固改造等场合。由于其玻璃管内装着的化学试剂易燃易爆，所以厂家必须经过国家有关部门的批准才能生产，整个生产过程需要有严密的安全措施，并使用和工作人员完全隔离的流水线生产。如果通过手工作业不但违反了国家的有关规定，而且非常危险。化学锚栓是继膨胀锚栓之后出现的一种新型锚栓，是通过特制的化学粘接剂，将螺杆胶结固定于砼基材钻孔中，以实现对固定件锚固的复合件。 编辑本段分类 膨胀型锚栓 expansion anchors：利用膨胀件挤压锚孔孔壁形成锚固作用的锚栓 安卡锚栓:这种是国外引进的一种地脚螺栓,一般进口设备的地脚螺栓都是这种安卡锚栓,尤其是欧洲设备,在锚栓的后部有一个开口式金属套,打入地基后、扳紧罗纹,开口涨大固定. 后切底锚栓:就是我们市场上很常见的带套的膨胀螺栓,不能单独固定,需 要与固定物相挤压后固定,主要是它的开口套的结构限制. 击芯锚栓:锚栓后部开口,中心有一根钢钉,当锚栓植入地基后,只需要敲击钢钉,钢钉下沉后将开口涨大固定. 编辑本段特点 产品名称：建筑锚栓 产品特点：该产品经本公司设计室在原有基础上改进细节，增加了钉管与墙体之间的相克制性，而且改变了原来尼龙灯芯的外观力学性能，整体上使变的更加合理，更加成熟。 1、采用优质尼龙6，复合塑料精制而成。 2、耐侯性能和抗老化性能好，在-40℃至＋70℃温度环境中长期稳定。 3、抗震动，抗风化，抗断裂，牢固持久。 4、可锤击敲入，施工方便，快捷，经济，安全。 适用范围：施工步骤： 1、定位：保温板粘贴在墙体之后，确定锚固点位置。 2、钻孔：穿过已就位的保温板，按规定尺寸钻孔（注意：入墙实际孔深应在6cm以上）。 3、置入：将套管直接插于打好的钉孔至管盘与保温板靠紧。 4、敲入：将钢钉用手锤敲于钉管中（钢钉应与保温板平行为准）。 产品资质：本产品执行标准为JG149-2003标准单个锚栓抗拉承载力 ≥0.3KN，单个锚栓对系统导热增加值≤0.004W／（m2.K）实验基数C25混泥土试块。 1总则 2术语与符号 3材料

螺栓、锚栓承载力

螺栓直径螺纹间距螺栓有效直径螺栓有效面积直径d p de Ae d mm mm mm mm 2单剪双剪单剪双剪单剪双剪单剪双剪单剪双剪mm 10 1.58.5957.9510121723112219382447153025508101213181012 1.7510.3684.30141825341632275434682143367212151719261214212.12115.37202435462243377446922959499916212326351416214.12156.5927334763285648976012138766412922283136481618 2.515.65192.36334058773671611227615348978116327353844581820 2.517.65244.6742517398448875151941896011910120134444956742022 2.519.65303.2652649112153106911821142287214412224342556169922224321.19352.6660741061416312710921713627186172145290496371801072427324.19459.587897138184801601372751723441092181833666483921051402730 3.526.72560.749511816822499198170339212424134269226452791011121281703033 3.529.72693.73118146208277120239205411257513163325274547971251391582113336432.25816.861391722453271432852444893056111933873266511141471631862483639435.25975.911662052933901673342875733587172274543827651371761952232973942 4.537.781121.021912353364481943883336654168312635264438871572022242563414245 4.540.781306.1222227439252222344538276347795430260450910181832352612983974548543.311473.22250309442589253507434869543108634468857911582062652953364484852 5 47.31 1757.91 299 369 527 7032975955101019 6371274 404807 6801359246316 352 401 534 52 45#8.8抗拔(KN) 地脚锚栓 6.8普通螺栓抗拉抗剪承载力6.8（C 级）Q235Q345 35#8.8（C 级）8.8(A 、B 级) 5.6(A 、B 级)抗剪(KN)螺纹处的有效直径和在有效面积 抗拉(KN)4.8 5.68.8 4.6、4.8（C 级）