热力发电厂课程设计

摘要

火电厂热系统工况发生变动时，将会引起整个热系统和全厂的热经济性指标发生变动。本设计主要内容为华能金陵电厂1000MW超超临界凝汽式机组全厂原则性热力系统变工况计算，根据给定的热力系统图及其数据，在热力系统常规计算方法的基础下，切除二号高压加热器H2时根据热力系统图中各点汽水参数、流量，进行热力系统原则性热力计算以及分析其经济性。

关键词：原则性热力系统变工况常规法

目 录

摘要

一 绪论 (4)

二 热力系统原则性计算原理 (5)

2.1常规计算法 (5)

2.1.1串联计算 (5)

2.1.2并联计算（电算方法） (6)

2.2等效焓降法 (6)

2.2.1非再热机组 (6)

2.2.2中间再热机组 (7)

三 计算任务书 (7)

3.1计算题目 (7)

3.2计算任务 (7)

3.2.1计算类型 (8)

3.2.2热力系统简介 (8)

四 在该工况下的原始资料 (9)

4.1汽轮机型以及参数 (9)

4.2机组各级回热抽汽参数 (9)

4.3锅炉型式及参数 (10)

4.4其他数据 (10)

4.5简化条件 (10)

五 热力系统计算 (10)

5.1汽水平衡计算 (10)

5.1.1全厂补水率αma (10)

5.1.2给水系数αfw (11)

5.2气轮机进汽参数计算 (11)

5.2.1主蒸汽参数 (11)

5.2.2再热蒸汽参数 (11)

5.3辅助计算 (11)

5.3.1轴封加热器计算 (11)

5.3.2凝汽器压力计算 (12)

5.4高压加热器组抽汽系数计算 (13)

5.4.1由高压加热器H1热平衡计算α1 (13)

5.4.2由高压加热器H2热平衡计算α2 、αrh (13)

5.4.3由高压加热器H3热平衡计算α3 (14)

5.5除氧器抽汽系数计算 (14)

5.6低压加热器组抽汽系数计算 (15)

5.6.1由低压加热器H5热平衡计算α

(15)

5

(15)

5.6.2由低压加热器H6热平衡计算α

6

5.6.3由低压加热器H7热平衡计算α7 (15)

5.6.4由低压加热器H8热平衡计算α8 (1)

5.7凝汽系数αc计算 (1)

5.7.1小汽机抽汽系数αxj (1)

5.7.2由两个凝汽器的流量计算αc (16)

5.7.3由气轮机汽侧平衡校验αc (16)

5.8气轮机内功计算 (16)

5.8.1凝汽流做工ωc (16)

5.8.2抽汽流做功Σωa,j (16)

5.8.3附加功量Σωsg,k (18)

5.8.4气轮机内功ωi (18)

5.9气轮机的内效率、热经济指标、汽水流量计算 (18)

5.10全厂性热经济指标计算 (19)

5.10.1锅炉参数计算 (19)

(19)

5.10.2锅炉有效热量q

1

5.10.3管道效率ηp (19)

5.10.4全厂效率ηcp (19)

5.10.5全厂发电标准煤耗bs (19)

5.10.6全厂热耗率qcp (20)

5.10.7全厂供电标准煤耗bsn (20)

六 反平衡校核 (20)

七 结论 (22)

参考文献 (22)

1000MW凝汽式机组全厂原则性热力系统

变工况计算

一 绪论

火电厂热系统的变工况是指系统的工作条件（参数）发生变动，偏离设计工况或都偏离某一基准工况。这种偏离大致辞有二种情况：一是对热系统的结构进行了某种局部改动；二是热系统本身的结构未加改动，但是系统运行条件发生了变化。前者的例子如去除某一级加热器运行等，不论哪一种形式的工况变动，结果都将引起整个热系统的参数的变化，从而导致机组的和全厂的热经济指标发生变动。

在电厂的设计和运行中，全厂热力计算主要解决两类问题：一是经计算给出若干工况下全厂的热经济性指标，如全厂发、供电煤耗率，全厂热效率，全厂节煤量等；二是为电厂的设计、运行、机组检修等提供基础数据，如汽轮机组以及各汽、水管道的汽水流量。

设计工况的指标是所有工况中最具有代表性的，因此设计工况下的全厂热力计算是最为普遍、也是最为基本的计算。在设计和最大工况下进行计算所得到的各部分汽水流量，是选择机组辅助热力设备和汽水管道的重要依据。在进行其他一些工况计算（即变工况计算）时设计工况的计算结果往往就为它们提供初始的计算依据。

热系统变工况计算的目的，是确定汽轮机在新的工况下各抽汽口和排汽端的蒸汽参数，以及回热给水系统各参数及流量，其实质是确定汽轮机的新的汽态膨胀过程线和系统参数。

热力系统的变工况计算是以级组（两个抽汽口之间的各级）为单位进行的。计算时只需要了解各抽汽口的参数变化而不必知道汽轮机各级详细工况。

较为精确的变工况计算是将系统本身的变工况和设备的变工况结合起来进行的。凝汽器的变工况计算已有较为精确的计公式，但回热加热器、除氧器的变工况则十分复杂，其变工况计算的模型至今尚不清楚。在计算精度要求不高，只需要大致了解工况变动的基本结果时，可以采用近似计算方法，即对于设备变工况后的参数变化，利用一些最简单的函数关系加以确定。这将大大简化计算所需要的原始资

料和计算过程。本文的计算主要介绍此种方法。

二 热力系统原则性计算原理

火电厂热力系统计算的核心是对回热加热器的热平衡式进行求解，求得各抽汽系数，然后根据汽轮发电机组的功率，求解汽轮机进汽量以及机组热经济指标（定功率计算）或者根据汽轮机的进汽量确定汽轮机发电机组的功率（定流量计算）。

回热机组原则性热力系统计算方法，有传统的常规计算方法以及等效焓降法、循环函数法等。常规计算通常有两种方法：串联法和并联法。对于热力系统热平衡方程组，用手工计算求解时，为了使计算的每一个方程只出现一个未知数，计算的次序是“由高到低”，即先从抽汽压力最高的加热器算起，依次逐个算至抽汽压力最低的加热器，因此称作串联法；用计算机计算时，可以对所有的能量平衡方程联立求解，一次即可获得全部未知数，故称作并联法；并联计算则需要求解多元线性方程组。

等效焓降法的最大特点是在系统的局部结构或者参数变动时，可以进行局部定量，而不需要像常规法那样重新进行整个系统的全部计算，因而给热系统的节能分析和节能改造带来很大的方便。但等效焓降运河的基本前提是各加热器的汽水参数维持设计值，如果这一条不能保证或难以忽略，则等效焓降法的计算结果会引起一定的误差。另外，如果除汽轮机的效率以外，还需要求出回热系统各汽水流量、汽水参数时，则仍需要按常规法计算方法求取。

等效焓降法作为热平衡计算方法时，其物理概念不及传统方法明显，计算过程亦并不简化，但作为一种热系统分析方法，它们都可避开与变动无关的计算，而直接得到经济性指标的计算结果，因而有独特的优越性。

2.1常规计算法

常规计算未能的实质，实际上是对由z个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的（z+1）个线性方程进行求解，可解出z+1个未知数（z个抽汽系统aj和一个凝汽系数a j和一个凝汽系数a c）。然后直接求出所需要的新汽耗量或机组功率、热经济性指标等。

2.1.1串联计算

串联计算是指按照加热器压力“由高到低”的次序，依次对各

个加热器进行热平衡、流量平衡计算，独立地求得各抽汽量或抽汽系数等未知量的方法。在计算过程中，有时需要进行局部的试算，在计算完毕后再加以检查修正，但总体上是顺序的、直接的计算。

串联计算可以避开解方程组的麻烦，既可用于手算，亦可用于计算机计算。当进行变工况计算时，、利用串联解法可借助计算机迭代计算容易将汽态参数的变化一并计算出来，这是其他计算方法所难以做到的。

2.1.2并联计算（电算方法）

电算热力系统时，将z+1个方程排成矩阵来计算，可同时解出全部抽汽系数。为计算方便，将回热加热器的蒸汽放热量、给水焓升和疏水放热量分别用q、γ、τ来表示，写成矩阵方程A X=T-B。并联算法只要用数字填写一个矩阵，其余工作都可以由计算机完成。矩阵系数和热力系统的结构相对应，对于不同的热力系统结构，只需要改变矩阵系数就可以了。因此，该算法具有一定的通用性。另外，由于是计算机程序，因此电算未能也为实时测试、控制和优化提供了有力的工具。 2.2等效焓降法

具有n 级回热抽汽的汽轮机中，1kg 新汽所做的实际内功称为新

汽的等效焓降H，它等效于1

01n j j h a H

kg 新汽在相同的初、终参数、

无回热的汽轮机中所做的实际功。各级抽汽的等效焓降j H 是指回热系统中减少（或增加）1kg 抽汽时汽轮机增加（或减少）的实际功。它与1kg 抽汽在某级加热器中的放热量j q 之比称为抽汽效率j n ，j n 表示从能级j 加入单位热量，在汽轮机上能够获得的内功。

第j 级加热器每排挤1kg 的抽汽，并非全部到达凝汽器做功，其中的一小部分将继续分流至第j 级以下的各级加热器，这一点是理解等效焓降法实质的关键所在。等效焓降法的所有计算公式，加热器的序号均是按照压力从低到高升序排列的，这一点与传统法和循环函数法是不同的。 2.2.1非再热机组

对于无中间再热的回热加热系统，用下式计算第j 级加热器的等

效焓降J H ：

1

1

()j R

J j c R r r

A H h h H q ==

kj/kg （1-1）

式中j h ——第j 级加热器的抽汽比焓，kj/kg; c h ——汽轮机排汽比焓，kJ/kg;

r——第j 级加热器后更低压力抽汽口角码； r q ——第r 级加热器的抽汽放热量，kJ/kg

R A ——取疏水放热或加热器焓升，视加热器的型式而定。 若j 级为汇集式加热器，则r A 均以τr 代之。若j 级为疏水放流式加热器，则从容不迫j 级以下直到汇集式加热器，均以γr 代替r A ，而在汇集式加热器以下，无论是汇集式加热器还是疏水放流式加热器，则一律以τr 代替r A 。 2.2.2中间再热机组

对于具有一次中间再热的回热加热系统，等效焓降的计算须计及排挤抽汽在再热器内的吸热量。故等效焓降J H 的计算公式，依被计算加热器在再热器前、后的位置而不同。

对于再热器后的各级加热器，由于再热后的排挤抽汽不影响流过再热器的蒸汽份额，故这些加热器的等效焓降仍按式（1-1）计算。

对于再热前冷段以前（含冷段）的各级抽汽，等效焓降计算通式为:

1

1

()j r R

j

j c R r r

A H h h H q ==

kJ/kg (1-2)

式中σ=1kg 蒸汽在再热器内的吸热量，kJ/kg. 本文的主要计算方法为串联法。

三 计算任务书

3.1计算题目

国产1000MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统变工况计算 3.2计算任务

1. 根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s 图上绘出蒸汽的气态膨胀线；

2. 计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j 、G j

3. 计算机组的和全厂的热经济性指标；

4. 绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细

标在图中（要求计算机绘图）。

3.2.1计算类型

定功率计算

3.2.2热力系统简介

华能金陵电厂二期工程建设21000MW国产高效超超临界燃煤汽

轮发电机组及配套的辅机、附件。其中锅炉为哈尔滨锅炉厂有限责任

公司在日本三菱重工株式会社技术支持下制造的超超临界变压运行

NO PM主燃烧器和MACT燃烧直流锅炉，采用型布置、单炉膛、低x

技术、反向双切圆燃烧方式，炉膛采用内螺纹管垂直上升模式水冷壁、

循环泵启动系统、一次中间再热、调温方式除煤/水比外，还采用烟

气分配挡板、燃烧器摆动、喷水等方式。锅炉采用平衡通风、露天布

置、固态排渣、全钢构架、全悬吊机构，燃用神府东胜煤、晋北煤。

锅炉参数如表1—1所示：

表1 金陵电厂锅炉主要参数

汽轮机为上海汽轮机厂有限公司引进德国西门子公司技术制造的1000MW级汽轮机。机组采用一炉一机单元布置。

根据系统的配置要求，该系统共有8级不调节抽汽。其中第一、

二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别

供四台低压加热器，第四级抽汽1.087MPa压力除氧器的加热汽源。

汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出依次经过轴封加热器、疏水冷

却器、四台低压加热器，进入除氧器。然后由汽动给水泵升压，经三

台高压加热器，最终给水温度达到285.9℃，进入锅炉省煤器。

三台高压加热器的疏水逐级自流给除氧器；五、六号低压加热器疏水经疏水泵重新送回主凝结水；七号低压加热器送往疏水冷却器中加热主凝结水，然后在自流给凝汽器；八号低压加热器疏水自流给疏水冷却器。机组共有两台凝汽器，汽轮机排汽压力为0.0047MPa。

给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸第四级抽汽，无回热加热，其排汽进入凝汽器，排汽压力为0.0057MPa。

全厂原则性热力系统图如附图所示。

四 在该工况下的原始资料

4.1汽轮机型以及参数

（1）机组刑式：超超临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式气轮机；

（2）额定功率P e=1030MW；

（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）p0=26.25MPa，t0=600℃；

（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：

热段p rh=5.413MPa；t th=600℃；

冷段p rh′=5.884MP a；t th′=364.3℃；

（5）汽轮机排汽压力p c=4.7kPa,排汽比焓h c=2314.5kJ/kg。

4.2机组各级回热抽汽参数

(1)机组各级回热抽汽参数由原则性热力系统图得表1-2；

（2）最终给水温度t fw=292.5℃；

（3）给水泵出口压力p pu=32.53MPa，给水泵效率ηpu=0.83

（4）除氧器至给水泵高差Hp u=32.12m；

（5）小汽机排汽压力p c,xj=5.7kPa；小汽机排汽焓h c,xj=2424.8kJ/kg 4.3锅炉型式及参数

（1）锅炉型式：哈尔滨锅炉厂制造的一次中间再热、超超临界压力、变压运行的直流锅炉；

（2）额定蒸发量D b=2953t/h

（3）额定过热蒸汽压力P b=27.56Mpa；

额定再热蒸汽压力p r=5.94MPa；

（4）额定过热汽温t b=605℃；额定再热汽温t r=605℃；

（5）锅炉热效率ηb=92%。

4.4其他数据

（1）汽轮机进汽节流损失δpl=4.8%，

中压缸进汽节流损失δp2=2%；

（2）轴封加热器压力p sg=102KPa,

疏水比焓h d,sg=417.8kJ/kg；

（3）汽轮机机械效率ηm=0.985；发电机效率ηg=0.99；

（4）补充水温度t ma=20℃；

（5）厂用点率ε=0.07。

4.5简化条件

（1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失。

（2）忽略凝结水泵的介质焓升。

五 热力系统计算

5.1汽水平衡计算

5.1.1全厂补水率αma

全厂汽水平衡如图1-3所示,将进、出系统的各流量用相对量α表示。由于计算前的气轮机进汽量Do 为未知，故预选Do=2789791.2kg/h 进行计算，最后校核。 αL αpl 全厂工质渗漏系数 αL =D L /D O =0/2789791.2=0

锅炉排污系数

αbl =D bl /D O =0/2824531.2=0 厂用汽系数 αpl =0

减温水系数 αsp 暖风机疏水系数 αnf =0/2789791.2=0 由全厂物质平衡

补水率 αma =αpl +αbl +αL =0+0+0=0 5.1.2给水系数αfw

由图1-1所示，1点物质平衡

αb =αo +αL =1+0=1 2点物质平衡

αfw =αb +αbl -αsp =1+0-0=1 5.2气轮机进汽参数计算 5.2.1主蒸汽参数

由主汽门前压力po =26.25Mpa,温度 to=600℃,查水蒸气性质表， 得主蒸汽比焓值h0=3482.1kJ/kg.

主汽门后压力p′0=(1-δp1)p0=(1-0.04) ×26.25=25.2Mpa 由p′0=25.2Mpa, h′0= h0=3482.1kJ/kg,查水蒸气性质表，得主汽门后气温t0′=596.73℃。 5.2.2再热蒸汽参数

由中联门前压力p rh =5.413Mpa,温度t rh =600℃,查水蒸气性质表，得再热蒸汽比焓值 h rh =3663.5kJ/kg.

中联门后再热气压

p′rh =(1-δp2)p rh =(1-0.02) ×5.469=5.3596Mpa

由p′rh =5.3596Mpa, h′rh = h rh =3663.1kJ/kg,查水蒸气性质表,得中联门后再热气温t′rh =599.64℃. 5.3辅助计算

5.3.1轴封加热器计算

以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓h sg.计算详表见表3-1；

5.3.2凝汽器压力计算

凝汽器压力p c=0.0047MPa，查得对应水的温度t c=31.8℃

将所得数据与上表的数据一起,以各抽气口的数据为节点,在h-s图上绘制出气轮机的气态膨胀过程线,见图2-14

图2气轮机的气态膨胀过程线

5.4高压加热器组抽汽系数计算

5.4.1由高压加热器H1热平衡计算α1

高压加热器H1的抽汽系数α1：

α1={αfw（h w1-h w2）/ηh}/h1-h d,1

=0.1425

=1(1258.0945.1)/1.0

3158.0962.0

高压加热器H1的疏水系数αd,1:

αd,1=α1=0.1425

5.4.2由高压加热器H2热平衡计算α2 、αrh

高压加热器H2不投入运行，抽汽系数α

α2=0

再热器流量系数αrh : αrh =660.814/774.942=0.8527 5.4.3由高压加热器H3热平衡计算α3

本级计算时，由附图可知给水泵出口焓值h *4=816.9kJ/kg

图3 给水泵焓升示意图

高压加热器H3的抽汽系数α3：

*,3,4,1

,3,133,3

()/()

fw

w w h d d d d h h h h h h

=

=

1(945.1816.9)/1.00.1425(962.0827.3)

3386.3827.3

=0.0426

高压加热器H3的疏水系数αd,3:

αd,3=αd,1+α3 =0.1425+0.0426=0.1851

5.5除氧器抽汽系数计算 除氧器出水系数αc,4

αc,4 =αfw +αsp =1+0=1

抽汽系数α4：

α4=27.429/774.942=0.0354

5.6低压加热器组抽汽系数计算

5.6.1

由低压加热器H5热平衡计算α5 低压加热器H5的出水系数αc，5： 由图2-16， αc，5=αc,4-αd,3-α4 =1-0.1851-0.0354

=0.7795

低压加热器H5的抽汽系数α5 α5=

,5

,5,65,5

()/0.7795(654.4519.7)/1.0

3026.0543.1

c w w h

d h h h h

=

=0.0429 低压加热器H5的疏水系数αd,5 αd,5=α5=0.0429

5.6.2由低压加热器H6热平衡计算α6

低压加热器H6的抽汽系数 α6=37.569/774.942=0.0485 低压加热器H6疏水系数

αd,6=αd,5＋α6=0.0429+0.0485=0.0914

5.6.3由低压加热器H7热平衡计算α7

低压加热器H7的抽汽系数α7

α7=23.175/774.9=0.0299 低压加热器H7的疏水系数αd,7: αd,7=α7=0.0299

5.6.4由低压加热器H8热平衡计算α8

低压加热器H8的抽汽系数α8：

=25.209/774.942=0.0325

α

8

低压加热器H8的疏水系数αd,8：

αd,8=α8=0.0325

5.7凝汽系数αc计算

5.7.1小汽机抽汽系数αxj

一号小汽机：αxj1=20.686/774.942=0.02669

二号小汽机：α

=20.787/774.942=0.02682

xj2

5.7.2由两个凝汽器的流量计算αc

αc=（222.581+220.581）/774.942=0.5719

5.7.3由气轮机汽侧平衡校验αc

H4抽汽口抽汽系数和α'4：

α'4=α4+αxj+αnf+αpl

=0.0354+0.02682+0.02669+0+0

=0.0889

各加热器抽汽系数和Σαj：

Σαj=α1+α2+α3+α'4+α5+α6+α7+α8

=0.1425+0+0.0426+0.0889+0.0429+0.0485+0.0299+0.0325=0.4278 轴封漏汽系数和Σαsg，k：

Σαsg=0.253/774.942=0.0003265

凝汽系数αc：

αc=1-Σαj-Σαsg=1-0.4278-0.0003265=0.5719

该值由凝汽器质量平衡计算得到的αc相等，凝汽系数计算正确。

5.8气轮机内功计算

5.8.1凝汽流做工ωc

ωc=(αc–αsg,B+αsg,C)( h0–h c+q rh) –αJ q rh-αsg,A(h0 –h2)

=(0.5719-0.0008026+0.0001574)(3494.5-2314.1+562.1)-0.006331×(3494.5-3101.0)=992.9203kJ/kg

式中q rh—再热器吸热，q rh= h rh–h2=3663.1-3101.0=562.1 kJ/kg αsg,B=0.622/774.942=0.0008026；αsg,C=0.122/774.942=0.0001574 α

J=0；αsg,A=4.906/774.942=0.006331

5.8.2抽汽流做功Σωa,j

1㎏H1抽汽做功ωa,1：

ωa,1= h0 –h1=3494.5-3158.0=336.5 kJ/kg

1㎏H2抽汽做功ωa,2：

ωa,2= h0 –h2=3494.5-3101.0=393.5 kJ/kg 1㎏H3抽汽做功ωa,3：

ωa,3= h0 –h3+ q rh=3494.5-3386.3+562.1

=670.3 kJ/kg

1㎏H4抽汽做功ωa,4：

ωa,4= h0 –h4+ q rh =3494.5-3187.9+562.1

=868.7kJ/kg

1㎏H5抽汽做功ωa，5：

ωa,5= h0 –h5+ q rh =3494.5-3026.0+562.1

=1030.6 kJ/kg

1㎏H6抽汽做功ωa,6：

ωa,6= h0 –h6+ q rh =3494.5-2842.7+562.1

= 1213.9kJ/kg

1㎏H7抽汽做功ωa,7：

ωa,7= h0 –h7+ q rh =3494.5-2621.0+562.1

=1435.6 kJ/kg

1㎏H8抽汽做功ωa,8：

ωa,8= h0 –h8+ q rh =3494.5-2488.2+562.1

= 1568.4kJ/kg

抽汽流总内功Σωa,j：

Σωa,j=α1ωa,1+α2ωa,2+α3ωa,3+α'4ωa,4+α5ωa,5+α6ωa,6+α7ωa,7+α8ωa,8

=0.1425×336.5+0

×393.5+0.0426×670.3+0.0889

×868.7+0.0429×1030.6+0.0485

×1213.9+0.0299×1435.6+0.0325×1568.4

=350.7178kJ/kg

5.8.3附加功量Σωsg,k

附加功量Σωsg,k是指各小汽流量作功之和:由图可得小汽流量很小，忽悠不计。

5.8.4气轮机内功ωi

Ωi=ωc+Σωa,j+Σωsg,k=992.9203+350.7178+0

=1343.6381kJ/kg

5.9气轮机的内效率、热经济指标、汽水流量计算

气轮机比热耗q0：

q0= h0 –h fw+αrh q rh=3494.5-1258.0+0.8527×562.1 =2715.8027kJ/kg

气轮机绝对内效率ηi：

ηi=ωi /q0=1343.6381/2715.8027=0.4947 气轮机绝对电效率ηe：

ηe=ηmηgηi=0.985×0.9898×0.4947=0.4823 气轮机热耗率q：

q=3600/ηe=3600/0.4823=7464.2339 kJ/(kwh) 气轮机汽耗率d：

d=q/ q0=7464.2339/2715.8027=2.7484 kg/(kwh) 气轮机进汽量D0：

D0=1000 d P e=1000×2.7484×1030=2830852㎏/h 式中P e—气轮机额定功率，P e=1030MW

校验：气轮机进汽量D0=2789791.2㎏/h，与初选值相差不大。

给水流量G fw：

G fw=αc,4 D0=1×2830852=2830852㎏/h

凝结水泵流量G cp：

G cp=αc,5 D0=0.6888×2830852=1949890.858㎏/h

凝汽量D c：

D c=αc D0=0.5719×2830852=1618964.259㎏/h

第一级抽汽量D1：

D1=α1 D0=0.1425×2830852=403396.41㎏/h 第二级抽汽量D

2：

D2=α2 D0=0×2830852=0㎏/h

第三级抽汽量D3：

D3=α3 D0=0.0426×2830852=120594.2952㎏/h

第四级抽汽量D4：

D4=α4D0=0.0354×2830852=100212.1608㎏/h

第五级抽汽量D5：

D5=α5 D0=0.0429×2830852=121443.5508㎏/h 第六级抽汽量D6：

D6=α6D0=0.0485×2830852=137296.322㎏/h 第七级抽汽量D7：

D7=α7 D0=0.0299×2830852=84642.4748㎏/h 第八级抽汽量D8：

D8=α8D0=0.0325×2830852=82002.69㎏/h

5.10全厂性热经济指标计算

5.10.1锅炉参数计算

过热蒸汽参数：

由p b=27.56MPa,t b=605℃,查表得过热蒸汽出口焓h b=3485.16 kJ/kg 再热蒸汽参数：

锅炉设计再热蒸汽出口压力p r=5.94 MPa，该压力低于气轮机排汽压力p′rh=5.944 MPa，故按照气轮机侧参数，确定锅炉再热器出口压力p r=5.469 MPa.由p r=5.469 MPa和t r=600℃,查表得再热蒸汽出口比焓h r=3663.1 kJ/kg.

再热器换热量q′rh=h r–h2=3663.1-3101.0=562.1 kJ/kg

5.10.2锅炉有效热量q1

q1=(αfW–αbl)( h b–h fw)+ αbl( h bl–h fw)+ αsp( h b–h sp)+ αrh q rh′=(1-0)×(3494.5-1258.0)+0×(0

-1258.0)+0×(3485.16-0)+0.8527×562.1

= 2716kJ/kg

5.10.3管道效率ηp

ηp= q0 /q1=2715.8027/2716=0.9999

5.10.4全厂效率ηcp

ηcp=ηbηpηe=0.92×0.9999×0.4823=0.4437

5.10.5全厂发电标准煤耗bs

1㎏标煤的输入热量Q S b：

Q S b=29270 kJ/kg

发电标准煤耗b s：

b cp s=3600/(ηcp Q S b)=3600/(0.4437×29270)=0.2772 kg/kwh

5.10.6全厂热耗率qcp

q cp= b cp s·29270=0.2772×29270=8113.644 kJ/kwh

5.10.7全厂供电标准煤耗bsn

b n cp= b cp s/( 1-ε)=0.2772/(1-0.07)=0.2981kg/kwh

式中ε—厂用电率,取ε=7%。

六 反平衡校核

为检查计算结果的正确性，以下做全厂反平衡校核计算。校核目标为气轮机的内功ωi。反平衡计算中的各量均相应于1㎏气轮机进汽。

0.锅炉输入热量q b

q b=q1/ηb=2716/0.92

=2952.1739kJ/kg

1.锅炉损失Δq b

Δq b=(1-ηb)q b=(1-0.92)×2952.1739

=236.1739 kJ/kg

2.排污损失Δq bl

Δq bl=0 kJ/kg

3.全厂工质渗透损失Δq L

Δq L=αL(h L- h ma)=0×（3494.5-83.7）=0kJ/kg

4.厂用汽损失Δq pl

Δq pl=αpl(h pl- h ma)=0×（3187.9-83.7）

=0 kJ/kg

5.凝汽流冷源损失Δq c

Δq c=αc(h c- h＇c)= 0.5719×（2314.1-133.2）

=1247.2567 kJ/kg

6.小汽机冷源损失Δq xj

Δq xj=αc,xj(h c,xj1- h＇c)=0.05352×（3187.9-133.2）

=163.4875kJ/kg

7.化学补充水冷源损失Δq

ma

Δq ma=0

热力发电厂信息化问题研究结论与参考文献

热力发电厂信息化问题研究结论与参考文献 本篇论文快速导航： 【题目】：京宁热电公司信息化建设路径探析 【第一章】：国内外信息化战略研究状况综述 【2.1 - 2.2】：公司信息化理论与战略管理过程 【2.3 - 2.4】：信息化管理战略与发电公司信息化战略概述 【第三章】：京宁热电企业信息化状况及面临的信息化问题 【第四章】：京宁热电信息化发展环境及战略需求分析 【第五章】：京宁热电公司信息化发展战略的制定与实施 【第六章】：京宁热电公司信息化建设战略保障措施 【结论/参考文献】：热力发电厂信息化问题研究结论与参考文献第7章结论 通过对电力企业目前发展现状的分析，可以了解到电理企业对于信息化建设的迫切需求。信息化建设对企业的内部管理以及外部的压力的缓解都有一定的帮助。但在实际的应用中存在一些问题，通过对京宁热电公司的战略发展指导思想以及制定的发展目标，列举相应的解决对策。通过科学地运用信息化建设，提高企业整体的综合实力。 （1）通过分析企业信息化系统使用的现状，我们可以得知：在经济一体化的发展背景下，很多公司开始注重信息化管理，将信息

化逐渐与公司的实际情况相结合。热电公司也不例外，公司的信息化主要是通过先进的网络软件技术，对公司的相关发展信息、人力资源情况、项目介绍以及机械设备和资金的情况进行信息化统一管理，这大大提高了公司的办事效率，同时将企业的管理实力提升了很大的空间。 （2）通过对京宁热电公司存在的问题进行分析可以得知：信息系统还不能够完全满足电力公司改革的发展需求以及公司对于管理层面不断提出的新要求。各部门之间的信息化系统衔接尚不完善，分割比较严重，对于形成公司整体信息化还有一段距离；统计的范围有限，不能够将全部的机器设备的资料涵盖进去，导致数据的统计不够完善，综合分析能力差，通常信息化系统仅是实现事后统计分析，对于事前的统计分析欠缺，因此对于前期的分析统计存在不足之处；在信息化实施过程中，容易忽略主体，也就是对于公司的整体扩展性差；各部门的信息资源相对独立，存在孤立情况，京宁热电公司的人力资源储备、材料使用、客服、弄点、财务等页面的系统没有组建在一起，相互孤立；信息化的发展很大程度受限于信息建设的保障措施。国内的电力信息化系统的建设开始晚，人才储备不足，技术存在短板，因此信息的监管体系还不够完善，相关的法律法规还不健全。 （3）结合公司的信息化发展的环境进行分析，同时对公司的战略发展需求进行了阐述。公司信息化制度的建设需要考虑内部的政

热力发电厂课程设计说明书(国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算)

国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算 1 课程设计的目的及意义： 电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。 2 课程设计的题目及任务： 设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。 计算任务： ㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D ㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图 3 已知数据： 汽轮机型式及参数

锅炉型式及参数 锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541 额定蒸发量Db：2027t／h 额定过热蒸汽压力P b17.3MPa 额定再热蒸汽压力 3.734MPa 额定过热蒸汽温度541℃ 额定再热蒸汽温度541℃ 汽包压力：P du18.44MP 锅炉热效率92.5％ 汽轮机进汽节流损失4％ 中压缸进汽节流损失2％ 轴封加热器压力P T98kPa 疏水比焓415kJ／kg 汽轮机机械效率98.5％ 发电机效率99％ 补充水温度20℃ 厂用电率0.07 4 计算过程汇总: ㈠原始资料整理：

热力发电厂课程设计

学校机械工程系课程设计说明书热力发电厂课程设计 专业班级： 学生姓名： 指导教师： 完成日期：

学校机械工程系 课程设计评定意见 设计题目：国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 学生姓名：专业班级 评定意见： 评定成绩： 指导教师（签名）： 2010年 12 月9日 评定意见参考提纲： 1.学生完成的工作量与内容是否符合任务书的要求。 2.学生的勤勉态度。 3.设计或说明书的优缺点，包括：学生对理论知识的掌握程度、实践工作能力、表现出的创造性和综合应用能力等。

《热力发电厂》课程设计任务书 一、课程设计的目的（综合训练） 1、综合运用热能动力专业基础课及其它先修课程的理论和生产实际知识进行某660MW凝气式机组的全厂原则性热力系统的设计计算，使理论和生产实际知识密切的结合起来，从而使《热力发电厂》课堂上所学知识得到进一步巩固、加深和扩展。 2、学习和掌握热力系统各汽水流量、机组的全厂热经济指标的计算，以及汽轮机热力过程线的计算与绘制方法，培养学生工程设计能力和分析问题、解决问题的能力。 3、《热力发电厂》是热能动力设备及应用专业学生对专业基础课、专业课的综合学习与运用，亲自参与设计计算为学生今后进行毕业设计工作奠定基础，是热能动力设备及应用专业技术人员必要的专业训练。 二、课程设计的要求 1、明确学习目的，端正学习态度 2、在教师的指导下，由学生独立完成 3、正确理解全厂原则性热力系统图 4、正确运用物质平衡与能量守恒原理 5、合理准确的列表格，分析处理数据 三、课程设计内容 1. 设计题目 国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算） 2. 设计任务 （1）根据给定的热力系统原始数据，计算汽轮机热力过程线上各计算点的参数，并在h-s图上绘出热力过程线； （2）计算额定功率下的汽轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量Dj、Gj； （3）计算机组和全厂的热经济性指标； （4）绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。 3. 计算类型 定功率计算 4. 热力系统简介 某火力发电厂二期工程准备上两套660MW燃煤气轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；汽轮机为Geg公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式汽轮机。 全厂的原则性热力系统如图1-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、第二、第三级抽汽分别供高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。 第一、二、三级高压加热器均安装了留置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7oC、0oC、-1.7oC。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5oC。

热力发电厂课程设计报告dc系统

东南大学 热力发电厂课程设计报告 题目：日立250MW机组原则性热力系统设计、计算和改进 能源与环境学院热能与动力工程专业 学号 姓名 指导教师 起讫日期 2015年3月2日～3月13日 设计地点中山院501 2015年3月2日

目录 1 本课程设计任务 (1) 2 ******原则性热力系统的拟定 (2) 3 原则性热力系统原始参数的整理 (2) 4 原则性热力系统的计算 (3) 5 局部热力系统的改进及其计算 (6) 6 小结 (8) 致谢 (9) 参考文献 (9) 附件：原则性热力系统图

一本课程设计任务 1.1 设计题目 日立250MW凝汽机组热力系统及疏水热量（DC系统）利用效果分析。 1.2 计算任务 1、整理机组的参数和假设条件，并拟定出原则性热力系统图。 2、根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数， 并在ｈ-s 图上绘出蒸汽的气态膨胀线。 3、对原始热力系统计算其机组内效率，并校核。 4、确定原则性热力系统的改进方案，并对改进后的原则性热力系 统计算其机组内效率。 5、将改进后和改进前的系统进行对比分析，并作出结论。 1.3设计任务说明 对日立MW凝汽机组热力系统及疏水热量（DC系统）利用效果分析，我的任务是先在有DC系统情况下通过对抽汽放热量，疏水放热量，给水吸热量等的计算，求出抽汽份额，从而用热量法计算出此情况下的汽机绝对内效率（分别从正平衡和反平衡计算对比，分析误差）。然后再在去除DC系统的情况下再通过以上参量计算出汽轮机绝对内效率（也是正平衡计算，反平衡校核对比）。最后就是对两种情况下的绝对内效率进行对比，看去除DC系统后对效率有无下降，下降多少。

热力发电厂课程设计计算书详解

热力发电厂课程设计

指导老师:连佳 姓名:陈阔 班级:12-1 600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算 计算数据选择为A3，B2，C1 1.整理原始数据的计算点汽水焓值 已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%, 则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169; 由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg; 由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃， 可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。 1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）

1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。

1.3计算给水泵焓升： 1.假设给水泵加压过程为等熵过程； 2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出 口水的温度和密度相等； 3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。 2.全厂物质平衡计算 已知全厂汽水损失：D l =0.015D b （锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。 则计算结果如下表：（表5） 3.计算汽轮机各级回热 抽汽量 假设加热器的效率η=1

（1）高压加热器组的计算 由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3 063788.0) 3.11068.3051()10791.1203(111fw 1=--?==ητααq 09067.06 .9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h -212fw 221=--?--?=-=q d w d w ）（αηταα154458 .009067.0063788.0212=+=+=αααs 045924 .02.7825.3375) 2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -332s23fw 3=--?--=-=q d d w w ）（αηταα200382 .0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs （2）除氧器H4的计算 进除氧器的份额为α4’；176 404.0587.43187.6) 587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -453s34fw 4=--?--=-=q w w d ）（’αηταα 进小汽机的份额为αt 根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt

火力发电厂热电联产的探究

火力发电厂热电联产的探究X 张永平 (神华准能发电厂,内蒙古薛家湾　010300) 摘　要:根据我国经济发展对电力事业提出的要求,针对北方城市由于水利资源较南方少,火力发电是城市用电的主要来源的现状,火力发电与热力相连的问题,就我国热电联产目前存在的问题谈了自己的看法。 关键词:火力发电厂;热电联产;效率 中图分类号:T M621 文献标识码:A 文章编号:1006—7981(2012)04—0091—02 1　概述 国家大力提倡走节约型发展之路,作到珍惜资源、节约能源、保护环境、可持续发展。热力发电是我国主要的发电形式,在近几十年它不可能被任何形式取代,因此研究电厂热力系统是十分必要的,尤其电厂锅炉本身效率的提高,以达到按时保质保量的为机组提供燃煤的目的。发电厂既生产电能,又利用汽轮发电机作过功的蒸汽对用户供热的生产方式,是指同时生产电、热能的工艺过程,较之分别生产电、热能方式节约燃料。以热电联产方式运行的火电厂称为热电厂。对外供热的蒸汽源是抽汽式汽轮机的调整抽汽式汽轮机的排汽,压力通常分为0.78～1.28MPa和0.12～0.25MPa两等。前者供工业生产,后者供民用采暖。热电联产的蒸汽没有冷源损失,所以能将热效率提高到85%,比大型凝汽式机组(热效率达40%)还要高得多。 2　热电联产的现状 到2007年底为止,中国热电联产的情况是:年供热量259651万吉焦,比2006年增加14.13%。供热机组总容量达10091万千瓦占火电装机容量的18.15%,占全国发电机组总容量的14.05%。是核电装机的11.4倍。 现运行的热电厂,规模最大的是太原热电厂,装机容量138.6万千瓦,在北京、吉林、哈尔滨、石家庄、天津、大连和太原这些特大城市已有一批3万千瓦大型抽汽冷凝两用机组运行,星罗棋布的热电厂在中国的大江南北迅速发展,区域热电厂也从城市的工业区蔓延到了乡镇开发区。由于市场经济的发展,在中央“上大压小”政策影响下,将有更多的城市安装大型供热机组。随着工业自动化技术的飞速发展,电力系统的进一步深入改革,电厂对辅控系统自动化程度也不断的提高。在火力发电厂的辅机系统的设计中,一般是根据辅控设备的功能,按照“水”、“灰”、“煤”三个系统设立了独立的集中监控网。而为了保证设备优质高效的运行、提高劳动生产率、提高运行人员整体素质,满足减员增效的要求,也有取消一般的“煤”“水”“灰”三个独立的监控网,而构建电厂集中辅控网的思路。热力发电对于发电系统的重要组成部分其故障率的减少对于整个系统都有着重要的意义。 3　主要存在问题 3.1　国家方针政策落实不够 中央发改环资(2006)1457号:“关于印发“十一五”十大重点节能工程实施意见的通知”应该是热电联产发展的指导性文件。1989年原国家计委就公布了《关于鼓励发展小型热电联产和严格限制凝汽小火电建设的若干规划》的通知,明确了小火电与小热电一字之差,应执行不同的政策。另据中国电力企业联合会编制的“电力工业统计资料汇编”,2003年我国单机6000千瓦及以上的供热机组共2121台4 36万千瓦,其中单机5万千瓦以下的中小供热机组共5台,占65%。在世界各国纷纷制订优 91 　2012年第4期 内蒙古石油化工 X收稿日期 09.18 18987. :2011-12-28

热力发电厂课程设计

1000 MW凝汽式发电机组全厂原则性热力系统的设计 学院：交通学院 专业：热能与动力工程 姓名：高广胜 学号： 1214010004 指导教师：李生山 2015年 12月

1000MW 热力发电厂课程设计任务书 1.2设计原始资料 1.2.1汽轮机形式及参数 机组型式:N1000-26.25/600/600（TC4F ） 超超临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴凝汽式、双背压 额定功率：P e =1000MW 主蒸汽参数：P 0=26.25MPa ，t 0=600℃ 高压缸排气：P rh 。i =6.393MPa ，t rh 。I =377.8℃ 再热器及管道阻力损失为高压缸排气压力的8%左右。 MPa 5114.0MPa 393.608.0p rh =?=? 中压缸进气参数：p rh =5.746MPa ，t rh =600℃ 汽轮机排气压力：P c =0.0049MPa 给水温度：t fw =252℃ 给水泵为汽动式，小汽轮机汽源采用第四段抽汽，排气进入主凝汽器；补充水经软化处理后引入主凝汽器。 1.2.2锅炉型式及参数 锅炉型式：HG2953/27.46YM1型变压运行直流燃煤锅炉 过热蒸汽参数：p b =27.56MPa ，t b =605℃ 汽包压力：P drum =15.69MPa 额定蒸发量：D b =2909.03t/h 再热蒸汽出口温度：603t 0 .rh b =℃ 锅炉效率：%8.93b =η 1.2.3回热系统 本热力系统共有八级抽汽，其中第一、二、三级抽汽分别供给三台高压加热器，第五、六、七、八级分别供给四台低压加热器，第四级抽汽作为高压除氧器的气源。七级回热加热器均设置了疏水冷却器，以充分利用本机疏水热量来加热本级主凝结水。三级高压加热器和低压加热器H5分别都设置内置式蒸汽冷却器，为保证安全性三台高压加热器的疏水均采用逐级自流至除氧器，四台低压加热器是疏水逐级自流至凝汽器。 汽轮机的主凝结水经凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、四台低压加热器、除氧器，然后由汽动给水泵升压，在经过三级加热器加热，最终给水温度为252℃。 1.2.4其它小汽水流量参数 高压轴封漏气量：0.01D 0，送到除氧器； 中压轴封漏气量：0.003D 0,送到第七级加热器； 低压轴封漏气量：0.0014D 0，送到轴封加热器； 锅炉连续排污量：0.005D b 。 其它数据参考教材或其它同等级汽轮机参数选取。 1.3设计说明书中所包括的内容 1.原则性热力系统的拟定及热力计算； 2.全面性热力系统设计过程中局部热力系统的设计图及其说明； 3.全面性热力系统过程中管道的压力、工质的压力、温度、管道的大小、壁厚的计算； 4.全面性热力系统的总体说明。

【精品】热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算

国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算 课程设计的目的及意义： 电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标,由此可衡量热力设备的完善性,热力系统的合理性,运行的安全性和全厂的经济性.如根据最大负荷工况计算的结果,可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据. 课程设计的题目及任务： 设计题目:国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算. 计算任务： ㈠根据给定的热力系统数据，在h —s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D ㈢计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）

㈣按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3已知数据: 汽轮机型式及参数 机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机； 回热加热系统参数

锅炉型式及参数 锅炉型式英国三井2027—17。3／541／541 额定蒸发量Db:2027t／h 额定过热蒸汽压力P b17。3MPa 额定再热蒸汽压力3。734MPa 额定过热蒸汽温度541℃ 额定再热蒸汽温度541℃ 汽包压力：P du18。44MP 锅炉热效率92.5％ 汽轮机进汽节流损失4％ 中压缸进汽节流损失2％ 轴封加热器压力P T98kPa 疏水比焓415kJ／kg 汽轮机机械效率98。5％ 发电机效率99% 补充水温度20℃ 厂用电率0.07 4计算过程汇总： ㈠原始资料整理：

热力发电厂课程设计计算书

热 力 发 电 厂 课 程 设 计 指导老师:连佳 姓名:陈阔 班级:12-1

600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算 计算数据选择为A3，B2，C1 1.整理原始数据的计算点汽水焓值 已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%, 则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=?-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169; 由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg; 由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃， 可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。 1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）

1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。 1.假设给水泵加压过程为等熵过程； 2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出 口水的温度和密度相等； 3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差 产生的静压之和。 2.全厂物质平衡计算 已知全厂汽水损失：D l=0.015D b（锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。 则计算结果如下表：（表5）

3.计算汽轮机各级回热抽汽量 假设加热器的效率η=1 （1）高压加热器组的计算 由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3 063788.0) 3.11068.3051() 10791.1203(111fw 1=--?== ητααq 09067 .06 .9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h -2 12fw 22 1 =--?--?= -= q d w d w ）（αηταα154458 .009067.0063788.0212=+=+=αααs 045924 .02 .7825.3375) 2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -3 32s23fw 3=--?--= -= q d d w w ）（αηταα200382.0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs （2）除氧器H4的计算 进除氧器的份额为α4’； 176 404.0587.4 3187.6) 587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -4 53s34fw 4=--?--= -= q w w d ）（’αηταα 进小汽机的份额为 αt 根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt 1 .31)(4t =-pu mx t h h ηηα 即 056938 .09 .099.0)8.25716.3187(1 .31=??-=t α 0.1011140.0569380.044173t 44=+=+=ααα’ 根据除氧器的物质平衡，求αc4 αc4+α’4+αs3=αfw 则αc4=1-α’4-αs3=0.755442 表6 小汽机参数表

热力发电厂课程设计样本

热力发电厂 课程设计计算书 题目: 600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 专业: 火电厂集控运行 班级: 火电062班 学号: 姓名: 王军定 指导教师: 周振起 目录

1.本课程设计的目的..................... 错误!未定义书签。 2.计算任务............................. 错误!未定义书签。 3.计算原始资料......................... 错误!未定义书签。 4.计算过程............................. 错误!未定义书签。 4.1全厂热力系统辅助性计算........... 错误!未定义书签。 4.2原始数据整理及汽态线绘制......... 错误!未定义书签。 4.3全厂汽水平衡..................... 错误!未定义书签。 4.4各回热抽汽量计算及汇总........... 错误!未定义书签。 4.5汽轮机排汽量计算与校核........... 错误!未定义书签。 4.6汽轮机汽耗量计算................. 错误!未定义书签。 5.热经济指标计算....................... 错误!未定义书签。 5.1.汽轮机发电机组热经济性指标计算 .. 错误!未定义书签。 5.2.全厂热经济指标计算.............. 错误!未定义书签。 6.反平衡校核........................... 错误!未定义书签。 7.参考文献............................. 错误!未定义书签。

热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算

660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统 计算（设计计算） 一、计算任务书 （一）计算题目 国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务 1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数， 并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线； 2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j； 3.计算机组的和全厂的热经济性指标； 4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细 标在图中（要求计算机绘图）。 （三）计算类型 定功率计算 （四）热力系统简介 某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。 全厂的原则性热力系统如图5-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。 第一、二、三级高压加热器均安装了置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。 气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。 三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。 凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无

热电厂热力系统计算分析

热力发电厂课程设计 1.1设计目的 1.学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则 2.学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法 3.提高计算机绘图、制表、数据处理的能力 1.2原始资料 西安某地区新建热电工程的热负荷包括： 1）工业生产用汽负荷； 2）冬季厂房采暖用汽负荷。 西安地区采暖期101天，室外采暖计算温度–5℃，采暖期室外平均温度1.0℃，工业用汽和采暖用汽热负荷参数均为0.8MPa、230℃。通过调查统计得到的近期工业热负荷和采暖热负荷如下表所示： 热负荷汇总表 1.3计算原始资料 （1）锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值： 锅炉类别链条炉煤粉炉沸腾炉旋风炉循环流化床锅炉 锅炉效率0.72～0.85 0.85～0.90 0.65～0.70 0.85 0.85～0.90 （2）汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下： 汽轮机额定功率750～6000 12000～25000 5000 汽轮机相对内效率0.7～0.8 0.75～0.85 0.85～0.87 汽轮机机械效率0.95～0.98 0.97～0.99 ～0.99 发电机效率0.93～0.96 0.96～0.97 0.98～0.985 （3）热电厂内管道效率，取为0.96。 （4）各种热交换器效率，包括高、低压加热器、除氧器，一般取0.96～0.98。 （5）热交换器端温差，取3～7℃。

（6）锅炉排污率，一般不超过下列数值： 以化学除盐水或蒸馏水为补给水的供热式电厂2% 以化学软化水为补给水的供热式电厂5% （7）厂内汽水损失，取锅炉蒸发量的3%。 （8）主汽门至调节汽门间的压降损失，取蒸汽初压的3%～7%。 （9）各种抽汽管道的压降，一般取该级抽汽压力的4%～8%。 （10）生水水温，一般取5～20℃。 （11）进入凝汽器的蒸汽干度，取0.88～0.95。 （12）凝汽器出口凝结水温度，可近似取凝汽器压力下的饱和水温度。 2、原则性热力系统 2.1设计热负荷和年持续热负荷曲线 根据各个用户的用汽参数和汽机供汽参数，逐一将用户负荷折算到热电厂供汽出口，见表2-1。用户处工业用汽符合总量：采暖期最大为175 t/h,折算汇总到电厂出口处为166.65 t/h。 表2-1 热负荷汇总表 折算到热电厂出口的工业热负荷，再乘以0.9的折算系数，得到热电厂设计工业热负荷，再按供热比焓和回水比焓（回水率为零，补水比焓62.8 kJ/kg）计算出供热量，见表2-2。根据设计热负荷，绘制采暖负荷持续曲线和年热负荷持续曲线图，见图2-1、图2-2。 表2-2 热电厂设计热负荷

热力发电厂

发电厂： 发电厂（power plant）又称发电站，是将自然界蕴藏的各种一次能源转换为电能（二次能源）的工厂。19世纪末，随着电力需求的增长，人们开始提出建立电力生产中心的设想。电机制造技术的发展，电能应用范围的扩大，生产对电的需要的迅速增长，发电厂随之应运而生。发电厂有多种发电途径：靠火力发电的称火电厂，靠水力发电的称水电厂，还有些靠太阳能（光伏）和风力与潮汐发电的电厂等。而以核燃料为能源的核电厂已在世界许多国家发挥越来越大的作用。 热力发电厂： 《热力发电厂》是机械工业出版社出版的书籍，作者是肖增弘。 作品信息： 书名:热力发电厂 层次：高职高专 配套：电子课件 作者：肖增弘 出版社：机械工业出版社 出版时间：2012-09-03 ISBN：978-7-111-38573-8 开本：16开 定价:￥33.0 内容简介：

本书以300MW、600MW、1000MW火电机组为典型机组，重点介绍了发电厂主要辅助设备的结构、工作原理，发电厂典型机组的原则性热力系统及局部全面性热力系统的组成、连接方式和特点；定性分析了火电厂的经济性指标；简单介绍了发电厂汽水管道、阀门及布置，发电厂的辅助设备及系统以及新能源发电技术。 本书可作为高职高专院校电厂热能动力装置专业、火电厂集控运行专业教材，也可以作为从事火电厂运行、检修及设计的技术人员学习与参考的书籍。 为方便教学，本书配有免费电子课件及模拟试卷等，凡选用本书作为教材的学校，均可来电索取。 目录： 前言 第1章绪论1 1．1我国电力工业的现状与发展趋势1 1．2发电厂的类型3 1．3火力发电厂的主要生产过程4 思考题6 第2章热力发电厂热经济性分析与评价7 2．1热力发电厂热经济性评价方法7 2．2凝汽式发电厂的主要热经济指标及评价12 2．3提高热力发电厂热经济性的主要方法16 思考题33

热力发电厂课程设计模板(DOC)

课程设计报告 （2009~2010年度第 1 学期） 名称：热力发电厂课程设计 题目：火力发电厂原则性热力系统拟定和计算院系：能源与动力工程学院 班级：热能0606班 学号：1061170627 学生姓名：张晓敏 指导教师：李志宏 设计周数： 1 成绩： 日期：2009年12月23日~12月30日

一、课程设计题目 火力发电厂原则性热力系统拟定 二、课程设计目的 进一步巩固本课程中所学到的专业理论，训练电厂工程师必备的专业技能，着重培养学生独立分析问题、解决问题的能力，以适应将来从事电力行业或非电力行业专业技术工作的实际需要。 三、课程设计要求 1、熟练掌握发电厂原则性热力系统拟定和计算的方法、步骤； 2、培养熟练查阅技术资料、获取和分析技术数据的能力； 3、培养工程技术人员应有的严谨作风和认真负责的工作态度。 4、全部工作必须独立完成。 四、课程设计内容 引进350MW汽轮机发电厂原则性热力系统拟定和计算（额定工况） （1）、原始资料 A、制造厂提供的原始资料 a、汽轮机型式和参数 引进350 MW TC2F-38.6型机组 p0=16.66MPa, t0=538℃, pr1=3.769MPa, tr1=324.3℃, pr2=3.468MPa, tr2=538℃, pc=0.00484Mpa hc=2330.3kJ/kg b、回热系统参数 pfw=19.5MPa, pcw=1.72MPa 项目单位一抽二抽三抽四抽五抽六抽七抽八抽 加热器编号 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力 MPa 6.50 3.77 2.06 1.012 0.427 0.157 0.078 0.0268

600MW热力发电厂课程设计

一、课程设计目的 通过设计加深巩固热力发电厂所学理论知识，了解热力发电厂计算的一般步骤，掌握热力系统的能量平衡式、质量平衡式和热经济性指标的计算，并考虑不同辅助成分引入回热系统对机组热经济性影响，一期达到通过课程设计进一步了解发电厂系统和设备的目的。具体要求是按给定的设计条件及有关参数，求出给出的热力系统额定工况时各部分的汽水流量和各项热经济性指标。 二、设计目的及已知条件 1、600MW 机组的原则性热力系统计算 2、原则性热力系统图 3、汽机形式和参数 机组形式：国产N125—135/550/550型超高压中间再热凝汽式汽轮机 额定参数：600000千瓦，处参数：0135P =绝对大气压，00550t C = 再热参数：热段压力23.4绝对大气压，温度：0550C 排气参数：00.05P =绝对大气压 0.942=n X 4、回热系统参数

该机组有7组不调节抽气，额定工况时，其抽气参数如表1，给水泵的压力为170绝对大气压，凝结水泵的出口压力为12绝对大气压。 表1 N125—135/550/550型机组回热抽气参数 5、门杆漏气和轴封系统漏气

表2 门杆漏气量和轴封系统漏气量 6、锅炉型式和参数 锅炉形式：国产SG400/140型汽包式自然循环锅炉 额定蒸发量：400吨/时 过热蒸汽参数：141gr P =绝对大气压,0555C =gr t ,156b P =绝对大气压 给水温度：0240C =gs t 锅炉效率： 0.911gl η= 7、其他已知及数据 汽机进汽节流损失 00.05P 中间联合汽门节流损失 0.05s P 均压缸压力 1.5绝对大气压 轴封加热器压力 0.97绝对大气压 锅炉排污量：0.01PW gl D D = 全厂汽水损失：0.015l gl D D = 化学补充水压力为6绝对大气压 温度为20℃ 该热发电机组的电机效率 m g 0.980.985ηη?=? 排污水冷却器效率 b 0.98η= 排污水冷却器端差 8℃ 除氧器水箱水位标示 20m 三、计算过程 1、汽态曲线（N125-135/550/550型机组的蒸汽膨胀过程曲线）

热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算

660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算 （设计计算） 一、计算任务书 （一）计算题目 国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算） （二）计算任务 1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数， 并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线； 2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j； 3.计算机组的和全厂的热经济性指标； 4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细 标在图中（要求计算机绘图）。 （三）计算类型 定功率计算 （四）热力系统简介 某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。 全厂的原则性热力系统如图5-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。 第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。 气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。 三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。 凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无

热力发电厂课程设计..

一、课程设计题目 火力发电厂原则性热力系统拟定和计算 二、课程设计目的 进一步巩固本课程中所学到的专业理论，训练电厂工程师必备的专业技能，着重培养学生独立分析问题、解决问题的能力，以适应将来从事电力行业或非电力行业专业技术工作的实际需要。 三、课程设计要求 1、熟练掌握发电厂原则性热力系统拟定和计算的方法、步骤； 2、培养熟练查阅技术资料、获取和分析技术数据的能力； 3、培养工程技术人员应有的严谨作风和认真负责的工作态度。 4、全部工作必须独立完成。 四、课程设计内容 国产300MW汽轮机发电厂原则性热力系统拟定和计算（额定工况） （1）、原始资料 A、制造厂提供的原始资料 a、汽轮机型式和参数 国产N300-16.18/550/550机组 p0=16.18MPa, t0=550℃, pr1=3.58MPa, tr1=336.8℃, pr2=3.23MPa, tr2=550℃, pc=0.0051Mpa b、回热系统参数 pfw=21.35MPa, pcw=1.72MPa 项目单位一抽二抽三抽四抽五抽六抽七抽八抽 加热器编号 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力 MPa 5.16 3.58 1.46 0.744 0.476 0.27 0.082 0.0173 抽汽温度℃ 383.9 336.8 434.6 345 292.4 231.9 123.8 56.9 端差℃ -0.5 2 0 0 0 2 3 3 注：各抽汽管压降取5%P； 各加热器效率取0.97; 下端差取6℃ 各轴封漏汽量(kg/h)：Dsg1=5854（去H1）Dsg2=262.5（去H3）Dsg3=4509（去H4）Dsg4=2931.5（去H7）Dsg5=452（去C）Dsg6=508（去SG） 各轴封漏汽焓(kJ/kg)：hsg1=3383.7 hsg2=3508.6 hsg3=3228.8 hsg4=3290.5 hsg5=2716.8 hsg6=2749.9 c、锅炉型式和参数 国产DG1000/16.67/555型亚临界中间再热自然循环汽包炉 额定蒸发量1000t/h 过热蒸汽参数psu=16.67MPa,tsu=555℃ 汽包压力pb=18.63Mpa 给水温度tfw=260℃ 锅炉效率ηb=0.92 管道效率ηp=0.96 B、其他已知数据 汽机进汽节流损失0.02Po 中压汽门节流损失0.02Pr2 锅炉排污量Dpw=0.01Db 全厂汽水损失DL=0.01Db

热力发电厂设计计算

目录 第一章课程设计任务书........................................................ 错误！未定义书签。 1.1设计题目.................................................................... 错误！未定义书签。 1.2计算任务.................................................................... 错误！未定义书签。 1.3热力系统简介............................................................ 错误！未定义书签。第二章计算原始资料............................................................ 错误！未定义书签。 2.1汽轮机型式及参数.................................................... 错误！未定义书签。 2.2回热加热器系统参数................................................ 错误！未定义书签。 2.3锅炉型式及参数：.................................................... 错误！未定义书签。 2.4其他数据.................................................................... 错误！未定义书签。第三章全厂原则性热力系统的计算. (5) 3.1各加热器进、出水参数计算 (5) 3.2绘制汽轮机蒸汽膨胀过程线 (8) 3.3锅炉连续排污利用系数及其有关流量的计算 (9) 3.4回热抽汽系数计算.................................................... 错误！未定义书签。 3.5凝汽系数c 的计算与物质平衡校核....................... 错误！未定义书签。 3.6新气量0D计算及功率校核....................................... 错误！未定义书签。 3.7汽轮机组热经济性指标计算.................................... 错误！未定义书签。 3.8全厂热经济性指标计算............................................ 错误！未定义书签。参考文献 (18) 结束语 (19)

浅谈汽轮机的电厂安装要点 张连杰

浅谈汽轮机的电厂安装要点张连杰 发表时间：2018-01-02T18:29:55.353Z 来源：《基层建设》2017年第28期作者：张连杰[导读] 摘要：汽轮机是火力发电厂的重要设备之一，所以对汽轮机安装过程中的研究是非常关键的，汽轮机的安装和维修必须专业，但汽轮机设备维修人员少之又少。 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司黑龙江哈尔滨 150046 摘要：汽轮机是火力发电厂的重要设备之一，所以对汽轮机安装过程中的研究是非常关键的，汽轮机的安装和维修必须专业，但汽轮机设备维修人员少之又少。因此，维护领域的培训在我国热力发电厂的发展中显得尤为重要。基于此，文章探讨分析了汽轮机的电厂安装要点，以供参考。 关键词：汽轮机；汽轮机；安装 1汽轮机概述 汽轮机在电厂的工作当中是通过变换蒸汽能量为机械能量的动力机械，进而驱使汽轮机旋转运动，正常进行工作。汽轮机是一个很大的机件，它发挥出的作用也有很多，主要有一下作用：在发电厂中汽轮机的主要作用就是作为动力机械，也就是原动机使用；汽轮机的主动性突出，他可以带动其他的零部件进行工作，比如生活中的各种泵体阀体，部分压缩机，电机风机等，还可以在海上使用，作为船舶游艇等的驱动元件；汽轮机的特点经常被人们应用于不同的场合来满足我们人类工作和生活中的要求，比如汽轮机有供热功能，还有就是可以控制进排气的利用。汽轮机的工作需要很多辅助设备才能完成的更好，所以汽轮机它的工作原理不仅仅有汽轮机机级的工作原理，还有整个汽轮机机组的工作原理，只有全部满足我们的汽轮机在正常工作中发挥的作用是非常强大的。汽轮机流动着的蒸汽、还有就是在汽轮机的叶片上将产生很大的作用力，还会有各种损失的存在。汽轮机最重要的应用就是在电厂锅炉中利用进入汽轮机的蒸汽经过转换变换成为我们电厂所需要的机械运动，机械能量。蒸汽进去汽轮机并不是直接就转换为机械能量的。在转换的过程中会有很多的配置，部件，零件等到最后将蒸汽的热能转换成为了汽轮机的机械运动，也就是汽轮机转子旋转的机械能，发挥着很大的作用。 2电厂汽轮机的安装范围 2.1 基础安装 基础安装包括每种不同设备的基础土石方的施工、水泥构架件的施工以及主体框架的设置等。管理施工工作的技术要求都需经过设计技术人员指导后，施工人员再进行实际操作。 2.2 组装工作 当完成基础安装工作后，接下来开始进行汽轮机系统各个分部套的策划工作和组装工作。组装工作所涉及的项目相对较多，具体包括与汽轮机组相关的分部套清洗、装配以及汽轮机外部设施配套的进一步完善。 2.3 设备安装 设备安装具体就是汽轮机本体设备、油系统设备、控制系统设备、辅助设备装置以及高、中、低压管道的安装等。 3 汽轮机的安装 3.1转子和轴承的安装 蒸汽涡轮发电机转子和轴承的两个主要组件，他们两个可以正确安装与汽轮机的工作效率。是指汽轮机转子的旋转部件和转子通常是由合金钢，配上叶片，在刚性耦合驱动下，全速运行汽轮机的精确的动态平衡。转子的形成主要是焊接、组合，结构组成。在大多数的转子涡轮发电机的使用一个组合，可有效防止叶轮的实用性，提高整个转子的长度。适合常用于低压涡轮转子。在高温的环境下，汽轮机安装会会很复杂，因此，需要专业的人员进行操作保证汽轮机的正常运行。 3.2汽缸和联轴器的安装 汽轮机汽缸外壳它的主要作用是确保汽轮机内部组件和外部空气隔离，从而促进内部能量转换。汽轮机高压缸壳是常见，高压缸的双参数相对较高，因此热电发电机使用简单操作单高压缸。汽轮机组更常用的刚性联轴器。 3.3叶片和不锈钢管的安装 有两个动态和静态叶片叶之间的区别。常用在转子叶轮叶片移动，汽缸蒸汽分离室是用于定子叶片。在安装不锈钢管时，必须搞好清洁无污染的必须确保工作环境。 3.4配套设施的安装 3. 4.1安装要点之凝汽器 凝汽器的位置以及它的洞口位置与尺寸很重要，所以我们在安装凝汽器之前必须进行方案的设计规划，确定好标高数值，还要对凝汽器的通口尺寸进行核查。将基础支座表层的东西进行清理以便于安装进行。 3.4.2离心泵的安装要点 同样的在安装汽轮机离心泵之前，还必须先对尺寸进行检验计算，对其他零部件进行检查，保证各位置的配置要求符合原先设计的要求。确定好垫铁的位置高度，根据预计要求安装基座台板，在一切都准备就绪就是对离心泵的安装，安装离心泵要正确平稳，对标高数值也要找正确。 3.4.3滚动轴承的安装 我们在安装滚动轴承，首先先将滚动轴承采取一定的方式进行高温加热，然后立即将滚动轴承安装在固定的轴承上，但是我们还要控制对滚动轴承高温加热方式的温度必须要在我们规定允许的范围内。我们在必要的时候对轴承进行敲击，一般情况下我们是用铜棒进行敲击。还有就是在敲击时一定要分散力的集中性，否则将容易出现偏转倾斜。 3.4.4电动机的安装 电动机是我们整个辅助设备中提供动力的装置设备，发挥着极其重要的作用，所有的辅助设备已经安装完好之后就是再对电动机安装，我们要确定好安装的位置，必须能够保证离心泵的工作不会影响到电动机的正常工作，互不干扰，互不影响。找好中心，确定好中间位置和位置度的要求，再对电动机进行固定安装。 4汽轮机的管理建议