[课程设计]20米混凝土简支t梁桥设计_secret

20米混凝土简支T 梁桥设计

一、 设计资料

1、桥面净宽：净——9+2×0.75m 人行道；

2、主梁跨径和全长：标准跨径l b =20.00m （墩中心距离）；计算跨径l=19.50m （支座中心距离）；主梁全长l 全=19.96m （主梁预制长度）。

3、设计荷载：公路I 级人群荷载3.0KN/m 2,人行道每侧重3.6KN/m ，栏杆每侧重1.5KN/m 。

4、材料：主钢筋采用HRB335钢筋，其它用R235钢筋；混凝土采用C30。

5、计算方法：极限状态法。

6、结构尺寸：如图1-1所示，全断面5片主梁，设5根横梁。主梁高度：1.30m ；梁间距：采用5片主梁，间距1.8m ；横隔梁：采用5片横隔梁，间距为4x4.8m ；梁肋：厚度为18cm 。

7、设计依据：

（1）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004），简称《桥规》； （2）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004），简称《公预规》；

（3）、《结构设计原理》，叶见曙，北京：人民交通出版社，2005； （4）、《桥梁工程》，范立础.北京：人民交通出版社，2007。

二、主梁的计算

（一）、主梁的荷载横向分布系数

1、跨中荷载弯矩横向分布系数（按G-M 法）

（1）、主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I Tx

求主梁截面的重心位置a x （图1-2）： 平均板厚： h 1=2

1

（8+14）=11(cm) a x =

18

13011)18180(2

1301813021111)18180(?+?-??+?

?-=39.3(cm)

2323)3.392

130(1301813018121)2113.39(11)18180(11)18180(121-??+??+-??-+?-?=

x I =6894843.18(cm 4)=6.89484318×210-(m 4)

T 型截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：I Tx =∑c i b i t 3i

式中：c i ——矩形截面抗扭惯矩刚度系数（查表）； b i ，t i ——相应各矩形的宽度与厚度。

对于翼板 t 1/b 1=0.11/1.80=0.061＜0.1，查表得：c 1=1/3 对于梁肋 T 2/b 2=0.18/（1.3-0.11）=0.151，c 2=0.301

故： I Tx =3318.0)11.03.1(301.011.08.13

1

?-?+??

=331009.2107986.0--?+?=2.89×310-(m 4) 单位宽度抗弯及抗扭惯矩：

Jx=Ix/b=6.89484318×210-/180=3.83×10-4 (m 4/cm)

J Tx = I Tx /b=2.89×10-3/180=1.61×10-5 (m 4/cm)

（2）、横梁抗弯及抗扭惯矩

翼板有效宽度λ计算 （图1-3）：

横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即： l=4b=4×1.8=7.2（m ）

c=325.2)15.080.4(2

1

=-（m ） h ＇=100cm ， b ＇=0.15m=15cm c/l=2.325/7.20=0.323

根据c/l 值可查表得：λ/c=0.604，所以：

λ=0.604c=0.604×2.325=1.404（m ） 求横梁截面重心位置a y ：

a y =

b h h h b h h h ''+'''+1112222λλ=0

.115.011.0404.120.115.021211.0404.122

2?+????+??=0.2（m ） 横梁的抗弯和抗扭惯矩I y 和I Ty : I y =2321131)2

(121)2(22121y y a h h b h b h a h h -'

''+''+-+?λλ =

2323)2.02

1(115.00.115.0121)211.02.0(11.0404.1211.0404.12121-??+??+-???+??? I y =3.28×210-(m 4 )

I Ty =3

2223111h b c h b c +

h 1/b 1=0.11/4.80=0.023＜0.1，查表得c 1=1/3，但由于连续桥面的单宽抗扭惯矩只有

独立板宽扁板者的翼板，可取c 1=1/6。h 2/b 2=0.15/（1.0-0.11）=0.17，查表得c 2=0.298。

b'i

故： I Ty =3315.089.0298.08.411.06

1

??+??

=1.065×10-3+0.895×10-3

=1.96×10-3(m 4 )

单位抗弯及抗扭惯矩J y 和J Ty :

42

10683.0100

8.41028.3/--?=??=

=b I J y y (m 4/cm) 53

10408.0100

8.41096.1/--?=??==b I J Ty Ty

(m 4/cm)

（3）计算抗弯参数θ和扭弯参数α

355.010683.01083.35.195.444

4

4=??='=--y x J J l B θ

式中：B ’—— 桥梁承重结构的半宽，即 cm B 4502

180

5=?=' l ——计算跨径。

)2/()(y x C Ty Tx J J E J J G +=α

因为混凝土收缩系数很小，式中未计入横向收缩的影响。按《公预规》3.1.6条，取Gc=0.4Ec ，则：

025.010

683.01083.3210)408.061.1(4.04

4

5=????+?=

---α 158.0=α

（4）计算荷载弯矩横向分布影响线坐标

已知θ=0.355，查G —M 图表，可得表1-1中数值。

用内插法求实际梁位处的K 1和K 0值， 实际梁位与表列梁位的关系图见 图1-4

1号、5号梁：

10020

)(4343?

-+='B B B K K K K =B B K K 438.02.0+

2号、4号梁：

B 0.93B/4 1.0614B

12B

3

4B

-34B

-12B

-14B

B B B B B K K K K K K 41214

12

14

14.06.0100

60

)(+=?

-+='

3号梁： 点的位置）系梁位在0(00K K K =' 列表计算各梁的横向分布影响线坐标η值（表1-2）

0.3950.3500.3020.259

表1-2

5

/)(010ααηα

K K K K K ='-'+'=

绘制横向分布影响线图（图1-5）求横向分布系数。

公路—Ⅰ级： 585.006.022.0349.054.0211=+++?=

）（汽η 5.0139.0224.0281.0355.0212=+++?=）（汽

η 412.0209.0226.0208.018.02

13=+++?=）（汽

η 人群荷载： 623.01=人η 39.02=人η 168.03=人η×2=0.336 人行道板： 446.0189.0635.01=-=板η

375.002.0395.02=-=板η 33.0164.0166.03=+=板η

2.梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法） 公路—Ⅰ级（图1-6）：

438.0875.021

1=?='汽η

5.0000.121

2

=?='汽η 594.0250.0938.02

13=+?='）（汽η

人群荷载（图1-7）：

422.11='人η

422.02

-='人η 03

='人η

（二）、主梁内力计算与内力组合

1、永久作用效应

（1）永久荷载

假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担，计算如表1-3。

钢筋混凝土T形梁桥永久荷载计算表1-3

人行道每侧重 3.6KN/m，栏杆每侧重 1.5KN/m，故人行道部分每延米重为：3.6+1.5=5.1KN/m。按人行道板横向分布系数分摊至各梁的板重为：

1号、5号梁：

27.21.5446.0q 446.011=?==板板，ηη（KN/m ）

2号、4号梁：

91.11.5375.0q 375.011=?==板板，ηη（KN/m ）

3号梁：

68.11.533.0q 33.011=?==板板，ηη（KN/m ）

（2影响线面积计算 表

1-5

永久作用效应计算 表1-6

2、可变作用效应

（1）汽车荷载冲击系数

简支梁的自振频率为：

g G m c /=

098.3677

.3103108948.65.192210

22

2

1=????==

-π

π

c c m EI l f （Hz ）

介于1.5Hz 和14之间，按《桥规》4.3.2条规定，冲击系数按下式计算：

μ=0.1767Inf-0.0157=0.1841

（2）公路—Ⅰ级均布荷载q k ，集中荷载P k 及其影响线面积（表1-7）

表1-7

公路—Ⅰ级及其影响面积w 0表按照《桥规》4.3.1条规定，公路—Ⅰ级均布荷载q k =10.5kN/m, P k 用直线内插求得P k =238 kN 。

（3）可变作用效应（弯矩）计算（表1-8～表1-10）

基本荷载组合：按《桥规》4.1.6条规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为：

永久荷载作用分项系数： 2.1=Gi γ 汽车荷载作用分项系数： 4.11=Q γ 人群荷载作用分项系数： 2.1=Qj γ

弯矩基本组合见表1—10。

注：γ0—桥梁结构重要性系数，取γ0=0.9；

（4 计算可变荷载剪力效应应计入横向分布系数η沿桥跨变化的影响。通常分两步进行，先按跨中的η由等代荷载计算跨中剪力效应；再用支点剪力荷载横向分布系数η’并考虑支点至l/4为直线变化来计算支点剪力效应。剪力计算时，按照《桥规》4.3.1条规定，集中荷载标准值Pk 需乘以1.2的系数。 ①跨中剪力V 1/2的计算（见表1-11～1-12）

公路—Ⅰ级产生的跨中剪力 （单位：kN）

②支点剪力V 0的计算 （见表1-13～1-15）

计算支点剪力效应的横向分布系数的取值为：

a. 支点处按杠杆法计算的η’

b. l /4～3l /4按跨中弯矩的横向分布系数η（同前）

c. 支点～l /4处在η

和η’之间按照直线变化（图1-8） 支点剪力效应计算式为：

k k p )1(q w )1(支活活ημημ+++=d V

式中：η活—相应于某均布活载作用处的横向分布图 纵坐标；

q k —相应于某均布活载作用的数值； p k —相应放入某集中活载的数值。

人群均布荷载产生的支点剪力效应计算式为：

P V d 人人人w 0η=

人人人

人人

人

）q (96

112412q 11ηηηη-'=-'??=l l P 式中：η’人—跨中横向分布系数； η人—支点处横向分布系数。

梁端剪力效应计算：

③剪力效应基本组合（见表3-15）

剪力效应组合表表（单位：kN） 表1-15

注：γ0—桥梁结构重要性系数，取γ0=0.9；

Ψc —与其它可变荷载作用效应的组合系数，取Ψc =0.8。 由表1-15可知，剪力效应以3号梁（最大）控制设计。

（三）、主梁截面配筋及验算

本次设计为20米钢筋混凝土简支T 形梁，设计荷载为公路Ⅰ级，标准跨径

L b =20.00m （墩中心距离）；计算跨径L=19.50m （支座中心距离）。混凝土强度等级为C30，主筋采用HRB335级钢筋焊接骨架，箍筋采用R235，简支梁控制截面的计算内力为：

跨中截面：由表1-10可知，1号梁M d 值最大，为安全起见一律按1号梁计算弯矩进行配筋，故M dm =2535.69kN ·m ；由表1-15可知，跨中剪力效应以1号梁最大，故V d1/2=151.57kN 。

支点截面：由表1-15可知，支点剪力效应以3号梁最大，故V d0=502.14kN 。

基本数据（由附表查得）： C30的混凝土抗压强度设计值cd f =13.8Mpa,抗压强度标准值ck f =20.1Mpa ，混凝土弹性模量4103?=c E Mpa ；HRB335钢筋抗拉强度设计值sd f

=280Mpa ，抗压强度设计值sd f '=280Mpa;R235钢筋抗拉强度设计值sd f =195Mpa ，抗压强度设计值sd

f '=195Mpa 。 1、跨中截面钢筋设计

（1）确定T 形截面梁受压翼板的有效宽度f b '

由图1-10所示的T 形截面受压翼板的厚度尺寸其等效平均厚度h f ’=110㎜。

6500195003

1

311=?=='l b f ㎜ 18002='f b ㎜（相邻两主梁轴线间距离）

15001101202180122

3=?+?+='++='f h f h b b b ㎜

（b 为腹板宽度，b h 为承托长度）

受压翼板的有效宽度为:f b '=MIN(1f b ',2f b ',3f b ')=1500绘制T 形梁的计算截面如图1-10所示。

（2）、钢筋数量计算

查附表得受压高度界限系数ξb =0.56。

① 确定截面有效高度

设钢筋净保护层厚度为3㎝，设a s =30+0.07h=121㎜，则： h 0=（1300-121）=1179㎜ ② 判断截面类型 m kN m kN h h h b f f f f cd ?>?=-

???='-

''69.2535348.2559)2

110

1179(11015008.13)2

(0 为第Ⅰ类T 形截面，可按宽度为b f

③ 确定受压区高度x

由式)2

(00x

h x b f M f cd d -'=γ可得：

)2

1179(15008.131069.25356x

x -?=?

X 2-2358x+244994.2=0

x=108.9㎜＜110㎜ （说明的确为第Ⅰ类T ④ 求受拉钢筋面积As 由式x b f A f f cd s sd '=可得

221.8050280

9

.10815008.13mm f x b f A sd

f cd s =??=

'=

现选取8φ32和2φ18，截面面积As=8109.6mm 2＞8050.21mm 2，钢筋布置如图1-11所示。 2、跨中正截面承载力复核

由于受拉钢筋为8φ32（7478.58mm 2），sd f =280Mpa ，2φ18（628.32mm 2），sd f =280Mpa ，查表得φ32的外径为34.5㎜，φ20的外径为22㎜，取保护层厚度为30㎜，则：

mm a s 10512.105280

32.62828058.7478)

220

45.3430(28032.628)5.34230(28058.7478≈=?+?+?+??+?+??=

h 0=1300-105=1195mm （1） 判断截面类型

m kN h b f f f cd ?=??=''227711015008.13 m kN A f s sd ?=?=22706.8109280

由于f f cd h b f ''＞s sd A f ，故为第Ⅰ类截面。 （2） 求受压区高度x 由式x b f A f f cd s sd '=可得

mm h mm b f A f x b f cd s sd 2.669119556.07.1091500

8.136

.81092800=?=<=??='=

ξ（不是超筋梁） 则取x=109.7mm 。

（3） 正截面抗弯承载力验算

由式)2(0x

h x b f M f cd -'=可得

m kN m kN x h x b f M f cd ?≥?=-???=-'=69.25352589)2

7

.1091195(7.10915008.13)2(0

=?==

1195

1806

.81090bh A s ρ 3.77％＞=min ρ0.20％（不是少筋梁） （4） 结论

该梁为适筋梁，且正截面的抗弯承载力能够满足要求。 3、根据斜截面抗剪承载力进行斜筋配置

由表1-15可知，支点剪力效应以3号梁为最大；为偏安全设计，一律用3号梁

数值；跨中剪力效应以1号梁最大，一律以一号梁为准；

KN V d 14.5200= KN V

d 57.1512

1=

假定有2φ32通过支点。按《公预规》9.3.10条的构造要求：

a=3.45/2+3=4.73（cm ） h0=h-a=130-4.73=125.27（cm ）

根据《公预规》5.2.9条规定，构造要求需满足：

)(14.520)(87.6297.1252180301051.01051.030,30kN kN bh f V k cu d >=???=?≤--γ

根据《公预规》5.2.10条规定:

)(14.520)(7.1567.125218039.11050.01050.03023kN kN bh f a td <=????=?--

介于两者之间应进行持久状况斜截面抗剪极限状态承载力验算。 （1）斜截面配筋要求（按《公预规》5.2.6条与5.2.11条规定）：

①.最大剪力取用距支座中心h/2处截面的数值，其中混凝土与箍筋共同承担不小于60％，弯起钢筋（按45％弯起）承担不大于40％。

②.计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。

③.计算以后每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。

弯起钢筋配置计算图式如图1-12所示。

由内插可得：距梁高h/2处的剪力效应V dh/2为：V dh/2=495.57KN ，其中：

V dhk =0.6V dh/2=0.6×495.57=297.34（KN ） V ds =0.4V dh/2=0.4×495.57=198.23（KN ）

相应各排弯起钢筋位置与承担的剪力值见表1-16。

相应各排弯起钢筋位置与承担的剪力值

（2）各排弯起钢筋的计算，按《公预规》5.2.7条规定，与斜截面相交的弯起钢筋的抗

剪承载力按下式计算：

s sb sd sb A f V θγsin 1075.030-?=

式中：f s d —弯起钢筋的抗拉设计强度（MPa ）

A sb —在一个弯起钢筋平面内的弯起钢筋的总面积（mm 2

） θs —弯起钢筋与构件纵向轴线的夹角，θs 取45°。 相应于各排弯起钢筋的面积按下式计算：

14857.0/sin 10

75.03

0sb s

sb sb

sb V f V A =?=

-θγ

则每排弯起钢筋的面积为：

A sb1=198.23/0.1485=1335（mm 2） 弯起2φ32：A ′sb1=1608.6（mm 2）＞A sb1

A sb2=177.44/0.1485=1195（mm 2） 弯起2φ32：A ′sb2=1608.6（mm 2）＞A sb2 A sb3=135.86/0.1485=915（mm 2） 弯起2φ32：A ′sb3=1608.6（mm 2）＞A sb3 A sb4=94.27/0.1485=635（mm 2） 弯起2φ32：A ′sb4=1608.6（mm 2）＞A sb4 A sb5=52.69/0.1485=355（mm 2） 弯起2φ20：A ′sb5=628（mm 2）＞A sb5 A sb6=11.11/0.1485=75（mm 2） 弯起2φ16：A ′sb6=402（mm 2）＞A sb6

在近跨中，增设2φ16辅助斜筋，A ′sb6=402（mm 2）。按《公预规》5.2.11条规定，弯起钢筋的弯起点，应设在按抗弯强度计算不需要该钢筋的截面，以外不小于h 0/2处，以上配置满足要求。

（3）主筋弯起后持久状况承载能力极限状态正截面承载能力校核：

计算每一弯起截面的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，其钢筋的重心亦不同，则有效高度h 0大小不同。此处系估算，可用同一数值，其影响不大。

2φ32钢筋的抵抗弯矩M 1为：

)(66.539)2

1097

.0253.1(10043.8102802)2(243011m kN x h A f M s s ?=-?????=-=-

2φ20钢筋的抵抗弯矩M 2为：

)(68.210)2

1097

.0253.1(1014.3102802432m kN M ?=-

?????=- 跨中截面的钢筋抵抗弯矩∑M 为：

)(76.2720)2

1097

.0253.1(101.811028043m kN M ?=-

????=-∑＞2535.69(kN ·m) 4、箍筋配置

按《公预规》5.2.11条规定，箍筋间距为：

2

0u d S =

式中： 1a —异形弯矩变形系数 取1a =1.0

d V —距支座中心处截面上的计算剪力 3a —受压翼缘的影响系数 取3a =1.1

p —斜截面内纵向受拉钢筋配筋率 p =100ρ

sv A —同一截面箍筋的总截面积

ε—混凝土和钢筋的剪力分担系数 取ε=0.6

选用2φ8双肢箍筋（R235，sv f =195MPa ）则面积sv A =101mm 2；距支座中心h 0/2处的主筋2φ32，g A =1413 mm 2；h 0=1300-30-d/2=1252.75mm ；ρ=g A /b h 0=1413/180×1252.75=6.25×10-3；p =100ρ=0.625 ，计算剪力d V =468.17KN 。代入上式得：

3

21144.7513.8 1.830.951020.50.950.005700.0011 1.1x x x x x m cm

-?

??≤???-? ??

?-+=== 选用u S =200mm ，根据《公预规》规定：在支座中心向跨径方向长度不小于1倍梁高范围内，箍筋间距不大于100mm 。

综上所述：全梁箍筋的配置为2?8双肢箍筋；但由于至距支座2.3m 处为100mm ，其他地方的箍筋间距为200mm 。

则配筋率ρ

sv 分别为：

当u S =100mm 时 101

0.0056180100

sv sv u A S b ρ=

==?? 当u S =200mm 时 101

0.0028180200

sv sv u A S b ρ=

==?? 均大于《公预规》的最小配筋率：R235钢筋不小于0.18%的要求 （四）、主梁裂缝宽度计算

根据《公预规》6.4.3条规定，最大裂缝宽度按下式计算：

123

30()0.2810ss fk s d W C C C E σ+=+ρ

式中：1C —钢筋表面形状的系数 对于HRB335取1.0

2C —考虑荷载作用的系数39.14

.1817276.14195.015.012

=?+=?

+=s l N N C 其中1N 和2N 分别按作用长期效应组合和短期效应组合计算内力值；

3C —与构件受力性质有关的系数；该构件属于其它构件 取1.0

d —纵向受拉钢筋的直径，取d=32mm

ρ—含筋率[]i i h b b bh As )(/0-+=ρ=81.1/［18×123.5+（180-18）×11］=0.02

ss σ—受拉钢筋的应力)/(1086.20235

.1101.8187.04.181787.0244

0m kN h A M s s ss ?=???==

-σ s E —钢筋的弹性摸量，HRB335钢筋，取2.0×105MPa 。

查表1-6，1-8，1-9数据，计算得：

作用短期效应组合：Ms=923.98+0.7×1149.41+88.83=1817.4（kN ·m ） 作用长期效应组合：M l =923.98+0.4×1149.41+0.4×88.83=1419.276（kN ·m ）

)(2.0)(187.0)02

.01028.032

30(100.21086.200.139.10.184mm mm W fk =?++????

??= 满足《公预规》6.4.2条，在一般正常大气条件下，钢筋混凝土受弯构件不超过最大裂缝的要求，但是还应满足《公预规》9.3.8条规定，在梁腹高的两侧设置直径为86φφ-的纵向防裂钢筋，以防止产生裂缝，若用86φ则

0013

.013018018.3`018.3`2

=?===bh A cm A s

S μ

介于002.00012.0-之间，可行。

（五）、持久状况正常使用极限状态下的挠度验算 (1)T 梁换算截面的惯性矩cr I 和0I 计算

667.610310245=??==c s Es

E E α

对T 梁的开裂截面

)

120(`25308150048.69)1173(8442667.6162021

)(`21

2202mm h mm x x x x x x h A x b f s Es f ==-+-??=?-=α 梁跨中截面为第二类T 形截面这时,受压高度为X

68

.848752180120)1801620(11738442667.62`)`(21273

180

)1801620(1208442667.6)

`(20=?-+???=

-+=

=-+?=

-+=

b

h b b h A B b

b h A A f f s Es f s Es αα

则)120(`298127368.848752127322mm h A B A x f ==-+=-+= 开裂截面的换算截面惯性矩cr I 为

4

623

3108.54674)2981173(8442667.63

)120298()1801620(32981620mm I cr ?-??+-?--

?= T 梁的全截面换算截面面积A O 为

2

045468442)1667.6(120)1801620(1300180cm

A =?-+?-+?=

受压区高度x 为:

mm x 481454600

1173

8442)1667.6(120)1801620(21

130********=??-+?-?+??=

全截面换算惯性矩0I 为

4

102

2

3232

02

3

2301034.9)4811173(8442)1667.6()2

120481(120)1801620(120)1801620(12

1

)48121300(13001801300180121)()1()2

`(`)`()`)(`(121

)2(121mm x h A h x h b h h b b x h bh bh I s Es f f f f f ?=-??-+-??-+?-?+-??+??=--+--+-+-+=

α

（2）计算开裂构件的抗弯刚度 全截面抗弯刚度

215104001066.21034.910395.095.0mm N I E B c ??=????= 全截面换算截面受拉区边缘的弹性抵抗矩为:

3810

001014.1481

13001034.9mm x h I ?=-?=-=

ω

全截面换算截面的面积矩为

3

7222

201036.9)120418()1801620(21

481162021)`)(`(21

`21mm h x b b x b S f f f ?=-?--??=---=

塑性影响系数为:

64.110

14.11036.9228

7

00

=???==ωγs 开裂弯矩:

m KN mm N f M tk cr ?=??=???==79.375107579.31014.101.264.1880ωγ 开裂构件的抗弯刚度为:

2

1515152215

02201052.11064.110

66.2225.168379.3751225.168379.3751066.21mm N B B M M M M B B cr s cr s cr ??=????????????? ??-+??? ???=???????????? ??-+???? ??= （3）受弯构件跨中截面处的长期挠度值

短期荷载效应组合下跨中截面弯矩标准值m KN M s ?=4.1817，结构自重作用下跨中截面弯矩标准值m KN M ct ?=276.1419，对C30混凝土，挠度长期增长系数60.1=Q η，施工中可通过预拱度消除永久作用挠度，则：

受弯构件在使用阶段的跨中截面的长期挠度值为

()mm B

l M f Q

G a 7660.11052.1105.19104.1817485485152

362

=??????=??=η

在结构自重作用下跨中截面的长期挠度值为

()mm

B

l M f Q

G G 5960.11052.1105.1910276.1419485485152

3

62

=??????=??=η

则按可变荷载频遇值计算的长期挠度值Q f 为

mm l f f f G a Q 33600

101956001759763

=?==-=-= 符合《桥规》规定。

预应力混凝土简支梁桥的毕业设计(25m跨径)

目录 《桥梁工程》课程设计任务书---------------------------------------------2 桥梁设计说明------------------------------------------------------------------3 计算书---------------------------------------------------------------------------4 参考文献------------------------------------------------------------------------24 桥梁总体布置图---------------------------------------------------------------25 主梁纵、横截面布置图-----------------------------------------------------26 桥面构造横截面图-----------------------------------------------------------27

《桥梁工程》课程设计任务书 一、课程设计题目(10人以下为一组) 1、钢筋混凝土简支梁桥上部结构设计（标准跨径为25米，计算跨径为24.5米，预制梁长 为24.96米，桥面净空：净—8.5+2×1.00米） 二、设计基本资料 1、设计荷载：公路—Ⅱ级，人群3.0KN/m2，每侧栏杆及人行道的重量按4.5 KN/m计 2、河床地面线为（从左到右）：0/0，－3/5，－4/12，－3/17，－2/22， －2/27，0/35（分子为高程，分母为离第一点的距离，单位为米）；地质假定为微风化花岗岩。 3、材料容重：水泥砼23 KN/m3，钢筋砼25 KN/m3，沥青砼21 KN/m3 4、桥梁纵坡为0.3%,桥梁中心处桥面设计高程为2.00米 三、设计内容 1、主梁的设计计算 2、行车道板的设计计算 3、横隔梁设计计算 4、桥面铺装设计 5、桥台设计 四、要求完成的设计图及计算书 1、桥梁总体布置图，主梁纵、横截面布置图（CAD出图） 2、桥面构造横截面图（CAD出图） 3、荷载横向分布系数计算书 4、主梁内力计算书 5、行车道板内力计算书 6、横隔梁内力计算书 五、参考文献 1、《桥梁工程》，姚玲森，2005，人民交通出版社. 2、《梁桥》（公路设计手册），2005，人民交通出版社. 3、《桥梁计算示例集》（砼简支梁（板）桥），2002，人民交通出版社. 4、中华人民共和国行业标准．公路工程技术标准（JTG B01-2003）.北京:人民交通出版社,2004 5、中华人民共和国行业标准．公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)含条文说明.北京:人民交通出版社,2004 6、中华人民共和国行业标准．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)含条文说明 六、课程设计学时 2周

预应力简支t型梁桥毕业设计

预应力简支t型梁桥毕业设计

第一部分桥梁设计 第一章水文计算 1.1原始资料 1.1.1水文资料： 浑河发源于辽宁省新宾县的滚马苓，从东向西流过沈阳后，折向西南，至海城市三岔河与太子河相汇，而后汇入辽河。浑河干流长364公里，流域面积11085平方公里。本桥位上游45公里的大伙房水库，于1958年建成，该水库控制汇流面积5563平方公里，对沈阳地区的浑河洪峰流量起到很大的削减作用。根据水文部门的资料，建库前浑河的沈阳水文站百年一遇洪峰流量位11700立方米/秒，建库后百年一遇推算值为4780立方米/秒。浑河没年12月初开始结冰，次年3月开始化冻。汛期一般在7月初至9月上旬，河流无通航要求。桥为处河段属于平原区次稳定河段。 1.1.2设计流量 根据沈阳水文站资料，近50年的较大的洪峰流量如下： 大伙房水库建库前 1935年5550立方米/秒 1936年3700立方米/秒 1939年 3270立方米/秒 1942年 3070立方米/秒 1947年 2980立方米/秒 1950年 2360立方米/秒 1951年 2590立方米/秒 1953年 3600立方米/秒 1954年3030立方米/秒 大伙房水库建库后 1960年2650立方米/秒 1964年2090立方米/秒 1971年2090立方米/秒 1975年2200立方米/秒 1985年2160立方米/秒 根据1996年沈阳年鉴，浑河1995年最大洪峰流量4900立方米/秒（沈阳 水文站）为百年一遇大洪水。1995年洪水距今较近，现场洪痕清晰可见，根据实测洪水位，采用形态断面计算1995年洪峰流量为5095立方米/秒，与年鉴资料相差在5％之内。故1995年洪峰流量可作为百年一遇流量， 洪水比降采用浑河洪水比降0.0528％。 经计算确定设计流量为Qs＝4976.00立方米/秒，设计水位16米。

钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计论文

毕业设计（论文）

计(论文)题目：钢筋混凝土简支T型梁桥

毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 者签名：日期： 导教师签名：日期： 使用授权说明 人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：日期：

学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年月日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 者签名：日期：年月日 师签名：日期：年月日

20米预应力混凝土简支t形梁桥毕业设计说明

目录 摘要 (2) 前言 (5) 第一章桥型方案比选 (6) 1.1 概述 (6) 1.2 主要技术指标 (6) 1.3 桥型方案比较 (6) 第二章设计资料和结构尺寸 (9) 2.1 设计资料 (9) 1.中华人民国交通部部标准：《公路工程技术标准》 (JTG B01-2003 ) (10) 7. 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (10) 9. 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (10) 2.2 结构尺寸 (10) 2.3、毛截面几何特性 (11) 第三章力计算 (12) 3.1 恒载作用力计算 (12) 3.2 活载作用力计算 (13) 第四章预应力钢筋设计 (22) 4.1 预应力钢筋数量的确定及布置 (22) 4.2 换算截面几何特性计算 (23) 4.3 预应力损失计算 (24) 第五章截面强度与应力计算 (28) 5.1、按极限状态承载能力的计算 (28) 5.2、正常使用极限状态计算 (29) 5.3、持久状况应力验算 (35) 5.4、短暂状态应力验算 (38) 第六章墩柱桩设计资料 (40) 8). 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (41) 10) 公路桥涵设计手册：《桥梁附属构造与支座》，人民交通，1991 (41) 12). 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (41) 第七章盖梁计算 7.1 荷载计算 (41) 7.2 力计算 (51) 7.3 截面配筋设计及承载力校核 (54) 第八章桥墩墩柱计算 (58) 8.1 荷载计算 (58) 8.2 截面配筋计算及应力验算 (60) 第九章钻孔灌注桩计算 (63) 9.1 荷载计算 (63) 9.2 桩长计算 (65) 9.3 桩的力计算( m 法) (66) 9.4 桩身截面配筋与强度验算 (69) 9.5 墩顶纵向水平位移验算 (71) 第十章埋置式桥台计算 (73)

T型梁桥结构计算毕业设计论文

摘要 目前，为适应我国经济的发展，预应力混凝土被更广泛的应用，以此缓解交通给人们生产生活带来的不便。根据安全、适用、经济、美观的桥梁设计原则，并在施工、造价等方面对装配式预应力混凝土简支T梁桥、预应力混凝土空心板连续梁桥及装配式箱型梁桥三种梁桥形式进行了比选，从而确定了预应力混凝土简支T梁桥为设计方案。在本次梁桥方案设计中，着重对预应力混凝土简支T梁桥资料设计、构造的布置、方案绘图、结构计算进行了全面的介绍。结构计算包括对横截面主要尺寸的拟定、可变作用效应计算、预应力损失值估算、持久状况承载能力极限状态承载力验算、主梁变形计算还有行车板道的计算。本设计依据当地环境的影响、人们的需求，道路的建设等方面的综合考虑，进行了大桥的总体布局及桥梁的设计与计算，而预应力混凝土简支T梁桥恰好的具备了适用性强，就地取材，耐久性好，美观的各种优点。桥梁是城市道路的重要组成部分，对当地政治、经济、文化、国防等意义重大，加上其施工充分技术的先进性，预应力混凝土简支T梁桥将给城市增色不少。而今，又由于材料性能的不断改进，设计理论革新创造，施工工艺日趋完善，使得预应力混凝土简支T梁桥地位日益重要，本设计根据各方面条件，确定桥型为预应力混凝土T型梁桥。 关键词：预应力混凝土; T型梁桥; 结构计算；设计方案

Abstract At present, in order to adapt to the economic development of China, the prestressed concrete is more widely used, in order to ease traffic production and living of inconvenience to the people. According to the safe, applicable, economic, beautiful bridge design principles, and in such aspects as construction, the construction cost of prefabricated prestressed concrete simply supported T beam bridge, prestressed concrete hollow slab continuous girder bridge and prefabricated box girder bridge three bridge form has carried on the comparison, thus determine the prestressed concrete simply supported T beam bridge design. In the bridge design, design of prestressed concrete simply supported T beam bridge data, structure layout, plan drawing, structural calculation has carried on the comprehensive introduction. Structural calculation including the main dimensions of cross-section, variable effect calculation, loss of prestress value estimation and lasting condition bearing capacity limit state of bearing capacity calculation, calculation and driving plate girder deformation calculation. This design according to the local environment, people's demand, the influence of road construction and other aspects of the comprehensive consideration, the bridge of the overall layout and the design and calculation of the bridge, and prestressed concrete simply supported T beam bridge just have strong applicability, local materials, good durability, various advantages, beautiful. Bridge is an important part of city road, to the local political, economic, cultural, national defense and so on is of great significance, and its construction technology of advanced fully, prestressed concrete simply supported T beam bridge will give city graces many. Now, due to the constant improvement of the material performance, innovation creates design theory, construction technology is increasingly perfect, make prestressed concrete simply supported T beam bridge position is becoming more and more important. Key words: prestressed concrete; T girder bridge; structural calculation; design scheme

40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计

40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计 中国矿业大学2008届本科生毕业设计 预应力混凝土简支T形梁桥（夹片锚具） 一设计资料及构造布置 1．桥梁跨径及桥宽 标准跨径：40m（墩中心距离） 主梁全长：39.98m 计算跨径：39.00m 桥面净空：净9+2m=11m 2．设计荷载 公路—?级，人群荷载3.0KN/m2，每侧人行栏，防撞栏重力的作用力分别为1.52KN/m和 4.99KN/m 3.材料及工艺 混凝土：主梁采用C50，栏杆及桥面铺装用C30。 预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）的?15.2钢绞线，每束六根，全梁配七束，fpk=1860Mpa。 普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm 的均用R235钢筋。按后张法施工工艺要求制作主梁，采用内径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。 4.设计依据

（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2003），简称《标准》（2）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60--2004),简称《桥规》 (3)交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG B62—2004) (4)基本计算数据见表一 (二)横截面布置 1.主梁间距与主梁片数 主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对 提高主梁截面效率指标?很有效,故在许可条件下应适当加宽T梁翼板.本桥主梁翼板宽度为2750mm,由于宽度较大,为保证桥梁的整体受力性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头,因此主梁的工作截面有两种:预施应力,运输, 吊装阶段的小截面(bi?1700mm)和运营阶段的大截面 (bi?2750mm).净-9+2m的桥宽采用四片主梁,如图一所示. 中国矿业大学2008届本科生毕业设计 注：本示例考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束。fck和ftk分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则：fck=29.6MPa，ftk=2.51MPa。 中国矿业大学2008届本科生毕业设计 2．主梁跨中截面尺寸拟订 （1）预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在 1/15~1/25，标准设计中高跨比约在1/18~1/19。当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁高可以节省预应力钢束用量，

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥(毕业设计)

建筑学院交通学院 课程设计 装配式钢筋混凝土简支T型梁桥 专业：土木工程（交通土建向） 学号：101600309 学生姓名： 指导教师：白宝玉

装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算 一、设计资料 （一）桥面净空 净-7+2 0.75m人行道 （二）主梁跨径和全长 l=20.00m(墩中心距离) 标准跨径 b 计算跨径l=19.50m(支座中心距离) 主梁全长l全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载 公路Ⅱ级荷载，人群荷载3kN/㎡ （四）材料

钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算法 极限状态法 （六）结构尺寸 参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。 （七）设计依据 （1）《桥梁工程》白宝玉主编。 （2）《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）,简称《桥规》 （3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG 62-2004），简称《公预规》 （4）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 二、主梁的计算 （一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法） （1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm 18 13011)18160(2 131813021111)18160(?+?-??+? ?-= x a

=41.2cm 4 242323106275.66627500)2.412 130(1301813018121)2112.41(1114211142121m cm I X -?==-??+??+-??+??= T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）； 附表-1 b i 、t i 为相应各矩形的宽度与厚度。 查表可知 b 1/t 1=0.11/1.60=0.069,c 1=1/3 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301 则 I TX =1.6×0.113/3+0.301×1.19×0. =0.71×10-3=2.80×10-3m 4 单位抗弯及抗扭惯矩： J X =I x /b=6.628×10-2/160=4.142×10-4m 4/cm J TX =I Tx /b=2.280×10-3/160=1.75×10-5m 4/cm

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计

长春建筑学院交通学院 课程设计 装配式钢筋混凝土简支T型梁桥 专业：土木工程（交通土建方向） 学号：101600309 学生姓名： 指导教师：白宝玉

装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算 一、设计资料 （一）桥面净空 净-7+2? 0.75m 人行道 （二）主梁跨径和全长 标准跨径 b l =20.00m(墩中心距离) 计算跨径 l =19.50m(支座中心距离) 主梁全长 l 全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载 公路Ⅱ级荷载 ，人群荷载3kN/㎡ （四）材料 钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算方法 极限状态法 （六）结构尺寸 参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。 （七）设计依据 （1）《桥梁工程》白宝玉主编。 （2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）,简称《桥规》 （3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2004），简称《公

预规》 （4）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 二、主梁的计算 （一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法） （1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm 18 13011)18160(2131813021111)18160(?+?-??+? ?-= x a =41.2cm 4242323106275.66627500)2.412130(1301813018121)2112.41(1114211142121m cm I X -?==-??+??+-??+??= T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）； i 查表可知 b 1/t 1=0.11/1.60=0.069,c 1=1/3 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301

最新预应力混凝土简支T梁桥设计

绪论 桥梁是一种为全社会服务的公益性建筑，它与人类社会的发展繁荣和人们生产生活的便利息息相关。桥梁建筑是人类认识自然和改造自然的产物，又是人类各个历史阶段文明发展的结晶。桥梁建筑发展的动因与人类社会生产力、材料工业、科学技术等的发展密切相关。我国从“七五”开始，公路建设进入了高等级公路建设的新阶段，近几年随着公路等级的不断提高，路桥方面知识得到越来越多的应用，同时，各项规范也有了较大的变动，为掌握更多路桥方面知识，我选择了35m 装配式预应力混凝土简支T 梁设计这一课题。 本设计是根据设计任务书的要求和《公路桥规》的规定，选定装配式预应力T 形截面简支梁桥，该类型的梁桥具有受力均匀、稳定，且对于小跨径单跨不产生负弯矩，施工简单且进度迅速等优点。设计内容包括拟定桥梁纵,横断面尺寸、上部结构计算，下部结构计算，施工组织管理与运营，施工图绘制,各结构配筋计算，书写计算说明书、编制设计文件这几项任务。在设计中，桥梁上部结构的计算着重分析了桥梁在施工及使用过程中恒载以及活载的作用力，采用整体的自重荷载集度进行恒载内力的计算。按照新规范公路 2 级车道荷载进行布置活载，并进行了梁的配筋计算，估算了钢绞线的各种预应力损失，并进行预应力阶段和使用阶段主梁截面的强度，正应力及主应力的验算。下部结构采用以钻孔灌注桩为基础的墩柱，并分别对桥墩和桩基础进行了计算和验算。 毕业设计使得学生的独立系统的完成一项工程设计，因而对培养学生的综合素质、增强工程意识和创造能力具有其他教学环节无法取代的重要作用。通过毕业的设计这一时间较长的教学环节，学生独立分析问题、解决问题的能力以及实践动手能力都会有很大的提高，还可以培养土木工程专业本科生综合应用所学基础课、技术基础课及专业课知识和相关技能，解决具体问题的能力。已达具备初步专业工程人员的水平，为将来走向工作岗位打下良好的基础。 在本次设计过程中，新旧规范的交替，电脑制图的操作，都使我的设计工作一度陷入僵局。在指导老师彭老师及本组其他组员的帮助下，才使的

20m预应力混凝土简支T形梁桥设计毕业论文

20m预应力混凝土简支T形梁桥设计毕业论文 目录 前言 (1) 第一章桥梁设计总说明 (2) 1.1设计标准及设计规 (2) 1.2技术指标 (2) 1.3主要材料 (2) 1.4设计要点 (3) 1.5施工步骤 (3) 1.6施工要点及注意事项 (3) 第二章桥梁方案设计比选说明 (6) 第三章截面设计 (7) 3.1主梁间距与主梁片段 (7) 3.2主梁跨中截面主要尺寸拟定 (7) 第四章主梁作用效应计算 (11) 4.1永久作用效应计算 (11) 4.1.1 永久作用集度 (11) 4.1.2 永久作用效应 (12) 4.2可变作用效应计算 (13) 4.2.1 冲击系数和车道折减系数 (13) 4.2.2 计算主梁的荷载横向分布系数 (13) 4.2.3 车道荷载的取值 (20) 4.2.4 计算可变作用效应 (20) 4.3主梁作用效应组合 (22) 4.4桥梁博士软件进行力验算 (23) 4.4.1 建模 (23) 4.4.2 承载能力极限状态力验算 (23)

4.4.3 手算结果与电算结果比较 (32) 第五章预应力钢束数量估算及其布置 (33) 5.1预应力钢束数量的估算 (33) 5.2预应力钢束的布置 (34) 第六章计算主梁截面几何特性 (41) 6.1截面面积及惯性矩计算 (41) 6.2截面静距计算 (44) 6.2截面几何特性汇总表 (46) 第七章钢束预应力损失计算 (48) 7.1预应力钢束与管道壁间的摩擦损失 (48) 7.2锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失 (49) 7.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (51) 7.4由预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (55) 7.5混凝土的收缩和徐变引起的预应力损失 (56) 7.6成桥后各截面由拉钢束产生的预加力作用效应计算 (60) 7.7预应力损失汇总及预加力计算 (63) 第八章主梁界面承载力与应力计算 (68) 8.1持久状况承载能力极限状态承载力验算 (68) 8.2持久状况正常使用极限状态抗裂性验算 (74) 8.3持久状况构件应力计算 (76) 8.4短暂状况构件的应力验算 (79) 第九章主梁变形验算 (81) 9.1计算由荷载引起的跨中挠度 (81) 9.2结构刚度验算 (81) 9.3预拱度的设置 (81) 第十章横隔梁的计算 (82) 10.1横隔梁上的可变作用计算（G-M法） (82)

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥(毕业设计)

长春建筑学院交通学院 课 程 设 计 装配式钢筋混凝土 简支T 型梁桥 专 业： 土木工程（交通土建方向） 学 号： 9 学生姓名： 指导教师： 白宝玉 装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算 一、设计资料 （一）桥面净空 净-7+2? 0.75m 人行道 （二）主梁跨径和全长 标准跨径 b l =20.00m(墩中心距离) 计算跨径 l =19.50m(支座中心距离) 主梁全长 l 全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载 公路Ⅱ级荷载 ，人群荷载3kN/㎡ （四）材料 钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算方法 极限状态法 （六）结构尺寸 参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。 （七）设计依据 （1）《桥梁工程》白宝玉主编。 （2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）,简称《桥规》 （3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2004），简称《公预规》 （4）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 二、主梁的计算 （一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）

（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm =41.2cm T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）； i 111 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301 则 I TX =1.6×0.113/3+0.301×1.19×0.183 =0.71×10-3=2.80×10-3m 4 单位抗弯及抗扭惯矩： J X =I x /b=6.628×10-2/160=4.142×10-4m 4/cm J TX =I Tx /b=2.280×10-3/160=1.75×10-5m 4/cm (2)横梁抗弯及抗扭惯矩 翼板有效宽度λ计算（图3） 横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即 l =4b=4╳1.6=6.4m c=1/2(4.85-0.15)=2.35m h ′=100m, b ′=0.15m=15cm /c l =2.35/6.40=0.367 根据c/l 比值可查（附表1） 求得 λ/c =0.548 所以 λ=0.548?c=0.548?2.35=1.29m 求横梁截面重心位置a y y a =''1' '112222b h h h b h h h +??+??λλ =0 .115.011.029.120.115.021211.029.122 2?+????+?? =0.21 横梁的抗弯和抗扭惯矩I y 和I TY 查表得311=c ，但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板者的一

T梁桥设计开题报告

v1.0 可编辑可修改 学生毕业设计（论文） 开题报告书 课题名称一阶段施工图设计 姓名 学号 院系 专业 指导教师 年月日 设计（论文）题目****大桥一阶段施工图设计

课题的根据：1）说明本课题的理论、实际意义 2）综述国内外有关本课题的研究动态和自己的见解 1.本课题研究的理论意义 先简支后连续施工方法在上世纪80年代兴起，含义不断扩展，从早期的桥面连续、桥面板连续、普通钢筋实现结构自身连续，发展到利用预制混凝土梁作为简支构件，在现浇混凝土梁内利用预应力实现结构连续的后连续施工方法。典型的先简支后连续桥梁的施工程序简支安装、梁端接头浇注、体系转换。随着施工工艺的改进特别是吊装能力的提高，“先简支后连续体系”梁桥采用的截面型式由简单到复杂、受力性能逐步优化，由早期的“I”型截面、“T”型截面、空心板梁发展到了目前最为广泛应用的箱形截面。 先简支后连续预应力箱梁桥拥有以下优点 1）采用标准预制构件，更有利于技术操作、提高预制速度、节省模板费用； 2）下部结构施工的同时便可进行上部构件的预制，因而节省了施工时间，加快了施工速度，有利于提高经济效益； 3）整片梁的吊装就位仅需要吊装设备，简支梁的预应力筋张拉可在工厂进行，而负弯矩区钢筋的布置或张拉可在梁上或挂篮上进行，减少了施工设备，又可避免造成地面障碍，在拥挤的市区或风景区以及城市立交桥等一些要求施工中不能中断交通的工程中特别适用； 4）同其它方法施工的连续梁一样，这种方法施工形成的连续梁同样具有刚度大、收缩缝少、变形小的优点，可提高车速以及行车的舒适性， 5）由于是在工厂预制，从早期预应力的张拉到浇筑接缝、后连续预应力的张拉，混凝土已有相当的龄期，因而减少了收缩、徐变对结构体系的影响，另外，简支梁的预应力筋对结构不产生次力矩，可使结构设计简便。 6）由于这种结构体系是梁的恒载按简支受力，仅仅活载和二期恒载（桥面铺装、栏杆、安全带）按连续梁结构受力，基础沉降对结构的影响较小。 2.本课题研究的实际意义 简支－连续施工工艺如下：先预制梁段（张拉正弯矩区预应力）、再吊装连接（张

4乘30米预应力简支T型梁桥毕业设计

山东交通学院 2015届毕业生毕业论文（设计） 题目：牛石路柴汶河大桥施工图设计-4*30米装配式预支T梁施工图设计 院(系)别交通土建工程学院 专业土木工程 班级土木114 学号 110711411 姓名姜星宇 指导教师于业栓 2015年6 月

姜星宇：牛石路柴汶河大桥施工图-4×30m装配式预应力简支T梁施工图设计 原创声明 本人姜星宇郑重声明：所呈交的论文“牛石路柴汶河大桥施工图设计—4×30m装配式预应力钢筋混凝土简支T梁施工图设计”，是本人在导师于业栓的指导下开展研究工作所取得的成果。除文中特别加以标注和致谢的地方外，论文中不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果，对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明，本人完全意识到本声明的法律后果，尊重知识产权，并愿为此承担一切法律责任。 论文作者(签字)： 日期：年月日

山东交通学院毕业设计（论文） 摘要 本设计4跨预应力混凝土简支桥梁。桥面净宽9+2×1.5 m，桥下净空5m，跨径为30m。本设计分为以下几个部分：桥面板的设计，综合各种因素，本桥采用预应力T型简支梁，预应力T型简支梁具有安装重量轻、跨度大等优点，适用于大中跨度桥梁。桥面采用6块宽度为2m，梁高为1.7m，跨度为29.96m的预应力T型梁。作用在桥面上的荷载有结构重力、预加应力、土的重力，混凝土收缩以及徐变影响力，汽车荷载以及其引起的冲击力、离心力，和人群荷载，以及所有车辆引起的土侧压力。基本原理是假定忽略主梁之间横向结构的联系作用，桥面板视为沿横向支撑在主梁上的简支梁。画出最不利位置的影响线，据影响线得到横向分布系数M，取最大的横向分布系数作为主梁的控制设计。桥墩设计，桥墩采用桩柱式。由盖梁柱和灌注桩组成。经过荷载计算与组合后，由极限状态设计法决定配筋。桥台采用双柱式桥台，基础采用钻孔灌注桩。桥梁下部结构设置在地基上，其主要作用是支撑桥跨结构，并且将桥跨结构承受的荷载传到地基中去，以确保上部结构的安全使用。 关键词预应力混凝土；简支T梁；G-M法；桥梁墩台；杠杆原理

钢筋混凝土简支T梁桥设计计算课程设计报告任务书

钢筋混凝土简支T梁桥设计计算课程设计任务书 题目: 钢筋混凝土简支T梁桥设计计算 1.课程设计教学条件要求 桥梁结构课程设计是土木工程专业桥梁工程实践环节课，通过设计进一步巩固桥梁结构基本原理和基本知识，以及桥梁构造，培养设计动手能力，初步学会运用桥梁设计规，桥梁标准图，估算工程材料数量，完成桥梁总体布置图的技能。并为毕业设计以及今后专业工作中奠定必要基础。 本课程设计要求学生在一的时间通过指导教师的指导，完成《任务书》中的全部容，学生通过本课程的设计练习，使学生掌握钢筋混凝土简支T梁设计计算的步骤和法，学会对T梁进行结构自重力计算、汽车荷载和人群荷载力计算、力组合；在汽车和人群荷载力计算时，学会用杆杠原理法、偏心受压法和G-M法求解荷载横向分布系数。 2.课程设计任务 2.1 设计资料 1 桥面净宽：净-7或8或9+2×1.0或0.75或0.5m人行道（各人按表中数据查询） 2 主梁跨径及全长 标准跨径：l b=10或13或16或20.00m（墩中心距离）（各人按表中数据查询） 计算跨径：l =9.50或12.50或15.50或19.50m（支座中心距离）（对应上面之数值）主梁全长：l全=9.96或12.96或15.96或19.96m（主梁预制长度）（对应上面之数值）3 设计荷载 汽车I级；人群荷载3.0kN/m2或4.0kN/m2或5.0kN/m2（各人按表中数据查询） 汽车Ⅱ级；人群荷载3.0kN/m2或4.0kN/m2或5.0kN/m2（各人按表中数据查询） 4 材料x 钢筋：主筋用Ⅱ级钢筋，其他用Ⅰ级钢筋。 混凝土：20号或25号或30号（自选） 5 桥面铺装： 沥青表面处厚2cm（重力密度为23Kn/m3），C25混凝土垫层厚6～12cm（重力密度为24Kn/m3），C30T梁的重力密度为25Kn/m3。

简支转连续T梁毕业设计

简支转连续T梁毕业设计 目录 前言 ......................................................................................................................... - 1 -第一章工程概况 ............................................................................................... - 2 - 1.1 工况简介.................................................................................................... - 2 - 1.2 桥型布置.................................................................................................... - 2 - 1.3方案比选..................................................................................................... - 3 - 1.4结构尺寸..................................................................................................... - 4 - 1.4.1主梁间距及主梁片数...................................................................... - 4 - 1.4.2截面效率指标.................................................................................. - 5 - 1.5 预应力钢筋布置........................................................................................ - 6 - 1.6 桥面铺装及防水排水系统...................................................................... - 6 - 1.6.1桥面铺装.......................................................................................... - 6 - 1.6.2桥面纵横坡...................................................................................... - 6 - 1.6.3防水层.............................................................................................. - 7 - 1.6.4桥面排水系统.................................................................................. - 7 -第二章设计资料及主要技术标准............................................................... - 7 - 2.1 主要设计规范及设计参考资料................................................................ - 7 - 2.2 主要设计技术指标.................................................................................... - 7 -第三章设计荷载及主要材料 ................................................................... - 9 - 3. 1主要材料及特性........................................................................................ - 9 - 3. 1.1基本材料及特性见表：................................................................. - 9 - 3.1.2 施工工艺......................................................................................... - 9 - 3.2设计荷载..................................................................................................... - 9 - 3.2.1恒荷载计算.................................................................................... - 10 - 3.2.2横向分布系数计算........................................................................ - 11 - 3.3 活载内力计算.......................................................................................... - 15 - 3.4 桥面板的计算.......................................................................................... - 20 - 3.4.1 桥面板恒载内力计算................................................................... - 20 - 3.4.2 桥面板活载内力计算................................................................... - 21 - 3.4.3 内力组合及桥面板配筋............................................................. - 22 -第四章桥梁结构分析.................................................................................. - 23 - 4.1 结构离散化的基本原则.......................................................................... - 23 - 4.2计算模型和单元的划分........................................................................... - 24 -