耳式支座计算程序使用说明

支座计算书

支座计算书 计算依据是《钢结构连接节点设计手册》(第二版)第八章第八节 〖已知参数:〗 考虑水平力及其引起的弯矩的影响，按刚接柱脚的计算方法 支座所用材料: Q235 底板下混凝土强度设计等级: C30 底板长度: 300mm 底板宽度: 300mm 支座高度: 350mm 球直径: 180mm 所受压力: 200kN 所受剪力Vx: 15kN 所受剪力Vy: 15kN 锚拴材料: Q235 锚拴直径: 24mm 锚栓到边缘距离: 60mm 支座劲板正放，四个锚栓对称布置 〖验算Vx方向:〗 根据《钢结构连接节点设计手册》(第二版)8-85条及表8-3 轴向力为压力，按压弯计算 ※底板下混凝土最大压应力验算 根据偏心距的大小判断，属于表8-3的第一类情况，按公式8-130 (公式8-130) 底板混凝土最大受压应力=3.39Mpa 底板下混凝土为C30;fc=14.3Mpa;强度影响系数βc=1 底板下混凝土压应力满足要求！ ※锚拴受拉验算 锚拴不受拉！ ※水平抗剪验算 根据公式8-127 (公式8-127) 底板底面的摩擦力=80.00kN 无需另加抗剪件！

※底板厚度计算: 底板厚度计算原则《钢结构连接节点设计手册》(第二版)8-86条 底板材料为Q235,强度设计值取为215.00Mpa 计算区格按三边或两邻边支承考虑 计算区格内底板混凝土基础最大分布反力为3.39Mpa 根据b2/a2=0.50查表8-4得α=0.06 根据公式8-120 (公式8-120) 得M2=0.01kN.m 根据公式8-118 (公式8-118) 得t>15.98mm 取板厚为18mm 底板材料强度设计值重新取为205.00Mpa 根据公式8-118 (公式8-118) 得t>16.36mm 按三边或两邻边支承考虑的底板厚度为18mm ※焊缝计算: 垂直焊缝计算: 根据《手册》公式4-19,公式4-20: 垂直劲板厚度取底板厚度0.7倍:14mm 这里的R按底板下最大压应力反算取值为:305.00kN (公式4-19) (公式4-20) 得到偏心弯矩为:5.72kN.m 得到剪力为:76.25kN 其中水平角焊缝长度取为:150mm 垂直角焊缝长度取为:242mm 最小构造焊角尺寸为:7mm 根据《手册》公式4-18:

支座强度校核计算

1M 3立式储气罐支座强度校核计算 设备采用支承式支座，参考标准JB/T 4712-2007。已知设备外壳内经mm D i 850=，无法直接选用标准型号的支承式支座，故参考标准采用设计强度大于A1的3个支承式支座用于设备支撑。设备总高度mm H 26000=，设置地区基本风压，地面瞬时最大风速：19.5s /m 风的动压为 wp=0.5·ro·v2 (1) 其中wp 为风压[kN/m2]，ro 为空气密度 [kg/m3]，v 为风速[m/s]。20/2282000m N q =， 地震设防烈度为7度，（取a=0.12）。 设计压力MPa P 1.1=，外壳设计温度50=t ℃，封头为标准椭圆型 封头，材料为S30408，许用应力137MPa ］σ［=，封头名义厚度mm n 6=δ； 设备总质量Kg m 5770=。 支座强度校核仍按A1（其允许载荷20KN ］Q ［=）计算，校核计算如下： 计算支座承受的实际载荷Q 地震载荷：N g am P e 6.6788.957712.00=??== 风载荷：6 000102.1-?=H D q f P i w 1=i f N P w 5429152102300862228200012.16=?????=- 水平力: N P P P w e 1357967 542915225.06.67825.0=?+=+= mm D 600= 取3个支座，故n=3，

3010)(4-??? ????+++=nD P G PH kn G g m Q e e e 3106003113413579674318.9577-??? ???????+??=Q Q = 3424KN < 200KN []Q Q < ，所以满足支座本体许用载荷要求。 i f ——— 风压高度变化系数，按设备质心高度取 ； e G ——— 偏心载荷 ； e S ——— 偏心距 ； k ——— 安装3个支座时k=1 ，安装3个以上时取k=0.85 ; D ——— 支座安装尺寸，（螺栓中心圆直径） 。 设备质心所在高度，m <10 15 20 风压高度变化系数, fi 1.00 1.14 1.25