煤矿整定值计算说明书
目录
井下供电系统两相短路电流计算 (2)
井下供电系统两相短路电流计算 (2)
一、K1点选择在高压开关进线端 (2)
二、K2点选择在500kV A变压器出线端 (2)
三、K3点选择在100kV A变压器出线端 (3)
四、K4（9111采面配电点） (3)
五、K5点选择在绞车房 (4)
六、K6点选择在9112－2回风巷掘进工作面配电点 (4)
七、K7点选择在+968m三连运输巷掘进工作面配电点 (4)
八、K8点选择在+971m三连回风巷掘进工作面配电点 (5)
九、K9点选择在9112－2回风巷掘进工作面备用局扇配电点 (6)
十、K10点选择在水泵房配电点 (6)
十一、三专线路计算 (7)
井下开关过流整定计算 (8)
一、9111配电点 (8)
二、9112－2配电点整定计算 (11)
三、+968m三连运输巷配电点整定计算 (12)
四、+971m三连回风巷配电点整定计算 (12)
五、绞车房整定计算 (13)
六、水泵房整定计算 (14)
七、局扇供电线路整定计算 (15)
八、井下主变电所馈电开关电流整定计算 (17)
九、三专供电线路整定计算 (22)
十、高压开关整定计算 (23)
地面变电所整定值计算 (24)
一、编制依据 (24)
二、最大运行方式短路电流计算 (27)
三、地面高压保护装置整定计算 (30)
管理制度 (36)
井下供电系统两相短路电流计算
供电区域：+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风巷掘进工作面配电点、9112－2回风巷掘进工作面配电点、9111工作面配电点、绞车房、水泵房。
+968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算
计算条件：电压：10kV ，电缆截面：35mm 2，电缆长度L ：1100m ，变压器容量：600kVA ，开关额定短路容量：25kA 。
一、K1点选择在高压开关进线端
1：电源系统电抗
X Sy =S
2
U a S U
=102/433=0.23094Ω
（式中系统短路容量Ss=1.732×25×10000=433MVA ）
2：高压电缆阻抗：35mm 2高压电缆查表得Ro=0.616Ω/km ，Xo=0.084Ω/km ，可计算出：Xw 1=XoL=0.084×1.1=0.0924Ω Rw 1=RoL=0.616×1.1=0.6776Ω 3:短路回路总阻抗
Z=2121)(W SY X X Rw ++=220.09240.230940.6776）
（++=0.7508Ω 4：K 1点两相短路电流 I 2=
Z 2U U a ?=7508.0210000
?=6660A I 3=
?3
2I 2=7691A 二、K2点选择在500kVA 变压器出线端
高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W1,=(Xsy+Xw 1)×(
1
2U U )2=（0.23094+0.0924）×(10000690)2
＝0.0015Ω
R W1,=R W1×(
1
2U U )2=0.6776×(10000690)2
＝0.0032Ω
变压器后的总阻抗：RT=0.0078Ω,XT=0.0433Ω,500kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=0.046Ω K2点两相短路电流： I 2=
Z 2U U a ?=046.02690
?=7500A I 3=?3
2I 2=8660A 2台500kVA 变压器一样，所以计算结果一致。
三、K3点选择在100kVA 变压器出线端
高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W1,=(Xsy+Xw 1)×(1
2U U )2=（0.23094+0.0924）×(10000690)2
＝0.0015Ω
R W1,=R W1×(
1
2U U )2=0.6776×(10000690)2
＝0.0032Ω
变压器后的总阻抗：RT=0.0096Ω,XT=0.047Ω,100kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=0.047Ω K3点两相短路电流： I 2=
Z 2U U a ?=047.02690?=7340A I 3=
?3
2
I 2=8476A 四、K4（9111采面配电点）
电缆截面：95mm 2，L=400m ，电压U=690V 。 干线电缆电阻电抗：X W 干=XoL=0.076×0.4=0.0304Ω R W 干=RoL=0.195×0.4=0.078Ω 短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=0.089Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=0.0752Ω Z=
∑∑+
2
2
X
R
=0.1165Ω
K4点两相短路电流：I 2=
Z
2U U
a ?=2961A 五、K5点选择在绞车房
电缆截面：35mm 2，L=350m ，电压U=690V 。 干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=0.084×0.35=0.0294Ω R W 干=R0L=0.522×0.35=0.1827Ω 短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=0.1937Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=0.0742Ω Z=∑∑+
2
2
X
R
=0.2Ω
K5
点两相短路电流：I 2=
Z
2U U
a ?=1725A 六、K6点选择在9112－2回风巷掘进工作面配电点
电缆截面：95mm 2，L=400m ，电压U=690V 。 干线电缆电阻电抗：X W 干=XoL=0.076×0.4=0.0304Ω R W 干=RoL=0.195×0.4=0.078Ω 短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=0.089Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=0.0752Ω Z=
∑∑+
2
2
X
R
=0.1165Ω
K6点两相短路电流：I 2=
Z
2U U
a ?=2961A 七、K7点选择在+968m 三连运输巷掘进工作面配电点
电缆截面：16mm 2，电缆长度L=50m ，电压U=690V. 干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=0.09×0.05=0.0045Ω
R W 干=R0L=1.16×0.05=0.058Ω 短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=0.069Ω ∑X=X W1,+XT+X W 干=0.0493Ω Z=
∑∑+
2
2
X
R
=0.08Ω
K7点两相短路电流值：I 2=
Z
2U U
a ?=4313A K71点选在+968m 三连运输巷掘进工作面备用局扇配电点 电缆截面：16mm 2，电缆长度L=50m ，电压U=690V. 干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=0.09×0.05=0.0045Ω R W 干=R0L=1.16×0.05=0.058Ω 短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=0.069Ω ∑X=X W1,+XT+X W 干=0.0493Ω Z=
∑∑+
2
2
X
R
=0.08Ω
K71点两相短路电流值：I 2=
Z
2U U
a ?=4313A 八、K8点选择在+971m 三连回风巷掘进工作面配电点
电缆截面：16mm 2，电缆长度L=50m ，电压U=690V. 干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=0.09×0.05=0.0045Ω R W 干=R0L=1.16×0.05=0.058Ω 短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=0.069Ω ∑X=X W1,+XT+X W 干=0.0493Ω Z=
∑∑+
2
2X R =0.08Ω
K8点两相短路电流值：I 2=Z
2U U
a ?=4313A
K81点选择在+971m 三连回风巷掘进工作面备用局扇配电点 电缆截面：16mm 2，电缆长度L=160m ，电压U=690V.
干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=0.09×0.16=0.0144Ω R W 干=R0L=1.16×0.16=0.1856Ω 短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=0.1966Ω ∑X=X W1,+XT+X W 干=0.0592Ω Z=
∑∑+
2
2
X
R
=0.205Ω
K81点两相短路电流值：I 2=
Z
2U U
a ?=1683A 九、K9点选择在9112－2回风巷掘进工作面备用局扇配电点
电缆截面：16mm 2，电缆长度L=800m ，电压U=690V. 干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=0.09×0.8=0.072Ω R W 干=R0L=1.16×0.8=0.928Ω 短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=0.939Ω ∑X=X W1,+XT+X W 干=0.1168Ω Z=
∑∑+
2
2
X
R
=0.94Ω
K9点两相短路电流值：I 2=
Z
2U U
a ?=367A 十、K10点选择在水泵房配电点
电缆截面：16mm 2，电缆长度L=400m ，电压U=690V. 干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=0.09×0.4=0.036Ω R W 干=R0L=1.16×0.4=0.464Ω 短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=0.475Ω ∑X=X W1,+XT+X W 干=0.0808Ω Z=
∑∑+
2
2X R =0.482Ω
K10点两相短路电流值：I 2=
Z
2U U
a ?=716A 十一、三专线路计算
K11选在91122局扇配电点
电缆截面：16mm 2，电缆长度L=800m ，电压U=690V. 干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=0.09×0.8=0.072Ω R W 干=R0L=1.16×0.8=0.928Ω 短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=1.056Ω ∑X=X W1,+XT+X W 干=0.1145Ω Z=
∑∑+
2
2
X
R
=1.06Ω
K11点两相短路电流值：I 2=
Z
2U U
a ?=325A K12选在+968m 三连运输巷局扇配电点
电缆截面：16mm 2，电缆长度L=50m ，电压U=690V. 干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=0.09×0.05=0.0045Ω R W 干=R0L=1.16×0.05=0.058Ω 短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=0.0708Ω ∑X=X W1,+XT+X W 干=0.047Ω Z=
∑∑+
2
2
X
R
=0.085Ω
K12点两相短路电流值：I 2=
Z
2U U
a ?=4059A K13选在+971m 三连回风巷局扇配电点
电缆截面：16mm 2，电缆长度L=160m ，电压U=690V. 干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=0.09×0.16=0.0144Ω R W 干=R0L=1.16×0.16=0.1856Ω 短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=0.1984Ω ∑X=X W1,+XT+X W 干=0.0569Ω
Z=
∑∑+
2
2
X
R
=0.207Ω
K13点两相短路电流值：I 2=
Z
2U U
a ?=1667A 井下开关过流整定计算
我矿井下各配电点低压真空开关整定值均按设备额定功率计算，30kW 以上的设备整定值按K=1.2倍计算，其它设备按K=1.1倍计算，功率因数 COS ?=0 .85 ，电压Ue=690V ；部分线路串联有多个馈电开关，为避免越级跳闸，计算值为未级开关动作值，上级开关为下级开关动作值1.05倍。
一、9111配电点
负荷计算：乳化泵功率37kW ，2台；皮带机2×37kW ，1台；煤电钻综保3台3.6KW ；截煤机30KW ，2台；刮板机30KW ，2台；刮板机40KW ，1台；调度绞车40KW ，1台；水泵5.5KW ，2台；长时间工作负荷：37＋30＋40+74+30+5.5+3.6=220.1kW 9111工作面配电点分开关的整定
∑+=e dq z I I I
=85
.069.03 3.65.53074403037??++++++=216.67A K=1.2
1.2×216.67=260A Id=260×6=1560A
9111工作面配电点开关确定整定值为260A 9111乳化泵分开关的整定
负荷计算：乳化泵功率37kW ，2台；皮带机2×37kW ，1台；调度绞车40KW ，1台；水泵5.5KW ，2台；长时间工作负荷：37＋74+5.5=116.5kW
∑+=e dq z I I I
=85
.069.03116.5??=114.69A K=1.2 1.2×114.69=137.628A
9111乳化泵分开关确定整定值为140A Id=140×6=840A 乳化泵开关的整定计算
dq Z I I =
=85
.069.0337
??=36A K=1.2 1.2×36=43A
乳化泵开关确定整定值为45A 9111运输巷机巷皮带开关（2台） dq Z I I =
=
85
.069.0337??=36A K=1.2
1.2×36=43A
皮带机开关确定整定值为45A 9111-2回风巷调度绞车整定计算 dq Z I I =
=
85
.069.0340??=39.38A K=1.2
1.2×39.38=47.25A
调度绞车开关确定整定值为50A 9112运输巷水泵整定计算 dq Z I I =
=
85
.069.035.5??=5.41A K=1.1
1.1×5.41=5.96A
9112运输巷水泵开关确定整定值为6A.
9112运输巷馈电开关整定计算 dq Z I I =
=
85
.069.035.5??=5.41A K=1.2
1.2×5.41=6.492A
9112运输巷馈电开关确定整定值为7A. Id=7×6=42A
9111运输巷采面分开关
负荷计算：煤电钻综保3台3.6KW ；截煤机30KW ，2台；刮板机30KW ，2台；刮板机40KW ，1台；长时工作负荷： 30＋40+30+3.6=103.6kW.
∑+=e dq z I I I
=85
.069.03103.6??=102A K=1.2 1.2×102=122.4A
9111运输巷采面分开关整定值为125A Id=125×6=750A
9111工作面刮板机开关（2台） dq Z I I =
=
85
.069.0330??=29.53A K=1.2
1.2×29.53=35.44A
9111工作面刮板机开关确定整定值为35A 9111工作面截煤机开关（2台） dq Z I I =
=
85
.069.0330??=29.53A K=1.2
1.2×29.53=35.44A
9111工作面刮板机开关确定整定值为35A 9111机巷转载刮板机开关（1台）
dq Z I I =
85
.069.03??1.2×39.38=47.25A
9111工作面转载刮板机开关确定整定值为50A 9111工作面煤电钻综保（3台） dq Z I I =
=
85
.0127.032.1??=6.4A K=1.1
1.1×6.4=7.06A
9111工作面煤电钻综保低压侧确定整定值为7.5A
二、9112－2配电点整定计算
负荷计算：耙荒机17kW ，1台,皮带机37kW ，1台，长时工作负荷：17kW ＋37kW=54kW 9112－2配电点分开关
∑+=e dq z I I I
=85
.069.0354
??=53.16 K=1.2 1.2×53.16=63.8A
9112－2配电点分开关确定整定值为65A 。 Id=65×6=390A
9112－2皮带机整定值计算 dq Z I I =
=
85
.069.0337??=36.42A K=1.2
1.2×36.42=43.7A
9112－2皮带机确定整定值为45A 。 9112－2耙荒机开关整定值计算
dq Z I I =
85
.069.03??1.1×16.74=18.41A
9112－2耙荒机确定整定值为18A 。
三、+968m 三连运输巷配电点整定计算
负荷计算：耙荒机17kW ，1台,长时工作负荷：17kW 。 +968m 三连运输巷配电点分开关
∑+=e dq z I I I
=85
.069.0317
??=16.74A K=1.2 1.2×16.74=20.08A
+968m 三连运输巷分开关确定整定值为20A 。 Id=20×6=120A
+968m 三连运输巷耙荒机开关整定值计算 dq Z I I =
=
85
.069.0317??=16.74A K=1.1
1.1×16.74=18.41A
+968m 三连运输巷耙荒机确定整定值为18A 。
四、+971m 三连回风巷配电点整定计算
负荷计算：耙荒机一台17kW,煤电钻综保一台1.2KW 。长时工作负荷：17+1.2＝18.2kW 。 +971m 三连回风巷配电点分开关
∑+=e dq z I I I
=85
.069.0318.2
??=17.92A K=1.2 1.2×17.92=21.5A
+971m 三连回风巷配电点分开关确定整定值为22A 。 Id=22×6=132A
+971m 三连回风巷耙荒机开关整定值计算 dq Z I I =
=
85
.069.0317??=16.74A K=1.1
1.1×16.74=18.41A
+971m 三连回风巷耙荒机确定整定值为18A 。 +971m 煤电钻综保计算 dq Z I I =
=
85
.0127.03 1.2
??=6.42A K=1.1
1.1×6.42=7.05A
+971m 三连回风巷耙荒机确定整定值为7.5A 。
五、绞车房整定计算
负荷计算：绞车一台55KW,油泵电机3KW 二台，拦车拦电机7.5KW 一台。长时工作负荷：55+3+7.5=65.5kW 绞车房分开关
∑+=e dq z I I I
=85
.069.0365.5
??=64.48A K=1.2 1.2×64.48=77.376A
绞车房分开关确定整定值为80A ， Id=80×6=480A
由于采用双回路供电所以两路电源分开关整定值一样。 绞车电机开关整定计算
∑+=e dq z I I I
=85
.069.0355
??=54.14 A K=1.2
绞车电机开关确定整定值为65A 。 绞车油泵电机整定（2台） dq Z I I =
=
85
.069.033??=2.95 A K=1.1
1.1×
2.95=
3.245A
绞车油泵电机确定整定值为5.5A 。 挡车拦开关整定计算 dq Z I I =
=
85
.069.037.5
??=7.38 A K=1.1
1.1×7.38=8.118A
挡车拦开关确定整定值为8.5A 。
六、水泵房整定计算
负荷计算：水泵15KW 三台,信号照明综保2KW 一台。长时工作负荷：15+2=17kW 水泵房分开关
∑+=e dq z I I I
=85
.069.0317
??=16.74A K=1.2 1.2×16.74=20A
水泵房分开关确定整定值为20A ， Id=20×6=120A
由于采用双回路供电所以两路电源分开关和联络整定值一样。 水泵整定值计算（3台）
∑+=e dq z I I I
=85
.069.0315
??=14.77 A K=1.1
水泵开关确定整定值为18A 。 信号照明综保的整定
dq Z I I =
=
85
.0127.032??=10.7 A K=1.1
1.1×10.7=11.77A
信号照明综保确定整定值为12A 。
七、局扇供电线路整定计算
+968m 三连运输巷局扇
负荷计算：5.5KW ×2一台。长时工作负荷：5.5KW ×2=11kW +968m 三连运输巷局扇分开关（2台）
∑+=e dq z I I I
=85
.069.0311
??=10.83A K=1.2 1.2×10.83=13A
+968m 三连运输巷局扇分开关确定整定值为13A ， Id=13×6=78A
由于采用双电源供电所以两路电源分开关整定值一样。 局扇开关整定值计算（2台）
∑+=e dq z I I I
=85
.069.03 5.5
??=5.41A K=1.1 1.1×5.41=5.951A
+968m 三连运输巷局扇开关确定整定值为每级6A ，由于主、备用局扇参数一致所以开关整定值一样。 +971m 三连回风巷局扇
负荷计算：5.5KW ×2一台。长时工作负荷：5.5KW ×2=11kW
+971m 三连回风巷局扇分开关（2台）
∑+=e
dq z I I I
=85.069.0311
??=10.83A K=1.2
1.2×10.83=13A
+971m 三连回风巷局扇分开关确定整定值为13A ， Id=13×6=78A
由于采用双电源供电所以两路电源分开关整定值一样。 局扇开关整定值计算（2台）
∑+=e
dq z I I I
=85.069.03 5.5
??=5.41A K=1.1
1.1×5.41=5.951A
+971m 三连回风巷局扇开关确定整定值为每级6A ，由于主、备用局扇参数一致所以开关整定值一样。 9112－2回风巷局扇
负荷计算：7.5KW ×2一台。长时工作负荷：7.5KW ×2=15kW 9112－2回风巷局扇分开关（2台）
∑+=e
dq z I I I
=85
.069.0315
??=14.77A K=1.2 1.2×14.77=17.72A
9112－2回风巷局扇分开关确定整定值为18A ， Id=18×6=108A
由于采用双电源供电所以两路电源分开关整定值一样。 局扇开关整定值计算（2台）
∑+=e
dq z I I I
=85
.069.037.5
??=7.38A K=1.1 1.1×7.38=8.12A
9112－2回风巷局扇开关确定整定值为每级8.5A ，由于主、备用局扇参数一致所以开关整定值一样。
八、井下主变电所馈电开关电流整定计算
由于两台动力变压器为相互备用，所以每台变压的的总开关都能够带井下所有在用负荷。 低压一回/二回总开关
负荷计算：9111工作面220.1KW 、9112－2掘工作面54KW 、+968m 三连运输巷掘进工作面17KW 、+971m 三连回风巷掘进工作面18.2KW 、水泵房为17KW 、绞车房为65.5KW 、信号照明综保1KW 。总负荷为：220.1+54+17+18.2+17+65.5+1＝392.8KW dq Z I I =
=
85
.069.03392.8
??=386.7A K=1.2
1.2×386.7=464A ，不加入备用局扇计算因为取至备用电源工作时掘进工作面无法送电，负荷率更低。 低压一回/二回总开关整定值确定为465A Id=465×6=2790A 一回旁路开关
负荷计算：水泵房17KW 、绞车房65.5KW 、9112－2掘工作面54KW 、+968m 三连运输巷掘进工作面17KW 、+971m 三连回风巷掘进工作面18.2KW 、信号照明综保1KW 合计：17+65.5+54+17+18.2+1＝172.7 dq Z I I =
=
85
.069.03172.7??=170A K=1.2
1.2×170=204
一回旁路开关确定整定值为205A 。 Id=205×6=1230A 二回旁路开关
负荷计算：水泵房17KW 、绞车房65.5KW 、9111工作面220.1KW 、信号照明综保1KW 合计：17+65.5+220.1+1＝303.6 dq Z I I =
=
85
.069.03303.6??=298.87A K=1.2
1.2×298.87=358.65A
二回旁路开关确定整定值为360A Id=360×6=2160A 联络开关
联络使用时只考虑最大一边负荷，最大一边负荷为二回，由于总开关是按照全部负荷整定所以联络开关整定值等于二回旁路整定值为360A 。
Id=360×6=2160A 绞车一回开关
负荷计算：绞车一台55KW,油泵电机3KW 二台，拦车拦电机7.5KW 一台。长时工作负荷：55+3+7.5=65.5kW
∑+=e dq z I I I
=85
.069.0365.5
??=64.48A K=1.25 1.25×64.48=80.6A
绞车一回开关确定整定值为85A 。 Id=85×6=510A 绞车二回开关
负荷计算：绞车一台55KW,油泵电机3KW 二台，拦车拦电机7.5KW 一台。长时工作负荷：55+3+7.5=65.5kW
∑+
=e
dq z I
I I
=
85
.069.0365.5??=64.48A K=1.25
1.25×64.48=80.6A
绞车二回开关确定整定值为85A 。 Id=85×6=510A 水泵一回开关
负荷计算：水泵15KW 三台,信号照明综保2KW 一台。长时工作负荷：15+2=17kW
∑+=e dq z I I I
=85
.069.0317
??=16.74A K=1.25 1.25×16.74=20.925A
水泵一回开关确定整定值为22A 。 Id=22×6=132A 水泵二回开关
负荷计算：水泵15KW 三台,信号照明综保2KW 一台。长时工作负荷：15+2=17kW
∑+=e dq z I I I
=85
.069.0317
??=16.74A K=1.25 1.25×16.74=20.925A
水泵一回开关确定整定值为22A 。 Id=22×6=132A 91111工作面开关
负荷计算：乳化泵功率37kW ，2台；皮带机2×37kW ，1台；煤电钻综保3台3.6KW ；截煤机30KW ，2台；刮板机30KW ，2台；刮板机40KW ，1台；调度绞车40KW ，1台；水泵5.5KW ，2台；长时间工作负荷：37＋30＋40+74+30+5.5+3.6=220.1kW
∑+=e dq z I I I
=85
.069.03 3.65.53074403037??++++++=216.67A K=1.25
1.25×216.67=270.8A
9111工作面开关确定整定值为270A Id=270×6=1620A 9112－2动力电源开关
负荷计算：耙荒机17kW ，1台,皮带机37kW ，1台，长时工作负荷：17kW ＋37kW=54kW
∑+=e dq z I I I
=85
.069.0354
??=53.16 K=1.3 1.3×53.16=69.108A
9112－2动力电源开关确定整定值为70A ； Id=70×6=420A
下级馈电开关为1.25×53.16=66.45A 确定为68A 。 Id=68×6=408A
+968m 三连运输巷动力电源开关
负荷计算：耙荒机17kW ，1台,长时工作负荷：17kW 。
∑+=e dq z I I I
=85
.069.0317
??=16.74A K=1.25 1.25×16.74=20.925A
+968m 三连运输巷动力电源开关确定整定值为22A 。 Id=22×6=132A
+971m 三连回风巷动力电源开关
负荷计算：耙荒机一台17kW,煤电钻综保一台1.2KW 。长时工作负荷：17+1.2＝18.2kW 。
∑+=e dq z I I I
=85
.069.0318.2
??=17.92A K=1.25 1.25×17.92=22.4A
+971m 三连回风巷动力电源开关确定整定值为25A 。
煤矿井下电气整定计算说明
鑫隆煤矿井下电气整定计算说明 第一部分过载整定 一、过流整定细则说明： 1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。 公式：I z=K∑Ie 式中：I z——过载保护电流整定值，A； ∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。 公式：I z=IQe+K∑Ie 式中：I z——短路保护电流整定值，A； IQe——最大负载电机起动电流，A; ∑Ie ——其余电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。 公式： 式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——馈电开关短路电流整定值，A； 1.5——可靠系数。 5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。 公式： 式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——电磁起动器短路电流整定值，A； 1.2——可靠系数。 6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。 7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取14.5；10KV→1200V,变比取8.3）。 8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。 9、高压起动器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视
矿井三量计算
矿井三量计算 集团文件版本号：（M928-T898-M248-WU2669-I2896-DQ586-M1988）
“三量”计算公式 一）三量的可采期限规定如下： 1、开拓煤量的可采期限—般为三至五年以上； 2、准备煤量的可采期限—般为一年以上； 3、回采煤量的可采期限一般为四至六个月以上。 (二)三量实际可采期计算公式 1、生产矿井： 期末开拓煤量 开拓煤量可采期(年)＝────────── 当年计划年产量 期末准备煤量 准备煤量可采期(月)＝────────── 当年平均月计划产量 期末回采煤量 回采煤量可采期(月)＝ 当年平均月计划回采产量 (三)三量的解释和计算范围： 1、开拓煤量：开拓煤量系指已完成开采所必需的主井、副井、风井、井底车场、主要石门(或称中央石门)或采区石门、集中运输大巷或运输大巷、集中下山或采区下山、主要溜煤眼和必要的总回风道等的开拓、掘进工程所构成的煤量。沿倾斜由已掘凿的集中运输大巷或运输大巷的水平起，向上直到总回风道、煤层风化带下部边界或采空区下部边界上；沿走向到煤层两翼最后—个上山(或下山、石门)采区边界，这个范围内的煤量减去地质损失、设计损失和开拓煤量可采期限内不能开采的煤量后，即为开拓煤量。计算公式如下： 开拓煤量＝(煤层两翼已开拓的走向长度×采区平均斜长×煤层平均厚度×煤的容重－地质损失－开拓煤量可采期限内不能开采的煤量) ×
采区回采率 说明： (1)用上山开采单一煤层时，两翼运输大巷和必要的总回风道必须作通到采区上山口的位置，运输大巷并应超过采区上山的采区车场岔道外一百米以上，以便车场调车与大巷继续掘进互不干扰。此时，开拓煤量计算公式中的煤层两翼走向长度应计算至此上山的采区边界；若运输大巷或总回风道末做通到采区上山口位置，走向长度只能计至前一上山采区的边界。 (2)用下、上山同时开采单一煤层时，下山部分的开拓煤量也应计算在内。如系用“采区下山”开采时，采区下山应掘至采区车场，并完成采区车场的掘凿工程。此时计算公式中的煤层走向长度应至下山采区的边界。 如采用“集中下山”采时，必须完成集中下山的车场和底运输大巷的掘凿工程，而且本水平运输大巷及集中下山底运输大巷都应作到采区上山口位置，底运输大巷要超过采区上山的车场岔道外一百米以上。此时计算公式中的煤层走向长度应计至此上山采区的边界。 (3)用主要石门及分层运输大巷开采煤层群时，每层煤的开拓煤量的计算均和单一煤层相同。 (4)用集中运输大巷及采区石门开采煤层群时，集中运输大巷应在超前运输石门五十米以上，而且石门要做通到煤层，此时计算公式中的煤层走向长度应计至石门采区边界。 (5)开采“水平”煤层或接近水平煤层时，集中运输大巷必须作到盘区运输巷道口外五十米的位置(盘区运输巷道相当于上、下山)。此时计算公式中的煤层走向长度计至盘区的边界；公式中的采区平均斜长为垂
煤矿常用计算公式汇总审批稿
煤矿常用计算公式汇总
煤矿巷道及通风计算公式 一、常见断面面积计算： 1、半圆拱形面积=巷宽×（巷高+×巷宽） 2、三心拱形面积=巷宽×（巷高+×巷宽） 3、梯形面积=（上底+下底）×巷高÷2 4、矩形面积=巷宽×巷高 二、风速测定计算： V表=n/t (m/s) (一般为侧身法测风速) 式中：V表：计算出的表速； n：见表读数； t：测风时间（s） V真=a+ b×V表 式中：V真：真风速（扣除风表误差后的风速）； a、b：为校正见表常数。 V平=K V真=（）×V真÷S 式中：K为校正系数（侧身法测风时K=（）/S，迎面测风时取）； S为测风地点的井巷断面积 三、风量的测定： Q=SV 式中Q：井巷中的风量（m3/s）;S：测风地点的井巷断面积（m2）; V：井巷中的平均风速（m/s） 例1：某半圆拱巷道宽2m,巷道壁高1m,风速1m/s，问此巷道风量是多少。 例2：某煤巷掘进断面积3m2,风量36 m3/min，风速超限吗？ 四、矿井瓦斯涌出量的计算： 1、矿井绝对瓦斯涌出量计算（Q瓦）
Q 瓦=QC （m 3/min ） 式中Q ：为工作面的风量；C ：为工作面的瓦斯浓度（回风流瓦斯浓度-进风流中瓦斯浓度） 例：某矿井瓦斯涌出量3 m 3/min ，按总回风巷瓦斯浓度不超限计算矿井供风量不得小于多少。 2、相对瓦斯涌出量（q 瓦） q 瓦=1440Q 瓦*N T （m 3/t ） 式中Q 瓦：矿井绝对瓦斯涌出量；1440：为每天1440分钟； N ：工作的天数（当月）； T ：当月的产量 五、全矿井风量计算： 1、按井下同时工作最多人为数计算 Q 矿=4NK （m 3/min ） 式中4：为《规程》第103条规定每人在井下每分钟供给风量不得少于4立方米；N ：井下最多人数；K ：系数（~） 2、按独立通风的采煤、掘进、硐室及其他地点实际需要风量的总和计算 Q 矿=（∑Q 采+∑Q 掘+∑Q 硐…+∑Q 其他）×K 式中K ：校正系数（取~） 六、采煤工作面需风量 1、按瓦斯涌出量计算 Q 采=100×q 采×K CH4 （m 3/min ） 式中100：为系数； q 采：采煤工作面瓦斯涌出量（相对）； K CH4：瓦斯涌出不均衡系数（取~） 2、按采面气温计算：
风电整定计算说明
风电场整定计算说明 风电场一般由进线、升压变、35kV母线、集电线路、接地变、SVG无功补偿装置、站用变、箱变、风机发电机。所涉及到的电压风机一般有主变高压侧（220kV、110kV），主变低压侧（35kV），SVG连接变低压侧（10kV），箱变低压侧（690V），站用变低压侧（0.4kV）。 一般风电场一次接线图如下所示： 整定计算依据： DL/T 684-2012《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》 DL/T 584-2007《3kV~110kV电网继电保护装置运行整定规范》 GB 14285-2006《继电保护和安全自动装置技术规程》 保护装置厂家说明书、设备参数和电气设计图纸 整定计算参考资料： 《大型发电机组继电保护整定计算与运行技术》高春如 《发电厂继电保护整定计算及其运行技术》许正亚 《宁夏电网2015年继电保护整定方案及运行说明》 关于风电场继电保护整定计算与核算，由于目前风电机组短路电流计算模型尚不成熟，现阶段在保护定值计算中都将将风电场当做负荷对待。随着风电、光伏对系统的影响越来越大，因此在电网设备选择、校验和继电保护配置整定时，应该考虑风电对故障时短路电流的影响，为此特制定以下原则： 1风电场输电线保护整定原则：
风电场输电线：指系统与风电场升压变压器高压侧母线连接的输电线路 1.1配置：风电场输电线应为光差保护配置。 整定原则：与其它同电压等级的常规输电线路保护整定原则相同。 1.2 主保护： 两侧主保护正常投入； 1.3 后备保护： 1.3.1 系统侧： 后备保护均投入并带方向；方向由母线指向线路，整定原则按照相应规程执行。 1.3.2 风电场侧110kV 及以上线路： 单回线零序电流保护、距离后备保护考虑与系统侧其它110kV 馈线适当配合后可投入运行，零序I段退出运行，距离I 段可投入，整定原则按照相应规程执行。双馈式异步发电机的暂态波形含有非工频的衰减交流分量，导致距离元件、相突变量方向元件及选相元件等工作不正常，使距离I 段保护会超范围动作，建议以双馈式异步发电机为主的风电场送出线路距离I 段退出运行。 双回线整定原则同系统双回并列短线路负荷侧后备保护整定原则，零序I 段退出。 1.3.3 风电场侧35kV 线路： 速断保护退出；投入限时速断及过电流保护，不带方向，按与风电场升压变高压侧过流保护配合。 1.4 重合闸： 两侧均投入。一侧无电压检定，另一侧同期检定。对未配置线路抽取PT 的，尽快完善设备，以实现有条件重合闸方式。没完善前可暂时退出重合闸。 2 风电场升压变保护整定原则： 风电场升压变：指接入各台风机组的汇集线与系统之间配置的两卷或三卷变压器 2.1 配置： 变压器差动保护；两段式过电流保护，可带方向。 2.1.1 主保护整定原则： 差动保护整定原则按照整定规程整定； 2.1.2 高压侧后备保护： 一段带方向，方向由高压母线指向变压器，考虑与变压器低压侧带方向段过流配合；一段不带方向，作为变压器的总后备，考虑与高压侧出线、低压侧不带方向过流配合，保证升压变低压母线故障时灵敏度≥1.2； 零序保护应作为系统的后备保护，由调度下发。根据《3kV~110kV电网继电保护装置运行规程》DLT584-2007；对于风电等新能源中的主变等与电网配合有关的电力变压器，中性点直接接地的变压器零序电流保护主要作为变压器内部、接地系统母线和线路接地故障的后备保护，一般由两段零序电流保护组成。 变压器零序电流保护中，应有对本侧母线接地故障灵敏度系数不小于1.5的保护段。 对于单侧中性点直接接地变压器的零序电流I段电流定值，按保母线有1.5灵敏度系数整定，动作时间与线路零序电流I段或II段配合，动作后跳母联断路器，如有第二时间，则可跳本侧断路器。 零序电流II段电流和时间定值应与线路零序电流保护最末一段配合，动作后跳变压器各侧断路器，如有两段时间，动作后以较短时间跳本侧（或母联断路器），以较长时间跳变压器各侧断路器。 2.1.3 低压侧后备保护： 一段带方向，方向由变压器指向低压母线，考虑与低压侧出线的速断或限时速断配合，
煤矿低压整定计算
山西煤炭运销集团三聚盛煤业有限公司 负 荷 整 定 计 算 书 机电科
目 录 序、 低压开关整定计算原则………………………………………3 一、 主井、回风井低压开关整定计算………………………4 二、 行人井、副井低压开关整定计算………………………9 附表：三聚盛煤矿馈电开关整定表负荷统计表 序：低压开关整定计算原则 1、馈电开关保护计算 （1）过载值计算：I Z =I e =1.15×∑P(660V) I Z =I e =2×∑P(380V) (2)短路值整定计算：I d ≥I Qe +K X ∑I e (3)校验：K=d d I I ) 2(≥1.5 式中：I Z ----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 I d ---短路保护的电流整定值 I Qe ---容量最大的电动机的额定起动电流
K X---需用系数，《煤矿井下三大保护细则》取0.5-1，现取0.7 ∑I e---其余电动机的额定电流之和 I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值 1.5---保护装置的可靠动作系数 2、两相短路电流值计算： （1）公式计算法： （2）查表法
（3）电缆换算依据： 表13-1-8 矿用低压（380V、660V和1140V）电缆的换算系数和换算长度（m）电缆截面（mm2） 4 6 10 16 25 35 50 70 95 电缆实际长度 换算系数12.0 7 8.11 4.74 3.01 1.91 1.36 1.00 0.71 0.53
一、主、回风井-主断路器整定：型号：CDW1-2000，所带负荷：341KW 1）型号：CSW1-2000，Ie=2000A,Ue=380V, 用途：供主、回风井总电源开关；负荷统计：P max=547.4KW。 合计总功率：547.4KW。 （2）过载整定： 根据公式：I Z=I e=2×∑P =2×547.4=1094.8A 取1095A。 （3）短路整定： CDW1-2000所用控制器为ECW-H型，根据下表： 控制器保护特性的电流整定值范围及准确度表
煤矿高压整定计算示例
一、系统 ………３ 二、短路 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24) 一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。
采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率。 2、10KV系统资料
以上表中参数为说明书数值。 经集团公司供电处提供来集变电站10KV侧标么值为： 最大运行方式下：最小运行方式下： （4）、线路参数 来集站到宏达站架空线路型号：LGJ-150 2112/2072m 上下杆电缆型号：10KV -3×240 总长100m 宏达开关站到桧树亭矿架空线路型号： LGJ-95 2400/2340m 上下杆电缆型号：15KV -3×150 总长80m 桧树亭地面高压变电所到桧树亭中央变电所电缆型号： MYJV42-3×70-10 528/504m 桧树亭中央变电所到采区变电所电缆型号： MYJV22-3×50-10 940/856m 桧树亭中央变电所到付井底变电所电缆型号： MYJV22-3×50-10 658/668m 桧树亭地面高压变电所到地面付井变电所电缆型号： 15KV -3×50 850/850m 查表参数如下： 架空线X＝Ω/KM 高压电缆X=Ω/KM 二、短路电流和短路容量计算 （1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。
井下中央变电所高压开关整定计算说明书
山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日
井下中央变电所高开整定计算说明书 1、开关802的保护整定计算与校验： 负荷额定总功率：260(KW)； 最大电机功率：160 (KW)；最大电流倍数：6； 1× 0.7×260×1000 3×10000×0.7 = 15.01(A)； ◆反时限或长延时过流保护（过载）： 反时限过流保护：rel c N dz ret i K K I I K K ??= ?=1.1×1×15.01 1×40 = 0.41（A ）； 取=z I 0.4 (A ）；即一次侧实际电流取为16（A ）； 时限特性：默认反时限，报警时间1s ； ◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路)： 通过开关最大电流：max qe e I I I =+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A) 过流保护：max rel c dz ret i K K I I K K ??= ?= 1.1×1×70.98 1×40=1.95 (A)； 取=dz I 2（A ）档；即一次侧实际电流取为80（A ）； 时限特性：默认反时限； 短路电流计算：系统短路容量d S ：60MV A ；系统电抗为：1.8375Ω； 高压电缆阻抗参数表 短路电流计算表 2 2) 2(min ) ()(2∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 2×0.18322+1.91432 = 2730.04(A)； 2 2) 3(min )()(3∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 3×0.18322+1.9143 2 = 3152.38 (A)； U I S d d ??=)2(min 2= 2×2730.04×10.5 1000 =57.33 (MV A)；
煤矿高低压开关整定计算.docx
华润联盛车家庄业有限责任公司高低压配电装置整定计算 整定人： 审核人： 机电科长： 机电矿长：
2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验………………………………14 井下变电所整定值 一、车家庄煤业变电所短路参数计算： 1、1号变压器二次出口端的短路电流I d1计算： 变压器二次电压690V ，容量1000KVA ，系统短路容量 按50MVA 计算： 查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算 变压器电阻、电抗查表得： R b =0.038Ω X b =0.06Ω R =2 b g K R +R b =0.038Ω
∑X =X x +2 b g K X +X b =0.06+0.0288=0.0888Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)0888.0()038.0(2690 =3450A 2、风机专变二次出口端的短路电流I d1计算： 变压器二次电压690V ，容量100KVA ，系统短路容量按 50MVA 计算： 查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算 变压器电阻、电抗查表得： R b =0.1921Ω X b =0.186Ω ∑R =2 b g K R +R b =0.1921Ω ∑X =X x +2 b g K X +X b =0.186+0.0288=0.2148Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)2148.0()1921.0(2690 =2395.8A 二号变压器与一号变压容量一样短路也一样 车家庄煤业井下低压开关整定计算 D24#、D33#馈电开关：型号：KBZ-400 电压660V 所带设备有：水泵132KW5台、一台潜水泵7.5KW 。 ○1、各开关额定电流计算： I 1= 132×1.15=151.8 A I 2=11×1.15=12.65 A I 3= 22×1.15=25.3A I 4=75×1.15×2=172 A I 5=17×1.15=19.55 A
煤矿巷道及通风计算公式
煤矿巷道及通风计算公式 一、常见断面面积计算： １、半圆拱形面积=巷宽×(巷高+０、39×巷宽) ２、三心拱形面积=巷宽×(巷高＋0、２6×巷宽) 3、梯形面积=(上底＋下底)×巷高÷2 4、矩形面积=巷宽×巷高 二、风速测定计算: V表=ｎ／t （m／s) (一般为侧身法测风速） 式中:Ｖ表:计算出得表速；n:见表读数；t:测风时间（s） V真＝ａ+ b×V表 式中:V真：真风速（扣除风表误差后得风速)； a、b:为校正见表常数。 V平=ＫV真=（S－0、4）×V真÷S 式中：K为校正系数(侧身法测风时K=（S—0、4)/Ｓ,迎面测风时取1、14）;S为测风地点得井巷断面积 三、风量得测定: Q＝SV 式中Q：井巷中得风量（m３/s）;S:测风地点得井巷断面积（m2)；V:井巷中得平均风速(m／ｓ） 例１：某半圆拱巷道宽2m，巷道壁高1m,风速１m／ｓ，问此巷道风量就是多少。 例2：某煤巷掘进断面积3m2，风量3６m3／mｉn，风速超限吗？ 四、矿井瓦斯涌出量得计算: 1、矿井绝对瓦斯涌出量计算（Q瓦） Q瓦=QC(m3/miｎ） 式中Q:为工作面得风量；C：为工作面得瓦斯浓度(回风流瓦斯浓度-进风流中瓦斯浓度）例:某矿井瓦斯涌出量3 m3/miｎ，按总回风巷瓦斯浓度不超限计算矿井供风量不得小于多少。 2、相对瓦斯涌出量(q瓦) q瓦= （m3/t) 式中Q瓦:矿井绝对瓦斯涌出量；１４40:为每天１４４0分钟; Ｎ：工作得天数（当月)；T:当月得产量 五、全矿井风量计算: １、按井下同时工作最多人为数计算 Ｑ矿＝4NK （m3/ｍｉn） 式中4:为《规程》第１03条规定每人在井下每分钟供给风量不得少于４立方米；N：井下最多人数;Ｋ：系数(1、２～１、5） 2、按独立通风得采煤、掘进、硐室及其她地点实际需要风量得总与计算 Q矿=(∑Q采+∑Q掘+∑Q硐…+∑Q其她）×K 式中Ｋ：校正系数(取１、2~1、8） 六、采煤工作面需风量 1、按瓦斯涌出量计算 Q采=100×q采×KCH４(m3/min) 式中１0０：为系数；q采：采煤工作面瓦斯涌出量（相对); KＣH4:瓦斯涌出不均衡系数（取１、4～２、0)
开关整定值计算
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e= 751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e 来选取整定值. 则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e =∑P e / √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e =4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。
煤矿高低压整定计算(新)
小回沟项目部井下变电所供电系统 整定计算书 中煤第十工程处小回沟项目部 2016年1月1日
小回沟项目部 供电系统保护整定计算会签会签意见： 机电经理： 技术经理： 机电部长： 机电队长： 计算： 审核： 日期：
小回沟项目部井下变电所电力负荷统计表
整定值统计表（变电所高压部分）
第一部分 井下变电所高压供电 计算公式及参数： 通过开关负荷电流计算公式：?cos 3???= ∑∑N e X E U P K I 过载保护动作电流计算公式：∑?=E rel aoc I K I （A ）； 过流保护动作电流计算公式：Ie=Iqe+Kx ∑Ie 速断保护动作电流计算公式：∑+?=) (E q rel aq I I K I （A ）； Ie —过流保护装置的电流整定值； Iqe —容量最大的电动机的额定起动电流； ∑Ie —其余电动机的额定电流之和； rel K ：可靠系数； X K ：需用系数； ?cos ：功率因数； b K ：变压器的变压比； N U ：开关额定电压； ∑e P ：负荷总功率； q I ：最大电机起动电流；
一、10KV 一回路进线高开（001） 负荷总功率∑e P ：2710.5KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流： ?cos 3??? ? ?=? =∑∑N e x s rel E rel aoc U P K K K I K I = A I aoc 5.2058.0*10*732.15 .2710*1* 1*05.1==A ； （2） （3=aq K I = =aq I 灵敏度校验：电缆型号MYJV22 3×95，供电距离1100米，换算后供电距离583米，根据两相短路电流效验算，1100*0.53=583 查表得：Id(2)=1120A 。 aq c K s I K I K ?= ) 2(min 校验结果：1120/450=2.5>1.5 合格。
煤矿整定值计算使用说明
目录 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 一、K1 点选择在高压开关进线端 (2) 二、K2 点选择在500kVA 变压器出线端 (2) 三、K3 点选择在100kVA 变压器出线端 (3) 四、K4 （9111 采面配电点） (3) 五、K5 点选择在绞车房 (3) 六、K6点选择在9112 —2回风巷掘进工作面配电点 (4) 七、K7 点选择在+968m 三连运输巷掘进工作面配电点 (4) 八、K8 点选择在+971m 三连回风巷掘进工作面配电点 (5) 九、K9 点选择在9112—2回风巷掘进工作面备用局扇配电点 (5) 十、K10点选择在水泵房配电点 (5) 十一、三专线路计算 (6) 井下开关过流整定计算 (7) 一、9111 配电点 (7) 二、9112— 2 配电点整定计算 (9) 三、+968m 三连运输巷配电点整定计算 (10) 四、+971m 三连回风巷配电点整定计算 (10) 五、绞车房整定计算 (11) 六、水泵房整定计算 (12) 七、局扇供电线路整定计算 (12) 八、井下主变电所馈电开关电流整定计算 (14) 九、三专供电线路整定计算 (18) 十、高压开关整定计算 (19) 地面变电所整定值计算 (20) 一、编制依据 (20) 二、最大运行方式短路电流计算 (22) 三、地面高压保护装置整定计算 (25) 管理制度 (30)
井下供电系统两相短路电流计算 供电区域：+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风 巷掘进工作面配电点、9112- 2回风巷掘进工作面配电点、9111工作 面配电点、绞车房、水泵房。 +968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算 计算条件：电压：10kV,电缆截面：35mm 电缆长度L : 1100m 变 压器容量：600kVA 开关额定短路容量：25kA 。 K1点选择在高压开关进线端 1:电源系统电抗 U 2 2 X sy = 乩= 10/433=0.23094 Q S S (式中系统短路容量 Ss=1.732 X 25X 10000=433MV ) 2:高压电缆阻抗：35mrr 高压电缆查表得 Ro=0.616Q /km , Xo=0.084 Q /km ,可计算出：Xw=XoL=0.084X 1.仁0.0924 Q Rw 1 =RoL=0.616X 1.1=0.6776 Q 3:短路回路总阻抗 Z=、Rw 12 (X SY X W1)2 =、0.67762 (0.23094 0.0924)2 =0.7508 Q 4： K 点两相短路电流 K2点选择在500kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W 1 =(Xsy+Xw /) X (￡)2二(0.23094+0.0924 ) X (_^)2 = 0.0015 Q U 10000 R W 1=F W1X ( E)2=0.6776 X (_69L )2= 0.0032 Q U 1 10000 变压器后的总阻抗：RT=0.0078Q ,XT=0.0433 Q ,500kVA Z= ,(RwT RT)2 (X W 「X T )2 =0.046 Q K2点两相短路电流： =10000 2 0.7508 =6660A 3= 2 3 2 I =7691A
煤矿整定值计算说明书
目录
井下供电系统两相短路电流计算 供电区域：+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风巷掘进工作面配电点、9112－2回风巷掘进工作面配电点、9111工作面配电点、绞车房、水泵房。 +968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算 计算条件：电压：10kV ，电缆截面：35mm 2，电缆长度L ：1100m ，变压器容量：600kVA ，开关额定短路容量：25kA 。 一、K1点选择在高压开关进线端 1：电源系统电抗 X Sy =S 2 U a S U =102/433=Ω （式中系统短路容量Ss=×25×10000=433MVA ） 2：高压电缆阻抗：35mm 2高压电缆查表得Ro=Ω/km ，Xo=Ω/km ，可计算出：Xw 1=XoL=×=Ω Rw 1=RoL=×=Ω 3:短路回路总阻抗 Z=2121)(W SY X X Rw ++=2 20.09240.230940.6776）（++=Ω 4：K 1点两相短路电流 I 2= Z 2U U a ?=7508.0210000?=6660A I 3=?3 2I 2 =7691A 二、K2点选择在500kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=（+）×(10000 690)2 ＝Ω R W1,=R W1×( 12U U )2=×(10000 690)2 ＝Ω 变压器后的总阻抗：RT=Ω,XT=Ω,500kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=Ω K2点两相短路电流：
I 2 =Z 2U U a ?=046.02690?=7500A I 3=?3 2I 2 =8660A 2台500kVA 变压器一样，所以计算结果一致。 三、K3点选择在100kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=（+）×(10000 690)2 ＝Ω R W1,=R W1×( 12U U )2=×(10000 690)2 ＝Ω 变压器后的总阻抗：RT=Ω,XT=Ω,100kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=Ω K3点两相短路电流： I 2= Z 2U U a ?=047.02690?=7340A I 3=?3 2I 2 =8476A 四、K4（9111采面配电点） 电缆截面：95mm 2，L=400m ，电压U=690V 。 干线电缆电阻电抗：X W 干=XoL=×=Ω R W 干=RoL=×=Ω 短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω Z= ∑∑+ 2 2 X R =Ω K4点两相短路电流：I 2= Z 2U U a ?=2961A 五、K5点选择在绞车房 电缆截面：35mm 2，L=350m ，电压U=690V 。 干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=×=Ω R W 干=R0L=×=Ω 短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω
煤矿高压整定计算示例
一、系统概况……………………………………………………３ 二、短路电流和短路容量计算 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24)
一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV42-8.7/10.5KV-3*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率0.75。 2、10KV系统资料 ⑴、来集变电站主变压器
煤矿井下低压开关整定计算公式
煤矿井下低压开关整定 计算公式 文件排版存档编号：[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]
低防开关整定计算一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值 I 过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值 I 过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie 的倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数 K t =－，负荷系数取K f ＝－），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数K t 和负荷系数K f 。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（ 3 Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值－倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗
开关整定值计算知识讲解
开关整定值计算
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值.
则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e=4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。
煤矿井下继电保护整定计算(试行)
郑州煤炭工业（集团）有限责任公司(函) 郑煤机电便字【2016】14号 关于下发井下供电系统继电保护整定 方案(试行)的通知 集团公司各直管矿井及区域公司： 为加强井下供电系统安全的管理，提高矿井供电的可靠性，必须认真做好供电系统继电保护整定工作。结合郑煤集团公司所属矿井的实际情况，按照电力行业的有关标准和要求，特制定《井下供电系统继电保护整定方案》（试行），请各单位根据井下供电系统继电保护整定方案，结合本单位的实际情况，认真进行供电系统继电保护整定计算，并按照计算结果整定。在实际执行中不断完善，有意见和建议的，及时与集团公司机电运输部联系。 机电运输部 二〇一六年二月二十九日井下供电系统继电保护 整定方案（试行） 郑煤集团公司
前言 为提高煤矿井下供电继电保护运行水平，确保井下供电可靠性,指导供电管理人员对高低压保护整定工作，集团公司组织编写了《井下供电系统继电保护整定方案》（试行）。 《井下供电系统继电保护整定方案》共分为六章，第一章高低压短路电流计算，第二章井下高压开关具有的保护种类，第三章矿井高压开关短路、过载保护整定原则及方法，第四章井下供电高压电网漏电保护整定计算，第五章低压供电系统继电保护整定方案，第六章127伏供电系统整定计算方案。 由于煤矿继电保护技术水平不断提高，技术装备不断涌现，加之编写人员水平有限，编写内容难免有不当之处，敬请各单位在今后的实际工作中要针对新情况新问题不断总结和完善，对继电保护的整定计算方案提出改进意见和建议。 二〇一六年二月二十九日 目录 第一章高低压短路电流计算 .......... 错误!未定义书签。 第一节整定计算的准备工作 .. 错误!未定义书签。 第二节短路计算假设与步骤 .. 错误!未定义书签。 第三节各元件电抗计算 .......... 错误!未定义书签。 第四节短路电流的计算 .......... 错误!未定义书签。
矿井供电系统继电保护配置及整定计算规范
矿井供电系统继电保护配置 与整定计算规范 1范围 本标准规定了矿井供电系统的线路、变压器、电动机的继电保护配置及定值整定计算的原则、方法和具体要求。 本标准适用于矿井供电系统的线路、变压器、电动机的继电保护运行整定。 本标准以微机型继电保护装置为主要对象，对于非微机型装置可参照执行。 2规范性引用文件及参考文献 2.1 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。 《煤矿安全规程》国家安全生产监督管理总局国家煤矿安全监察局2011年版 《矿山电力设计规范》GB50070-2009 中华人民共和国住房和城乡建设部中华人民共和国国家质量监督检疫总局 《煤矿井下供配电设计规范》GB50417-2007 中华人民共和国建设部《煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则》原煤炭部煤生字[1998]第237号 《继电保护及安全自动装置技术规程》GB/T 14285—2006 中华人民共和国国家标准化委员会 《3-110kv电网继电保护装置运行整定规程》DL/T 584—2007 中华人民共和国国家发展和改革委员会 2.2参考文献 《煤矿电工手册》第二分册：矿井供电（上）（下）1999年2月第1版 3.术语与定义 3.1 进线开关：指变电所进线开关。 3.2 出线开关：指变电所馈出干线开关。 3.3 负荷开关：指直接控制电动机、变压器的高压开关。 3.4 母联开关：指变电所高压母线分段开关。 3.5 配合 电力系统中的保护互相之间应进行配合。根据配合的实际情况，通常可将之分为完全配合、不完全配合、完全不配合三类。 完全配合：指需要配合的两保护在保护范围和动作时间上均能配合，即满足