主拱支架计算书
增城大桥改造工程
主拱安装施工支架设计计算书
编制单位：广东长宏公路工程有限公司
增城大桥改造工程项目经理部
编制人：
复核人：
审核人：
编制日期：二0一三年一月二十八日
目录
一计算依据 (5)
二工程概况 (5)
三支架设计思路 (6)
四总体施工顺序及支架计算思路 (7)
4.1总体施工顺序 (7)
4.2支架计算思路 (8)
五Z4段顶部横向承重梁计算 (8)
5.1荷载计算 (8)
5.2支点1横向承重梁计算 (8)
六Z3段顶部横向承重梁计算 (10)
6.1荷载计算 (10)
6.2支点2横向承重梁计算 (11)
6.3支点3第一层横向承重梁计算 (12)
6.4支点3第二层横向承重梁计算 (14)
七Z2段顶部横向承重梁计算 (16)
7.1荷载计算 (16)
7.2支点4横向承重梁计算 (17)
7.3支点5横向承重梁计算 (19)
八主拱跨中7#~12#钢管桩之间纵向贝雷梁受力计算 (19)
8.1荷载计算 (19)
8.1.2 竖向风荷载 (19)
8.1.2 横向风荷载 (20)
8.1.3 计算模型 (22)
8.2纵向贝雷梁受力计算 (22)
8.3稳定性计算 (24)
九第9、10排钢管桩顶部横向承重梁受力计算 (26)
9.1荷载计算 (26)
9.2第7~8排钢管桩顶部纵向贝雷片底部横向承重梁受力计算 (26)
9.3第9排钢管桩顶部横向承重梁受力计算 (28)
9.4第10排钢管桩顶部横向承重梁受力计算 (30)
9.5第11~12排钢管桩顶部纵向贝雷片底部横向承重梁受力计算 (31)
十第5、6，13、14排钢管桩顶部纵向承重梁受力计算 (33)
10.1荷载计算 (33)
10.2纵向承重梁受力计算 (34)
十一第7、8，11、12排钢管桩顶部纵向承重梁受力计算 (36)
11.1荷载计算 (36)
11.2第7~8排钢管桩顶部纵向承重梁受力计算 (36)
11.3第11~12排钢管桩顶部纵向承重梁受力计算 (38)
十二主纵梁以上部位5#~12#钢管桩受力与稳定性计算 (40)
11.1荷载计算 (40)
11.2第9#~10#钢管桩及剪刀撑受力计算 (41)
11.3第9#~10#钢管桩及剪刀撑整体稳定性计算 (44)
13.1主拱钢混段纵向承重梁以上部位荷载计算 (47)
13.1.1荷载计算 (47)
13.1.2底模验算 (47)
13.1.2.1荷载 (47)
13.1.2.2材料截面计算 (47)
13.1.2.3刚度、强度计算 (48)
13.1.3横向分布梁强度、刚度计算 (48)
13.1.4纵向承重工字钢受力计算 (49)
13.1.4.1荷载计算 (49)
13.1.4.2强度、刚度计算 (50)
13.2斜撑钢混段纵向承重梁以上部位荷载计算 (51)
13.2.1荷载计算 (51)
13.2.2底模验算 (52)
13.2.3横向分布梁强度、刚度计算 (52)
13.2.4纵向承重工字钢受力计算 (52)
13.2.4.1荷载计算 (52)
13.2.4.2强度、刚度计算 (52)
13.3支点16横向联系承重工字钢受力计算 (54)
13.3.1荷载计算 (54)
13.3.2强度、刚度计算 (55)
13.4支点17横向联系承重工字钢受力计算 (57)
13.4.1荷载计算 (57)
13.4.2强度、刚度计算 (58)
十四Z1段横向承重梁受力计算 (60)
14.1荷载计算 (60)
14.2支点6横向承重梁计算 (60)
14.3支点7横向承重梁计算 (62)
14.4支点6、支点7之间纵向承重梁计算 (64)
14.5支点7底部横向承重梁（底层）计算 (66)
十五第三段（西岸）主纵梁横向承重梁受力计算 (67)
15.1荷载计算 (67)
15.2支点8横向承重梁计算 (68)
15.3支点9横向承重梁计算 (70)
15.4支点10横向承重梁计算 (72)
十六第四段主纵梁横向承重梁受力计算 (73)
16.1荷载计算 (73)
16.2支点11横向承重梁计算 (74)
16.3支点12横向承重梁计算 (76)
十七第五段主纵梁（含合拢段）横向承重梁受力计算 (78)
17.1荷载计算 (78)
17.2支点13横向承重梁计算 (79)
17.3支点14横向承重梁计算 (81)
17.4支点15横向承重梁计算 (82)
十八第7~10排钢管桩之间主纵梁以下纵向承重贝雷片受力计算 (84)
18.1荷载计算 (84)
18.2纵向贝雷梁受力计算 (86)
18.3纵向贝雷梁稳定性计算 (87)
十九主纵梁下第7排钢管桩顶部横向承重梁受力计算 (88)
19.2横向承重梁受力计算 (88)
二十主纵梁下第8排钢管桩顶部横向承重梁受力计算 (90)
20.1荷载计算 (90)
20.2横向承重梁受力计算 (90)
二十一主纵梁下第9排钢管桩顶部横向承重梁受力计算 (92)
21.1荷载计算 (92)
21.2横向承重梁受力计算 (92)
二十二主纵梁下第10排钢管桩顶部横向承重梁受力计算 (93)
22.1荷载计算 (93)
22.2横向承重梁受力计算 (93)
二十三固定横梁承重梁受力计算 (95)
23.1荷载计算 (95)
23.2第1组钢管桩横向承重梁计算 (96)
23.3第2组钢管桩横向承重梁计算 (98)
23.4第3、6组钢管桩横向承重梁计算 (100)
23.4第4、5组钢管桩横向承重梁计算 (101)
二十四钢管桩受力计算 (103)
24.1荷载计算 (103)
24.2钢管桩受力验算 (105)
24.2.1冲刷计算 (105)
24.2.2钢管桩强度计算 (105)
24.3.3承载力计算 (106)
24.3.4 压杆稳定性验算 (106)
24.3.5稳定性计算 (107)
24.3钢管桩深度不足处理措施 (108)
一计算依据
1.增城大桥改造工程施工设计图
2.《路桥施工计算手册》
3.《材料力学》
4.《钢结构设计与计算》
5.《增城大桥改造工程总体施工组织设计》
6.本单位类似工程的施工经验
二工程概况
本工程路线全长420m，其中桥梁长度260m，双向6车道，设计速度50km/h，道路等级为公路一级结合城市主干道，桥涵设计荷载等级为公路-Ⅰ级，沥青混凝土路面。改造后增城大桥主桥为30+100+30m中承式钢结构系杆拱桥，桥面宽40.5m；两边引桥均为24+25m预应力连续梁，桥面宽35.5m。
1、竖直主拱：采用二次抛物线，跨度100m,矢高25m，矢跨比1/4。主拱桥面以下部分为钢混结合段及混凝土拱肋，且桥面以下部分钢拱肋表面均外包混凝土，主拱钢箱截面尺寸为1.5×2.0m,标准段顶板及腹板均为24mm，拱脚附近截面局部加厚至36mm、40mm。顶板设两道纵向加劲肋，加劲肋高为170mm，厚度为20mm；腹板设三道纵向加劲肋，加劲高度为170mm，厚度为厚度为20mm。间距2.5m左右设一道横隔板，普通横隔板厚度为16mm，吊杆处设吊杆隔板，厚度为24mm。纵向加劲肋在隔板处穿过所设的“V”型坡口不与隔板相连。
2、斜靠拱：竖直面及平面均采用二次抛物线，截面尺寸为1.2×2.0m的五边形截面，顶板及腹板均为12mm, 顶板设两道纵向加劲肋，加劲肋高为170mm，厚度为12mm；两侧腹板分别设三道及四道纵向加劲肋，加劲高度为170mm，厚度为厚度为12mm。间距1.3m左右设一道横隔板，横隔板厚度为12mm。
3、竖直主拱和斜靠拱之间设8道横撑，间距7.5m，拱顶两横撑间距为10m，横撑截面采用1.0×0.8m箱型截面，顶板及腹板厚度均为16mm。
4、主纵梁：桥面两道主纵梁既为桥面主纵梁，又为拱肋的刚性系杆。主纵梁采用箱型截面，宽1.5m，高1.745m，全桥共两根，中心线间距为27m,顶板厚24mm，底板厚30mm,腹板厚20mm，隔板厚20mm。顶板设两道纵向加劲肋，加劲肋高为两侧腹板设三道纵向加劲肋，加劲高度为170mm，厚度为20mm。为方便日后检查维护，在隔板的中间设矩形人孔。
5、横梁：全桥共设33道横梁，其中15道吊杆横梁，8道联系横梁，2道固定横梁，
6道预应力混凝土端横梁。
6、吊杆横梁及联系横梁：采用工字型梁，桥面中心线处梁高2.0m，端部梁高1.745m，顶面设2%的横坡与主梁相接，顶板宽600mm,厚24mm, 底板宽600mm,厚30mm, 腹板厚22mm，腹板上设横向加劲肋，横向加劲肋厚16mm，钢横梁顶板上设Φ22剪力钉，钢横梁与主纵梁采用高强度螺栓连接。
7、固定横梁：采用箱型截面，桥面中心线处梁高2.0m，端部梁高1.745m，顶面设2%的横坡与主梁相接，截面宽2.0m,顶板厚30mm, 底板厚30mm, 腹板厚30mm，顶板及底板上设3道加劲肋，加劲高度为170mm，厚度为20mm，腹板上设3道加劲肋，加劲高度为170mm，厚度为20mm。
8、小纵梁：主纵梁之间设3道小纵梁，小纵梁间距分别为6.5m、7.0m。采用工字型梁，梁高1.3m，顶板宽400mm,厚16mm, 底板宽400mm,厚16mm, 腹板厚16mm，腹板上设横向加劲肋，横向加劲肋厚12mm，小纵梁穿过混凝土横梁埋入端横梁内。
9、吊杆：竖直主拱拱肋吊杆采用钢绞线成品索，索体型号GJ15-17，钢绞线抗拉强度fpk=1860Mpa。吊杆纵桥向间距为5m，全桥共设15对吊杆。吊杆上端在拱肋外张拉锚固，下端与主纵梁销铰连接。
三支架设计思路
根据该桥的现场实际情况，主跨位于河道深水区，水深7米左右，故按照钢管支架进行设计。
主跨各部位构件一览表
构件名称及编号长度（m) 设计
重量（t）
主拱
编号弧线长度投影长度数量总重量（t）
Z0 4.058 4.2 4 47 11.75 Z1
整体节点
板
8.1 6.62262 4 63.5609
其它 4 91.062
接头A 4 7.4285
接头B 4 7.4416 小计 4 169.493 42.37325 Z2 17.19~16.789 14.3757 4 146 36.5 Z3 18.326~17.674 17.1197 4 132.7 33.175 Z4 14.258~13.741 13.9551 2 52.2 26.1
斜靠拱X0 1 4 1.43288 0.35822 X1 16.058~15.686 12.93 4 50.6 12.65 X2 18.316~17.684 16.694 4 56.2 14.05 X3 20.402~19.598 19.851 2 31 15.5
横撑HC1
4 6.69 1.672
5 HC2
HC3
HC4
主纵梁
第3段20.3 4 156.67 39.1675 第4段14.5 2 56.503 28.2515 第5段19.5 2 75.818 37.909
中跨合拢
段
1 2 8.6023 4.30115
反力架 2 17.0074 8.5037 钢横梁23 360.801 15.687
挑梁1# 4 20.456 5.114 2# 4 17.9176 4.4794
3# 4 14.52 3.63
4# 4 12.536 3.134
5#~8# 14 42.742 3.053 固定横梁
中间段 2 115.562 57.781
外挑部分 4 98.564 24.641 斜撑
1 4 7.0206 1.75515
2 4 13.3717 3.342925
本项目支架受航道影响，主拱及主纵梁跨越航道时采用钢管桩中部设穿墙工字钢加强及多组贝雷片方式通过；承重材料主要采用直径630mm、直径530mm、直径820mm及40#、45#、56#工字钢。
主要材料数量表：
见附件。
四总体施工顺序及支架计算思路
4.1总体施工顺序
钢混段支架：测量放样→施工承重钢管→安装钢管顶部横向承重联系梁及交叉斜撑→
铺设纵向承重工字钢→测量放样→铺设横向分布梁→安装底模。
主纵梁支架：测量放样→施工承重钢管→安装横向承工字钢→精确调平→安装钢结构；
主拱支架：主纵梁安装完毕→接长承重钢管→安装横向承工字钢→精确调平→安装钢结构；
4.2支架计算思路
按竖直主拱、主纵梁、斜靠拱分别计算。
竖直主拱：按照从上到下，先分别计算Z4、Z3、Z2各支点处的横向承重梁，再分别计算各钢管桩顶部的纵向承重梁，最后计算从主纵梁底部接桩面到顶部钢管的强度、承重力与稳定性。
主纵梁：从拱脚钢混段开始，按照主纵梁分段，分别计算纵、横向承重梁及钢管桩的强度、承载力、稳定性。
斜靠拱：按照斜靠拱分段，分别计算纵、横向承重梁及钢管桩的强度、承载力、稳定性。
五Z4段顶部横向承重梁计算
5.1荷载计算
①、钢结构自重:
Z4段，弧形长度14.258M~13.741m，水平投影长度13.955m，单构件重量26.1t，合261KN，对称布置，单端总荷载130.5KN。
②、其它荷载风荷载：计算竖向荷载不考虑。
荷载组合采用：（1+2）*1.2
总荷载：P1=130.5*1.2=156.6KN
5.2支点1横向承重梁计算
根据“5.1荷载计算”可知，支点1处横向承重梁顶部总荷载156.6KN,设两个千斤顶调节竖向高度，置于距拱肋腹板向中线偏移22.5cm处下方，顶升到位后用四条36#b工字钢固定，置于贝雷片上方。
根据工况对比，拱肋顶升过程中，两个集中荷载时最不利，则单个集中荷载P= 156.6/2=78.3KN，根据底部纵向贝雷片布置可知，跨径为0.45m+0.6m+0.45m，采用背靠背16#b型槽钢按连续梁模型计算，结果如下：
=33.7MPa＜ [δ]*1.25= 175MPa，满足要求。
1）最大弯应力为
max
2）最大剪应力max τ=19.4MP ＜ [η]*1.25=106MPa ，满足要求.
3）支座反力：R1=34.8KN ， R2=44.1KN ， R3=44.1KN ， R4=34.8KN 。
4) 最大挠度：f max =0.073mm ＜[f]=
mm l 125.1400
450400== ，满足要求。
结论:通过以上强度及刚度验算可知,Z4段支点1处顶部横向纵向承重梁采用1组背靠背16#b型槽钢，结构受力安全，符合规范要求。
六Z3段顶部横向承重梁计算
6.1荷载计算
①、钢结构自重:
Z3段，弧形长度18.326m~17.674m，水平投影长度17.1197m，单构件重量33.175t，合331.75KN，单个支点的荷载计算：
根据该构件的支点布置情况，按3跨连续梁均面荷载（q=331.75/17.1197=19.38KN/m）计算：
支点2总反力R1=158.9KN，支点3总反力R2=138.7KN。
②、其它荷载风荷载：计算竖向荷载不考虑。
荷载组合采用：（1+2）*1.2
线荷载：
支点2： P2=138.7*1.2=166.44KN；
支点3： P3=158.9*1.2=190.68KN；
6.2支点2横向承重梁计算
根据“6.1荷载计算”可知，支点2处横向承重梁顶部总荷载166.4KN,设两个千斤顶调节竖向高度，置于距拱肋腹板向中线偏移22.5cm处下方，顶升到位后用四条36#b工字钢固定，置于贝雷片上方。
根据工况对比，拱肋顶升过程中，两个集中荷载时最不利，则单个集中荷载P= 166.4/2=83.2KN，根据底部纵向贝雷片布置可知，跨径为0.45m+0.6m+0.45m，采用背靠背16#b型槽钢按连续梁模型计算，结果如下：
=35.8MPa＜ [δ]*1.25= 175MPa，满足要求。
1）最大弯应力为
max
2）最大剪应力max τ=20.6MPa ＜ [η]*1.25=106MPa ，满足要求.
3）支座反力：R1=37KN ， R2=46.9KN ， R3=46.9KN ，R4=37 KN 。
4) 最大挠度：f max =0.078mm ＜[f]=
mm l 125.1400
450400== ，满足要求。
结论:通过以上强度及刚度验算可知,Z3段2#支点处顶部横向承重梁采用1组背靠背16#b 型槽钢，结构受力安全，符合规范要求。 6.3支点3第一层横向承重梁计算
根据“6.1荷载计算”可知，支点3处横向承重梁顶部总荷载190.68KN,设两个千斤
顶调节竖向高度，置于距拱肋腹板向中线偏移22.5cm处下方，顶升到位后用四条36#b工字钢固定，置于贝雷片上方。
根据工况对比，拱肋顶升过程中，两个集中荷载时最不利，则单个集中荷载P= 190.68/2=95.34KN，根据底部纵向垫块（4根40#b型工字钢）布置可知，跨径为0.45m+0.6m+0.45m，采用背靠背16#b型槽钢按连续梁模型计算，结果如下：
δ=41MPa＜ [δ]*1.25= 175MPa，满足要求。
1）最大弯应力为
max
τ=23.6MPa＜ [η]*1.25=106MPa，满足要求.
2）最大剪应力
max
3）支座反力：R1=42.3KN， R2=53.6KN， R3=53.6KN， R4=42.3KN。
4) 最大挠度：f max =0.089mm ＜[f]=
mm l 125.1400
450400== ，满足要求。
结论:通过以上强度及刚度验算可知,Z3段，3#支点处顶部第一层横向承重梁采用1组背靠背16#b 型槽钢，结构受力安全，符合规范要求。 6.4支点3第二层横向承重梁计算
根据“6.3第一层横向承重梁计算”结果可知，第一层横向承重的支座反力结果如下：
通过设计图可知，第二层横向承重梁跨径5.1米，通过纵向垫块（4根40#b 型工字钢），传递第一层集中荷载（支座反力如上图，荷载间距0.45m+0.6m+0.45m ）。拟采用双排
40#b型工字钢，按连续梁模型计算，结果如下：
δ=176.8MPa，设2根40#b型工字钢，则单根工字钢最大弯应力1）最大弯应力为
max
δ=176.8/2=88.4MPa＜ [δ]*1.25= 175MPa，满足要求。
max
τ=23.3MPa，设2根40#b型工字钢，则单根工字钢最大剪应力2）最大剪应力
max
τ=23.3/2=11.65MPa＜ [η]*1.25=106MPa，满足要求.
max
3）支座反力：R1=99.6KN， R2=99.6KN。
4) 最大挠度：fm a x =11.173mm ，设2根40#b 型工字钢，则单根工字钢
fm a x =11.173/2=5.59mm ＜[f]=
mm l 75.12400
5100
400== ，满足要求。
结论:通过以上强度及刚度验算可知,Z3段3#支点处顶部横向第二层横向承重梁，采用双排40#b 型工字钢，结构受力安全，符合规范要求。
七 Z2段顶部横向承重梁计算
7.1荷载计算
①、钢结构自重:
Z2段，弧形长度17.19m~16.789m ，水平投影长度14.3757m ，单构件重量36.5t ，合365KN ，单个支点的荷载计算：
根据该构件的支点布置情况，按3跨连续梁均面荷载（q=365/14.3757=25.39KN/m ）计算：
支点4总反力R1=168.3KN，支点5总反力R2=196.7KN。
②、其它荷载风荷载：计算竖向荷载不考虑。
荷载组合采用：（1+2）*1.2
线荷载：
支点4： P4=168.3*1.2=201.96KN；
支点5： P5=196.7*1.2=236.04KN；
7.2支点4横向承重梁计算
根据“7.1荷载计算”可知，支点4处横向承重梁顶部总荷载201.96KN,设两个千斤顶调节竖向高度，置于距拱肋腹板向中线偏移22.5cm处下方，顶升到位后用四条36#b工字钢固定，置于双拼40#b型工字钢上方。
根据工况对比，拱肋顶升过程中，两个集中荷载时最不利，则单个集中荷载P= 201.96/2=100.98KN，根据钢管桩顶部纵向联系梁间距，按5.1m跨径简支梁模型计算，结果如下：
δ=183.7MPa，设2根40#b型工字钢，则单根工字钢最大弯应力1）最大弯应力为
max
δ=183.7/2=91.85MPa＜ [δ]*1.25= 175MPa，满足要求。
max
2）最大剪应力max τ=24.5MPa ，设2根40#b 型工字钢，则单根工字钢最大剪应力
max τ=24.5/2=12.25MPa ＜ [η]*1.25=106MPa ，满足要求.
3）支座反力：R1=104.7KN ， R2=104.7KN 。
4) 最大挠度：fmax =11.374mm ，设2根40#b 型工字钢，则单根工字钢最大挠度
fmax =11.374/2=5.7mm ＜[f]=
mm l 75.12400
5100400== ，满足要求。
结论:通过以上强度及刚度验算可知,Z2段4#支点处顶部横向承重梁采用双拼40#b 型工字钢，结构受力安全，符合规范要求。
7.3支点5横向承重梁计算
根据“7.1荷载计算”可知，支点5处横向承重梁顶部总荷载236.04KN,设两个千斤顶调节竖向高度，置于距拱肋腹板向中线偏移22.5cm处下方，顶升到位后用四条36#b工字钢固定，置于已安装主纵梁上方。
受力计算略。
八主拱跨中7#~12#钢管桩之间纵向贝雷梁受力计算
主拱跨贝雷梁全长27米，跨径布置为12米+3米+12米，承受支点1、支点2反力。
如下图：
贝雷梁横向布置设二层，底层设5排，外侧一排为安全通道及增加稳定性，计算按四排；顶层局部设4排，作为支点处的高度调节。
8.1荷载计算
8.1.2 竖向风荷载
根据“5.1支点1荷载计算”可知：顶部横向承重梁顶部集中
荷载P=78.3KN；
根据“6.2支点2横向承重梁计算”可知：顶部横向承重梁顶部集中荷载P=83.2KN；
8.1.2 横向风荷载
1、风压标准值公式：W
K =ΒzμsμzW
其中：W
K
:为风压标准值;
Βz：为Z高度处的风振系数; Βz=1+ενψz／μz(主拱：1.57；上层贝雷：
1.64; 主纵梁：1.82；下层贝雷：1.64; 3排钢管及连接系
2.6。)
μs：风荷载体型系数;(型钢截面取1.3) 钢管取0.6×1.3=0.78
5片贝雷梁架μs=(1-ηn) ／(1-η)μst=1.32； 3排钢管=1.5 μz：风压高度变化系数;(主拱：1.42；上层贝雷1.28；主纵梁、钢管连接系、下层贝雷1.0。)
W
：基本风压值;(广东增城地区按50年一遇取0.5KN/M2)
则W
K
：
⑴、主拱：W
K=ΒzμsμzW
=1.57×1.3×1.42×0.5=1.45 KN/M2
⑵、上层贝雷梁：W
K=ΒzμsμzW
=1.64×1.32×1.28×0.5=1.38 KN/M2
2、风荷载：
1）、Z4段风荷载：
Z4段迎风面积：A=2×13.955=27.91 M2；
风荷载P= W
K
×A=1.45×27.91=40.47 KN 作用于支点1处的风荷P1=20.24KN。
2）、Z3段风荷载：
Z3段迎风面积：A=2×17.1197=34.24 M2；
风荷载P= W
K
×A=1.45×34.24=49.65KN 均布荷载：49.65/17.1197=2.9KN/m
作用于支点2处的风荷P2=23.1KN；
作用于支点3处的风荷P3=26.5KN；
碗扣式支架计算书
现浇板模板(碗扣式支撑)计算书 本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、综合说明 K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。整个支架的简图如下所示。
碗扣支架布置图 模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。 模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平方木→可调顶托→立杆→可调底托→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁考虑，取模板长1m计算，如图所示:
桥梁支架计算书
**高速公路（贵州境）***合同段 **分离式桥现浇箱梁支架计算书 编制： 复核： 审核： *********有限公司 年月日
**分离式立交桥现浇箱梁支架计算书 一、计算依据： 1、《路桥施工计算手册》； 2、《材料力学》； 3、《结构力学》； 4、《**高速公路两阶段施工图设计变更设计》 二、工程概况： **分离式立交桥为连接原有道路的主线跨线桥，上部结构跨径组合为：2×30m，桥宽5.5m；采用单箱单室截面，梁高150cm，箱梁采用满堂支架现浇施工。 梁体范围内地面为煤系地层，施工满堂支架时需将地面压实，上铺石粉或浇筑混凝土进行找平，支架底托下垫10cm×15cm方木，顶托上纵向铺工字钢，横向铺设10cm×10cm方木。 一、底板纵向分配梁的计算 现浇箱梁跨径组合为2×30m，由于箱梁整体为对称结构，因此计算时纵向只需考虑2个截面即可，及跨中和梁端（见图）。横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，翼板部分荷载较小，不予考虑。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，为了支架安全，总体考虑1.3倍的安全系数进行计算。
根据《路桥施工计算手册》查得，钢材的力学指标取下值： []σ145Μpa =，[]85pa τ=M ，52.110pa E =?M 。 纵梁选用10号工字钢，设计受力参数为： W=49.0cm 3，I=245.0cm 4，S=28.2cm 3，d=0.45cm 一、验算截面分析 我们根据箱梁截面，初步选定支架的纵向间距为90cm ，横向间距为60cm 。根据梁体截面分析，梁端截面为支架受力的最不利截面，因此只需要计算梁端截面处支架的受力情况即可。具体截面如下： 二、计算 支架纵向间距为90cm 处的分配梁计算 梁端截面
塔楼模板支架施工方案计算书
青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
（7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。
门式支架承载力计算书
戴港互通现浇箱梁支架计算书 一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算 根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下： N d----门架稳定承载力设计值 i-----门架立杆换算截面回转半径 I-----门架立杆换算截面惯性矩 h 0----门架高度，h o =1900mm I 0、A 1 ----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积 h 1、I 1 ----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h 1 =1700mm A——门架立杆的毛截面积，A=2A 1 =2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2 D 1、d 1 ——分别为门架立杆的外径和内径D 1 =57mm，d 1 =52mm D 2、d 2 ——分别为门架加强杆的外径和内径D 2 =27mm.d 2 =24mm φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6 λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh /i K--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13 I 0=π（D 1 4-d4 1 ）/64=15.92*104mm4 I 1=π（D 2 4-d4 2 ）/64=0.98*104mm4 I=I 0+I 1 ×h 1 /h =15.92×104+0.98×104×1700/1900=16.8*104mm4 i=√I/A 1 =√16.8×104/428=19.8mm λ=Kh /i=1.13×1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6，φ=0.53 N=φ×A×f=0.53×856×205=93 KN 根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200～300mm时，N d要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即N d=0.85×93=79KN。 门架产品出厂允许最大承载力为75KN。 托座和底座每个允许承载力不小于50KN，一榀门架2个底座，允许承载力为100KN，不作验算。
钢管桩支架计算书
钢管桩支架计算书 一．工程概况 1.1 工程简介 A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。 1.2 建设条件 该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。 1.2.1地形地貌 典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。 1.2.2地质情况 Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到地质情况主要为 4 分化。承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。 1.2.3气候 气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。 二．施工方案总体布臵和荷载设计值 2.1 支架搭设情况说明 A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇
筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。方木布臵情况：横桥向放臵截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。15cm×15cm方木放臵在工10型钢上，工10型钢放臵在贝雷梁上，贝雷梁放臵在钢管桩顶端的沙桶上。 2.2 设计荷载取值 混凝土自重取： 26.5kN/m3 箱梁重： 24.1kN/m2 模板自重： 2.5kN/m2 施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2 振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2 考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2 三．贝雷梁设计验算 大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。其中第一跨采用满堂支架法施工，验算过程参考满堂支架法计算书。 神杨路方向第二、三、五、六跨 神杨路方向第二跨，第三跨，第五跨，第六跨，跨中布臵两排钢管桩，计算采用间距17m进行计算，现场可以根据实际情况减小间距。 采用双排单层加强型贝雷梁，每组贝雷梁间距1m, 全截面使用21组。 混凝土箱梁每平方米荷载： 31.6kN/m2 贝雷梁每片自重： 2×3kN/m 荷载总重： 6kN+31.6kN/m=37.6kN/m 双排单层加强型贝雷梁力学性能： [M] = 3375kN〃m [Q] = 490kN
支架计算书
2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹
贝雷梁支架计算书91744
西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2.支架布置图 在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下： 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）
布置）。内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图： 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木 材 100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σw]=13*0.9=11.7 MPa
满堂支架计算书(最终版)
满堂支架专项施工方案 1 工程概况 本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。跨度最大结构形式为25+40+40+25。现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1： 图1、箱梁断面结构尺寸 2 编制范围 K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。 3 编制依据 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86 《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004 《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95
《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008 《桥涵施工计算手册》 设计院提供设计图纸 4、施工工艺流程及整体设计 4.1 工艺流程 施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装 4.2 整体设计 支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。 碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。顶托上方纵向布置I10工字钢，工字钢上方布置横向10×10cm方木，间距30cm。底托直接坐立于砼表面。扫地杆距地面高度为20cm。支架按一联架设，并在本
模板支架计算书
模板支架 计 算 书 一、概况： 现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下： q 作用大横向水平杆永久荷载标准值：
qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN 模板支架立杆的计算长度I0＝h＋2a＝1.5＋2×0.1＝1.7 m 取长度系数μ＝1.5 λ＝I0/I＝KμI0/i 取K＝1，λ＝1.5×170/1.58＝161.39＜〔λ〕＝210，滿足要求 取K＝1.155λ＝1.155×1.5×170/1.58＝186.4 Ψ＝0.207 验算支架立杆稳定性，即 N/ΨA＝11.34×103/0.207×489＝112．03N/ mm2＜205 N/ mm2＝f，滿足要求
模板支架专项方案计算书汇总
主体结构模板支架受力计算书计算人：复核人：
狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m共分10段结构施工。主体结构施工拟投入 8套标准段脚手架（长27.2m x宽19.8m x6.35m）。最长段模板长32m最短段模板长24m每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用①48X 3.5mm碗扣式 钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 （1）狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角 钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为 4.0m高的标准节和0.85m高的加高节， 大模板采用4000 （长）X 1980 （宽）x 6.0mm （厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用[8普通型热轧槽钢，背楞采用2 [ 10,普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mn高。在浇灌混凝土前 水平埋入一排? 25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L= 700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋①25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm
框架支架模板计算书
目录 一、工程概况 (1) 二、900*900*1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书 (2) 三、1200*1200*1200mm(189)结构平台支架与模板设计计算书 (20) 四、现浇横梁支架立杆受力计算 (33) 五、地梁基础 (45) 六、柱模 (45) 七、楼板模板 (48)
2#桥框架支架模板计算书 一、工程概况 （一）工程简介 2#框架桥起止里程桩号:K0+870-K1+760,地面以上结构层数为2/11.5m,其中A1-A34轴因受排污干管影响,框架结构层数设计为一层,地面标高为185,楼面板为195平台，其余均为二层结构。墙柱混凝土强度等级为C30,楼面板混凝土强度等级:189楼板厚120mm强度等级C30,195结构顶板楼面板厚均为200mm,混凝土强度等级均为C40,后浇带宽800mm,共26段,其中A1-A34轴现浇楼板跨排污干管,排污干管高、宽分别为2*2.6m。 （二）支架模板布置情况 本工程支架搭设均采用外径Φ48mm，壁厚3.5mm的碗扣式满堂支架，碗扣式钢管必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）的要求。 由于A1-A34轴横跨排污干管采用搭设门洞支架的方式，门洞宽度设置为3.5m，因现浇楼板厚度为120mm、200mm,厚度较薄，采用钢管支架搭设。现浇楼板厚120mm支架采用1200*1200*1200mm;现浇楼板厚200mm支架采用9000*9000*1200mm。 框架底模全部采用面板规格1220×2440×12mm竹胶板，底模下方搁置50×100mm背肋方木，间距300mm。 （三）支架基础下地质情况 经地勘资料查得，本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，场地整体稳定。
盖梁支架计算书
汕湛高速揭博项目T11 标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日
目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) & 抱箍试验 (23)
盖梁抱箍法施工方案 工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥 桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表
考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江 1.8m* 2.4m*17.437m盖梁（两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m （三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图
光伏支架受力计算书..
支架结构受力计算书 设计：___ ___ _日期：___ 校对：_ 日期：___ 审核：__ _____日期：____ 常州市**实业有限公司
1 工程概况 项目名称： *****30MW 光伏并网发电项目 工程地址： 新疆 建设单位： **集团 结构高度： 电池板边缘离地不小于500mm 2 参考规范 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《建筑抗震设计规范》GB50011—2010 《钢结构设计规范》GB50017—2003 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007 《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 3 主要材料物理性能 3.1材料自重 铝材——————————————————————327/kN m 钢材————————————————————3/78.5kN m 3.2弹性模量 铝材————————————————————270000/N mm 钢材———————————————————2206000/N mm 3.3设计强度 铝合金 铝合金设计强度[单位：2/N mm ]
钢材 钢材设计强度[单位：2/N mm ] 不锈钢螺栓 不锈钢螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 普通螺栓 普通螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 角焊缝 容许拉/剪应力—————————————————2160/N mm 4 结构计算 4.1 光伏组件参数 晶硅组件： 自重PV G ：0.196kN (20kg /块) 尺寸（长×宽×厚）992164400mm ?? 安装倾角：37°
支架计算书.doc
一、计算依据及参考资料 1、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-99） 2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术》JGJ 166-2008 5、铁四院设计图纸 6、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005 二、碗扣支架计算 为了保障安全，计算采用MIDAS/Civil软件建立整体模型计算和手工复核的方法。 1、荷载 钢筋砼容重取26kN/m3； 钢模板重量：双线32.7米单孔两侧模重80t，底模8.5t，内模为11t,共重100t，则每延米按30.6kN/m； 方木容重为7.5kN/m3；施工荷载为2kN/㎡； 倾倒砼产生的荷载为2kN/㎡，倾倒混凝土对侧模冲击产生的水平荷载取 6.0kPa ；振捣砼产生的荷载取4kN/㎡。 2、碗扣支架钢管手工计算 计算方法采用容许应力法，但考虑恒载的荷载系数为1.2，活载的分项系数为1.4。 （1）支架钢管轴向受力计算 碗扣支架钢管断面为Φ48×3.5mm,其自由长度为ml2.10。根据受压稳定原理进行承载力计算。 单根钢管回转半径：
即单根立杆在步距为1.2m的条件下，最大允许承载力为51kN。 实际计算容许的立杆轴向力采用30kN。 因箱梁腹板处重量最大，碗扣支架立杆纵向间距60cm，腹板下横向间距30cm，水平步距120cm。按最不利的受力方式计算：单根立杆承受的重量为60cm×30cm面积上的砼、模板、方木、施工荷载和振捣荷载以及自身的重量，其大小分别为： （2）碗扣支架顶部方木的受力计算 碗扣支架顶部的方木大小为15 cm×15 cm，顺桥向放置，间距与支架立杆间距相同即0.6m,查《桥梁计算手册》得。 材料性质 q木 =8×0.2×0.15=0.24kN/m I=1×10-4m4 A=0.0225m2 w=1×10-3m3 ［σ］=9.5Mpa
贝雷支架计算书
附件5 支架计算书 一、工程概况 永州湘江1#特大桥现浇（衡阳桥台至1#墩）设计采用贝雷梁现浇施工。梁体为单箱单室、等高度、变截面结构，箱梁顶宽12.2m，底宽5.68-5.74m，顶板厚度除梁端为64cm外均为34cm，腹板厚度48-108cm，厚度按折线变化，底板厚度30-70cm，梁高3.09m。 二、支架贝雷梁现浇方案 现浇梁采用钢管立柱与贝雷梁结合施工（如图1所示），贝雷梁采用3m×0.45m（3m×0.225m）贝雷片进行组合，基础采用条形基础支撑钢管桩形式，纵向跨距15m 、12m（考虑现场地形条件及纵向贝雷梁受力更合理因而采用不等跨，如图2所示）。贝雷梁横桥向设14工钢。 图1：支架横向布置图
图2：支架纵向布置图 三、材料参数 胶木板：18MPa ，61010E MPa ;油松、马尾松：12MPa (顺纹抗压、 抗弯) 3.14MPa (横纹抗剪) 6910E MPa ;C30混凝土：43.2510E MPa ; 双排单层贝雷梁： 1576.4M kN m ， 490.5Q kN ， 37157.1W cm ， 4500994.4J cm 。钢材弹模52.010E MPa ;H 型刚,截面模量W=3740000mm3, 惯性矩 Iy=561000000mm4.混凝土强度设计值（C30）=13.8Mpa 。 四、检算 （一）计算荷载 对每一组贝雷梁根据贝雷梁对应的梁体高度和宽度进行梁体荷载分布，分布时考虑纵向腹板的宽度变化。如图3、图4所示：（注：1、N1、N2、N3、N4荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土容重；2、N6荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土*容重=0.381*(3.062/2)*26=15.166; 3、N5=N6+2.823*0.45*26=15.166+3 3.029=48.195。4、从普通段到腹板加厚段N1、N2、N3、N4发生变化）
箱涵支架计算书
箱涵支架计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】
龙口至青岛公路莱西至城阳段 第二合同段 箱涵支架设计计算书 编号： 版本号： 发放编号： 编制： 复核： 审核： 批准： 有效状态： 生效日期： 中铁四局集团有限公司 龙青高速土建二标段项目经理部
涵洞支架设计计算书 一、支架设计 我标段内涵洞支架均采用φ48×的钢管进行搭设，支架从上至下依次为～2cm的竹胶板+横向方木（10×10cm，间距45cm）+纵向方木（10×10cm，间距80cm）+钢管支架（纵向间距80cm×横向间距80cm），大小横杆步距均取，顶层横杆采取双扣件滑移。底托直接坐立于C25涵洞底板混凝土上，扫地杆距地高度为20cm。 二、、计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017-2003 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 三 三、计算参数 1、Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值215MPa，抗剪强度设计值fv=125MPa，弹性模量E=206GPa。 2、脚手架布距时，单根立杆设计荷载40KPa，立杆延米重取60KN/m，HG-60横杆每根重29N。 3、木材容重：6KN/m3，抗弯强度设计值11MPa，顺纹抗剪强度设计值fv=，弹性模量E=7GPa。 4、2cm竹胶板重：20kg/m2 5、钢筋混凝土容重：26kN/m3 6、施工人员及设备荷载标准值：m2 7、振捣混凝土荷载标准值：m2
8、倾倒混凝土产生荷载标准值：m2 9、荷载分项系数：恒载，活载，为偏于安全，计算时将所有荷载按恒载和活载进行叠加组合。 四、荷载标准值计算 计算模型取我标段内标准涵节跨径6m×6m，厚度的顶板进行验算。 盖板区内荷载标准值计算： 1、方木重量G1=×6=m2 2、竹胶板重量G2=m2 3、支架重量G3=3kN/m2 4、钢筋砼自重G4=*26= kN/m2 荷载总重：++3+= kN/m2 五、横向方木分配梁验算 参数计算：I= bh3/12=×12=×10-6m4 W= bh2/6=×6=×10-4m3 横向方木为10×10cm，间距45cm。 恒载：×[×（++）]=m 活载：×[×（+2+2）]=m 荷载q=+= kN/m 为计算偏于安全，计算取单跨简支梁模型进行验算，跨度。 M中=ql2/8=×1000××8= σ=M/W=×10-4=<11×=(露天环境强度进行折减，抗弯强度满足设计要求。
157-160现浇支架计算书(终)
157-160现浇支架计 算书(终) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
国道主干线福州绕城公路西北段RA3-2合同段 起讫桩号： K10+～K12+ 永丰互通主线右幅157-160号墩现浇支架设计计算书 编制： 审核： 审批： 中交路桥北方工程有限公司 福州绕城高速公路RA3-2合同段项目经理部
2010年6月1日
目录 一、结构布置形式 ................................................................................... 错误!未定义书签。 二、钢管贝雷梁式支架概述 .................................................................... 错误!未定义书签。 三、底模及纵向方木计算 ........................................................................ 错误!未定义书签。 四、157-158#墩箱梁支架整体建模计算 .................................................. 错误!未定义书签。 1、横向分配梁分析 ............................................................................................ 错误!未定义书签。 2、贝雷梁分析 .................................................................................................... 错误!未定义书签。 3、柱顶横梁分析................................................................................................. 错误!未定义书签。 4、翼缘下I36纵梁分析...................................................................................... 错误!未定义书签。 5、钢管柱分析..................................................................................................... 错误!未定义书签。 6、钢管桩下横梁计算......................................................................................... 错误!未定义书签。 7、支架反力计算................................................................................................. 错误!未定义书签。 8、支架变形分析................................................................................................. 错误!未定义书签。 9、钻孔桩计算..................................................................................................... 错误!未定义书签。 五、158-159#墩箱梁支架整体建模计算 .................................................. 错误!未定义书签。 1、横向分配梁分析 ............................................................................................ 错误!未定义书签。 2、贝雷梁分析 .................................................................................................... 错误!未定义书签。 3、柱顶横梁分析................................................................................................. 错误!未定义书签。 4、翼缘下I36纵梁分析...................................................................................... 错误!未定义书签。 5、钢管柱分析..................................................................................................... 错误!未定义书签。 6、钢管桩下横梁计算......................................................................................... 错误!未定义书签。 7、支架反力计算................................................................................................. 错误!未定义书签。 8、支架变形分析................................................................................................. 错误!未定义书签。 9、钻孔桩计算..................................................................................................... 错误!未定义书签。 六、159-160#墩箱梁支架整体建模计算 .................................................. 错误!未定义书签。 1、横向分配梁分析 ............................................................................................ 错误!未定义书签。 2、贝雷梁分析 .................................................................................................... 错误!未定义书签。 3、柱顶横梁分析................................................................................................. 错误!未定义书签。 4、翼缘下I36纵梁分析...................................................................................... 错误!未定义书签。 5、钢管柱分析..................................................................................................... 错误!未定义书签。 6、钢管桩下横梁计算......................................................................................... 错误!未定义书签。 7、支架反力计算................................................................................................. 错误!未定义书签。 8、支架变形分析................................................................................................. 错误!未定义书签。 9、钻孔桩计算..................................................................................................... 错误!未定义书签。