塔吊基础抗倾覆计算
21地下水位
中风化强风化
γ=19
θ=28°
=70=15θ=10°
γ=19
杂填土
基坑底塔吊基础受荷图(单位:
土侧压力图(单位:
19.633
17
2.1
3=
2=
1=2.22
根据现场地质和实际情况（如上图示）,计算如下:
(1) 求主动土压力及作用位置
Ka1=tg 2(45-10÷2)=0.7 Ka2=tg 2(45-28÷2)=0.36
按无粘结土计算土压力:
σ
α1上=（γ1h 1+γ1＇h 2)Ka1=(19×2.2+9×0.6) ×0.7=33kN/m 2 σ
α1下= （γ1h 1+γ1＇h 2)Ka2=(19×2.2+9×0.6)×0.36=17kN/m 2 σα2=(γ1h 1
+γ1＇h 2+γ2＇h 3) Ka2=(19×2.2+9×0.6 +9×0.8)×0.36=19.6kN/m 2
σw =γw h 3 =10×1.4=14kN/m 2
总侧土压力:E=1/2(33×2.8) +(17+19.6) ×0.8/2+1/2×14×1.4
=46.2+14.64+9.8=70.64kN/m
A2形心=(2×17+19.6) ×0.8/［3×(17+19.6) ］=0.39m
总侧土压力至基坑底距离:
X=1/70.64×［46.2×(0.8+2.8/3) ］+14.64×0.39+9.8×1.4/3
=1/70.64×(80+5.7+4.57)
=1.27m
挖孔桩跟承台自重:
G=(1×1×3.14×8.5+4×5.5×1.5) ×25=1494 kN
(2) 抗倾覆验算
按塔吊在非工作状态下为最不利情况计算(因为是临时性结构,因此抗倾覆系数为1.3):
M抗/M倾=［(1494+438) ×1］÷［(70.64×8.97×1)+67×10］=1.48＞1.3 符合要求
（3）抗滑动稳定验算（抗滑动安全系数为1.1):
抗滑动水平力(μ取0.3)：∑G=（1494+438) μ=579.6 kN
引起水平滑动压力：∑Q=70.64×3.14+67=288 kN
Ks=∑G/∑Q=579.6/288=2＞1.1 符合要求
本方案采用朗金土压力理论计算,所得主动土压力值偏大,而且如图示桩在基坑底上部时,主动土压力向右作用,桩左侧必然受到被动土压力的反作用,彼此抵消一部分后会对桩产生有利的影响, 本方案并未考虑此部分被动土压力,而靠桩体自重抗倾覆,因此计算结果偏于安全。通过以上验算,证明在本工程中塔吊基础的外露情况符合抗倾覆和抗滑动稳定的要求。
塔吊天然基础的计算书(pkpm计算)
塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=1274.21kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=5×5×(1.45×25+2×17)=1756.25kN 3) 起重荷载标准值 F qk=58.8kN 2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2 =1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.37×135=49.60kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×49.60×135=3347.88kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2) =0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m2 =1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.56×135=76.08kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×76.08×135=5135.31kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+0.9×(850.56+3347.88)=2226.60kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1552+5135.31=3583.31kN.m 三. 地基承载力计算 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
塔吊基础知识设计计算
塔式起重机方形独立基础的设计计算 余世章余婷媛 《内容提要》文章通过对天然基础的塔吊基础设计，详细论述整个基础的设计过程，经济适用，安全可靠、结构合理，思路清晰，论述精辟有据；在现场施工中，有着十分重要的指导意义。 关键词：塔机、偏心距、工况、一元三次方程、核心区、基底压力。 一、序言 随着建筑业迅猛发展，塔式起重机（简称塔机）在建筑市场中是必不可少的一项重要垂直运输机械设备；塔机基础设计，在建筑行业中是属于重大危险源的范畴，正因为如此，塔机基础设计得到各使用单位的高度重视；本人通过网络查阅过许多塔机基础设计方案，除采用桩基外，塔基按独立基础所设计的方形基础，绝大部分都按厂家说明书所提供的基础尺寸进行配筋，按规范设计计算的为数不多，厂家所提供基础大小数据有些是不满足规范要求，而塔机基础配筋绝大多数情况是配筋过大，浪费较为严重；厂家说明书所提供数据表明，地基承载力特征值小的基础外形尺寸就较大，承载力特征值较大，基础尺寸就相应的小点，似乎看起来这种做法是正确的，其实并非如此。 塔机基础型式方形等截面最为普遍，下面通过一些规范限定的条件，对方形截面独立基础规范化的设计，很有参考和实用价值。下面举例采用中联重科的塔吊类型进行论述和阐明。 二、塔吊基础设计步骤 2.1、确定塔吊型号
首先根据施工总平面图，根据建筑物外形尺寸（长、宽、高）、及材料堆放场地和钢筋加工场地，根据塔机覆盖率情况，按塔机说明书中的主要参数确定塔机型号。 2.2、根据塔机型号确定荷载 厂家说明书中都有荷载说明，按塔吊自由独立高度条件提供两组数据（中联重科），一组为工作状态（工况）荷载，另一组为非工作状态（非工况）荷载，确定出一组最不利的工况荷载。 2.3、确定塔吊基础厚度h 根据说明书中塔机安装说明，基础固定塔基及有两种形式，一种是地脚螺栓，另一种是埋入固定支腿式；因此根据塔机地脚螺栓锚固长度和支腿的埋深，可以确定塔机基础厚度h。 2.4、基础外形尺寸的确定 根据荷载大小和基础厚度h，确定独立方形基础的边长尺寸。 2.5、基础配筋计算 求出内力进行基础配筋计算，并根据《规范》的构造要求进行配筋和验算。 2.6、基础冲切、螺杆（支腿）受拉或局部受压的验算 三、方形独立基础尺寸的确定 3.1方形基础宽度B的上限值 根据上面塔机基础计算步骤可以看出，塔机基础尺寸的确定是方形基础的计算关键。利用偏心距限定条件，可求出基础最小截面尺寸。根据偏心距e（荷载按标准组合）：
塔吊基础计算书模板
假设塔吊型号:6010/23B,最大4绳起重荷载10t； 塔吊无附墙起重最大高度H=59.8m,塔身宽度B=2.0m； 承台基础混凝土强度:C35, 厚度Hc=1.35m，承台长度Lc或宽度Bc=6.25m； 承台钢筋级别:Ⅱ级,箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm； 承台桩假设选用4根φ400×95（PHC-A）预应力管桩，已知每1根桩的承载力特征值为1700KN； 参考塔吊说明书可知： 塔吊处于工作状态（ES）时： 最大弯矩Mmax=2344.81KN·m 最大压力Pmax=749.9KN 塔吊处于非工作状态（HS）时： 最大弯矩Mmax=4646.86KN·m 最大压力Pmax=694.9KN 2、对塔吊基础抗倾覆弯矩的验算 取塔吊最大倾覆力矩，在工作状态（HS）时：Mmax=4646.86KN·m，计算简图如下：
2.1 x、y向，受力简图如下：
以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=2.125·R B M 2=M1 ·R B=4646.86 B=2097.9KN ＜2×1800=3600KN（满足要求） 2.2 z向，受力简图如下： 以塔吊中心O点为基点计算： M1=M=4646.86KN·m M2=3·R B
M R B=4646.86 ＜1800KN（满足要求） 3、承台桩基础设计 3.1 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 计算简图如下： 上图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 3.1.1 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n——单桩个数，n=4； F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，等同于前面塔吊说明书中的P；
塔吊基础计算
塔吊基础方案 一、工程概况 1、本工程位于松江区九亭镇，地块南临蒲汇塘河，东临沪亭路，西临横泾河，北临沪松公路并与地铁9#线车站一墙之隔，与9#线车站物业开发管理为一个整体。地块面积41162㎡，由3#、4#、5#、6#、7#、8#公寓楼及9#酒店、10#办公楼组成。 2、因地块面积巨大，根据塔吊平面布置应最大程度满足施工区域吊装需要，尽可能减少吊装盲区的原则，以及地下室工程施工中能充分利用塔吊来满足施工需要，按照施工组织总设计要求拟搭设6台附墙式塔吊，其中QTZ80B（工作幅度60M，额定起重力矩800KN.M）2台，QTZ80A（工作幅度55M，额定起重力矩800KN.M）4台，平面位置详附图。 3、拟建建筑物高度及层数 4、根据建筑物高度，1#塔吊位于3#楼西北侧位置，搭设高度为86M；2#塔吊位于9#楼南侧位置，搭设高度为114M；3#塔吊位于5#楼西北侧位置，搭设高度为77M，设水平限位装置；4#塔吊位于10#楼东南侧位置，搭设高度为114M；5#塔吊位于6#楼西北侧位置，搭设高度为100M，6#塔吊位于8#楼西北侧位置，搭设高度为100M。其中5#、6#塔吊为QTZ80B，其余4台为QTZ80A。 5、塔吊应在土方开挖前安装完毕，故采用型钢格构式非塔吊标准节插入钻孔灌注桩内，以保障塔吊安全、稳定和牢固可靠，且不妨碍地下室顶板混凝土的整体浇筑施工，有利于加快施工进度和确保工程质量。 6、本工程采用钻孔灌注桩筏板基础，基坑底标高为-8.000、-8.800、-9.100，本工程±0.000相当于绝对标高6.150M，自然地坪标高相对于绝对标高-1.45M。
7、根据本工程地质勘察报告，各土层极限摩阻力、端阻力标准值指标见下表： 8、塔式起重机主要技术性能表 二、塔吊布置原则 本工程作业面积大，综合考虑塔吊的作用半径、起吊重量、基础工程桩位布置、围檩支撑结构设计、房屋结构设计、经济性比较后，作出以下布置原则。
塔吊基础承载力验算
塔吊天然基础计算书 一、参数信息 塔吊型号:JL5613，塔吊起升高度H=80.00m， 塔吊倾覆力矩M=1930kN.m，混凝土强度等级:C35， 塔身宽度B=1.5m，起重：6T 自重F1=800kN，基础承台厚度h=1.6m， 最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=5.00m， 钢筋级别:三级钢。 二、塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=860.00kN； G──基础自重 G=25.0×5×5×1.6=1000.00kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.833m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1930.00kN.m； e──偏心矩，e＝M / (F + G)＝1.0376 m,故e>承台宽度/6=0.833 m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=1.4624m。 经过计算得到: 有附着的压力设计值P=(860.000+1000.00)/5.0002=74.4kPa； 偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2×(860.000+1000.00)/(3×5.000×1.462 4)=169.584kPa。 三、地基承载力验算 依据设计强风化泥质粉砂岩地基承载力特征值fak=500kPa.
塔吊基础施工方案(计算)0513
工程项目塔吊基础施工组织设计 编制： 审核： 审批： 日期： 有限公司
目录 一、编制依据 (1) 二、工程概况 (1) 2.1工程概况 (1) 2.2场地概况 (2) 3.3机械概况 (3) 三、塔机选型 (3) 四、塔吊基础设计 (4) 4.1塔吊基础的定位 (4) 4.2塔吊基础设计 (5) 五、塔吊基础施工 (8) 1、塔吊基础施工工艺 (8) 2、主要的施工方法 (9) 六、塔吊基础技术措施和质量验收 (10) 七、塔吊沉降、垂直度监测及偏差校正 (10) 八、安全技术要求 (11) 附图一：塔吊平面布置图 (15)
一、编制依据 1、郑州大学综合设计研究院有限公司设计的中牟县黄河滩区居民迁建狼城 岗镇试点工程项目施工图 2、《混凝土结构工程施工验收规范》GB50204—2015 3、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2013 4、《混凝土质量控制标准》GB50164-2011 5、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012 6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011 8、郑州大学综合设计研究院有限公司提供的《岩土工程勘察报告书》 9、长沙中联重工科技发展股份有限公司提供的TC5610-6和TC5010-4型 塔式起重机性能参数和使用说明书 10.《品茗施工安全计算软件》 二、工程概况 2.1工程概况 项目名称工程项目 建设单位中牟县狼城岗镇政府 设计单位郑州大学综合设计研究院有限公司 勘察单位郑州大学综合设计研究院有限公司 监理单位河南方大建设工程管理股份有限公司、河南华兴建设监理有限公司承包单位有限公司 项目地址狼城岗新镇区东南部，北临S312国道，东侧为狼姚路
塔吊基础承载力及稳定性计算书
塔吊基础承载力及稳定性计算书 一、工程概况 嘉兴市清华长三角研究院创业大厦工地拟采用QTZ63型塔吊。工地南侧塔吊高度为120M，北侧塔吊高度为40M。 根据使用说明书中提供的数据：QTZ63型塔吊最大起重矩为630KNM，塔机自重38T。当采用5×5M×1.350M基础时，基础顶面所受弯矩M=1252.4KNM，基础所受垂直荷载N1=473KN，基础砼重N2=800KN，受力情况见图（A）、（B） 根据对基础地耐力要求，若采用浅基大板基础（即5×5M×1.350M 砼基础），地耐力应不低于140KPa，而本工程塔基所处土层③层提供的地耐力为70KPa，不满足，因此考虑采用桩基础。为此需对桩基支承的大板基础进行桩基强度验算及抗倾覆稳定性计算。 计算依据：《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94国标） 《建筑地基基础设计规范》（DB33/1001-2003省标）二、塔吊基础设计参数： 塔吊基础剖面见图（C） 塔吊桩基础采用直径600㎜的钻孔灌注桩的有效长度为16.55M，桩穿越如下土层（按J7钻孔）：③a(厚1.18M)、③（厚6.80）、 ③b（厚4.50）和⑤2-1（厚4.7M）。钻孔桩配筋：主筋Ф14Ф16， 箍筋Ф10＠300，采用C30砼。 根据地质报告（浙江省工程勘察院《浙江清华长三角研究院院区北区创业大厦岩土工程勘察报告》），桩基所穿越土层的力学参数， Ra=U∑ψsia q sia L i+A q pa =0.6×3.14(1×12×1.18+1×7×6.80+1×14×4.50+1×27×4.07)+3.14×0.32×2000 =442.08+565.2 =1007.28KN
QTZ80塔吊天然基础的计算书
QTZ80塔吊天然基础的计算书 一）计算依据 1. 《建筑桩基技术规范》 JGJ94-2008； 2. 《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2010）； 3. 《建筑结构荷载规范》（ GB 50009-2012）； 4. 《xxxxxX 技术学院北区实训楼工程勘察报告》； 5. 《QTZ80塔式起重机使用说明书》； 6. 建筑、结构设计图纸； 7. 《简明钢筋混凝土结构计算手册》。 （二）参数数据信息 塔吊型号： QTZ80（ TC6012A-6A ） 塔身宽度 B ：1665mm 自重G: 596kN （包括平衡重） 最大起重荷载 Q ：60kN 混凝土强度等级： C35 基础底面配筋直径： 25mm 公称定起重力矩Me 800kN ? m 标准节长度 b ：2.80m 主弦杆材料：角 钢 / 方钢 所处城市：xx 省 xxx 基 地面粗糙度类D 类密集建筑群，房屋较咼，风荷载咼度变化系数 问 1.27 。 地基承载力特征值 f ak ： 2000kPa 基础宽度修正系数n ： 0.3 基础埋深修正系数n : 1.5 基础底面以下土重度Y 20kN/nf 基础底面以上土加权平均重度丫血 20kN/m 3 （三）塔吊基础承载力作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊起升高度 H ：40.00m 基础节埋深 d ：0.00m 基础承台厚度 hc ：1.00m 基础承台宽度 Bc ：5.30m 钢筋级别： Q235A/HRB335 基础所受的水平力 P ：80kN 宽度/直径c ： 120mm 风压 30: 0.3kN/m 2
塔吊自重：G=596kN(整机重量422+平衡重174); 塔吊最大起重荷载： Q=60kN； 作用于塔吊的竖向力：F k= G+ Q= 596+ 60 = 656kN; 2、塔吊风荷载计算 依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001中风荷载体型系数：地处贵州省 贵阳市，基本风压为w0=0.3kN/m2; 查表得：风荷载高度变化系数便=1.27; 挡风系数计算： 冋3B+2b+(4$+b2)1/2]c/(Bb)=[(3 X 1.665+2 X 5+(42拓0665< 0.12]/(1.665 X 5) =0.302 因为是角钢/方钢，体型系数临=2.402; 高度z处的风振系数取：皆1.0；所以风荷载设计值为： 3 =0.7 XX^s X zX(0=0.7 X 1.00 X 2.402 X 1.27 X 0.3=0%4kN/m 3、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M L=oX?X B X H X H X4).X=0.302 X 1.665 X 100X 100X 0.5=1609kN ? M max= Me^ M0+ P X h c= 800+ 1609+ 80 X 1.4 = 2521kN ? m (四)塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e= M/ ( F k+G)w Bc/3 式中e ----- 偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k—作用在基础上的弯矩； F k——作用在基础上的垂直载荷； G k——混凝土基础重力，25 X 6.3 X 6.5 X 1.4=1479kN; Bc ------- 为基础的底面宽度； 计算得：e=2521/(656+1479)=1.18m < 6.3/3=2.2m ；基础抗倾覆稳定性满 足要求！ (五)塔吊基础地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算计算简 图： W-——
塔吊基础设计及施工方案-
目录 第一章编制依据 (2) 第二章工程概况 (2) 第三章塔吊技术要求 (2) 第四章塔吊布置 (3) 第五章工程地质条件及土层物理力学指标 (4) 第六章塔吊桩基础的计算书 (6) 第九章抗倾覆验算 (12) 第十章预制桩插筋抗拔计算 (13) 第十一章承台受冲切、受剪切承载力验算 (13) 第十二章承台配筋计算 (14) 第十三章计算结果 (15) 第十四章塔吊基础一般构造要求 (16)
第一章编制依据 1、广东省华城建筑设计有限公司的结构及建筑施工图纸； 2、太阳城御园工程《岩土工程地质勘察报告》； 3、现行工程质量验收规范和有关工艺技术规程； 4、国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 5、行业标准《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）； 6、广东省标准《建筑地基基础设计规范》（DBJ15-31-2003）。 第二章工程概况 太阳城御园工程位于广州增城市新塘镇永和辖区内，本工程由广东省华城建筑设计有限公司设计，广东省湛江地质勘察院提供《岩土工程勘察报告》，由广州市港龙实业有限公司投资兴建。本工程地下1层，地上18层，总建筑面积42000m2，总建筑高度为57.0m。 本工程总施工工期为400天。根据本工程特点及实际布置情况，拟安装二台由佛山市南海高达建筑机械有限公司生产制造的型号为QTZ80（6012）和QTZ63A（5510）两台自升塔式起重机。 第三章塔吊技术要求 地基土质要求均匀，土质承载力不低于35.5Mpa;混凝土强度不低于C35。 塔机安装，基础混凝土强度不应低于90%，并做好基础的排水工作。 必须用φ25圆钢穿过相邻两族地脚螺栓。 塔机独立式使用自由高度为42米、35米。 基础必须做好接地措施，要求接地电阻≤4Ω。
塔吊基础验算报告
一、工程概况： 本工程为世纪花园C区多层住宅楼，位于哈尔滨市江北新城区。 该工程基础采用静压预应力混凝土薄壁管桩，砖混结构，垂直运输用具采用哈尔滨东建机械公司生产的QTZ400型塔式起重机。 二、吊车简介： 哈尔滨东建机械公司生产的QTZ400塔式起重机为水平臂架、小车变幅、上回转、液压顶升式起重机，其臂长为40m，最大起重力矩294KN·M(30t·m)，塔机独立使用时起升高度最大为28m，使用附着杆后最大起升高度为80m。 起重机的设计参数 三、塔吊的基础位置及详图 塔吊位置见附图（1）。塔吊基础底标高为-2.0m，基础形式原说明书为条型梁基础，考虑到江北风荷栽比较大，地基土质松散（多数表面为回填土）为保证安全改为静压预应力薄壁管+筏片式基础，基础厚600mm，砼为 C30，含有2根交叉L-1梁，梁尺寸为宽×高 600×900mm。（静压桩R300MM，桩长度打入深度参照相临楼基础）。 该基础的详图见下图。 上下各4根φ12 吊车基础平面图 四、塔吊基础验算： G：基础承受的回填土的荷栽，因为本基础不回填土方，所以可省略不记； f ：基础桩承承载力，根据设计参考单庄承载力600 KN； 3、验算： N+G=280 KN f *A=600 KN/ 单庄 *5 根=3000 KN ∵f *A >N +G基础的整体刚度较好，可以均匀受力 ∴本基础满足塔吊垂直荷栽的使用要求。 （二）基础承受吊车水平荷载的验算 1、前提：⑴地脚螺栓与砼基础结合牢固；⑵基础所受水平荷载由单个梁承受；⑶不考虑梁内配筋。 2、基本公式：砼梁验算 V≤0.3fcbh0 螺栓验算 V0≤f vb *A 3、基本数据： V ：吊车作用于基础的水平荷载，据前表得60.5KN； V0 ：单个螺栓承受的吊车水平荷载，即V/16=3.8KN； f vb ：螺栓抗剪设计强度，查表得170N/mm2； fc ：砼的抗压设计强度，查表得14.5 N/mm2（因砼为C30）； A：螺栓截面积，为122 *3.14=452.16 mm2 b ：梁的宽度，这里取900mm； h0 ：梁的有效高度，这里取575mm。
塔吊基础桩计算方案培训课件
3000中心距矩形板式桩基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 6、建质【2009】87号文 7、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 一、塔机属性 二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值 2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
3、塔机传递至基础荷载标准值 4、塔机传递至基础荷载设计值
三、桩顶作用效应计算
矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.4×25+0×19)=875kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×875=1050kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(32+32)0.5=4.24m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(690+875)/4=391.25kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L =(690+875)/4+(300.94+19.02×1.4)/4.24=468.46kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L =(690+875)/4-(300.94+19.02×1.4)/4.24=314.04kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L
塔吊基础种类与计算书
7 种塔吊基础计算 目录 一、单桩基础计算 二、十字交叉梁基础计算 三、附着计算 四、天然基础计算 五、三桩基础计算书 六、四桩基础计算书 七、塔吊附着计算
一、塔吊单桩基础计算书 一. 参数信息 塔吊型号:QT60,自重(包括压重)F1=245.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身宽度B=1.60m 混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,混凝土的弹性模量 Ec=14500.00N/mm2 桩直径或方桩边长 d=2.50m,地基土水平抗力系数 m=8.00MN/m4 桩顶面水平力 H0=100.00kN,保护层厚度:50mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=245.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=366.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m 三. 桩身最大弯矩计算 计算简图： 1. 按照m法计算桩身最大弯矩： 计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。 (1) 计算桩的水平变形系数(1/m): 其中 m──地基土水平抗力系数； b0──桩的计算宽度，b0=3.15m。 E──抗弯弹性模量，E=0.67Ec=9715.00N/mm2； I──截面惯性矩，I=1.92m4； 经计算得到桩的水平变形系数: =0.271/m (2) 计算 D v: D v=100.00/(0.27×840.00)=0.45 (3) 由 D v查表得：K m=1.21 (4) 计算 M max: 经计算得到桩的最大弯矩值: M max=840.00×1.21=1018.87kN.m。 由 D v查表得：最大弯矩深度 z=0.74/0.27=2.78m。
QTZ80(6013)塔吊基础天然基础计算书工程施工组织设计方案
目录 一、工程概况 (1) 二、塔吊概况 (1) 三、塔吊安装位置及基础型式选择 (1) 四、塔吊的使用与管理 (4) 五、塔吊基础 (4) 六、QTZ80（6013）塔吊天然基础的计算书 (5)
岗顶酒店工程塔吊基础施工方案 一、工程概况 二、塔吊概况 本工程施工计划设置塔吊1台，塔吊布设位置见平面布置图。采用QTZ80（6010）型塔吊，该塔吊独立式起升高度为45米，（本工程实际使用搭设高度约40米），工作臂长60米，最大起重量6吨，公称起重力矩为800KN.m。 综合本工程地质条件及现场实际情况，参照《兰田岙造船基地扩建项目岩土工程勘察报告》及工程设计图纸，本塔吊基础采用天然地基基础。 三、塔吊安装位置及基础型式选择 （一）塔吊生产厂家提供的说明书中对塔吊基础的要求： 1．地基基础的土质应均匀夯实，要求承载能力大于20t/㎡；底面为6000×6000的正方形。 2．基础混凝土强度C35，在基础内预埋地脚螺栓，分布钢筋和受力钢。 3．基础表面应平整，并校水平。基础与基础节下面四块连接板连接处应保证水平，其水平度不大于1/1000； 4．基础必须做好接地措施，接地电阻不大于4Ω。 5．基础必须做好排水措施，保证基础面及地脚螺栓不受水浸，同时做好基础保护措施，防止基础受雨水冲洗，淘空基础周边泥土。 6．基础受力要求：
H—基础所受水平力kN P V—垂直力kN M—倾覆力矩kN．m M Z—扭矩kN．m 基础受力图（二）本工程塔吊安装位置详见下图：
按塔吊说明书要求，塔吊铺设混凝土基础的地基应能承受0.2MPa的压力，根据本工程地质勘察报告及现场实际情况，塔吊基础位于4-2强风化砾岩层，该层土质的承载力达0.60MPa，满足塔吊基础对地基承载力的要求，且该土层也是建筑物基础所在持力层土层，以该土层作塔吊基础的持力层，既能满足塔吊使用要求，也不会有基坑开挖时引起塔吊基础变形的问题。
塔吊基础计算书
天然基础计算书 123工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2002）等编制。 一、参数信息 塔吊型号：QTZ50，塔吊起升高度H：32.00m， 塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：4.45m， 自重G：357.7kN，基础承台厚度hc：1.35m， 最大起重荷载Q：50kN，基础承台宽度Bc：5.50m， 混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335， 基础底面配筋直径：18mm 地基承载力特征值f ak：140kPa， 基础宽度修正系数ηb：0.15，基础埋深修正系数ηd：1.4， 基础底面以下土重度γ：20kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算
1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=357.7kN； 塔吊最大起重荷载：Q=50kN； 作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝357.7＋50＝407.7kN； 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax＝1335kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k──作用在基础上的弯矩； F k──作用在基础上的垂直载荷； G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1.35=1020.938kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=1335/(407.7+1020.938)=0.934m < 5.5/3=1.833m； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ 四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图:
Tc4208十字梁塔吊基础方案带计算公式学习资料
一、编制依据： 二、工程概况： 1.建筑和结构概况 2.自然概况 本场地土质自上而下为：1）素填土、（2）粉质粘土、（3）中细砂、（4）粗砂、（5）强风化片麻岩。 工程室外设计地平为绝对标高57.4m，为避免塔吊基础与后期室外管线地面等冲突，以减少拆除费用，将塔吊基础上平标高定为绝对标高56.5m。考虑现场地质条件，该处绝对标高52米以上均为素填土，且下层粉质粘土承载力（140 kPa）均不能满足塔吊要求的基础承载力200 kPa，因此经研究采用同主体基础一样的预应力高强混凝土管桩基础。 三、塔吊布设及基础验算 1.布设位置： 根据工程实际需要及集团公司塔吊调用情况，现场在两栋楼间拟设TC4208塔吊1台，做为主体工程施工阶段主要垂直运输工具。塔吊位置平面布置见后附图。 2、塔吊基础设计： 1）考虑安全性、经济性要求，地基拟采用预应力高强混凝土管桩基础，共设5根。 塔吊基础地基施工方法如下：桩机作业范围内的场地挖土（同楼一起
挖），挖至绝对标高55.30，放线打桩，截桩，人工清土至标高，浇筑垫层，垫层上平比桩顶（绝对标高为55.05米）低5㎝，绑扎钢筋，支设模板，预埋螺栓，浇筑C30混凝土，砼浇筑12h后浇水养护。承台浇筑后实体强度达到设计强度100%时方可进行塔吊安装工作。 桩头与承台连接参见图集L10G40中规定执行操作，填芯砼强度C35，采用微膨胀砼浇筑。 3、承载力验算： 1）、参数 塔吊型号: TC4208；塔吊起升高度H: 30.000m； 塔吊倾覆力矩M: 400kN.m；塔身宽度B: 2.500m； 塔吊自重G: 260kN；最大起重荷载Q: 40.000kN； 桩间距l: 4.3m；桩直径d: 0.400m； 桩钢筋级别: III级钢；混凝土强度等级: C30； 交叉梁截面宽度: 1.2m；交叉梁截面高度: 1.200m； 交叉梁长度: 7.07m；桩入土深度: 12.500m； 保护层厚度: 25.000mm。 2.TC4208塔吊基础验算： 塔身重量：P=260KN 基础承台自重：G=（16.2m2×1.2m）×25 KN/ m2 =486KN 桩自身重量（按桩直径R=0.4m，长l=12.5米）： G1=3.14×0.4×13×25×5=204.1KN 桩竖向承载力验算：
塔吊基础承载力计算书
塔吊基础承载力计算书 编写依据塔吊说明书要求及现场实际情况，塔基承台设计为5200m×5200m×1.3m，根据地质报告可知，承台位置处于回填土上，地耐力为4T/m2，不能满足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。为了保证塔基承台的稳定性，打算设置四根人工挖孔桩。 地质报告中风化泥岩桩端承载力为P＝220Kpa。按桩径r＝1.2米，桩深h＝9米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩1米）进行桩基承载力的验算。 一、塔吊基础承载力验算 1、单桩桩端承载力为： F1=S×P=π×r2×P＝π×0.62×220＝248.7KN=24.87T 2、四根桩端承载力为： 4×F1＝4×24.87＝99.48T 3、塔吊重量51T（说明书中参数） 基础承台重量：5.2×5.2×1.3×2.2＝77.33T 塔吊＋基础承台总重量＝51＋77.33=128.33T 4、基础承台承受的荷载 F2＝5.2×5.2×4.0=108.16T 5、桩基与承台共同受力＝4F1+F1=99.48+108.16=207.64T>塔吊基础总重量＝128.33T 所以塔吊基础承载力满足承载要求。 二、钢筋验算 桩身混凝土取C30，桩配筋23根ф16，箍筋间距φ8@200。 验算要求轴向力设计值N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso) 必须成立。 Fc=14.3/mm2（砼轴心抗压强度设计值） Acor＝π×r2/4（构件核心截面积） ＝π×11002/4＝950332mm2 fy’=300N/MM2（Ⅱ级钢筋抗压强度设计值） AS’=23×π×r2/4＝23×π×162/4 ＝4624mm2（全部纵向钢筋截面积） x＝1.0（箍筋对砼约束的折减系数，50以下取1.0） fy=210N/mm2 （Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值） dCor＝1100mm （箍筋内表面间距离，即核心截面直径） Ass1＝π×r2/4＝π×82/4＝16×3.14＝50.24mm2（一根箍筋的截面面积） S螺旋箍筋间距200mm A’sso=πdCorAssx/s =π×1100×50.24/200=867.65mm2（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截面面积）因此判断式 N≤0.9(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso)=0.9(14.3×950332＋300×4624+2×1.0×210×867.65)=15341360.6N 248.7KN<12382.87KN 经验算钢筋混凝土抗拉满足要求。
60塔吊基础计算书1
QTZ63塔吊天然基础的计算书 （一）参数信息 塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度=70.00m，塔身宽度B=1.50m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=5.00m，基础最小厚度h=1.35m，基础最小宽度Bc=5.00m。 （二）基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取：H=1.35m 基础的最小宽度取：Bc=5.00m （三）塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图： 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：
式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN； G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc ×Bc×D) =4012.50kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4× 630.00=882.00kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m。 经过计算得到： 无附着的最大压力设计值 Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值 P=(612.96+4012.50)/5.002=185.02kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(612.96+4012.50)/(3×5.00×2.31)=267.06kPa （四）地基基础承载力验算 地基承载力设计值为：fa=270.00kPa 地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=227.35kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=267.06kPa，满足要求！据安徽省建设工程勘察设计院《岩土工程勘察报告》，Ⅰ#塔吊参227号孔，Ⅱ#塔吊参243号孔，Ⅲ#塔吊参212号孔，Ⅳ#塔吊参193号孔，Ⅵ#塔吊参118号孔，Ⅶ#塔吊参108号孔。 （五）受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下： 式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.95； ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa；
塔吊基础设计计算方法
塔吊基础设计计算方法 地基基础采用预应力混凝土管桩基础，设计等级教工宿舍C1C4、教工宿舍C15C16为丙级，教工宿舍C5C6为乙级。抗震设防烈度为6度，设计使用年限50年。 标签：塔吊基础；四桩；预应力管桩；承载力；倾覆力矩 1 工程概况 广东水利电力职业技术学院从化校区教工宿舍工程包括C1C4、C5C6、C15C16共3栋主体建安工程，二期精装修以及其他配套工程等。 三栋建筑由教工宿舍C1C4和教工宿舍C5C6、教工宿舍C15C16组成，总建筑面积：17782.82m2。其中教工宿舍C1C4地上6层；教工宿舍C5C6地上12层；教工宿舍C15C16地上6层，基地建筑面积2358.99m2（其中C1C4为862.89m2；C5C6为745.05m2；C15C16为751.05m2）。C1C4首层层高3m，二层～六层层高为3.0m，六层以上层高均为3.2m；C5C6首层层高4m，二层～十二层层高3m，十二层以上4.7m；C15C16首层层高3m，二层～六层层高3m，六层以上3.9m。C1C4、C15C16建筑结构类型为异形柱框架结构，C5C6建筑结构类型为剪力墙结构。 教工宿舍C1C4、教工宿舍C15C16建筑结构类型为异形柱框架结构，教工宿舍C5C6建筑结构类型为剪力墙结构。建筑安全等级为二级，抗震设防类型为丙类。地基基础采用预应力混凝土管桩基础，设计等级教工宿舍C1C4、教工宿舍C15C16为丙级，教工宿舍C5C6为乙级。抗震设防烈度为6度，设计使用年限50年。建筑防火类别为二类，耐火等级为二级；主体建筑屋面工程防水为2级。 根据施工现场场地条件及周边环境情况，安装1台塔式起重机负责建筑材料的垂直及水平运输。 2 塔吊基础（四桩）设计 2.1 计算参数 采用1台QTZ80塔式起重机，塔身尺寸1.60m，地下室开挖深度为0m；现场地面标高-0.60m，承台面标高-0.30m；采用预应力管桩基础，地下水位-2.90m。 2.1.1 塔吊基础受力情况 图1 塔吊基础受力示意图
塔吊基础验算报告
、工程概况: 本工程为世纪花园 C 区多层住宅楼，位于哈尔滨市江北新城区。 该工程基础采用静压预应力混凝土薄壁管桩，砖混结构，垂直运输用具采用哈尔滨东建机械公司生产的 QTZ400 型塔式起重机。 二、吊车简介： 哈尔滨东建机械公司生产的 QTZ400塔式起重机为水平臂架、小车变幅、上回转、液压顶升式起重机，其臂长为 40m ，最大起重力矩 294KN ? M （30t ? m ），塔机独立使用时起升高度最大为 28m ，使用附着杆后最大起升高度为 80m 。 起重机的设计参数 三、塔吊的基础位置及详图 塔吊位置见附图（1）。塔吊基础底标高为 -2.0m ，基础形式原说明书为条型梁基础，考虑到江北风荷栽比较大， 地基土质松散（多数表面为回填土）为保证安全改为静压预应力薄壁管 +筏片式基础，基础厚 600mm ,砼为 C30，含有2根交叉L-1梁，梁尺寸为宽X 高 600 X 900mm 。（静压桩R300MM ，桩长度打入深度参照相临楼基 础）。 该基础的详图见下图。 上下各4根? 12 吊车基础平面图 四、塔吊基础验算: G :基础承受的回填土的荷栽，因为本基础不回 f :基础桩承承载力，根据设计参考单庄承载力 3、验算： N+G=280 KN f *A=600 KN/ ??? f *A >N +G 基础的整体刚度较好，可以均匀受力 ? ??本基础满足塔吊垂直荷栽的使用要求。 （二）基础承受吊车水平荷载的验算 1、 前提：⑴地脚螺栓与砼基础结合牢固；⑵基础所受水平荷载由单个梁承受；⑶不考虑梁内配筋。 2、 基本公式：砼梁验算 V < 0.3fcbh0 螺栓验算 V0 < f vb *A 3、 基本数据： V :吊车作用于基础的水平荷载，据前表得 60.5KN ; V0 :单个螺栓承受的吊车水平荷载，即 V/16=3.8KN ; f vb :螺栓抗剪设计强度，查表得 170N/mm2 ; fc :砼的抗压设计强度，查表得 14.5 N/mm2 （因砼为C30）; A :螺栓截面积，为 122 *3.14=452.16 mm2 b :梁的宽度，这里取 900mm ; h0 :梁的有效高度，这里取 575mm 。 填土方，所以可省略不记; 600 KN ; 单庄*5根=3000 KN
QTZ80塔吊基础天然基
QTZ80塔吊天然基础的计算书 （一）计算依据 1.《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008； 2.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)； 3.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）； 4.《南明区大健康欧美医药园项目岩土工程勘察报告》； 5.《QTZ80塔式起重机使用说明书》； 6.建筑、结构设计图纸； 7.《简明钢筋混凝土结构计算手册》。 （二）参数数据信息 塔吊型号：QTZ80（6013）塔吊起升高度H：150.00m 塔身宽度B：1665mm 基础节埋深d：0.00m 自重G：596kN（包括平衡重）基础承台厚度hc：1.40m 最大起重荷载Q：60kN 基础承台宽度Bc：6.50m 混凝土强度等级：C35 钢筋级别：Q235A/HRB335 基础底面配筋直径：25mm 公称定起重力矩Me：800kN·m 基础所受的水平力P：80kN 标准节长度b：2.80m 主弦杆材料：角钢/方钢宽度/直径c：120mm 所处城市：贵州省贵阳市基本风压ω0：0.3kN/m2 地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μz：1.27 。地基承载力特征值f ak：147kPa 基础宽度修正系数ηb：0.3 基础埋深修正系数ηd：1.5 基础底面以下土重度γ：20kN/m3基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3（三）塔吊基础承载力作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=596kN（整机重量422+平衡重174）； 塔吊最大起重荷载：Q=60kN；
作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝596＋60＝656kN； 2、塔吊风荷载计算 依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数： 地处贵州省贵阳市，基本风压为ω0=0.3kN/m2； 查表得：风荷载高度变化系数μz=1.27； 挡风系数计算： φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.665+2×5+(4×1.6652+52)0.5)×0.12]/(1.665×5)=0.302因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.402； 高度z处的风振系数取：βz=1.0； 所以风荷载设计值为： ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.402×1.27×0.3=0.64kN/m2； 3、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.64×0.302×1.665×100×100×0.5=1609kN·m； M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝800＋1609＋80×1.4＝2521kN·m； （四）塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k──作用在基础上的弯矩； F k──作用在基础上的垂直载荷； G k──混凝土基础重力，G k＝25×6.5×6.5×1.4=1479kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=2521/(656+1479)=1.18m < 6.5/3=2.2m； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ （五）塔吊基础地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: