计算说明书 明渠
龙潭嘴施工组织设计
计算说明书
第一章导流的水力计算
一导流标准
根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）和《防洪标准》（GB50201-94）和《小型水力发电站设计规范》GB50071-2002的规定：龙潭嘴水库总库容大于0.1亿m3，属Ⅲ等中型工程，水工建筑物为3级。按《水利水电工程组织设计规范》（SL303-2004）(以下简称《规范》)规定，相应的施工导流建筑物为Ⅳ级建筑物。综合分析龙潭嘴的地形地质以及水文等资料，本工程采用全段围堰隧洞导流、围堰过水的方案。由于本河流水文实测资料系列较长，并且根据《规范》，导流建筑物洪水标准采用所要求洪水重现期上限值，即10年洪水重现期。因此导流建筑物的设计洪水标准确定为10年重现期洪水，相应流量为1203m3/s，导流标准为10年重现期的分期分月施工洪水，即826m3/s(原水文资料为413m3/s，经导师修改为826m3/s）。
二导流建筑物的设计
根据任务书的要求，导流方案选用导流明渠的方式。明渠的过水断面的选择取决于流量大小及其允许的抗冲流速。明渠断面面积与上游围堰高度的关系，应进行经济比较。比较时需拟定几个明渠的面尺寸，计算相应的明渠及上游围堰的工程量和造价，两者相加的总造价最小的断面既为经济断面。在渠底高程一定时，也就是明渠宽度和深度的比较。渠底高程不定时，在确定过水面积以后，还须进行宽深比的比较，对于傍山开挖的明渠，窄深市断面有利于减少开挖。但如果过深，则形成较高边坡，对边坡稳定不利、并给施工造成困难。在地形条件许可的情况下，宽浅式断面往往是有利的。
明渠断面尺寸的选择，除经济比较外，还需满足工期的要求，使明渠与围堰的工程量能在预定的时间内完成，同时，流速在允许的范围内。不然，应修改断面尺寸或采取其他保护措施。当有通航、放木等要求时，还需满足通航等综合利用的要求。
隧洞断面尺寸，取决于通过流量的大小。在流量一定的情况下，隧洞经济断面的选择，需拟定几个隧洞尺寸，计算相应的围堰高度，并计算不同断面尺寸的隧洞与围堰的工程量造价。两者相加，总造价最小的断面尺寸即为经济断面。
但由于隧洞开挖及衬砌单价高，围堰的单价低，比较的结果往往是小隧洞配高围堰最经济。因此隧洞尺寸的选择不能单从经济上分析。经济合理的隧洞断面尺寸应体现以下的方面：①尽量发挥隧洞效益的同时，务使围堰能在一个枯水期内建成，并保证围堰的安全及技术上的可靠性；②洞内流速不能超过允许抗冲流速；③满足通航、放木等综合利用的要求；④施工方便；⑤满足中后期施工度汛要求。
隧洞经济断面分析，虽不能作为断面尺寸的唯一的依据，但从总的趋势来看，在围堰高度允许的情况下，尽量减少隧洞断面是经济的。 （1）明渠的设计
本工程采用的是明渠均匀流导流方式，其泄流能力由《水利水电工程施工组织设计手册1-施工规划》中的式（2-5-36）计算：
0Q A AC Ri F h ν===（）
（6-1-2） Q K AC
R i
=
=
上两式中 K ——流量模数，m 2
/s ； A ——过水断面面积，m2； ν——流速，m/s ； R ——水力半径，m ；
C ——谢才系数，m 1/2/s ，按曼宁公式计算，
1/6
1C R
n =
n ——糙率，查表得； 0h ——正常水深，m 。
正常水位0h ,对于矩形或梯形渠道，可用下式迭代计算，式中0m h 初值用1.0代入，通过2-3次迭代即可得结果。
()
2/5
2
3/5
0008/31/2012
1()
1m m
m m
m h Qn F h mh b i h ++?? ?=?
= ?+??
式中 0m h ——正常水深比，00/m h h b =；； b ——渠道底宽 m ——断面边坡系数；
糙率n 值表： 衬砌材料 n 现浇混凝土衬砌 0.014 预制装配式混凝土衬砌 0.017 浆砌石衬砌
0.017 经过修整的不衬砌断面 0.03~0.035 未经过修整的不衬砌断面 0.04~0.045
本设计为简化计算过程，假设隧洞各处断面面积均相等，即i ωω=，而且忽略局部能量损失；隧洞不分段，即流量系数的计算公式简化为式（6-1-3-1）：
R
C gl 2112
+=
μ （6-1-3-1）
式中各符号含义与（6-1-3）中符号含义相同。
为确定合理经济的隧洞尺寸和围堰高度，需要试算，试算过程如表1： 表1： 宽 b(m) 高 h(m) 面积ω(m2) 湿周χ(m) 水力半径R(m) 糙率n 4 4 16.000 16.000 1.000 0.014 4.2 4.2 17.640 16.800 1.050 0.014 4.2 4.4 18.480 17.200 1.074 0.014 4.2 4.4 18.480 17.200 1.074 0.014 4.4 4.6 20.240 18.000 1.124 0.014 4.4
4.7
20.680
18.200
1.136
0.014
4.8
5.4 25.920 20.400 1.271 0.014 5.1 5.4 27.540 21.000 1.311 0.014 5 5.2 2
6.000 20.400 1.275 0.014 4.8 5.2 24.960 20.000 1.248 0.014 4 4.6 18.400 1
7.200 1.070 0.014 4.6 5 23.000 19.200 1.198 0.014 5.1 5.4 27.540 21.000 1.311 0.014
谢齐系数C(m?/s) 洞长L(m) 流量系数μ 高差H
（m ） 流量Q （m3/s）
71.429 500 0.585 20.0 185.296 72.012 500 0.597 22.0 218.842 72.288 500 0.603 22.0 231.521 72.288 500 0.603 24.0 241.816 72.839 500 0.615 24.0 269.948 72.966 500 0.618 25.0 282.724 74.337 500 0.646 27.0 385.119 74.730 500 0.654 28.4 424.808 74.375 500 0.647 30.0 407.691 74.115 500 0.641 33.0 407.134 72.236 500 0.602 40.0 310.260 73.611 500 0.631 40.0 406.382 74.730 600
0.619
28.4 402.393
由于没有关于造价资料，所以通过比较试算的结果以及参考其他已建工程，且降低施工难度，双隧洞尺寸均选为5.1m×5.4m 。 （2）上游围堰的设计
㈠ 堰顶高程的确定
根据要求，本工程的上游围堰选用的型式是过水土石围堰。围堰的堰顶高程由式（1-2-1）确定：
堰H h H d u += （1-2-1） 式中 u H ——上游围堰堰顶高程，m ； d h ——河底高程，m ； 堰H ——上游围堰高度，m ； 上游围堰高度由式（1-2-2）确定：
z b a h H -H H +=堰 (1-2-2) 式中 a H ——上游水位高程，m ；
b H ——河底高程，m; z h ——破浪爬高，m ； 上游水位高程由式（1-2-3）确定：
a -H -H H c a = （1-2-3） 式中 H ——表1中的高差，m ； c H ——下游水位，m ； a ——隧洞高，m ；
本工程中由水文资料查得Q=826m 3/s 对应的下游水位为c H =608.67m 。由表1查得H 为28.4m ，即28.4=a H -608.67-5.4，可求得a H =642.47m 。
破浪爬高z h 由官厅水库公式确定：
L
H Π2cth
L
h Πh )h (4.10L D
V 0166.0h 1
l z 8
.0l 3
/14
/50
l 2
=
==
式中 0V ——计算风速，m/s; D ——吹程，km ； 1H ——上游水深，m ； 本工程中，0V =14.3m/s,D=2km
1H =a H -b H =642.47-604=38.47m
m 582.023.140166.0h 3
/14/5l =××=
741.6582.04.10L 8.0=×= m 58.0741
.647
.3814.32cth
741
.6582
.014.3h 2
z =×××=
由（1-2-2）式
z b a h H -H H +=堰=642.47-604+0.58=39.05m ，即堰高为39m 。 由（1-2-1）堰H h H d u +=可求知u H =604+39=643m ，即堰顶高程为643m 。 ㈡ 堰顶宽度的确定
堰顶宽度视围堰高度、结构形式及其材料组合等而定。高于10m 的围堰，其最小宽度不小于3m ；堰高超过20~30m 时，宽度一般为4~6m 。如果堰顶需要通行
汽车等大型车辆，其宽度应视交通要求而定。当需挡御超标准洪水时，还应考虑设置子堰或防汛抢险材料堆存要求。
本工程的上游围堰高39m ，没有交通要求，也不需挡御超标准洪水，所以选择的堰顶宽度为6m 。
㈢ 围堰底宽的确定
围堰的底宽可由式（1-2-4）确定：
b )m m H d 21++×=（堰 （1-2-4） 式中 d ——堰底宽，m ； 堰H ——围堰高度，m ； 1m ——上游边坡比； 2m ——下游边坡比； b ——堰顶宽，m ；
本工程中，围堰的上游边坡比为1:2.5，即1m =2.5；下游边坡比为1:2，即
2m =2。由前面的计算可知，堰H =39m ；b=6m 。所以可求：
m 5.1816)25.2(39d =++×=，即上游围堰底宽为181.5m 。 （3) 下游围堰的设计
由于导流期间允许基坑淹没，故下游围堰设计成过水土石围堰。虽然设计成过水围堰，但是根据下游围堰的作用，即下游围堰挡水保证基坑干地施工，所以为满足要求，任然要按照不过水围堰的要求设计，查围堰设计规范DL/T 5087——1999，围堰断面设计要求表7.7.1,不过水围堰堰顶安全超过下限值对Ⅳ~Ⅴ土石围堰δ=0.5m
表2 不过水围堰堰顶安全超过下限值
围堰型式
围堰级别
Ⅲ
Ⅳ
土石围堰 0.7 0.5 砼围堰 0.4
0.3
有坝址处水位流量关系曲线知，当Q=826m 3/s 时，其相应的水位高程为608.67m ，则下游围堰堰顶高程由式（1-2-5）确定:
δ++=z d h H H 下 （1-2-5） 式中 d H ——下游围堰堰顶高程，m ； 下H ——下游水位，m ； z h ——波浪爬高，m,；
δ——安全超高，m ，选用表2；
d H =608.67+0.58+0.5=609.75，取609.8m 。
下游围堰的高为609.8-604=5.8m ，即围堰高不超过10m ，其堰顶宽取为3m ，上游边坡比为1:2，下游边坡比为1:2.5，由式（1-2-4）可求知堰底宽：
1.293)5.22(8.5d =++×=m ，取堰顶宽为29m 。
第二章 截流的水力计算
一 截流标准
由规范可知，截流时段一般多选在枯水初期，流量已有明显下降的时候，而不一定选在流量最小的时刻。一般可按工程的重要程度，设计时选用截流时期内重现期5~10年的旬或月平均流量。本工程的截流流量为重现期5年的12月月平均流量，即10.06m 3/s （5.03m 3/s ×2）,因做此次设计的需要，经指导老师批准，改用108m 3/s ，即截流流量为108m 3/s 。 二 戗堤的设计
2.1 戗堤顶高程的确定
当戗堤修筑完毕后，截流流量将全部通过导流隧洞导流，故戗堤顶高程可由式（2-2-1）确定：
δ++=0s q H H H （2-2-1） 式中 q H ——戗堤顶高程，m ；
s H ——隧洞进口断面底板高程，606m ；
0H ——以隧洞进口断面底板高程起算的上游总水头，m ； δ——安全超高，0.5~1.0m ；
由于截流流量较小，导流隧洞分流时其泄流能力不受洞长影响，进口水流为宽顶堰流，所以以隧洞进口断面底板高程起算的上游总水头0H 由宽顶堰流流量公式（2-2-2）反推确定，式（2-2-2）如下：
5
.10s H g 2b m Q σ= （2-2-2）
式中 Q ——堰流流量，m 3/s ；
b ——矩形隧洞过水断面的宽度，当过水断面为非矩形时，k k h /ωb =； k h ——临界水深，m ；
k ω——相应于k h 时的过水断面面积，m 2；
s σ——淹没系数，当下有水位较高，已淹没进口的收缩断面，使该 处水深c h ′>0.750H 时，为淹没流，s σ值与c h ′/0H 有关，当 c h ′<0.750H 时，为自由出流，s σ=1，当淹没时，c h ′可近似的 以下游水位减去进口底板高程而得； c h ′——进口断面处水深，m ；
m ——流量系数，决定于进口翼墙的型式、上游水库或渠首的过水断 面面积与隧洞过水断面面积之比，一般取m=0.32~0.36，若进 口翼墙 较平顺，断面缩窄较小，应取较大的m 值，反之应取 较小的 m 值。
本工程的截流流量为108m 3/s ，导流隧洞为双洞，所以Q=54m 3/s ；由隧洞尺寸知b=5.1m ；水流为自由出流，即s σ=1;取m=0.34。所以式（2-2-2）可化为：
108/2=0.34×1×5.1×8.92××5
.10H
求知 0H =3.67m 所以根据式（2-2-1）可知：
q H =606+3.67+（0.5~1.0）取整为610.5m ，即戗堤顶高程为610.5m 。戗堤的高度为610.5-604=6.5m ，即戗堤高位6.5m 。
2.2 戗堤的顶宽的确定
堤顶宽度主要根据戗堤进占施工强度的需要及施工车辆行车等要求，经分析后确定。根据国内外立堵截流的实际经验，堤头有2个卸料点同时供10t 级自卸车抛投，顶宽一般为10.0m ——15.0m ；堤头有3个卸料点同时供自卸车（配合
使用推土机）抛投，当用20.0——30.0t 自卸汽车时，顶宽一般一般为15.0——20.0m ；当用30t 级以上自卸车时，为20.0——25.0m 。
根据本工程施工要求及工程特点，堤顶宽度取10m 。 2.3 戗堤边坡的确定
戗堤边坡很大程度上取决于抛投材料与水流相互作用的结果。参考国内外实际工程，高度不超过20.0m 的由石渣和块石抛筑的戗堤，设计边坡一般可取上游为1:1.2——1:1.3，下游为1:1.4——1:1.5，堤头垂直流向的边坡为1:1.3——1:1.5.
本工程设计边坡取上游为1:1.3，为8.45m ，下游取1:1.4，为9.1m ，堤头垂直流向边坡取1:1.4，为9.1m 。
2.4 戗堤底宽的确定
戗堤底宽可由式（2-2-3）确定：
b )m m H d 21++×=（堰 （2-2-3） 式中 d ——戗堤底宽，m ； q H ——戗堤高度，m ； 1m ——上游边坡比； 2m ——下游边坡比； b ——戗堤顶宽，m ；
本工程中，戗堤的上游边坡比为1:1.3，即1m =1.3；下游边坡比为1:1.4，即2m =1.4。由前面的计算可知，q H =6.5m ；b=10m 。所以可求：
m 55.2710)4.13.1(5.6d =++×=，取为27.6m ，即戗堤底宽为27.6m 。 三 龙口段的水力计算
龙口段进占水力学计算求得合龙过程中不同口门宽度的水力学指标，据此计算不同施工区段的抛投材料。 3.1 水力计算假定
(1) 计算中视龙口为梯形或三角形断面的宽顶堰，计算基于简化的宽顶堰理论，假定龙口底部是水平的，忽略波状水面的影响，不计回弹落差。
(2) 合龙过程中，不考虑龙口底部冲刷对过水断面的影响，不计水库调蓄对上游水位的影响；
(3) 同一截流流量时，龙口上游水位与导流隧洞上游水位一致，不计横比降； (4) 计算龙口泄量时不计戗堤渗流量； 截流计算的基本基本方法：
截流设计流量0Q 由四部分组成：as s d 0Q Q Q Q Q +++= 式中Q —龙口流量；
d
Q —分流建筑物中通过的分流量；
s Q —戗堤渗流量；
ac Q —上游河槽中的调蓄流量。
在截流过程中，上游来水量，也就是截流设计流量，将分别经由龙口、分流建筑物及戗堤的渗流量下泄，并有以部分拦蓄在水库中。截流过程中，若库容不大，拦蓄在水库中的水量可以忽略不计。且忽略后流速偏大，工程的安全性得到了提高，在此忽略上游河槽中的调蓄流量。
则有截流流量d 0Q Q Q += 3.2 隧洞分流计算
本工程截流时采用双隧洞分流，由于分流流量较小，其计算可用式（2-2-2）计算。计算结果如表3所示：
表3 导流隧洞分流计算成果表 流量系数m 宽b 进口水头0H 淹没系数
s σ 单分流量q 分流总量d Q 上游水位
a H 0.34 5.10 0.00 1.00 0.00 0.00 606.00 0.34 5.10 0.20 1.00 0.69 1.37 606.20 0.34 5.10 0.40 1.00 1.94 3.89 606.40 0.34 5.10 0.60 1.00 3.57 7.14 606.60 0.34 5.10 0.80 1.00 5.50 10.99 606.80 0.34 5.10 1.00 1.00 7.68 15.36 607.00 0.34 5.10 1.20 1.00 10.10 20.20 607.20 0.34 5.10 1.40 1.00 12.72 25.45 607.40 0.34 5.10 1.60 1.00 15.55 31.09 607.60 0.34
5.10
1.80
1.00
18.55
37.10
607.80
0.34 5.10 2.00 1.00 21.73 43.45 608.00 0.34 5.10 2.20 1.00 25.07 50.13 608.20 0.34 5.10 2.40 1.00 28.56 57.12 608.40 0.34 5.10 2.60 1.00 32.20 64.41 608.60 0.34 5.10 2.80 1.00 35.99 71.98 608.80 0.34 5.10 3.00 1.00 39.91 79.83 609.00
0.34 5.10 3.20 1.00 43.97 87.94 609.20 0.34 5.10 3.40 1.00 48.16 96.32 609.40 0.34 5.10 3.60 1.00 52.47 104.94 609.60 0.34 5.10 3.62 1.00 52.91 105.81 609.62 0.34 5.10 3.64 1.00 53.35 106.69 609.64 0.34 5.10 3.66 1.00 53.79 107.57 609.66 0.34 5.10 3.67 1.00 54.01 108.01 609.67
3.2.1 隧洞分流能力曲线
3.2.2 分流总量与上游水位关系曲线
3.3 单戗立堵截流 3.3.1 龙口流量的计算
将龙口过水断面概化为梯形或三角形断面的宽顶堰，并假定轴线断面的水面时水平的。
龙口泄流量分别按式（3-3-1）和式（3-3-2）计算： 非淹没流时：
2
/30g H g 2B m Q = （3-3-1）
淹没流时：
2
/30g H g 2B m σQ = （3-3-2）
式中 m ——流量系数，其值受戗堤头形状和抛投材料粗糙度影响， 实际计算中一般取0.30~0.32； g B ——龙口轴线断面平均过水宽度，m ；
0H ——龙口上游水头，m ，如有护底，则从护底表面起算； σ——淹没系数，其值与淹没界限（即下雨水深s h 和上游水深 H 的比值）有关。一般认为梯形过水断面时，当H /h s ≥
0.7为淹没水流，其值查巴甫洛夫淹没系数表；三角形 过水断面时，当H /h s ≥0.8为 淹没水流，其值查别列 津斯基淹没系数表 ； ；参见表4和表5。
表 4 巴甫洛夫淹没系数表
h/H ≤0.7 0.75 0.8 0.83 0.85 0.87 0.9 0.92 0.94
σ 1.000 0.974 0.928 0.899 0.855 0.815 0.739 0.676 0.598 h/H 0.95
0.96
0.97
0.98
0.99 0.995 0.997 0.998 0.999
σ 0.552 0.499 0.436 0,360 0.257 0.183 0.142 0.116 0.082
表 5 别列津斯基淹没系数表
h/H 0.8
0.82 0.83 0.84 0.85 0.86 0.87 0.88 0.89 σ 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.93 0.90 0.87 h/H 0.9 0.91 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.98 σ 0.84 0.82 0.78 0.74 0.7 0.65 0.59 0.5 0.4
由式（3-3-1）和式（3-3-2）可知，龙口流量的计算是与水位密切相关的，而根据水力假设可知，在一个截流设计流量下，下游水位是保持不变的，所以现在的问题就是确定上游水位，从而得到龙口轴线断面水深，求出龙口平均过水宽度。
假定已知某一龙口宽度下的上游水位，一般都采用前苏联H.B.列别捷夫建议的试验曲线确定轴线处落差B Z 值（见图3.3.1），然后由式（3-3-3）求出轴线处水深h ：
B Z -H h
=
（3-3-3）
式中 H 和B Z 的含义见图3.3.1。
图 3.3.1 立堵龙口B Z /H=f(Z/H)曲线
为方便理论上的计算，将图3.3.1中的数据拟合成函数B Z /H=f(Z/H)之间的关系曲线，如下：
0123.0H
h H 855.0)H
h H (759.0H
h H t 2t －－－－－+= （3-3-4）
式中 H ——堰前水头，上游水位减去戗堤底部高程，m ； h ——龙口轴线处水深，m ；
t h ——下游水位高于戗堤底部高程时，为下游水位减去戗堤底部高 程；当下游水位低于戗堤底部高程时，为0，m ；
式（3-3-4）应用于求龙口轴线处水深h 。进而求出龙口平均过水宽度g B 。g
B 可由式（3-3-5）求出：
d g B mh B += （3-3-5） 式中 m ——戗堤头边坡比，本工程取m=1.4； d B ——龙口底宽，m ；
图3.3.2 立堵截流水力计算简图
3.3.2 龙口平均流速的计算
龙口平均流速由式（3-3-6）确定： h
B Q V g =
（3-3-6）
式中 V ——龙口平均流速，m/s; Q ——龙口流量，m 3/s; g B ——龙口平均过水宽，m ； h ——龙口轴线处水深，m ； 3.3.3 抛投料粒径的计算
抛投料粒径可按式（3-3-7）计算： 2
s )K
V (g
21d γ
γγ－=
（3-3-7）
式中 d ——抛投料化为球体的当量直径，m ； g ——重力加速度，9.8m/s 2； s γ——抛投料容重，取2.3t/m 3； γ——水的容重，取1.0t/m 3； V ——计算流速，m/s ； K ——稳定系数，按表6选用。
表 6 几种计算情况的V和K
计算情
况初期护底稳定校核度汛护底的稳定校核
截流护底表层
稳定校核
计算流量Q 施工时段P=5%~10%的河
道流量
汛期P=5%最大日平
均流量
截流计算流量
计算流速V 龙口处平均或最大垂线
平均流速
龙口处平均流速
龙口或分区最
大流速
稳定系数K 护底
下层
河床光滑K=0.86
同种材料基础上
K=1.20
同种材料基础
上K=1.20 河床粗糙K=1.20
护底
上层
同种材料K=1.20
注按初期或汛期求得的d很小时，多按实际可能取用较大粒径。
由于本工程采用立堵截流且公式选用伊兹巴什公式，用式（3-3-8）计算时，稳定系数K=0.9。
3.3.4 截流计算成果
截流水力计算的成果见表8：
表 8
龙口宽
B 龙口底
宽b
流量系
数m
下游水
位h
上游水
位H
水位差
Z
上游水
深ΔH
60 41.8 0.32 605.50 605.70 0.20 1.70
50 31.8 0.32 605.50 605.83 0.33 1.83
40 21.8 0.32 605.50 606.13 0.63 2.13
30 11.8 0.32 605.50 606.78 1.28 2.78
20 1.8 0.32 605.50 607.93 2.43 3.93 18.2 0 0.32 605.50 608.23 2.73 4.23
15 0 0.32 605.50 608.69 3.19 4.69
10 0 0.32 605.50 609.31 3.81 5.31
5 0 0.32 605.50 609.64 4.14 5.64
0 0 0.32 605.50 609.67 4.17 5.67 续表 8
淹没系数
σ平均过水宽
Ｂ
龙口流量Q
龙口水深
h
龙口流速
v
粒径d
0.784 43.997 108.38 1.570 1.569 0.12
0.903 34.065 107.95 1.618 1.959 0.19
1.000 24.263 106.92 1.761
2.503 0.30 1.000 14.835 97.48 2.168
3.031 0.45 1.000 6.057 66.90 3.041 3.632 0.64 1.000
4.599 56.72 3.285 3.755 0.68 1.000 4.456 40.30 3.040 2.975 0.43 1.000 3.053 1
5.91 2.181 2.389 0.28 1.000 1.193 1.08 0.852 1.063 0.05 1.000 0.000 0.00 0.000 0.000 0.00
图3.3.3 Q——B关系曲线
图3.3.4 V——B关系曲线
图3.3.5 Z——B关系曲线
3.4.1 抛投料的区段划分
龙口合拢从右岸单向进占，为便于控制进占的抛投材料，根据口门流速、落差等水力学指标，将龙口分为三个区段：
（1）口门宽度为60～30m，落差为0.2～1.28m，口门平均流速为1.569～3.031m3∕s，采用石渣料和中石全断面进占；
（2）口门宽度为30～15m，落差为1.28～3.19m，口门平均流速为2.975～
3.755m3∕s，主要采用石渣料和中石全断面进占，堤头上角抛大石；
（3）口门宽度为15～0m，为合拢区段，这一阶段，随着抛投材料的进占，口门流量流速急剧减小，落差3.19～4.17m。采用石渣料和中石全断面进占。
3.4.2各种抛投材料所占百分比的确定
龙口划分施工区并计算其抛投量的种类及组成比例。基于我国立堵截流实践，对于不同的流速，提出用料原则建议及各种抛投材料物所占百分比如表8。
龙口段备用系数取1.5。
表8 立堵截流龙口各类抛投料用量百分率（参考值）
口门平均
流速（m/s）用料原则建议
用量占抛投量（m3）的百分率（%）
石渣
料
中
石
大
石
特大
石
人工抛
投体
＜3.0 石渣料和中石全面进占90 10
3～4 石渣料和中石全面进占,堤头
上角抛大石
60 30 10
4～5 石渣料和中石全断面进占,配
用少量10～20t级人工抛投体
35 25 30 5 5
5～6 大石和中石为主,大石和特大
石抛挑角进占, 配用10～20t
级人工抛投体
20 25 35 10 10
＞6 大石及特大石为主,大石和特
大石抛挑角进占, 配用10～
20t级人工抛投体
15 20 40 15 10
3.4.3 工程量的计算
立堵截流按设计断面计算工程量，计算式为：
W=B×Ω式中 W——戗堤体积，m3；
B——龙口平均宽度，m；
Ω——戗堤断面积，m2
龙口段的工程量约为：W=122×（60-9.1）=6222m3。
总工程量为：
第(1)区段，口门宽度为60～30m,进占30m：
W=122×30=3660m3；
第(2)区段，口门宽度为30～15m，,进占15m：
W=122×15=1830m3；
第(3)区段，口门宽度为15～0m,进占15m；
W=732m3
表9 各区段抛投量的计算结果
区段口门宽度B（m）进占长度（m）抛投工程量（m3）
龙口段
I区60～30 30 3660 II 区30～15 15 1830 III区15～0 15 732 合计60 7320
3.4.4 各区段抛投材料的计算
考虑到水流条件下材料的损失，龙口段抛投考虑1.5的流失系数，根据所划各区段抛投料的种类及其组成比例，可以得到备用截流标准下戗堤所需抛投物料数量为：
第(1)区段，口门宽度为60～30m，进占30m，其进占所需材料见表10。
表10 龙口段Ⅰ进占所需材料
百分比备用系数抛投料备用料总抛投料石渣0.90 1.50 3294 1647 4941
中石0.10 1.50 366 183 549
第（2)区段，口门宽度为30～15m，进占15m，其进占所需材料见表11。
表11 龙口段Ⅱ进占所需材料
设备使用说明书
设备使用说明书-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN
立式收口机 使 用 说 明 书 镇江市恒源汽车零部件有限公司
非常感谢您选择使用镇江市恒源汽车零部件有限公司生产的立式收口机,请详细阅读本品的使用说明书，以便于您的安全使用。 目录 1.安全说明 ................................................................................................... 错误!未定义书签。 2.设备用途和适用范围................................................................................. 错误!未定义书签。 3.设备参数 ................................................................................................... 错误!未定义书签。 4.设备动力系统............................................................................................ 错误!未定义书签。 5.设备操纵系统............................................................................................ 错误!未定义书签。 6.设备电气系统............................................................................................ 错误!未定义书签。 7.设备冷却系统............................................................................................ 错误!未定义书签。 8.设备运输、安装及试车 ............................................................................. 错误!未定义书签。 9.设备维护与保养 ........................................................................................ 错误!未定义书签。 10.设备的结构及调整 .................................................................................. 错误!未定义书签。 11.设备易损零件及加工图 ........................................................................... 错误!未定义书签。 12.设备功能简介 .......................................................................................... 错误!未定义书签。
施工排水设计说明及附图(包括降水方案场地排水)
施工排水设计说明书及附图（包括降水方案、场 地排水等） 方案一 （1）初期排水 初期排水为围堰闭气后，基坑内的积水，初期排水水位按正常高水位考虑，并考虑排水期围堰的渗水及地下渗水。基坑长约300m，考虑分段围堰后，每次基坑初期排水总量约1500m3。 初期排水按2 天内排干考虑，并考虑基坑渗水量10m3/h，排水强度为100m3/h，共选用2 台5.5kw 潜水泵向堤外排水。 在基坑水位抽排下降过程中，要密切注意围堰的边坡稳定和渗漏情况，一旦发现危及围堰安全的问题，应立即停止排水或降低水位下降速度，并对围堰进行处理。 （2）经常性排水 经常性排水主要排雨水、围堰渗水和地基渗水。根据招标文件要求，本标段经常性排水考虑上下游围堰之间的经常性排水，主要包括降水、围堰渗水、基坑开挖施工期施工弃水和其它来水。 由于经常性排水水量较小，考虑分段围堰后，考虑每个子基坑分别配置2台4.5kw 潜水泵抽排即可满足要求。 方案二 2.1施工排水措施 公司按招标条款的规定提交的施工措施计划，对本合同工程施工场地的临时排水作出详细规划，针对施工区域的以下范围和内容编制施工排水措施，并报送监理人审批。 （1）施工区内冲沟、山洪和地下水的引排措施； （2）永久边坡开挖的施工排水和保护措施；
（3）施工排水系统的布置； （4）施工排水设备配置计划。 2.2、基坑排水 （1）我公司负责基坑水的排除，工程建筑物施工所需的经常性排水（包括排除降雨、堰体和基坑渗漏水、地下水和施工废水等）。 （2）我公司负责提供施工排水所需的全部排水设施和设备，并负责这些设备和设施的安装、运行和维修，应保证排水设备的持续运行，必要时应配置应急的备用设备和设施（包括备用电源），以避免施工场地造成积水而影响工程正常施工。 2.3、边坡面排水 永久边坡面的坡脚以及施工场地周边和道路的坡脚，均应开挖好排水沟槽和设置必要的排水设施，以及时排除坡底积水，保护边坡坡角的稳定。 2.4、设置集水坑（槽）排水 对影响施工及危害永久建筑物安全的渗漏水、地下水或泉水，就近开挖集水坑和排水沟槽，并设置足够的排水设备，将水排至不回流到原处的适当地点。不应将施工水池设置在开挖边坡上部，以防由于渗漏水引起边坡的滑动或坍塌。 2.5排水坑及排水设备 为了有效降低地下水位，清除场地渗水，计划隧洞进出口布设泵坑一个，采用挖掘机开挖，坑口尺寸不小于2×2×1.5m，各配套安装2台套潜水泵排水；管线部分每隔50m布设泵坑一个，采用挖掘机
鸿业暖通-系统图水管水力计算使用说明
使用说明书 ——系统图水管水力计算 一、加载 1.将KtCnPub.dll拷入系统软件目录下。 2.加载ACSSgSlJs.arx之前请先加载KtCnCad.arx:。 二、运行 1.在命令行键入(XTTSGJS)，回车，将出现程序的主界面。 2.界面说明 流量单位：根据用户选择不同的流量单位，显示的流量进行单位换算。 计算控制：程序在计算中根据用户选择的控制类型选取合适的管径,采暖系统中只按照比摩阻控制。 控制数据设定：可以新建控制数据方案，可以更改已有的控制方案。 计算管段列表：显示所有计算的管段。 3.使用说明 a．从图面上提取数据 单击图面提取按钮 命令行提示： “ESC返回 / 搜索计算管道[自动搜索(A)/手动搜索(M)] ：” 默认为自动搜索，如果选择自动搜索，则提示： “ESC返回 / 请选择要搜索的起始干管或立管的远端:”
选择要搜索的起始端，程序会自动搜索出供水干管和供水立管或者回水干管和回水立管。 如果选择手动搜索，则提示： “回车返回 / 选择要添加的干管或立管:” 选择添加的干管或者立管后，继续提示： “选择承担的负荷(散热器或者管道)。” 这时候选择该干管或者立管所承担负荷的管段和散热器（或者选择与其负荷相等的管段）。 b．从文件中提取数据（如果是从图面上提取数据则这步可以跳过） 单击打开按钮 从打开文件对话框从选取要计算的文件，确定即可。 c.对于控制数据设定按钮：单击此按钮，将会出现如下对话框：
在此对话框中，可以修改已有的方案，可以添加新的控制数据方案。注意：默认方案是不可以修改和删除的。 单击新建方案按钮，会出现新建方案对话框： 提示用户数据新的方案名称。 注意：新方案名称不能和已有的方案名称同名。
化工设备设计大赛说明书
华东理工大学 第一届化工设备计算机辅助概念设计 比赛说明书 设计者： 高一聪（过程0１2) 杜鼎（机设015） 孙英策（机设011) ２0０3年1１月6日
目录 一.设计要求???? (3) 二.设计思路概述?? (3) 三.设计尺寸??? (4) 四.设计建模过程???………………４ 塔体???? (4) 裙座??? (4) 接管??? (6) 法兰??? (6) 人孔??? (6) 吊柱????………………７ 操作平台??? (7) 梯子??? (8) 五.椭圆形封头钣金展开???………………９ 六.心得体会????? (13) 七.参考书目???………………１4
一.设计要求 1塔设备三维造型 2设计平台、扶梯、并与塔组装。 ａ除了图中已注尺寸,其余部分形状大小由设计而定。 b塔筒体内零件忽略不作,只作塔设备外形。 c接管、人孔、支座等方位由设计而定。 d平台与扶手形状、大小自行设计。 e支座数量为4个。 f 支座与法兰大小应由有关系列标准而定。 3画出塔设备椭圆封头的展开图。展开方法合理，所用材料最省。 二．设计思路概述 塔设备是化工,炼油生产中最重要的设备之一。它主要分为板式塔和填料塔两大类。我们设计的塔设备就是以板式塔为模板的。我们通过查看实物图片,查阅相关塔设备资料和设计标准手册研究除了一套较合理的方案。我们的设计主要分为以下几部分: １、塔体：塔设备的外壳。它由等直径、等厚度的圆筒和作为头盖和低盖的椭圆形封头组成。 2、塔体支座：塔体安放在基础上的连接部分。它用以确定塔体的位置。本题中塔 设备采用的是最常用的支座形式——裙座。 3、除沫器：用于捕集夹带在气流中的液滴。对于回收物料，减少污染非常重要。 4、接管：用以连接工艺管道,把塔设备与其他设备连成系统。安用途可分为进液 管、除液管、进气管、出气管等。 5、人孔：为安装、检修、检查的需要而设置的。
水源涵养林规划设计说明书
实用文档 水源涵养林规划设计说明书 组员：xxx 班级:13级 规划设计时间：2015-3-26 规划地：云南林业职业技术学院后山水库附近
实用文档 水源涵养林的概念： 是具有特殊意义的水土防护林之一，是一种复杂的森林防护系统，具有森林普遍的生态经济和社会效益，最主要的是具有涵养保护水源、调洪消峰、防止土壤侵蚀、净化水质和调节气候等生态服务功能。改善水文状况，调节区域水分循环，防止河流、湖泊水库於塞。以及保护可饮水水源为主要目的森林、林木和灌木林。 工作计划表 第一课时写工作计划表 第二课时查阅资料，准备工具外业调查 第三课时上山实际调查 第四课时整理资料数据，做表 第五课时撰写规划书 目录 1、.................................................基本概况 2、.....................................................新建水源涵养林工程设计 3、.....................................................................外业调查 4、...................................作业设计 5、..............................项目管理及保障措施
基本概况 1、地理状况 林职院405林场位于昆明市盘龙区金殿国家级风景名胜区，南临金殿公园西接世博园，北靠云南野生动物大世界，东邻高天流云别墅区。地势东北高、西南低，向西南呈阶梯状降低，形成自北东向南西倾倾斜。境内最高海拔2070.2m , 最低海拔1980m ,相对高差90.2m。境内的水系注入金殿水库。 2、气候特征 林职院405林场属“冬无严寒，下无酷暑，遇雨成冬”和上、中、下层次分明的立体气候。年平均气候14.7℃最冷月1月平均气温7.4℃，极端最低气温-5.4℃，最热月7月平均气温21.05℃，极端最高气温31.5℃；年平均日照2470.3小时，日照充足，年降雨量900—1200㎜，全年气候温和，年温差较小，日温差较大，夏秋雨量充沛，冬春雨量不足。 3、植被 405林场的植被类型：亚热带常绿阔叶林。主要树种有云南松、滇油杉、栓皮栎、油茶、干香柏、黑荆树等，地下植被主要有小铁仔、紫茎泽兰、茅草、杜鹃、栒子、沙针、禾本科草类等。 4、交通 林职院405林场位于昆明市盘龙区金殿国家级风景名胜区距市中心仅有8公里，距昆曲高速1.5公里，交通便利,有村道从林职院男生公寓左后至高天流云别墅区后门，从高天流云后大门开始向西至麦冲村，向东至云南野生动物园防火隔离带，防火隔离带由西北到东南延伸。 5、社会经济条件 405林场处于昆明城边,，林场周边有高天流云、唐朝茉莉豪华别墅区,金林碧水住宅区，距离云南野生动物大世界、金殿公园、昆明世界园艺博览会（世博园）都比较近，距野鸭湖仅11公里。从东面可眺望到双龙乡的哈马者、麦冲村。由于405林场周边的景点较多且相对有名气，因此客流量也比较大，而带动了405林场周边各行业的发展。 新建水源涵养林工程设计 （一）造林准备必须遵循适地适树的原则： 水源涵养林造林树种及其比例的选择应依据树种特性、立地类型、效益发挥等因素综合确定，选择水源涵养效益好的造林树种，并重视乡土树种的选优和开发。
鸿业暖通-风管水力计算使用说明
目录 目录 目录 (1) 第 1 章风管水力计算使用说明 (2) 1.1 功能简介 (2) 1.2 使用说明 (3) 1.3 注意 (8) 第 2 章分段静压复得法 (9) 2.1 传统分段静压复得法的缺陷 (9) 2.2 分段静压复得法的特点 (10) 2.3 分段静压复得法程序计算步骤 (11) 2.4 分段静压复得法程序计算例题 (11)
鸿业暖通空调软件 第 1 章 风管水力计算使用说明 1.1 功能简介 命令名称： FGJS 功 能： 风管水力计算 命令交互： 单击【单线风管】【水力计算】，弹出【风管水力计算】对话框，如图1-1所示： 图1-1 风管水力计算对话框 如果主管固定高度值大于0，程序会调整风系统中最长环路 的管径的高度为设置值。
第 1 章风管水力计算使用说明 如果支管固定高度值大于0，程序会调整风系统中除开最长 环路管段外的所有管段的管径的高度为设置值。 控制最不利环路的压力损失的最大值,如果程序算出的最不 利环路的阻力损失大于端口余压，程序会提醒用户。 当用户需要从图面上提取数据时，点取搜索分支按钮，根据 程序提示选取单线风管。当成功搜索出图面管道系统后，最 长环路按钮可用，单击可以得到最长的管段组。 计算方法程序提供的三种计算方法，静压复得法、阻力平衡法、假定 流速法，可以改变当前的选项卡，就会改变下一步计算所用 的方法，而且在标题栏上会有相应的提示。 计算结果显示包含搜索分支里面选取的管段的一条回路的各个管段数 据。 1.2使用说明 1.从图面上提取数据 单击按钮 2.从文件中提取数据（如果是从图面上提取数据则这步可以跳过） 单击按钮 从打开文件对话框从选取要计算的文件，确定即可。
西铁城citizen光波表使用说明
充电不?时，秒针会每两秒?动?下。按照“充电时间指南”（第64页）?节 中的说明，给?表充电。 请每??次地将?表较长时间置于直射阳光下 充电。 ?
本表可以在时间模式（TME ，三个位置）和当地时间模式（L -TM ）内接收电 波。不能在任何其他模式内接收电波。 定时接收（?动接收） ?需操作按钮可进?定时接收。 本表会在每天上午2点接收电波。如在上午2点没有接收到电波，则会在上午4点 再次?动接收，据此调节时间和?期。 强制接收（?动接收） 可在任何时间接收电波。 因接收环境的变化不能进?定时接收时请利?此功能。进?强制接收时请勿移动 ?表以确保正确接收电波。（最多需要?约13分钟。） ???<接收电波>从?腕上取下?表，将其置于易于接收电波的窗?附近的稳定的平?上，并将6点位置对准电波发讯基地台?向。按下位于4点位置的(A )钮两秒以上开始强制接收。确定?响起并且秒针?到RX ：接收就绪位置（12点）后，放开按钮。在?出和?落前后可能难以接收电波。请勿在此时间段内接收电波。有关接收电波的详情，请参照“电波接收”（第18页）。在定时接收时不必按下右下侧(A )钮。<确认接收状态>要确定接收电波是否正确，请在试图接收电波后按位于4点位置的(A )钮。正确接收电波时，秒针显?H 、M 或L 。此时，本表可以使?。没有正确接收电波时，秒针显?NO 。改变?表位置再次接收。??? 电波接收的步骤
?表因被收起或因被?服遮盖?不受光照30分钟或更长，秒针将停在12点位置以 省电。 其他表针将继续正常?动。 ?旦?表再次接受光线照射，节能功能将取消，秒针开始正常?动。 * 有关细节，请参阅“节能功能”（第62页）。 ???录1. 您的?表........................................................................................122. 操作表把........................................................................................133. 使?之前........................................................................................14A . 电波接收功能 ..........................................................................14<为了提?接收效果>......................................................................14<接收需要的时间> .........................................................................15<接收较差区域> .............................................................................16电波接收4. 电波接收........................................................................................18A . 接收时的秒针位置 ...................................................................21B . 确认接收状态 ...........................................................................22C . 接收程度和接收状态................................................................23D . 接收区域说明 ..........................................................................24节能功能
设备使用说明书
XX-XX XXXXX设备 使用说明书 项目名称： 文件编号： 密级： 编制： 最新版本：V1.00 编辑软件：WPS 2019中文版 版本说明：
目录 1概述 (1) 1.1产品特点 (1) 1.2主要用途及使用范围 (2) 1.3型号的组成及代表意义 (2) 1.4使用环境条件 (2) 1.5工作条件 (3) 1.6对环境及能源的影响 (3) 1.7安全 (3) 2结构特征及工作原理 (3) 2.1总体结构及其工作原理、工作特性 (4) 2.2主要部件或功能单元的结构、作用及其工作原理 (4) 2.3各单元结构之间的机电联系、系统工作原理、故障报警系统 (4) 2.4辅助装置的功能结构及其工作原理、工作特性 (4) 3技术特性 (5) 3.1主要功能 (5) 3.2主要参数 (5) 4尺寸、重量 (5) 4.1外形及安装尺寸（可分开） (5) 4.2重量 (5) 5安装、调试 (5) 5.1设备基础、安装条件及其安装技术要求 (5) 5.2安装程序、方法及注意事项 (5) 5.3调试程序、方法及注意事项 (5) 5.4安装、调试后的验收试验项目、方法和依据 (5) 5.5试运行前的准备、试运行启动、试运行 (5) 6使用、操作 (6) 6.1使用前的准备和检查 (6) 6.2使用前和使用中的安全及安全防护、安全标准及说明 (6) 6.3启动及运行过程中操作程序、方法、注意事项及容易出现的错误操作及防范措施 (6) 6.4运行中的检测和记录 (6) 6.5停机的操作程序、方法及注意事项 (6) 7故障分析及排除 (6) 7.1故障现象 (6) 7.2原因分析 (6) 7.3排除办法 (7) 8安全保护装置及事故处理（包括消防） (7) 8.1安全保护装置及注意事项 (7) 8.2出现故障时的处理程序和方法 (7) 9保养、维修 (7) 9.1日常维护、保养、校准 (7) 9.2运行时的维护、保养 (7) 9.3检修周期 (7)
水资源规划与管理计算结果说明书解析
目录 一、计算任务 (2) 二、区域概况 (2) 三、计算内容 (6) （一）多年平均及频率P=50％、P=75％的地表水资源量 (6) （二）多年平均及频率P=50％、P=75％的地下水资源量 (11) （三）多年平均及频率P=50％、P=75％的重复量 (16) （四）多年平均及频率P=50％、P=75％的水资源总量 (18) （五）频率P=50％、P=75％的地表水资源可利用量 (19) （六）频率P=50％、P=75％的地下水资源可开采利用量 (19) （七）现状农业用水总量、城镇生活及工业用水总量 (19) （八）现状供需分析（分不同水源） (20) （九）现状水资源开发利用分析 (21) 四、结论与心得体会 (21)
一、计算任务 运用所学的地表水资源、地下水资源等水资源评价方面的知识，完成某区域水资源开发利用现状分析工作。具体任务如下： （1）多年平均及频率P=50％、P=75％的地表水资源量。 （2）多年平均及频率P=50％、P=75％的地下水资源量。 （3）多年平均及频率P=50％、P=75％的重复量。 （4）多年平均及频率P=50％、P=75％的水资源总量。 （5）频率P=50％、P=75％的地表水资源可利用量。 （6）频率P=50％、P=75％的地下水资源可开采利用量。 （7）现状农业用水总量；城镇生活及工业用水总量。 （8）现状供需分析（分不同水源）。 （9）现状水资源开发利用分析。 （10）结论。 二、区域概况 （1）某区域为平原区，区域面积为996km2。根据对该区域降水、径流资料的“三性”审查分析可知，1956～1999年资料的可靠性、一致性和对总体的代表性较好，因此在对该区水资源开发利用现状分析时采用这一时期的资料。经分析，1956～1999年的降雨、自产地表水资源（河川径流）及入境水量情况如表2—1所示。 表2—1 降雨径流及入境水量表
降水计算说明书
XX项目 基坑降水计算说明书 一、基本条件 XX基坑深度从建筑正负零到基坑底深度5.45m，基坑降水井轴线所围区域近似为梯形，长边最长约200m，短边最宽约160m，基坑周长约640m，降水面积约26600m2。 场地为Ⅰ级阶地，场地地层主要为场区内地基土自上而下依次为：（Q4ml）①杂填土、（Q4ai+pl）②含砂粉质黏土、③细砂、④圆砾、⑤卵石、⑥圆砾混黏性土、（γ52）⑦~⑨花岗岩。场地地层的典型剖面如图。 图：场地地层典型剖面 根据本工程《岩土工程勘察报告》，场地地下水属孔隙潜水类型，具有微承压性质，主要埋藏于③~④层中。地下水主要接受大气降水及侧向径流补给，并以蒸发及地下径流方式排泄。地下水位受季节影响，每年6～9月为丰水期，12月至翌年3月为枯水期，年变化幅度1.00m左右。勘察期间（1月初）为枯水期；地下水稳定水位埋深3.20～5.10m，平均稳定水位3.90m，高程184.49～185.57m，平均高程185.40m。 根据当地经验，粉质黏土的渗透系数经验值K=0.2-0.4m/d；细砂层的渗透系数为经验值K=1-3m/d；圆砾层的渗透系数为经验值K=60-80m/d；卵石层的渗透
系数为经验值k=80-100m/d ；粉质黏土混圆砾层的渗透系数为经验值k=5-10m/d ；花岗岩（全风化）层的渗透系数为经验值k=4-6m/d 。根据勘察单位的潜水完整井抽水试验，建议混合含水层渗透系数K=70m/d 。本工程降水含水层主要为砂层及圆砾，取混合含水层渗透系数k=70m/d 。 二、降水目的 基坑开挖深度内存在地下水，为保证地下室基础施工的质量及安全，需将地下水降至基础底板下1.0m 。 三、降水参数选取 ①渗透系数k 本工程降水含水层主要为砂层及圆砾，取混合含水层渗透系数k=70m/d 。 ②降水影响半径R 降水影响半径宜通过试验确定，本工程依据《吉林市万达广场（A1大商业）地块补充水文地质勘察报告》（中国市政工程东北设计研究总院，2014.10），降水影响半径R=340m 。 ③潜水含水层厚度H 根据《本工程岩土勘察报告》，含水层厚度12-14m 。本工程取H=12m 。 ④基坑等效半径r 0 基坑圆形概化的等效半径r 0，概化为圆形基坑，其等效半径按下列规定计算： 矩形基坑等效半径m A r 9214 .3266000=== π ⑤地下水设计降深s d 本工程场地勘察时地下水平均稳定水位标高185.40m ，基坑底标高184.10m ，则水位降深m m m m s d 30.20.110.18440.185=+-= 四、基坑涌水量计算 本地块井点降水按潜水非完整井计算基坑涌水量，计算公式如下：
鸿业暖通-水管水力计算使用说明
使用说明书 ——水管水力计算 一、加载 1.将KtCnPub.dll拷入系统软件目录下。 2.加载ACSSgSlJs.arx之前请先加载KtCnCad.arx:。 二、运行 1.在命令行键入SgJs，回车，将出现程序的主界面。 2.界面说明 搜索分支：当用户需要从图面上提取数据时，点取搜索分支按钮，根据程序提示选取计算水管。当成功搜索出图面管道系统后，最长环路按钮可用，单击可以得到最长的管段组。 冷凝水量：当计算水管系统是冷凝水管系统时，该项可用，冷凝水管的水量是根据水管承担的负荷和用户设定的冷凝水量两者数据计算出来。 设备缺省水阻：风机盘管或者空调器的设备水阻，程序计算时会将此阻力计入到小计中去。 末端局阻系数：风机盘管或者空调器接管出一般还有阀门、过滤网等局阻系数，在此输入此局阻系数。相对于设备的水阻，此数值较小。 流量单位：根据用户选择不同的流量单位，显示的流量进行单位换算。
计算控制：程序在计算中根据用户选择的控制类型选取合适的管径。 控制数据设定：可以新建控制数据方案，可以更改已有的控制方案。 计算结果：显示包含搜索分支里面选取的管段的一条回路的各个管段数据。 3.使用说明 a．从图面上提取数据 单击搜索分支按钮 命令行提示： 命令: sgjs ESC返回 / 请选择要计算水管的远端: 选取要计算的水管的远端以后，程序返回到主界面。主界面如下： b．从文件中提取数据（如果是从图面上提取数据则这步可以跳过） 单击打开按钮 从打开文件对话框从选取要计算的文件，确定即可。
c.对于控制数据设定按钮：单击此按钮，将会出现如下对话框： 在此对话框中，可以修改已有的方案，可以添加新的控制数据方案。 注意：默认方案是不可以修改和删除的。 单击新建方案按钮，会出现新建方案对话框： 提示用户数据新的方案名称。 注意：新方案名称不能和已有的方案名称同名。
塔设备设计说明书
《化工设备机械基础》 塔设备设计 课程设计说明书 学院：木工学院 班级：林产化工0 8 学号： 姓名：万永燕郑舒元 分组：第四组 目录
前言 摘要 塔设备是化工、石油等工业中广泛使用的重要生产设备。塔设备的基本功能在于提供气、液两相以充分接触的机会，使质、热两种传递过程能够迅速有效地进行；还要能使接触之后的气、液两相及时分开，互不夹带。因此，蒸馏和吸收操作可在同样的设备中进行。根据塔内气液接触部件的结构型式，塔设备可分为板式塔与填料塔两大类。板式塔内沿塔高装有若干层塔板(或称塔盘)，液体靠重力作用由顶部逐板流向塔底，并在各块板面上形成流动的液层；气体则靠压强差推动，由塔底向上依次穿过各塔板上的液层而流向塔顶。气、液两相在塔内进行逐级接触，两相的组成沿塔高呈阶梯式变化。填料塔内装有各种形式的固体填充物，即填料。液相由塔顶喷淋装置分布于填料层上，靠重力作用沿填料表面流下；气相则在压强差推动下穿过填料的间隙，由塔的一端流向另一端。气、液在填料的润湿表面上进行接触，其组成沿塔高连续地变化。目前在工业生产中，当处理量大时多采用板式塔，而当处理量较小时多采用填料塔。蒸馏操作的规模往往较大，所需塔径常达一米以上，故采用板式塔较多；吸收操作的规模一般较小，故采用填料塔较多。 板式塔为逐级接触式气液传质设备。在一个圆筒形的壳体内装有若干层按一定间距放置的水平塔板，塔板上开有很多筛孔，每层塔板靠塔壁处设有降液管。气液两相在塔板内进行逐级接触，两相的组成沿塔高呈阶梯式变化。板式塔的空塔气速很高，因而生产能力较大，塔板效率稳定，造价低，检修、清理方便 关键字 塔体、封头、裙座、。 第二章设计参数及要求 符号说明 Pc ----- 计算压力，MPa； Di ----- 圆筒或球壳内径，mm； [Pw]-----圆筒或球壳的最大允许工作压力，MPa； δ ----- 圆筒或球壳的计算厚度，mm； δn ----- 圆筒或球壳的名义厚度，mm； δe ----- 圆筒或球壳的有效厚度，mm；
筒仓结构设计
筒仓结构设计 这里说的筒仓，是指平面为圆形、方形、矩形、多角形及其他几何外形的贮存散料的直立容器，其容纳贮料的部分为仓体。筒仓结构一般由仓上建筑物、仓盖、仓壁、筒壁、漏斗、仓下建筑物等组成。筒仓结构有时包含一个仓体，有时包含两个或多个仓体。有时筒仓结构还包括楼梯。 YJK对筒仓结构的建模、前处理和计算仍采用和普通结构相同的流程和模块，因此总体的操作方法与其它结构相同，但是YJK在软件中针对筒仓结构设置若干了自动化专业化菜单，从而更方便操作。特别是YJK可精细计算处理墙上面外荷载，为筒仓设计提供了基本的条件。 市面上有些专门的筒仓结构设计软件，这些软件多采用参数化为主的建模输入方式，并设置部分交互建模功能，但是这种交互方式需要用户专门学习，并且不够成熟和稳定，特别是难以适用筒仓多种实际模型的设计需要。YJK采用通用建模计算结合专业菜单方式设计筒仓，这种方式便于用户学习掌握，且计算稳定，适应性强。 一、筒仓结构的建模 YJK软件对筒仓结构的建模按照分层建模的方式， 1、分层建模，即对仓下建筑、筒壁、仓体、仓上建筑等分层建模，最后全楼组装成筒仓结构； 2、对仓体的仓壁采用圆弧墙或者直墙建模，对高大的深仓结构应分为几层建模，为的是准确计算筒仓侧壁的贮料荷载，同时分区给出计算配筋，即底部几层比上边层受力大配筋也大。一般每层层高控制在3-4米； 3）对漏斗部分可以按照斜墙建模，也可以按照斜板建模。对于可按照斜墙的软件提供漏斗的参数化建模方式，可通过几个参数快速生成各种形式的漏斗，参数生成的漏斗是由斜墙组成的。对圆漏斗可按斜圆弧墙输入。按照斜板输入漏斗时，须输入斜的虚梁勾画漏斗的
管网水力计算说明
7.5.2配水管道水力计算 7.5.2.1 配水管网平面布置 干、支管沿现有路、沟、渠布置，并考虑永丰乡村镇规划的要求。本项目供水区范围比较小，南北长度约10km ，东西长度8km ，以水厂为圆点，最远距离约8.0km ，局部主干管破坏后维修恢复速度快，不会造成大的损失，因此，本项目主管网按树枝状布置。具体管网布置见永丰乡管网平面布置图。 受地形条件限制，本项目管网输水距离较远，用户水龙头的最大静水头控制在40m 不能全部满足要求，因此采取安装减压阀进行降压的措施，在静水压力超过40m 的各自然村、管网末梢等处设置减压阀2处。 7.5.2.2 管网水力计算成果 由于供水区范围小，采用树枝状管网，管网配水流量按最高日最高时用水量和秒流量法两种方法所得大值作为管段流量进行设计。 A ）最高日最高时用水量计算 1、设计流量： Q 配=（W -W 1)×K 时/24 式中： W ——村镇的最高日用水量，m 3/d ； W 1——大用户的用水量之和，m 3/d ； K 时——时变化系数，取2.0。 2、人均用水当量： q =Q 配/P 3、管网水力计算 ①按最不利点复核进行平差计算，水头损失计算公式按海澄-威廉公式进行如下： ()()5.0075.0/44.0gDi C R C e ?=υ νυ/D R e = 计算水温采用13℃，ν=0.000001； ②计算节点出流量：Q 节 =q×节点设计人口＋大用户用水量；
B ）秒流量法计算公式如下： 1、最大用水时卫生器具给水当量出流概率： (%)3600 2.000***=T N mK q U R h 式中：Uo ——生活给水管道的最大用水时卫生器具给水当量平均出流概率（%）； q 0——最高日的用水定额； m ——每户用水人数，取3.5人； K h ——小时变化系数，取2.0； N g ——每户设置的卫生器具当量数； T ——用水小时数。 2、管段的卫生器具给水当量的同时出流概率： () (%)1149.0g g c N N U -+=α 式中：U ——计算管段的卫生器具给水当量同时出流概率（%）； αc ——对应于不同U 0时的系数； N g ——计算管段的的卫生器具当量总数。 3、计算管段的设计秒流量： )/(2.0s L N U q g g **= 式中：q g ——计算管段的设计秒流量（L/s ）。 C ）管网水头损失计算 控制流速：υ 为经济流速，为0.6~1.2m/s 。 管径：πυQ D 4= 单位管长水头损失：774.4774 .1000915.0d Q i = 管道水头损失：h = 沿程损失+局部水头损失=(1+0.1)×i×L ，其中L 为管段长度，局部损失率为10%。
川东筒仓制作说明书
川东农场饲料厂 钢板仓工程 使 用 说 明 书 常州恒欣仓储设备有限公司
钢板仓使用说明 本工程系上海市川东农场饲料厂钢板仓工程, 钢板仓规格为2-Ф14米×H13.0米,储存物料为玉米,容重为0. 78吨/立方米。 一、工艺流程控制使用说明： 在使用该组钢板仓时，应认真阅读和理解本工程工艺流程图，正确掌握操作次序，防止意外事故发生(详见附录：钢板仓工程工艺流程图)(图一)。 1、钢板仓工程各项操作严格遵守钢板仓安全使用说明。 2、进料时，必须保证筒仓出料闸门全部关闭，仓内没有异杂物，筒仓人孔门应关闭锁紧等。（根据需要选择进料仓） 3、明确进出料的目标仓后再准备开机。 4、钢板仓进料开机严格按钢板仓工程工艺流程开机、关机原则进行开机、关机，系统开机空载正常运转10分钟（对设备及电器控制进行一次系统的全面的检查确认无误）后再进行投料，投料结束所有设备内原料输送完毕后再按程序关机。（见6.1、6.2） 5、系统开机空载运转检查内容： 5.1、设备系统检查： 5.1.1、对各连接部位进行全面检查，检查各连接是否牢固可靠。 5.1.2、检查各单机内腔应无杂物，各传动部位应灵活可靠。 5.1.3、对各单机各传动部位（轴承、减速器等）是否按各单机使用说明书要求保养到位。 5.1.4、对各设备各调整部位进行仔细检查，并按各设备使用说明书要求作必要的调整。
5.1.5、检查各传动系统运转是否正常。 5.1.6、检查各电机、轴承、减速器等处温升是否正常。 5.1.7、检查单机噪声、震动情况是否正常。 5.1.8、做好详细的记录，确定以上的状况正常后，进行下部程序操作。 5.2、控制系统检查： 5.2.1、检查各单机控制是否正常。 5.2.2、检查各单机联动控制是否正常，是否符合工艺操作要求。 5.2.3、检查各保护控制系统联动保护控制是否正常。 5.2.4、并做好详细的记录，确定以上的状况正常后，进行下部程序操作。 5.3、以及其他按国家标准，行业标准需要检查的项目是否正常 6、钢板仓进料开机、关机原则 6.1、开机顺序： 6.1.1、物料进入钢板仓时，按流程逆向顺序开机，即钢板仓119→电动闸门117→仓顶刮板机115→提升机112→双筒出清筛109→振动筛108→提升机103，同时打开除尘系统（刹克龙、脉冲、吸风分离器等）。6.1.2、物料从钢板仓出料时，按流程逆向顺序开机，即刮板机124→电动闸门124→手动闸门123→钢板仓119。 6.1.3、物料倒仓时，按流程顺序开机，即电动闸门124→电动三通125→刮板机126→提升机112→刮板机115→钢板仓119→手动闸门123。 6.2、关机顺序：按流程顺序关机（与开机顺序相反）。 7、当其中一只仓进料已满时（上料位器指示灯显示）或达到需要时，应停止进料并关闭所有进仓设备或把进料流程调入另一仓。 8、开始投料时，进料应均匀加料，逐步增加产量，不允许随意改变增大其产量，避免输送机超载，进料产量限定为设计最大进料产量。 9、单机开机、关机按该设备使用说明书要求做。
探放水设计说明书
- XX煤矿探放水设计说明书 为认真贯彻执行《关于加强煤矿水害防治工作的指导意见》（安监总煤矿[2006]98号）精神，切实加强我矿水害防治工作，结合我矿实际情况，现制定探放水设计说明书，在实际工作中严格执行。 一、探放水地区的积水范围、积水量和水压 矿区范围内共存在七个老窑、小窑，目前均已被关闭，分别是原林源煤矿（一号井）、原永安煤矿（二号井）、原****煤矿（三号井）以及原永安煤矿西南方向公路上侧的独眼小窑（四号井）、原永安煤矿与原****煤矿之间公路下侧的独眼井（五号井）、原****煤矿主井东北方向约40米处小窑（六号井）、井田西南边界上部一个独眼井（七号井）等，具体位置详见井上下对照图。对我矿目前威胁较大矿井为一号井及二号井，现将一、二号井的详细情况分述如下： 一号井老空区，经走访调查1#井老巷走向长度约为250m，开掘有三条平巷，老巷内存在大量老窑积水，预计老窑积水量约为5000m3。 二号井老空区，经走访调查2#井老巷走向长度约为270m，开掘有四条平巷（包括回风巷在内），老巷内存在大量老窑积水，预计老窑积水量约为12000m3。 二、探放水地区的地质及水文地质情况 1、矿区水文地质情况 ①地表水排泄情况：矿区内地形陡峻，最高点海拔标高2288.50m，最低点位于矿区北西朱家岩洞，海拔标高1568.0m。高差相对较大，一般约100m，最大高差720.50m，区内地貌可分为三种类型：煤系分布地段呈缓坡-沟谷地貌；砂岩分布地段呈陡坡、冲沟；灰岩呈陡崖地貌。矿区总体呈高山地貌，有利于地表水排泄。 ②地下水 受地层、岩性、构造、地貌、气象等水文因素的控制，区内地下水类型及特征如下： 碳酸盐类岩溶水：中二叠统茅口组（P2m）、下三叠统永宁镇组（T1yn）含水岩组，岩性为灰岩，强含水岩组，富水性强，为含水层。 碳酸盐岩夹碎屑岩类岩溶水：上二叠统长兴+大隆组（P3c+d），岩性主要为燧石灰岩、粘土岩。含溶隙、裂隙水，富水性中，为中等含水岩组。 基岩裂隙水：上二叠统峨眉山玄武岩组（P3β）、龙潭组（P3l）、下三叠统飞仙关组（T1f）为隔水岩组。岩性为玄武岩、粉砂岩、砂岩、泥岩、粘土岩夹煤层。含基岩裂隙水，富水性极差，为弱含水岩组作隔水层。龙潭组是矿床直接充水岩组，是矿区主要含煤地层。 孔隙水：零星分布于勘查区内地势较低部位，主要为残坡积沉，为透水而不含水层。 断裂破碎带水文地质特征：普查区内见小断层、小褶曲，但规模小，对地下水的泾流阻挡不大，对水文地质单元划分不影响。 区内地表水主要来自大气降雨，沿断层、节理、裂隙下渗补给地下水，地下水以潜水形式沿岩层倾斜方向及山坡低洼处运行，以泉水形式排出，普查区地势南东高，北西低，地下水由南东向北西泾流，汇入六冲河。 总的来说，矿井水文地质条件属于简单类型。 2、邻近矿关系 矿区内有部分废弃老窑。根据调查资料，废弃老窑多有积水，甚至与大气降水有力联系，老窑积水将给矿井开采浅部煤层构成威胁。 3、水害预测
西铁城-功能手使用说明-速度计。指南针。计算器。世界时等操作方法
中文增强特点和功能指南
增强特点和功能指南 1 2 3 4 目 录 5 6 7
1.如何使用速度计 速度计通常用于测量汽车行驶过一段已知距离 之后的大概速度。 例）根据汽车行驶1公里或1英里所花费的秒 数（可用的最大测量范围为60秒）， 可计算该距离内的平均速度。 1）当汽车开始行驶时启动秒表。 2）在汽车行驶了1公里/1英里之后，停止秒表。通过观察秒针的当前位置和外表盘的读数，可确定该距离内的大概平均速度。 注意：速度计指示可能出现在刻度盘上，而非外表盘上（根据机型而定）。 如图所示，汽车行驶1公里或1英里花了45秒，因此大概平均速度为每小时80公里（每小时50英里）。
中文 〈检查剩余时间〉 将“▼”标记设到计划的时间。 ·您现在就可以看出直到计划点之前的剩余时间。 注意：符合ISO或JIS标准的潜水者手 表的旋转表盘仅可逆时针旋转，以减少出现错误的危险。 3.如何使用旋转表盘测量时间 〈检查经过时间〉 1）将旋转表盘上的零标记“▼”对到 分针的位置。 2）然后，读出旋转表盘上分针指向的 刻度以得出经过时间。如图中所 示，经过时间为10分钟。 经过时间
中文 4.如何使用计算器功能 注意：在某些机型中，内圈和外圈刻度是相反的。请确保对以下指示做正确 的更替。4-1. 简单计算 ［如何相乘］ 问：20 × 15 答：调整外圈刻度20使其指向内圈刻度10。 您可以从对应于内圈刻度15的外圈刻度上读出数字30，加上一个单位就
中文 ［如何相除］问：250 ÷ 20 答：调整外圈刻度25使其指向内圈刻度20。 您可以从对应于内圈刻度10的外圈刻度上读出数字12.5，得出答案12.5。 ［如何计算比率］问：30/20 = 60/A 答：调整外圈刻度30使其指向内圈刻度20。 您可以从对应于外圈刻度60的内圈刻度上读出数字40，并且在刻度上的所
2021年降水计算公式
一、潜水计算公式 欧阳光明（2021.03.07） 1、公式1 式中： Q为基坑涌水量(m3/d)； k为渗透系数(m/d)； H为潜水含水层厚度(m)； S为水位降深(m)； R为引用影响半径(m)； 为基坑半径(m)。 r 2、公式2 式中： Q为基坑涌水量(m3/d)； k为渗透系数(m/d)； H为潜水含水层厚度(m)； S为水位降深(m)； b为基坑中心距岸边的距离(m)； 为基坑半径(m)。 r 3、公式3 式中： Q为基坑涌水量(m3/d)；
k为渗透系数(m/d)； H为潜水含水层厚度(m)； S为水位降深(m)； 为基坑中心距A河岸边的距离(m)；b 1 为基坑中心距B河岸边的距离(m)；b 2 b'=b1+b2； 为基坑半径(m)。 r 4、公式4 式中： Q为基坑涌水量(m3/d)； k为渗透系数(m/d)； H为潜水含水层厚度(m)； S为水位降深(m)； R为引用影响半径(m)； 为基坑半径(m)； r b''为基坑中心至隔水鸿沟的距离。5、公式5 式中： Q为基坑涌水量(m3/d)； k为渗透系数(m/d)； H为潜水含水层厚度(m)； R为引用影响半径(m)； 为基坑半径(m)； r
l 为过滤器有效工作长度(m)； h 为基坑动水位至含水层底板深度(m)； h 为潜水层厚与动水位以下的含水层厚度的平均值(m)。 6、公式6 式中： Q 为基坑涌水量(m 3/d)； k 为渗透系数(m/d)； r 0为基坑半径(m)； S 为水位降深(m)； l 为过滤器有效工作长度(m)； b 为基坑中心距岸边的距离(m)； m 为含水层底板到过滤器有效工作部分中点的长度。 7、公式7 (1)、b>l (2)、b>l 式中： Q 为基坑涌水量(m 3/d)； k 为渗透系数(m/d)； r 0为基坑半径(m)； S 为水位降深(m)； l 为过滤器有效工作长度(m)； b 为基坑中心距岸边的距离(m)。 8、公式8