盖梁模板验算
惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算
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审批时间：年月日
惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段
联合体项目部永昌路桥施工处
2011年9月
惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算
目录
K2+250中桥盖梁抱箍支架验算....................................... 错误!未定义书签。
第一章、编制依据.............................................. 错误!未定义书签。
第二章、工程概况.............................................. 错误!未定义书签。
第三章、支架设计要点.......................................... 错误!未定义书签。
第四章、抱箍支架验算.......................................... 错误!未定义书签。
、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图....................... 错误!未定义书签。
、荷载计算 ............................................... 错误!未定义书签。
、结构检算 ............................................... 错误!未定义书签。
K2+250中桥盖梁抱箍支架验算
第一章、编制依据
1、惠东凌坑至碧甲高速公路两阶段施工图，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。
3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。
4、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。
5、我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。
6、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
第二章、工程概况
本桥上部结构为预应力钢筋砼空心板，下部构造为双柱式桥墩，肋式桥台，灌注桩基。其中下部结构包括桥台2个，C35砼425.81m3；系梁6片，C35砼33.9m3；墩柱12根，C35砼67m3；盖梁6片，C35砼159.9m3；垫石224块，C35砼3.17m3。
第三章、支架设计要点
1、盖梁结构
盖梁全长13.8m，宽1.6 m，高1.3m，砼体积为26.65m3，墩柱Φ1.1m，柱中心间距7.97m。
2、抱箍法支撑体系设计
侧模的背部支撑由内木楞和外钢楞组成,直接支撑模板的龙骨为内木楞。用以支撑内木楞为外钢楞组成，即外钢楞组装成墙身模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿螺墙栓成为外钢楞组成的支点，水平间距600mm。
盖梁底模下部采用宽×高为0.10m×0.10m的方木作横梁，间距0.30m。盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。在横梁底部采用45A工字钢连接形成纵梁，纵梁位于墩柱两侧，中心间距1.1m，单侧长度15m。纵梁底部用四根钢管作连接梁。横梁直接耽在纵梁上，纵梁之间用销子连接，连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。
抱箍采用两块半圆弧型钢板制成，钢板厚t=16mm，高0.6m，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽0.27m，采用12根M24高强螺栓连接。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。抱箍构件形象示意图如图1所示。
第四章、抱箍支架验算
、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图
、荷载计算
1、荷载分析
根据本桥盖梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：
⑴ q
1
——盖梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵ q
2——盖梁底模、侧模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q
2
＝（偏于安全）。
⑶ q
3
——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取；当计算支架立柱及其他承载构件时取。
⑷ q
4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取，对侧板取。
图1：抱箍构件形象示意图（半个）
⑸ q
5
——新浇混凝土对侧模的压力。
⑹ q
6
——倾倒混凝土产生的水平荷载，取。
⑺ q
7
——支架自重，经计算支架在60cm×60cm×120cm形式时其自重为 kPa。
2、荷载组合
3、荷载计算
⑴盖梁自重——q
1
计算
根据K2+250中桥连盖梁结构特点，取盖梁最大截面为例，对盖梁自重计算，并对最大截面下的支架体系进行检算，首先进行自重计算。
盖梁最大截面处q
1
计算
根据横断面图，则：
q 1 ＝
B
W
=
B
A
c
?
γ
＝
()
kPa
＝8.33
6.1
3.1
6.1
26?
?
取的安全系数，则q
1
＝×＝
注：B——盖梁底宽，取1.6m，将盖梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
⑵新浇混凝土对侧模的压力——q
5
计算
因现浇盖梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=0.8m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力
q
5=h
r
K
P
m
?
?
=
K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=当r=26KN/m3；
h=×4×××1/2=1.239m取1.3m；
q
5=KPa
h
r
K
P
m
56
.
40
3.1
26
2.1=
?
?
=
?
?
=
、结构检算
1、底模板计算：
盖梁底模采用胶合板，铺设在纵向间距0.3m的纵桥向方木上，进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：
盖梁底模板计算
q=( q 1+ q 2+ q 3+ q 4)l=+++2)×=m
则：M max =m KN l q ?=?=?155.08
3.0818.1382
2 模板需要的截面模量：W =
53
1087.210
0.69.0155.09.0][-?=??=?W M σm 2
模板的宽度为1.0m ，根据W 、b 得h 为：
h=mm m b W 1.130131.011087.2665
==??=?-
因此模板采用1220×2440×15mm 规格的胶合板。
2、侧模验算 ⑴、侧模基本参数
侧模的背部支撑由内木楞和外钢楞组成,直接支撑模板的龙骨为内木楞。用以支撑内木楞为外钢楞组成，即外钢楞组装成墙身模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外钢楞组成的支点，水平间距600mm 。
模板面板厚度h =15mm ，弹性模量E =6000N/mm 2，抗弯强度[f ]=11N/mm 2。抗剪强度设计值[v ]= mm 2 。
内楞采用方木，截面100×100mm ，每道内楞1根方木，间距300mm 。 外楞采用圆钢管48×，每道外楞2根钢楞，间距600mm 。
穿墙螺栓水平距离600mm ，穿墙螺栓竖向距离600mm ，直径14mm 。 ⑵、侧模板厚度计算
内楞采用方木，截面100×100mm ，每道内楞1根方木，按间距300mm 计算。
q=( q 4+ q 5)l=+×=m
则：M max =m KN l q ?=?=?150.08
3.037.1382
2 模板需要的截面模量：W =
53
10778.2100.69.0150.09.0][-?=??=?W M σm
2
模板的宽度为1.0m ，根据W 、b 得h 为：
h=mm m b W 9.120129.01
10778.2665
==??=?-
因此模板采用1220×2440×15mm规格的胶合板。
根据施工经验，为了保证盖梁底面的平整度，侧面垂直度，通常胶合板的厚度均采用12mm以上，因此模板采用1220×2440×15mm规格的胶合板。
⑶、侧模板内、外楞的计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
①、新浇混凝土侧压力：q
5=KPa
h
r
K
P
m
56
.
40
3.1
26
2.1=
?
?
=
?
?
=
②、侧模板内楞的计算
内楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。本算例中，内楞采用木楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:
W = ××6 = 166.67cm3；
I = ×××12 = 833.33cm4；
q（kN/m）
内楞计算简图
a.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算：
M=
其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N·mm)；
l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm；
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q
1
: ×××=m；
倾倒混凝土侧压力设计值q
2
: ×××=m，其中，为折减系数。
q =+=m；
内楞的最大弯距：M =×××= ×；
内楞的抗弯强度应满足下式：
σ=M/W< f
其中，σ --内楞承受的应力(N/mm2)；
M --内楞计算最大弯距(N·mm)；
W --内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=×104；
f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=mm2；
内楞的最大应力计算值：σ = ×105/×104 = mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；
内楞的最大应力计算值σ = mm2小于内楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！
b.内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的五跨连续梁计算，公式如下:
∨=
其中， V－内楞承受的最大剪力；
l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm；
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q
1
: ×××=m；
倾倒混凝土侧压力设计值q
2
: ×××=m，其中，为折减系数。
q =+=m；
内楞的最大剪力：V = ×× =；
截面抗剪强度必须满足下式:
T=3V/(2b h n)≤f v
其中， T--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--内楞计算最大剪力(N)：V = ；
b--内楞的截面宽度(mm)：b = 100.0mm ；
h
n --内楞的截面高度(mm)：h
n
= 100.0mm ；
f
v --内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：f
v
= N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值: T =3×(2××=mm2；
内楞截面的受剪应力计算值 T =mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值 f
v
=mm2，满足要求！
c.内楞的挠度计算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
v = / (100EI )< [v] = l/400
其中，ν--内楞的最大挠度(mm)；
q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q =×=m；
l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm ；
E--内楞弹性模量（N/mm2）：E = N/mm2；
I--内楞截面惯性矩(mm4)：I=×106mm4；
内楞的最大挠度计算值:
ν= ×12168×6004/(100×6000××106) = 0.009mm；
内楞的最大容许挠度值: [ν] = 1.5mm；
内楞的最大挠度计算值ν=0.009mm 小于内楞的最大容许挠度值[ν]=1.5mm，满足要求！
③、侧模板外楞的计算
外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。
本算例中，外楞采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为:外钢楞的规格: 圆钢管48×；
外钢楞截面抵抗矩W = 5.08cm3；
外钢楞截面惯性矩I = 12.19cm4；
q q q
600 600 600
外楞计算简图
a.外楞的抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：
M=
其中，作用在外楞的荷载: q=×+×4)××2=；
外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；
外楞最大弯矩:M = ×4880×=×105N·mm；
强度验算公式：
σ=M/W< f
其中，σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；M = ×105N·mm
W -- 外楞的净截面抵抗矩；W = ×103 mm3；
f --外楞的强度设计值(N/mm2)，[f] = mm2；
外楞的最大应力计算值: σ =×105/×103 =mm2；
外楞的最大应力计算值σ =mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=mm2,满足要求！
b.外楞的抗剪强度验算
公式如下:
V=
其中，P--作用在外楞的荷载: P = ×+×4)××2=；
V--外楞计算最大剪力(N)；
外楞的最大剪力：V = ×4880= ×103N；
外楞截面抗剪强度必须满足:
T=2V/A≤f
v
其中， T--外楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--外楞计算最大剪力(N)：V = ×103N；
A --钢管的截面面积(mm2)：A = 489.23mm2；
f
v --外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：f
v
= 120 N/mm2；
主楞截面的受剪应力计算值:
T =2×3170/=mm2；
外楞截面的受剪应力计算值 T =mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值
f
v
=120N/mm2，满足要求！
c.外楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
ν= /（100EI）≤[ν]=l/400
其中，q--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：
P =××＝m；
ν--外楞最大挠度(mm)；
l--计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ；
E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = mm2；
I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=×105mm4；
外楞的最大挠度计算值:
ν= ××6004/(100××105××105) = 0.424mm；
外楞的最大容许挠度值: [ν] =1.5mm；
外楞的最大挠度计算值ν=0.424mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.5mm，满足要求！
④、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:
N<[N]=f×A
其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿墙螺栓的型号: M14 ；
穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = ×105××10-4 = kN；
穿墙螺栓所受的最大拉力: N =××= kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=小于穿墙螺栓最大容许拉力值 kN。
3、盖梁底模下顺桥向方木验算
本施工方案中盖梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木按L＝60cm进行验
算，实际布置跨距均不超过上述该值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。
q (KN/m)
方木材质为杉木，
［δw
］=11MPa ［δτ］=17MPa E=9000MPa
尺寸单位：cm
q (KN/m)
盖梁按两墩柱净距离7.97m 计算，方木顺桥向跨度L ＝60cm 进行验算。
① 方木间距计算
q ＝(q 1+ q 2+ q 3+ q 4)×B ＝+++2)×=m M ＝(1/8) qL 2=(1/8)××＝·m W=(bh 2)/6=×/6=0.000167m 3
则n= M/( W×［δw］)=×11000×=(取整数n ＝10根)
d ＝B/(n-1)=9=0.885m
注：为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于0.885m 均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d 取0.30m ，则n ＝＝27根。 ② 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh 3)/12=×/12=×10-6m 4 则方木最大挠度：
f max =(5/384)×［(qL 4)/(EI)］=(5/384)×［×/(27×9×106××10-6×］=×
10-4m ＜l/400=400=×10-3m (挠度满足要求) ③ 每根方木抗剪计算
δτ＝(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)××/(27×××=＜［δτ］=
符合要求。
6、工字钢平台抱箍体系验算：
在盖梁抱箍上铺设两根I45
a
工字钢（横桥向）、工字钢上再横铺10cm*10cm方条（顺桥向间距0.3m）。
抱箍法支架体系构造如下图。
验算中将工字钢受力体系简化成如下图计算模式（偏于安全）。
Q=×26= kPa
Q总＝Q+ q
2+ q
3
+ q
4
+ q
7
＝ kPa
45a工字钢基本数据为：E=210Gpa，W=1432.9cm3，I=32241cm4，[σ]=145Mpa。
理论重量=80.38Kg/m
盖梁简支中间段长度为7.97米，两端悬臂长度为2.92米。
为简化计算，荷载按均布荷载考虑，单根工字钢承受的均布荷载为：
/2= KN/m。
Ra=Rb=ql/2=*2=
（1）、最大弯曲应力验算：
Ma=Mb=ql2/2=*1000*2=中=RaL/2-ql2/2=**2=
σ
max =M
max
/W=*1000/（*10-6）=＜[σ]=145 Mpa
（2）、挠度验算：
①、只考虑中间段荷载时：
y=-（5*ql4）/（384EI）=（5**）/（384*210*109*32241*10-8） =19.6mm
②、悬臂端弯矩对跨中截面产生的上挠度：
y=ML2/16EI=（*1000**2*）/（16*210*322410）=8.43mm
跨中最终挠度为：11 mm 方向向下
f=11＜[f]=7970/400=20 mm
验算通过。
③、悬臂端挠度：
y=ql4/8EI=*10000*（8*210*322410）=3.50mm
f=＜[f]=2920/400=7.3 mm
验算通过
（3）、结论：受力和变形均满足
7.抱箍验算
抱箍能否承受盖梁的重力取决于抱箍与柱子的摩擦力，验算时摩擦力取滑动摩擦力，此处最大滑动摩擦力N取值为R
c
= KN。
（1）、高强螺栓数目计算
高强螺栓的容许承载力公式：[N L]]=Pμn/K，
式中：P—高强螺栓的预拉力，取225 K N;
μ—摩擦系数，取；
n—传力接触面数目，取1；
K—安全系数，取。
则：[N L]= 225××1/=
螺栓数目m计算：
m=N/[N L]= =个，本构件取m=6个。
（2）、螺栓抗剪、抗拉应力验算
每条高强螺栓承受的抗剪力：
N
j
=N/10=6=＜[N L]=，满足抗剪要求。
抱箍体对墩柱体的压力：
N
y
=K*N/μ=× /=
每条螺栓拉力：N
1= N
y
/6= KN<[S]=225KN，满足抗拉要求。
式中：μ—抱箍钢板与橡胶垫之间的摩擦系数，取值
K—荷载安全系数，取值
[N L] —每个高强螺栓的容许承载力
[S] —高强螺栓的预拉力，M24高强螺栓取值225 KN （3）、螺栓需要的终拧力矩验算
每条螺栓拉力为：N
1
= ,
每个螺栓的终拧扭矩R=k*N
1
*d=·m
式中：k—螺栓连接处的扭矩系数平均值，取,
L
1
—力臂，M24螺栓取0.015m
（参考《基本作业》p609）
（4）、抱箍体构件的应力验算
抱箍体承受螺栓的拉力：P
1=5N
l
=5×=
抱箍体钢板的纵向截面积：S
1
=×=0.0096m2
抱箍体拉应力：σ=P
1/S
1
=＜[σ]=140MPa，满足抗拉要求。
抱箍体剪应力：
τ=（1/2R
C ）/πr/S
1
=（1/2×）KN /1.727 m /0.0096 m2
=<[τ]=85MPa，满足抗剪要求。
（5）、抱箍体钢板长度计算
抱箍钢板伸长量：ΔL=（σ/E）* L=×10-4 m
抱箍体钢板长度（半个）：L=πr-ΔL =1.726m，
两半抱箍牛腿间距取20mm，则L=1706mm(半个)。
8、抱箍法施工方法
（1）、施工工序
①在墩柱群四周搭设简易支架，高度以不超过盖梁顶板为宜，并搭设人行爬梯，围好安全网；
②用水准仪在墩柱上作一水平标志，根据盖梁底板设计标高反算抱箍底沿位置并做标记；
③用吊车将抱箍底托安装在墩柱上，使底托顶面与抱箍底沿标记等高，再将抱箍安装就位，用带响扳手拧紧连接螺栓，施工时，可在扳手手柄上套一根50cm长、Φ48的钢管，人踩钢管直到所需扭矩为止，再检查两抱箍接头处间隙小于或等于2cm 即可；
④用吊车将两根40A工字钢放在抱箍上，并用3~4根d16螺栓和扣件将两条工字钢锁成一个整体；
⑤在工字钢上摆放方木横梁，安装盖梁底模，并检查标高，有必要时用钢板或木楔调整；
⑥首次使用本工法施工时，为确保抱箍所承受压力达到设计值，
需进行荷载预压试验。在盖梁底模上堆放重物吨，且堆放形式尽量接近施工实际情况。24小时后，用水准仪复测底模标高，若下沉过大，则应继续紧固连接螺栓，直到底模下沉小于5mm则认为可行，记录下螺栓进距作为参考值；
⑦卸下预压重物，安装盖梁钢筋和模板，在侧模四周按要求做好安全防护装置，浇注砼；
⑧拆除模板时，先拆侧模、端模，再拆底模，最后拆下横、纵梁、抱箍，至此，抱箍法盖梁施工完成一个循环。
（2）、施工注意事项
①墩柱砼强度达到设计强度的75%以上后方可施工盖梁；
②在抱箍钢板内侧附一层3mm橡胶垫，可增强钢板与砼之间的摩擦系数，也起到保护墩柱的作用；
③抱箍体钢板、牛腿厚度应不小于设计值，螺栓孔应可能紧凑，在竖直方向上，
每隔2～3排螺栓孔应在牛腿与钢板之间设置加劲肋；
④螺栓施拧前，应根据带响扳手进行螺栓扭矩系数的试验，为克服扭矩系数离散偏大，可在初拧时重复施拧，即先初拧，再拧松，再初拧；螺栓紧固时应按先内排后外排的顺序，并使螺栓均匀受力；
⑤浇注盖梁砼时，应有专人检查抱箍、螺栓有无松动情况，每浇注一层砼均应复紧一次螺栓，确保施工安全和质量。
9、安全保证措施
为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行，特制定如下措施：
（1）、利用各种宣传工具，采取多种教育形式，使职工牢固树立“安全第一”的思想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化。
（2）.各级领导在下达生产任务时，必须同时下达安全技术措施。检查工作时，必须同时检查安全技术措施执行情况。总结工作时，必须同时总结安全生产情况，提出安全生产要求，把安全生产贯穿到施工的全过程。
（3）.认真坚持执行定期安全教育、安全讲话、安全检查制度，设立安全监督岗，充分发挥安全人员的作用，对发现的事故隐患和危及工程、人身安全的事项，作到立即处理，做出记录，限期改正，落实到人。
（4）.施工人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
（5）．旧钢管材质应符合下列规定：
①．表面锈蚀深度应在应不超过-0.5mm
②．钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表8.1.5
的规定。
③．脚手架的搭设的技术要求、允许偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安
全技术规范》8.2.4节要求。
三柱式盖梁抱箍法施工及计算
盖梁抱箍法施工及计算 第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 桥长1012.98米，各墩为三柱式结构（墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构），墩柱上方为盖梁。盖梁为长26.4m，宽2.4m，高2.6m的钢筋砼结构，引桥盖梁砼浇筑量大，约156.1m3。 图1-1 盖梁正面图（单位：m） 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设2[14背带。在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 2、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm，肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m工
16型钢作横梁，横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 3、纵梁 在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m，每两排一组，每组中的两排贝雷片并在一起，两组贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距253.6cm，贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U 型螺栓连接；纵梁下为抱箍。 4、抱箍 采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高1734cm，采用66根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。 5、防护栏杆与与工作平台 (1)栏杆采用φ50的钢管搭设，在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的钢管立柱，竖向间隔0.5m设一道钢管立柱，钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m高的支座。钢管与支座之间采用销连接。 (2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。 四、主要工程材料数量汇总表 见表一。 需要说明的是：主要工程材料数量是以单个盖梁需用量考虑。
盖梁抱箍法计算书
附件6 抱箍法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m3，砼容重取25KN/m3。采用两根50a工字钢作为纵梁，间距1.6~2m，纵梁长12m，纵梁上布置14工字钢作为横梁，横梁长4m，间距为40cm，共31根。抱箍采用两块半圆形钢板制作，钢板厚12mm，高66cm，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽35cm，采用30根M24的高强螺栓连接，为提高墩柱与抱箍之间的摩擦力，保护墩柱混凝土面，墩柱与抱箍之间设置3mm厚的橡胶垫。布置结构如图所示： 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值： P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值： P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载： ①变截面处： P31=30.625KN/㎡ ②均截面处： P32=40KN/㎡
⑷模板支架自重荷载取值： P4=1.5KN/㎡ 2、I14工字钢受力检算 14工字钢的弹性模量E=2.1×105MPa，惯性矩I=712cm4，截面系数W=102 cm3，理论重量m=16.89kg/m，Q235钢的抗剪强度f v取85 MPa，抗弯强度f m取145MPa，则以单根横梁为例进行验算。 ⑴荷载计算 ①施工人员、机具、材料荷载： q1=P1l=2.5×0.4=1KN/m ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： q2=P2l=2.5×0.4=1KN/m ③盖梁钢筋混凝土自重荷载： q31=P31l=30.626×0.4=12.25KN/m；q32=P32l=40×0.4=16KN/m ④模板、支架及横梁自重荷载 q4=P4l+ g k=1.5×0.4+0.17=0.77KN/m 考虑分项系数，其中①②项为1.4，③④项为1.2，则均截面处的荷载为： （1+1）×1.4+（16+0.77）×1.2=22.924 KN/m 变截面处的荷载为： （1+1）×1.4+（12.25+0.77）×1.2=18.424KN/m 横梁的受力模型为简支结构，则根据弯矩计算公式： M max= ql2/8=22.924×22/8=11.462KN.m, 抗弯强度验算： 应力σ= M max /W=11.462 KN.m /（102cm3）=114 MPa＜f m=145 MPa，符合要求。 挠度验算： ω=5ql4/384EI=5×22.924×16×1012/384×2.1×105×712×104=0.003mm＜[ω] =l/800=2.5mm，符合要求 3、I50a工字钢受力检算 50a工字钢的弹性模量E=2.1×105MPa，惯性矩I=46500cm4，截面系数W=1860 cm3，理论重量m=93.654kg/m，Q235钢的抗剪强度f v取85 MPa，抗弯强度f m取145MPa，纵梁的跨距为7m，则以单根纵梁为例进行验算。
大桥盖梁模板计算书
76省道复线南延至大麦屿疏港公路工程 第6合同段 芦浦特大桥 盖梁模板计算书 宁波交通工程建设集团有限公司 76省道南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段项目部 2013年6月15日
立柱、模板立面图
（1）侧模内楞计算 模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为2.2米，模板高度为2.35米。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值（施工手册）： 1 F=0.22γc t0β1β2V2 F=γcH 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3； t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取0.7m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取2.2m； β1—外加剂影响修正系数，取1.2； β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； 1 所以 F=0.22γc t0β1β2V2 1 =0.22×24×10×1.2×1.15×0.72 =61KN/m2 F=γcH =24×2.2 =52.8KN/m2 综上混凝土的侧压力F=52.8 KN/m2
有效压头高度为 h=F/γc =52.8/24 =2.2m （2）侧模外楞计算 外楞为双拼的[14，间距为100cm 混凝土的侧压力为52.8KN/m 2 转化成线荷载=52.8KN/m 简化为简支梁计算 2811440840102141006.2Nm EI =???=- EA=2.06×1011×37×10-4Nm=7.6×108N 计算结果： kNm M 21.38max = kN Q 52.47max = 强度计算： []MPa MPa W M 5.1883.11458.132101611021.386-3max max =?==??==σσ＜，合格; []MPa MPa A Q 5.1103.1853.1910 7.321052.4732333max max =?==????==-ττ＜，合格； 刚度计算：
盖梁支架设计计算
泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥咼墩盖梁施工方案计算书 设计：_________________ 复核：_________________ 审批：_________________ 浙江省交通工程建设集团有限公司
2009221
过龙陂咼架桥盖梁支架设计计算书 一、概况： 盖梁尺寸为11.95X 2.3 X 3.7m （长X 宽X 高），在悬臂部分设置了 2.525 X 2m 倒角，盖 梁支架拟采用[]18a 、][14a 、120a 加工为锚固式三角托架，三角托架的结构如图一所示， 具体尺寸见加工图，三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式， 下部撑脚直接支 撑在砼面上。三角支架安装完成后，吊装盖梁施工平台 3、2和侧面模板4、5，其相互关系 见图二。 图一：盖梁承载三角架加工示意图 图二：三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系 二、荷载统计和整体计算： 单个三角架自重1.6t ;单侧悬挑砼方量17.71方，自重44.275t ;悬挑砼下模板支架单个 计重 1.95t ;砼大面施工模板共 108平方米，计重21.6t ;跳板和施工平台约 41.4平方，荷载 林4, W5 . X 吐制尺初 Mil
每平米0.2t，计荷载8.28t，荷载总计125.53t。 根据以上的荷载统计，对支架整体结构进行了分析计算，其模型如下（计算模型中三角支架部分荷载为12t/m2，未折减倒角砼重量，加载区域 2.65mx 3m其余平面荷载1t/m2）： 荷载分布示意图（图中荷载未考虑砼倒角荷载削减） BJ?7?+W!L 支架最大位移7.6mm （安全）El : IQ Hlh< i 1 __________ t#： zAh 商伍加齐 M]& Afridi UEJIH小E豁 K?? H刪:旳 Mlh i 22 Sr*： ■ E! EE*. H股亠3: aiTiE^tms* 支架最大组合应力94.6Mpa （安全） 舀工力 flft? I JHGH*-4O 2 O.IJXOJ*—K€ 耳4 ￡jaaoo?? -P-.^Qlw+W? zmwHT? 4丹饰”叭
(抱箍法)盖梁模板验算
惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算 编制人： 审核人： 审批人： 审批时间：年月日 惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段 联合体项目部永昌路桥施工处
2011年9月 惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算 目录 K2+250中桥盖梁抱箍支架验算 ............................................................................................... - 3 - 第一章、编制依据............................................................................................................. - 3 - 第二章、工程概况............................................................................................................. - 3 - 第三章、支架设计要点 ..................................................................................................... - 3 - 第四章、抱箍支架验算 ..................................................................................................... - 4 - 4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图............................................................. - 4 - 4.2、荷载计算 ........................................................................................................... - 5 - 4.3、结构检算 ........................................................................................................... - 6 -
盖梁支架受力计算知识讲解
盖梁支架受力计算 （预埋钢棒上安工字钢横梁法） 一、概况 汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖 梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。 针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、 施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。 二、设计计算依据 （1）《路桥施工计算手册》 （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （3）《机械设计手册》 三、支架模板的选用 盖梁模板： 1.1、侧模：采用组合钢模拼装。 1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。 1.4、主梁：采用I45a工字钢。 1.5、楔块：采用木楔。 1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算 盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨， 合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工 字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每 根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。 q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）;
槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算， q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN （底模和侧模、端头模的荷载）； q4=6KN （端头三角支架自重） F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3：人员0.5吨，合5KN F4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KN F5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN 总荷载： F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析 共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ； 钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa 则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa 结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析 工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ， l=9.4m ；跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m
桥梁盖梁抱箍法施工方案
盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 某大桥桥梁左幅起讫桩号：K780+891.5～K781+722.8。桥梁跨 径组成为：2×(6×20)+3×(5×20)+(62+110+62)+2×25m，桥梁全 长831.3m。 某大桥桥梁右幅起讫桩号：K780+891.5～K781+728.5。桥梁跨 径组成为：2×(6×20)+3×(5×20)+(62+110+62)+(18+20+18)m， 桥梁全长837.0m。 本桥1#-5#、7#-9#、31#右幅、32#右幅墩墩径为φ1.3m，盖梁 尺寸为：长9.79m（7.39m）、宽1.6m、厚（0.7+0.6）m；6#墩墩径 为φ1.3m，盖梁尺寸为：长9.79m（7.39m）、宽1.8m、厚（0.7+0.6）m；10#、11#、13#-16#、18#-21#、23#-26#墩墩径为φ1.4m，盖梁 尺寸为：长9.79m（7.39m）、宽1.6m、厚（0.7+0.6）m；12#、17#、22#墩墩径为φ1.4m，盖梁尺寸为长9.79m（7.39m）、宽 1.8m、厚（0.7+0.6）m；31#左幅墩墩径φ1.4m，盖梁尺寸为长9.79m（7.39m）、宽1.7m、厚（0.75+0.65）m。 二、编制依据 （1）《两阶段施工图设计》(第三册)。 （2）《土建工程施工招标文件》。 （3）项目实施性施工组织设计。 （4）我国现行的公路工程设计、施工规范、工程质量评定验收 标准及安全技术规程。 （5）我单位的以往类似桥梁施工经验。 三、施工进度计划
计划施工时间：2012 年4 月15 日～2012 年6 月30 日 四、劳动力配置 序号工种数量/姓名序号工种数量/姓名 1 技术负责人 1 6 技术员 1 2 试验负责人 1 7 测量负责人 1 3 现场负责人 1 8 钢筋工10 4 模板工8 9 砼工 6 5 机械工 4 10 杂工 2 五、施工方案及主要施工工艺 （1）施工准备 桥墩施工完成后，根据盖梁设计标高返算出抱箍钢带下缘在墩柱的确切位置，并做好标记，以便抱箍准确就位。 为方便盖梁底模的安装，在浇注混凝土时，墩柱顶混凝土标高按比设计标高高5cm 控制。 （2）墩柱顶凿毛 待墩柱混凝土达到设计强度的75%以上后，对墩柱顶进行凿毛处理，凿除顶部的水泥砂浆和松弱层，凿毛至新鲜混凝土，并用高压 风吹干净。标高控制在比设计标高高3cm 左右，以便于安装盖梁底模。 （3）测量放样 在盖梁施工前，对墩柱进行施工测量，作为安装盖梁底模的依据。墩柱施工测量与控制的内容包括：墩柱中心位置测量、立柱顶高程测量。墩柱中心测量采用全站仪进行测量；高程测量是根据施工中设立的临时水准点，用水准仪直接进行，也可以三维坐标控制测量。 （4）盖梁模板加工及安装
盖梁侧模板计算书
梁侧模板计算书 计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 承04k c4k 1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计
左侧支撑表： 模板设计剖面图四、面板验算
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/m q1活＝γ0×1.4×υc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.569×0.32+0.121×2.52×0.32＝0.428kN·m σ＝M max/W＝0.428×106/37500＝11.407N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×3004/(100×10000×281250)＝0.623mm≤300/400=0.75mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态
盖梁支架计算书
汕湛高速揭博项目T11标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日
目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23)
盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表
考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m（三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图
盖梁抱箍法施工设计计算书
盖梁抱箍法施工设计计算书 一、设计检算说明 1、计算原则 （1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。 （2）综合考虑结构的安全性。 （3）采取比较符合实际的力学模型。 （4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。 2、贝雷架无相关数据，根据计算得出，无资料可附。 3、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。 4、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。 5、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。 二、侧模支撑计算 1、荷载计算（按最大盖梁） 砼浇筑时的侧压力：P m =K 丫h 式中：K---外加剂影响系数，取 1.2 ； Y--砼容重，取26kN/m 3; h--- 有效压头高度。 砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20 C考虑。 则：v/T=0.3/20=0.015<0.035 h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9 X 0.015=0.6m P m= K yh=1.2 X 26 X 0.6=19kPa 砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa 考虑。 则：P m=19+4=23kPa 盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时） P=P m X（H-h）+P m X h/2=23 X 2+23 X 0.6/2=53.9kN 2 、拉杆拉力验算 拉杆（0 20圆钢）间距1.2m , 1.2m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。则有：（y= （T1+T2）/A=1.2P/2 n2 =1.2 X 53.9/ （2 nXO.01 2）=102993kPa=103MPa<[ c]=160MPa（可） 3 、竖带抗弯与挠度计算 设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l0=2.2m ，砼侧压力按均布荷载 q0 考虑。 竖带[14b的弹性模量E=2.1 x 105MPa;惯性矩lx=609.4cm 4;抗弯模量Wx=87.1cm
盖梁抱箍法施工及计算()
盖梁抱箍法施工及计算摘要：详细介绍了抱箍法盖梁施工的支撑体系结构设计，盖梁结构的内力计算和抱箍支撑体系的内力验算，以及本工艺的施工方法。 关键词:盖梁抱箍结构计算施工 1.工程概况 广州西二环高速公路徐边高架桥为左、右幅分离式高架桥，全桥长1280m，全桥共有盖梁84片，下部结构为三立柱接盖梁，上部结构为先简支后连续20m空心板和30m T梁，另有15跨现浇预应力混凝土连续箱梁。全桥施工区鱼塘密布，河涌里常年流水，墩柱高度较高,给盖梁施工带来难度。为加快施工,减少地基处理,本桥盖梁拟采用抱箍法施工。 2.抱箍支撑体系结构设计 2.1盖梁结构 以20m空心板结构的支撑盖梁为例，盖梁全长20m，宽1.6 m，高1.4m，砼体积为42.6 m3，墩柱Φ1.2m，柱中心间距7m。 2.2抱箍法支撑体系设计 盖梁模板为特制大钢模，侧模面板厚度t=5mm，侧模外侧横肋采用单根［8槽钢，间距0.3m，竖向用间距0.8m的2［8槽钢作背带，背带高1.55m，在背带上设两条Φ18的栓杆作对拉杆，上、下拉杆间距1.0m，底模板面模厚6mm，纵、横肋用［8槽钢，间距为0.4m×0.4m，模板之间用螺栓连接。 盖梁底模下部采用宽×高为0.1m×0.15m的方木作横梁，间距0.25m。盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。在横梁底部采用贝雷片连接形成纵梁，纵梁位于墩柱两侧，中心间距1.4m，单侧长度21m。纵梁底部用四根钢管作连接梁。横梁直接耽在纵梁上，纵梁之间用销子连接，连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。 抱箍采用两块半圆弧型钢板制成，钢板厚t=16mm，高0.6m，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽0.27m，采用10根M24高强螺栓连接。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。抱箍构件形象示意图如图1所示。 2.3防护栏杆 栏杆采用φ48的钢管搭设，在侧模上每隔5m焊接一道1.2m高
盖梁计算书
盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。其中一般构造盖梁种尺寸。普通盖梁采用C35土，框架墩盖梁采用C50混凝土。一般构造盖梁共18个；15.736*2.1*1.5个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个，适用于松林大桥5#墩； 24.2*2.4*2.2个，适用于松林大桥4#、6#墩。由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。盖梁采用大块定型钢模板施工方法。模板设置横加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（6）机械工程师手册.机械工业出版社.2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的揭惠高速公路A7一个数值。对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取G=1．35。当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范
盖梁支架计算书(B版)
虎门二桥S4标 沙田枢纽立交主线桥 盖梁施工支架计算书（B版） 虎门二桥S4标项目经理部 2015年10月·广州
目录 1工程概况 (1) 1.1 工程简介 (1) 2盖梁施工方案简介 (7) 2.1 0#墩L型悬臂盖梁落地支架简介 (7) 2.2 1#~14#墩悬臂盖梁支架简介 (8) 2.3 圆柱墩盖梁抱箍支架简介 (8) 3盖梁施工支架计算 (10) 3.1 计算说明 (10) 3.2 计算参数 (10) 3.3 0#墩L型悬臂盖梁施工支架计算 (10) 3.4 1#~14#墩悬臂盖梁施工支架计算 (15) 3.5 圆柱墩盖梁施工支架计算 (20) 4抱箍计算 (23) 4.1 设计指标 (23) 4.2 D160cm计算 (23) 4.3 D180cm抱箍计算 (29)
1工程概况 虎门二桥项目起点位于广州市南沙区东涌镇，终点位于东莞市沙田镇，主线全线长12.891km，含大沙水道、坭洲水道两座悬索桥，其中大沙水道桥采用主跨为1200m悬索桥，坭洲水道桥采用548+1688m双跨钢箱梁悬索桥。坭洲水道桥跨越坭洲水道（狮子洋）桥位处河面宽度约2300m，西塔中心里程为K8+052.618，东塔中心里程为K9+740.618。坭洲水道桥总体布置图如下图所示。 坭洲水道桥总体布置图 1.1工程简介 沙田枢纽立交主线桥里程范围为K11+426.618～K12+941.618，分左右两幅，每幅共有49个墩(0#墩作为东引桥与沙田立交的过渡墩，其墩身施工方案已划入东引桥工程段，其盖梁施工划入沙田枢纽立交工程段)，总共98个墩，桥墩有板式墩、双柱圆柱墩、三柱圆柱墩、四柱圆柱墩等四种类型。 板式墩共有32个，其中板厚1.6m的有28个，板厚1.8m的有4个；双柱墩共27个，其中柱径1.8m的有5个，柱径1.6m的有22个；三柱墩共有21个，其中柱径1.6m的有19个，柱径2.2m的有2个；四柱墩共有9个，柱径均为1.6m。 本工程段墩身最大高度为20.263m，墩身最大方量为166.6m3。 左右幅0#~18#墩、21#~46#墩、49#墩上设有盖梁，其中左右幅0#墩盖梁为变高L型悬臂梁，左右幅1#~14#墩盖梁形式为变高T形悬臂梁，其余均为矩形梁（左右幅19#~20#、47#~48#墩上为连续小箱梁，不设盖梁）。 左右幅0#墩盖梁为预应力变高L型悬臂盖梁，盖梁截面呈L型，采用C40混凝土，长度为18.7m，截面形式为3.5×[(2.2~1.1)+1.2]m，1.2m加高块位于预制小箱梁侧，宽度1.05m。盖梁方量108.0m3。 左右幅1#~14#墩变高悬臂盖梁为预应力混凝土结构，采用C40混凝土，盖梁长度均为18.7m，截面尺寸为2×（2.2~1.1）m，悬臂长度5.05m，混凝土方
盖梁抱箍法施工及计算4工字钢
江门市滨江新区规划四路 K0+516.157大桥盖梁抱箍施工方案 编制： 审核： 日期：
盖梁抱箍法施工及计算 目录 第一部分盖梁抱箍法施工设计 一、施工设计说明 二、盖梁抱箍法结构设计 三、主要工程材料数量汇总表 第二部分盖梁抱箍法施工设计计算 一、设计检算说明 二、侧模支撑计算 三、横梁计算 四、纵梁计算 五、抱箍计算
第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 江门市滨江新区规划四路K0+516.157大桥长120米(6×20米)，全桥共有5个桥墩，共20条墩柱，墩柱上方为盖梁，共5个盖梁。每个盖梁长25.5572m，宽1.6m，高1.20m的钢筋砼结构，墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。 图1-1 盖梁正面图（单位：cm） 2、设计依据 （1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86） （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）》 （3）《机械设计手册》 （4）《建筑施工手册》（第四版）
（5）桥梁施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为为15mm厚的胶合板，背带肋条为10×10cm方木，间距30cm，在竖肋外设2[4槽钢背带。背肋高1.3m；在背带上按间距40cm设φ14的栓杆作拉杆（共3排），在侧模与底模连接处设6×6角钢，角钢与背带平行。 2、底模支撑 底模为钢模,模板厚度为δ2.5mm，设纵向肋条（肋条：3×3cm），肋条间距20cm。在底模下部采用间距30cm的2[8#槽钢，2根槽钢焊接牢固。横梁长2.7m（超出部分作支模、挂网、操作平台用）。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。 3、纵梁 纵梁采用2根I45b工字钢。两根工字钢位于墩柱两侧，中心间距100cm,工字钢间用φ20钢筋对拉连接，间距为3m。工字钢连接处采用高强螺栓与焊接相结合。 （1）、力学性能指标。 查《简明施工计算手册》、《钢结构设计规范》GB50017-2003得I45b工字钢的截面特性（I截面惯性矩；W截面抵抗矩）： E=2.6×105MPa；W x =1500.4cm4；I X =33759cm4；A=111.4cm2；S X =887.1cm； [σ]=215MPa；[τ]=125MPa；d=13.5mm，每延米重887.1Kg （2）、梁长27m，位于墩柱两侧。 4、抱箍
盖梁模板设计计算书
盖梁模板设计计算书 一、概述 本合同段盖梁共有74个，按下接墩柱直径的不同可分为5种，其中下接φ1.3墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种，故共有6种不同的盖梁型式，其中每一种盖梁其它尺寸又有不同，详见附表：盖梁尺寸表。 针对盖梁种类多的情况，对质量要求与经济性进行综合考虑，拟对所有盖梁正侧模加工钢模，其余加工木模。 二、正侧模设计 1、正侧模尺寸及结构形式选定 正侧模高度分为1.35m、1.75m两种，1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种，1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。面板采用5mm厚钢板，紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢，间距为300mm，横肋用[8槽钢，间距为500mm，对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢，间距为1m。 2、模板荷载计算 （1）采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力，由该公式可以看出，最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系，故选取9＃桥盖梁作为计算对象（高度较大，平均平面面积较小）。 砼浇筑速度：按每小时浇筑40m3计算，砼平均浇筑速度V＝3.10m/h。砼的入模温度假定为10℃，K S取1.15，K W1.2 1500 1500 P m＝4+ · Ks·Kw·3√V ＝4+ ×1.15×1.2×3√3.10 T+30 40 ＝79.46Kpa P m＝25H＝25×1.5＝37.5Kpa 取P m＝37.5Kpa
（2）振捣砼时产生的荷载取4.0Kpa。 （3）荷载组合：依据《公路桥涵施工技术规范》第8.2.2条规定：计算强度荷载P1＝37.5 +4.0＝41.5Kpa； 验算强度荷载P2＝37.5Kpa。 3、面板计算 Lx／Ly＝500／300＝1.6 按双面板计算，选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。 （1）强度计算 先计算M max 查《建筑工程模板施工手册》 W＝0.00249 M x＝0.0384 M y=0.0059 M x0＝-0.0814 M y0＝-0.0571 取1m 宽板条作为计算单元，最大强度计算荷载为： q＝41.5×103×10-6×1＝0.0415N／mm M x·max＝M x0·ql2＝-0.0814×0.0415×3002＝-304.029N·mm 面板的截面系数 W＝1/6bh2＝1/6×1×52＝4.167mm3 查《建筑工程模板施工手册》P498知： M max 304.029 σmax＝＝＝72.96N／mm2＜[σ] V x·W x 1×4.167 ＝145N／mm2 其中V x＝1（截面塑性发展系数） （2）刚度验算 F＝P1＝0.0375N／mm2 h=300mm
项目盖梁支架安全验算
盖梁支架安全验算书 一、支架搭设说明 桥梁共7座，全部为墩柱式结构，上部为盖梁，盖梁施工采用抱箍法。 侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；底模采用1.5cm厚竹胶板，分配梁采用10×10cm 方木，间距30cm，在墩柱处采用I10#工钢加强；横梁采用25b工字钢，长5m（预留操作平台位置），间距0.6m；纵梁采用56a双拼工钢，长18m（上庄大桥左线长20m），间距1.9～2.5m（工钢离开墩身25cm）；抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm，A3钢）制成，高1300cm，并设4道1.6cm厚三角形劲板，同时劲板作牛腿面使用，采用56根M24的高强螺栓（10.9级）连接，螺栓的扭矩要求M≥67kg·m。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫。 二、支架计算 墩柱间距5.6m，墩帽梁尺寸为及浇筑的混凝土方量如下： 从表中可以看出，正交时盖梁的最大浇筑方量为70.74方。斜交时最大方量为：84.85方。计算中取左幅1#墩进行检算。 1、受力检算 1.1 侧模（需计算最大侧压力） 侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢； 根据公式： 公式1： 公式2： 式中：F--新浇混凝土对模板的最大侧压力
h---有效压头高度（m） V---混凝土浇筑速度（m/h），暂定为1m/h t0---新浇混凝土的初凝时间（h）,暂定为2h γ---混凝土体密度（KN/m3），取26KN/m3 K1---外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝 作用的外加剂时取1.2。本次计算取1.2。 K2---混凝土塌落度影响修正系数，塌落度小于30mm时，取 0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取 1.15。 本次计算取1.15 根据公式1：P=15.7872KN； 公式2: h =0.6072m 1.2 底模 底模采用1.5cm厚竹胶板，分配梁采用10×10cm方木，间距20cm，在墩柱处采用I10#工钢加强；横梁采用25b工字钢，长5m（预留操作平台位置），间距0.6m；纵梁采用56a双拼工钢，长18m（上庄大桥左线长20m），间距1.9～2.5m（工钢离开墩身25cm）。 2.1、竹胶板验算 竹胶板力学参数（竹胶板取100cm）： I=48.6cm4W=54cm3S=40.5cm3 验算过程所要考虑的荷载（横桥向长度取1 m计算）： 施工人员荷载：q1=2.5×1=2.5 KN/m 振捣荷载:q2=2.0×1=2KN/m 梁体自重：q3=（2.691×0.85+1.9×0.15）×26=66.8811KN/m q= q1＋q2＋q3=1.4×（2.5＋2）＋1.2×66.8811=88.62KN/m 按简支梁计算： M max=1/8×q×l2=1/8×66.8811×0.1 2=0.0836KN·m
盖梁抱箍受力验算
无支架抱箍施工检算 一、检算编制依据 1、惠兴高速公路惠水至镇宁第十九合同段两阶段施工图设计； 2、交通部行业标准公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）； 3、交通部行业标准公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）； 4、桥梁施工常用数据手册（人民交通出版社张俊义编）； 5、路桥施工计算手册人民交通出版社； 6、公路施工手册，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司； 7、盖梁模板厂家提供的有关模板数据； 8、我单位有关桥梁的施工经验总结。 二、工程概况 ZK188+350山帽坡大桥共有中系梁3个，盖梁5个。墩柱中系梁单个长4.3m，宽1.2m，高1.4m，混凝土方量为7.22m3；盖梁单个长10m，宽2.0m，高1.5m，混凝土方量为29.14m3。 三、施工方案 由于本桥桥墩大部分位于山坡上及山谷中，多数墩为高墩，为保护原有地貌的尽可能少的破坏，本桥盖梁采用无支架抱箍法施工。抱箍为圆形，高度0.4m。 盖梁施工重量大于墩柱中系梁施工重量，且盖梁、系梁无支架抱箍支撑方法相同，因此若盖梁抱箍验算合格，则墩柱中系梁抱箍验算亦合格。依据以上原则，本检算方案只验算盖梁无支架抱箍施工方案是否和合理安全。 1．侧模和端模 侧模和端模模板为钢模板，面模厚度为5mm，肋背架槽钢2-[10，横向肋槽钢[8，竖向肋扁钢-70x10；侧模共重：3280kg，端模共重：1628kg。 2．底模 底模为钢模板，面模厚度为5mm，背架槽钢2-[10，横向肋槽钢[8，竖向
肋扁钢-70x10。底模共重：1160kg 。 3．模板支撑 盖梁底模下采用20cm ×20cm ×400cm 的方木作为横梁，间距0.30cm 。横梁放置在I40b 工字钢上，I40b 工字钢为受力主梁。 4．抱箍 抱箍采用两块半圆弧形钢板制成，钢板厚：12mm ，高0.4m ，抱箍牛腿钢板厚20mm ，宽25cm ，采用16根M22高强度螺栓连接。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，在墩柱与抱箍间设置3mm 橡胶垫。 盖梁抱箍施工立面示意图1（未示支架） 5．防护栏杆和工作平台 栏杆采用Φ50的钢管搭设，在横梁上每隔3.1m 设一道1.2m 的钢管立柱，竖向件隔0.5m 设一道横杆，扫地杆距平台地面高度为30cm 。钢管之间采用扣件连接，栏杆为围蔽安全滤网。工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm 厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝扎牢。 钢抱箍 底模纵梁I40b 工字钢 墩身 钢模板 底模横梁 20×20×400方木 φ=1600
盖梁侧模板受力计算书
第一章、工程概况 1.盖梁为双柱式盖梁，盖梁横坡与桥面横板一致，盖梁宽度为1.8m，高度为1.6m，长度为18.4m，其中两侧为悬挑变高度结构，单侧悬挑长度为3.21m，靠墩柱部分的高度为 1.6m，最外侧的高度为0.9m。 2、盖梁混凝土强度等级为C35，采用商品普通混凝土一次性浇筑成型。 4、盖梁侧模面板采用厚18.0mm的木模板，内楞采用木枋，截面100*100mm，间距为320mm。为加强整体刚度，侧模板分隔1.31m设置一道竖向加劲槽钢。加劲槽钢采用两根[10其底部、中部、顶部各设置一道M22对拉螺栓连接。 第二章、盖梁侧模板受力计算 一、计算参数 1、侧模面板采用18mm厚的木模板，弹性模量E＝10000N/ mm2，设计抗弯强度 [f]=15N/mm2。 2、内楞采用100*100mm的木枋，间距为320mm，弹性模量E＝10000N/ mm2。其计算参数如下： W=100*100*100/6=166667mm3，I=10*10*10*10/12=833.33cm4。 3、外楞采用2根[10槽钢的计算参数：截面抵抗矩W=2*39700mm3, 截面惯性矩I=2*1980000mm4,弹性模量E＝206000MPa，设计抗拉强度[f]=215Mpa。间距为1310mm， 8.穿墙螺栓水平距离a=1800mm，穿墙螺栓竖向距离b=800mm，穿墙螺栓型号：M22 三、盖梁侧模板的计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: ——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； 其中 c +15)，取4.444h； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(F V F ——混凝土的入模温度，取30.000℃； V V ——混凝土的浇筑速度，取0.70m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.6m；