碗扣式支架计算

满堂式碗扣支架支架设计计算知识讲解

满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12

碗扣式支架计算书

现浇板模板(碗扣式支撑)计算书 本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、综合说明 K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。整个支架的简图如下所示。

碗扣支架布置图 模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。 模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平方木→可调顶托→立杆→可调底托→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁考虑，取模板长1m计算，如图所示:

碗扣式脚手架满堂支架计算

现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架设计计算 摘要以***高速公路***互通立交主线K135+525桥左幅第7联为例，详细论述了碗扣式脚手架满堂支架现浇箱梁施工支架的设计及计算。 关键词碗扣式脚手架满堂支架现浇梁施工设计计算 碗扣式脚手架运用于现浇桥梁已是相当成熟的技术，其施工工艺简单、操作方便，***高速公路***立交工程中现浇箱梁施工量采用该体系支架。 1 工程概况 1.1 总概况 ***高速***互通立交位于市以北约10 km处***镇，为连接己通车**速公路和拟建的***泸高速公路而设，互通区起点里程为K135+260，终点里程为K137+950，互通区共设主线桥4桥，匝道桥6座，桥梁的形式主要为3跨或4跨为一联现浇连续箱梁。 施工方案确定中对于地基承载力高、墩柱高度小于15m的桥跨考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂红作为支架体系，整个***互通工程共计有22联现浇箱梁采用该体系。 1.2 主线K135+135桥左幅第7联 本联跨上部结构为19+19+15m钢筋混凝土现浇连续箱梁，箱梁高度为1.4m，底板、顶板厚度均为0.25m，桥面宽为12m，底板宽为7.5m，共有408.9m3C40混凝土。下部为1.6× 1.6m和1.4×1.4m钢筋混凝土方墩，墩柱倒角为0.2×0.2m，墩柱平均高度为7m。 2 支架初步设计 2.1 立杆及横杆的初步设计 根据经验及初略计算，来选定立杆间距。腹板重Q1=36.4kn/ m2，空心段重 Q2=13kn/m2，底板宽b=7.5m，箱梁长s=53m，单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn。 腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.1；取安全系数1.3，则为1.43。 空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.4；取安全系数1.3，则为0.52. 所以选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9×0.9=0.81m2＜1/0.52=1.92 m2，满足要求。 腹板及中、端横梁等实心处立杆间距为：0.6×0.9=0.54m2＜1/1.43=0.70 m2，满足要

碗扣式脚手架结构设计计算(含计算书)

碗扣式脚手架结构设计计算 1 基本设计规定： 1.1本规范的结构设计依据《建筑结构设计统一标准》GBJ68-84、《建筑结构荷载规范》GB5009-2001和《钢结构设计规范》GB50017-2003及《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002等国家标准的规定。采用概率理论为基础的极限状态设计法，以分项系数的设计表达式进行设计。 1.2脚手架的结构设计应保证整体结构形成几何不变体系，以“结构计算简图”为依据进行结构计算。脚手架立、横、斜杆组成的节点视为“铰接”。 1.3脚手架立、横杆构成网格体系几何不变条件应保证(满足)网格的每层有一根斜杆（图1.3）。 图 1.3 网络结构几何不变条件 1.4 模板支撑架（满堂架）几何不变条件应保证(是)沿立杆轴线（包括平面x、y两个方向）的每行每列网格结构竖向每层有一根斜杆（图1.4），也可采用侧面增加链杆与结构柱、墙相连（图 1.4-1所示）或采用格构柱法（图 1.4-2）。

图 1.4满堂架几何不变体系 图 1.4－1侧面增加支撑链杆法图 1.4－2 格构柱法 1.5 双排脚手架沿纵轴x方向形成两片网格结构的几何不变条件可采用每层设一根斜杆(图 1.5)，在y轴方向应与连墙件支撑作用共同分析： 1当两立杆间无斜杆时（图 1.5a），立杆的计算长度l0等于拉墙件间垂直距离；

2当两立杆间增设斜杆（图 1.5 b）则其立杆计算长度l0等于立杆节点间的距离。 3无拉墙件立杆应在拉墙件标高处增设水平斜杆，使内外大横杆间形成水平桁架（图1.5A－A剖面）。 图 1.5双排外脚手架结构计算简图 1.6 双排脚手架无风荷载时，立杆一般按承受垂直荷载计算，当有风荷载时按压弯构件计算。 1.7 当横杆承受非节点荷载时，应进行抗弯强度计算，当风荷载较大时应验算连接斜杆两端扣件的承载力； 1.8 所有杆件长细比λ＝l0 ／i不得大于250。 1.9当杆件变形有控制要求时，应按照正常使用极限状态验算其变形。 1.10脚手架不挂密目网时，可不进行风荷载计算；当脚手架采用密目安全网或其他方法封闭时，则应按挡风面积进行计算。 2 施工设计

桥梁碗扣支架计算书

连续箱梁碗扣支架计算书 1、工程概况 xx干道上跨xxR区1#路桥为中环快速干道（xx段）在xx处上跨xxR区x#路桥。跨线桥桥面总体宽度为:5.0m（人行道）+12.0m（行车道）+2.0m（中分带）+16.5m（行车道） +4.0m（人行道）=39.50m，双向6车道，横向分成左右两幅桥，主梁分别采用C50单箱四室和单箱三室现浇混凝土简支箱梁。 2、计算依据 《xx快速干道上跨xxR区x#路桥》施工设计图 《结构力学》、《材料力学》、 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 《路桥施工计算手册》 3、支架分析 3.1、支架方案 (1)支架设计 支架采用碗扣支架搭设，碗扣立杆外径为φ48钢管，壁厚3.5mm，支架横向间距均为0.9米;纵向间距均为0.9米，在距两桥台3.0米的位置纵向间距为0.6米，纵横杆排距1.2米。支架顶口及底口分别设顶托与底托来调整高度（顶托和底托外露高度需满足相关规范要求），水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和坚向剪刀撑。横桥向剪刀撑为间距4.0米搭设，纵桥向间距也为4.0米，必要时根据现场施工情况，对全桥剪刀撑进行加密。箱梁底模采用δ＝15

mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.3米的100×100mm方木,大楞采用150×150mm方木,具体布置见”箱梁支架构造图”。由于该桥跨线，需要预一行车道，设置单车道门通，门通净高4.5米，净宽4米，门式通道采用钢管桩加Ⅰ40b工字钢搭设。钢管桩横桥向布置见图。横桥向采用Ⅰ40工字钢，在工字钢上面再横铺Ⅰ40b号工字钢,间距90cm,其上满铺木板，防高空坠物。箱梁底模采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.3米的100×100mm方木,大楞采用150×150mm方木,具体布置见”碗扣支架正面示意图”。 4、支架计算 4.1荷载分析 ①扣件式钢管支架自重，包括立柱、纵向水平杆、横向水平杆、支承杆件、扣件等，可按表1查取。 表1 扣件式钢管截面特性 外径d(mm) 壁厚 t(mm) 截面积 A(mm2) 惯性矩 I(mm4) 抵抗矩 W(mm3) 回转半径 i（mm） 每米长自 重（N） 48 3.5 4.89× 1021.219× 105 5.08× 103 15.78 38.4 ②新浇砼容重按26kN/m3计算, 箱底:22.0KPa,翼板:7.50 KPa。 ③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则: 箱底:1.10KPa, 翼板:0.375 KPa。 ④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa ⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa

碗扣支架承载力计算书示范

碗扣支架承载力计算书 满堂支架承载力计算书 （30+45*2+30联） 一、编制说明： 高架桥第七联为30+45*2+30m，施工采用满堂支架，梁高从1.8m到2.5m渐变，腹板宽度由0.45m到0.7m渐变，为保证支架承载力满足施工要求，而编制计算书。 二、编制依据： 1、公路施工手册《桥涵》 三、支架承载力计算书： 1、翼缘板： 1)砼重量：1/2×(0.55+0.22) )×3.375×150×25=4873KN 2)施工人员及设备荷载：1.OKN/m2×3.375×150=507KN 3)振捣产生荷载:2.OKN/m2×3.375×150=1013KN 4)模板及支架自重:1.OKN/m2×3.375×150=507KN 合计:4873×1.2+507×1.4+1013×1.4+507×1.2=8584 KN 碗扣支架采用行距1.2m，步距0.9m总计需用3×167=501根 立杆单根极限承载力3OKN 施工所需承载力8584/501=17KN<30KN 因此布置1.2×0.9，满足施工要求。 2、主箱梁总体: 1)砼重量：(1595.6 m3-389.8m3)×25=30145KN 2)振捣产生荷载: 1.OKN/㎡×8×150=1200KN 3)振捣产生荷载：2.OKN/㎡×8×150=2400KN 4)模板及支架自重: 1.OKN/㎡×8×150=1200 KN 合计:30145×1.2+1200×1.4+2400×1.4+1200×1.2=42654 KN 碗扣支架采用行距1.2m步距0.9m，在每跨两侧12m范围内加密行距0.6m步距0.9m,总计8*167+3*91=1609KN, 施工所需承载力42654/1609=26.5KN<30KN, 因此上述布置满足要求。 3、主箱梁高为2.5m处验算：

碗扣支架计算书

目录 一、计算概况 (3) 二、计算依据 (3) 三、荷载分析 (3) 四、设计计算参数确定 (4) 五、底板底模竹胶板计算 (5) （一）跨中A-A断面荷载计算 (5) 1、荷载分析 (5) 2、强度计算 (6) 3、刚度验算 (6) （二）跨边B-B断面荷载计算 (6) 1、荷载分析 (7) 2、强度计算 (7) 3、刚度验算 (8) 六、腹板钢模板计算 (8) （一）水平荷载 (8) （二）截面参数及材料力学性能指标 (8) （三）承载力检算 (9) 1、强度 (9) 2、刚度 (9) 七、底模纵向方木计算 (9) （一）跨中A-A断面荷载计算 (9) 1、荷载分析 (10) 2、强度计算 (10) 3、刚度验算 (11) （二）跨边B-B断面荷载计算 (11) 1、荷载分析 (11) 2、强度计算 (12) 3、刚度验算 (12)

八、底模横向方木计算 (13) （一）跨中A-A断面荷载计算 (13) 1、荷载分析 (13) 2、强度计算 (14) 3、刚度验算 (15) （二）跨边B-B断面荷载计算 (15) 1、荷载分析 (16) 2、强度计算 (16) 3、刚度验算 (17) 九、贝雷梁钢管支架受力计算 (17) （一）跨中A-A断面荷载计算 (18) 1、荷载分析（S1、S3部分立杆间距为0.9m时） (18) 2、荷载分析（S2、S4部分立杆间距为0.6m时） (19) （二）跨边B-B断面荷载计算 (20) 1、荷载分析（S1部分立杆间距为0.9m时） (20) 2、荷载分析（S2部分立杆间距为0.6m时） (21) 十、贝雷梁钢管支架重量计算 (22) 十一、垫层混凝土强度验算 (24) （一）跨中A-A断面荷载计算 (24) 1、荷载分析（S1、S3部分，支架间距90cm×120cm） (24) 2、荷载分析（S2、S4部分，支架间距60cm×120cm） (25) （二）跨边B-B断面荷载计算 (26) 1、荷载分析（S1部分，立杆横向间距0.9m） (26) 2、荷载分析（S2部分，立杆横向间距0.6m） (27) 十二、地基土承载力验算 (28)

碗扣式脚手架搭设要求规范标准

总则 1.0.1 为了在碗扣式脚手架的设计与施工中贯彻执行国家有关安全生产法规，做到技术先进、经 济合理、安全适用、确保质量，制定本规。 1.0.2 本规适用于工业与民用建筑工程施工中脚手架及模板支撑架的设计、施工和使用。其它用 途如：烟囱、水塔等一般构筑物以及道路、桥梁、水坝等工程可按照本规的原则执行。 1.0.3 落地碗扣式脚手架当搭设高度H≤20m时可按普通架子常规搭设，当搭设高度H>20m及超 高、超重、大跨度的模板支撑体系必须制定专项施工设计方案，并进行结构分析和计算。 1.0.4 与碗扣式脚手架结构类型相似的其他脚手架可参照本规的原则执行。 1.0.5 碗扣式脚手架的设计与施工除应执行本规外，尚应符合现行国家有关强制性标准的规定。 术语、符号 2．1术语 2.1.1 碗扣式脚手架CuplokScaffolding 采用碗扣方式连接的钢管脚手架。 2.1.2碗扣节点Cuplok Joint 脚手架碗扣连接的部位。 2.1.3立杆Standing Tube 碗扣脚手架的竖向支撑杆。 2.1.4 上碗扣Bell Shape Cap 沿立杆滑动起锁紧作用的碗扣节点零件。 2.1.5下碗扣Bowl Shape Socket

焊接于立杆上的碗型节点零件。 2.1.6 立杆连接销Pin 立杆竖向接长连接专用销子。 2.1.7限位销limitPin 焊接在立杆上能锁紧上碗扣的定位销。 2.1.8横杆Flat TubeCross 碗扣式脚手架的水平杆件。 2.1.9 横杆接头Spigot 焊接于横杆两端的连接件。 2.1.10 专用斜杆：Special Batter Tube 带有旋转横杆接头，提高框架平面稳定性的斜向拉压杆。 2.1.11水平斜杆Horizontal SlantTube 钢管两端焊有插头的水平连接斜杆。 2.1.12 十字撑CrossBracing 用作双排脚手架竖向加强支撑的构件。 2.1.13 八字斜杆Splayed Slant Strut 斜杆八字型设置方式。 2.1.14 间横杆：Intermediate Flat Tube

支架计算书.doc

一、计算依据及参考资料 1、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-99） 2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术》JGJ 166-2008 5、铁四院设计图纸 6、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005 二、碗扣支架计算 为了保障安全，计算采用MIDAS/Civil软件建立整体模型计算和手工复核的方法。 1、荷载 钢筋砼容重取26kN/m3； 钢模板重量：双线32.7米单孔两侧模重80t，底模8.5t，内模为11t,共重100t，则每延米按30.6kN/m； 方木容重为7.5kN/m3；施工荷载为2kN/㎡； 倾倒砼产生的荷载为2kN/㎡，倾倒混凝土对侧模冲击产生的水平荷载取 6.0kPa ；振捣砼产生的荷载取4kN/㎡。 2、碗扣支架钢管手工计算 计算方法采用容许应力法，但考虑恒载的荷载系数为1.2，活载的分项系数为1.4。 （1）支架钢管轴向受力计算 碗扣支架钢管断面为Φ48×3.5mm,其自由长度为ml2.10。根据受压稳定原理进行承载力计算。 单根钢管回转半径：

即单根立杆在步距为1.2m的条件下，最大允许承载力为51kN。 实际计算容许的立杆轴向力采用30kN。 因箱梁腹板处重量最大，碗扣支架立杆纵向间距60cm，腹板下横向间距30cm，水平步距120cm。按最不利的受力方式计算：单根立杆承受的重量为60cm×30cm面积上的砼、模板、方木、施工荷载和振捣荷载以及自身的重量，其大小分别为： （2）碗扣支架顶部方木的受力计算 碗扣支架顶部的方木大小为15 cm×15 cm，顺桥向放置，间距与支架立杆间距相同即0.6m,查《桥梁计算手册》得。 材料性质 q木 =8×0.2×0.15=0.24kN/m I=1×10-4m4 A=0.0225m2 w=1×10-3m3 ［σ］=9.5Mpa

碗扣式支架计算书汇总

碗扣式钢管模板支架工程 施工方案计算书 工程名称：兰州新区保障性住房项目A-4#、9#、10#、11#楼工程编制人： 日期：

目录 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、模板面板验算 (2) 四、次楞方木验算 (3) 五、主楞验算 (5) 六、立杆轴向力及承载力计算 (6) 七、立杆底地基承载力验算 (8) 八、架体抗倾覆验算 (9)

一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 3、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 4、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 6、《建筑施工手册》第四版（缩印本） 7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版） 8、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 9、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008 10、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002 9、《木结构设计规范》GB50005-2003 二、工程参数

三、模板面板验算 面板采用竹胶合板，厚度为10mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。 面板的截面抵抗矩W= 900×10×10/6=15000mm3； 截面惯性矩I= 900×10×10×10/12=75000mm4； （一）强度验算 1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。 2、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为： q1=0.9×[1.2×(24×0.18+1.1×0.18+0.3)+1.4×2.5]×0.9=7.518KN/m q1=0.9×[1.35×(24×0.18+1.1×0.18+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.9= 7.253KN/m 根据以上两者比较应取q1= 7.518N/m作为设计依据。 集中荷载设计值： 模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×0.9×0.3=0.292 KN/m 跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5= 3.150KN 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载： M 1=0.1q 1 l2=0.1× 7.518×0.32=0.068KN·m 施工荷载为集中荷载： M 2=0.08q 2 l2+0.213Pl=0.08× 0.292×0.32 +0.213× 3.150×0.3=0.203KN·m

碗扣式脚手架计算

32+48+32m悬灌梁支架计算 碗扣式脚手架直径为48mm,壁厚3.5mm。这种支架的优点是：轴心受力好，拆装工艺简单，且有各种长度规格（包括上下托螺杆），便于调整高度，但它的缺点是杆件均以碗扣连接，平面相对转动自由度较大，不利于支架的整体稳定，不过可以通过增加斜撑来克服这个薄弱环节。 碗扣式支架横杆采用0.6m横杆步距。支架标准碗扣步高为0.6m，步高采用0.6m，底托及顶托螺杆调节高度一般控制在30cm以内（螺杆与杆件装配间隙较大、螺杆调节太长，会使轴心偏位增加而导致不稳定）。纵向剪力撑只加在最外侧两排节点处，横向则以3m为间距加设，斜撑与碗扣杆件用钢管卡固定在一起。 1、0号块支架验算： 根据箱梁设计结构形式，在腹板和翼板相交区域（图3阴影部分）自重最大，所以将此区域作为支架验算对象。 2080,61 图3—箱梁断面示意图

经计算：S阴= 3.32 m2 C50钢筋混凝土每立方米重2880㎏ 不可预计荷载取恒载的0.2倍 所以，计算区域的荷载（立杆轴心压力）P=3.32×2880×1.2×0.6=6884.35㎏ 立杆稳定性验算： N/ψA≤f 式中：N为轴力值；ψ为轴心受压杆件稳定系数； f为钢材抗压强度值（取205×106N/m2） L0=kuh 式中：k——计算长度附加系数，取1.155 u----脚手架整体稳定性因素的单杆计算长度系数，取1.5 h----立杆步距，取0.6米 L0=1.155×1.5×0.6=1.040米 (L0为立杆计算长度) λ=L0/I=65.8（λ为立杆长细比，I为立杆回转半径I=1.58 ×10-2 m） 查表，ψ取 0.793 A有效面积值4.89×10-4m2 所以：N/ψA=6884.35/(0.793×4.89×10-4)=177N/mm2≤205N/mm2 满足要求。 纵向、横向水平杆的抗弯强度计算 M=1.4×213.45×104N=2.99×104N

碗扣式楼板材料模板支撑架计算书

碗扣式楼板模板支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 22 碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm，水平杆钢管强度为205.00 N/mm , 钢管强度折减系数取 1.00。 架体结构重要性系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 6.0m， 立杆的纵距b=0.90m,立杆的横距l=0.90m，脚手架步距h=1.20m。 立杆钢管类型选择：LG-A-120(①48.3 X 3.5 X 1200); 横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(①48.3 X 3.5 X 900); 纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(①48.3 X 3.5 X 900); 2 2 2 面板厚度15mm剪切强度1.4N/mm,抗弯强度15.0N/mm,弹性模量6000.0N/mm。内龙骨采用方钢管40. X 40. X 3.mm间距300mm 顶托梁采用方钢管40. X 60. X 3.mm。 23 模板自重0.20kN/m，混凝土钢筋自重25.10kN/m。 振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。 地基承载力标准值170kN/nf，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40

碗扣支架计算书

干板沟特大桥( 40+64+40) m 连续梁桥现浇支架计算书 中铁十二局集团有限公司 陕西通宇公路研究所有限公司 二零一七年四月

第一部分概述 一、编制依据 1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件； 2、施工单位提供的有关资料。 二、计算及参考依据 计算及参考的依据主要有： 1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程( TB10110-2011) 2、铁路桥涵施工 规范( TB10203-2002) 3、建筑结构荷载规范( GB50009-2012) 4、钢结构设计规范( GB50017-2014) 5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范( ) 6、铁路桥涵设计基本规范( ) 三、工程概况 西安至银川高铁DK110+217~DK138干+板沟特大桥( 40+64+40) m连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125 两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。 第二部分现浇支架计算 一、支架布置 干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20 工字钢分配梁，Φ48×碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm× 10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距

60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm。支架在桥纵向每360cm 间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45 度，剪力撑按构造要求布置。支架布置示意图如下所示。 图 1 纵桥向支架布置图（单位：cm） 图 2 中跨现浇支架布置示意图（单位：cm） 二、荷载分析 施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。各项荷载按照《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）取用。 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： 1）q1 ——箱梁自重荷载。 2）q2 ——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑、分配梁荷载 3）q3 ——施工人员、施工材料和机具荷载。 4）q4 ——振捣混凝土产生的荷载。 5）q5 ——新浇混凝土对冲击压力。 6）q6 ——风荷载 其中：q1混凝土容重按26kN/m3计。 q2箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑，分配梁荷载分别为m2、KN/m2、KN/m2、KN/m2。 q3 施工人员和机具等荷载为KN/m2； q4 混凝土振捣荷载按KN/m2取值； q5 浇筑混凝土时的冲击荷载按KN/m2取值； q6 风荷载按公式w k 0.7 s z w0 计算 强度荷载组合采用倍的（1）+（2）恒载与倍的（3）+（4）+（5）活载。刚度荷载组合采用（1）+（2）恒载。稳定性计算荷载组合采用倍的（1）+（2）恒载与×倍的（3）+（4）+（5）+（6）。

满堂碗扣式支架计算书

满堂式碗扣支架支架设计计算
一、 北三环支架计算与基础验算 （1）WJ 碗扣为Φ 48×3.5 mm 钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立 杆 横 杆 允许均布荷载 （KN） 12 7 4.5 3.0
步距（m） 允许载荷 （KN） 横杆长度 （m） 0.6 1.2 1.8 2.4 40 30 25 20 0.9 1.2 1.5 1.8
允许集中荷载 （KN） ） 4.5 3.5 2.5 2.0
（3）根据《工程地质勘察报告》 ，本桥位处地基容许承载力在 90Kpa 以上。 (一) 荷载分析计算 （1）北三环桥实体荷载： 桥向各断面荷载分布如下： 横桥向荷载分布图
1

（2）模板荷载 q2： a、内模（包括支撑架） ：取 q2－1=1.2KN/m2； b、外模（包括侧模支撑架） ：取 q2－2=1.2KN/m2； c、底模（包括背木） ：取 q2－3=0.8KN/ m2 ； （3）施工荷载： 因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取 q3=2.0KN/m2（施工中要严格控 制其荷载量） 。 （4）碗扣脚手架及分配梁荷载： 按支架搭设高度≤10 米计算：q4=1.5(钢管)+0.85(分配梁)=2.35KN/m2。 （5）水平模板的砼振捣荷载，取 q5=2 KN/m2。 (二)、碗扣立杆受力计算 (1)在 1-1 断面腹板位置，最大分布荷载： q＝qb+q2-1+q2-3+q3+q4+q5 =29.99+1.2+0.8+2+2.35+2=38.34KN/m2 碗扣立杆分布 60cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则 单根立杆受力为：N＝0.6×0.9×38.34=20.7KN<[N]=30 KN （2）在 1-1 断面底板位置，最大分布荷载 q=qa+q2-1+q2-3+q3+q4+q5 =18.59+1.2+0.8+2+2.35+2=26.94KN/m2 碗扣立杆分布 90cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则 单根立杆受力为：N＝0.9×0.9×26.94=21.82KN<[N]=30 KN (3)1-1 断面翼缘板位置立杆计算： q=qc+q2-2+q3+q4+q5 =11.43+1.2+2+2.35+2=18.98KN/m2 碗扣立杆分布为外侧 90cm×90cm， 横杆层距(即立杆步距)120 cm， 单根立杆最大受力为： N＝0.9×0.9×18.98=15.37KN<[N]=30 KN （4）在 2-2 断面腹板板位置，最大分布荷载 q=qb+ q2-1+q2-3+q3+q4+q5
2

碗扣支架计算书

西安至银川高铁 DK110+217~DK138+151.98 干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥现浇支架计算书 中铁十二局集团有限公司 陕西通宇公路研究所有限公司 二零一七年四月

第一部分概述 一、编制依据 1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件； 2、施工单位提供的有关资料。 二、计算及参考依据 计算及参考的依据主要有： 1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011） 2、铁路桥涵施工规范（TB10203-2002） 3、建筑结构荷载规范（GB50009-2012） 4、钢结构设计规范（GB50017-2014） 5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范（TB10002.3-2005 ） 6、铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005 ） 三、工程概况 西安至银川高铁DK110+217~DK138+151.98干板沟特大桥（40+64+40）m 连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。 第二部分现浇支架计算 一、支架布置 干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20工字钢分配梁，Φ48×3.5碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm ×10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距

60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm。支架在桥纵向每360cm间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45度，剪力撑按构造要求布置。支架布置示意图如下所示。 图1 纵桥向支架布置图（单位：cm）

碗扣式楼板模板支撑架计算书

安全设施计算软件(2017) PKPM 软件出品 碗扣式楼板模板支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 22 碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm，水平杆钢管强度为205.00 N/mm , 钢管强度折减系数取 1.00。 架体结构重要性系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 6.0m， 立杆的纵距b=0.90m,立杆的横距l=0.90m，脚手架步距h=1.20m。 立杆钢管类型选择：LG-A-120(①48.3 X 3.5 X 1200); 横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(①48.3 X 3.5 X 900); 纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(①48.3 X 3.5 X 900); 2 2 2 面板厚度15mm剪切强度1.4N/mm,抗弯强度15.0N/mm,弹性模量6000.0N/mm。内龙骨采用方钢管40. X 40. X 3.mm间距300mm 顶托梁采用方钢管40. X 60. X 3.mm。 23 模板自重0.20kN/m，混凝土钢筋自重25.10kN/m。 振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。 地基承载力标准值170kN/nf，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40

支架计算

南岸陆地区引桥第一联满堂支架设计计算书
一、支架方案简介
模板支架采用满堂式碗扣支架体系，支架立杆、横杆、剪刀撑采用Φ48×3.5mm 钢 管。杆件间以碗扣式连接为主，剪刀撑采用扣件连接。立杆下端设底座支撑于基础面， 上端设可调顶托支撑分配梁。地基经清表回填压实处理，并铺设 5～8 ㎝碎石垫层，后 在基础面上浇筑 10 ㎝厚混凝土垫层。箱梁底、侧模均采用覆膜竹胶模板，支架顶的纵 向、横向分配梁分别采用 10×12cm、10×10 ㎝木方。竹胶面板与分配梁固定成型。内 模采用普通竹胶板做面板，方木结构及钢管作为支撑。端模采用普通竹胶板做面板并采 用支撑固定，斜撑底固定于延伸的底模板上。
根据初步计算，支架的立杆、横杆、剪刀撑布置拟定如下： ⑴立杆 支架立杆步距为120cm，在杆顶为减少悬臂长度步距设置为60㎝。 立杆横桥向布置：立杆在梁体腹板位置按间距60cm布置，在翼缘板及底板位置则按 90cm间距布置，具体布置如下： 2×90+2×60+3×90+2×60+3×90+2×60+3×90+2×60+2×90,共计22排。 立杆纵桥向布置：梁体在每跨中间等截面部位立杆间距按90cm布置，在墩顶梁体加 强段则按间距60cm进行布置。 ⑵剪刀撑 为确保支架整体稳定性，支架需设置相应的纵、横向剪刀撑和水平剪刀撑。剪刀撑 布置严格按照规范要求进行，其布置原则如下: 支架四周从底到顶连续设置剪刀撑，中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑， 其间距应小于或等于 4.5m。剪刀撑的斜杆与地面夹角应在 45～600 之间，斜杆应每步与 立杆扣接。 支架顶端与底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑每 4.8m 设置 1 道。
二、碗口式钢管支架一般构造特性
⑴脚手架钢管特性 脚手架钢管采用Ｑ235A3 级钢，钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值详见表 1.

现浇支梁碗扣式支架计算书

现浇连续刚构梁碗扣式支架计算书 一、工程概况： 桥址处两侧为小山丘，中间为狭小谷地，两侧山坡地势较陡。桥址于 DK118+348.29～DK118+389.35处跨越景北大道。跨越景北大道处为4跨连续刚构实心板梁。 XXXX路幅为5m人行道—3m非机动车道—2m花坛—11.6m机动车道—6m 花坛—11.6m机动车道—2m花坛—3m非机动车道—5m人行道，沥青混凝土路面。小里程侧为路堑，山丘被削，地势很陡峭。距线位150m左右。为景北大道跨昌河大桥，跨昌河为变高度连续箱梁。 XXX大桥为双线，设计速度160km/h；XXXX为单线，设计速度80km/h。 二、结构形式 现浇连续梁为刚构连续实心板梁，梁体为变截面，在桥墩处实心板高为 纵断面形式 横断面形式 2.05m，跨中实心板高1.35m2号墩为刚臂墩；XXXXXXXXXX为单线桥，桥宽7m，正线桥为双线桥，桥宽11.68m，梁体不加预应力。

三、满堂式碗口支架验算： 1、满堂式碗扣支架方案 首先按照设计要求进行支架地基处理，待满足地基承载力后开始搭设满堂脚手架。 满堂式碗扣支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm木方纵向分配梁，10cm×10cm木方做横向分配梁；模板系统由侧模、底模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿纵向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，梁底模板采用定制竹胶板，后背10cm ×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、木方分配梁上进行连接固定。 根据施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，碗口支架形式为： 支座处梁板下立杆布设0.6×0.6；跨中梁板下立杆布设0.6×0.9；翼缘板处支架布设间距为：1.2m（纵桥向）×1.2m（横桥向）；横杆层距均为1.2m。 支架安装严格按照图纸布置位置安装，碗扣支架为定型支架，安装时先确定起始安装位置，并根据地面标高确定立杆起始高度安装预制块，利用可调底托将标高调平,避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采取先测量所安装节段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高,先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托,后安装立杆。第一层拼好之后，必须由工程技术人员抄平检查平整度，如高差太大，必须用底托调平。拼立杆时必须用吊线锤检查其垂直度，防止立杆偏心受力。接头部位必须连接牢固。支架搭拼时应挂线以控制调平和线型。顶托和底托外露部分不超过20cm，自由端超过30cm长的杆件要增加水平杆锁定；方木与地面铺装层之间要密贴，达到面受力，严禁形成点受力。顶托螺扣伸出长度不大于20cm，纵向方木接头不能有空隙，且不能悬空，若有空隙用扒钉十字交叉连接，方木

现浇箱梁碗扣式支架计算书

XXX立交工程东康主线桥 模板及碗扣式支架检算书 一、工程概况 主线桥跨越109 国道，起点桩号K0+418.587，终点桩号K0+634.567，桥梁全长215.98m，桥梁分幅设置，东幅桥跨径组合为（2×25）+(33.5+45+36.5)+(2×25）m，西幅桥跨径组合为（2×25）+(36.5+45+33.5)+(2×25）m ，U1、U3 联（2×25m）为钢筋混凝土连续梁，U2 联（33.5+45+36.5m，36.5+45+33.5m）为预应力混凝土连续梁。 主线桥道路中心线平面线形为：直线+缓和曲线。 桥梁采用统一断面：斜腹板箱形断面，单箱三室结构，梁高240cm。箱梁标准宽度为16.75m，顶、底板平行布置，箱梁底板宽9.95m，悬臂长2.5m。箱梁顶板厚25cm；底板厚在一般段为25cm，支承处加厚为60cm，腹板厚度在一般段为40cm，支承处加厚到80cm。箱梁在桥墩支承处设实腹横梁，中墩中横梁宽2.0m，边墩端横梁宽1.5m，横梁均按钢筋混凝土结构设计。U1、U3 联不设置横隔板，U2 联跨中设置一道横隔板横隔板厚0.3m，横隔板均为实腹式，不设人孔。箱梁顶板横坡根据道路设计而变化，底板保持与顶板平行，在桥墩支承处，通过楔形块调整水平，每个桥墩处设2 个支座，支座横向间距为5m，两个支座间设抗震挡块。 预应力钢筋砼箱梁设计混凝土强度等级为C50，钢筋砼箱梁设计混凝土强度等级为C40。砼分两阶段浇筑，第一阶段浇筑地板和腹板，第二阶段浇筑顶板和翼缘板。 本连续梁设计采用满堂支架现浇施工。跨XXX道部位预留两个宽×高=2

×（3.75×3.0）m 交通门洞。 具体箱梁断面图如下： 二、计算依据 1、《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004) 2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ/T F50-2011） 3、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008） 4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 (JTG D62-2004) 5、《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005） 6、《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标 准。 7、《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社 8、《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 9、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006） 10、10.竹胶合板模板行业标准 11、XXX 立交桥梁工程 施工图及地质资料。 50 18.2 40 177.5 177.5 40 261.8 18.2 261.8 250 90 995 90 250 20 240 40 80×30 60×30 25 25 80×30 60×30 45.9 214.1 80 157.5 157.5 80 214.1 45.9 90 250 995 90 250 东康主线桥中跨标准断面图 东康主线桥边跨标准断面图