植筋锚固力检测记录

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

复核：林晓晖检测：谭道友记录：丁海鹏

锚杆验收试验检测报告.doc

锚杆验收试验检测报告委托单位 工程名称 监理单位 勘察单位锚杆钢筋 直径孔径锚杆总数见证人检测方法检测依据 / 3 25 130 mm 45根 / 锚杆验收试验 《建筑边坡工程技术规程》 （ GB 50330-2002 ） 合同编号 工程地点 设计单位 施工单位 水灰比0.45 最大试验 荷载 420kN 检测根数 3 根 见证号/ 检测内容验证锚杆轴向承载力 检测日期2004年 4月 18日至 19日 检测结论 负二层F-1/1、负三层F-1/1、负四层F-6 叁根锚杆抗拔力值均不小于420 kN 。（以下空白）

备注/ 批准：审核：校核：项目负责：

锚杆验收试验检测报告（附录） 一、工程概况 拟建工程位于，试验锚杆长约18.5 m ，水灰比为0.45 ，注浆压力0.8 MPa 。本工程 由..承担工程设计；由承担工程施工；由.承担工程监理。 二、试验锚杆参数 由业主、监理或设计单位指定，对施工编号为负二层F-1/1 、负三层F-1/1 、负四层F-6 叁根锚杆进行验收试验。这 3 根锚杆的有关参数如表 1 所示。 表 1 各锚杆有关参数 抗拔力锚杆 计算自 锚杆 钻孔直径钻孔 锚固段 施工试验 设计值直径由段长 (mm) 长度 (m) 编号 (kN) 深度 (m) 度 (m) 日期日期 (mm) 负二层420 3 25 130 18.3 18.0 1.0 2004.2.6 200 F-1/1 420 3 25 130 18.5 18.0 1.0 2004.2.6 200 负三层 F-1/1 420 3 25 130 18.3 18.0 1.0 2004.2.8 200 负四层 F-6 三、试验仪器 试验所用主要仪器为千斤顶、压力表和百分表。千斤顶型号为QF60 ，编号为：2# [(A)01-106] ，标定日期：2003 年 12 月，有效期半年；油压表规格为0~60 MPa ，编号为： 01-6-507 # [(A)03-002] ，标定日期2004 年 2 月，有效期壹年；百分表规格为0~50 mm ，编号为： 80949 #[(A)02-076] ，标定日 期为 2003 年 12 月，有效期壹年。 四、试验描述及结果分析 试验按《建筑边坡工程技术规程》（GB 50330-2002 ）的有关规定进行，试验抗拔荷载由穿孔 油压千斤顶进行逐级加荷，锚杆变形由大量程百分表测读。试验采用分级加载，前三级荷载按试 验荷载值的20% 施加，以后按10% 施加，然后卸载到试验荷载的0.1 倍并测出锚头位移。

植筋深度计算

本工程植筋范围：1）扶壁柱接长植筋；2）外挡墙水平钢筋植筋；3）消防水池钢筋混凝土墙水平钢筋植筋；4)消防水池钢筋混凝土梁纵筋植筋；5）车道与外挡墙加固桩相交处车道斜板植筋；6)抗水板与加固桩相交处板植筋；7)外挡墙局部在加固桩上竖向钢筋植筋。 1扶壁柱接长植筋 柱配筋1218，偏心受压构件，单根钢筋按受力钢筋根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.2.2条计算： s ae N a l l ??= 其中： bd y spt s f df l /2.0α==××d ×360/= 扶壁柱接长，则：T w br N ????==××= 混凝土强度等级C35,则：ae ?= =a l ×==484.6mm 柱接长钢筋植筋深度可取500mm 。 2外挡墙水平钢筋植筋 挡墙配水平筋14@120，压弯构件，外侧受拉，内侧受压。 外侧受拉钢筋根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.2.2条计算： s ae N a l l ??= 其中： bd y spt s f df l /2.0α==××d ×360/= T w br N ????==××= 混凝土强度等级C35,则：ae ?= =a l ×==326.5mm ，取=a l 350mm 内侧受压钢筋植筋最小锚固长度可根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.2.2条基本锚固深度计算： bd y spt s f df l /2.0α===296.8mm ，取=a l 300mm

3消防水池钢筋混凝土墙水平钢筋植筋 钢筋混凝土墙配水平筋14@120，外侧受拉，内侧受压。 外侧受拉钢筋根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.2.2条计算： s ae N a l l ??= 其中： bd y spt s f df l /2.0α==××d ×360/= T w br N ????==××= 混凝土强度等级C35,则：ae ?= =a l ×==326.5mm ，取=a l 350mm 内侧受压钢筋植筋最小锚固长度可根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.2.2条基本锚固深度计算： bd y spt s f df l /2.0α===296.8mm ，取=a l 300mm 4消防水池钢筋混凝土梁纵筋植筋 梁上下配置纵筋6 22，沿梁腹板配置1014。 梁端负筋622，为受拉钢筋。根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.2.2条计算： s ae N a l l ??= 其中： bd y spt s f df l /2.0α==××d ×360/=22d T w br N ????==××= 混凝土强度等级C35,则：ae ?= =a l 22×==532mm 钢筋植筋深度可取550mm 。 梁底钢筋622可按构造植筋，根据《混凝土结构加固设计规范》(GB50367-2006)第12.3.1条：)100;10;3.0max (mm d l s ，构造植筋深度可取250mm 。 梁腹受扭钢筋1014可按受拉钢筋植筋深度计算，即为=，植筋深度可取

钢筋锚固长度计算公式

钢筋锚固的计算公式一、梁 （1）框架梁 一、首跨钢筋的计算 1、上部贯通筋 上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值 2、端支座负筋 端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值； 第二排为Ln/4＋端支座锚固值 3、下部钢筋 下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值 以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题： 支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d }。 钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度-保护层 +15d }。 钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d } 4、腰筋 构造钢筋：构造钢筋长度＝净跨长＋2×15d 抗扭钢筋：算法同贯通钢筋 5、拉筋 拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d（抗震弯钩值）＋2d 拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根数/2）×（构造筋根数/2）；如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距。 6、箍筋 箍筋长度＝（梁宽－2×保护层＋梁高-2×保护层）*2＋2×11.9d＋8d 箍筋根数＝（加密区长度/加密区间距+1）×2＋（非加密区长度/非加密区间距－1）+1 注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增加了8d。 7、吊筋

植筋锚固深度与钻孔深度

植筋锚固深度与钻孔深度 植筋施工钻孔成型后，应报监理检查验收钻孔直径和钻孔深度，我曾经看到监理人员在验孔时要求的钻孔深度正好是设计的植筋深度，本文列举方案中的钻孔深度正好是钢筋直径的15倍，而该工程的设计植筋深度也是钢筋直径的15倍，这反应出一个现状：植筋深度被认为就是钻孔深度。有一定现场经验的技术人员一定知道，钢筋切断加工很难保证其端面平整，不能使具有360°完整圆周钢筋面与孔底侧面对齐；植筋钻孔作业会对孔位周边表皮混凝土造成轻微损伤，不能保证孔口对胶体形成有效基体。基于这两个原因，如果用端面不够平整的钢筋植入15倍钢筋直径的混凝土孔内，肯定不能保证所植钢筋的有效锚固长度达到15倍钢筋直径。欧美植筋的钻孔深度一般要求比设计植筋深度大2～3倍钢筋植筋，DBJ/T50-032-2004第6.0.4条规定的钻孔深度为设计植筋深度+（10～15）mm其实是一个深度较浅的要求。 国内早期普遍按照钢筋直径15倍要求植筋深度，笔者在2003年以前的植筋工程管理中就是按照设计要求的15倍钢筋直径实施，其中包括一些悬挑构件、大跨度主梁的植筋。调查我国植筋技术发展历史分析，这个15d来自于国外进口植筋用结构胶使用说明书上的要求，但被忽略的是这个要求是构造性钢筋的植筋深度。

DBJ/T50-032-2004参编专家根据重庆市建筑科学研究院和重庆建筑大学材料系的一些相关实验，认为采用热轧带肋钢筋植筋，最小植筋深度15d能满足设计要求，所以在该规程第4.2.1条规定：构造要求最小植筋深度为15d.在混凝土基材强度等级、钢筋级别、植筋胶种类完全相同的条件下，按照钢筋直径统一倍数确定植筋深度，在 0.9Asfyk拉拔力作用下，较大直径的钢筋将较先被拔出，反应出植筋锚固段钢筋表面积与钢筋断面积并不是理想的线性关系，瑞士联邦技术学院的Marti教授根据该实验得出，胶粘剂与钢筋之间粘合表面所承受的力随植筋长度类似线性增长，但仅是随钢筋直径的平方根增长。所以植筋深度统一规定成一个固定的钢筋直径倍数是不科学的！ GB50367－2006第12.2.3条规定了植筋的基本锚固深度ls计算公式： ls=0.2asptdfy/fbd 式中 aspt—为防止混凝土劈裂引用的计算系数； d—植筋公称直径； fbd—植筋用胶粘剂的粘结强度设计值， 对于构造性钢筋的植筋深度，GB50367－2006第12.2.3条根据钢筋的受力性质不同，规定了受拉钢筋最小锚固长度lmin=max ｛0.6ls；10d；100mm｝；受压钢筋最小锚固长度lmin= max｛0.3ls；

地基承载力检测报告(静荷载)Word版

SJJC3E0601 报告编号：SJ－FD0600001 第1页共7页 质监登记号：/ 监督方案编号：/ 复合地基检测报告 （静荷载） 工程名称：宁波市清泉花园2#楼 工程地址：甬江工业园区12#地块 浙江省地球物理技术应用研究所 2006年11月

报告编号：FD0600001 第2页共7页 检测类别：委托检测 委托单位：宁波市建工集团有限公司 建设单位：宁波市义和房产开发有限公司 施工单位：宁波市建工集团有限公司 勘察单位：宁波工程勘察院 设计单位：宁波市建筑设计研究院 监理单位：宁波市公平工程监理有限公司 检测： 编写： 审核： 审批： 报告日期： 检测单位： 检测资质号： 检测单位地址： 邮政编码： 联系电话：

报告编号：FD0600001 第3页共7页 目录 1 概述 2 地质及工程概况 2.1 地质概况 2.2 工程概况 3方法技术及仪器设备 3.1检测依据 3.2 检测方法 3.3资料整理 3.4 检测仪器设备 4 检测结果分析 5 结论与建议 附图：复合地基检测桩位平面示意图

报告编号：FD0600001 第4页共7页 1 概述 宁波市清泉花园2#楼工程位于宁波甬江工业园区12#地块，受宁波市建工集团有限公司委托(委托书编号：0000007)，我公司于2006年11月14日至2006年11月20日，对其进行了复合地基静载荷试验检测，以检测复合地基承载力。确定复合地基承载特征值，并判定复合地基承载力是否满足设计要求。本次检测抽检3点试验点，占总工程桩数的2.9%，检测时休止时间大于28天，检测现场环境正常。 2地质及工程概况 2.1 地质概况 根据建设单位委托宁波工程勘察院提供的《宁波市清泉花园2#楼岩土工程勘察报告》(报告编号：2006-010034)场地内土层分布见表1。 2.2 工程概况 本工程基础形式为复合地基，结构类型为砖混结构，建筑层数为四层，总建筑面积为m2，工程复合地基采用水泥搅拌桩处理，桩径为φ500mm，设计有效桩长为15.0m，桩端持力层为4-1层粘土，设计桩身强度为15MPa，设计复合地基承载力特征值为120kPa，本工程共有水泥搅拌桩105根，本工程要求检测的复合地基由水泥搅拌桩处理，其成桩施工日期及桩周休止时间见表2。 表2 复合地基施工日期及休止时间表

后锚固抗拔承载力现场检测作业指导书

（植筋）后锚固抗拔承载力现场检测 作业指导书 文件编号： 受控编号： 编制： 审核： 批准：

（植筋）后锚固抗拔承载力现场检测作业指导书 1 范围 本作业指导书适用于被连接件以普通混凝土为基材的后锚固连接的设计、施工及验收。 2 具体要求 业务委托 业务员应指导委托方按要求认真填写现场检验委托合同单，并要求客户提供有关项目信息。如需委托方提供配合，应及时告知委托方。其内容可包括：榔头、钢筋钳、人员、安全防护、环境设施等。 业务流转 流转卡信息由业务人员将流转卡复核无误后与委托单一并交给监察室负责人，由检测室负责人安排检测人员进行检测。 准备工作 2.3.1 检测人员 1、现场检测工作的检测人员必须为两人。 2、检测人员必须着工作服，佩戴安全帽，检测人员进行现场检测，进入现场后检测人员禁止吸烟。 3、检测人员携带好用于记录数据的笔、原始记录单。 4、检测人员在离开单位之前必须检查核对仪器设备，检查仪器设备状态并填写仪器设备使用记录。

2.3.2 所需仪器设备 HC-5型或者HC-20型或HC-50型锚杆拉拔仪、夹具、机械秒表。 2.3.2 仪器设备检查内容 1、是否在有效检定周期内，超出检定周期的仪器设备不允许用于检测工作。 2、打开电源开关，检查电池电量及显示屏是否正常显示数值。 3、打开储油筒的油盖，检查油量，如油不满，可加注N32号耐磨液压油。 4、各类型号夹具是否齐全。 上述准备工作结束后如设备没有出现异常情况，检测人员应如实填写现场检测设备使用记录，可以将设备带出。如果有异常情况存在，应检查异常发生的原因，将异常情况如实记录在现场检测设备使用记录中，同时告知科室负责人，可以选择其他设备。 现在检测的仪器设备在运输途中，要尽量做好防雨，防晒、防震措施。 检测方法 2.4.1 检测人员进入施工现场，在进行检测之前应就所检项目对委托方进行工程概况的询问，同时提醒委托方通知见证人到场。 2.4.2 检测人员还应在检测前告知委托方及见证人所检项目的检验批次、取样方法和数量，并与见证人根据施工现场实际情况协商确定具体检测点位置查看被检对象状态与委托描述是否一致，检测部位是

纵筋锚固长度计算公式

1.钢筋锚固长度分： 1.1充分利用钢筋的抗拉强度时，受拉钢筋的基本锚固长度Lab； 1.2抗震等级框架梁、柱纵向钢筋在节点部位的弯折锚固长度基数LabE； （11 G101系列图集表格，称作受拉钢筋基本锚固长度Lab、LabE） 1.3受拉钢筋锚固长度La； 1.4受拉钢筋的抗震锚固长度LaE。 2.从钢筋锚固长度公式中符号的含义中，能发现钢筋锚固长度公式之间的关系，而知道钢筋锚固长度怎么算吗？从而融会贯通，得心应手地应用他。 2.1公式中几个相关符号的含义： 2.1.1 Lab—受拉钢筋基本锚固长度； 2.1.2 LabE—抗震等级框架梁、柱纵向钢筋在节点部位的弯折锚固长度基数； 2.1.3 ζaE—纵向受拉钢筋抗震锚固长度修正系数，对一、二级抗震等级取1.15，对三级抗震等级取1.05，对四级抗震等级取1.00； 2.1.4 La—受拉钢筋锚固长度； 2.1.5 ζa——锚固长度修正系数，对普通钢筋按本规范第8. 3.2条规定的规定取用（按表4），当多于一项时，可按连乘计算，但不应小于0.6；对预应力筋，可取1.0。 向左转|向右转 向左转|向右转 2.1.6 LaE—受拉钢筋的抗震锚固长度。 2.2钢筋锚固长度公式，知道钢筋锚固长度怎么算，必须细读，领会其意。可以说不同钢筋锚固长度怎么算？已经基本解决了解了解！ 2.2.1 Lab＝α×（?y/?t）×d （计算另详）； 2.2.2 LabE＝ζaELab，这个LabE是由纵向受拉钢筋抗震锚固长度修正系数乘受拉钢筋基本锚固长度而得。 2.2.3 La＝ζa Lab，这个La是由受拉钢筋锚固长度修正系数乘受拉钢筋基本锚固长度而得。 2.2.4 LaE＝ζaE La，这个LaE是由纵向受拉钢筋抗震锚固长度修正系数乘受拉钢筋锚固长度而得。

地基承载力检测报告(静荷载)

SJJC3E0601 报告编号：SJ －FD0600001 第1页共7 页质监登记号：/ 监督方案 编号：/ 复合地基检测报告 （静荷载） 工程名称：宁波市清泉花园2#楼 工程地 址： 甬江工业园区12#地块 浙江省地球物理技术应用研究所 2006 年11 月

检测类别：委托检测 委托单位：宁波市建工集团有限公司建设单位：宁波市义和房产开发有限公司施工单位：宁波市建工集团有限公司勘察单位：宁波工程勘察院设计单位：宁波市建筑设计研究院监理单位：宁波市公平工程监理有限公司 检测：编写：审核：审批：报告日期： 检测单位：检测资质号：检测单位地址：邮政编码：联系电话：

目录 1 概述 2 地质及工程概况 2.1 地质概况 2.2 工程概况 3 方法技术及仪器设备 3.1 检测依据 3.2 检测方法 3.3 资料整理 3.4 检测仪器设备 4 检测结果分析 5 结论与建议 附图：复合地基检测桩位平面示意图

第 4 页 共 7 页 报告编号： FD0600001 1 概述 宁波市清泉花园 2#楼工程位于宁波甬江工业园区 12#地块，受宁波市建工集团有限公 司委托（委托书编号： 0000007），我公司于 2006年11月14日至 2006年 11月20日，对其 进行了复合地基静载荷试验检测，以检测复合地基承载力。 确定复合地基承载特征值，并 判定复合地基承载力是否满足设计要求。 本次检测抽检 3 点试验点，占总工程桩数的 2.9%， 检测时休止时间大于 28 天，检测现场环境正常。 2地质及工程概况 2.1 地质概况 根据建设单位委托宁波工程勘察院提供的《宁波市清泉花园 2#楼岩土工程勘察报告》 （报告编号： 2006-010034）场地内土层分布见表 1。 表 1 场地土层分布简况表 2.2 本工程基础形式为复合地基，结构类型为砖混结构，建筑层数为四层，总建筑面积为 m 2，工程复合地基采用水泥搅拌桩处理，桩径为φ 500mm ，设计有效桩长为 15.0m ，桩端持 力层为 4-1 层粘土，设计桩身强度为 15MPa ，设计复合地基承载力特征值为 120kPa ，本工 程共有水泥搅拌桩 105 根， 本工程要求检测的复合地基由水泥搅拌桩处理，其成桩施工日 期及桩周休止时间见表 2。 表 2 复合地基施工日期及休止时间表

钢筋植筋技术-《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006

钢筋植筋技术-《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006 时间:：2011-03-13 栏目: 钢筋与结构编辑: 建筑质检员点击: 18540 次标签: 植筋技术植筋要求 现场施工中难免碰上需要植筋的时候，比如柱子钢筋漏掉了、二次结构没有预留钢筋等，这个时候就需要植筋处理。 植筋重点是植筋深度和植筋间距的问题，这个工地上有个模糊的概念，就是15d，但是这个是错误的。应该套用混凝土结构加固设计规范要求进行计算，根据计算结果确定植筋深度。 《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006第77页有专门讲“植筋技术”的一篇，对植筋的构造要求和植筋深度的计算有详细的说明。当然，自己来算有点麻烦，网上有热心人做了这个小软件——“植筋锚固长度计算软件”。就在附件里面。 =========================================================== 刚才在网上看到这篇文章，是别人讲植筋技术的论坛，哎，一看就是为了应付评职称发表的，有点水啊，不过还可以参考参考了。 [关键词] 植筋技术；非破损检验；破坏性检验赵刚(重庆华宇物业集团有限公司) 一、引言 近年来，植筋技术在钢筋混凝土结构工程中广泛应用，但在工程实践中却普遍存在不统一的做法和不规范的行为。植筋工程的施工质量直接影响到整个工程的质量，当引起工程人员的重视，特别是某些植筋工程与生命线工程发生直接联系，如果植筋过程处理不当，可能为工程留下影响结构安全的隐患。本文意在通过整理植筋技术相关规范规定，来纠正植筋工程管理中的不规范行为！ 某商住楼工程根据政府规划部门的意见，将原设计面向小区外侧的入口门厅拆除，将该工程的入口门厅重新调整到面向小区中庭一侧，根据工程实际现状，需要植筋新增11根框架柱；并对原有框架柱中的4根相关剪力墙进行植筋加固；在采光井处新增一块长跨6.9m、短跨4.5m的屋面板，屋面板采用与该工程现浇楼板配筋一样的冷轧扭钢筋，分别有一条短边和两条长边需要植筋；新增的框架梁中部分钢筋也需植筋。该植筋工程施工方案中部分文字内容如下： 1、植筋工程的方案编制、施工作业、检测验收均以《混凝土结构加固技术规范》CECS25︰90为标准。 2、植筋规格、数量、钻孔深度如下： 植筋规格（mm）φ8 φ18 φ22 φ25 植筋数量（根）366 116 48 106 钻孔深度（mm）120 270 330 375 3、挑梁上部钢筋胶粘剂采用喜利得结构胶，其他部位钢筋胶粘剂采用国产A级胶。钢筋植入后7日内严禁受到触动和干扰，并按结构胶说明书要求加强保养和围护。 4、钢筋植入固化10日后，委托具备相应资质的检测单位，在监理见证下随机抽样进行现场抗拔抽检，每种规格钢筋现场抗拔数量不得少于壹组，经检测合格后，才能进行钢筋连接和安装绑扎等后序工作。 5、现场检测抗拔力，当钢筋为Ⅲ级螺纹钢时抗拔力要求必须≥360MPa；当钢筋为Ⅱ级螺纹钢时抗拔力要求必须≥300MPa；当钢筋为Ⅰ级钢时抗拔力要求必须≥210MPa。 二、植筋技术相关规范及规定 该工程方案编制、植筋施工、检测验收均以《混凝土结构加固技术规范》CECS25︰90为标准，其实该标准对于“植筋技术”并无非常具体的规定，这个古老的规范已经被《混

后锚固检测报告范本

后锚固件抗拔性能检测报告 编号：002-HM-2012-XX 工程名称：XXXX 工程地点：XXXX 委托单位：XX 检测日期：2012年XX月XX日 深圳市XXXX建设工程质量检测中心 2012年XX月XX日

XXXX 后锚固件抗拔性能检测报告 编号：XXXX 重要提示：1、报告未盖XX检测专用章无效。 2、报告无检测、编写、审核、批准人签字无效。 3、未注册上岗证书或上岗证书超过有效期限的报告无效。 4、报告发生改动、换页或剪贴后无效。 5、未经检测单位同意，报告不得部分复制。 6、如对检测报告有异议，应于收到报告之日起十五日内向本检测单位书 面提出，逾期视为认可检测结果。 检测单位地址：深圳市XXXX 邮编： 518000 联系电话： XXXX 联系人：XXXX

目录 封面--------------------------------------------------------第1页重要提示--------------------------------------------------------第2页目录--------------------------------------------------------第3页工程概况表------------------------------------------------------第4页 1、检测方法-----------------------------------------------------第5页 2、试验方法-----------------------------------------------------第5页 3、评定依据-----------------------------------------------------第5页 4、现场检测概况-------------------------------------------------第5页 5、检测结果-----------------------------------------------------第6页 6、检测结论-----------------------------------------------------第6页

植筋深度表

植筋深度表 混凝土强度等级C15 C20 C25 ≥C30 I级钢筋植筋深度 20d 18d 16d 14d II级钢筋植筋深度 22d 20d 18d 16d 注：①d为钢筋直径。 ②当植入钢筋密度较大时，宜适当增加植筋深度。 ③当新增构件为其他结构构件时，其原构件混凝土强度等级不得低于C20。 ④当新增构件为悬挑结构构件时，其原构件混凝土强度等级不得低于C25。 一、植筋加固施工工艺流程： 放线→材料准备→砼凿面→机械成孔→清孔→结构胶配制→注胶→固化→试验； 植筋锚固施工是在按要求已凿毛的混凝土上用金刚石钻机、电锤等机械设备，按选定的参数成孔，并对孔壁进行处理后，注入配制的结构胶，然后植入准备好的钢筋，固化后达到植筋的要求。 1、材料准备 按设计要求及锚固参数，准备直径Φ14、Φ22和Φ25㎜的钢筋，应注意下料长度，钢筋表面应采用钢筋刷蘸5%浓度的盐酸除锈，然后用清水冲洗晾干，用丙酮溶液去油。施工用的机械设备（金刚石钻机、电锤、鼓风机等）检查无故障，准备配制胶体的计量器皿、容器等。 2、凿面 按设计要求的位置、宽度和高度，对梁侧面、顶面及板面进行砼凿面，要求凿面轻锤、凿毛，并去掉松散颗粒，且凿面要用钢丝刷净，高压水冲清洗干净；以有利于新旧砼能够可靠的连结，保证新旧结构的整体性和良好的抗震性。 3、成孔 对需要锚固钢筋的地方弹线定位，并按已定孔位进行机械成孔；钻孔深度，按照施工参数确定，满足深度要求。钻孔时，边钻边取出砼，并用高压鼓风机将孔内粉尘清出孔外。 4、清孔 对成孔进行高压风处理，将孔内灰渣吹净，用烤棒烤干，然后用丙酮清洗孔壁。 5、注胶植筋 MLJ结构胶的配制严格按配合比值计量调配，搅拌时避免水进入容器，按同一方向搅拌，容器内不得有油污。调配时确保搅拌均匀、颜色一致，胶灌入孔内后将经处理的钢筋插入孔内，按一定方向旋转多次，以使树脂与钢筋和混凝土表面粘结密实，并临时固定，在常温下24h左右便可受力使用。 6、固化

地基承载力检测报告.docx

SJJC3E0601 报告编号： SJ－ FD0600001 第 1 页共7页 质监登记号： / 监督方案编号：/ 复合地基检测报告 （静荷载） 工程名称：宁波市清泉花园2#楼 工程地址：甬江工业园区12#地块 浙江省地球物理技术应用研究所 2006 年 11 月

报告编号： FD0600001第2页共7页 检测类别：委托检测 委托单位：宁波市建工集团有限公司 建设单位：宁波市义和房产开发有限公司 施工单位：宁波市建工集团有限公司 勘察单位：宁波工程勘察院 设计单位：宁波市建筑设计研究院 监理单位：宁波市公平工程监理有限公司 检测： 编写： 审核： 审批： 报告日期： 检测单位： 检测资质号： 检测单位地址： 邮政编码： 联系电话：

报告编号： FD0600001第3页共7页 目录 1概述 2地质及工程概况 地质概况 工程概况 3方法技术及仪器设备 检测依据 检测方法 资料整理 检测仪器设备 4检测结果分析 5结论与建议 附图：复合地基检测桩位平面示意图

报告编号： FD0600001第4页共7页1概述 宁波市清泉花园 2#楼工程位于宁波甬江工业园区 12#地块，受宁波市建工集团有限公司委托 ( 委托书编号： 0000007)，我公司于 2006 年 11 月 14 日至 2006 年 11 月 20 日，对其 进行了复合地基静载荷试验检测，以检测复合地基承载力。确定复合地基承载特征值，并判定复合地基承载力是否满足设计要求。本次检测抽检 3 点试验点，占总工程桩数的 %，检测时休止时间大于 28 天，检测现场环境正常。 2地质及工程概况 地质概况 根据建设单位委托宁波工程勘察院提供的《宁波市清泉花园2#楼岩土工程勘察报告》( 报告编号： 2006-010034) 场地内土层分布见表 1。 表 1场地土层分布简况表 层序土层名称层顶埋深 (m)平均 P S值预制桩桩在土中位(MPa)fs() fp()置示意图 kPa kPa ①素填土//8/ ②粘土～6/ ③淤泥～7/ ③ -1淤泥质粘土～5/ ③ -2淤泥质粉质粘土～7/ ④ -1粉土～10400 ④ -2粉质粘土～12300 工程概况 本工程基础形式为复合地基，结构类型为砖混结构，建筑层数为四层，总建筑面积为2 m，工程复合地基采用水泥搅拌桩处理，桩径为φ 500mm，设计有效桩长为，桩端持力层为 4-1 层粘土，设计桩身强度为 15MPa，设计复合地基承载力特征值为 120kPa，本工程共有水 泥搅拌桩 105 根，本工程要求检测的复合地基由水泥搅拌桩处理，其成桩施工日期及桩周 休止时间见表 2。 表 2复合地基施工日期及休止时间表 桩周土恢复期序号桩号 (#)沉桩日期测试日期备注 ( 天 ) 116 方法技术及仪器设备 报告编号： FD0600001第5页共7页

锚杆承载力检测操作规程

锚杆承载力检测操作规程 2.1.1 锚杆（索）anchor bar（ rope） 将拉力传至稳定岩土层的构件。当采用钢绞线或高强钢丝束作杆体材料时，也可称为锚索。 2.1.2 基本检测 basic test 是为确定锚杆极限承载力和获得有关设计参数而进行的检测 2.1.3 验收检测 acceptance test 是为检测锚杆施工质量及承载力是否满足设计要求而进行的检测 2.1.4 蠕变检测 creep test 是为掌握锚杆的蠕变性能而进行的检测 2.1.5 蠕变 creep 是指在恒载作用下锚杆的位移随时间而增加的现象 2.2 主要符号 A-锚杆杆体或预应力筋的截面积 fptk -锚杆杆体或预应力筋的抗拉强度标准值 Kc—蠕变系数 Q—锚杆检测时对锚杆施加的荷载值； s—锚杆位移，锚杆蠕变量； Nt——锚杆的设计轴向拉力值 Qmax——锚杆检测时的最大荷载 Q0——锚杆检测时的初始荷载 sp——锚杆塑性位移 se——锚杆弹性位移

3 基本规定3.1

检测方法和内容 3.1.1 锚杆工程应进行锚杆承载力抽样检测，锚杆检测方法应根据检测目的按表 3.1.1选择。 表3.1.1检测方法及检测目的 检测方法检测目的 基本检测确定锚杆极限承载力和获得有关设计参数 验收检测为检验锚杆施工质量及承载力是否满足设计要求 蠕变检测掌握锚杆的蠕变性能 3.1.2 锚杆锚固段浆体强度大于15MPa或达到设计强度等级的75%时可进行锚杆检测。 3.1.3 下列情况下锚杆应进行基本检测： 1 采用新工艺、新材料或新技术的锚杆； 2 无锚固工程经验的岩土层内的锚杆： 3 一级边坡工程的锚杆。 3.1.4基本检测主要目的是确定锚固体与岩土层间粘结强度特征值、锚杆设计参数和施工工艺。检测锚杆的锚固长度应符合下列规定： 1 当进行确定锚固体与岩土层间粘结强度特征值、验证杆体与砂浆间粘结强度设计值的检测时，为使锚固体与地层间首先破坏，可采取增加锚杆钢筋用量（锚固段长度取设计锚固长度）或减短锚固长度（锚固长度取设计锚固长度的 0.4～0.6 倍，硬质岩取小值）的措施； 2 当进行确定锚固段变形参数和应力分布的检测时，锚固段长度应取设计锚固长度。 3.1.5 对于塑性指数大于17的淤泥及淤泥质土层中的锚杆应进行蠕变检测。 3.1.6 锚杆工程还应按规程规定的方法或其它相关规范规定的方法进行其施工过程的监控，以加强施工过程质量控制。 3.2

植筋工艺及锚固长度

植筋工艺及锚固长度 植筋是一种不得已而采用的施工工艺，如由于建筑功能变化、设计变更、结构加固改造等情况下使用的一种工艺，它不是应该提倡的主流技术，因为它的锚固强度依靠锚固胶而不是钢筋与混凝土之间的粘结力，并且锚固胶代价不菲，虽然植筋长度比钢筋锚固长度短但造价却比正常的钢筋混凝土锚固要高。一些施工单位采用国内生产的劣质锚固胶根本达不到锚固强度。我经常在施工现场看到植入墙内拉结筋可以轻松用人力拉下来，根本起不到拉结的作用，形成安全隐患和抗震薄弱环节。 植筋使用的粘结剂分为两类：以水泥为主要成份，与微膨胀剂组成的普通粘结剂和以聚氨酯甲基丙烯酯等组成的高性能粘结剂。锚固胶的性能应通过专门的试验确定，施工时不得随意添加掺料。“当被植筋的混凝土结构可提供足够锚固长度，且受静力作用时，可采用普通粘结剂；若被植筋的混凝土结构受动荷载作用，或其构造上难以增大锚固长度而又要求所植钢筋不致发生脆性破坏时，应选用高性能粘结剂。”如使用环氧基锚固胶，锚固胶的性能指标应符合《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004的规定。 《混凝土结构加固设计规范》GB50367－2006对植筋基本锚固长度的规定： l b =af y l b —植筋锚固长度； f y —钢筋抗拉强度设计值。 系数a按下表 混凝土强度 钢筋直径（㎜） C15 C20 C25 ≥c30 8 0.44 0.38 0.34 0.33 10 0.64 0.55 0.49 0.46 12 0.86 0.74 0.66 0.61 14 1.1 0.95 0.85 0.77 16 1.3 1.12 1.01 0.93 18 1.57 1.36 1.22 1.11 20 1.8 1.56 1.39 1.3 22 2.1 1.82 1.63 1.50 25 2.63 2.28 2.04 1.84 32 3.85 3.34 2.98 2.7

植筋锚固计算

15．2 锚固计算 15．2．1 承重构件的植筋锚固计算应符合下列规定： 1 植筋设计应在计算和构造上防止混凝土发生劈裂破坏； 2 植筋仅承受轴向力，且仅允许按充分利用钢材强度的计算模式进行设计； 3 植筋胶粘剂的粘结强度设计值应按本章的规定值采用； 4 抗震设防区的承重结构，其植筋承载力仍按本节的规定进行计算，但其锚固深度设计值应乘以考虑位移延性要求的修正系数。 15．2．2 单根植筋锚固的承载力设计值应符合下列公式规定： 式中：N b t——植筋钢材轴向受拉承载力设计值(kN)； ?y——植筋用钢筋的抗拉强度设计值(N/mm2)； A s——钢筋截面面积(mm2)； l d——植筋锚固深度设计值(mm)； l s——植筋的基本锚固深度(mm)，按本规范第15．2．3条确定； ψN——考虑各种因素对植筋受拉承载力影响而需加大锚固深度的修正系数，按本规范第15．2．5条确定； ψae——考虑植筋位移延性要求的修正系数；当混凝土强度等级不高于C30时，对6度区及7度区一、二类场地，取ψae＝1．10；对7度区三、四类场地及8度区，取ψae＝1．25。当混凝土强度高于C30时，取ψae＝1．00。 15．2．3 植筋的基本锚固深度l s应按下式确定： l s＝0．2αspt d?y/?bd(15．2．3) 式中：αspt——为防止混凝土劈裂引用的计算系数，按本规范表15．2．3的确定； d——植筋公称直径(mm)； ?bd——植筋用胶粘剂的粘结抗剪强度设计值(N/mm2)，按本规范表15．2．4的规定值采用。

表15．2．3 考虑混凝土劈裂影响的计算系数αspt 注：当植筋直径介于表列数值之间时，可按线性内插法确定αspt值。 15．2．4 植筋用结构胶粘剂的粘结抗剪强度设计值?bd应按表15．2．4的规定值采用。当基材混凝土强度等级大于C30，且采用快固型胶粘剂时，其粘结抗剪强度设计值?bd 应乘以调整系数0．8。 表15．2．4 粘结抗剪强度设计值?bd 注：1 当使用表中的?bd值时，其构件的混凝土保护层厚度，不应低于现行国家标准《混 凝土结构设计规范》CB 50010的规定值； 2 s1为植筋间距；s2为植筋边距； 3 ?bd值仅适用于带肋钢筋或全螺纹螺杆的粘结锚固。 15．2．5 考虑各种因素对植筋受拉承载力影响而需加大锚固深度的修正系数ψN，应按下式计算： ψN＝ψbrψwψT (15．2．5) 式中：ψbr——考虑结构构件受力状态对承载力影响的系数：当为悬挑结构构件时，ψbr ＝1．50；当为非悬挑的重要构件接长时，ψbr＝1．15；当为其他构件时，ψbr＝1．00； ψw——混凝土孔壁潮湿影响系数，对耐潮湿型胶粘剂，按产品说明书的规定值采用，但不得低于1．1； ψT——使用环境的温度T影响系数，当T≤60℃时，取ψT＝1．0；当60℃＜T≤80℃时，应采用耐中温胶粘剂，并应按产品说明书规定的ψT值采用；当T＞80℃时，应采用耐高温胶粘剂，并应采取有效的隔热措施。

基坑支护检测报告

受控编号：XXXXXXXX 检测报告 编号：XX-X-2018-01 工程名称：XX市XXX商业中心基坑支护工程施工质量检测 报告 委托单位：XX省XXXX服务中心 建设单位：XX市XXXX有限责任公司 设计单位：XXXX设计 施工单位：XXXX设计 监理单位：XXXX监理 检测单位：XXXX工程检测 年月

声明 1、本检测报告无我单位检测专用章和计量认证专用章无效。 2、本检测报告无骑缝章无效。 3、本检测报告涂改、换页、漏页无效。 4、本检测报告无检测、审核、批准人签字无效。 5、对本检测报告若有异议或需要说明之处，应于收到报告之日起 十五日向我单位书面提出，本单位将给予及时的解释或答复。 检测单位：XXXX工程检测 单位地址： 邮政编码： 联系： XXXX工程检测

批准：审核：检测：

检测报告 1 工程概况 XX市XXXX基坑支护工程位于位于X。基坑北侧为X，交通便利，基坑南北两侧采用护坡桩+锚索支护，东西两侧采用土钉墙支护，本次检测围为南北两侧的锚索及护坡桩，待测区域具体设计参数见“基坑支护设计参数表”（表1-1）。 表1-1 基坑支护设计参数表 锚索设计参数见表1-2。 表1-2 土钉设计参数表 2 工程地质概况 依据《XX市XXXX岩土工程勘察报告（详勘阶段）》，该工程建筑场地工程地质概况如下： XXXX

3 检测概况 3.1检测依据 ①《平面布置图》； ②《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）； ③《建筑边坡工程技术规》（GB50330-2012）； ④《建筑桩基技术规》（JGJ 94-2008）； ⑤《锚杆喷射混凝土支护技术规》（GB50086-2015）； ⑥《混凝土结构设计规》（GB50010-2010)； ⑦《建筑地基基础工程施工质量验收规》（GB50202-2002）； ⑧《回弹法检测混凝土抗压强度技术规程》（JGJ/T23-2011）。 3.2检测目的 通过锚索抗拔承载力检测，确定锚索抗拔承载力是否满足设计要求；通过桩间距检测，确定护坡桩施工是否满足设计要求；通过混凝土回弹试验，检测护坡桩混凝土是否满足设计要求。 4 检测方法及仪器设备 4.1检测方法 4.1.1锚索抗拔承载力检测 依据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-2012），锚索抗拔承载力检测，检测数量不应少于锚杆总数的5%，且同一土层中的锚杆检测数量不应少于3根。本工程为基坑安全性等级为一级，抗拔承载力检测值不应小于锚索轴向拉力标准值的1.4倍；检测锚索应用随机抽样的方法选取。 4.1.2桩间距检测 由于桩顶冠梁的影响，无法详细测量护坡桩的水平位置，故只在桩侧沿护

钢筋锚固长度计算方法

钢筋锚固长度计算方法 钢筋锚固长度计算方法钢筋锚固长度计算方法一）钢筋工程量计算规则1、钢筋工程，应区别现浇、预制构件、不同钢种和规格，分别按设计长度乘以单位重量，以吨计算。2、计算钢筋工程量时，设计已规定钢筋塔接长度的，按规定塔接长度计算；设计未规定塔接长度的，已包括在钢筋的损耗率之内，不另计算塔接长度。钢筋电渣压力焊接、套筒挤压等接头，以个计算。3、先张法预应力钢筋，按构件外形尺寸计算长度，后张法预应力钢筋按设计图规定的预应力钢筋预留孔道长度，并区别不同的锚具类型，分别按下列规定计算：（1)低合金钢筋两端采用螺杆锚具时，预应力的钢筋按预留孔道长度减0.35m,螺杆另行计算。（2）低合金钢筋一端采用徽头插片，另一端螺杆锚具时，预应力钢筋长度按预留孔道长度计算，螺杆另行计算。（3）低合金钢筋一端采用徽头插片，另一端采用帮条锚具时，预应力钢筋增加0. 15m,两端采用帮条锚具时预应力钢筋共增加0.3m计算。（4）低合金钢筋采用后张硅自锚时，预应力钢筋长度增加0. 35m计算。（5）低合金钢筋或钢绞线采用JM, XM, QM型锚具孔道长度在20m以内时，预应力钢筋长度增加lm；孔道长度20m以上时预应力钢筋长度增加1.8m计算。（6）碳素钢丝采用锥形锚具，孔道长在20m以内时，预应力钢筋长度增加lm；孔道长在20m以上时，预应力钢筋长度增加1．8m. （7）碳素钢丝两端采用镦粗头时，预应力钢丝长度增加0. 35m计算。（二）各类钢筋计算长度的确定钢筋长度=构件图示尺寸－保护层总厚度+两端弯钩长度+（图纸注明的搭接长度、弯起钢筋斜长的增加值）式中保护层厚度、钢筋弯钩长度、钢筋搭接长度、弯起钢筋斜长的增加值以及各种类型钢筋设计长度的计算公式见以下：1、钢筋的砼保护层厚度受力钢筋的砼保护层厚度，应符合设计要求，当设计无具体要求时，不应小于受力钢筋直径，并应符合下表的要求。钢筋的砼保护层厚度（mm）环境条件构件名称砼强度等级低于C25 C25及C30 高于C30 室内正常环境板、墙、壳15 梁、柱25 露天或室内高湿度环境板、墙、壳35 25 15 梁、柱45 35 25 有垫层基础35 70 无垫层注：（1）轻骨料砼的钢筋的保护层厚度应符合国家现行标准《轻骨料砼结构设计规程》。（2）处于室内正常环境由工厂生产的预制构件，当砼强度等级不低于C20且施工质量有可靠保证时，其保护层厚度可按表中规定减少5mm，但预制构件中的预应力钢筋的保护层厚度不应小于15mm；处于露天或室内高湿度环境的预制构件，当表面另作水泥砂浆抹面且有质量可靠保证措施时其保护层厚度可按表中室内正常环境中的构件的保护层厚度数值采用。（3）钢筋砼受弯构件，钢筋端头的保护层厚度一般为10mm；预制的肋形板，其主肋的保护层厚度可按梁考虑。（4）板、墙、壳中分布钢筋的保护层厚度不应小于10mm；梁、柱中的箍筋和构造钢筋的保护层厚度不应小于15mm。2、钢筋的弯钩长度Ⅰ级钢筋末端需要做1800、1350 、900、弯钩时，其圆弧弯曲直径D不应小于钢筋直径d的2.5倍，平直部分长度不宜小于钢筋直径d的3倍；HRRB335级、HRB400级钢筋的弯弧内径不应小于钢筋直径d的4倍，弯钩的平直部分长度应符合设计要求。如下图所示：1800的每个弯钩长度=6.25 d；( d 为钢筋直径mm) 1350的每个弯钩长度=4.9 d；900的每个弯钩长度=3.5 d；3、弯起钢筋的增加长度弯起钢筋的弯起角度一般有300、450 、600三种，其弯起增加值是指钢筋斜长与水平投影长度之间的差值。4、箍筋的长度箍筋的末端应作弯钩，弯钩形式应符合设计要求。当设计无具体要求时，用Ⅰ级钢筋或低碳钢丝制作的箍筋，其弯钩的弯曲直径D不应大于受力钢筋直径，且不小于箍筋直径的2.5倍；弯钩的平直部分长度，一般结构的，不宜小于箍筋直径的5倍；有抗震要求的结构构件箍筋弯钩的平直部分长度不应小于箍筋直径的10倍。箍筋的长度两种计算方法：（1）可按构件断面外边周长减去8个砼保护层厚度再加2个弯钩长度计算。（2）可按构件断面外边周长加上增减值计算。箍筋增减值调整表形状直径d(mm) 备注(保护层按25mm考虑的） 4 6 6.5 8 10 12 增减值抗震结构1350/1350 -88 -33 -20 22 78 133 增减值=25×8-27.8d 一般结构900/1800 -133 -100 -90 -66 -33 0 增减值=25×8-16.75d 一般结构900/900 -140 -110 -103 -80 -50 -20 增减值=25×8-15d （三）钢筋的锚固长度钢筋的锚固长度，是指各种构件相互交接处彼此的钢筋应互相锚固的长度。如图所示设计图有明