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支架设计及验算

支架设计及验算

第五章支架设计及验算

5.1支架、模板方案

5.1.1模板

箱梁底模、侧模和内模均采用δ=15 mm的竹胶板。竹胶板容许应力[σ0]=14.5MPa,弹性模量E=6×103MPa。

5.1.2纵、横向方木

纵向方木采用A-1东北落叶松,顺纹弯矩应力为14.5MPa,截面尺寸为8×13.5cm。截面参数和材料力学性能指标:

W= bh2/6=80×1352/6=2.43×105mm3

I= bh3/12=80×1353/12=1.64×107mm3

横向方木采用A-1东北落叶松,顺纹弯矩应力为14.5 MPa,截面尺寸为8×8cm。截面参数和材料力学性能指标:

W= bh2/6=80×802/6=85333mm3

I= bh3/12=80×803/12=3.41×106mm3

考虑到现场材料不同批,为安全起见,方木的力学性能指标按湿材乘0.9的折减系数取值,则[σ0]=14.5×0.9=

13.05MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa,容重6KN/m3。

纵横向方木布置:纵向方木或[10槽钢(I10工钢)布置间距等同于支架横向间距,横向方木间距一般为30cm,在腹板和端、中横隔梁下为20cm。

5.1.3支架

采用碗扣支架,碗扣支架钢管为φ48、t=2.6mm,材质为Q235A 级钢,轴向容许应力[σ0]=140 MPa。详细数据可查表5.01。

碗扣支架钢管截面特性表 5.01

碗扣支架立、横杆布置:立杆纵、横向间距一般为90×90cm,在端、中横隔梁下为60×60cm、30×60cm,腹板下30×90cm、

60×90cm。横杆除顶端及底端步距为60cm外,其余横杆步距为120cm。连接支杆和竖向剪刀撑见图。

5.2荷载取值及荷载组合

5.2.1荷载取值

(1)模板、支架自重:

竹胶板自重取0.15KN/m2。

8*8方木每米自重6*0.08*0.08*1=0.04 KN/m。按照间距20cm 考虑,则每平米重量为0.04*5=0.2 KN。

8*13.5方木每米自重6*0.08*0.135*1=0.0648 KN/m。按照间距30cm考虑,则每平米重量为0.0648*3.33=0.22 KN。

查五金手册可知,[10槽钢每米自重10.0Kg,则为0.1 KN/m,I10工钢每米自重11.2Kg,则为0.112 KN/m,均小于8*13.5方木自重,偏安全考虑计算模板自重时全部按照8*13.5方木的自重计算。

计算支架时,模板及纵横向方木按照均布荷载计算,荷载大小为0.15+0.2+0.22=0.57 KN/m2,取1KN/m2进行计算。

内模板(含内支架)均布荷载取2KN/m2

(2)新浇筑钢筋砼自重

参照《路桥施工计算手册》第172页,按配筋率,则钢筋砼自重取值26KN/m3。

(3)施工人员和施工料具运输、堆放荷载

①计算模板及直接支撑模板的小楞时,均布荷载取2.5kN/m2,另以集中荷载2.5KN进行验算;

②计算直接支撑小楞的梁或拱架时,均布荷载可取1.5 kN/m2;

③计算支架立柱及支撑拱架的其它结构构件时,均布荷载可取1.0 kN/m2。

(4)振捣混凝土时产生的荷载:取2 kN/m2。

5.2.2荷载分项系数

计算脚手架及模板支撑架构件强度时的荷载设计值,取其标准值乘以下列相应的分项系数:

(1)永久荷载的分项系数,取1.2;计算结构倾覆稳定时,取0.9。

(2)可变荷载的分项系数,取1.4。

计算构件变形(挠度)时的荷载设计值,各类荷载分项系数,均取1.0。

5.2.3荷载组合

计算底模板及支架强度时,荷载组合为:(1)+(2)+(3)+(4);

验算底模板及支架刚度时,荷载组合为:(1)+(2);

5.3模板及支架计算

5.3.1支架布置

(1)横、顺桥向布置详见附图3-01、3-02

(2)横杆竖向步距均按1.2m布设置

5.3.2立杆承载力计算

(1)荷载的计算

单肢立杆轴向力计算公式根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》5.6.2如下式5-1所示。

N = [1.2(Q1+ Q2 )+ 1.4 (Q3+Q4)]×Lx×Ly (5-1)式中:Lx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距(m);

Q1——支撑架模板自重标准值;

Q2——新浇砼及钢筋自重标准值;

Q3——施工人员及设备荷载标准值;

Q4——振捣砼产生的荷载。

由于碗扣支架的纵、横向间距不一样,并且承受的荷载也不一样,因此分区域进行计算:

1)、翼缘板根部区域:取最大支架间距验算(横向0.6m×纵向0.9m):

N1=[1.2×(1+26×0.55)+1.4×(2.5+2)] ×0.6×0.9=13.32kN 2)、翼缘板端部区域:取最大支架间距验算(横向0.9m×纵向0.9m):

N2=[1.2×(1+26×0.22)+1.4×(2.5+2)] ×0.9×0.9=11.63kN 3)、腹板区域:横向0.6m×纵向0.9m,区域内按照2根立杆承受荷载考虑,区域内荷载为整个腹板的重量+相邻的顶底板荷载,如下图阴影部分所示:

N3={[1.2×1+1.4×(1+2)] ×1.35×0.9+1.2×26×2.23×0.6}

/2=24.15kN

4)、箱室区域:横向0.9m×纵向0.9m,该区域顶、底板最厚处为60cm:

N4=[1.2×(1+26×0.6)+1.4×(2.5+2)] ×0.9×0.9=21.24kN

通过以上计算可知,钢管最大承载力为24.15KN。根据WDJ碗扣支架设计使用说明书知:步距为120cm时,单根钢管可承担的承载力为30KN,所以以上支架布设满足承载力要求。

5.4跨XX路门洞验算

1、荷载取值

模板木带荷载:1.5kN/m² (重量取0.15吨/m²,查《路桥施工手册》)

内模板、钢管扣件自重:2 kN/m² 箱梁钢筋砼自重为26KN/m3,活载大小为:

人员、机械自重取1.0 kN/m²

振捣产生的荷载:2.0 kN/m²

(1)箱梁混凝土自重

在贝雷梁支架区域,箱梁底板宽度、厚度及梁高均为变值,为简化计算,取箱梁砼断面最大时进行计算,底板宽度方向为3291cm,箱梁高度取最大值232cm,断面面积为35.01m2,底板厚度为27cm。

贝雷梁区域梁体自重g1=35.01*26=910.26 KN/m

(2)模板重量g2=1.5×42.5=63.75KN/m(顺桥向每米重量)(3)贝雷钢架主梁重量:g3=24×58×2.7/3=1252.8KN(纵桥向贝雷梁共计58道,每道24米,单片贝雷梁长为3米)

(4)支架重量:g4=

(55*24/0.9*6+42.5*5*24/0.9+55*24*5)*5.94 =1251.36KN (碗口支架每米重量5.94Kg/m,支架总高度按12米计算,扣去门洞高度总计6米,则上方支架均高按6.0米计算。)

(5)活载:g5=4.5KN/㎡×42.5m=191.25KN/m

荷载分项系数,恒载按1.2,活载按1.4

2、贝雷梁上方双拼10#工字钢受力检算

仅对最不利荷载下工字钢受力进行计算:

(1)翼缘板下贝雷梁90cm间距内跨中受力(按简支梁保守计算)M=P*L/4=13.32*0.9/4=2.997KN*m

(2)腹板下贝雷梁75cm间距内跨中受力(按简支梁保守计算)

M= P*L/4=24.15*0.75/4=4.53KN*m

(3)箱室下贝雷梁90cm间距内跨中受力(按简支梁保守计算)

M= P*L/4=21.24*0.9/4=4.78KN*m

取最大值M=4.78KN*m进行检算

10#工字钢力学特性如下:

[σw]=205Mpa,E=2.05×105Mpa

W=49cm3=49000mm3

I=245cm4=2450000mm4

EI=2.05×105Mpa×245cm4=502250N.m2

σ=M/W=4.78*106/2/49000=48.78Mpa<[σw]=205Mpa

满足要求

3、贝雷梁受力检算

根据贝雷梁布置形式,选取中腹板及箱室区域对贝雷梁弯矩、剪力、挠度进行检算,根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》,贝雷梁容

许内力为:

容许挠度取L/400

a、取腹板区域贝雷钢架主梁进行验算,腹板宽60cm,取断面最高

处梁高2.32米,贝雷钢架主梁间距75cm, 按偏安全考虑,腹板砼全

部支承于一组贝雷钢架主梁上,为简化计算并偏于安全考虑,按简支

梁计算,将贝雷钢架主梁上方承受荷载简化为线荷载计算:每米腹板区域一组贝雷钢架主梁承受的砼重量为:

2.32×0.6×26=36.19KN/m

每米腹板区域一组贝雷钢架主梁承受的模板重量为:1.5KN/㎡

×0.6m2/m=0.9KN/m

每米腹板区域一组贝雷钢架主梁承受的支架重量取为:1KN/m

单组双排单层贝雷梁自重:(2.7*2+0.21*2)/3=1.94KN/m,取2KN/m;

每米腹板区域一组贝雷钢架主梁承受的活载为:3*0.6=1.8KN/m 则腹板区域一组贝雷钢架主梁每米承受的线荷载为:

q=1.2*(36.19+0.9+1+2)+1.4*1.8=50.62KN/m

贝雷钢架主梁计算跨径为9.0米

Mmax=ql2/8=50.62×9.02/8=512.53kN.m<1576.4kN.m,满足要求(具体参数查贝雷梁容许内力)

一组贝雷钢架主梁承受的总荷载为:

50.62KN/m*9.0m=455.58KN

则一组贝雷钢架主梁承受的最大剪力为

455.58/2=227.79KN<490.5KN满足要求(具体参数查贝雷梁容许内力表)。

贝雷钢架主梁挠度:

fmax=5ql4/(384EI)

=5×50.62×9.04/(384×206000×0.0577434)

=0.36mm <[f]=9000/400=22.5mm 所以腹板区域贝雷钢架主

梁满足要求。

b、取箱式区域贝雷钢架主梁进行验算,箱式区宽度取90cm,混凝

土上下桥面厚按0.6米,贝雷钢架主梁间距90cm, 按偏安全考虑,箱

式区砼全部支承于一组贝雷钢架主梁上,为简化计算并偏于安全考虑,按简支梁计算,将贝雷钢架主梁上方承受荷载简化为线荷载计算:每米箱式区域一组贝雷钢架主梁承受的砼重量为:

0.9×0.6×26=14.0KN/m

每米箱式区域一组贝雷钢架主梁承受的模板重量为:1.5KN/㎡

×0.9m2/m=1.35KN/m

每米腹板区域一组贝雷钢架主梁承受的支架重量取为:2KN/m

单组双排单层贝雷梁自重:(2.7*2+0.21*2)/3=1.94KN/m,取

2KN/m;

每米腹板区域一组贝雷钢架主梁承受的活载为:3*0.9=2.7KN/m

则腹板区域一组贝雷钢架主梁每米承受的线荷载为:

q=1.2*(14.0+1.35+2+1.8)+1.4*2.7=26.52KN/m

贝雷钢架主梁计算跨径为9.0米

Mmax=ql2/8=26.52×9.02/8=268.5kN.m<1576.4kN.m,满足要求(具体参数查贝雷梁容许内力)

一组贝雷钢架主梁承受的总荷载为:

26.52KN/m*9.0m=238.68KN

则一组贝雷钢架主梁承受的最大剪力为

238.68/2=119.34KN<490.5KN满足要求(具体参数查贝雷梁容许内力表)。

贝雷钢架主梁挠度:

fmax=5ql4/(384EI)

=5×26.52×9.04/(384×206000×0.0577434)

=0.19mm <[f]=9000/400=22.5mm 所以腹板区域贝雷钢架主梁满足要求。

考虑到砼浇注时自连续梁一端推进到另一端,在砼初浇筑至贝雷梁端头时,存在贝雷梁悬挑的不利工况,为增加贝雷梁支架的安全性,在贝雷梁两端端头处增设三排间距为0.3m的碗扣支架作为附加支撑,碗扣支架自成体系,纵横向设置剪刀撑,下部设置扫地杆,上部用

10#工字钢作为分配梁,详见附图。

4、贝雷梁下分配梁受力检算

3根45a工字钢,力学特性如下:

[σw]=205Mpa,

[fv]=125 Mpa

E=2.05×105Mpa

W=3×1430cm3=4290*103mm3

I=3*32240cm4=96720*108mm4

Ix/Sx=38.6cm

tw=11.5mm*3=34.5mm

①、取腹板处对45a工字钢进行验算,其中腹板处集中荷载由前面计算知207.5KN,具体计算模型见下方附图:

M1=1.5P×2/2-P×0.45=1.05P=217.875MPa

σ1=M1 /W=217.875×106/(3×1430×103)=50.8MPa< [σ]=140MPa 强度满足要求。

为简化计算,根据挠度叠加原理可知:

F1=3×PL/48EI=3×207.5×103×2000/(48×2.05×105×3×32240) =1.3mm<2000/400=5mm 刚度满足要求。

②、取箱室处对45a工字钢进行验算,其中箱室处集中荷载由前面计算知108.7KN,具体计算模型见下方附图:

M2=1.5P×2.5/2-P×0.9=0.975P=105.98MPa

σ2=M2 /W=105.98×106/(3×1430×103)=24.7MPa< [σ]=140MPa 强度满足要求。

为简化计算,根据挠度叠加原理可知:

F2=3×PL/48EI=3×108.7×103×2500/(48×2.05×105×3×32240) =0.86mm<2500/400=6.25mm 刚度满足要求。

③、取翼缘板处对45a工字钢进行验算,其中翼缘板处集中荷载可取箱室处集中荷载108.7KN,具体计算模型见下方附图:

Mmax=1.5P×2.5/2-P×0.9=0.975P=105.98MP a

σ2=M2 /W=105.98×106/(3×1430×103)=24.8MPa< [σ]=140MPa 强度满足要求。

为简化计算,根据挠度叠加原理可知:

F2=3×PL/48EI=3×108.7×103×2500/(48×2.05×105×3×32240) =0.86mm<2500/400=6.25mm 刚度满足要求。

5、钢管柱受力检算

钢管立柱采用φ529mm钢管,钢管壁厚8mm,钢管高度4.0m。

其截面特性如下:

截面回转半径: i=18.422cm 截面净面积: A=130.941cm2

Q235钢材抗压强度: 205N/mm2

门式支架最大支点反力N=

(910.26*12+63.75*12+1252.8/2+1251.36/2)

*1.2+191.25*12*1.4=18741.25KN

腹板下方钢管墩间距为2.0米,箱室下方钢管墩间距为2.5米,翼缘板处钢管墩间距为2.0米,为简化计算,同时偏于安全考虑,除去

两侧翼缘板4根钢管立柱,假设跨中共只设16根钢管立柱均匀承担全部荷载。

故单根钢管立柱顶最大荷载=18741.25/16=1171.33KN。

钢管高度4.0m,则长细比λ=μl/i(μ=1)=1*400/18.422=21.71

查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录E:φ=0.941

则[N]=φA

f=0.941×13094.1×205=2525.9kN>Rmax=1171.33KN,满足要求。

6、砼基础计算

采用C30砼基础,宽1.2m,高度0.5m,下层配φ20@300钢筋

骨架,增强整体受力。钢管底座采用0.8m*0.8m方形钢板(或钢管柱

自带圆形法兰厚2cm),钢板厚10mm,考虑整体受力,对砼基础计算:

F=1372.14/(0.6*0.6)=3.811Mpa<30Mpa(C30砼抗压强度设计值),满足要求。

砼基础落在水稳层上,竖向力按照45°发散角计算,对水稳层受力计算:

F=1372.14/(1.2*1.2)=0.9Mpa<4Mpa(水稳层设计7d无侧限抗压强度为4Mpa),满足要求。

满堂支架及门洞支架验算(最终版)

重庆市轨道交通十号线(建新东路~王家庄)工程 环山公园站~长河站区间(高架段) 箱梁满堂支架及门洞支架 安全检算报告 重庆市轨道交通设计研究院有限责任公司 二〇一五年一月

重庆市轨道交通十号线(建新东路~王家庄)工程 环山公园站~长河站区间(高架段) 箱梁满堂支架及门洞支架 安全检算报告 审查: 复核: 审核: 重庆市轨道交通设计研究院有限责任公司 二〇一五年一月

目录 第一章概述 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2主要计算依据 (6) 第二章简支箱梁支架结构受力计算 (6) 2.1方木检算 (9) 2.2立柱检算 (14) 2.3支座检算 (17) 第三章连续箱梁支架结构受力计算 (18) 3.1方木检算 (20) 3.2立柱检算 (26) 3.3支座检算 (29) 第四章连续箱梁门洞支架结构受力计算 (30) 4.1贝雷梁上部型钢计算 (30) 4.2贝雷梁计算 (31) 4.3贝雷梁下部型钢验算 (32) 4.4钢管立柱计算 (34) 4.5基础计算 (34) 第五章结论及建议 (35) 5.1结论 (35) 5.2建议 (35)

第一章概述 1.1工程概况 本工程(建新东路-王家庄段)线路长度33.42km,其中地下段长度为27.04km,高架段长度为6.38km。环山公园站至长河站区间高架总长1130.906m,共29跨,均为群桩基础;1#为桥台,2#~21#墩为花瓣式桥墩,22#~30#为矩形双肢墩(上设盖梁),墩柱高度1.8~15米;其中11#~14#墩、27#~30#墩为现浇连续箱梁,其余为预应力简支箱梁,标准梁宽10.4m(1~21#墩,21#至30#墩梁宽渐变)。高架段箱梁参数统计表如下: 表1:桥梁箱梁参数统计表 2m梁高双线单箱单室箱梁断面图如下(腹板加厚段): 图1.1:双线简支梁标准断面箱梁 1

满堂支架结构验算

满堂支架结构验算 一、总体设计说明 采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管支架。梁重分配原则为:假定箱梁腹板的重量仅由腹板下的立杆承受,顶板和底板的重量之和仅由底板下的立杆承受,翼缘板的重量仅由翼缘板下的立杆承受。 具体布置为: ①在全桥长度范围内,底板下的立杆布置为(纵距×横距)90cm×30cm;翼缘板下的立杆布置为90cm×90cm。考虑到腹板较重,腹板下立杆布置为90cm×30cm。立杆步距均为90 cm。 ②纵木采用10cm×10cm方木,间距20cm沿横桥向满铺,横木采用15cm ×15cm方木。 ③剪刀撑设置:横向剪刀撑每间隔6m设置一道,纵向剪刀撑在两个腹板下及两侧外围均需设置一道,共计4道。 支架的详细布置见设计图。 二、支架基本承载力与设计荷载 1、支架基本承载力 Φ48×3.5mm碗扣式钢管,立杆、横杆承载性能见表1。 表1立杆、横杆承载性 2、设计荷载 (1)箱梁自重,箱梁混凝土容重26KN/m3; (2)模板荷载,按 5.5 KN/m2计; (3)施工荷载,按3.0 KN/m2计; (4)砼振捣荷载,按2.5 KN/m2计; (5)倾倒混凝土荷载,按3KN/m2计;

(2)~(5)荷载合计为14 KN/m2。 三、立杆竖向承载力验算 1、0#-1#梁段(梁高3.05m)腹板下立杆荷载分析: 碗扣式立杆分布90cm×30cm,层距60cm。 图中三个截面分别代表纵断面不同部位:1、端头截面1为0#端头向大里程方向200cm处,2、端头截面2为1#端头向小里程方向100cm处,3、跨中截面为梁体跨中处。综合考虑,则: 端头截面1 连续梁单侧截面翼板面积:g1=1.48m2; 连续梁单侧截面腹板面积:g2=5.02m2; 连续梁单侧截面中板面积:g3=2.56m2; 连续梁单侧截面中板面积:g4=6.75m2; 1、中板处断面面积为6.75 m2,6.75×26/3.1=56.61KN/m2, 荷载组合:1.2×56.61+1.4×14.0=87.5KN/m2, 则单根立杆受力为:N=87.5×0.9×0.3=23.62KN<[ 35 KN](满足)。2、梁段翼缘板下立杆荷载分析 碗扣立杆分布90cm×90cm,横杆层距(即立杆步距)90cm。 翼缘板处断面面积为1.48 m2,1.04×26/3 .34=8.09KN/m2, 荷载组合:1.2×8.09+1.4×14.0=29.308KN/m2,

支架设计及验算

支架设计及验算 第五章支架设计及验算 5.1支架、模板方案 5.1.1模板 箱梁底模、侧模和内模均采用δ=15 mm的竹胶板。竹胶板容许应力[σ0]=14.5MPa,弹性模量E=6×103MPa。 5.1.2纵、横向方木 纵向方木采用A-1东北落叶松,顺纹弯矩应力为14.5MPa,截面尺寸为8×13.5cm。截面参数和材料力学性能指标: W= bh2/6=80×1352/6=2.43×105mm3 I= bh3/12=80×1353/12=1.64×107mm3 横向方木采用A-1东北落叶松,顺纹弯矩应力为14.5 MPa,截面尺寸为8×8cm。截面参数和材料力学性能指标: W= bh2/6=80×802/6=85333mm3 I= bh3/12=80×803/12=3.41×106mm3

考虑到现场材料不同批,为安全起见,方木的力学性能指标按湿材乘0.9的折减系数取值,则[σ0]=14.5×0.9= 13.05MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa,容重6KN/m3。 纵横向方木布置:纵向方木或[10槽钢(I10工钢)布置间距等同于支架横向间距,横向方木间距一般为30cm,在腹板和端、中横隔梁下为20cm。 5.1.3支架 采用碗扣支架,碗扣支架钢管为φ48、t=2.6mm,材质为Q235A 级钢,轴向容许应力[σ0]=140 MPa。详细数据可查表5.01。 碗扣支架钢管截面特性表 5.01 碗扣支架立、横杆布置:立杆纵、横向间距一般为90×90cm,在端、中横隔梁下为60×60cm、30×60cm,腹板下30×90cm、 60×90cm。横杆除顶端及底端步距为60cm外,其余横杆步距为120cm。连接支杆和竖向剪刀撑见图。 5.2荷载取值及荷载组合 5.2.1荷载取值

承插型盘扣式钢管支架施工方案及受力检算书

轨道车库及机具库支架专项施工方案 目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、支撑系统构造 (2) 四、安装施工工艺 (6) 五、安全、质量保证措施 (7) 六、计算书 (9)

一、编制依据 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2011; 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002; 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001; 4、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001; 5、《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008); 6、施工图纸; 二、支撑系统构造 1、承插型盘扣式支撑体系的选择 根据工地的实际情况,本着安全、可靠、省时、省力的原则,经过比较分析,本工程采用盘扣直插式钢管脚手架,梁板采用钢管满堂支撑方式搭设。盘扣直插式钢管脚手架具有以下的特点: (1)这种脚手架主要是对钢管脚手架的扣件进行改进,集其它产品优点于一体,可替代扣件式钢管脚手架、门式架等多种脚手架。有着一扣就成的特点,它具有容易搬运、便于管理、使用方便,安装简单,拆卸快速的高效、实用、经济、美观之优点。 (2)整个脚手架是由盘扣替代杆件之间的连接构件;竖向直插式接长套筒替代对接连接扣件;横杆接头替代直角扣件;盘扣、竖向接长套筒直接焊接在立杆上,变成三件合一。横杆接头直接焊接在横杆的两端,变成二件合一。改变了原来扣件式钢管脚手架需要多个组件形成架体模式,省去了扣件式钢管脚手架规范中有关驳接的许多规定和搭接程序;进行定型标准化设计,杜绝了作业人员许多不规范行为,从而保证了施工安全。 (3)盘扣直插式钢管脚手架的安装,大大节省了安装时间和劳力,其劳力和时间约是原来“扣件式钢管脚手架”的50%左右。 (4)由于组件少,无散件搭配,便于搬运和管理,克服了钢管脚手架构件易散易失的缺陷。克服了门式架搬运容易变形的缺陷。

桥梁支架设计计算

桥梁支架设计计算 一、支架简介 (一)概述 就地浇筑时一种传统的施工方法,由于施工需要大量的模板支架,以前一般仅在小跨径桥或交通不便的边远地区采用。 20世纪70年代以后,由于有限元法的推广和应用以及利用电子计算机进行复杂结构分析计算技术的发展,出现了越来越多的变宽桥、弯桥等复杂的预应力混凝土结构,支架现浇技术得到了广泛的应用。 支架法施工过程比较明确,易于控制,设计计算也比较简单。 该工法适用于工期紧,高度小于20m,跨度48m及以上具备支架施工条件的中小跨度连续箱梁等的施工。 (二)支架法施工的优缺点

优点 梁体混凝土浇筑与预应力张拉可一气呵成,连续梁整体性好,施工平稳可靠;施工中不需要体系转换,不会引起恒载、徐变二次矩; 对机具和起重能力要求不高,无需大型起重设备; 可以采用强大的预应力体系,施工方便。 缺点 施工中需要大量的脚手架,可能影响通航和排洪; 对于桥墩较高、水较深的桥梁,支架施工不方便; 设备周转次数少,工期较长; 施工费用高 (三)支架类型及构造

就地浇筑混凝土梁桥的上部结构,首先应在桥孔位置搭设支架,以支承模板、新浇筑砼等的自重及施工荷载。 1、立柱式支架 立柱式支架构造简单,常用于陆地或不通航的河道,或桥 墩不高的小跨径桥梁。其特点是在桥跨下满布支架立柱,模板直接支承在立柱上的方木或者型钢上。

支架构成 排架+ 纵梁等构件 Φ48 ×3.5mm的钢管搭设 2、梁式支架梁式支架则是在两端设立柱,上方设承重梁,模板直接支承在承重梁上。依其跨径可采用工字钢、钢板梁、钢桁梁和贝雷梁作为承重梁,梁可以支承在墩旁支架上,也可支承在桥墩上预留的托架或在桥墩处临是设置的横梁上。

支架验算

支架受力验算 支架体系受力验算主要包括以下几个方面: 1)底模的强度及刚度 2)底模支撑方木的强度及刚度 3)支架立杆承载力、横杆强度及刚度 4)砼垫层、地基承载力、软弱下卧层及地基沉降 支架体系主要承受竖向压力及侧向压力,竖向受力包括梁体自重,支架、模板重量,施工人员、料具运输、堆放荷载,倾倒混凝土、振捣混凝土产生冲击荷载;侧模承受侧压力及倾倒混凝土、振捣混凝土水平荷载。 荷载组合: (1)箱梁梁体自重:q m =16.2KN/m2 (2)模板自重:q 模 =1.0KN/m2 (3)施工荷载:计算立杆,均布荷载q 施 =1.0 kN/m2 (4)倾倒混凝土冲击荷载:侧模q 冲 =2.0kN/m2 (5)振捣荷载:底模q 振 =2.0kN/m2 侧模q 冲 =4.0kN/m2 1、碗扣支架设计验算 支架采用碗扣支架为Φ48×3.0钢管,A=4.24cm2,Ix=10.8 cm4,Wx=4.49 cm3, 回旋半径r x =1.595cm。 按两端铰接受压构件计算 变厚断面荷载: q={1.2( qm 变+ q 模 )+1.4(q 施 +q 振 )} ×0.9×0.9={1.2×(16.2+1)+1.4×(1+2)} ×0.9×0.9=20.12KN 满堂式碗扣支架按7米高计,其自重为: g=7×0.23=1.61KN 单根立杆所承受的最大竖向力为: N=20.12+1.61=21.73kN ①、立杆稳定性: 横杆步距为1.2m,故立杆计算长度取1.2m。

长细比λ=L/i=1200/15.95=75<[λ ]=150,查表得轴心受压杆件稳定系数ф =0.714,则: σ=N/φA=21.73×103/0.714×424=71.78<[σ]=215MPa满足要求。 ②、强度验算: σ=N/A=21.73×103/424=51.25MPa≤ [σ]=215 MPa 满足要求。

支架验算

箱涵支架搭设方案及验算 支架均架设在底板上,使用φ48×3.5扣结式钢管支架,横向间距0.75m,顺箱涵方向间距为0.75m,支架计算高度取2.5m,共2步。在支架顶顺箱涵方向用10cm×10cm方木作为纵梁,跨度0.75m,间距0.75m。纵梁上用10cm×10cm方木作为横梁,横梁跨度为0.75m,间距为0.3cm,其上铺12mm厚胶合板作为箱涵顶板底模。为便于计算,方木纵梁和 横梁自重均忽略不计。 顶板混凝土自重产生的荷载为6.6kN/m2,查施工手册,施工人员荷载取1.0kN/m2,倾倒混凝土冲击荷载为2.0 kN/m2,混凝土振捣荷 载为2.0 kN/m2。纵梁、横梁木材抗弯刚度E=9000×106N/m2,容许应力[σw]=13.0Mpa。胶合板的抗弯刚度E=4860×106N/m2,容许应力[σw]=9.68Mpa。 模板验算: 力学模型为承受均布荷载的多跨连续单向板,为安全起见,按跨度为: 0.3m简支梁计算,厚度1.2cm,计算宽度取1.0m。

图1 模板受力示意图 图2 10×10cm方木横梁受力示意图 图3 10×10cm方木纵梁受力示意图 模板应力及最大挠度均符合要求。 (2)横梁验算:计算跨度0.75m,间距0.3m,截面尺寸为10.0cm×10.0cm,力学模型为承受均布线荷载的多跨连续梁,为安全起见,简化为承受均布荷载的简支梁计算。承受从模板上传来的均布线荷载,忽略方木模板自重。

(3)纵梁验算:计算跨度0.75m,间距0.75m,截面尺寸为10.0cm ×10.0cm。力学模型为承受集中荷载的多跨连续梁,按承受集中荷载的4跨连续梁计算,承受从横梁上传来的集中荷载作用,忽略方木模板自重。 (4)支架验算:钢管立管顺箱涵方向间距0.75m,横向间距0.75m,支架计算高

支架验算

支架验算 一、支架设计 本下穿通道顶板至地面最大高度为6m,拟采用满堂式ø48*3.5碗扣支架作为全通道支架的基本构件。横距为60cm、纵距为90cm;所有横杆步距均为 1.2m。满堂支架顶横向木枋采用10#槽钢单层布置,横向槽钢上铺设纵向木枋, 纵向木枋采用5*10cm木枋单层按间距15cm布置,纵向木枋上铺设15mm厚竹 胶板。 结构计算采用允许应力法,地基因架设在钢筋混凝土底板上,不存在强 度不足及沉降现象,故不另行计算。 二、计算参数 1、混凝土容重:26.0KN/m3 2、混凝土超重系数:1.2 3、施工临时荷载:2.5KN/m2 4、倾倒混凝土产生荷载:2.0KN/m2 5、振捣混凝土产生荷载:2.0KN/m2 6、满堂脚手钢管应力安全系数取1.4 槽钢件应力安全系数1.3 稳定安全系数1.5 7、材料应力取值: A3钢:[σ轴]= 140MPa、 [σ弯]= 145MPa、[τ]= 85MPa 方木:[σ弯]= 13MPa、[τ]= 2.0MPa 竹胶板:[σ弯]= 12MPa、[τ]=12MPa

8、材料弹性模量取值: 钢材弹性模量: 2.1×105 MPa 方木(杉木)弹性模量: 9×103 MPa 竹胶板弹性模量: 3.1×103 MPa 9、杆件允许最大挠度为L/400 三、荷载计算 1、荷载分析 ⑴钢筋混凝土自重 箱梁钢筋混凝土自重属均布荷载,直接作用于底模及侧模,根据通道设计图纸,中通道各部分自重荷载为: 底板处:q1 =15.7*1.2*26*1.2=587.81KN/m ⑵竹胶板底模(板厚δ=1.5cm,容重γ=7.5KN/m3) q2=1*1*0.015*7.5KN/m3=0.11KN/m2 ⑶纵向木枋(5*10cm@15cm) q3=(1/0.15)*0.05*0.1*7.5=0.25KN/m2 ⑷横向槽钢(10#) q4=(1/0.6)*12.74*10-4*10*9.8=0.139KN/m2 ⑸钢管支架体系自重 ①单根钢管自重 按6m的支架高度计算钢管自重荷载(含配件、剪刀撑及水平拉杆等),ø48*3.5钢管单位重为3.84kg/m,加配件乘以系数2.0,则立杆自重平均分配到底层的荷载为:

支架验算资料

支架验算资料 一、标准跨(梁宽10.5m、跨度21.1m、中间设一支墩) 1、荷载计算: 根据公路桥涵施工技术规范,荷载组成如下: a 宽10.5m空心板梁重:152KN/m b 模板自重:24KN/m c 贝雷片及配件重:13KN/m d 振捣荷载施工人、机荷载:6KN/m e 振捣荷载:10KN/m 强度验算荷载:a~e 203 KN/m 挠度验算荷载:a~c 187 KN/m 2、强度计算: 中间设一支墩、梁纵向按3片布置、梁长3×3=9.0m、横向按8榀计算(实际布10榀) a弯矩M计算: g=203/8×1.2=30.45KN/m g=30.45 KN/m L=9.0m M max= g L2/8=30.45×92÷8=308.3 KN.m<[M]=958 KN.m (321型单片允许值) 故弯矩可满足要求 b 剪力Q: Q max=30.45×9÷2=137K N<[Q]=245 K N 故剪力可满足要求 2、挠度计算: E=2.1×108Kpa J=2.505×10-3 桁架荷载受力系数:ξ=13.021

g=187/8×1.2=28.05 KN/m f ma x =ξ g L4/( E×J)=13.021×28.05×94÷(2.1×108×2.505×10-3)=4.56mm [f]=9000÷400=22.5 mm f ma x=4.56mm<[f] =22.5 mm 故挠度可满足要求 3、钢管支墩计算: 采用¢50钢管、壁厚5mm、横向每排布5根、每根按最长12.0m计算 支墩荷载:N max=g L/2=187×9÷2=841.5 KN ①强度计算:N=1.2×841.5÷5=202 KN б=202÷(0.5×∏×0.005)=25.71Mpa <【б】=170 Mpa 故强度可满足要求 ②稳定性计算: 按最高墩12m计算 L0=2L=24m 钢管回转半径:J=(D2+d2)0.5/4=(5002+4902)0.5/4=175mm 长细比:λ=24×1000/175=137 查表得:¢=0.319 钢管稳定允许应力为:¢【б】=0.319×170=54.2 Mpa>25.71Mpa 故稳定性可满足要求 二、标准跨(梁宽9.0m、跨度26.0m、中间设一支墩) 1、荷载计算: 根据公路桥涵施工技术规范,荷载组成如下: a 宽9.0m空心板梁砼重:131KN/m b 模板自重:21KN/m c 贝雷片及配件重:13KN/m d 振捣荷载施工人、机荷载:6KN/m e 振捣荷载:10KN/m

1支架设计与验算

1支架设计与验算 支架设计与验算1,200字以上 支架是一种用于支撑和固定物体的结构,广泛应用于建筑、机械、电力等领域。支架设计的主要目标是确保支撑物体的稳定性和安全性。 在进行支架设计之前,首先需要明确支架的类型和用途。常见的支架类型包括单立柱支架、桁架支架和悬挑支架等。根据具体的用途和荷载要求,可以选择合适的支架类型。 支架设计的第一步是确定支架的结构形式。结构形式的选择需要考虑支架的用途、荷载特点和空间限制等。常见的结构形式包括悬臂梁、桁架结构和柱式结构等。对于较大的支架,还需要考虑拆装和运输的便利性。 设计支架的第二步是进行结构分析。结构分析包括静力学分析和动力学分析两方面。静力学分析可以通过受力平衡方程和材料力学等原理进行计算。动力学分析则需要考虑外界荷载的影响,如风荷载和地震荷载等。结构分析的结果将确定支架的荷载能力和稳定性。 根据结构分析的结果,可以进行支架的尺寸确定。支架的尺寸包括支架的高度、间距、截面尺寸和材料选择等。支架的高度和间距需要根据荷载要求进行确定,以满足支撑物体的强度和稳定性。截面尺寸的选择需要根据受力情况和材料强度进行计算。材料的选择需要考虑材料的强度和耐久性等方面。 设计好支架的尺寸后,需要进行验算。验算主要是通过计算和模拟分析的方法,验证支架的结构是否满足设计要求。常见的验算方法包括强度验算、稳定性验算和可靠性验算等。强度验算可以通过计算支架的应力和应变来判断其强度是否满足要求。稳定性验算则通过计算支架的位移和变

形来判断其稳定性。可靠性验算则考虑材料的强度分散和不确定性因素,以保证支架的可靠性和安全性。 最后,完成支架设计和验算后,需要进行施工和安装。施工和安装过程中需要按照设计要求和标准进行操作,确保支架的质量和安全。 总之,支架设计和验算是一个复杂的过程,需要考虑多方面的因素。通过科学的结构设计和严格的验算,可以确保支架的安全性和稳定性,满足使用要求。

盖梁支架搭设方案及验算

盖梁支架搭设方案及验算 一、工程概况 本工程桥梁大部分是在平地进行修建,仅局部桥墩部分桥墩落在河道或沟浜之中,因河道和沟浜均较小,水深较浅,拟采用填平河道和沟浜,在平地进行桥梁下部结构施工,待架梁后再按设计要求疏浚河道。 盖梁施工为拟采用满堂支架施工方法,选用WDJ碗扣钢管进行搭设。由于盖梁下面的地基土质松软,地下水位较高,承载能力明显偏低,故在支架搭设前必须对地基进行加固处理,以满足承重支架对地基的要求。 二、地基处理 为满足盖梁承重支架对地基的要求。先除去表层土,对基础进行平整及压实,使其密实度达到90%以上,再铺设20cm厚道碴或碎石,用压路机辗压密实,然后浇筑15cm厚C20素砼。加固基础的面积为盖梁投影面积四侧加宽1m。 为保证地基施工排水,在加固的地基的一侧横桥向设置临时排水沟,将地面雨水引入路基边沟排走。在浇筑砼地坪时,需确保地面平整度,以保证钢管支架的平整稳固。 三、支架搭设 ⑴盖梁支架采用碗扣式满堂支架。碗扣式支架的构件是定型模数杆件,其立杆是轴心受压杆件,横杆是侧向支撑立杆,减小立杆计算长度,从而充分发挥钢杆件抗压能力。根据盖梁恒载分布特点。盖梁立杆在立柱间平面布置600X 600伽(横向X纵向),步距1200伽; 每根立杆底部应设置100X 100X 6mm的钢板衬垫或槽钢,以防局部应力过大,造成混凝土破坏,导致支撑管下沉。 ⑵立杆高度根据盖梁底标高及底模高度而定。立杆规格用 3.0m和2.4m两种组

合,错开对接,避免接头在同一平面上,利用可调底座和可调顶托分别调 整以满足支架高度要求。 ⑶立杆底座上方,离地20cm左右加设横向和纵向扫地杆,用扣件与立杆紧固, 水平扫地杆间距控制在间隔3〜4排立杆。当立杆基础不在同一高度上时,必 须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离大于0.5m。 ⑷横向和纵向均设置剪刀撑。剪力撑由底至顶连续设置,斜杆必须落地,并 与扫地杆紧固,倾斜角度控制在45。〜60°。纵向每个3排设置一道,横向 每隔4排设置一道。 四、支架验算 4.1支架立杆稳定性验算 (一)、以调头区盖梁进行计算。取两墩柱之间的盖梁自重:16.05t/m作为结构荷载对支架立杆进行验算(偏安全)。本工程盖梁支架采用DWJ碗扣式钢管脚手架.立杆步距为1200mm寸,每根立杆设计荷载为30KN(查《桥梁施工常用手册》,碗扣式支架设计荷载表6.2 —3) (1)荷载计算: 混凝土重:16.05 X 10/2.0 = 80.25kN/m2 模板及支架重:2kN/m i 施工荷载:4.0 kN/m 2 N= 80.25 + 2+ 4= 86.25kN/m2 (2)本方案验算的支架纵、横间距为0.6 X 0.6 (横向X纵向),受荷面积为0.6 X 0.6=0.36m2,立杆设置在纵横十字交叉点上。 每根立杆承受的荷载为:N仁0.36X 86.25=28.89KN<30KN. (3)方木承载力检算: 方木规格100mnX 100mm间距为300mm跨距为600mm 均布荷载:q=0.3 X 95.2=28.56N/mm

模板及支架设计的验算

模板及支架设计的验算

模板及支架设计的验算 一.模板及其支架的设计考虑,下列各项荷载 a.模板及其支架自重 b.新浇砼自重 c.钢筋自重 d.施工人员及施工设备荷载 e.振捣砼时产生的荷载 f.新浇砼对模板倾面的压力 g.倾倒砼时产生的荷载 C4#楼为剪力墙框架结构,楼层高为m。 地下室板厚为180mm、其余为110、150,梁尺寸有250×300、200×400、200×500、200×680等。 取永久荷载系数,活荷载系数。施工荷载按均布作用时,设80×60的松方楞木间距为300mm,模板宽度为900mm,按规范要求进行强度验算: (一)、.楼板模板的强度验算 板的抵抗弯矩 Wx=bh2/6=90×2/6=3 板的惯性矩 Ix=bh3/12=90×3/12=4 板的抗弯强度设计为fm=13N/mm2 平板模板的标准荷载 a.九合板自重(18mm)2 b.楼板的砼自重25KN/m3×8=4.5KN/m2 c.楼板钢筋自重3×8=0.198KN/m2 d.施工人员及设备均布荷载2.5 KN/m2 e.振捣砼产生的荷载2.5 KN/m2 f.2

××0.33 100q1′ q1××d]×0.9=KN/m 设计荷载q1′=q1×0.9=×0.9=KN/m M=K m q1′′l2=××0.3223KN·m f m6×10-6×103×104KPa 强度能满足要求 (2)、模板的刚度验算 q2′ q2×(a+b+c)×0.9=KN/m q 2 ′×0.9= KN/m 挠度W A=K W ql4/100EI = 4 =×10-5<L/400=×10-4m 所以刚度能满足要求

现浇箱梁支架验算指导书

一、支架受力检算 1.1满堂脚手架验算 东连接线A0#~A2#、B0#~B5#采用满堂支架形式现浇施工。针对上述7孔现浇梁,以最宽、最重梁A0#~A2#断面进行检算,以此作为施工指导。 1.1.1 A0#~A2# A0#~A3#箱梁钢筋总重122.8t、C50混凝土866m3。A0#~A2#箱梁梁宽12.4m、高2.25m为变截面,钢筋重81.8t、砼量577.4m3。采用碗扣脚手满堂支架现浇,竹胶合板作底模和侧模。 1.1.1.1荷载计算 1)砼自重:A0#~A2#箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3 箱梁方量为642m3)共计642×2.6=1669.2t 2)施工荷载(模板、机具、作业人员)按0.3t/m2计,共计为:60×12.4×0.3=223.2t 总荷载1669.2+223.2=1892.4t。 1.1.1.2支架设计计算 二、支架设计 根据设计图纸和荷载情况,初步设计碗扣支架布置为:中横梁和端横梁支架纵、横方向、腹板下方立杆的间距均为60×60㎝,箱梁翼缘板部位立杆间距按照60cm×90cm梅花型布置,平杆层间距120cm,横桥向布置3+9+3共15列(中横梁和端横梁布置3+13+3共19列),纵桥向两墩28m之间布置(6+19+6)31 排、两墩30m之间布置(6+27+6)39 排,立杆上下采用可调丝杆上托和下托,丝杆上顶托内顺桥

向放置一根15×15cm方木,纵向方木上横向摆放10×10cm方木,方木 中心间距为28cm,在方木上钉15mm厚的竹胶板作为现浇箱梁底模。HB 碗扣为Φ48×3.5mm钢管。 立杆、横杆承载性能如下表: 1、荷载分析计算 1)模板荷载: (1)内模(包括支撑架):按q=1.2KN/m2考虑。 (2)外模(包括侧模支撑架):按q=1.2KN/m2考虑。 2)施工荷载: 因施工时面积分布广,需要人员及机械设备不多,按q=1.0KN/m2考虑。3)碗扣脚手架及分配梁荷载: 按2#墩最高位置且分布间距为60cm×60cm考虑,q=3.77KN/m2。

满堂支架设计及验算方案

一.编制依据 1.1 《建筑施工碗扣式脚手架平安技术规范》JGJ 166-2008 1.2 《房建工程施工和质量验收规范》(CJJ2-2008) 1.3 《建筑施工平安检查标准》(JGJ59-99) 1.4 《广西省<建筑施工平安检查标准>实施细则》及图纸等 1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》(JGJ130-2001) 二.工程概况 新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2,现场实测中心里程为NK765+283.55。邕宁站综合行车室接受全现浇框架结构,基础接受条形基础,房屋一层为框架结构(信号楼),二层为砖混结构(办公楼)。信号楼净空尺寸为4.3m,总长为46.7m,宽为7.9m。 三.支架结构设计 3.1扣件钢管脚手架的材质要求 (1)钢管接受外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管,其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。 (2)扣件接受可锻铸铁制造的扣件,其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》)(GB15831)的规定。 (3)脚手架下,立杆运用垫板尺寸为:30cm×30cm。 3.2支架构件 满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。 3.3支架布置 依据房屋设计高度和承重要求,依据梁体混凝土的自重荷载,考虑施工荷载以及其它荷载的影响,预留足够的施工平安储备,进行现浇梁支架的检算(检算资料详见满堂支架设计计算书)。 现浇支架自下而上由钢管立柱,支配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。 满堂支架接受Φ48δ3.5小钢管,碗扣连接。 框架顶板及现浇梁接受钢管扣件支架现浇,顶板厚12cm。现浇支架拟接受钢管扣件满堂支架,钢管间距1.3m*1.2m,横杆步距1.0m,顶托顶部接受并排2根钢管作为纵楞,横楞接受4cm*7cm的方木,间距按0.2m布置。梁部支撑接受,在梁底中部增设一排钢管立柱,并对其加密,间距为0.75m或0.6m,横杆和满堂支架对应相通,增加其整体受力稳定性,顶托顶部接受并排2根钢管作为纵楞,横楞接受4cm*7cm的方木,间距按0.2m布置。同时,满堂支架设置剪刀撑,每隔2排设置一道。钢管接受杆件接受外径48mm,壁厚3 .5mm,国标钢管。 支架构造应符合下列规定: (1)立杆间距和水平杆步距应依据支架所承受的荷载通过设计计算确定,并利于支架安装、拆除作业。立杆底端和顶端的碗扣节点应设置纵、横向水平杆;底层水平杆兼作扫地杆时,其和底座支承板的高差为35cm。 (2)每根立杆的底部应设置垫板,垫板的尺寸大于钢管直径的5倍以上。 (3)每根立杆的顶部应设置U形可调顶托,顶托上设置方木承受荷载。严禁接受水平杆干脆承受梁体荷载。顶托螺杆插入立杆的长度最小为15cm,伸出立杆的长度最大为30cm、最小为10cm。 (4)剪刀撑设置应符合下列规定: A支架四周及中间纵、横向每隔四排从底到顶连续设置竖向剪刀撑,剪刀撑水平倾角在45°~60°之间。 B剪刀撑接受和支架立杆规格相同的钢管,用旋转扣件和立杆扣接;当剪刀撑不能和立杆扣接时,应和该立杆相邻的水平杆扣接;扣接点距碗扣节点的距离最大为15cm。 C剪刀撑运用Φ48×3.5mm、长度6m的钢管,每根剪刀撑扣接的立杆和水平杆数量不得小于4根。 D剪刀撑应接受搭接接长,搭接长度大于100cm,搭接处应等间距设置3个旋转扣件扣紧,扣件边缘至杆端的距离要大于10cm。

管道支吊架设计及计算

浅谈管道门字型支吊架的设计及计算 【文摘】用来支撑管道的结构叫管道支吊架,管道在敷设时都必须对管子进行固定或支承,固定或支承管子的构件是支吊架。在机电工程里,管道 支架是分布广、数量大、种类繁多的安装工事,同时管道支吊架的设计 和安装对管道及其附件施工质量的好坏取决定性作用。如何采用安全适 用、经济合理、整齐美观的管道支吊架是机电安装工程的一个重点。【关键词】管道布置管道跨距管架分析管架内力计算 一、管道的布置 对管道进行合理的深化和布置是管道支吊架设计的前提条件。欲设计安全使用、经济合理、整洁美观的管道支吊架,首先需对管道进行合理的布置,其布置不得不考虑以下参数: 1.管道布置设计应符合各种工艺管道及系统流程的要求; 2.管道布置应统筹规划,做到安全可靠、经济合理、满足施工、操作、维 修等方面的要求,并力求整齐美观; 3.在确定进出装置(单元)的管道的方位与敷设方式时,应做到内外协调; 4.管道宜集中成排布置,成排管道之间的净距(保温管为保温之间净距) 不应小于50mm。 5.输送介质对距离、角度、高差等有特殊要求的管道以及大直径管道的布 置,应符合设备布置设计的要求,并力求短而直,切勿交叉;

6. 地上的管道宜敷设在管架或管墩上,在管架、管墩上布置管道时,宜使 管架或管墩所受的垂直荷载、水平荷载均衡; 7. 管道布置应使管道系统具有必要的柔性,在保证管道柔性及管道对设备、 机泵管口作用力和力矩不超出过允许值的惰况下,应使管道最短,组成 件最少; 8. 应在管道规划的同时考虑其支承点设置,并尽量将管道布置在距可靠支 撑点最近处,但管道外表面距建筑物的最小净距不应小于100mm ,同时 应尽量考虑利用管道的自然形状达到自行补偿; 9. 管道布置宜做到“步步高”或“步步低”,减少气袋或液袋。不可避免 时应根据操作、检修要求设置放空、放净。 二、 管架跨距 管架的跨距的大小直接决定着管架的数量。跨距太小造成管架过密,管架数量增多,费用增高,故需在保证管道安全和正常运行的前提下,尽可能增大管道的跨距,降低工程费用。但是管架跨距又受管道材质、截面刚度、管道其它作用何载和允许挠度等的影响,不可能无限的扩大。所以设计管道的支吊架应先确定管架的最大跨距,管架的最大允许跨距计算应按强度和刚度两个条件分别计算,取其小值作为推荐的最大允许跨距。 1. 按强度条件计算的管架最大跨距的计算公式: []t W q L δφ124.2max = L max ——管架最大允许跨距(m ) q ——管道长度计算荷载(N/m ),q=管材重+保温重+附加重 W ——管道截面抗弯系数(cm 3)

桥梁支架专项方案(含满堂脚手架和门式脚手架验算)

南川大观至黎香湖二级专用公路B1合同段 箱梁支架施工方案 一、编制依据 《南川大观至黎香湖二级专用公路桥梁施工设计图》 JTG D62—2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JGJ166-2008《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 JGJ130—2002《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》 JGJ162—2008《建筑施工模板安全技术规范》 GB50017-2003《钢结构设计规范》 GB50018-2002《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 JGJ461《施工现场临时用电安全技术规范》 GB5036《特种作业人员安全技术考核管理规则》 二、工程概况 大观变电站大桥(K2+295~K2+575)上部结构采用预应力砼现浇连续箱梁,全宽10m,全桥共3联9跨,桥跨布置为9×30m=270m。本桥第五跨下有一条10m宽河沟通过,第八跨下有一条5m宽公路通过. 新房子分离式立交桥(起点K2+733、终点K2+763)、杨家嘴分离式立交桥(起点K2+990、终点K3+020),桥跨布置为1×20m=20m,共一联桥,上部结构采用预应力砼现浇连续箱梁,桥宽10m。 三、地基处理 箱梁翼缘板和箱梁主体与其相对应地基承载力不同,翼缘板位置地基

承载力>15Kpa,箱梁主体地基承载力要求>30Kpa.大观变电站大桥、新房子、杨家嘴分离式立交桥原地表是水田,支架基础处理方法为:先将水田水放干,采用砂岩填料进行抛石挤淤,抛石层高于淤泥表面1.0m,砂岩挤淤层上回填50cm厚页岩填料,使其密实度达到填方路基回填标准后浇注15cm厚C20砼作为支架基础,支架基础宽度根据桥梁底板宽度两侧各加0。5m工作面确定.在地面硬化以后,应该加强箱梁施工内的排水工作,在场地两侧开挖30×30cm排水沟,并设置引水槽,严禁在施工场地内形成积水,造成地基不均匀沉降,引起支架失稳,出现安全隐患和事故. 四、支架的搭设 4.1材料选用和质量要求 (1)本工程支架为连续箱梁承重用,选用碗扣式多功能钢支架,现浇梁外模采用122×244×12优质竹胶板。 (2)采用碗扣式多功能钢支架,且有产品合格证。禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的架管。支管应涂刷防锈漆作防腐处理,并定期复涂以保持其完好. 对于过河、过路部位,不宜做满堂支架,单跨内采用门洞式支架(片石砼基础+工字钢横梁). 4。2大观变电站大桥现浇梁支架形式及支架计算书 采用满堂碗扣式支架,顺桥向间距为0。9m、横桥向间距为0。6m,在桥台及桥墩两侧3.6m范围为顺桥向加密为0。6m,支架搭设中间横杆层距为1。2m,方木净间距200mm,支点处净间距为100mm.门架支点处顺桥向间距为0。3m,跨河道与跨公路支架处架设40b工字钢纵梁,纵梁

支架验算

目录 一、编制依据 (1) 二、工程概况 (1) 三、施工部署 (1) 四、施工准备 (2) 五、主要施工方法及技术措施 (3) 六、计算书 (5)

龙口—青岛公路莱西(沈海高速)至城阳段第五合同段 A匝道桥现浇箱梁模板支架专项施工方案 一、编制依据 (1)依据施工图设计文件、工程地质勘查报告、施工组织设计及相关的文件; (2)当地气候条件; (3)依据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008); (4)依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011); (5)依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008); (6)依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011); (7)依据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001); (8)依据《公路工程质量检验评定标准》(JTG F80/1-2004); (9)依据《钢管满堂支架预压技术规程》(JGJ/T 194-2009); (10)参考《路桥施工计算手册》(人民交通出版社)。 二、工程概况 团旺互通立交AK0+699.5匝道桥工程,位于龙口-青岛公路莱西(沈海高速)至城阳段第五合同段内,起讫桩号为AK0+651.47~AK0+747.53,跨越龙青高速公路,桥梁全长96.06m,桥下净高不小于5m,桥宽 15.5m。上部结构为20+(2×25)+20m预应力混凝土现浇箱梁。全桥现浇箱梁主要工程数量见下表: C50砼(m3) 螺纹钢 Ф12(kg) 螺纹钢 Ф16(kg) 螺纹钢 Ф25(kg) 螺纹钢 Ф28(kg) 钢绞线 (kg) 波纹管 (m) 群锚 (套) 200×200×20mm 减震橡胶块(块) 958.9 53581 101587 1373 9911 26619 2150 48 20 三、施工部署 3.1施工工艺概述 本工程现浇箱梁基础主线范围内的地基为已施工好的路基,其余地段地基承载力较好。地基处理宽度根据搭设排架的宽度确定,为梁宽沿横桥向两侧各加宽1.5m。为防止浇筑混凝土时,流水软化支架的地基,主线范围内的地基为施工好的路基,顶部直接浇筑10cm的C15砼,其余地段铺设60cm厚的炮渣石,分二层压实,压实度达到93%,然后浇筑10cm的C15砼,处理后的地基容许承载力达到200KPa以上,满足

满堂支架验算

现浇箱梁支架设计验算 1、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 现浇箱梁支架采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设,使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木,立杆顶托上纵向设15×15cm方木;纵向方木上设10×10cm的横向方木,其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m(净间距0.15m)、在跨中其他部位间距不大于0.3m(净间距0.2m)。模板宜用厚1.8cm的优质竹胶合板,横板边角宜用4cm厚木板进行加强,防止转角漏浆或出现波浪形,影响外观。支架纵横均按图示设置剪刀撑,其中横桥向斜撑每2.0m设一道,纵桥向斜撑沿横桥向共设4~5道。 立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下: 采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm 和60cm×90cm×120cm两种布置形式的支架结构体系,其中:墩旁两侧各4.0m范围内的支架采用60cm×60cm×120cm的布置形式;除墩旁两侧各4m 之外的其余范围内的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式。扣件式钢管满堂支架及工字钢平台支架体系构造图见附图(一)~(二)。 2、现浇箱梁支架验算 该现浇连续梁为单箱单室,对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 ㈠、荷载计算 1、荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式: ⑴ q1——箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵ q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计

算,经计算取q2=1.0kPa(偏于安全)。 ⑶ q3——施工人员、施工材料和机具荷载,按均布荷载计算,当计算 模板及其下肋条时取 2.5kPa;当计算肋条下的梁时取 1.5kPa;当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载,对底板取 2.0kPa,对侧板取 4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载,取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重,经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示: 满堂钢管支架自重 2、荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合 3、荷载计算

现浇箱梁支架验算

目录 一、标准联箱梁特征 (1) 二、支架布设方案 (1) 三、理论计算 (2) (一)、基本计算原理及依据 (2) (二)、分析单元选取 (2) (三)、各个单元的自重荷载计算 (3) (四)、A-1单元分析计算 (5) (五)、A-2单元模板支架计算 (11) (六)、B-1单元模板支架计算 (18) (七)、B-2单元模板支架计算 (23) (八)、箱梁中横梁模板支架计算 (29) (九)、箱梁翼板下模板、支架计算 (34) (十)、箱梁中横梁加厚部分模板支架计算 (40) (十一)、侧模理论计算 (45) (十二)、贝雷支架验算 (47) 四、门式支架平面布置示意图 .................................................... 错误!未定义书签。

支架承载力理论计算 一、标准联箱梁特征 现以标准断面联支架为研究对象,箱梁顶宽26米,梁高2.2米。梁底至原地面平均净高约11.5米。 二、支架布设方案 1、门式支架布置 标准联箱梁顶板投影面宽26米,其中翼板投影宽3.5米,箱梁底板宽16.87米。为了方便计算,把箱梁纵向划分成3个区段,横向划分成3个区块,如下图所示。门式支架采用HR 重型门架,门架正面与桥梁纵轴线面平行,横桥向采用交叉拉杆连接。分别布置如下:(1)、横梁处(C段):横桥向采用60cm间距,顺桥向采用50cm间距。 (2)、箱梁中部一般位置(A段): 横桥向采用90cm间距,顺桥向采用100cm间距,腹板位置横桥向加密至60cm,顺桥向片间距均取100cm。 (3)、箱梁底板厚度渐变位置(B段): 横桥向采用90cm间距,顺桥向采用100cm间距,腹板位置横桥向加密至60cm,顺桥向片间距均取100cm。 (4)、悬臂翼板部位: 横桥向位置90+90+90+120cm,顺桥向片间距均取100cm。

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