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CFG桩单桩竖向抗压承载力特征值计算

工程名称:长动还建楼住宅小区

设计依据:《复合地基技术规范》(GB/T50783-2012)

1、计算CFG桩单桩竖向抗压承载力特征值(第5.2.

2、14.2.6条)

计算公式:Ra=Up*Σqsai*li+α*qp*Ap

CFG桩桩身直径D=500mm,桩端持力层为强风化泥质粉砂岩,桩端全断面进入持力层深度hr≥1.0m;有效桩长L≥6.0米。

Up=3.14*0.5=1.57(m);Ap=3.14*0.5*0.5/4=0.196(m2)

取qsa1=30kPa,L1=2.0m;qsa2=50kPa,L2=3.0m;qsa3=80kPa,L2=0.5m

桩端土地基承载力折减系数α=1.0,qp=800kPa

Ra==380+156.8=536.8(kN)

取Ra=530kN

2、计算CFG桩桩体强度(第5.2.2、14.2.6条)

计算公式:Ra=η*fcu*Ap;fcu=Ra/(η* Ap)

桩体强度折减系数η=0.33

fcu=530/(0.33*0.196)=8194(kPa)=8.20MPa

取fcu=20MPa

3、CFG桩复合地基承载力计算(第5.2.1、14.2.5条)

计算公式:fspk=βp*m*Ra/Ap+βs*(1-m)*fsk

βp=1.0,βs=0.7

Ra=530kN,fsk=fak=220kPa

D=0.5m,S=3*0.5=1.5(m),De=1.13*1.5=1.695(m)

m=D*D/(De*De)=0.087

fspk=1.0*0.087*530/0.196+0.7*(1-0.087)*220=235.2+140.6=375.8(kPa)

取fspk=370kPa

工程名称:长动还建楼住宅小区

设计依据:《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2012)

1、计算CFG桩单桩竖向抗压承载力特征值(第7.1.5、7.7.2条)

计算公式:Ra=Up*Σqsai*li+α*qp*Ap

CFG桩桩身直径D=500mm,桩端持力层为强风化泥岩,桩端全断面进入持力层深度hr 深度hr≥0.5m;有效桩长L≥5.5米。

Up=3.14*0.5=1.57(m);Ap=3.14*0.5*0.5/4=0.196(m2)

取qsa1=35kPa,L1=2.0m;qsa2=50kPa,L2=3.0m

桩端土地基承载力折减系数α=1.0,qp=700kPa

Ra=1.57*(40*2.0+60*3.0)+1.0*700*0.196=408.2+137.2=545.4(kN)

取Ra=540kN

2、计算CFG桩桩体强度(第7.1.6、7.7.2条)

计算公式:fcu≥4*λ*Ra*ζ/* Ap;ζ=fspa/fspk=1+γm(d-0.5)/fspa

fspa=fspk+γm*(d-0.5)=450+20*(2.3-0.5)=486(kPa)

ζ=fspa/fspk=486/450=1.08

fcu=4*1.0*540*1.08/0.196=11902(kPa)=11.9MPa

取fcu=15MPa

3、CFG桩复合地基承载力计算(第7.1.5、7.7.2条)

计算公式:fspk=λ*m*Ra/Ap+β*(1-m)*fsk

λ=0.9,βs=0.8

Ra=510kN,fsk=fak=360kPa

D=0.5m,S=3*0.5=1.5(m),De=1.13*1.5=1.695(m)

m=D*D/(De*De)=0.087

fspk=0.9*0.087*540/0.196+0.8*(1-0.087)*360=215.72+262.94=478.7(kPa)

取fspk=460kPa

CFG复合地基

CFG桩复合地基 1、定义: 水泥粉煤灰碎石桩复合地基是由水泥、粉煤灰、碎石、砂加水拌合形成的高粘结强度桩。(简称CFG桩),通过在基底和桩顶之间设置一定厚度的褥垫层以保护层以保证桩、土共同承担荷载,使桩、桩间土和褥垫层一起构成复合地基。 2、CFG桩复合地基技术指标 CFG桩在工程中常用的施工工艺包括长螺旋钻孔灌注桩、管内泵压混合料成桩、振动沉管灌注桩。根据现场情况,本项目采用长螺旋灌注桩。 施工现场CFG桩复合地基主要技术指标:桩径:400mm 桩间距:1200mm(电梯间)剩余主楼1500mm 桩长:16.5m 级配沙石粒径:10-30mm 厚度:300mm 压实系数:0.95 单桩承载力:740KN/M3复合地基承载力:445Kpa 3、适用范围: 适用于处理粘性土、粉土、沙土和自重固结的素填土等地基,对淤泥质土应根据当地强制性标准或通过现场试验确定其适用性。就地基而言,既可用于条基、独基、筏基,采取适当的技术处理措施后亦可用于刚度较软弱的基础及柔性基础。 4、设计计算: ○1桩体强度: 桩体试块抗压强度平均值应满足:?cu≥3R a/A P 式中?cu—桩体混合料试块(边长150立方体)标准养护28d抗压强度平均值R a—单桩竖向承载力特征值(KN) A p—桩的截面积(m2) ○2CFG桩复合地基承载力特征值: ?spk=mR a/A p+β(1-m)?sk 式中?spk—复合地基承载力特征值(Kpa) m—面积置换率 A P—桩的截面积(m2) β—桩间土承载力折减系数 ?sk—处理后桩间土承载力特征值(Kpa)

R a—单桩竖向承载力特征值(KN) ○3CFG桩单桩竖向承载力特征值: 单桩竖向承载力特征值R a的取值,当采取单桩荷载试验时,应将单桩极限承载力除以安全系数2;当无单桩荷载试验资料时,可按下式估算: R a=u p∑n i=1q si l i+q p A p 式中u p—桩的周长(m); n—桩长范围的土层; q si、q p—桩周第i层土的侧阻力、桩端端阻力特征值(Kpa); l i—第i层土的厚度(m); A P—桩的截面积(m2) ○4变形计算 复合土层的分层与天然地基相同,各复合土层的压缩模量等于该层天然地基压缩模量的ξ倍,ξ值可按下式确定: ξ=?spk/?ak 式中?spk—复合地基承载力标准值(Kpa) ?ak—基础底面下天然地基承载力特征值(Kpa) 复合地基的变形计算经验系数应根据地区沉降观测统计确定: 地方性变形计算系数Ψs E—S为变形计算深度范围内压缩模量的当量值,应按下式计算: E—S=ΣA i/Σ(A i/E si) 式中A i—第i层土附加应力系数沿土层深度的积分值; E si—基础底面下第i层土的压缩模量值(Mpa),桩长范围内的复合土层按

塔吊基础计算书(CFG桩复合地基)

塔吊桩基础计算书 一. 参数信息 塔吊型号: 中联QTZ80(5610)自重(包括压重): F1=694.3kN 最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=630.00kN.m 塔吊起重高度: H=105.60m 塔身宽度: B=1.60m 桩混凝土等级: C20 承台混凝土等级: C30 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 6.00m 承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深: h=0.50m 承台顶面埋深: D=5.000m 桩直径: d=0.400m 桩间距: a=4.000m 桩钢筋级别: Ⅱ级 桩入土深度: 23.0m 桩型与工艺: 干作业钻孔灌注桩 二. 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.35m 基础的最小宽度取:Bc=6.00m 三. 塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 由于偏心距 e=M/(F×1.2+G×1.2)=882.00/(904.8+5778.00)=0.13≤B/6=1.00 所以按小偏心计算,计算公式如下: 当考虑附着时的基础设计值计算公式: 式中 F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷 载,F=754.3kN; G──基础自重与基础上面的土的自重,G=25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D =4815.00kN; B c──基础底面的宽度,取B c=6.00m;

W──基础底面的抵抗矩,W=B c×B c×B c/6=36.00m3; M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1.4× 630.00=882.00kN.m; 经过计算得到: 最大压力设计值 P max=1.2×(754.3+4815.00)/6.002+882.00/36.00=210.14kPa 最小压力设计值 P min=1.2×(754,3+4815.00)/6.002-882.00/36.00=161.14kPa 有附着的压力设计值 P k=1.2×(754.3+4815.00)/6.002=185.64kPa 四. 地基基础承载力验算 Quk =Qsk + Q pk = u ∑qsik l i + q pk * Ap =1.257 (0.35*35+1.5*40+1.8*50+6.4*70+3*50+9.95*60) +2500*0.126 =2021.06kN 按规范安全系数标准计算单桩竖向承载力特征值 Ra = Quk/2 =1010.53 kN 复合地基承载力计算 桩间距4m,采用正方形或矩形布桩m =0.0157 取β=0.80 fsp,k=m*Ra/Ap+β*(1-m)*fs,k = 0.0157*1010.53/0.1256+0.8*(1-0.0157)*120= 218.81kPa> P K 偏心荷载作用:1.2×fsp,k=262.57 kPa >P kmax=210.14kPa 满足要求。 五. 受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下: 式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数,取hp=0.96; f t──混凝土轴心抗拉强度设计值,取 f t=1.57kPa; a m──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: a m=[1.60+(1.60 +2×1.30)]/2=2.90m; h0──承台的有效高度,取 h0=1.3m; P j──最大压力设计值,取 P j=210.14kPa; F l──实际冲切承载力:

CFG桩检测方案

xxxx建设项目基桩 检测方案 xxxx建设公司 年月日

目录 一、工程概况 二、场地工程地质及水文地质条件 三、地基处理方案设计参数 四、编制依据 五、检测目的、项目、数量 六、检测方法与技术 七、质量控制 八、安全生产与文明检测 九、资料整理解释及成果 十、工程进度

一、工程概况 xxxx建设项目由xxxx公司筹建。拟建场地位于xxxx,拟建建筑物有xxxx。 根据场区地质条件,由xxxx公司设计,采用强夯法、CFG桩复合地基方案。首先采用强夯处理,再采用CFG桩复合地基处理方案,处理后的复合地基承载力特征值不小于180kPa。 xxxx人工挖孔桩采用高应变法检测、低应变、单桩承载力试验。 二、场地工程地质及水文地质条件 (1)第四系人工堆积层 ①层素填土(Qml):灰褐、褐红、褐黄色,由粘性土含少量灰岩砾石组成,主要由场地平整时开挖场地挖方区粘性土堆填而成,可塑,高压缩性,结构松散;局部为耕植土,含植物根茎。标贯击数(N)2.7~9.8击,平均值6.2击。场地中部及北部67个钻孔有揭露,堆填时间短。揭露厚度0.50~13.5m,平均厚7.08m。 (2)第四系冲洪积层(Qal+pl) ②层次生红粘土:褐红、褐黄色,局部蓝灰色夹灰绿色,局部夹粘土薄层,可~硬塑,含水比aw=0.59~0.89,平均0.80,中压缩性为主。压缩系数(a1-2)0.21~0.53Mpa-1,平均值0.41 Mpa-1;压缩模量(Es1-2)4.07~8.93 MPa ,平均值5.68MPa。液塑比Ir=1.64~1.69,平均1.67,液塑比Ir’=1.66~1.84,平均1.73,Ir<Ir’,属收缩后复浸水膨胀,不能恢复到原位的红粘土类型。干强度及韧性中等,稍湿。标贯修正击数(N)4.2~10.1击,平均值7.9击。整个场地55个钻孔有揭露,主要分布于勘察场地中部填方区下部,顶板埋深0.00~13.50m,厚度0.70~10.50m,平均厚3.67m。 (3)第四系残积层(Qel) ③层红粘土:褐红、褐黄色,可~硬塑状态,中压缩性,含水比aw=0.47~0.81,平均 0.63。中压缩性为主,压缩系数(a1-2)0.11~0.93Mpa-1,平均值0.34 Mpa-1;压缩模量(Es1-2)2.09~15.74 MPa ,平均值7.56MPa。液塑比Ir=1.64~1.74,平均1.67,液塑比Ir’=1.73~1.93,平均1.80,Ir<Ir’,属收缩后复浸水膨胀,不能恢复到原位的红粘土。局部夹粘土薄层,干强度及韧性中等,稍湿。标贯修正击数(N)4.8~18.6击,平均值10.1击。整个场地103个钻孔有揭露,主要分布于场地北部及南部,顶板埋深0.00~15.40m,厚度0.50~20.5m,平均厚10.24m。 (4)二叠系下统永德组下段(P1y) ④强风化泥灰岩:灰、青灰、灰白色,局部为全风化程度,局部夹泥岩、灰岩薄层,中厚层构造,岩体风化强烈,碎裂结构,节理裂隙发育,岩心经钻具扰动呈碎石、碎块状,局

CFG桩施工工艺

CFG桩施工工艺 一、CFG桩 CFG 桩是由水泥粉煤灰碎石和细沙加水搅拌形成的高粘强度 的桩和桩间土及褥垫层一起形成复合地基,CFG桩复合地基通过褥垫层与基础相连接,无论桩端落在一般土层还是淤泥土质均可保证桩间土始终参与工作。由于桩间土的强度及模量比桩间土大,在荷载作用下桩顶应力比桩间土的应力大,桩可承受的荷载向深的土层传递并相应减少桩间土承载的荷载。 桩体是由机械成孔后将搅拌好的砼利用泵机打入孔中,在拔管的过程中利用高差产生的重力将混凝土自振捣效果,这样不仅在成桩的过程中不仅挤密桩间土还挤密桩身,使其具有水硬性,使处理后的复合地基的强度和抗变形的能力明显提高。 在复合地基中,基础和桩间土之间设有设置一定厚度的散粒状组成的褥垫层,是地基的核心部分,基础下是否有褥垫层对地基的承载能力有很大的影响,若不设置褥垫层,复合地基和普通的桩基础相似,桩间土的承载能力难以发挥,不能称作复合地基。基础下只有设置了褥垫层,桩间土承载能力才能发挥出其潜在的作用。 二、 CFG桩加固地基的设计与施工 CFG桩设计强度为C20,桩型为¢400X13000单桩,单桩复合地基承载力特征值为200kpa.

施工准备: 1. 资料和条件: (1)建筑场地和勘察报告 (2)CFG桩图和设计说明 (3)建筑场地的水准控制和点和建筑物位置控制坐标 (4)具备三通一平 2. 塑料排水板的设计 在地基中设置塑料排水板的作用主要是增加排水途径,缩短排水距离,使素砼加快沉降发展。塑料排水板设计是将塑料排水板换算成当量直径的砂井,采用砂井理论和设计方法,塑料排水板打设在桩周围,由于淤泥深9米,所以塑料排水板要打穿透淤泥。 雇结度是计算塑料排水板设计中一个很重要的问题,因为知道各级荷载下不同时间的固结度就可以推算出地基强度增长和荷载的沉降量,从而可以进行各级荷载下的稳定系数,确定加载相应计划。 3.技术措施: (1)确定施工机具和配套设备 (2)材料的规格技术要求及数量 (3)试桩长孔数量不少于1%,以复核地质资料及设计工艺是否适宜,以便即时修订技术参数 (4)按照施工图放好桩位 (5)确定打桩顺序与桩距有关,软土中因桩距较大可采用间隔跳打法

CFG桩

CFG桩简介 水泥粉煤灰碎石桩(Cement Fly-ash Gravel简称CFG桩),由碎石、石屑、砂、粉煤灰掺水泥加水拌和,采用机械或人工成孔,通过振动、泵送、人工灌注等方式在地基中形成CFG 桩体,桩与桩间土,垫层形成CFG桩复合地基,可提高地基承载力,减少沉降。CFG桩是一种低强度混凝土桩,可充分利用桩间土的承载力共同作用,并可传递荷载到深层地基中去,CFG 桩的适用范围很广,在砂土、粉土、粘土、淤泥质土、杂填土等地基均有大量成功的实例,具有较好的技术性能和经济效果。本文从CFG桩机理、发展及现状、CFG桩复合地基的设计三个方面对CFG桩进行简单介绍。 (一)CFG桩机理 (1)荷载传递机理 柔性桩和刚性桩桩体为粘结材料,在荷载 作用下依靠桩周摩擦力和桩端阻力把作用在桩 体上的荷载传递给地基土体。但由于桩体刚度 不同,柔性桩和刚性桩的荷载传递也有很大不 同。柔性桩复合地基存在有效临界桩长,当柔性 桩桩长超过其临界桩长后,桩体的承载力增加 很小,其桩体侧摩擦力随着深度的增大而减少, 变化比较大。随着桩的刚度增大,桩侧摩擦力沿 深度变化梯度减少,这是桩体强度影响承载力 的主要原因。对于桩来说,其承载力主要来自 全桩长的侧摩擦力及桩端承载力,桩越长则承 载力越高。加荷时,由于桩、土变形模量悬殊较大,导致土的沉降量要大于桩的沉降量,使得桩 身出现等沉面。等沉面以上的桩间土将相对桩体向下移动,从而对桩产生负摩阻力,而在等沉面 以下,桩体相对于桩间土向下移动,故桩间土对桩体产生正摩阻力。 (2)CFG桩复合地基的加固机理 CFG桩复合地基的加固机理可概括为桩体的置换作用、排水和加筋作用,褥垫层的调整均 化作用。对于砂牲土、粉土和塑险指数较小的粉质粘土,采用不排土成桩工艺旅工,还具有挤密 作用,有利于桩间上的性质改良。 1)桩体的置换作用,CFG桩中的水泥经水化反应和与粉煤灰的凝硬反应,生成了主要成份 为铝酸钙水化物、硅酸钙水化物等不溶于水的稳定的结晶化合物,这些物质以纤维状结晶,并不 断生长延伸充填到碎石和石屑的孔隙中,相互交织形成空间网状结构,将原来由点-点接触和点 一面接触的骨料紧紧缠绕粘结在一起,使桩体的抗剪强度和变形模量均大大提高。所以在荷载

CFG桩法软基处理计算

CFG 桩法软基处理计算 项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设 计_____________校 对___________ 一、设计资料 1.1地基处理方法: CFG 桩法 1.2基础参数: 基础类型: 矩形基础 基础长度L: 20.00m 基础宽度B: 8.00m 褥垫层厚度: 150mm 基础覆土容重: 20.00kN/m 3 1.3荷载效应组合: 标准组合轴力F k : 24000kN 标准组合弯矩M x : 100kN·m 标准组合弯矩M y : 100kN·m 准永久组合轴力F : 22000kN/m 1.4桩参数: 《建筑桩基技术规范》《建筑地基:: 粉质粘土 5.00粉质粘土5.00粉质粘土5.00粉质粘土5.00粉质粘土5.00 粉质粘土5.00 天然地面标高

土层参 层号 土层名称 厚度 m 容重 kN/m 3 压缩模量 MPa 承载力 kPa ηd 侧摩阻力kPa 桩端阻力kPa 1 粉质粘土 5.00 18.00 20.00 100.00 1.00 20.00 1000.00 2 粉质粘土 5.00 18.00 20.00 100.00 1.00 20.00 1000.00 3 粉质粘土 5.00 18.00 20.00 100.00 1.00 20.00 1000.00 4 粉质粘土 5.00 18.00 20.00 100.00 1.00 20.00 1000.00 5 粉质粘土 5.00 18.00 20.00 100.00 1.00 20.00 1000.00 6 粉质粘土 5.00 18.00 20.00 100.00 1.00 20.00 1000.00 注:表中承载力指原始土层承载力特征值(kPa)、d 基础埋深的地基承载力修正系数 桩侧阻力指桩侧阻力特征值(kPa)、桩端阻力指桩端阻力特征值(kPa) 土层 计算厚度(m) 桩侧阻力 kPa 桩端阻力 kPa 2 5.00 20.00 1000.00 3 5.00 20.00 1000.00 二、复合地基承载力计算 2.1单桩竖向承载力特征值计算 当采用单桩载荷试验时,应将单桩竖向极限承载力除以安全系数2 R a =200.00/2=100.00kN 由《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2002 J220-2002)式9.2.7 3R a A p = 3×100.00 0.0707 =4244.13kPa=4.24MPa 桩身混凝土抗压强度 f cu = 25.00MPa f cu > 3R a A p 桩身砼强度满足规范要求。 2.2面积置换率计算 由《建筑地基处理技术规范》式7.2.8-2 m = d 2 d e 2 计算 d --桩身平均直径, d =0.30m d e -- 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径 d e =1.13 s 1s 2=1.13× 1.20×1.20=1.36m s 1、s 2--桩纵向间距、横向间距,s 1=1.20m 、s 2=1.20m m = d 2d e 2 = 0.302 1.362 =4.89% 2.3复合地基承载力计算 由《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2002 J220-2002)式9.2.5 f spk = m R a A p +β(1-m )f sk 式中:

CFG桩复合地基设计

第四章CFG桩复合地基设计 4.1特点和适用范围 CFG桩为桩体中掺加适量石屑、粉煤灰和水泥加水拌和,制成一种粘结强度较高的桩体,与桩间土和褥垫层一起构成CFG桩复合地基。桩,桩间土与基础之间必须设置一定厚度的褥垫层,即褥垫层是高粘结强度桩复合地基的一部分。 CFG桩属高粘结强度桩,与素硷桩的区别仅在于桩体材料的构成不同,在其受力和变形特性方面无什么区别。复合地基性状和设计计算,对其它高粘结强度桩复合地基都适用。CFG桩可适用于条形基础、独立基础,也可用于筏基和箱形基础。就土性而言,CFG桩可用于填土、饱和及非饱和粘性土,既可用于挤密效果好的土,又可用于 4.2 CFG桩及其复合地基知识概述 CFG桩CFG(Cement Flying—ash Gravel pile)桩是在碎石桩桩体中掺加适量的粉煤灰、石屑或砂、水泥及特种添加剂加水拌合,用各种成桩机械制成的一种高黏结强度桩体的简称。就其功能原理来讲属于地基处理范畴,桩身可在全长范围内受力,和桩基相比,由于CFG桩可以掺人工业废料粉煤灰、不配筋以及充分发挥桩间土的承载能力,工程造价一般为桩基的1/3—1/2。CFG桩施工速度很快,一台设备10—15 d可处理1 000 m 地基。目前已应用于公路建设的软基处理、桥涵台背处理和结构物基底处理工程等项目中。CFG桩复合地基CFG桩复合地基由CFG桩、桩间土及褥垫层三部分构成。其构造示意图如图4-1所示。 图4-1 CFG桩复合地基示意图其加固机理总体来说就是:褥垫层受上部基础荷载作用产生变形后以一定的比例将荷载分摊给桩及桩间土,使二者共同受力。同时土体受到桩的挤密而提高承载力,而桩又由于周围土的侧应力的增加而改善了受力性能,二者共同工作,形成了一个复合地基的受力整体,共同承担上部传来的荷载。由于桩体的强度和模量比桩间土大,在荷载作用下,桩顶应力比桩间土表面应力大。桩可将承受的荷载向较深的土层中传递并相应减少桩间土承担的荷载。这样,由于桩的作用使复合地基承载力提高,沉降变形减小,并同时提高了土体的抗剪强度,亦可使CFG桩避免产生刺入破坏的可能。

CFG桩单桩竖向抗压承载力特征值计算

CFG桩单桩竖向抗压承载力特征值计算 CFG桩计算书 工程名称:长动还建楼住宅小区 设计依据:《复合地基技术规范》(GB/T50783-2012) 1、计算CFG桩单桩竖向抗压承载力特征值(第、条) 计算公式:Ra=Up*Σqsai*li+α*qp*Ap CFG桩桩身直径D=500mm,桩端持力层为强风化泥质粉砂岩,桩端全断面进入持力层深度hr≥;有效桩长L≥米。 Up=*=(m);Ap=**4=(m2) 取qsa1=30kPa,L1=;qsa2=50kPa,L2=;qsa3=80kPa,L2= 桩端土地基承载力折减系数α=,qp=800kPa Ra==380+=(kN) 取Ra=530kN 2、计算CFG桩桩体强度(第、条) 计算公式:Ra=η*fcu*Ap;fcu=Ra/(η* Ap) 桩体强度折减系数η= fcu=530/(*)=8194(kPa)= 取fcu=20MPa 3、CFG桩复合地基承载力计算(第、条) 计算公式:fspk=βp*m*Ra/Ap+βs*(1-m)*fsk βp=,βs= Ra=530kN,fsk=fak=220kPa D=,S=3*=(m),De=*=(m) m=D*D/(De*De)= fspk=**530/+*()*220=+=(kPa) 取fspk=370kPa CFG桩计算书 工程名称:长动还建楼住宅小区

设计依据:《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2012) 1、计算CFG桩单桩竖向抗压承载力特征值(第、条) 计算公式:Ra=Up*Σqsai*li+α*qp*Ap CFG桩桩身直径D=500mm,桩端持力层为强风化泥岩,桩端全断面进入持力层深度hr深度hr≥;有效桩长L≥米。 Up=*=(m);Ap=**4=(m2) 取qsa1=35kPa,L1=;qsa2=50kPa,L2= 桩端土地基承载力折减系数α=,qp=700kPa Ra=*(40*+60*)+*700*=+=(kN) 取Ra=540kN 2、计算CFG桩桩体强度(第、条) 计算公式:fcu≥4*λ*Ra*ζ/* Ap;ζ=fspa/fspk=1+γm()/fspa fspa=fspk+γm*()=450+20*()=486(kPa) ζ=fspa/fspk=486/450= fcu=4**540*=11902(kPa)= 取fcu=15MPa 3、CFG桩复合地基承载力计算(第、条) 计算公式:fspk=λ*m*Ra/Ap+β*(1-m)*fsk λ=,βs= Ra=510kN,fsk=fak=360kPa D=,S=3*=(m),De=*=(m) m=D*D/(De*De)= fspk=**540/+*()*360=+=(kPa) 取fspk=460kPa

CFG桩复合地基处理计算

水泥粉煤灰碎石桩(CFG 桩)复合地基方案计算 工程实例: 本工程回填土较厚,拟采用CFG 桩复合地基。基础底面的桩间图地基承载力为70KPa 。CFG 桩直径为500,采用C25混凝土浇筑,单桩竖向承载力特征值为450KN ,单桩承载力发挥系数取λ=0.9,桩间土承载力发挥系数取β=0.8,要求处理后的地基承载力为180KPa 。 根据《建筑地基处理技术规范》7.1.5-2 对有粘结强度增强体复合地基应按下式计算: sk p a spk f m A R m f )1(-+=βλ A p =3.14×0.5×0.5÷4=0.19625m 2 0.06176 70)1(8.019625 .04509.0180)1(=⇒⨯-⨯+⨯⨯=⇒-+=m m m f m A R m f sk p a spk βλ 面积置换率m =d 2/d 2 e ;d 为桩身平均直径(m ),等边三角形布桩d e =1.05s ,正方形布桩d e =1.13s 当采用三角形布置时, 1.90m s m 92.1CFG )05.1(5.006176.02 2 ==⇒==取桩间距s s m 当采用正方形布置时, 1.70m s m 78.1CFG ) 13.1(5.006176.022 ==⇒==取桩间距s s m 根据7.1.6条有粘结强度复合地基增强体桩身强度应KPa KPa A R f p a cu 7.825419625 .04509.041000254=⨯⨯≥⨯⇒≥λ 规范条文:根据《建筑地基处理技术规范》 7.7.1水泥粉煤灰碎石桩复合地基适用于处理黏性土、粉土、砂土和自重固结已完成的素填土地基。 7.7.2水泥粉煤灰碎石桩复合地基设计应符合下列规定:

CFG桩单桩承载力试验

CFG桩单桩静载试验方案 一、试验依据 《建筑基桩检测技术规范》(JGJ106-2003) 二、试验目的 采用接近于通过竖向抗压桩的实际工作的试验方法,比较准确的反应单桩的受力状况和变形特征,确定单桩竖向抗压承载力,作为设计依据。 三、单桩竖向抗压静载试验的基本原理 单桩竖向抗压静载试验,是一种原位测试方法,其基本原理是将竖向荷载均匀的传至建筑物基桩上,通过实测单桩在不同荷载作用下的桩顶沉降,得到静载试验的Q-s曲线及s-lgt等辅助曲线,然后根据曲线推求单桩竖向抗压承载力特征值等参数。 四、仪器设备 1、加载设备:油压千斤顶(100T),高压油泵站。 2、荷载与沉降量测仪表:荷载量测使用60Mpa压力表,沉降量测使用50mm 大量程百分表。荷载与沉降量测仪表均经过国家指定的计量标定单位进行计量标定。 3、地锚反力装置系统。 五、试验准备工作 1、收集原始资料,了解试桩场地工程地质情况,试桩的基本情况(如桩长、桩径、混凝土强度等级、施工日期、施工工艺等),以及桩的预估极限承载力值。 2、制定出比较详细的试验方案(包括桩头处理、加载装置等)。 (1)试验加载装置的选择:试桩所承受的荷载由油压千斤顶分级施加。反力由地锚反力装置系统提供。 (2)荷载与沉降的量测仪表:荷载用由标定合格的0.4级精密压力表测量。试桩沉降采用大量程百分表测量。根据规范要求在试桩的两个侧面对称安装2个百分表。沉降测定平面距桩顶距离不小于0.5倍桩径,固定和支承百分表的夹具和基准梁在构造上应确保不受气温影响而发生竖向变位。 (3)试验加载方式的选择:试验加载方式采用慢速维持荷载法(逐级加载,每级荷载达到相对稳定后加下一级荷载,然后逐级卸载到零)。 3、其它注意事项 (1)在试验设备、仪器仪表的运输过程中应确保其不损伤,以保证现场测试数据的准确无误。 (2)现场吊装安置加载设备时,应采取必要的安全措施,保证设备的安放位置正确和人员设备的安全。 (3)试验现场必须搭起能防雨、遮阳的临时帐篷或设施,以保护仪器设备。

CFG桩复合地基工程特性分析及承载力计算

CFG桩复合地基工程特性分析及承载力计算 摘要:CFG桩复合地基加固高等级公路软基就是一种新引入的软基处理方法,具有施工周期短、工后沉降小、无噪音、无振动、不排污、节约钢材等特点而得到 广泛的应用。但是由于自身的复杂性和多样性,致使群桩相互作用机理及其承载 力的计算一直没有得到令人满意的研究成果。文章对CFG桩各个组成部分进行了 详细的分析,介绍了复合地基各个参数的合理取值范围,在此基础上结合相关试 验进行了承载力计算公式的推演。 关键词:水泥粉煤灰碎石桩、复合地基、软基处理、工程特性、计算参数、 承载力计算 0 引言 CFG桩即为水泥、粉煤灰、碎石等混合料加水拌合在土中灌注形成的竖向增 强体。 碎石桩复合地基,处理后承载力提高系数一般在1.2~1.6之间。而在同样的地质条件下,CFG桩复合地基的承载力提高系数可以高达2倍以上。CFG桩具有刚 性桩特点,可全桩长发挥侧阻力,桩落在好的土层上还具有明显的端承作用。这 样就可以通过增加桩长或改变桩端持力层的方式,使桩进入较坚硬的土层来提高 复合地基整体的承载力,以满足不同的设计要求。 同其他刚性桩一样,CFG桩体的刚度及变形量远大于桩间土。在通常情况下,在桩顶和基底间设置褥垫层有效调节了桩与桩间土在荷载作用下的变形,从而确 保了桩与桩间土的共同工作,这充分显示出CFG桩复合地基的柔性桩特征。CFG 桩的沉降远小于桩间土的沉降,桩体上部形成负摩擦区,致使CFG桩的实际受力 与基桩有着很大的区别,其计算方法和取值也就区别于传统的基桩。 1 CFG桩复合地基结构分析 1.1 褥垫层 褥垫层技术是复合地基的核心技术,CFG桩只有通过褥垫层才能够构成桩土 复合地基。褥垫层厚度如果过小,桩顶时将产生非常明显的应力集中,桩间土的 承载作用无法得到充分的发挥。 图1 褥垫层结构 褥垫层厚度如果过大,桩土的应力比值会接近1,这样桩基就失去了在CFG 复合地基中存在的意义。所以,褥垫层厚度一般设计为10~30cm,特殊情况为 50cm。褥垫层材料采用粒径为30~80mm的碎石。不仅技术可靠,经济上也比较 合理。 1.2 桩基 1.2.1 桩径 水泥粉煤灰碎石桩常采用振动沉管法施工,其桩径根据施工设备的桩管决定,一般设计桩径为300mm~600mm。当用螺旋转机或其他设备施工时,可根据设备 情况及需要确定桩的直径。 1.2.2 桩距 桩距LP大小取决于设计要求的复合地基的承载力、布桩形式、土质与施工机 具等。桩距选择原则:承载力要求高,桩距应下限,但必须考虑施工时桩体之间 的相互影响。就施工而言,桩距的选择应综合多种因素进行设计,一般桩距:。 1.2.2 桩长

cfg桩复合地基承载力及施工检测

CFG桩复合地基承载力及施工检测 提要 本文讨论了CFG桩复合地基承载力确定,以及复合地基检测应注意的几个问题。 Abstract : In this paper, bearing capacity of CFG pile composite foundation and its testing after construction are discussed. Key words:composite foundation of CFG pile; bearing capacity; construction testing; thickness of flexible cusion 一、引言 CFG桩复合地基技术已在全国广泛推广应用,国家行业标准《建筑地基处理技术规范》 (JGJ79-2002)的颁布,为工程技术人员进行 CFG桩复合地基设计、施工及检测提供了技术 依据。但在复合地基承载力的确定及复合地基检测方面,在不同地区基于某些地区性经验, 存在一些差异。本文将根据自己一些粗浅体会就上述问题做一些讨论。 二、复合地基承载力的确定 根据《建筑地基基础设计规范》(GBJ79-2002)(简称地基规范)和《建筑地基处理技术 规范》(JGJ79-2002)(简称地基处理规范),复合地基承载力确定可分为设计阶段和竣工验 收阶段进行讨论。 1、设计阶段 在复合地基设计阶段,地基规范规定:复合地基承载力特征值应通过现场复合地基载 荷试验确定,或采用增强体的载荷试验结果和其周边土的承载力特征值结合经验确定;地 基处理规范规定:复合地基承载力特征值,应通过现场复合地基载荷试验确定。初步设计 时,也可按下式估算: fspk=mRa/Ap+β(1-m)fsk (1) 式中:fspk—复合地基承载力特征值(kpa); m —面积置换率; Ra —单桩竖向承载力特征值(kN); Ap —桩的截面积(m2); β—桩间土承载力折减系数,宜按地区经验取值,如无经验时可取0.75~ 0.95,天然地基承载力较高时取大值; fsk —桩间土承载力特征值(kPa),宜按当地经验取值,如无经验时,可取天 然地基承载力特征值。 实际工程中,有条件时先在拟建场地做现场载荷试验,可为设计提供可靠的设计参数。 而很多情况是在无试验资料条件下按(1)式估算复合地基承载力,但要结合工程实践经验,

CFG桩竖向增强体承载力现场实作检测方案2021.5.6

※※※工程复合地基竖向增强体抗压承载力 检 测 方 案 四川****检测技术有限公司 20**年0*月**日

※※※工程复合地基 竖向增强体抗压承载力检测方案编制: 审核: 批准: 编制单位:四川****检测技术有限公司 地址:四川省*******************号 联系电话:********* 传真: ***********

目录 1.工程概况............................................................................. - 1 - 2.检测依据............................................................................. - 1 - 3.仪器设备............................................................................. - 1 - 4.检测方法............................................................................. - 2 - 4.1荷载布置 .................................................................... - 2 - 4.2检测过程控制 ............................................................ - 3 - 4.3安全文明生产 ............................................................ - 7 -

单桩竖向抗压静载试验检测细则

单桩竖向抗压静载试验检测细则 1、试验目的 确定 单桩的竖向抗压承载力特征值是否满足设计要求。 2、适用范围 (1) 对于本项目,本检测适用 CFG 桩、水泥土搅拌桩、柱锤冲扩桩等; (2) 当埋设有测量桩身应力、应变、桩底反力的传感器或位移杆时,可测定桩的分层侧 阻力和端阻力或桩身截面的位移量。 (3) 对工程桩抽样检测时,加载量不应小于设计要求的单桩承载力特征值的 (1) 试验加载宜采用油压千斤顶。 当采用两台及两台以上千斤顶加载时应并联同步工作, 且应符合下列规定: 1) 采用的千斤顶型号、规格应相同; 2) 千斤顶的合力中心应与桩轴线重合; 3) 承压板直径不小于设计桩径且有足够的刚度。 (2) 加载反力装置可根据现场条件选择锚桩横梁反力装置、压重平台反力装置、锚桩压 重联合反力装置、地锚反力装置,并应符合下列规定: 1) 加载反力装置能提供的反力不得小于最大加载量的 2) 应对加载反力装置的全部构件进行强度和变形验算; 3) 应对锚桩抗拔力 (地基土、抗拔钢筋、桩的接头 )进行验算;采用工程桩作锚桩时, 锚 桩数量不应少于 4 根,并应监测锚桩上拔量; 4) 压重宜在检测前一次加足,并均匀稳固地放置于平台上; 5) 压重施加于地基的压应力不宜大于地基承载力特征值的 桩 作为堆载支点。 (3) 荷载测量可用放置在千斤顶上的荷重传感器直接测定;或采用并联于千斤顶油路的 压力表或 压力传感器测定油压, 根据千斤顶率定曲线换算荷载。 传感器的测量误差不应大于 2.0 倍。 号); 2、 1) 2) 3) 4) 5) 3、 检测评定依据 新建时速 200 公里客货共线铁路工程施工质量验收暂行标准》 铁路工程基桩检测技术规程》 (TB 10218-2008 ); 建筑基桩检测技术规范》 (JGJ 106-2014/J256-2014 ); 铁路路基工程施工质量验收标准》 (TB TB1 041 4-2003 ); 铁路建设工程监理规程》 (TB 10402-2007/J269-2007 ); 设备仪器及其安装 铁建设【 2004】 8 1.2 倍; 1.5 倍,有条件时宜利用工程

CFG桩(规范)

一、一般规定 1、水泥粉煤灰碎石桩(CFG桩)法适用于处理粘性土、粉土、沙土和桩端具有相对硬土层、承载力标准值不低于70KPa的淤泥质土、非欠固结人工填土等地基。 2、水泥粉煤灰碎石桩桩端应位于相对硬的土层上。 3、水泥粉煤灰碎石桩复合地基按承载力设计师必须进行地基变形验算。 二、设计 1、水泥粉煤灰碎石桩桩径d宜取350-600mm. 2、桩的平面布置,可只布置在基础范围内。 3、桩距s应根据设计要求的复合地基承载理、土性、施工工艺等确定,宜取3-6倍桩井。当在饱和粘性土中挤土成桩时,桩距s不宜小于4倍桩径。 4、桩体试块抗压强度平均值应满足下式要求: fcu≥3Rk/Ap 式中fcu-桩体混合料试块(边长150mm立方体)标准养护28d无侧限抗压强度平均值(KPa) RK-单桩承载力标准值(KN),应按本规范9.2.8条取值。 5、桩顶应设置垫层,褥垫层厚度宜取100-300mm,当桩径、桩距大时褥垫层厚度宜取高值。 6、褥垫层材料宜用粗砂、中砂、级配砂石,碎石的最大粒径不宜大于30mm.

7、水泥粉煤灰碎石桩复合地基承载力标准值,宜通过现场复合地基载荷实验确定,初步设计时也可按下式估算: fsp,k=mRk/Ap+β(1-m)fs,k 式中fsp,k——复合地基承载力标准值(KPa); m——桩土面积置换率; β——桩间土强度发挥系数,宜取0.9-1.0对变形要求高的建筑物可取低值; fs,k——桩间土承载力标准值(KPa)。 8、单桩承载力标准值Rk的取值,应符合下列规定: (1)当用单桩静载荷实验确定单桩极限承载力标准值Ruk后,Rk可按下式计算: Rk=Ruk/γsp 式中γsp——调整系数,宜取1.50-1.60,一般工程或桩间土承载力高、基础埋深大以及基础下桩数较多时应取低值,重要工程、基础下桩数较少或桩间土为承载力较低的粘性土时应取高值。 (2)当无单桩载荷试验资料时,可按下式计算; Rk=Up∑qsili+qpAp 式中Up——桩的周长(m); qsi——桩侧第i层土德济限侧阻力标准值(KPa)可参照岩土工程勘察报告; qp——桩的极限端阻力标准值(KPa),可参照岩土工程勘察报告; li——第i层土的厚度(m)。

CFG桩计算书

目录 一、工程概况 (1) 二、地基处理设计依据 (1) 三、设计原则 (1) 四、CFG桩设计计算过程 (2) 4.1CFG桩复合地基承载力计算: (2) 4.2沉降验算 (4) 五.计算参数 (5) 六.CFG桩计算书 (6) 6.1CFG桩通用参数设计 (6) 6.25#楼CFG桩复合地基设计 (6)

一、工程概况 拟建建筑物由2#~5#楼、商业楼和地下车库组成。2~5#楼地上10层,地下1层;商业楼地上1层、地下1层;均为框架—剪力墙结构;地下车库为地下1层,剪力墙结构。基础底板均为筏板基础。±0.00=25.5m。2~5#楼基础底板标高-7.3m,槽底标高-7.48=18.02m,地下车库基础槽底标高-6.98=18.52m。主楼(2#、3#、4#、5#楼)楼座核心区核重基底平均压力标准值为560KPa,其余(边缘区)范围基底平均压力标准值为230KPa。 根据北京市勘察设计研究院有限公司提供的《顺义区李桥镇商业金融(南侧)项目岩土工程勘察报告》(工程编号:2010技010-2), 主楼楼座基底座落在新近沉积的第2大层(②层)。地基承载力标准值(fka)为170kPa不能满承载力要求,故需要进行地基处理。 主楼(2#、3#、4#、5#楼)范围内拟采用CFG桩复合地基,以满足承载力并保证差异沉降控制在允许范围。CFG桩复合地基的要求如下:主体结构产生的地基净反力标准值详平面,地基处理后的长期最大沉降量Smax≤50mm,倾斜变形许值可为0.0015。车库及其他建筑单元采用天然地基。 二、地基处理设计依据 1. 本工程车库结构(基础)图纸 2.《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002) 3.《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2008) 4.《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》(DBJ11-501-2009) 5.《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002) 6.本工程《岩土工程地质勘察报告》(北京市勘察设计研究院有限公司)。 三、设计原则 CFG桩复合地基是由桩间土和桩共同承担荷载,综合桩长、桩径、桩间距、桩身强度、褥垫层厚度及材料等5个因素进行优化设计,在理论计算及基础上结合实际工程施工经验,得出最佳的设计。

CFG桩论证报告

CFG桩复合地基方案论证报告 限公司 二〇一二年九月

项目名称:CFG桩复合地基方案论证报告勘察单位:公司 单位资质:工程勘察甲级 资质证号: 总经理: 总工程师: 工程负责: 报告编写: 报告审核: 提交日期:二〇一二年九月 单位地址:

目录 1.0工程概况 2.0勘察工作量的布置 2.1勘探点平面布置 2.2勘探孔深度的确定 3.0场地岩土工程条件 3.1地形地貌 3.2场地地层结构 3.3场地地下水 3.4场地不良地质作用 3.5场地地震条件 3.6各层土承载力特征值、压缩模量及压缩性评价 4.0天然地基方案 5.0复合地基方案 5.1CFG桩设计参数 5.2CFG桩复合地基承载力计算 5.3变形计算 5.4施工注意问题 6.0结论与建议

1.0工程概况 受````````公司委托,我公司对其拟建的``````程场地进行了详勘阶段的岩土工程勘察。该工程场地位于`````````````,交通方便。 拟建1#、3#、4#、6#、7#、8#、10#、11#、12#、14#、16#楼31~34层,勘察等级为甲级。根据相关规范要求,采用CFG桩复合地基时,应进行方案论证。设计单位提供CFG桩复合地基方案指标见下表。 2.0勘察工作量布置 2.1勘探点平面布置 依据《岩土工程勘察规范》(GB50021~2001),地基复杂程度等级为二级,勘探点间距控制在不超过30.0m。 2.2勘探孔深度的确定 根据建筑物的特点及相关规范,高层建筑勘探点深度应满足复合地基或桩基选型和地基变形计算的要求。本次勘察1#、3#、4#、6#、7#、8#、10#、11#、12#、14#、16#楼31~34层,布置控制性孔深60m,一般性孔深45m。

地基变形计算计算书

东方欣园小区CFG桩复合地基计算书 一、10#楼CFG桩复合地基计算 1、承载力计算: 合计: 7.00 546.23 138.16 考虑实际边载情况进行承载力修正0.00 处理后地基承载力特征值大于300kPa

2、变形计算: 2.1、设计资料 2.1.1基础参数: 基础长度l :46.00m 基础宽度b :17.00m 2.1.2荷载效应组合: 荷载效应准永久组合时基础底面平均压力p k :500kPa 2.1.3变形计算参数: 自动确定地基变形计算深度 自动确定地基变形经验系数 2.1.4土层参数: 天然地面标高:1512.70m 水位标高:1400.00m 基底标高:1512.40m X Y 46000 23000 3 40.002 4.10 14.82 天然地面标高 土层参数表格

2.2、变形计算 2.2.1计算基础底面的附加压力 荷载效应准永久组合时基础底面平均压力为: p k =500kPa 基础底面以上土的加权平均重度(地下水位下的重度取浮重度) γ0= ∑γi h i ∑h i = 19.00×0.30 0.30 = 19.00 kN/m 3 基础底面自重压力为: p z = γ0⨯d=19.00⨯0.30=5.70kPa 基础底面的附加压力 p 0=p k -p z =100.00 - 5.70 = 294.30kPa 2.2.2确定沉降计算深度 沉降计算深度按土层附加压力等于自重应力20%确定 D p = 15.62 m 2.2.3计算分层沉降量 根据规范附录得到平均附加应力系数,计算的分层沉降值见下表: 上表中 l 、b 为基础的长度、宽度,其中l = 46.00m,b = 23.00m 2.2.4确定沉降计算经验系数ψs 由沉降计算深度范围内压缩模量的当量值⎺E s 可由规范得沉降计算经验系数 ⎺E s = ∑A i ∑A i E si A i = P 0(z i ⎺αi - z i-1⎺αi-1) 式中A i 为第i 层土附加应力系数沿土层厚度的积分值 ∑A i = 13.79P 0 ∑A i E si = P 0 × (4.49312.00 + 3.84125.00 + 5.46030.00 ) = P 0 × (0.37 + 0.15 + 0.18) = 0.71P 0 ⎺E s = 13.79P 0 0.71P 0 = 19.43 MPa ψs 参考规范取值 ψs = 0.523 2.2.5最终的沉降量 s = ψs s c = 0.523 × 66.96 = 35.02 mm 满足设计要求

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