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盖梁支架受力计算知识讲解

盖梁支架受力计算

（预埋钢棒上安工字钢横梁法）

一、概况

汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为

40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖

梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。

针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、

施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。

二、设计计算依据

（1）《路桥施工计算手册》

（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》

（3）《机械设计手册》

三、支架模板的选用

盖梁模板：

1.1、侧模：采用组合钢模拼装。

1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。

1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。

1.4、主梁：采用I45a工字钢。

1.5、楔块：采用木楔。

1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。长度每边外露30cm.

四、计算方法

1、总荷载计算

盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨，

合F1=185.9*10=1859KN

模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工

字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每

根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。

q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）;

槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算，

q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN

（底模和侧模、端头模的荷载）；

q4=6KN （端头三角支架自重）

F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN

F3：人员0.5吨，合5KN

F4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KN

F5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN

总荷载：

F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN

2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析

共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ；

钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa

45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa

则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa

结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全

3、I45a 工字钢主梁受力安全分析

工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m

R1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN

工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ，

l=9.4m ；跨中最大弯矩

M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4]

=360.98KN ?m

横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 2

12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m

单根工字钢最大弯曲正应力：

max

M W σ==360.98KN.m/1432.9cm 4=251.9 MPa < [σ]=375 MPa

挠度：

横梁中跨AB 段挠度

)4.925.3*245(*10*2*32241*10*1.2*38410*4.9*64.62)245(3842

45124224-=-=l a EI ql f =20.04mm < []f =L/400=9400/400= 23.5 mm

符合要求！

横梁悬臂端CA 段、DB 段挠度

332

32(361)24C D qal a a f f EI l l ==+-=

)14.925.3*64.925.3*3(*10*2*32241*10*1.2*2410*4.9*25.3*64.622

23345123-+=-8.2mm < []f =3250/400=8.13 mm

符合要求！

结论：I45a 工字钢主梁受力安全

4、底板[14a 横梁受力安全分析

共31根[14a ，单根受力：F/31=1991.9/31=64.25KN ，均布荷载分布：

q=64.25/2.3=27.93KN/m

①最大弯矩M max =q*L*L/8=27.93*2.3*2.3/8=18.47KN.m （Mmax=ql 2/8）

最大弯应力：σmax =M max /W X

18.47*1000

=----------

80.5*10-6

=229Mpa (δ=Mmax/wx)

则：[σ] =375Mpa ＞229Mpa

②最大剪力：Q max =64.25/2=32.13KN

最大弯曲剪应力：

max =Q

max

Sz/(Iz*d)

32.13*103*8.12*10-6

=----------------

(5.637*10-6*6*10-3)

= 7.7Mpa

[τ]=125Mpa

安全系数取2则：[τ]/2=125Mpa/2 =62.5Mpa＞7.7Mpa

③挠度：

5ql4

f= ------ （路桥计算手册）

384EI

5*27.93*1000*2.34

=--------------------------

384*(206*109)*( 5.637*10-6)

=3.8mm；

[f]=2300/400=5.75mm f<[f]

结论：14a槽钢受力安全,挠度满足要求

综上所述：以10cm粗的钢棒作为牛腿，以12m/根I45a工字钢作为受力主纵梁，［14a@40cm槽钢作为受力次横梁的盖梁模板支架体系受力安全。

盖梁支架设计计算

泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥咼墩盖梁施工方案计算书设计：_________________ 复核：_________________ 审批：_________________ 浙江省交通工程建设集团有限公司

2009221

过龙陂咼架桥盖梁支架设计计算书一、概况：盖梁尺寸为11.95X 2.3 X 3.7m （长X 宽X 高），在悬臂部分设置了 2.525 X 2m 倒角，盖梁支架拟采用[]18a 、][14a 、120a 加工为锚固式三角托架，三角托架的结构如图一所示，具体尺寸见加工图，三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式，下部撑脚直接支撑在砼面上。三角支架安装完成后，吊装盖梁施工平台 3、2和侧面模板4、5，其相互关系见图二。图一：盖梁承载三角架加工示意图图二：三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系二、荷载统计和整体计算：单个三角架自重1.6t ;单侧悬挑砼方量17.71方，自重44.275t ;悬挑砼下模板支架单个计重 1.95t ;砼大面施工模板共 108平方米，计重21.6t ;跳板和施工平台约 41.4平方，荷载林4, W5 . X 吐制尺初 Mil

每平米0.2t，计荷载8.28t，荷载总计125.53t。根据以上的荷载统计，对支架整体结构进行了分析计算，其模型如下（计算模型中三角支架部分荷载为12t/m2，未折减倒角砼重量，加载区域 2.65mx 3m其余平面荷载1t/m2）：荷载分布示意图（图中荷载未考虑砼倒角荷载削减） BJ?7?+W!L 支架最大位移7.6mm （安全）El : IQ Hlh< i 1 __________ t#： zAh 商伍加齐 M]& Afridi UEJIH小E豁 K?? H刪:旳 Mlh i 22 Sr*： ■ E! EE*. H股亠3: aiTiE^tms* 支架最大组合应力94.6Mpa （安全）舀工力 flft? I JHGH*-4O 2 O.IJXOJ*—K€ 耳4 ￡jaaoo?? -P-.^Qlw+W? zmwHT? 4丹饰”叭

盖梁支架受力计算知识讲解

盖梁支架受力计算（预埋钢棒上安工字钢横梁法）一、概况汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。二、设计计算依据（1）《路桥施工计算手册》（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（3）《机械设计手册》三、支架模板的选用盖梁模板： 1.1、侧模：采用组合钢模拼装。 1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。 1.4、主梁：采用I45a工字钢。 1.5、楔块：采用木楔。 1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨，合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。 q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）;

槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算， q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN （底模和侧模、端头模的荷载）； q4=6KN （端头三角支架自重） F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3：人员0.5吨，合5KN F4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KN F5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN 总荷载： F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ；钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa 则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa 结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ， l=9.4m ；跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m

管道支架受力计算

地下三层3-8/D-E轴空调冷却水管道支架受力计算管道受力计算步骤如下： 1）对图纸进行支架的深化设计首先对现有的图纸进行支架的深化设计，确定各个部位支架的间距，并在图纸上标明具体位置。并以洽商或工作联系单的形式经过专业设计人员的签认。 2）支吊架拉力计算第一步、根据图集《室内管道支架及吊架》（03S402,中国建筑标准设计研究所2003.5.1实行）查出管道（如为保温管道应为带保温的管道）重量。根据长城金融工程空调冷却水施工设计说明要求（DN450采用螺旋焊接钢管），钢管规格为为Φ478*9。对于加厚管道，应根据每米钢管质量的计算公式计算出它的每米重量A：1*24.6616*δ*（D —δ）/1000，其中D为外径，δ为壁厚。冷却水管重量：24.6616×9×（478-9）÷1000=104.6 kg/m 第二步、计算管道满水重量和支架自重每米管道水重量： T=π*（管内径）2*水密度（kg/m3） 3.14×(0.45÷2)2×1000÷1000=159 kg/m 第三步、根据设计签认的“支吊架”深化图纸及上述计算数据，用下式计算出每个的膨胀螺栓须承受的力B（KN）：

槽钢自重(t)：2.85m×14.2kg/m=40.47 kg 总重量(t)：（104.6+159）×66.4+40.47×7=17786.33 kg 膨胀螺栓承受的力：17786.33÷(8×7)÷100=3.18 KN 第四步、从图集《室内管道支架及吊架》（03S402）中P9关于M16的锚栓抗拉极限荷载为9.22KN,抗剪极限荷载为5.91KN，均大于深化设计荷载，故M16的膨胀螺栓的选取满足本工程需要。

盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11标盖梁支架计算书四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日

目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23)

盖梁抱箍法施工方案一、工程概况本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。二、总体施工方案因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。盖梁统计表

考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m（三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图

支架受力计算书

光伏支架项目风载、雪载、抗震分析报告书 ------冀电C型钢支架 1.1 自然条件（50年一遇）（1）基本风压W0=0.3kN/m2 （2）基本雪压S0=0.2kN/m2 （3）设计基本地震加速度值为0.05g。 1.2 抗震设防（1）根据《中国地震烈度表》查知贵州地区基本烈度为6度。（2）根据周边已建项目的地质勘察情况，本项目所在区域地貌单一，地层岩性均一且层位稳定，对基础无任何不良影响，适于一般性工业及民用建筑。（3）抗震设施方案的选择原则及要求建筑的平、立面布置宜规划对称、建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层不宜错层，建筑的抗震缝按建筑结构的实际需要设置，结构设计中根据地基土质和结构特点采取抗震措施，增加上部结构及基础的整体刚度，改善其抗震性能，提高整个结构的抗震性。 1.3 荷载确定原则在作用于光伏组件上的各种荷载中，主要有风、雪荷载、地震作用、结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等，其中风荷载引起的效应最大。在节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应，还比较美观合理。在进行构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值。

①风荷载根据规范，作用于倾斜组件表面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：Wk= βgz .μs.μz.W0 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.1) 式中: Wk 风荷载标准值( kN /m2 )； βgz 高度z 处的阵风系数；标高地面位置取值1.69。 μs风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 取值。取值为1.3。 μz风压高度变化系数；取值1.25. Wo 基本风压( kN /m2 ): 贵州地区基本风压取值0.3KN/M2，按规范要求，进行构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw = 1.4，即风荷载设计值为： w = γw .wk = 1.4wk 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.2) 该项目取值w = 1.15kN/m2，组件面积约为70.15 m2，故最大推力=1.15×70.15×sin20o=27.59 KN，而最大上拔力=1.15×70.15×cos20o=70.81KN。 ②雪荷载地面水平投影面上的雪荷载标准值，应下式（2.1）计算： Sk = μr So 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃（2.1）式中，Sk 雪荷载标准值（kN / m2）； μr 屋面积雪分布系数；根据规范取值0.6；基本雪压So （kN / m2）；依贵州地区50 年一遇最大雪荷载查规范取值0.2 kN / m2；则该项目最大雪荷载参考值为0.12kN / m2。组件面积约为70.15 m2，故最大雪载荷值为8.42KN；

盖梁支架施工方案(三立柱穿钢棒法)教学文案

浅谈桥梁盖梁穿钢棒法支架施工摘要：桥梁盖梁穿钢棒法支架施工，即为盖梁施工前，在桥梁立柱上预留孔洞，在孔内穿一横向钢棒，再在钢棒上放置纵向工字钢，在工字钢上铺设横向槽钢，再辅以模板等这样就形成了盖梁施工平台（支架）。而为保证该支架的安全，钢棒和工字钢的型号选择极为重要，本文通过实践及实际计算阐述如何解决这一问题。随着我市干线公路的不断新建，道路桥梁等级不断提高，新建桥梁的数量不断增加，随之而来是各种技术的应用。在桥梁盖梁施工中，采用的方法有满堂支架法、抱箍法、穿钢棒法。而穿钢棒法与其他方法相比具有占用钢管扣件等周转材料少、不需对每一个桥墩原地面硬化、施工不受墩下河水影响等优点，在施工中越来越受到广泛使用。但如何计算该支架受力状况，该支架是否安全可靠，现今桥梁多为双立柱，如碰到三立柱又如何解决，本文以施工中很少碰到的三立柱为例验算盖梁穿钢棒法支架受力是否满足要求。一、工程概况本例以我市干线公路合子桥为例，该桥梁全长为124.88m，上部构造采用6×20m预应力混凝土空心板梁，先简支后桥面连续，下部构造桥墩采用三柱式墩。二、总体施工方案因采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济，以及位于河中的墩不便搭设满堂支架。故拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。本桥墩圆柱直径均为1.4m，

0#及6#为桩基直接接台帽，1#、2#、3#、4#、5#下部构造为桩基-立柱-盖梁，本桥盖梁尺寸、砼方量均相同，盖梁尺寸均为 1.65m×1.4m ×21.362m（宽×高×长）。其中3#立柱平均高7m，且位于河中，故选取该盖梁作为计算模型用于计算指导盖梁施工。盖梁简图如下：三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在三个墩柱上各穿一根2m长φ100mm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根21.5m长45c工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根2m长的[10a槽钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（10a槽钢）——横向主梁（45c工字钢）——支点φ100mm钢棒。如下图：

盖梁支架计算书(B版)

虎门二桥S4标沙田枢纽立交主线桥盖梁施工支架计算书（B版）虎门二桥S4标项目经理部 2015年10月·广州

目录 1工程概况 (1) 1.1 工程简介 (1) 2盖梁施工方案简介 (7) 2.1 0#墩L型悬臂盖梁落地支架简介 (7) 2.2 1#~14#墩悬臂盖梁支架简介 (8) 2.3 圆柱墩盖梁抱箍支架简介 (8) 3盖梁施工支架计算 (10) 3.1 计算说明 (10) 3.2 计算参数 (10) 3.3 0#墩L型悬臂盖梁施工支架计算 (10) 3.4 1#~14#墩悬臂盖梁施工支架计算 (15) 3.5 圆柱墩盖梁施工支架计算 (20) 4抱箍计算 (23) 4.1 设计指标 (23) 4.2 D160cm计算 (23) 4.3 D180cm抱箍计算 (29)

1工程概况虎门二桥项目起点位于广州市南沙区东涌镇，终点位于东莞市沙田镇，主线全线长12.891km，含大沙水道、坭洲水道两座悬索桥，其中大沙水道桥采用主跨为1200m悬索桥，坭洲水道桥采用548+1688m双跨钢箱梁悬索桥。坭洲水道桥跨越坭洲水道（狮子洋）桥位处河面宽度约2300m，西塔中心里程为K8+052.618，东塔中心里程为K9+740.618。坭洲水道桥总体布置图如下图所示。坭洲水道桥总体布置图 1.1工程简介沙田枢纽立交主线桥里程范围为K11+426.618～K12+941.618，分左右两幅，每幅共有49个墩(0#墩作为东引桥与沙田立交的过渡墩，其墩身施工方案已划入东引桥工程段，其盖梁施工划入沙田枢纽立交工程段)，总共98个墩，桥墩有板式墩、双柱圆柱墩、三柱圆柱墩、四柱圆柱墩等四种类型。板式墩共有32个，其中板厚1.6m的有28个，板厚1.8m的有4个；双柱墩共27个，其中柱径1.8m的有5个，柱径1.6m的有22个；三柱墩共有21个，其中柱径1.6m的有19个，柱径2.2m的有2个；四柱墩共有9个，柱径均为1.6m。本工程段墩身最大高度为20.263m，墩身最大方量为166.6m3。左右幅0#~18#墩、21#~46#墩、49#墩上设有盖梁，其中左右幅0#墩盖梁为变高L型悬臂梁，左右幅1#~14#墩盖梁形式为变高T形悬臂梁，其余均为矩形梁（左右幅19#~20#、47#~48#墩上为连续小箱梁，不设盖梁）。左右幅0#墩盖梁为预应力变高L型悬臂盖梁，盖梁截面呈L型，采用C40混凝土，长度为18.7m，截面形式为3.5×[(2.2~1.1)+1.2]m，1.2m加高块位于预制小箱梁侧，宽度1.05m。盖梁方量108.0m3。左右幅1#~14#墩变高悬臂盖梁为预应力混凝土结构，采用C40混凝土，盖梁长度均为18.7m，截面尺寸为2×（2.2~1.1）m，悬臂长度5.05m，混凝土方

(完整版)支架承载力计算

支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；则：均布荷载标准值为： P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。满足要求。或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；则：均布荷载标准值为： P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。满足要求。支架整体稳定性计算：根据公式： [] N f A σ?≤＝式中： N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367； λ－长细比，λ＝l 0 /i ＝2.15/1.58*100＝136； l 0－计算长度，l 0＝kμh ＝1.155*1.5*1.2＝2.15m ；

k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。 i－截面回转半径，本工程取1.58cm； A－立杆的截面面积，4.89cm2； f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。 σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。满足要求. 支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γc t0β1β2V1/2 F= γc*H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；t=200/(25+15)=5 T------混凝土的温度（°）取25° V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取5.0m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—

项目盖梁支架安全验算

盖梁支架安全验算书一、支架搭设说明桥梁共7座，全部为墩柱式结构，上部为盖梁，盖梁施工采用抱箍法。侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；底模采用1.5cm厚竹胶板，分配梁采用10×10cm 方木，间距30cm，在墩柱处采用I10#工钢加强；横梁采用25b工字钢，长5m（预留操作平台位置），间距0.6m；纵梁采用56a双拼工钢，长18m（上庄大桥左线长20m），间距1.9～2.5m（工钢离开墩身25cm）；抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm，A3钢）制成，高1300cm，并设4道1.6cm厚三角形劲板，同时劲板作牛腿面使用，采用56根M24的高强螺栓（10.9级）连接，螺栓的扭矩要求M≥67kg·m。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫。二、支架计算墩柱间距5.6m，墩帽梁尺寸为及浇筑的混凝土方量如下：从表中可以看出，正交时盖梁的最大浇筑方量为70.74方。斜交时最大方量为：84.85方。计算中取左幅1#墩进行检算。 1、受力检算 1.1 侧模（需计算最大侧压力）侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；根据公式：公式1：公式2：式中：F--新浇混凝土对模板的最大侧压力

h---有效压头高度（m） V---混凝土浇筑速度（m/h），暂定为1m/h t0---新浇混凝土的初凝时间（h）,暂定为2h γ---混凝土体密度（KN/m3），取26KN/m3 K1---外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝作用的外加剂时取1.2。本次计算取1.2。 K2---混凝土塌落度影响修正系数，塌落度小于30mm时，取 0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取 1.15。本次计算取1.15 根据公式1：P=15.7872KN；公式2: h =0.6072m 1.2 底模底模采用1.5cm厚竹胶板，分配梁采用10×10cm方木，间距20cm，在墩柱处采用I10#工钢加强；横梁采用25b工字钢，长5m（预留操作平台位置），间距0.6m；纵梁采用56a双拼工钢，长18m（上庄大桥左线长20m），间距1.9～2.5m（工钢离开墩身25cm）。 2.1、竹胶板验算竹胶板力学参数（竹胶板取100cm）： I=48.6cm4W=54cm3S=40.5cm3 验算过程所要考虑的荷载（横桥向长度取1 m计算）：施工人员荷载：q1=2.5×1=2.5 KN/m 振捣荷载:q2=2.0×1=2KN/m 梁体自重：q3=（2.691×0.85+1.9×0.15）×26=66.8811KN/m q= q1＋q2＋q3=1.4×（2.5＋2）＋1.2×66.8811=88.62KN/m 按简支梁计算： M max=1/8×q×l2=1/8×66.8811×0.1 2=0.0836KN·m

盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11 标盖梁支架计算书四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日

目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) & 抱箍试验 (23)

盖梁抱箍法施工方案工程概况本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。二、总体施工方案因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。盖梁统计表

考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江 1.8m* 2.4m*17.437m盖梁（两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m （三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图

东常高速满堂式盖梁支架计算书

东常高速满堂式盖梁支架计算书一、满堂式支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。侧面图间距与正面图相同。 2）、参考规范《公路桥涵施工技术规范》、《建筑钢结构设计规范》。3）、设计指标参照《建筑钢结构设计规范》选取 4）、简图 2、荷载计算 1）、模板重量：G1=0.75(11.35×1.9+1.4×11.35×2+1.9×1.4× 2)=44KN=4.4T

2）、支架重量：G2=(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20) ×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T; 3)、混凝土重量：G3=(11.35×1.9-10.75×0.5-2×1.2×0.6) ×1.9×2.5=69.61T; 4）、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 5）、振动荷载：G5=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1=（G1+G2+G3+G4+G5）/N； N=20×4=80；N1=1.21tf;安代系数取1.2;立柱管采用?48×3.5钢管；A=489mm2、i=15.8mm;立杆按两端铰接考虑取μ=1。στμ 立柱抗压强度复核：σ=1.2×N1×104/A=25.15Mpa<[σ]=210Mpa 抗压强满足要求。稳定性复核：λ=μL/i=76;查GBJ17-88得υ=0.807 σ=1.2×N1×104/(ΦA)=30.18MPa<[σ]=210Mpa; 稳定性满足要求。 4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2=（G1+G3+G4+G5）/n=1tf; 扣件的确容许抗滑移力Rc=0.85tf. 使用两个扣件2×Rc=1.7tf>1tf. 扣件抗滑移满足要求。 5．在支架搭设时应在纵横向每隔4-5排设45度剪力撑。

光伏支架受力计算书..

支架结构受力计算书设计：___ ___ _日期：___ 校对：_ 日期：___ 审核：__ _____日期：____ 常州市**实业有限公司

1 工程概况项目名称： *****30MW 光伏并网发电项目工程地址：新疆建设单位： **集团结构高度：电池板边缘离地不小于500mm 2 参考规范《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《建筑抗震设计规范》GB50011—2010 《钢结构设计规范》GB50017—2003 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007 《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 3 主要材料物理性能 3.1材料自重铝材——————————————————————327/kN m 钢材————————————————————3/78.5kN m 3.2弹性模量铝材————————————————————270000/N mm 钢材———————————————————2206000/N mm 3.3设计强度铝合金铝合金设计强度[单位：2/N mm ]

钢材钢材设计强度[单位：2/N mm ] 不锈钢螺栓不锈钢螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 普通螺栓普通螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 角焊缝容许拉/剪应力—————————————————2160/N mm 4 结构计算 4.1 光伏组件参数晶硅组件：自重PV G ：0.196kN (20kg /块) 尺寸（长×宽×厚）992164400mm ?? 安装倾角：37°

盖梁钢棒验算资料

盖梁悬空支架施工方案（穿钢棒） K85+365.52**大桥因本桥较长地质条件不好，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。盖梁尺寸为 1.7m ×1.4m×20.58m（宽×高×长）。盖梁长度20.58米分别为20.58m=3.11+7.18+7.18+3.11。盖梁施工支承平台采用在墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒（三柱式共6个支点），上面采用墩柱两侧各一根22m长45b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根3m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（双10槽钢）——横向主梁（45b工字钢）——支点φ10cm钢棒。一、计算参数 1.主要材料 1)[16a槽钢截面面积为：A=2195mm2 截面抵抗矩：W=108.3×103mm3 截面惯性矩：I=866.2×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 2)45b工字钢

横向主梁采用2根45b工字钢，横向间距为140cm（120+20）。截面面积为：A=11140mm2， X轴惯性矩为：I X=33759×104mm4， X轴抗弯截面模量为：W X=1500.4×103mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 3）钢棒钢棒采用φ100mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×502=7850mm2，惯性矩为：I=πd4/32=3.14×1004/32=981.25×104 mm4 截面模量为：W=πd3/32=4.1396×104 mm3 抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。 2.设计荷载 1)砼自重砼自重统一取140cm梁高为计算荷载，砼方量：V=1.7×1.4×20.58=48.98m3，钢筋砼按27KN/m3计算，砼自重：G=48.98×27=1322.471KN 盖梁长20.58m，均布每延米荷载：q1=64.26kN/m 2)组合钢模板及连接件0.95 kN/m2，侧模和底模每延米共计 5.2m2， q2=4.94kN/m 3)[16a槽钢 3m长 [16槽钢间距0.5m，每延米2根共计6米，合计：q3=6

盖梁支架法计算书

附件5 支架法计算书二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m3，砼容重取25KN/m3。采用Φ48×3.5mm钢管，碗扣式满堂支架进行盖梁现浇，立杆、纵杆间距60cm，横杆步距为100cm，布置结构如图所示： 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值： P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值： P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载： ①变截面处： P31=30.625KN/㎡ ②均截面处：

P 32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值： P 4=1.5KN/㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm ，垂直盖梁方向间距60cm ，顺桥向排距60cm ，顺桥向步距100cm ，均截面处脚手架每根立杆受力如下： ①施工人员、机具、材料荷载： N Q1= P 1A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： N Q2= P 2A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ③钢筋混凝土自重荷载： N G1= P 32A=40×0.6×0.6=14.4KN ④模板、支架自重荷载： N G2= P 4A=1.5×0.6×0.6=0.54KN 按规范进行荷载组合为： N=(N G1+ N G2)×1.2+(N Q1+ N Q2)×1.4=(14.4+0.54)×1.2+(0.9+0.9)×1.4=20.448KN 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为：20.448KN 支架为Φ48×3.5mm 钢管，A=489mm 2 钢管回转半径为：I=4/)22(d D =15.8mm ⑤强度验算： σ=N/A=20448/489=41.82MPa ＜f （钢管强度值f=205 MPa ），符合要求。

支架受力计算

支架受力计算 7.1 碗扣式满堂支架计算 7.1.1 材料技术参数（1）钢管截面特性外径（Φd ）壁厚（t ）截面积A （cm 2）惯性矩 I （cm 4）截面模量W （cm 3）回转半径 i （cm ）每米重（kg/m ） Φ48 3.5 4.89 12.19 5.08 1.58 3.84 Q235钢钢材的强度设计值与弹性模量抗拉、抗弯f 抗压fc 弹性模量E 205MPa 205MPa 2.06?105MPa （3）12mm 竹胶板力学特征： A=1000*12=12×10-3m2 ； W=1/6*b*h^2=24*10^-6m3 ； I=1/12*b*h^3=144×10-9m4 EI=10×10^6×144×10^-9=1.44KN.m2 EA=10×10^6×12×10-3=120000KN 竹胶板：弯应力[ ]13MPa σ=弯曲剪应力 [ ] 1.7MPa τ= 7.1.3 荷载取值与组合荷载分项系数序号荷载类别大小 γi P1 模板及支撑系统 1000 Pa 1.2 支架相关自重 P2 新浇筑混凝土、钢筋混凝土自重46.185*2.45+19.484=132.64t ，面积120.69m2，10770Pa 容重按2.45计算 1.2 P3 施工人员及施工机具运输或堆放的荷载 2500 Pa 1.4 P4 倾倒混凝土时产生的竖向荷载 2000 Pa 1.4 P5 振捣混凝土时产生的竖向荷载 2000 Pa 1.4 （1）计算满堂架强度：采用P1+P2+P3+P4+P5组合。（2）计算满堂架刚度：采用P1+P2组合。 7.1.4 荷载计算 12345p () 1.2(+) 1.4P P P P P =+?++?

盖梁支架计算

盖梁支架设计计算书目录 1 编制依据 ............................................................ - 1 - 2 设计计算参数......................................................... - 1 - 3 盖梁支架简介......................................................... - 1 - 4 结构计算 ............................................................ - 1 - 4.1分配梁计算 (2) 4.2承重梁计算 (2) 4.3钢管立柱计算 (3) 6 总结 ................................................................ - 3 -

1 编制依据 2、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004 3、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50－2011 4、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》J1325-2011 5、《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 2 设计计算参数 1、钢筋混凝土重度26kN/m3； 2、模板单位重量1.5kN/m2，施工荷载1.5kN/m2； 3、荷载组合：1.2恒载＋1.4活载； 4、材料性能参数如下表。材料性能参数表 3 盖梁支架简介盖梁长9m，凸字型截面，截面总宽3m，总高3.3m，上层截面为1.2x1.8m，下层截面为3x1.5m，墩身尺寸为2.2x1.4m。盖梁根部截面积A1=6.66m2，端头截面积A2=4.86m2，根部扣除墩身支承后截面积A3=2.4m2。盖梁支架为梁柱式支架形式，墩柱四周设置4根υ530x8mm钢管立柱，间距4.5m，承重梁为2I40工钢，分配梁为I27工钢，间距50cm。图 1. 盖梁支架布置图 4 结构计算

脚手架受力计算

脚手架和模板工程计算公式参数扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算10 - 1-2 前言10 —1-2 1充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计10 -1-2 2扣件式钢管脚手架基本构造与主要杆件10 - 1-4 3扣件式钢管脚手架和模板支架设计计算10 - 1-6 4 了解扣件式钢管脚手架和模板支架（结构支架）的特性，应注意掌握的几个要点10 - 1-13 5算例及比较10 - 1- 17 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算益德清（中国工程设计大师）、八刖言扣件式钢管脚手架和模板支架工程是土木建筑工程施工中必不可少且十分重要的临时设施，它既为工程顺利施工，又直接影响工程的质量、进度、效率、安全等。二十余年来，我国经济迅速发展，高层建筑、大跨度建筑大量兴建，商品混凝土泵送现浇钢筋混凝土结构体系的形成，都促使高层脚手架和空间高、跨度大的模板支架应用日渐增多。随之在工程施工中，编制高层脚手架和模板支架的施工组织设计的重要性也越加明显。特别是近年来，扣件式钢管模板支架发生的安全事故，引起了建设主管部门和工程部门的关切和重视，为了贯彻浙江省建设厅关于开展全省建设安全生产年活动”笔者受省、市工程管理和施工部门的邀请，针对扣件式钢管脚手架

和模板支架的设计计算中的某些要点和问题，作了一些介绍，有一部分工程技术人员希望有书面资料，为此，笔者整理成这篇文章，供施工部门

技术人员编制施工组织设计时参考。由于本人对施工技术知之不多，若有不妥，请工程界同仁指正。 1充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计1.1脚手架工程脚手架是土木建筑工程施工必须使用的重要设施，是为保证高处作业安全、顺利进行施工而搭设的工作平台或作业通道，在结构施工、装修施工和设备管道的安装施工中，都需要按照操作要求搭设脚手架。脚手架是施工中必不可少的，是随着工程进展需要而搭设的。虽然它是建筑施工中的临时设施，工程完成就拆除，但它对建筑施工速度、工作效率、工程质量以及工人的人身安全有着直接的影响，如果脚手架搭设不及时，势必会拖延工程进度；脚手架搭设不符合施工需要，工人操作就不方便，质量会得不到保证，工效也提不高；脚手架搭设不牢固，不稳定，就容易造成施工中的伤亡事故。因此，脚手架的选型、构造、搭设质量等决不可疏忽大意、轻率对待。脚手架的种类很多，按搭设位置分：有外脚手架和里脚手架；按所用材料分：有木脚手架、竹脚手架和金属（钢管、型钢）脚手架；按构造形式分：有多立杆式、框式、桥式、吊式、挂式、升降式等；按立杆搭设排数分：有单排、双排和满堂红架；按搭设高度分：有高层脚手架和普通脚手架；按搭设用途分：有砌筑架、装修架、承重架等。不论哪种脚手架工程，都应符合以下基本要求：（1）要有足够的牢固性和稳定性，保证在施工期间对所规定的荷载或在气候条件的影响下不变形、不摇晃、不倾斜，能确保作业人员的人身安全。（2）要有足够的面积，满足堆料、运输、操作和行走的要求。（3）构造要简单，搭设、拆除和搬运要方便，使用要安全，并能满足多次周转使用。（4）要因地制宜，就地取材，量材施用，尽量节约用料。扣件式钢管脚手架是我国目前土木建筑工程中应用最为广泛的，也是属于多

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