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AO工艺设计计算公式

A/O工艺设计参数

①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3

②污泥回流比：50～100%

③混合液回流比：300～400%

④反硝化段碳/氮比：BOD

/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N

⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d

⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD

/KgMLSS·d

⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS）

⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L

O段DO>2～4mg/L

⑨pH值：A段pH =6.5～7.5

O段pH =7.0～8.0

⑩水温：硝化20～30℃

反硝化20～30℃

⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH

4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO

计）。

反硝化反应还原1gNO

--N将放出2.6g氧，

生成3.75g碱度（以CaCO

计）

⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量

(KgO

/h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr

a’─平均转化

1Kg的BOD的需氧量KgO

/KgBOD

b’─微生物（以VSS

计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO

/Kg VSS·d。

上式也可变换为：

Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或

Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr

Sr─所去除BOD的量（Kg）

Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO

/KgVSS·d

Ro/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD

的需氧量KgO

/KgBOD

由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’

Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH

3－N转化成NO

-所需的氧

量（KgO

）

几种类型污水的a’ b’值

⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。

ⅰ.理论供氧量

1.温度的影响

KLa(θ)=K L(20)×1.024Q-20 θ─实际温度

2.分压力对Cs的影响（ρ压力修正系数）

ρ=所在地区实际压力（Pa）/101325（Pa） =实际Cs值/标准大气压下Cs值

3.水深对Cs的影响

Csm=Cs/2·(Pb/0.1013+Qt/21)

Csm─曝气池中氧的平均饱和浓度（mg/L）

Pb─曝气设备装设深度（Hm）处绝对气压（Mpa）

Pb=Po+9.81×10-3H Po─当地大气压力（Mpa）

Qt=21·(1-EA)/[79+21·(1-EA)]??

E A─扩散器的转移效率

Qt ─空气离开池子时含氧百分浓度

综上所述，污水中氧的转移速率方程总修正为：

dc/dt=αKLa(20)(βρCsmθ-Cl×1.024θ-20

{理论推出氧的转移速率dc/dt=αKLa(βCs-Cl)}

在需氧确定之后，取一定安全系数得到实际需氧量Ra

Ro=RaCsm(20)/α(βρCsm(θ)-CL)×1.024θ-20

则所需供气量为：

q=(Ro/0.3EA)×100m3/h

C L─混合液溶解氧浓度，约为2～3（mg/L）

Ra─实际需氧量KgO

Ro─标准状态需氧量KgO

在标准状态需氧量确定之后，根据不同设备厂家的曝气机样本和手册，计算出总能耗。总能耗确定之后，就可以确定曝气设备的数量和规格型号。

ⅱ.实际曝气池中氧转移量的计算

1.经验数据法当曝气池水深为

2.5～

3.5m时，供气量为：

采用穿孔管曝气，去

除1KgBOD

5的供气量80～140m3/KgBOD

扩散板曝气，去除

1KgBOD

5供气量40～70m3空气/KgBOD

2.空气利用率计算法

每m3空气中含氧209.4升

1大气压（101.325Kpa）,0℃ 1m3空气重1249克含氧300克

1大气压（101.325Kpa）,20℃ 1m3空气重1221克含氧280克

按去除1Kg的BOD

需氧1Kg计算，需空气量分别为3.33和3.57m3，曝气时氧的

利用率一般5～10%（穿孔管取值低，扩散板取值高），假定试验在20℃进行：

若氧利用率为5%，去除1Kg的BOD

需供空气72m3

若氧利用率为10%，去除1Kg的BOD

5需供空气36m3

算出了总的空气供气量，就可根据设备厂家提供的机样选择曝气设备的规格型号和所需台数。

（6）活性污泥法系统的工艺设计

(1)处理效率（E%）

E=(La-Le)/La ×100%=Lr/La ×100%

La─进水BOD

浓度（mg/L）

Le─二沉池出水BOD

浓度（mg/L）

Lr─去除的BOD

(2)曝气池容积（V）

V=Qla/XLs=QLr/Lv

Q─曝气池污水设计流量（m3/d）

/KgMLSS·d

Ls─污泥负荷率KgBOD

/m3有效容积·d

Lv─容积负荷KgBOD

X─混合液MLSS浓度mg/L

(3)曝气时间（名义水力停留时间）t(d)

t=V/Q(d)

(4)实际水力停留时间t’(d)

t’=V/(1+R)Q (d)

R─污泥回流比%

(5)污泥产量ΔX(Kg/d)

ΔX=aQLr-bVXv

Xv=fx f=0.75

a─污泥增长系数，取0.5～0.7

b─污泥自身氧化率（d-）,一般取0.04～0.1

Xv─混合液挥发性污泥浓度（MLVSS）Kg/m3

(6)污泥龄（ts）污泥停留时间SRT

ts=1/(aLs-b)

(7)剩余污泥排放量q(m3/d)

q=VR/(1+R)ts (m3/d)或q=ΔX/fXR(m3/d)，f=MLVSS/MLSS一般为0.75 XR─回流污泥浓度（Kg/ m3）

(8)曝气池需氧量（O

Kg/d）

Ro=a’QSr+b’VXv+4.6Nr

a’─氧化每KgBOD

5需氧千克数（KgO

/KgBOD

）

一般a’取0.42～0.53

b’─污泥自身氧化需氧率（d-1）即KgO

/KgMLVSS·d 一般取0.188～0.11

Nr─被转化的氨氮量Kg/d

4.6─为1Kg NH

3-N转化成硝酸盐所需氧量（KgO

）

AO工艺设计计算公式

A/O工艺设计参数 ①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：50～100% ③混合液回流比：300～400% ④反硝化段碳/氮比：BOD 5 /TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD 5 /KgMLSS·d ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS） ⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5 O段pH =7.0～8.0 ⑩水温：硝化20～30℃ 反硝化20～30℃ ⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH 4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO 3 计）。反硝化反应还原1gNO 3 --N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO 3 计） ⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量 (KgO 2 /h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。 Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr a’─平均转化 1Kg的BOD的需氧量KgO 2 /KgBOD b’─微生物（以VSS 计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO 2 /Kg VSS·d。

上式也可变换为： Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或 Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr Sr─所去除BOD的量（Kg） Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO 2 /KgVSS·d Ro/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD 的需氧量KgO 2 /KgBOD 由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’ Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH 3－N转化成NO 3 -所需的氧量（KgO 2 ）几种类型污水的a’ b’值 ⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。 ⅰ.理论供氧量 1.温度的影响 KLa(θ)=K L(20)×1.024Q-20 θ─实际温度 2.分压力对Cs的影响（ρ压力修正系数） ρ=所在地区实际压力（Pa）/101325（Pa） =实际Cs值/标准大气压下Cs值

AO工艺设计计算参考.docx

A1/O生物脱氮工艺一、设计资料设计处理能力为日处理废水量为30000m3 废水水质如下： PH值7.0~7.5 水温14~25℃BOD5=160mg/L VSS=126mg/L(VSS/TSS=0.7) TN=40mg/L NH3-N=30mg/L 根据要求：出水水质如下： BOD5=20mg/L TSS=20mg/L TN 15mg/L NH3-N 8mg/L 根据环保部门要求,废水处理站投产运行后排废水应达到国家标准《污水综合排放标准》GB8978-1996中规定的“二级现有”标准,即COD 120mg/l BOD 30 mg/l NH -N<20 mg/l PH=6-9 SS<30 mg/l 二、污水处理工艺方案的确定城市污水用沉淀法处理一般只能去除约25~30℅的BOD5,污水中的胶体和溶解性有机物不能利用沉淀方法去除,化学方法由于药剂费用很高而且化学混凝去除溶解性有机物的效果不好而不宜采用。采用生物处理法是去除废水中有机物的最经济最有效的选择。废水中的氮一般以有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮和硝酸盐氮等四种形态存在。生活污水中氮的主要存在形态是有机氮和氨氮。其中有机氮占生活污水含氮量的40%~60%,氨氮占50%~60%,亚硝酸盐氮和硝酸盐氮仅占0%~5%。废水生物脱氮的基本原理是在传统二级生物处理中,将有机氮转化为氨氮的基础上,通过硝化和反硝化菌的作用,将氨氮通过硝化转化为亚硝态氮、硝态氮,再通过反硝化作用将硝态氮转化为氮气,而达到从废水中脱氮的目的。废水的生物脱氮处理过程,实际上是将氮在自然界中循环的基本原理应用与废水生物处理,并借助于不同微生物的配合协调作用以及合理的认为运用控制,并将生物去碳过程中转化而产生及原废水中存在的氨氮转化为氮气而从废水中脱除的过程。在废水的生物脱氮处理过程中,首先在好氧（oxic）条件下,通过好氧硝化的作用,将废水中的氨氮氧化为亚硝酸盐氮；然后在缺氧（Anoxic）条件下,利用反硝化菌（脱氮菌）将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气（N2）而从废水中逸出。因而,废水的生物脱氮通常包括氨氮的硝化和亚硝酸盐氮及硝酸盐氮的反硝化两个阶段,只有当废水中的氨以亚硝酸盐氮和硝酸盐的形态存在时,仅需反硝化（脱氮）一个阶段. ◆与传统的生物脱氮工艺相比,A/O脱氮工艺则有流程简短、工程造价低的优点。该工艺与传统生物脱氮工艺相比的主要特点如下： ①流程简单,构筑物少,大大节省了基建费用； ②在原污水C/N较高（大于4）时,不需外加碳源,以原污水中的有机物为碳源,保证了充分的反硝化,降低了运行费用； ③好养池设在缺养之后,可使反硝化残留的有机物得到进一步去除,提高出水水质； ④缺养池在好养池之前,一方面由于反硝化消耗了一部分碳源有机物,可减轻好养池的有机负荷,另一方面,也可以起到生物选择器的作用,有利于控制污泥膨胀；同时,反硝化过程产生的碱度也可以补偿部分硝化过程对碱度的消耗； ⑤该工艺在低污泥负荷、长泥龄条件下运行,因此系统剩余污泥量少,有一定稳定性； ⑥便于在常规活性污泥法基础上改造A1/O脱氮工艺； ⑦混合液回流比的大小,直接影响系统的脱氮率,一般混合液回流比取200％~500％,太高则动力消耗太大。因此A1/O工艺脱氮率一般为70％~80％,难于进一步提高。

AO工艺标准设计计算参考

A1/0生物脱氮工艺一、设计资料设计处理能力为日处理废水量为30000m3 废水水质如下： PH 值7.0~7.5 水温14~25 °C BOD5=160mg/L VSS=126mg/L(VSS/TSS=0.7) TN=40mg/L NH3-N=30mg/L 根据要求：出水水质如下： BOD5=20mg/L TSS=20mg/L TN 15mg/L NH3-N 8mg/L 根据环保部门要求，废水处理站投产运行后排废水应达到国家标准《污水综合排放标准》GB8978-1996中规定的二级现有”标准，即COD 120mg/l BOD 30 mg/l NH -N<20 mg/l PH=6-9 SS<30 mg/l 二、污水处理工艺方案的确定城市污水用沉淀法处理一般只能去除约25~30%的BOD5,污水中的胶体和溶解性有机物不能利用沉淀方法去除，化学方法由于药剂费用很高而且化学混凝去除溶解性有机物的效果不好而不宜采用。采用生物处理法是去除废水中有机物的最经济最有效的选择。废水中的氮一般以有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮和硝酸盐氮等四种形态存在。生活污水中氮的主要存在形态是有机氮和氨氮。其中有机氮占生活污水含氮量的40%~60%氨氮占50%~60%亚硝酸盐氮和硝酸盐氮仅占0%~5%。废水生物脱氮的基本原理是在传统二级生物处理中，将有机氮转化为氨氮的基础上，通过硝化和反硝化菌的作用，将氨氮通过硝化转化为亚硝态氮、硝态氮，再通过反硝化作用将硝态氮转化为氮气，而达到从废

水中脱氮的目的。废水的生物脱氮处理过程，实际上是将氮在自然界中循环的基本原理应用与废水生物处理，并借助于不同微生物的共同协调作用以及合理的认为运用控制，并将生物去碳过程中转化而产生及原废水中存在的氨氮转化为氮气而从废水中脱除的过程。在废水的生物脱氮处理过程中，首先在好氧（oxic）条件下，通过好氧硝化的作用，将废水中的氨氮氧化为亚硝酸盐氮；然后在缺氧（Anoxic）条件下，利用反硝化菌（脱氮菌）将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气（N2）而从废水中逸出。因而，废水的生物脱氮通常包括氨氮的硝化和亚硝酸盐氮及硝酸盐氮的反硝化两个阶段，只有当废水中的氨以亚硝酸盐氮和硝酸盐的形态存在时，仅需反硝化（脱氮）一个阶段. ?与传统的生物脱氮工艺相比，A/O脱氮工艺则有流程简短、工程造价低的优点。该工艺与传统生物脱氮工艺相比的主要特点如下： ①流程简单，构筑物少，大大节省了基建费用； ②在原污水C/N较高（大于4）时，不需外加碳源，以原污水中的有机物为碳源，保证了充分的反硝化，降低了运行费用； ③好养池设在缺养之后，可使反硝化残留的有机物得到进一步去除，提高出水水质； ④缺养池在好养池之前，一方面由于反硝化消耗了一部分碳源有机物, 可减轻好养池的有机负荷，另一方面，也可以起到生物选择器的作用，有利于控制污泥膨胀；同时，反硝化过程产生的碱度也可以补偿部分

AO工艺设计

目录设计总说明................................................................................................... V General Design Introduction ........................................................................ I X 1 前言 (1) 1.1 设计背景 (1) 1.1.1 我国污水处理背景 (1) 1.1.2 哈尔滨市背景资料 (1) 1.1.3 设计资料 (1) 1.1.4 污水特征 (2) 1.2 城市污水处理厂工艺选择的原则 (2) 1.3 工艺流程及各种工艺优缺点对比 (4) 1.4 工艺流程 (8) 2 污水处理系统设计计算 (9) 2.1 格栅 (9) 2.1.1 格栅的设计 (9) 2.1.2 设计参数 (10) 2.1.3 中格栅设计计算 (10) 2.1.4 细格栅设计计算 (13) 2.2 提升泵站 (15) 2.2.1 泵站设计的原则 (15) 2.2.2 泵房形式及工艺布置 (16) 2.2.3 泵房设计计算 (16) 2.3 沉砂池 (19) 2.3.1 曝气沉砂池 (20) 2.3.2 设计参数 (20) 2.3.3 曝气沉砂池的设计计算 (20) 2.3.4 曝气沉砂池曝气计算 (24) 2.4 A/O反应池 (25) 2.4.1 构筑物简介 (25) I

2.4.2 设计说明 (25) 2.4.3 主要作用 (25) 2.4.4 设计参数 (25) 2.4.5 设计计算 (26) 2.4.6 污泥回流比及混合液回流比 (27) 2.4.7 剩余污泥量、生产污泥量 (28) 2.4.8 需氧量计算 (28) 2.4.9 供气量计算 (29) 2.4.10 鼓风微孔曝气器空气管路计算 (31) 2.6 二沉池 (31) 2.6.1 沉淀池的类型及选择 (31) 2.6.2 辐流式二沉池的设计参数 (32) 2.6.3 设计计算 (32) 2.6.4 设备选用 (34) 3 污泥处理系统设计计算 (34) 3.1 污泥浓缩池 (34) 3.1.1 设计说明 (35) 3.1.2 设计规定 (35) 3.1.3 设计参数 (36) 3.1.4 设备选型 (39) 3.2 贮泥池 (40) 3.2.1 构筑物简介 (40) 3.2.2 主要作用 (40) 3.2.3 设计参数 (40) 3.2.4 设计计算 (40) 3.2.5 设备选型 (41) 3.3 蓄水池 (41) 3.3.1 构筑物简介 (41) 3.3.2 主要作用 (41) II

AO工艺设计方案[精编版]

AO工艺设计方案[精编版] 目录设计总说明.................................................................................................................. V General Design Introduction ................................................................................ IX 1 前言 (1)

1.1 设计背景 (1) 1.1.1 我国污水处理背景 (1) 1.1.2 哈尔滨市背景资料 (1) 1.1.3 设计资料 (1) 1.1.4 污水特征 (1) 1.2 城市污水处理厂工艺选择的原则 (2) 1.3 工艺流程及各种工艺优缺点对比 (4) 1.4 工艺流程 (8) 2 污水处理系统设计计算 (9) 2.1 格栅 (9) 2.1.1 格栅的设计 (9) 2.1.2 设计参数 (10) 2.1.3 中格栅设计计算 (10) 2.1.4 细格栅设计计算 (13) 2.2 提升泵站 (15) 2.2.1 泵站设计的原则 (15) 2.2.2 泵房形式及工艺布置 (16) 2.2.3 泵房设计计算 (16) 2.3 沉砂池 (19) 2.3.1 曝气沉砂池 (20) 2.3.2 设计参数 (20) 2.3.3 曝气沉砂池的设计计算 (20)

2.3.4 曝气沉砂池曝气计算 (24) 2.4 A/O反应池 (25) 2.4.1 构筑物简介 (25) 2.4.2 设计说明 (25) 2.4.3 主要作用 (25) 2.4.4 设计参数 (25) 2.4.5 设计计算 (25) 2.4.6 污泥回流比及混合液回流比 (27) 2.4.7 剩余污泥量、生产污泥量 (27) 2.4.8 需氧量计算 (28) 2.4.9 供气量计算 (28) 2.4.10 鼓风微孔曝气器空气管路计算 (30) 2.6 二沉池 (31) 2.6.1 沉淀池的类型及选择 (31) 2.6.2 辐流式二沉池的设计参数 (31) 2.6.3 设计计算 (31) 2.6.4 设备选用 (33) 3 污泥处理系统设计计算 (34) 3.1 污泥浓缩池 (34) 3.1.1 设计说明 (34) 3.1.2 设计规定 (34) 3.1.3 设计参数 (35)

AO工艺计算例题

其中用到的公式例题2．A 2/O 工艺的设计 1.1A 2/O 工艺说明根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量的比值，来判断A 2/O 工艺是否适合本污水处理方案。 1.设计流量：Q ＝54000m3/d=2250m3/h 原污水水质：COD ＝330mg/LBOD ＝200mg/L SS ＝260mg/LTN ＝25mg/L TP ＝5mg/L 一级处理出水水质：COD ＝330×（1－20%）＝264mg/L BOD ＝200×（1－10%）＝180mg/L SS ＝260×（1－50%）＝130mg/L 二级处理出水水质：BOD ＝10mg/LSS ＝10mg/L NH3-N ＝5mg/LTP ≤1mg/L TN ＝15mg/LCOD=50mg/L 其中： 2.1325330＝＝TN COD ＞8025.02005 =＝BOD TP ＜0.06 符合A 2/O 工艺要求，故可用此法。 1.2A 2/O 工艺设计参数 BOD5污泥负荷N ＝0.15KgBOD5/(KgMLSS ?d) 好氧段DO ＝2缺氧段DO ≤0.5厌氧段DO ≤0.2 回流污泥浓度Xr ＝100001100 1000000 ＝?mg/L 污泥回流比R ＝50% 混合液悬浮固体浓度X ＝＝＋r ·1X R R 10000·5 .15 .0＝3333mg/L 混合液回流比R 内：TN 去除率yTN ＝%10025 8 25?-＝68% R 内＝ TN TN y 1y -×100%＝212.5%取R 内＝200% 1.3设计计算（污泥负荷法）硝化池计算（1）硝化细菌最大比增长速率 m ax μ=0.47e 0.098（T-15） m ax μ=0.47?e 0.098?（T-15）

ao工艺设计计算

A 2 /O 工艺生化池设计一、设计最大流量 Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s 二、进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、设计参数计算 ①. BOD 5污泥负荷 N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d) ②. 回流污泥浓度 X R =10 000mg/L ③. 污泥回流比 R=50% ④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度） ⑤. TN 去除率 ⑥. 内回流倍数四、 A 2/O 曝气池计算 ①. 反应池容积 ②. 反应水力总停留时间 ③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4 厌氧池停留时间h t 33.21461=?= ，池容37.70874252661 m V =?=；缺氧池停留时间h t 33.21461=?= ，池容37.7087425266 1 m V =?=；

好氧池停留时间h t 34.91464=?= ，池容36.28350425266 4 m V =?=。 ④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为： ()d kgMLSS kgTN N ?=??=??/024.06.8350233339 .3073500V X T Q 30 厌氧段TP 负荷为： ()d kgMLSS kgTN P ?=??=??/017.07 .708733334 .573500V X T Q 10 ① 剩余污泥量：X ?,(kg/d) 式中：取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得： =5395kg/d 则：湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为： ⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m 设反应池2组，单组池容积：V = 3212632 m V = 有效水深5m ，则： S=V/5=4252.62m 取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。廊道宽10m 。则每条廊道长度为 m bn S L 88.706 106 .4252=?== ，取71m 尺寸校核 1.71071==b L ，25 10 ==h b 查《污水生物处理新技术》，长比宽在5~10间，宽比高在1~2间可见长、宽、深皆符合要求

AO工艺设计

第 1 章概述 1.1 基本设计资料 1.1.1设计规模污水设计流量：45000m3/d 流量变化系数K z=1.35 1.1.2原污水水质指标原污水水质指标原污水水质指标原污水水质指标：BOD=180mg/L COD=410mg/L SS=200mg/L NH3-N=30mg/L 1.1.3出水水质指标符合《城镇污水处理厂污染物排放国家二级标准》：BOD=20mg/L COD=70mg/L SS=30mg/L NH3-N=15mg/L

1.1.4气象资料日照属暖温带半湿润季风区大陆性气候，四季分明，冬无严寒，夏无酷暑，非常潮湿，台风登陆频繁。年均气温12.7℃，年均湿度72%，无霜期223天，年平均日照2533小时，年均降水量870毫米。日照属于东部季风区，夏季高温多雨，冬季寒冷少雨。因其濒临沿海，受海洋影响显著，相对同纬度其他内陆地区四季温差较小，因此夏冬季气温适中。全市年平均气温13.8℃，较上年偏高1.1℃，较常年偏高1.1℃。年极端最高气温在35.8～36.1℃之间，莒县和市区分别于6月11日和7月22日出现35.8℃的高温，五莲县分别于6月11日和7月22日出现36.1℃的高温。年极端最低气温为-14.7～9.9℃之间，出现在1月21～22日。年降水量全市平均765.4毫米，较上年偏少33.3%，较常年偏少0.4%。全市降水分布不均，五莲县年降水量最多，为857.3毫米，市区降水量最少，为661.5毫米。年日照时数全市平均2405.0小时,较上年偏多352.0小时，较常年偏少27.9小时。以五莲县光照最为充足，年日照时数2459.1小时，莒县最少，为2262.1小时。 1.1.5厂址及场地状况某以平原为主，污水处理厂拟用场地较为平整，占地面积20公顷。厂区地面标高10米，原污水将通过管网输送到污水厂，来水管管底标

AO工艺设计参数

污水处理A/O工艺设计参数 1.HRT水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 在 A／O工艺中，好氧池的作用是使有机物碳化和使氮硝化；缺氧池的作用是反硝化脱氮，故两池的容积大小对总氮的去除率极为重要。A／O的容积比主要与该废水的曝气分数有关。缺氧池的大小首先应满足NO3--N利用有机碳源作为电子供体，完成脱氮反应的需要，与废水的碳氮比，停留时间、回流比等因素相应存在一定的关系。借鉴于类似的废水以及正交试验，己内酷胺生产废水的A／0容积比确定在1：6左右，较为合适。而本设计的A／ 0容积比为亚：2，缺氧池过大，导致缺氧池中的m（BOD）／m （NO3--N）比值下降，当比值低于1.0时，脱氮速率反趋变慢。另外，缺氧池过大，废水停留时间过长，污泥在缺氧池内沉积，造成反硝化严重，经常出现大块上浮死泥，影响后续好氧处理。后将A／O容积比按1：6改造，缺氧池运行平稳。 1.1、A/O除磷工艺的基本原理 A/O法除磷工艺是依靠聚磷菌的作用而实现的，这类细菌是指那些既能贮存聚磷(poly—p)又能以聚β—羟基丁酸(PHB)形式贮存碳源的细菌。在厌氧、好氧交替条件下运行时，通过PHB与poly—p的转化，使其成为系统中的优势菌，并可以过量去除系统中的磷。其中聚磷是若干个基团彼此以氧桥联结起来的五价磷化合物，亦被称为聚磷酸盐，其特点是：水解后生成溶解性正磷酸盐，可提供微生物生长繁殖所需的磷源；当积累大量聚磷酸盐的细菌处于不利环境时，聚磷酸盐可分解释放能量供细菌维持生命。聚β—羟基丁酸是由多个β—羟基丁酸聚合而成的大分子聚合物，当环境中碳源物质缺乏时，它重新被微生物分解，产生能量和机体生长所需要的物质。这一作用可分为两个过程：厌氧条件下的磷释放过程和好氧条件下的磷吸收过程。厌氧条件下，通过产酸菌的作用，污水中有机物质转化为低分子有机物(如醋酸等)，聚磷菌则分解体内的聚磷酸盐释放出磷酸盐及能量，同时利用水中的低分子有机物在体内合成PHB，以维持其生长繁殖的需要。研究发现，厌氧状态时间越长，对磷的释放越彻底。好氧条件下，聚磷菌利用体内的PHB及快速降解COD产生的能量，将污水中的磷酸盐吸收到细胞内并转变成聚磷贮存能量。好氧状态时间越长，对磷的吸收越充分。由于好氧状态下微生物吸收的磷远大于厌氧状态下微生物释放出的磷，随着厌氧—好氧过程的交替进行，微生物可以在污泥中形成稳定的种类并占据一定的优势，磷就可以通过系统中剩余污泥的排放而去除(见图1)。

污水处理中AO工艺的设计参数

A/O生物除磷工艺是由厌氧和好氧两部分反应组成的污水生物处理系统。污水进入厌氧池后，与回流污泥混合。活性污泥中的聚磷菌在这一过程中大量吸收污水中的BOD，并将污泥中的磷以正磷酸盐的形式释放到混合液中。混合液进入好氧池后，有机物被氧化分解，同时聚磷菌大量吸收混合液中的正磷酸盐到污泥中。由于聚磷菌在好氧条件下吸收的磷多于厌氧条件下释放的磷，因此污水经过“厌氧－好氧”的交替作用和二沉池的污泥分离达到除磷的目的。一般情况下，TP的去除率可达到85％以上。 A/O工艺设计参数 ①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：50～100% ③混合液回流比：300～400% ④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS） ⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5 O段pH =7.0～8.0 ⑩水温：硝化20～30℃ 反硝化20～30℃ ⑾碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计） ⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶

AO工艺参数及影响 (2)

工艺运行参数的控制以及对水处理效果的影响A/O工艺运行过程中所需控制的主要参数有水力停留时间、pH值、水温、原 %）、水成分、食微比（F/M）、溶解氧（DO）、活性污泥浓度（MLSS）、沉降比（SV 30 污泥容积指数（SVI）、污泥龄、污泥回流比（%）以及混合液回流比（%）等。只有合理调控这些控制参数，才能很好地保证活性污泥处理工艺的正常、高效运行。 (1)水力停留时间HRT：水力停留时间（HRT）的长短直接影响氨氮和硝酸盐的去除效率，一般应根据设计所要求对氮的去除率决定相应的水力停留时间。在给定进出水氨氮或硝酸盐氮浓度的情况下，硝化或反硝化反应所需的最小水力停留时间可按照下式估计：硝化反应：反硝化反应：在给定氨氮负荷条件下，缩短HRT，硝化反应的效率显着下降，当HRT小于5h时，出水中氨氮浓度显着增加。经估算及经验得出最佳水力停留时间为：反硝化t≤2h，硝化t≥6h，当硝化水力停留时间与反硝化水力停留时间为3:1时，氨氮去除率达到70%~80%。 (2)pH值：A/O工艺中pH值的控制不但是排放水要求的控制，更是对活性污泥法主体微生物生长条件的要求。A/O工艺中的生物脱氮过程包括硝化和反硝化两个过程：硝化过程起主要作用的微生物是硝化细菌；反硝化过程起主要作用的微生物是反硝化细菌。硝化反应是指氨态氮在硝化菌的作用下分解氧化的过程。硝化菌是指亚硝酸菌和硝酸菌，是化能自养菌，硝化菌对pH值的变化非常敏感，在硝化反应过程中，将释放出H+离子浓度增高，从而使pH值下降，影响硝化反应速度，为了保持适宜的pH值，应当在污水中保持足够的碱度，以保证对在反应过程中pH值的变化，起到缓冲的作用。而最佳pH值是8.0~8.4，在这一最佳pH值条件下，硝化速度，硝化菌最大的比增殖速度可达最大值。碱度的调整方案一般采用的首要方法是酸碱废水中和法，或者直接向所需处理污水中投加药剂：污水呈酸性时投加氢氧化钙、石灰或氧化镁等。污水厂只是在进水和出水口设置了pH值在线监测仪，并没有在A/O生化池内设置pH值在线监测仪，这样就无法准确了解生化池内pH值的变化情况，以致无法了解生化池的脱氮效果如何。反硝化反应是指硝酸氮和亚硝酸氮在反硝化菌的作用下，被还原为气态氮）的过程。反硝化菌是属于异养型兼性厌氧菌的细菌。反硝化菌对pH值的（N 2 变化也是很敏感的，反硝化菌最适宜的pH值是6.5~7.5，在这个pH值范围内，反硝化速率最高，当pH值高于8或低于6时，反硝化速率将大为下降。所以，A/O工艺中硝化最佳pH值为8.0~8.4，反硝化最佳pH值为6.5~7.5。

AO工艺、A2O工艺

A/O工艺、A2/O工艺、氧化沟、SBR工艺、CAST工艺一、A/O工艺 1.基本原理 A/O是Anoxic/Oxic的缩写，它的优越性是除了使有机污染物得到降解之外，还具有一定的脱氮除磷功能，是将厌氧水解技术用为活性污泥的前处理，所以A/O法是改进的活性污泥法。 A/O工艺将前段缺氧段和后段好氧段串联在一起，A段DO不大于0.2mg/L，O段DO=2～4mg/L。在缺氧段异养菌将污水中的淀粉、纤维、碳水化合物等悬浮污染物和可溶性有机物水解为有机酸，使大分子有机物分解为小分子有机物，不溶性的有机物转化成可溶性有机物，当这些经缺氧水解的产物进入好氧池进行好氧处理时，可提高污水的可生化性及氧的效率；在缺氧段，异养菌将蛋白质、脂肪等污染物进行氨化（有机链上的N或氨基酸中的氨基）游离出氨（NH3、NH4+），在充足供氧条件下，自养菌的硝化作用将NH3-N（NH4+）氧化为NO3-，通过回流控制返回至A池，在缺氧条件下，异氧菌的反硝化作用将NO3-还原为分子态氮（N2）完成C、N、O在生态中的循环，实现污水无害化处理。 2.A/O内循环生物脱氮工艺特点根据以上对生物脱氮基本流程的叙述，结合多年的焦化废水脱氮的经验，我们总结出(A/O)生物脱氮流程具有以下优点： (1)效率高。该工艺对废水中的有机物，氨氮等均有较高的去除效果。当总停留时间大于54h，经生物脱氮后的出水再经过混凝沉淀，可将COD值降至100mg/L 以下，其他指标也达到排放标准，总氮去除率在70%以上。 (2) 流程简单，投资省，操作费用低。该工艺是以废水中的有机物作为反硝化的碳源，故不需要再另加甲醇等昂贵的碳源。尤其，在蒸氨塔设置有脱固定氨的装置后，碳氮比有所提高，在反硝化过程中产生的碱度相应地降低了硝化过程需要的碱耗。 (3) 缺氧反硝化过程对污染物具有较高的降解效率。如COD、BOD5和SCN-在缺氧段中去除率在67%、38%、59%，酚和有机物的去除率分别为62%和36%，故反硝化反应是最为经济的节能型降解过程。 (4) 容积负荷高。由于硝化阶段采用了强化生化，反硝化阶段又采用了高浓度污泥的膜技术，有效地提高了硝化及反硝化的污泥浓度，与国外同类工艺相比，具有较高的容积负荷。 (5) 缺氧/好氧工艺的耐负荷冲击能力强。当进水水质波动较大或污染物浓度较高时，本工艺均能维持正常运行，故操作管理也很简单。通过以上流程的比较，不难看出，生物脱氮工艺本身就是脱氮的同时，也降解酚、氰、COD等有机物。结合水量、水质特点，我们推荐采用缺氧/好氧(A/O)的生物脱氮 (内循环) 工艺流程，使污水处理装置不但能达到脱氮的要求，而且其它指标也达到排放标准。

AO工艺设计计算参考

A1/O生物脱氮工艺一、设计资料设计处理能力为日处理废水量为30000m3 废水水质如下： PH值~水温14~25℃ BOD5=160mg/LVSS=126mg/L(VSS/TSS=TN=40mg/LNH3-N=30mg/L 根据要求：出水水质如下： BOD5=20mg/LTSS=20mg/LTN15mg/LNH3-N8mg/L 根据环保部门要求，废水处理站投产运行后排废水应达到国家标准《污水综合排放标准》GB8978-1996中规定的“二级现有”标准，即 COD120mg/lBOD30mg/lNH-N<20mg/lPH=6-9SS<30mg/l 二、污水处理工艺方案的确定城市污水用沉淀法处理一般只能去除约25~30℅的BOD5，污水中的胶体和溶解性有机物不能利用沉淀方法去除，化学方法由于药剂费用很高而且化学混凝去除溶解性有机物的效果不好而不宜采用。采用生物处理法是去除废水中有机物的最经济最有效的选择。废水中的氮一般以有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮和硝酸盐氮等四种形态存在。生活污水中氮的主要存在形态是有机氮和氨氮。其中有机氮占生活污水含氮量的40%~60%，氨氮占50%~60%，亚硝酸盐氮和硝酸盐氮仅占0%~5%。废水生物脱氮的基本原理是在传统二级生物处理中，将有机氮转化为氨氮的基础上，通过硝化和反硝化菌的作用，将氨氮通过硝化转

化为亚硝态氮、硝态氮，再通过反硝化作用将硝态氮转化为氮气，而达到从废水中脱氮的目的。废水的生物脱氮处理过程，实际上是将氮在自然界中循环的基本原理应用与废水生物处理，并借助于不同微生物的共同协调作用以及合理的认为运用控制，并将生物去碳过程中转化而产生及原废水中存在的氨氮转化为氮气而从废水中脱除的过程。在废水的生物脱氮处理过程中，首先在好氧（oxic）条件下，通过好氧硝化的作用，将废水中的氨氮氧化为亚硝酸盐氮；然后在缺氧（Anoxic）条件下，利用反硝化菌（脱氮菌）将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气（N2）而从废水中逸出。因而，废水的生物脱氮通常包括氨氮的硝化和亚硝酸盐氮及硝酸盐氮的反硝化两个阶段，只有当废水中的氨以亚硝酸盐氮和硝酸盐的形态存在时，仅需反硝化（脱氮）一个阶段. ◆与传统的生物脱氮工艺相比，A/O脱氮工艺则有流程简短、工程造价低的优点。该工艺与传统生物脱氮工艺相比的主要特点如下： ①流程简单，构筑物少，大大节省了基建费用； ②在原污水C/N较高（大于4）时，不需外加碳源，以原污水中的有机物为碳源，保证了充分的反硝化，降低了运行费用； ③好养池设在缺养之后，可使反硝化残留的有机物得到进一步去除，提高出水水质； ④缺养池在好养池之前，一方面由于反硝化消耗了一部分碳源有机物，可减轻好养池的有机负荷，另一方面，也可以起到生物选择器的作用，

AO工艺设计

第1 章概述 1.1 基本设计资料 1.1.1设计规模污水设计流量：45000m3/d 流量变化系数K z=1.35 1.1.2原污水水质指标原污水水质指标原污水水质指标原污水水质指标：BOD=180mg/L COD=410mg/L SS=200mg/L NH3-N=30mg/L 1.1.3出水水质指标符合《城镇污水处理厂污染物排放国家二级标准》：BOD=20mg/L COD=70mg/L SS=30mg/L NH3-N=15mg/L

AO工艺操作手册

污水AO工艺操作手册一、A/O工艺简介 A/O工艺将前段缺氧段（水解酸化段）和后段好氧段（接触氧化段）串联在一起的污水处理工艺。基本原理：缺氧段（A段）：主要依靠异养菌将废水中的大分子有机物、悬浮物、可溶性有机物通过水解作用，分解成小分子有机物，提高废水的可生化性。同时，在缺氧段，异养菌可以将污染物分子链上的氨基断链，产生游离态氨。好氧段（O段）：主要依靠硝化菌通过硝化作用将氨氧化成硝态氮、亚硝态氮。最后，将好氧段泥水混合液回流至缺氧段，在反硝化菌的作用下，将硝态氮反硝化成氮气，完成对N元素的降解作用。综述：在缺氧段异养菌将污水中的淀粉、纤维、碳水化合物等悬浮污染物和可溶性有机物水解为有机酸，使大分子有机物分解为小分子有机物，不溶性的有机物转化成可溶性有机物，当这些经缺氧水解的产物进入好氧池进行好氧处理时，提高污水的可生化性，提高氧的效率；在缺氧段异养菌将蛋白质、脂肪等污染物进行氨化（有机链上的N或氨基酸中的氨基）游离出氨（NH3、NH4+），在充足供氧条件下，自养菌的硝化作用将NH3-N（NH4+）氧化为NO3-，通过回流控制返回至A池，在缺氧条件下，异氧菌的反硝化作用将NO3-还原为分子态氮（N2）完成C、N、O在生态中的循环，实现污水无害化处理。主要特点：（1）前段缺氧池中的反硝化菌可以充分利用反硝化菌，减轻好氧池的有机负荷；（2）后段好氧池可以进一步降解缺氧段为降解的有机污染物，提高对有机污染物的去除效率；（3）工艺流程简单，运行费用低；（4）耐负荷冲击能力强。影响因素：（1）MLSS污泥浓度。污泥浓度一般大于3000mg/L，否则将影响脱氮效果；（2）DO溶解氧值。缺氧段DO值一般不大于0.2mg/L，好氧段DO值一般在2-4mg/L；（3）TKN/MLSS负荷率。硝化反应中，TKN/MLSS负荷率不大于0.05gTKN/(gMLSS·d)；（4）BOD/MLSS负荷率。BOD/MLSS负荷率不大于0.18kgBOD/(gMLSS·d)；（5）泥水混合液回流比。泥水混合液回流比R的大小直接影响反硝化脱氮效果，R值越大，脱氮效果越好，运行电耗越大；（6）缺氧池BOD/N值。BOD/N大于4，可以保证有较好的反硝化效果，否则反硝化速率迅速降低；（7）pH值。最佳硝化反应的pH值为8.0-8.4，最佳反硝化反应的pH值为6.5-7.5；（8）温度。硝化反应温度为20-30℃，低于5℃反硝化反应几乎停止；反硝化反应温度为20-40℃，低于15℃反硝化反应速率迅速下降。

AO工艺实例计算书

A O工艺实例计算书公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]

生活污水及少量工业污水污水设计流量Q＝8000 m3/h，最小流量3500 m3/h，污水水质见下表：污水处理厂进水水质表请选择典型A2/O工艺进行污水处理方案设计，要求出水水质达到GB18918—2002《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级标准B 标准。 A2/O工艺设计内容与要求：一、污水处理方案的总体设计要求用流程方框图表达污水处理总体方案。根据进水水质，判断初沉池设置必要性，验证污水可生化性及A2/O工艺的适宜性；计算主要污染物总去除率。二、格栅的设计计算要求计算栅槽宽度、栅后槽总高度、栅槽总长度、栅渣量。在格栅示意图上注明尺寸。主要设计参数：栅前水深 h=；过栅流速 s；

格栅栅条间隙为；格栅倾角δ=60°；单位栅渣量：ω1=栅渣/103 m3污水。三、沉砂池的设计计算要求计算沉砂池长度、水流断面积、池子宽度与格数、沉沙斗尺寸与容积、沉砂池总高度、校核最小流速，并在沉砂池示意图上注明有关尺寸。主要设计参数：采用平流式池型；设计流速：v=s ；水力停留时间：t=40s。四、根据需要，开展初沉池的设计计算要求计算沉淀池长、沉淀池宽度与个数、污泥部分所需总容积、池子总高度。在平流式初沉池示意图上注明相关尺寸。主要设计参数：采用平流式池型；水力表面负荷q’=(m3/( m2·h)；沉淀时间T=2h；水流水平流速v=s；污泥量按进水SS 50%去除率计，排泥间隔2天，污泥含水率95%。五、A2/O各段反应池的设计计算

AO工艺设计计算参考

A O工艺设计计算参考文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]

A1/O生物脱氮工艺一、设计资料设计处理能力为日处理废水量为30000m3 废水水质如下： PH值~ 水温14~25℃ BOD5=160mg/L VSS=126mg/L(VSS/TSS= TN=40mg/L NH3-N=30mg/L 根据要求：出水水质如下： BOD5=20mg/L TSS=20mg/L TN 15mg/L NH3-N 8mg/L 根据环保部门要求，废水处理站投产运行后排废水应达到国家标准《污水综合排放标准》GB8978-1996中规定的“二级现有”标准，即COD 120mg/l BOD 30 mg/l NH -N<20 mg/l PH=6-9 SS<30 mg/l 二、污水处理工艺方案的确定城市污水用沉淀法处理一般只能去除约25~30℅的BOD5，污水中的胶体和溶解性有机物不能利用沉淀方法去除，化学方法由于药剂费用很高而且化学混凝去除溶解性有机物的效果不好而不宜采用。采用生物处理法是去除废水中有机物的最经济最有效的选择。废水中的氮一般以有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮和硝酸盐氮等四种形态存在。生活污水中氮的主要存在形态是有机氮和氨氮。其中有机氮占生活污水含氮量的40%~60%，氨氮占50%~60%，亚硝酸盐氮和硝酸盐氮仅占0%~5%。废水生物脱氮的基本原理是在传统二级生物处理中，将有机氮转化为氨氮的基础上，通过硝化和反硝化菌的作用，将氨氮通过硝化转化为

亚硝态氮、硝态氮，再通过反硝化作用将硝态氮转化为氮气，而达到从废水中脱氮的目的。废水的生物脱氮处理过程，实际上是将氮在自然界中循环的基本原理应用与废水生物处理，并借助于不同微生物的共同协调作用以及合理的认为运用控制，并将生物去碳过程中转化而产生及原废水中存在的氨氮转化为氮气而从废水中脱除的过程。在废水的生物脱氮处理过程中，首先在好氧（oxic）条件下，通过好氧硝化的作用，将废水中的氨氮氧化为亚硝酸盐氮；然后在缺氧（Anoxic）条件下，利用反硝化菌（脱氮菌）将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气（N2）而从废水中逸出。因而，废水的生物脱氮通常包括氨氮的硝化和亚硝酸盐氮及硝酸盐氮的反硝化两个阶段，只有当废水中的氨以亚硝酸盐氮和硝酸盐的形态存在时，仅需反硝化（脱氮）一个阶段. ◆与传统的生物脱氮工艺相比，A/O脱氮工艺则有流程简短、工程造价低的优点。该工艺与传统生物脱氮工艺相比的主要特点如下： ①流程简单，构筑物少，大大节省了基建费用； ②在原污水C/N较高（大于4）时，不需外加碳源，以原污水中的有机物为碳源，保证了充分的反硝化，降低了运行费用； ③好养池设在缺养之后，可使反硝化残留的有机物得到进一步去除，提高出水水质； ④缺养池在好养池之前，一方面由于反硝化消耗了一部分碳源有机物，可减轻好养池的有机负荷，另一方面，也可以起到生物选择器的作用，有利

AO工艺计算例题

其中用到的公式例题2．A 2/O 工艺的设计 A 2/O 工艺说明根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量的比值，来判断A 2/O 工艺是否适合本污水处理方案。 1. 设计流量：Q ＝54000m3/d=2250 m3/h 原污水水质：COD ＝330mg/L BOD ＝200 mg/L SS ＝260 mg/L TN ＝25 mg/L TP ＝5 mg/L 一级处理出水水质：COD ＝330×（1－20%）＝264mg/L BOD ＝200×（1－10%）＝180mg/L SS ＝260×（1－50%）＝130 mg/L 二级处理出水水质：BOD ＝10mg/L SS ＝10 mg/L NH3-N ＝5mg/L TP ≤1 mg/L TN ＝15 mg/L COD=50 mg/L 其中： 2.1325330＝＝TN COD ＞8 025.0200 5 =＝BOD TP ＜符合A 2/O 工艺要求，故可用此法。 A 2/O 工艺设计参数 BOD5污泥负荷N ＝(KgMLSS ?d) 好氧段DO ＝2 缺氧段≤ 厌氧段≤ 回流污泥浓度Xr ＝100001100 1000000 ＝?mg/L 污泥回流比R ＝50% 混合液悬浮固体浓度 X ＝＝＋r ·1X R R 10000·5 .15 .0＝3333mg/L 混合液回流比R 内：TN 去除率yTN ＝%10025 8 25?-＝68% R 内＝ TN TN y 1y -×100%＝% 取R 内＝200% 设计计算（污泥负荷法）硝化池计算（1）硝化细菌最大比增长速率 m ax μ= （T-15） m ax μ =? ?（T-15）