AO工艺参数及影响
A O工艺参数及影响Last revision on 21 December 2020
工艺运行参数的控制以及对水处理效果的影响
A/O工艺运行过程中所需控制的主要参数有水力停留时间、pH值、水温、原水成分、食微比（F/M）、溶解氧（DO）、活性污泥浓度（MLSS）、沉降比（SV30%）、污泥容积指数（SVI）、污泥龄、污泥回流比（%）以及混合液回流比（%）等。只有合理调控这些控制参数，才能很好地保证活性污泥处理工艺的正常、高效运行。
(1)水力停留时间HRT：水力停留时间（HRT）的长短直接影响氨氮和硝酸盐的去除效率，一般应根据设计所要求对氮的去除率决定相应的水力停留时间。在给定进出水氨氮或硝酸盐氮浓度的情况下，硝化或反硝化反应所需的最小水力停留时间可按照下式估计：
硝化反应：
反硝化反应：
在给定氨氮负荷条件下，缩短HRT，硝化反应的效率显着下降，当HRT小于5h时，出水中氨氮浓度显着增加。经估算及经验得出最佳水力停留时间为：反硝化t≤2h，硝化t≥6h，当硝化水力停留时间与反硝化水力停留时间为3:1时，氨氮去除率达到70%~80%。
(2)pH值：A/O工艺中pH值的控制不但是排放水要求的控制，更是对活性污泥法主体微生物生长条件的要求。A/O工艺中的生物脱氮过程包括硝化和反硝化两个过程：硝化过程起主要作用的微生物是硝化细菌；反硝化过程起主要作用的微生物是反硝化细菌。
硝化反应是指氨态氮在硝化菌的作用下分解氧化的过程。硝化菌是指亚硝酸菌和硝酸菌，是化能自养菌，硝化菌对pH值的变化非常敏感，在硝化反应过程中，将释放出H+离子浓度增高，从而使pH值下降，影响硝化反应速度，为了保持适宜的pH值，应当在污水中保持足够的碱度，以保证对在反应过程中pH值的变化，起到缓冲的作用。而最佳pH值是~，在这一最佳pH值条件下，硝化速度，硝化菌最大的比增殖速度可达最大值。碱度的调整方案一般采用的首要方法是酸碱废水中和法，或者直接向所需处理污水中投加药剂：污水呈酸性时投加氢氧化钙、石灰或氧化镁等。
污水厂只是在进水和出水口设置了pH值在线监测仪，并没有在A/O生化池内设置pH值在线监测仪，这样就无法准确了解生化池内pH值的变化情况，以致无法了解生化池的脱氮效果如何。
反硝化反应是指硝酸氮和亚硝酸氮在反硝化菌的作用下，被还原为气态氮（N2）的过程。反硝化菌是属于异养型兼性厌氧菌的细菌。反硝化菌对pH值的变化也是很敏感的，反硝化菌最适宜的pH值是~，在这个pH值范围内，反硝化速率最高，当pH值高于8或低于6时，反硝化速率将大为下降。
所以，A/O工艺中硝化最佳pH值为~，反硝化最佳pH值为~。
(3)温度：A/O工艺中硝化反应的适宜温度是20~30℃，15℃以下时，硝化速度下降，5℃时完全停止；反硝化反应的适宜温度是20~40℃，低于15℃时，反硝化菌的增殖速率降低，代谢速率也降低，从而降低了反硝化速率。
大多数污水厂的生化池都是露天建设的，在北方，夏天的温度在20~40℃范围内变化，对硝化及反硝化过程都比较适合，而冬季的温度则比较低，所以处理效率不如夏季处理效果好。在冬季低温季节，为了保持一定的反应速率，应考虑提高反应系统的污泥龄（生物固体平均停留时间）：污泥龄的长短可以通过排放剩余污泥量来进行控制；提高污水的停留时间：污泥回流比控制的低些，可以延长污水在曝气池内的停留时间；降低负荷率：混合液回流比控制的高些，就可以降低污泥负荷率了；
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(4)原污水总氮浓度TN：由于在硝化反应过程中每去除1mg氨氮就需要的无机HCO
3，故必须为硝化反应提供相应的无机碳源以满足硝化细菌的代谢需求。在实际水处理过程中，当氨氮含量较高时，无机碳的浓度往往不能满足微生物的需求，从而限制了硝化反应的进行和脱氮效率。也即A/O工艺过高的总氮浓度会抑制硝化反应，所以要求原污水总氮浓度TN＜30mg/L。
(5)食微比（F/M）：F值比作食物，M值比作微生物，即MLSS，是活性污泥浓度的意思，就是活性污泥存在的数量。
食微比（F/M）实际应用中是以BOD—污泥负荷率（N s）来表示的。
式中 Q——污水流量（m3/d）;
V——曝气容积（m3）;
X——混合液悬浮固体（MLSS）浓度（mg/L）;
L a——进水有机物（BOD）浓度（mg/L）。
公式本身所表达的含义是：在一天内进入处理系统的有机物量与已有的活性污泥量的比值关系。A/O工艺中最佳食微比为~(kgMLS S·d)。食微比过低，相应的活性污泥浓度处在一个过剩的范围内，这部分过剩的活性污泥越多，消耗额外的溶解氧就越多了，以致曝气消耗增大。食微比过高，活性污泥浓度过快下降。如何控制合理的排泥，将食微比控制在合理的范围内，就需要积累排泥的经验数据，特别是不同活性污泥浓度情况下的排泥情况。喀左污水厂根据沉降比以及出水情况改变污泥回流量及混合液回流量控制着活性污泥浓度。
(6)溶解氧（DO）：活性污泥法工艺的微生物皆以耗氧菌为主体，缺乏溶解氧的时候首先影响的是处理效率，更甚者会对整个活性污污泥系统产生抑制，使恢复周期延长；而过度的溶解氧也会影响出水水质。就其控制而言就显得尤为重要。
氧是硝化反应过程中的电子受体，反应器内溶解氧高低，必将影响硝化反应的过程，在进行硝化反应的曝气池内，溶解氧含量不能低于1mg/L。
反硝化菌是异养兼性厌氧菌，只有在无分子氧而同时存在硝酸和亚硝酸离子的条件下，它们才能够利用这些离子中的氧进行呼吸，使硝酸盐还原。如反应器内溶解氧较高，将使反硝化菌利用氧进行呼吸，抑制反硝化菌体内硝酸盐还原酶的合成，或者氧成为电子受体，阻碍硝酸氮的还原。但是，另一方面，在反硝化菌体内某些酶系统组分只有在有氧条件下，才能合成，这样，反硝化菌以在厌氧、好氧交替的环境中生活为宜，溶解氧应控制在L以下。
所以，A/O工艺中的溶解氧控制要求O段大于1mg/L；A段小于L。
喀左污水厂溶解氧的监控测点位置有4个，分别在A段和O段首末端，每天每两个小时在线监测一次，这样能够准确及时地掌握溶解氧变化，来判断污水处理效果好坏，以便适时作出调整。
(7)活性污泥浓度（MLSS）：活性污泥浓度是曝气池（生化池）出口端混合液悬浮固体的含量，单位是mg/L，它是计量曝气池中活性污泥数量多少的指标，包括：①活性微生物；②吸附在活性污泥上不能为生物降解的有机物；③微生物自身氧化的残留物；
④无机物。这四者包括了的总量，实际操作中常以它作为相对计量活性污泥微生物量的指标。
A/O工艺污泥浓度一般要求大于3000mg/L，否则脱氮效率下降。
(8)沉降比（SV30%）：取曝气池末端混合液100mL于100mL的量筒中，静止30min 后，沉淀的活性污泥体积占整个混合液的体积比例即为活性污泥的沉降比。沉降比作为现场监测活性污泥系统运行状况最简易、有效的方法，此控制指标对整个活性污泥系统故障的及早发现具有重要的参考价值，可以说活性污泥沉降比是所有操作控制指标中最具操作参考意义的。
SV30%的正常范围是15~30%，低于15%，说明活性污泥浓度过低，需要增加回流比，高于30%，说明活性污泥浓度过高，需要减小回流比。
(9)污泥容积指数（SVI）：活性污泥容积指数是指在曝气池末端去悬浮固体混合液倒入1000mL量筒中，静止30min，1g活性污泥干污泥所占的容积。
SVI=SV30/MLSS
因为活性污泥浓度的人为可控性好，而活性污泥沉降性人为可控性差，所以，SVI 值只是活性污泥松散性型的表现指标，不具备对活性污泥直接调整的操作性。
(10)污泥龄：污泥龄是指曝气池中工作的活性污泥总量与每日排放的剩余污泥的比值，在稳定运行时，剩余污泥量就是新增长的活性污泥量。因此污泥龄也是新增长的活性污泥在曝气池中的平均停留时间，或者理解为活性污泥总量增长一倍所需要的时间。
就活性污泥主体的微生物而言，其生命周期也是存在的，在不断地增殖、死亡交替过程中，也完成了对有机污染物的去除。污泥龄是一个非常重要的控制指标。
硝化细菌的增值速度较慢，世代时间较长，培养硝化细菌需要足够长的污泥龄，为了使硝化反应充分进行，硝化细菌在曝气池的停留时间（即污泥龄）就应不小于其世代时间，在实际工程设计中，考虑到负荷等因素的变化，A/O 工艺中污泥龄应达到15d 以上。
污泥龄与曝气池相关参数的关系可以用下式表示：
污泥龄（t ）Q X VX 2124
式中 V ——曝气池容积m ；
X 1——曝气池混合液悬浮固体（MLSS ）浓度（mg/L ）；
X 2——回流活性污泥混合液悬浮固体（MLSS ）浓度（mg/L ）；
Q ——废弃活性污泥（排泥）流量m 3/h ；
24——计算值为小时，换算为天。
以上公式中，如果确定了要控制的污泥龄就可以方便的推算出废弃活性污泥时排泥的流量了。这里特别要注意MLSS 值，作为回流活性污泥的浓度，理论上总比曝气池混合液的活性污泥浓度要高，通常要高出一倍以上，如果低于一倍的浓度，就应该检查活性污泥是否过于松散了。
(11)活性污泥回流比r （%）：把回流的活性污泥混合液流量与进入曝气池首端的污水流量的比值称为活性污泥回流比，单位是“%”。
活性污泥回流是指流入二沉池的沉降活性污泥需要重新抽升到曝气池首端，与在曝气池首端入流的污水进行混合，以达到吸附降解有机物的目的。活性污泥的回流是用于
补充曝气池活性污泥的浓度，在整个曝气池范围内达到首末段的活性污泥循环流动和降解。
(12)混合液回流比：混合液回流比是指混合液回流量与入流污水量之比，一般用R 表示。混合液回流比不仅影响脱氮效率，而且影响动力消耗。脱氮率（η—TN去除率）与混合液回流比（R）间存在下列关系：
据某资料对A/O系统的脱氮率与回流比的关系也用下式表示：
式中：η—TN去除率（%）；
r,R—分别为沉淀池污泥回流比及硝化混合液回流比；
Q—原污水进水流量。
一般，R≤50%，脱氮效率η很低；R＜200%，η随R的上升而显着上升；当R＞200%后，η上升比较缓慢，一般混合液回流比控制在200%~400%。
AO工艺设计计算公式
A/O工艺设计参数 ①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：50～100% ③混合液回流比：300～400% ④反硝化段碳/氮比：BOD 5 /TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD 5 /KgMLSS·d ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS） ⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5 O段pH =7.0～8.0 ⑩水温：硝化20～30℃ 反硝化20～30℃ ⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH 4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO 3 计）。 反硝化反应还原1gNO 3 --N将放出2.6g氧， 生成3.75g碱度（以CaCO 3 计） ⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量 (KgO 2 /h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。 Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr a’─平均转化 1Kg的BOD的需氧量KgO 2 /KgBOD b’─微生物（以VSS 计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO 2 /Kg VSS·d。
上式也可变换为： Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或 Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr Sr─所去除BOD的量（Kg） Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO 2 /KgVSS·d Ro/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD 的需氧量KgO 2 /KgBOD 由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’ Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH 3－N转化成NO 3 -所需的氧 量（KgO 2 ） 几种类型污水的a’ b’值 ⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。 ⅰ.理论供氧量 1.温度的影响 KLa(θ)=K L(20)×1.024Q-20 θ─实际温度 2.分压力对Cs的影响（ρ压力修正系数） ρ=所在地区实际压力（Pa）/101325（Pa） =实际Cs值/标准大气压下Cs值
最新pkpm设置参数说明汇总
2011P K P M设置参数 说明
2011PKPM 设计参数 PMCAD设计参数 a.总信息 1．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，砌体，底框）。 2．结构主材（钢筋混凝土，砌体，钢和混凝土）。 3．结构重要性系数（《高层混凝土结构技术规程》4.7.1 （对安全等级为一级或设计使用年限为100年及以上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件，不应小于1.0），混凝土规范3.2.3（在持久设计状况和短暂设计状况下，安全等级一级1.1，二级1，三级0.9；对地震设计状况下取0.9）。 4．底框层数，地下室层数按实际选用。 5．梁柱钢筋的混凝土保护层厚度（《混凝土结构设计规范》表3.4.1及表 9.2.1）。 6．与基础相连的最大楼层号，按实际情况，如没有什么特殊情况，取1。7．框架梁端负弯矩调幅系数一般取（0.85—0.9）《高层混凝土结构技术规程》 5.2.3条文中有说明（装配整体式框架梁取0.7～0.8，现浇框架梁取0.8～0.9）。 8. 考虑结构使用年限的活荷载调整系数（50年取值1,100年取值1.1）。 b.材料信息 1．混凝土容重取 26-27，全剪力墙取27，取25时需输入粉刷层荷载。 2．钢材容重取 78。 3．梁柱主筋类别，按设计需要选取。优先采用三级钢，可以节约钢材。
c.地震信息 1.重庆设计地震分组为第一组，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g（见抗震规范附录A）。 2．场地类别根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度按表4.1.6划分四类。3. 框架抗震等级根据抗规6.1.2确定（框架结构6度设防时，小于24m四级，大于24m三级；框剪结构小于60m四级，大于60m三级）。 4. 计算阵型个数（阵型个数一般可以取阵型参与质量达到总质量90%所需的阵型数。通常阵型个数取值应不小于3，且为3的倍数，计算后应查看计算书WZQ.OUT，检查X和Y方向的有效质量系数是否大于0.9，不大于需要重新增加阵型个数重新计算） 5. 周期折减系数（目的是为了考虑框架结构和框架剪力墙结构填充墙刚度对周期的影响；当非承重墙体为填充实心粘土砖墙时，框架结构取0.6～0.7，框剪取0.7～0.8，剪力墙取0.9～1.0；如采用轻质填充材料，折减系数应按实际情况不折减或者少折减）。 d.风荷载信息 1. 风压（重庆地区根据荷载规范附录D.4取50年风压为0.4）。 2．地面粗糙度类别（结构荷载规范7.2.1。A：近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C：指有密集建筑群的城市市区；D：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区）。 3.沿高度体型分段数及体型系数（现代多高层结构立面变化较大，不同的区段的体型系数可能不一样，程序允许分段输入不同的体型系数及每段最高楼层号，一个建筑最多可以设三个体型系数；圆平面建筑取0.8、高宽比不大于4的矩形、方形、十字形建筑取1.3，其他的参看高层3.2.5规定）。 SATWE设计参数 a.总信息
运行参数控制措施
运行车间参数控制措施 一、控制目标 1、机组负荷曲线偏差控制在±2%以内。 2、机组启动用油控制在25吨/次以内。 3、运行参数控制在可控范围内。 二、保证参数的组织机构及分工 1、组织机构： 组长：巩固黄卫 副组长：郭晓勇徐辉闫宪兵孙士莉 成员：马山张国良殷晓杰吕庆华吴兆明田照健薛洪雷李斌 2、人员职责： 锅炉专业负责人：郭晓勇徐辉孙士莉 汽机专业负责人：闫宪兵黄卫 电气专业负责人：巩固谢秀明 两票三制负责人：闫宪兵孙士莉徐辉郭晓勇 机组负荷负责人：徐辉 机组启动用油统计人员：孙士莉郭晓勇 环保负责人：郭晓勇孙士莉 各专业负责人的第一位次者为该专业的总负责人，全权负责本专业的安全运行。 三、控制措施细则 （一）发电量控制措施 1、以省调计划曲线为参考，单机发电负荷控制在120~130MW之间，在机组安全运行基础上，运行人员在运行调整过程中应做到安全第一，杜绝超参数接带负荷，如汽温、壁温、汽压、烟温、烟气排放等参数长时偏离规定限值等，将进行处罚（详见附表“考核奖罚细则”）。 2、运行车间管理人员在巡视工作时，发现的影响机组安全运行操作，均作为考核扣罚的依据，视情节进行考核。 3、发电量抄表时间为交班前10Min，由电气交、接班人员共同确认发电量计量
数据，运行车间夜班抄表人负责将每日班组发电量报值长，夜班值长负责登记、考核、公示早、中、夜各班发电量，月度考核由专责人负责月度考核排序。 （二）、机组启动用油控制 1、机组正常启动用油控制在25吨/次以下。 2、机组正常启动必须在保证安全的前提下，将一次风量、温升率、升速率、汽水品质等参数合理控制在最佳范围内，严禁为节油而不顾机组的安全启动，否则将进行处罚。 3、在机组启动期间，由于非运行原因导致启动用油量超标，可申请免考。 4、机组启动前后，须两人共同确认油量表底码及油罐油位，并做好记录。 （三）安全生产指标控制措施 3.1集控运行班组出现一次轻伤及以上人身伤害事故，取消当值当月所有竞赛资格。 3.2集控运行班组发生一类障碍以上事故，取消当值当月所有竞赛资格。 3.3集控运行班组发生一次未遂事故扣班组考核10分。 3.4集控运行班组发生违反《安规》误操作未造成后果每次扣5分。 3.5“两票”出现一处不合格者扣2分，重要安全措施遗漏或未交接清楚每处扣2分；操作错误、操作漏项、未定期试验或切换的分别扣2分。 3.6巡检不到位、不及时、走马观花，巡检记录遗漏、超前、滞后填写，每次扣2分。及时发现设备隐患（缺陷）的班组，根据隐患（缺陷）类别加2分。未及时发现设备隐患（缺陷）的班组，根据隐患（缺陷）类别扣2分。 3.7交接班记录不详细、错误、漏项（包括异常处理、设备缺陷等），每处扣1分，重要事项未交接清楚扣2分。 3.8运行日志每错抄、错算、漏抄、漏写、计量报表未签名的每处扣1分。 3.9无特殊情况或未经批准不如期按要求进行定期工作或故意拖延交至下一班次，每次从当值扣减2分。 3.10不按有关规定擅自改变运行方式，每次从当值总分中扣减5分。 3.11“主汽温度”（三级过出口）控制标准是530℃～540℃“再热汽温”（热再出口）控制标准是520℃～540℃，主汽温度与再热汽温的温差不得超过27℃，当出现偏差时运行人员应积极进行调整，并根据《运行值综合竞赛细则》进行考
柴油发电机组HGM6510控制机组操作说明书汇总
众智HGM6510控制器控制柴油发电机组操作说明书 一.概述 HGM6510发电机组并联控制器适用于多达20台同容量或不同容量的发电机组的手动/自动并联系统，可实现发电机组的自动开机／停机、数据测量、报警保护及“三遥”功能。控制器采用大屏幕液晶(LCD)显示，可选择中英文操作界面，操作简单，运行可靠。控制器具有控制GOV和AVR的功能，可以自动同步及负荷均分，和装有HGM6510控制器的发电机组进行并联。HGM6510控制器准确监测发电机组的各种工作状态，当发电机组工作异常时自动从母排解列，然后关闭发电机组，同时将故障状态显示在LCD上。HGM6510控制器基于32位微处理器设计，带有SAE J1939接口，可和具有J1939接口的多种电喷发动机 ECU(ENGINE CONTROL UNIT)进行通信，发动机的转速、水温、油温、油压等参量可通过J1939接口直接读出并在控制器LCD上显示，用户不再另装传感器，减少了复杂的接线，同时发动机电参量的精度也有保证。 二. 性能和特点： ?以32 位微处理器为核心，大屏幕LCD 带背光、可选中英文显示，轻触按钮操作； ?检测功能齐全，几乎可以检测所有发电机组相关的电参量及非电参量，监测的项目有：发电电量项目有: 三相相电压 Ua， Ub， Uc 单位：V 三相线电压 Uab，Ubc，Uca 单位：V 三相电流 Ia、Ib、Ic 单位：A 频率F1 单位：Hz 分相有功功率PA，PB，PC 单位： kW 合相总有功功率P 总单位： kW 分相无功功率RA，RB，RC 单位： kvar
合相总无功功率P 总单位： kvar 分相视在功率SA, SB, SC 单位： kVA 合相视在总功率S 总单位： KVA 分相功率因数PF1， PF2, PF3 平均功率因数 P 平均 累计有功电能单位：kWh 累计无功电能单位：kVarh 累计视在电能单位：kVAh 三相电压相序、相角检测 母线电量项目有: 三相相电压 Ua， Ub， Uc 单位:V 三相线电压 Uab，Ubc，Uca 单位:V 频率F1 单位:Hz 三相电压相序、相角检测 同步参数项目有: 发电与母排电压差检测 发电与母排相角差检测 发电与母排频率差检测 发电异常的条件为: 电压过高 电压过低 频率过高 频率过低
MRP运行控制参数_library
Planning Run Type in the Initial Screen Use You use the planning run type (Processing key indicator in the initial screen of the planning run) to determine which materials are to be planned.您使用计划运行类型（在计划运行的初始界面处理的关键指标），以确定哪些材料要进行计划。 Features There are three different planning run types: ?During regenerative planning, all materials are planned for a plant. This makes sense when you are carrying out the planning run for the first time as well as later during production if data consistency cannot be guaranteed due to technical error. 第一次运行计划时建议用此及由于一些技术错误不能保证数据连贯时 The disadvantage of regenerative planning is the fact that the system has to deal with high capacity loads because all materials are planned, including materials, which may not be affected by the planning run. ?To overcome this disadvantage, it makes sense during production to carry out the planning run using the net change planning procedure. The only materials that are included in the planning run are those, which have undergone a change relevant to MRP since the last planning run, for example, because of warehouse issues or sales orders, changes to the BOM and so on. The net change planning procedure makes it possible for you to execute the planning run in short intervals, for example, in daily intervals. You can thus always work with the most up-to-date planning result. ?You can use net change planning in the planning horizon to shorten the MRP planning run even further. The system then only plans materials that have undergone a change relevant to MRP within the planning horizon. In order to also plan changes outside of the planning horizon, you must execute the net change planning run in greater time intervals. You define the planning horizon per plant or per MRP group in Customizing for MRP in the IMG activity Define planning horizon. The planning horizon should be at least long enough to cover the period when sales orders are received. It must also accommodate delivery periods and the total lead times of the materials. In single-item planning, you can only choose between net change planning and net change planning in the planning horizon. Regenerative planning is not useful, because the material has already been defined and does not have to be determined after the evaluation of the planning file. The system automatically flags the materials that have undergone a change relevant to MRP with a corresponding planning file entry in the planning file (see also Checking the Planning File and Planning Run Type).
LTE互操作参数总结
华为互操作参数总结 1切换概述 作为 TD-SCDMA 演进技术的 TD-LTE 系统，可以采用快速硬切换方法实现不同频段之间以及各系统间的切换，从而更好地实现地域覆盖和无缝切换，并且实现与现有3GPP 和 非 3GPP 的兼容。 切换过程都会被分为 4 个步骤：测量、上报、判决和执行。TD-LTE 系统的切换是 UE 辅助的硬切换，所以基于导频信道的测量标准对于 TD-LTE 来说并不是那么精确, 所以对于 TD-LTE 的测量，还需要结合信道质量、UE 的位置和导频信号强度来进行。 a)切换类型： 在连接模式下的 E-UTRAN 内切换是终端辅助网络控制的切换,切换主要分成切换 准备、切换执行和切换完成 3 个部分，其中 eNB 包括以下几种切换： a. 基于无线质量的切换 通常进行此类切换的原因是：UE 的测量报告显示出存在比当前服务小区信道质量更好的邻小区。 b. 基于无线接入技术覆盖的切换 此类切换是在 UE 丢失当前无线接入技术(RAT)覆盖从而连接到其他 RAT 的情况下产生的。例如，一个 UE 远离了城市区域从而丢失 TD-LTE 覆盖，网络就会切换到 UE 检测到的质量次好的 RAT，如通用移动通信系统(UMTS)或者全球移动通信系统(GSM)。 c. 基于负载情况的切换 此类切换用于当一个给定小区过载时，尽量平衡属于同一操作者的不同 RAT 间的负载状况。例如，如果当一个 TD-LTE 小区非常拥挤，一些用户就需要转移到相邻 TD-LTE 小区或是相邻 UMTS 小区中。 2切换前台部分 切换的大部分问题可在路测信令中进行分析，本文以路测信令为主介绍整个切换流程及问题分析思路。 图 1 正常路测切换信令： 注意：这里的重配完成只是组包完成，实际是在 MSG3 里发送的
天然气管道运行参数控制分析
龙源期刊网 https://www.wendangku.net/doc/bb4911207.html, 天然气管道运行参数控制分析 作者：胡明杰 来源：《中小企业管理与科技·下旬刊》2015年第09期 摘要：本文结合了西气东输二线霍尔果斯—中卫段红柳和中卫联络站，以及各分输站内 的压力和流量控制系统，对天然气管输系统压力和流量控制系统进行了大致分析。通过对管路调节控制和离心压缩机调剂机组双机运行的阐述进行了简单的控制分析。在天然气管输过程中，对天然气的流量和压力加以调节控制，以满足各种工艺和系统安全要求，提高管路运行的稳定性。 关键词：天然气管输;运行参数;控制分析 1 概述 随着国内对天然气这种优质清洁能源和燃料需求量的不断增长，天然气在我国的能源消费结构中所占的比例也逐年增大。怎样提高天然气管道的经济效益和系统的安全性，并且实现管道的安全运行、节能减耗，成为了科学研究和管理运行的重大目标。随着SCADA系统在国内天然气长输管道中的应用，使得管道运行系统自动化水平得到了显著提高，本文就天然气管道运行参数控制进行了简述。 2 天然气管输系统介绍 在天然气长输管道系统中，由于管道内部存在摩擦阻力，克服沿途的高低起伏会损耗很多热量，各种形式的热损失会引起管道气体压力减小，从而使驱动气体输送的压力越来越低，最终导致天然气不能到达用气终端。为弥补天然气在管输过程中因为各种因素产生的压力损失，通常通过压缩机增压，每隔一定距离布置压气站，来维持天然气在管道中的流动，从而提高管道输送压力。 压缩机由于能够不断为输气管道提供输气动力，因而被称为输气管道系统的“心脏”，其技术性能和运行功率以及备用系数严重影响着输气系统的可用性、可靠性和经济性。在天然气输送系统中，主要采用离心式压缩机。 3 管道运行参数控制在西气东输二线站场的应用 根据西气东输二线西段的初步设计规划，霍尔果斯-中卫段干线设14座压气站、5座分输站和1座联络站，66座线路截断阀室。在红柳联络压气站、中卫联络压气站实现西气东输二 线和西气东输一线互为安保供气。在中卫-靖边联络线的靖边联络站实现西气东输二线向西气东输一线和陕京二线保安供气。在这四个站分别设置保安供气的流量控制系统。
AO工艺设计参数
污水处理A/O工艺设计参数 1.HRT水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 在 A／O工艺中，好氧池的作用是使有机物碳化和使氮硝化；缺氧池的作用是反硝 化脱氮，故两池的容积大小对总氮的去除率极为重要。A／O的容积比主要与该废 水的曝气分数有关。缺氧池的大小首先应满足NO3--N利用有机碳源作为电子供体，完成脱氮反应的需要，与废水的碳氮比，停留时间、回流比等因素相应存在一定的关系。借鉴于类似的废水以及正交试验，己内酷胺生产废水的A／0容积比确定在1：6左右，较为合适。 而本设计的A／ 0容积比为亚：2，缺氧池过大，导致缺氧池中的m（BOD）／m （NO3--N）比值下降，当比值低于1.0时，脱氮速率反趋变慢。另外，缺氧池过大，废水停留时间过长，污泥在缺氧池内沉积，造成反硝化严重，经常出现大块上浮死泥，影响后续好氧处理。后将A／O容积比按1：6改造，缺氧池运行平稳。 1.1、A/O除磷工艺的基本原理 A/O法除磷工艺是依靠聚磷菌的作用而实现的，这类细菌是指那些既能贮存聚磷(poly—p)又能以聚β—羟基丁酸(PHB)形式贮存碳源的细菌。在厌氧、好氧交替条 件下运行时，通过PHB与poly—p的转化，使其成为系统中的优势菌，并可以过 量去除系统中的磷。其中聚磷是若干个基团彼此以氧桥联结起来的五价磷化合物，亦被称为聚磷酸盐，其特点是：水解后生成溶解性正磷酸盐，可提供微生物生长繁殖所需的磷源；当积累大量聚磷酸盐的细菌处于不利环境时，聚磷酸盐可分解释放能量供细菌维持生命。聚β—羟基丁酸是由多个β—羟基丁酸聚合而成的大分子聚 合物，当环境中碳源物质缺乏时，它重新被微生物分解，产生能量和机体生长所需要的物质。这一作用可分为两个过程：厌氧条件下的磷释放过程和好氧条件下的磷吸收过程。 厌氧条件下，通过产酸菌的作用，污水中有机物质转化为低分子有机物(如醋酸等)，聚磷菌则分解体内的聚磷酸盐释放出磷酸盐及能量，同时利用 水中的低分子有机物在体内合成PHB，以维持其生长繁殖的需要。研究发现，厌 氧状态时间越长，对磷的释放越彻底。 好氧条件下，聚磷菌利用体内的PHB及快速降解COD产生的能量，将污水中的磷 酸盐吸收到细胞内并转变成聚磷贮存能量。好氧状态时间越长，对磷的吸收越充分。由于好氧状态下微生物吸收的磷远大于厌氧状态下微生物释放出的磷，随着厌氧—好氧过程的交替进行，微生物可以在污泥中形成稳定的种类并占据一定的优势，磷就可以通过系统中剩余污泥的排放而去除(见图1)。
立磨操作中的主要参数控制
立磨操作中的主要参数控制: 2.1磨内通风量：辊式磨也是一种风扫磨，通风量要适当。风量不足，合格的生料不能及时带出，料层增厚，排渣量增多，设备负荷高，产量降低；风量过大，料层过薄，影响磨机稳定运转。因此，磨机通风量一定与产量相匹配，不宜时大时小，应保持稳定。原则上，操作员选择的通风量，应以更有利于保持磨机负荷相对稳定为准，并力求振动最小，排渣料最少，产量最高，质量最好。在实际操作中，操作员根据风机转速、电流、压差、喂料量、进出口负压、温度等变量的趋势图，了解磨机运行情况，并结合磨机振动、排渣量、产品质量等进行调整，一般是通过调整循环风机的速度和挡板的开度以求达到最佳通风量。正常情况下，整个工作稳定，各趋势图也显示平稳，一旦其中某个变量变化，很快就会影响其他变量的变化。此时，要及时做出相应调整，否则就可能出现磨机振停的情况。有些振停纯属疏忽或经验不足所致，如：减料时不减风，加料时不加风等，都可能引起压差异常变化，使磨机失控振停。 2.2料层厚度：立磨稳定运转的另一重要因素是料床稳定。料层稳定，风量、风压和喂料量才能稳定，否则就要通过调节风量和喂料量来维持料层厚度。若调节不及时就会引起震动加剧，电机负荷上升或系统跳停等问题。理论上讲，料层厚度应为磨辊直径的2%±20mm,该立磨磨辊直径为3000mm,因此60±20mm是适宜的料层厚度。这就要求操作员密切注意料层趋势的变化，尽量控制在最佳的范围内，以保证磨机稳定运转。此外，料层厚度还取决于原料粒度、易磨性、颗粒
分布、含水量等。运转初期，为了找到最佳的料层厚度，得调试挡料圈的高度。而在挡料圈高度一定的条件下，稳定料层厚度的重要条件之一是喂料粒度及粒度级配合理。喂料平均粒径太小或细粉太多，料层将变薄；平均粒径太大或大块物料太多时料层将变厚，磨机负荷上升。可通过调节喷水量、研磨压力、循环风量和选粉机转速等参数来加以控制。 2.3振动值： 振动是辊式磨机工作中普遍存在的一个现象,合理的振动是允许的,但若振动过大，则会造成磨盘和磨辊以及衬板的机械损坏。所以在操作过程中应当严格将振动值控制在允许范围内(最好在2.0mm/s以下)，磨机才能稳定运行。引起磨机振动的原因较多,归纳起来有以下几种：风量及风温的波动；研磨压力太高或太低；磨内有异物（如铁块）；料层过薄或过厚；蓄能器压力过大或过小；刮料板磨损，积料多，风量分布不均；喂料量波动大。在生产中控制磨机的振动可适当减料运行及减小研磨压力，同时根据料层厚度及出口温度调节喷水及循环风挡板、热风挡板来改善磨况，必要时，甚至可以通过提辊来避免振动过大，待磨况变好以后，再根据压差适当加料。 2.4研磨压力：ATOX-50立磨有三个磨辊，各配有一套蓄能器（见图一）。研磨压力是由液压系统产生的，液压系统有液压站和三个液压缸，每个液压缸都连有蓄能器，其作用是在研磨过程中起着液压气动吸振和缓冲机械负荷。 三个蓄能器的液压缸相连，当泵站工作时便可产生研压也可抬升磨辊，
污水处理中AO工艺的设计参数
A/O生物除磷工艺是由厌氧和好氧两部分反应组成的污水生物处理系统。污水进入厌氧池后，与回流污泥混合。活性污泥中的聚磷菌在这一过程中大量吸收污水中的BOD，并将污泥中的磷以正磷酸盐的形式释放到混合液中。混合液进入好氧池后，有机物被氧化分解，同时聚磷菌大量吸收混合液中的正磷酸盐到污泥中。由于聚磷菌在好氧条件下吸收的磷多于厌氧条件下释放的磷，因此污水经过“厌氧－好氧”的交替作用和二沉池的污泥分离达到除磷的目的。一般情况下，TP的去除率可达到85％以上。 A/O工艺设计参数 ①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：50～100% ③混合液回流比：300～400% ④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS） ⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5 O段pH =7.0～8.0 ⑩水温：硝化20～30℃ 反硝化20～30℃ ⑾碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。 反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计） ⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶
工艺参数的控制
物料与物料配比的控制 在生产中物料流量(或配比)的控制对操作的影响随着反应的不同而不同。如在放热反应中，随着反应物投料速度加快，反应热量增加，反应温度就上升。如果反应热不能及时撤出，就会引起反应系统超温，物料分解、突沸而引发事故。如果反应温度过低，反应物加入量过大，会暂时抑制反应温度上升，一旦反应温度回升，则积聚的反应物会在局部剧烈反应，同样会导致突沸和事故发生。在有些氧化反应过程中，因加料速度过快，会造成反应速度过快发生爆炸事故。而且有些反应的反应物本身就能形成爆炸混合物。 温度的控制 温度是生产操作最重要的指标，不同化学反应有最适宜的反应温度；各种机械、电气、仪表设备都有使用的最高和最低允许温度；各种原材料、助剂等都有贮存使用的温度范围。物料加工、蒸馏、精馏过程中不同的控制温度更是直接决定着不同馏分产物的组成。工艺过程中温度的受控程度更是装置安全性的重要标志。温度对岗位操作的影响是最直接的。如在操作过程中，超温往往会造成釜内爆聚等。在氧化、还原反应生产过程，如果温度控制不当，可直接引发爆炸。 压力的调整与控制 压力控制主要包括压力的形成与压力的使用两个环节。 溢料的操作控制 溢料主要是指化学反应过程中由于加料、加热速度较快产生液沫引起的物料溢出 液位的安全控制 生产过程的液位控制主要是不超贮、液面要真实。假液面是生产过程中影响液位控制的常见问题。形成假液面的原因主要有： (1)液面计(及液面计管)冻堵； (2)密度不同的液体混合操作时，由于液面计管和容器内的液体密度不同，造成液面计液面与容器实际液面不一致； (3)液面计阀门关闭或堵塞； (4)液面计管、阀门被凝胶、自聚物、过氧化物等堵塞，许多液面计管(板)是透明的，容易暴露在阳光下，所以在液面计处很容易形成自聚物和过氧化物； (5)容器搅拌混合效果不好，容器内有沉淀分层； 6)液面计与容器气相不连通，造成气阻； (9)接送料操作中液面不稳定。 消除假液面首先要稳定操作，认真进行岗位巡回检查。 化工工人岗位基础知识培训内容提纲 第一篇化学基础 第一章化学基本概念：主要讲述国际单位制和摩尔、气体定律、化学反应方程式和计算、质量守恒定律和能量守恒定律。 第二章化学反应速度和化学平衡：主要讲述化学反应速度及其影响因素、可逆反应和化学平衡。 第三章氧化还原反应：主要讲述氧化还原反应的基本概念和反应式配平。 第四章催化反应：主要讲述反应的基本概念、原理、催化剂的使用等。 第五章无机化学基础：主要讲述无机化合物的分类、重要的无机化学反应、重要酸和碱的
汽轮机运行一般控制参数
汽轮机运行一般控制参数 一、主蒸汽压力 正常为1.05～1.55MPa，我们现在控制在0.90 MPa以上就可以了。 低于允许变化的下限0.2MPa（表）时，应降低负荷。 二、主蒸汽温度 305+30℃；-20℃ 蒸汽温度超出允许变化的上限5℃，运行30分钟后仍不能降低，应作为故障停机，全年运行累计不超过400小时。 低于允许变化下限5℃时，应降低负荷 低于280℃时解列发电机，低于270℃时停汽轮机。电动隔离阀前蒸汽温度达到260℃以上时才允许冲转汽轮机。 三、轴承座振动 超过0.07mm跳机，在中速以下，汽轮机振动超过0.03mm时应立即停机，重投盘车； 四、凝汽器真空 正常为-0.090Mpa以上 机组负荷在40%额定负荷以上时，真空不低于-0.0867MPa（650mmHg）。 机组负荷在20%～40%额定负荷时，真空不低于-0.0800MPa（600mmHg）。 机组负荷在20%额定负荷以下时，真空不低于-0.0720MPa（540mmHg）。 降到0.06MPa（450mmHg）以下时紧急停机 五、热水井水位 一般在300mm到700mm之间，要注意假水位的判断，杜绝满水事故发生。 六、润滑油温油压 开启盘车装置提高油温到25℃以上，机组冲转暖机油温必须达到25℃，升速油温不低于在30℃，正常运行时油温必须在35--45℃（最佳范围是38--42℃）。热机冲转前润滑油温不低于40℃。 润滑油压0.08~0.12MPa，调节油压正常。 轴瓦金属轴承回油温度超过65℃轴瓦金属温度超过85℃报警 轴承回油温度超过70℃或轴瓦金属温度超过100℃跳机 各轴承进油温度应保持在35～45℃范围内，温升一般不超过10～15℃；润滑油压应保持在0.08～0.12MPa（表）范围内。停机降速过程中，应注意高压电动油泵是否自动投入运行，否则应手动起动油泵，维持润滑油压不低于0.055MPa （表）。 润滑油压降到0.03MPa时自动启动（电接点、在自动状态）供给轴承润滑。主蒸汽压力 七、转速 起机冲转到500 r/min，冷机一般30分钟，热机5分钟左右。1200分钟冷机90分钟，热机15～30分钟升速 正常运行时转速一般在2998～3002 r/min 电超速3270 r/min，机械超速3360r/min 八、发电机功率因数 正常范围滞后0.85~0.92，发电机定子电流不超过额定值。
垃圾焚烧发电工艺设计参数的计算方法
垃圾焚烧发电工艺设计参数的计算方法 浙江旺能环保股份有限公司作者：周玉彩 摘要：本文介绍了垃圾焚烧发电炉排炉、汽轮机组工艺设计的参数计算方法。 关键词：参数、垃圾、焚烧、炉排、汽轮机组。 前言： 生活垃圾焚烧发电应用于环境保护领域，实现城市生活垃圾的无害化、减量化、减容化和资源化、智能化处理，达到节能减排之目的。在生活垃圾焚烧发电工艺设计流程中首先进行垃圾焚烧发电炉排炉工艺设计参数的计算，为后续设计提供参数依据。 一、生活垃圾焚烧炉排炉工艺设计参数的计算 1、待处理生活垃圾的性质 1.1待处理生活垃圾主要组成成分 表1：待处理生活垃圾的性质 表2：待处理生活垃圾可燃物的元素分析（应用基）% 表3：要求设计主要参数 1.2 根据垃圾元素成分计算垃圾低位热值： LHV=81C+246H+26S-26O-6W (Kcal/Kg) =81*20.6+246*0.9+26*0.12-26*0.12-6*47.4=1388(Kcal/Kg)*4.18=5800(KJ/Kg)。 1.3根据垃圾元素成分计算垃圾高位热值： HHV=｛LHV+600*(W+9H)｝*4.18=｛1388+600(0.474+9*0.009)｝*4.18=7193.78(KJ/Kg)。 2、处理垃圾的规模及能力 焚烧炉3台: 每台炉日处理垃圾350t；
处理垃圾量： 1000t/24h=41.67（t/h）； 炉系数：（8760-8000）/8000=0.095； 实际每小时处理生产能力：41.67*（1+0.095）=45.6（t/h）； 全年处理量： 45.6*8000=36.5*104t； 故:每台炉每小时处理垃圾量：350/24*1.05=15.3（t/h）。 3、设计参数计算： 3.1垃圾仓的设计和布置 已知设计中焚烧炉长度L=75.5米，宽D=18.5米，取垃圾仓内壁与炉长度对齐,T=5d,垃圾的堆积密度取0.35t/m3 求：垃圾的容积工程公式：V=a*T 式中： V----垃圾仓容积m3； a--- 容量系数，一般为 1.2～1.5，考虑到由于垃圾仓存在孔角，吊车性能和翻 仓程度以及有效量的缺陷，导致垃圾仓可利用的有效容积小于几何容积； T--- 存放时间，d；根据经验得出适合燃烧存放天数，它随地区及季节稍有变化； V=a*T=1.2*5*1000/0.35=17142.86（m3 ）。 故：垃圾仓的容积设计取18000（m3）。 垃圾仓的深度为Hm Hm=L*D/V=18000/75.5*18.5=12.88（m）。 故：垃圾池全封闭结构，长75.5米，宽18.5米，总深度以6米卸料平台为基准负13米。 3.2焚烧炉的选择与计算 （1）焚烧炉的加料漏斗 焚烧炉的加料漏斗挂在加料漏斗层，通过垃圾吊车将间接垃圾供料变为均匀加料，漏斗的容积要能满足“1h”内最大焚烧量。 垃圾通过竖溜槽送到给料机，垃圾竖溜槽可通过液压传动闸板关闭，竖溜槽的尺寸选择要满足溜槽中火焰密封闭合，给料机根据要求向焚烧炉配送垃圾，每台炉安装配合给料机传动用液压汽缸，液压设备由每台炉生产线控制中心控制。 料斗的容积V D V D=G/24*Kx/ρL 式中： V D---料斗的容积（m3）； G--- 每台炉日处理垃圾的量，（t/h）；
中控操作总结(最终版)
供料岗位中控操作 供料岗位描述：砂岩、铁渣和原煤从堆场入生料配料站的配料仓，石灰石从破碎仓入生料配料站配料仓；原煤从堆场入原煤仓；熟料从熟料库底入水泥库前的熟料配料库，石膏、石子和矿渣从堆场入水泥库前的配料库。 供料岗位的中控操作流程：供料岗位相对其他岗位操作流程较简单，不详述其操作流程，只简述操作要领。砂岩、铁渣、原煤和石灰石在入均化堆场前，均由现场巡检工下达入均化堆场指令，砂岩、铁渣和原煤在入均化堆场前由现场岗位工将堆料机开至拟堆料的位置，中控人员与其联系开机前的现场准备工作情况后开机；入均化堆场的设备的开机顺序是从堆场向来料方向按顺序启动设备。 原料粉磨系统岗位中控操作 一、原料粉磨系统工艺描述 石灰石、砂岩、钢渣和粉煤灰等原料从原料配料库下计量后进立磨粉磨，粉磨后的生料粉经电收尘将料、气分离，废气经窑尾排风机排出，生料粉在电收尘器内收集后经输送设备进生料库。 二、原料粉磨系统岗位中控操作流程 1、开机前的准备工作
开机前，中控操作人员和现场巡检工联系，将设备处于备妥状态，同时，与化验室联系，确定生料配料比例。在确定相关工作准备好后，准备开机。 2、开机顺序 启动立磨稀油站-生料库顶收尘器-空气输送斜槽-入库提升机-立磨选粉机-回转下料器-入磨三通阀-循环提升机-排渣胶带输送机（除铁器）-导风-主电机-入磨皮带（除铁器）-配料秤-喷水降辊。 3、中控操作流程描述 确定全系统具备开机条件后，启动立磨稀油站、生料库顶收尘器、生料库顶入库组（空气输送斜槽、库顶生料分配器）、入库提升机，然后在静止状态下启动立磨选粉机（即立磨的进磨和出磨的闸门均关闭的情况下启动，开入磨循环组（入磨皮带上除铁器、排渣皮带上除铁器、入磨三通阀、回转下料器、排渣胶带输送机、）和循环提升机。打开出磨风阀（风阀最后开度达100%），再逐渐打开入磨风阀，逐渐将冷风阀门关上，不能引起C1筒出口负压太大波动，（长时间停磨，升温时间应控制在1小时内，短期停磨升温应半小时）；当入磨温度达到180℃时，逐渐关掉2个旁路风阀，也不能引起C1筒出口负压太大波动。再开立磨主电机（磨辊处于抬辊状态），再开入磨皮带机和配料秤（初始台时产比正常产量低5%），确定物料入磨后，观察循环提升机电流，
污水处理关键参数控制
污水处理关键参数控制 （1）BOD 5 生物化学需氧量（biochemical oxygen demand）的简写，表示在20℃下，5d微生物氧化分解有机物所消耗水中溶解氧量。第一阶段为碳化（C-BOD）,第二阶段为消化（N-BOD）。 BOD的意义：a、生物能氧化分解的有机物量；b、反映污水和水体的污染程度；c、判定处理厂效果；d、用于处理厂设计；e、污水处理管理指标；f、排放标准指标；g、水体水质标准指标。 （2）COD Mn /COD Cr 化学需氧量（chemical oxygen demand）的简写，表示氧化剂有KMnO 4 和 K 2Cr 2 O 7 。COD测定简便快速，不受水质限制，可以测定含有生物有毒的工业废水， 是BOD的代替指标。也可以看作还原物的量。 COD Cr 可近似看作总有机物量，COD Cr -BOD差值表示污水中难被微生物分解的 有机物，用BOD/COD Cr 比值表示污水的可生化性，当BOD/COD Cr ≥0.3时，认为污 水的可生化性较好；当BOD/COD Cr ＜0.3时，认为污水的可生化性较差，不宜采用生物处理法。 （3）SS 悬浮物质（suspended soild）简写，水中悬浮物测定用2mm的筛通过，并且用孔径为1μm的玻璃纤维滤纸截留的物质为SS。交替物质在滤液（溶解性物质）和截留悬浮物中均含有，但大多数认为胶体物质和悬浮物质一样被滤纸截留。（4）TS 蒸发残留物（total solid）简写，水样经蒸发烘干后的残留量，在105－110℃下将水样蒸发至干时所残余的固体物质总量。溶解性物质量等于蒸发残留物减去悬浮物质量。 （5）灼烧碱量（VTS）（VSS） 蒸发残留物或悬浮物质在600℃±25℃经30min高温挥发的物质，表示有机物量（前者为VTS，后者为VSS），蒸发残留物灼烧减量的差称为灼烧残渣，表示无机物部分。 （6）总氮、有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮、硝酸盐氮
污水处理中AO工艺的设计参数
工艺设计参数 ①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段段=1:3 ②污泥回流比：50～100% ③混合液回流比：300～400% ④反硝化段碳/氮比：5>4，理论消耗量为1.72 ⑤硝化段的负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）： <0.05·d ⑥硝化段污泥负荷率：<0.185·d ⑦混合液浓度3000～4000（） ⑧溶解氧：A段<0.2～0.5 O段>2～4 ⑨值：A段=6.5～7.5 O段=7.0～8.0 ⑩水温：硝化20～30℃ 反硝化20～30℃ ⑾碱度：硝化反应氧化14需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以3计）。 反硝化反应还原13将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以3计） ⑿需氧量——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(2)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以应包括这三部分。 ’’4.6 a’─平均转化1的的需氧量2 b’─微生物（以计）自身氧化（代谢）所需氧量2·d。 上式也可变换为： ’·’或’’·
─所去除的量（） ─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（）平均每天的耗氧量2·d ─比需氧量，即去除1的需氧量2 由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’ —被硝化的氨量 4.6—13－N转化成3-所需的氧量（2） 几种类型污水的a’ b’值 ⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。 ⅰ.理论供氧量 1.温度的影响 (θ)(20)×1.02420 θ─实际温度 2.分压力对的影响（ρ压力修正系数） ρ=所在地区实际压力（）/101325（）=实际值/标准大气压下值 3.水深对的影响 2·(0.101321) ─曝气池中氧的平均饱和浓度（） ─曝气设备装设深度（）处绝对气压（） 9.81×10-3H ─当地大气压力（） 21·(1)/[79+21·(1)]?? ─扩散器的转移效率 ─空气离开池子时含氧百分浓度 综上所述，污水中氧的转移速率方程总修正为： α(20)(βρθ×1.024θ-20 {理论推出氧的转移速率α(β)} 在需氧确定之后，取一定安全系数得到实际需氧量