热镀锌线沉没辊划伤缺陷的研究
沉没辊划伤缺陷的研究
0 引言
沉没辊划伤是连续热镀锌板卷生产时产品表面缺陷的一种，它不仅直接影响了热镀锌产品的外观，而且影响热镀锌产品的使用性能，它还会使热镀锌产品的抗腐蚀性降低，使产品在使用或运输时，在划伤处首先发生腐蚀，失去了热镀锌产品应具有的特性；另外有沉没辊划伤的热镀锌板不能作为彩涂板的生产基板，总之沉没辊划伤对于我们热镀锌生产企业危害是很大的。所以，我们必须清楚沉没辊划伤产生的机理，这样才能采取最有效的措施预防和控制沉没辊划伤缺陷的产生。那么什么是沉没辊划伤？它是如何产生的？沉没辊划伤是带钢与沉没辊之间在相互运动中，两者的速度不一致，发生了相对滑动，带钢表面被沉没辊辊面擦伤。具体地讲，就是带钢从退火炉炉鼻处入锌锅进行热镀锌，并且要经过沉没辊转向出锌锅，由于沉没辊处于锌液之中的特殊位置，不利于安装电机进行传动，所以大多数的沉没辊是被动辊，完全靠带钢表面与沉没辊辊面之间的摩擦力使沉没辊与带钢同速运动；但有时由于机械设备，生产工艺控制，沉没辊的使用等多方面因素的影响，致使带钢与沉没辊之间的传动摩擦力不足，带钢与沉没辊发生相对滑动，于是就产生了热镀锌产品的沉没辊划伤表面缺陷。
1 沉没辊划伤产生原因分
1.1 产生原因
沉没辊划伤表面缺陷的产生是机械设备,生产工艺参数控制,电
器控制,设备的安装等众多因素共同影响的结果，下面就各影响因素逐一分析，以便了解沉没辊划伤缺陷的产生过程，在这个过程中那些因素起主要作用，那些因素起一定的影响作用，只有这样我们才能有针对性地采取最有效的预防和控制措施，避免和减少沉没辊划伤缺陷的产生，取得最佳的产品质量和经济效益．
1.2 影响因素
1.2.1 设备方面: 在机械设备方面，影响沉没辊划伤缺陷产生的主要因素有以下几点：
a.沉没辊装置的机械结构，从增大摩擦力的角度考虑，沉没辊辊面的沟槽类型应首先考虑.沉没辊的辊面应具有一定类型的沟槽,其原因为以下两点:其一锌是重金属,其锌液的流动性不好,粘稠度较大,在带钢与沉没辊的高速运动中,在带钢与沉没辊之间容易形成一层锌液薄膜,起到一定的润滑作用,降低了带钢与沉没辊之间的传动摩擦力,易造成沉没辊划伤缺陷.所以沟槽一定要有利于带钢与沉没辊之间锌液的流动,防止锌液滑动薄膜的形成．其二在设计沉没辊辊面沟槽时要从力学角度出发，使沉没辊与带钢之间处于最佳的受力状态下，尽量提高两者之间的传动摩擦力．综上所述，在设计沉没辊辊面沟槽时,一定要考虑以上两点.
b.辊面材质的要求；
由于沉没辊所处的工作位置特殊，所以沉没辊辊面的材质应满足以下三点要求：
1.抗腐蚀性。由于沉没辊特殊的工作位置，要长期经受锌液的侵
蚀，所以材质应具有较高的抗腐蚀性
2.硬度要求。带钢要经过沉没辊转向出锌锅，辊面材质硬度不能太高，硬度过大，虽然辊面的耐磨性较好，但若辊面的粗糙度达不到要求时，带钢与其接触时容易被划伤.
3 粗糙度要求。由于带钢与沉没辊之间受张力的作用，沉没辊辊面的粗糙度不能过大，过大容易划伤带钢；在保证不产生划伤的情况下，辊面还要有一定的粗糙度，这样有利于增加带钢与沉没辊之间的传动摩擦系数，即增加传动摩擦力，有利于沉没辊的转动。
c.沉没辊自重的影响
从动力学角度讲，影响沉没辊传动的另一个重要因素是沉没辊的自重。在正常的生产的状态下，沉没辊受带钢的正压力，带钢与沉没辊之间的摩擦力，与轴承座之间力的作用，和自身的自重。由力的合成与分解可知，以上四个力的合力可分解成径向正压力和径向切向力，其中径向切向力是沉没辊转动的动力,其大小直接影响到沉没辊的转动情况.由于大多数热镀锌机组切向力的调整范围不是很大,所以选择合理自重的沉没辊就显得十分重要，因为在传动摩擦力一定的情况下，沉没辊的自重直接影响其转动的好坏。
d.沉没辊装置结构设计要求
沉没辊装置设备在设计方面一定要解决轴向的固定问题，防止沉没辊在转动过程中发生轴向的滑动；特别对于一些板形不好带钢，如楔形，薄厚不均等的带钢，它们与带钢接触传动时，带钢与沉没辊之间的受力不均，容易使带钢发生跑偏，导致带钢在沉没辊上发生轴向
滑动，产生沉没辊的划伤缺陷．沉没辊的轴承与轴承座之间的间隙要尽可能的小些；间隙过大容易造成沉没辊的径向跳动。
1.2.2 工艺方面:
a.机组速度
热镀锌机组生产作业时，按工艺要求，不同规格的带钢对应不同的机组速度．所以在换规格生产时，要对机组速度进行调整.同时由于带钢规格的变化，机组工艺段的张力也随之做相应的调整，由于张力的调整变化，导致了带钢与沉没辊之间受力状态的变化，也就导致了带钢与沉没辊之间的传动摩擦力的变化.但带钢与沉没辊之间的传动摩擦力变化是一个连续变化过程,需要一定的时间,此时若带钢的速度调整过快,沉没辊与带钢之间的传动摩擦力还没调整到相应的大小,带钢与沉没辊就会产生相对滑动，造成沉没辊划伤缺陷的产生。
b.工艺段张力
带钢与沉没辊之间的传动摩擦力，很大程度上取决于热镀锌机组工艺段的张力，且传动摩擦力的大小与工艺段的张力大小成正比的关系；有些沉没辊划伤缺陷的产生就是由于工艺段的张力大小控制不当造成的．在生产某些规格的热镀锌产品时，由于退火炉内带钢的温度较高，有些操作人员为了避免和防止带钢的拉窄，人为地减小了工艺段张力的大小，由于工艺段张力过小，传动摩擦力不能达到相应的要求值，造成沉没辊转速小于带钢的速度，产生了相对的滑动，即产生了沉没辊划伤缺陷。
c.火炉的相应参数要求
在生产热镀锌产品时,带钢必须经连续退火炉退火后才能进入锌锅，退火炉退火主要其以下作用：
１.去处内应力，消除带钢在冷加工时的内应力，防止带钢镀锌后变形；
２.脱脂作用，除去带钢表面的油脂；
３.还原作用，即把带钢表面铁的氧化物还原成适合进行热镀锌的活性铁；
４.完成再结晶退火．带钢的再结晶退火温度受众多因素共同影响，很难确定为一个定值，而是控制在一个温度范围内即可。高温退火时定义为再结晶退火的温度上限，低温退火时定义为再结晶退火的温度下限．由于带钢在高温时会发生金属的高温蠕变，其力学性能有较大下降．由于工艺段张力调节受带钢抗拉强度大小的限制，张力过大容易造成带钢拉窄．所以在生产薄规格产品时，退火炉内的再结晶退火应采取下限控制，这样带钢就具有相对较高的抗拉强度，于是就可以适当增加工艺段张力，即增加带钢与沉没辊之间的传动摩擦力，避免和减少沉没辊划伤缺陷的产生。
d.锌锅的参数的控制锌锅工艺参数控制主要包括以下两个方面：锌液的温度，锌液的化学成份。锌液的温度是热镀锌生产中的一个重要的工艺参数，它直接关系到热镀锌产品的质量。另外锌液的流动性还与锌液的温度有关，温度越高液体的流动性越好，如果锌液的流动性不好，在带钢与沉没辊之间就会形成一层液体薄膜，起一定的润滑作用，使带钢与沉没辊之间的传动摩擦力减小，影响沉没辊的转
动。锌液中主要的化学成分为铝，铁，铅。锌液中的铅不仅可降低锌液的熔点，延长锌液的凝固时间，促进较大锌花的形成，而且还影响锌液的粘度和表面张力，锌液中铅的含量越高，锌液的流动性越好，对沉没辊的转动越好；而锌液中铁可使锌液的粘度和表面张力增大，使锌液的流动性降低，影响了沉没辊的转动。锌液中的铝可以降低铁的含量，锌液的流动性越好，对沉没辊的转动越好。
1.2.3 电器控制: 电器控制对热镀锌机组的正常稳定运行十分重要，同样对沉没辊划伤缺陷的产生也有一定的影响．如工艺段的CPC 能否准确控制带钢的对中运行，如果CPC 控制的不准，带钢发生跑偏，那么带钢在沉没辊表面受力不均，带钢容易在钢表面发生滑动，产生沉没辊划伤缺陷．此外，退火炉内带钢温度的检测，工艺段带钢的张力控制等因素都对沉没辊划伤缺陷的产生有一定的影响作用。
1.2.4 沉没辊的安装与修复:
a.安装时必须保证设备的安装精度；沉没辊在安装时要保证其安装精度，由于沉没辊的安装精度直接影响到沉没辊的受力情况。安装时要保证沉没辊的同轴度,如果沉没辊的同轴度保证不了,那么在传动中沉没辊与带钢之间受力就不均,在这种受力情况下,带钢将在沉没辊表面上发生轴向滑动,造成划伤缺陷。
b.机械设备的加工修复精度沉没辊设备的加工修复有一定的精度要求，沉没辊辊面有一定的圆跳动要求，如果辊面的圆跳动达不到要求的精度，那么沉没辊在转动过程中带钢就会有瞬时的滑动；另外
沉没辊设备的修复还要有同轴度要求，如果辊面的同轴度达不到要求的精度，那么在沉没辊转动过程中，带钢与沉没辊之间也会出现一定的滑动，都会造成沉没辊划伤缺陷的产生。
2 采取的相应措施
2.1 机械设备方面
a.首先，要选择好沉没辊的材质。材质的好坏直接影响到沉没辊的换辊周期，直接影响到机组的作业时间。由于各机组工艺段的张力，带钢的表面情况不同，所以要根据自己机组的实际情况选用相应的材质。
b.沉没辊的辊面沟槽设计一定要保证锌液有良好的流动性和增大传动摩擦力的效果。
c.由于生产薄规格热镀锌产品时，机组工艺段的张力较小，所以可单独为薄规格带钢设计一种沉没辊，这种沉没辊较正常的沉没辊要轻，在带钢与沉没辊之间转动摩擦力较小的情况下，有利于沉没辊的转动，生产时把薄规格热镀锌产品集中进行生产。
d.沉没辊设备在设计上一定要保证设计的科学性，尽量避免沉没辊发生轴向滑动和径向滑动。
2.2 工艺方面
在工艺参数控制上,退火炉内的再结晶退火温度(在满足带钢其其性能要求时)竟可能采取带钢再结晶退火的下限控制,尽量降低带钢的高温蠕变现象,防止带钢拉窄;工艺段的张力(在保证带钢不拉窄的情况下),适当的调整到较大,借以增加传动摩擦力;锌液的温度适
当地提高,以增加锌液的流动性,防止锌液滑动膜的形成;同样,在生产薄规格的热镀锌产品（薄规格带钢易产生沉没辊划伤缺陷），可以适当提高锌液中铝和铅的含量,降低铁的含量,这样有利于降低锌液的粘稠度,增强其流动性.在变规格生产时，特别是由厚规格换成薄规格时热镀锌机组升速，升速一要缓慢，如果升速过快，沉没辊转速将落后于带钢的运行速度，带钢与沉没辊之间会发生相对滑动，就会使热镀锌产品产生沉没辊划伤缺陷。
2.3 电器控制方面
在电器控制方面，要求对退火炉内带钢的温度，工艺段张力，锌液温度等参数进行精确的控制，这样我们才能更加有效地调整其各个有关参数，尽最大限度地降低和避免沉没辊划伤缺陷的产生。
2.4 设备的安装与修复
a.在安装沉没辊时，一定要保证其中心位置的准确性与同轴度。
b.沉没辊在修复时，要满足其粗糙度要求和圆跳动要求。
2.5 沉没辊使用时注意事项。
a.在更换新辊或修复旧辊时，须将锌锅中的沉没辊吊出，在吊运过程中，天车运行要缓慢，防止沉没辊吊臂受扭力过大变形。如果吊臂变形，会直接影响到沉没辊与带钢之间的传动摩擦力，极易造成沉没辊划伤缺陷的产生。
b.沉没辊吊臂在使用一段时间后，要检查一下吊臂的变形情况，如果吊臂变形过大，严禁使用。
c.在更换新辊和修复旧辊时，要检查沉没辊辊面的粗糙度，圆跳
动及同轴度是否符合其工艺要求。
d.在更换新辊和修复旧辊时，要对沉没辊的辊径进行测量，针对不同的辊径采用相应的工艺参数进行生产。
e.在更换新辊和修复旧辊时，要检测校验沉没辊的静平衡，不符和要求的重新配重。
3 结束语
经生产实践证明，采取上述措施对减少沉没辊划伤缺陷，提高镀锌产品的表面质量，起到明显作用。在实际生产中根据产生沉没辊划伤的具体情况，进行合理科学地分析，采取相应措施，从而达到避免或减少沉没辊划伤造成产品降级的目的。
田来喜
镀锌缺陷
镀锌工序常见缺陷 缺陷名称缺陷特征产生原因 1.锌粒 缺陷特征： 在热镀锌带钢表面上分布有类米粒的小点，习惯上称为锌粒。锌粒缺陷大致可分两种：一种是带钢上下表面粘附大量颗粒状，在带钢局部增加了锌层厚度，造成表面粗糙不平，既不美观而对使用有害俗称锌粒。表现形式有两种，其一颗粒较大的锌粒，成份主要是铁—锌化合物，也就是底渣。 产生原因： (1)锌锅中底渣过多上浮，粘到钢板表面所引起的。 (2)锌锅中自由渣过多粘到钢板表面所引起的。 预防及消除方法： （1）合理的控制锌液温度与带钢入锌锅温度前者的目的是最大限度减少带钢表面铁的溶解度，后者是加速F2AL5层的形成。 （2）严格控制锌液中的化学成份，向锌锅中合理添加合金锭，保证锌液Al的百分含量在0.18～0.22％。其目的一方面是稳定的锌液化学成份有利F2AL5层的形成，另一方面是锌液中过饱和的铁首先与足够量的铝结合形成铁—锌—铝化合物，也就是自由渣，以减少底渣的形成。 (3)提高原料表面清洁度，减少故障停机次数。提高原料表面清洁度是为了在正常生产中最大限度减少带钢表面带入锌锅的“脏物”。故障停机次数在很大程度上决定锌液中铁含量的多少，由于退火炉没有带钢停机防氧化功能，停机后炉内带钢表面大量氧化，启车后被带入锌锅，使锌液中铁含量急速增加。同时停机后带钢长时间停留在锌液中使F2AL5层遭到破坏铁会大量溶入锌液中。而在正常生产条件下大量的铁是无法形成自由渣的，这时就会直接形成底渣。故障停机的随机性和停机时间的不确定性使提前和临时添加铝变得可操作性不强。减少故障停机次数和时间是解决问题的根本办法。 （4）及时清理表渣及定期清理底渣。 2.厚边缺陷 缺陷特征： 当热镀锌带钢边缘的镀层比中部镀层厚得多时，就产生了边厚。 产生原因：
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弯管常见的缺陷及其解决措施 从工艺分析可知，常见的弯管缺陷主要有以下几种形式:圆弧处变扁严重(椭圆形)、圆弧外侧管壁减薄量过大、圆弧外侧弯裂、圆弧内侧起皱及弯曲回弹等。随着弯管半径的不同，前四种缺陷产生的方式及部位有所不同，而且不一定同时发生，而弯曲工件的弹性回弹却是不可避免的。弯管缺陷的存在对弯制管件的质量会产生很大的负面影响。管壁厚度变薄，必然降低管件承受内压的能力，影响其使用性能;弯曲管材断面形状的畸变，一方面可能引起横断面积减小，从而增大流体流动的阻力，另一方面也影响管件在结构中的功能效果;管材内壁起皱不但会削弱管子强度，而且容易造成流动介质速度不均，产生涡流和弯曲部位积聚污垢，影响弯制管件的正常使用;回弹现象必然使管材的弯曲角度大于预定角度，从而降低弯曲工艺精度。因此，应在弯制之前采取对应措施防止上述缺陷的产生，以获得理想的管件，保证产品的各项性能指标和外观质量。在通常情况下，对于前面提到的几种常见缺陷，可以有针对性地采取下列措施: (1) 对于圆弧外侧变扁严重的管件，在进行无芯弯管时可将压紧模设计成有反变形槽的结构形式:在进行有芯弯管时，应选择合适的芯棒(必要时可采用由多节段芯棒组装而成的柔性芯棒)，正确安装之，并在安装模具时保证各部件的管槽轴线在同一水平面上。 (2) 小半径弯管时圆弧外侧减薄是弯曲的工艺特点决定的，是不可避免的。为了避免减薄量过大，常用的有效方法是使用侧面带有助推装置或尾部带有顶推装置的弯管机，通过助推或顶推来抵消管子弯制时的部分阻力，改善管子横剖面上的应力分布状态，使中性层外移，从而达到减少管子外侧管壁减薄量的目的。 (3) 对于管子圆弧外侧弯裂的情况，首先应保证管材具有良好的热处理状态，然后检查压紧模的压力是否过大，并调整使其压力适当，最后应保证芯棒与管壁之间有良好的润滑，以减少弯管阻力及管子内壁与芯棒的摩擦力。 (4) 对于圆弧内侧起皱，应根据起皱位置采取对应措施。若是前切点起皱，应向前调整芯棒位置，以达到弯管时对管子的合理支撑:若是后切点起皱，应加装防皱块，使防皱块安装位置正确，并将压模力调整至适当;若圆弧内侧全是皱纹，则说明所使用的芯棒直径过小，使得芯棒与管壁之间的间隙过大，或者就是压模力过小，不能使管子在弯曲过程中很好地与弯管模及防皱块贴合。因此，应更换芯棒，并调整压紧模使压模力适当。
带钢热镀锌沉没辊轴承座结构的改进
总第184期2011年第4期 HEBEI METALLURGY To tal 1842011,N u m ber 4 收稿日期:2011-03-17 作者简介:李建军(1979-),男,工程师,2002年毕业于河北工业大学机械电子工程专业,现在中冶恒通冷轧技术有限公司从事冷轧、镀锌设备研究设计,E -m a i :l henglj @j yahoo .co https://www.wendangku.net/doc/1210424545.html, 带钢热镀锌沉没辊轴承座结构的改进 李建军,孙卫全 (中冶恒通冷轧技术有限公司,河北唐山063611) 摘要:通过对带钢连续热镀锌生产线中锌锅沉没辊轴承座改进创新,对5种不同结构形式的沉没辊进行分析比较,确定U 型槽锥销连接形式的轴承座是使用生产成本和维护费用最低的结构形式。关键词:带钢热镀锌;沉没辊;轴承座结构;改进中图分类号:TG 155.5 文献标识码:B 文章编号:1006-5008(2011)04-0033-03 STRU CTURE IM PROV EM EN T O F BEAR I NG BA SE O F SI NK I NG RO LL I N STR IP STEEL HOT D IP GALVAN I Z I NG D EV I CE L i Jian jun,Sun W e iquan (Z hong ye H eng tong C o l d-R o lli ng T echnique Co.,L t d .,T ang s han ,H ebe ,i 063611) A b strac:t D ur i ng i nno va ti ng bear i ng base o f si nk i ng ro ll i n z i nc po t o f con ti nuous stri p stee l ho t d i p g alvani z i ng li ne ,5ki nds o f si nki ng ro llw it h d ifferent structure are com pared .It is concluded that the base w it h U -type groo ve t ap i ng connecti o n has low est producti o n and m a i ntenance co s.t K ey W o rd s :str i p steel ho t d i p ga l v an izi ng;si nk i ng ro l;l bear i ng base struc t ure ;i m prov e m ent 1 前言在带钢连续热镀锌机组生产中,锌锅内锌液温度达到460 左右,锅内沉没辊因腐蚀问题需要经常更换,根据沉没辊轴套、衬套的腐蚀磨损程度,大部分更换时间在7-20天之间。从锌锅内更换的沉没辊需经过三道工序后才可以再进行使用,分别是: 酸洗去锌液; 修复辊身、拆卸更换轴套等腐蚀件; 组装。因为有锌液的浸蚀作用,沉没辊除轴套、衬套更换外,轴承座有时也需要更换,轴承座的结构形式对拆卸轴套难易程度有很大的影响。 中冶恒通公司已投产13条热镀锌生产线,对沉没辊等件消耗用量非常大,通过对现有轴承座结构螺栓连接和焊接形式不断改进,先后使用5种不同形式结构的轴承座进行对比实验,以确定最优的结构形式。2 轴承座结构形式与特点 沉没辊轴承由衬套和轴套组成,轴套可以在衬 套内转动,是沉没辊灵活转动的重要影响因素。沉 没辊轴承座主要用于固定沉没辊在锌锅的位置,须具备固定轴承衬套,防止其与轴承座相对转动,同时 对沉没辊轴向运动进行限制,阻止轴向窜动的功能。 2.1 螺栓连接 沉没辊每侧轴承座通过两个M 20的螺栓与辊臂连接,将螺栓松开后沉没辊便可以拆下,轴承衬套为陶瓷块结构,镶嵌在轴承座上,见图1,此种连接结构存在以下几个问题。 图1 螺栓连接轴承座结构图 (1)拆卸困难。因锌液浸入到螺栓与螺母的连接螺纹缝隙处,使用酸洗很难去除干净,必须使用火焰对螺栓、螺母加热到420 以上,使浸入的锌液处 33
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铝合金挤压工序中的主要缺陷分析及质量控制方法
铝合金挤压工序中的主要缺陷分析及质量控制方法 一、缩尾 在某些挤压制品的尾端，经低倍检查，在截面的中间部位有不合层形似喇叭状现象，称为缩尾。经常可以见到一类缩尾或二类缩尾两种情况。一类缩尾位于制品的中心部位，呈皱褶状裂缝或漏斗状孔洞。二类缩尾位于制品半径1/2区域，呈环状或月牙状裂缝。有时在离制品表面层0.5-2mm处出现连续的或不连续的不合层裂纹或裂纹痕迹，有人把它称为第三类缩尾。 一般正向挤压制品的缩尾比反向挤压的长，软合金比硬合金的长。正向挤压制品的缩尾多表现为环形不合层，反向挤压制品的缩尾多表现为中心漏斗状。 金属挤压到后端，堆积在挤压筒死角或垫片上的铸锭表皮和外来夹杂物流入制品中形成二次缩尾；当残料留得过短，制品中心补缩不足时，则形成一类缩尾。从尾端向前，缩尾逐渐变轻以至完全消失。 缩尾的主要产生原因 1、残料留得过短或制品切尾长度不符合规定； 2、挤压垫不清洁，有油污； 3、挤压后期，挤压速度过快或突然增大； 4、使用已变形的挤压垫（中间凸起的垫）； 5、挤压筒温度过高； 6、挤压筒和挤压轴不对中； 7、铸锭表面不清洁，有油污，未车去偏析瘤和折叠等缺陷； 8、挤压筒内套不光洁或变形，未及时用清理垫清理内衬。 防止方法 1、按规定留残料和切尾； 2、保持工模具清洁干净； 3、提高铸锭的表面质量； 4、合理控制挤压温度和速度，在平稳挤压； 5、除特殊情况外，严禁在工、模具表面抹油； 6、垫片适当冷却。 二、粗晶环
有些铝合金的挤压制品在固溶处理后的低倍试片上，沿制品周边形成粗大再结晶晶粒组织区，称为粗晶环。由于制品外形和加工方式不同，可形成环状、弧状及其他形式的粗晶环。粗晶环的深度同尾端向前端逐渐减小以至完全消失。期形成机理是由热挤压后在制品表层形成的亚晶粒区，加热固溶处理后形成粗大的再结晶晶粒区。 粗晶环主要的产生原因 1、挤压变形不均匀‘ 2、热处理温度过高，保温时间过长，使晶粒长大； 3、便金化学成分不合理； 4、一般的可热处理强化合金经热处理后都有粗晶环产生，尤其是6A02,2A50等合金 的型、棒材最为严重，不能消除，只能控制在一定范围内； 5、挤压变形小或变形不充分，或处于临界变形范围，易产生粗晶环。 防止方法 1、挤压筒内壁光洁，形成完整的铝套，减小挤压时的摩擦力； 2、变形尽可能充分和均匀，合理控制温度、速度等工艺参数； 3、避免固溶处理温度过高或保温时间过长； 4、用多孔模挤压； 5、用反挤压法和静挤压法挤压； 6、用固溶处理-拉拔-时效法生产； 7、调整全金成分，增加再结晶抑制元素； 8、采用较高的温度挤压； 9、某些合金铸锭不均匀化处理，在挤压时粗晶环较浅。 三、成层 这是在金属流动较均匀时，铸锭表面沿模具和前端弹性区界面流入制品而形成的一种表皮分层缺陷。在横向低倍试片上，表现为在截面边缘部有不合层的缺陷。 成层主要的产生原因 1、铸锭表面有尘垢或铸锭有较大的偏析聚集物而不车皮，金属瘤等易产生成层； 2、毛坯表面有毛刺或粘有油污、锯屑等脏物，挤压前没有清理干净； 3、模孔位置不合理，靠近挤压筒边缘；
最新热镀锌工艺
江苏. 张家港市 荣昌热镀锌材料有限公司 JNF 0725-07 热镀锌工艺规程 JN 2012-05-10批准 2012-05-10实施
1、主题内容与适用范围： 本标准规定了热镀锌的工艺流程、镀前要求、热镀作业、镀后处理、质量检验等方面的工艺规程。 本标准适用于各类船舶的钢管，低压流体输送用焊接钢管及钢铁构件的镀锌防腐蚀处理 2、引用标准： GB/T 13912-2002金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求。 EN ISO 1461:2009金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求。 3、术语： 3.1热浸镀锌 将经过前处理的钢铁件浸入熔融的锌浴中，在其表面形成锌和（或）锌-铁合金镀层的工艺过程和方法。 3.2主要表面 工件表面的锌层对于工件的处理和（或）使用性能起主要作用的。 4、工艺流程 热镀锌工艺流程图
5、镀前要求： 5.1工件在焊接和进入工厂镀锌时，不允许有飞溅、焊渣和沾上油污、油 漆、水泥、柏油及石渣等有害物质。 5.2工件表面不允许有毛刺开裂、夹灰、气孔，严重锈蚀及化学 方法无法清除的涂料。 5.3热镀锌过程易变形的工件，包括焊接残留内应力。 5.4工件应不带螺纹的成品焊接钢管，如有螺纹应加以保护。 5.5锌液不易流入或流入后不易流出的工件，空气无法溢出的死角，盲孔 件不能镀锌，必须有预留孔。 5.6对有配合公差要求零部件，应留适当的加工余量。 5.7超大件（超过锌锅有效尺寸）修旧件。 5.8对5.1～5.7，进行热镀锌的工件，热镀锌生产方和需方在热镀锌前， 应对镀锌质量做出规定或协商认可方可生产。 6、镀前处理 6.1 预清除 6.1.1 检查工件残留的焊渣、飞溅、水泥及锈蚀层打磨干净。 6.1.2 对局部附有油脂、油垢物可先用有机溶剂、高温等方法清除。 6.2 脱脂 6.2.1 镀件脱脂前要捆扎合理，不能相互遮蔽、重叠，以防脱脂不完全而影 响下道工序。 6.2.2 对有环氧树脂类的工件，要用高温处理方法或化学脱脂法进行脱脂， 工件不应放在潮湿和有溶剂的地方，以免爆锌和除余锌。 6.2.3 工件按配方进行脱脂。 6.2.4 管件入槽要注意放置，防止空气阻碍进入内（径）壁而影响脱脂。6.2.5 脱脂过程，工件要翻动以促进除油过程。 6.2.6 脱脂后工件要在热水中进行清洗，水温大于50摄氏度，镀件要上下 左右移动，时间1—5 min。 6.2.7脱脂槽每周分析一次，热水槽每隔二天或PH大于9时更改。 6.3 酸洗 6.3.1 工件表面有严重锈蚀时，可先用人工敲击方法除去，然后进行酸洗，
镀锌沉没辊系使用、修复、维护标准
2230冷轧镀锌沉没辊系使用、修复、维护标准 版本：V--5 编制：刘涛 审核：宋广林 日期：2013年5月20日
首钢京唐公司冷轧部2230冷轧镀锌 目录 1.概述.................................................................................................................. - 3 - 2.入场验收........................................................................................................... - 4 - 3.装配.................................................................................................................. - 7 - 4.预热................................................................................................................ - 12 - 5.入锅................................................................................................................ - 12 - 6.使用................................................................................................................ - 13 - 7.出锅................................................................................................................ - 13 - 8.拆卸................................................................................................................ - 14 - 9.退锌................................................................................................................ - 14 - 10.轴头修复及判定 .............................................................................................. - 16 - 11.涂层修复及判定 .............................................................................................. - 19 - 12.封孔................................................................................................................ - 21 - 13.终检................................................................................................................ - 23 -
中厚板生产中常见缺陷的类型及预防
中厚板生产中常见缺陷的类型及预防 中厚钢板是国民经济发展所依赖的重要材料，广泛用于高层建筑、桥梁、锅炉、容器、石油化工、工程机械、管线及国防建设等各个方面，中厚钢板的品种繁多，使用温度区域较广（-200℃~600℃），使用环境复杂，（耐候性、耐蚀性），使用要求高（强韧性、焊接性）。 目前,我国中厚板生产厚度为4～250mm, 宽度可达4000mm, 最长可达27m。在品种方面, 已能生产难度比较大的装甲、船身、不锈、高压锅炉容器、桥梁等专用中厚板。但是, 高档次板仍然比较少,专用板只占20%多一点, 大多数厂以生产大路货普碳板为主, 产量占70%～80%。 由于大部分企业炼钢缺少炉外精炼手段, 钢质纯净度差, 钢板夹杂、分层现象有时较为突出, 在轧制生产中, 钢板表面铁皮多, 麻点面积大且深, 修磨量大, 严重影响了钢板品种与质量的发展。另外国产中厚板尺寸偏差、表面质量、力学性能也存在很多问题，只是大多数厂生产以普碳钢为主，钢板质量问题还未完全暴露出来。（中厚板市场） 随着国民经济的发展, 各行各业对中厚板品种、规格、尺寸精度、内外部质量及性能提出了日益增高的要求。所以中厚钢板不仅要有好的机械性能，还要求有优良的表面质量和内部质量。 目前，国内中厚板存在的主要质量问题有： (1) 产品质量不能满足国际标准, 国际标准要求产品表面无缺陷
且无修磨痕迹, 厚度公差带较国内标准减少50%, 不平度长度测量单位增加一倍, 产品全部双定尺交货。 国内中厚板双定尺率只有65%左右。 (2) 产品品种单一, 不能满足国内和国际市场需求, 有订单不能接受。 大部分企业只生产普碳和低合金钢中的A、B级钢，C、D级不能保证性能。 (3) 钢板外观质量差，如断面有兰边, 锯齿、撕裂、错牙等缺陷，表面有划伤、铁皮、油污、麻点等缺陷，厚度偏差大、宽度大小头差大、对角线差值大等非矩形缺陷。 国内外中厚板外观质量对照表
(完整word版)辊弯成形技术与装备-教学大纲
课程名称：辊弯成形技术与装备 课程编码：M683011 课程学分：2学分 适用学科：机械工程领域 辊弯成形技术与装备 Roll Forming Technology and Equipment 教学大纲 一、课程性质 《辊弯成形技术与装备》是针对机械工程领域专业所开设的一门专业选修课。 二、课程教学目的 其主要目的是使学生理解和掌握辊弯成形技术基本理论及装备的一般知识，通过本课程的学习，应掌握辊弯成形轧辊设计理论，金属板带的辊弯成形特性基本原理；培养具有初步辊弯成形产品设计以及轧机设计的能力；了解辊弯成形生产线上辅助加工，特种与未来的辊弯成形技术等；通过实验加深学生对所学理论基础知识的理解和认识，培养学生具备一定的辊弯成形工艺综合分析和处理成形实际问题的能力。 三、教学基本内容及基本要求 1、教学基本内容 （1）绪论 本课程研究的对象及内容，本课程的性质及要求，学习本课程的方法，辊弯成形工艺及应用概述。 （2）辊弯成形轧机 轧机概述，轧机的类型：悬臂式轧机、双端式轧机、标准轧机、双层轧机、成组快换式轧机、并列轧机、拉料成形轧机、螺旋管轧机、车载轧机、特种轧机，轧机的构成：床身、机架、轴、驱动、辅辊和插入式立辊道次、道次间导引、矫直头、润滑系统、轴肩定位、在轧机中安装其他装置。 （3）辊弯成形轧辊设计理论 轧辊设计过程，断面，产品成形方位和其他在线操作，材料，辊弯成形轧机，
模具设计的其他考虑，定位套和垫片，计算板带宽度，弯曲方法，道次数，辊花图，轧辊设计，人工设计轧辊尺寸，计算机辅助轧辊设计，轧辊标记系统，轧辊方向，安装图。 （4）辊弯成形产品设计 薄壁产品的开发，设计中要考虑的因素，辅助加工，制造不同尺寸的断面，特殊产品的设计，尺寸与公差。 （5）金属板带的辊弯成形特性 成形过程中的变形类型，冗余变形的原因及对产品缺陷的影响，金属板带变形的数学仿真，轧辊轮廓的计算机设计系统。 （6）辊弯成形生产线上辅助加工 辅助加工主要工作原理及功用，矫直，张紧或松弛的生产线：在成形前、中、后的切断，辅助加工的位置，固定冲模和飞冲模，冲孔、冲多孔、切口和斜切，穿孔和局部冲切，翻边、冲百叶孔和切缝，压纹和冲压，弯曲，弯圆，标记，搭扣，旋转冲模，不同板带和零件间的机械连接，胶接，锡焊和铜焊，电阻焊，喷漆，发泡，打包。 （7）特种与未来的辊弯成形技术 轧机特殊设计，新型辊弯成形方法，热辊弯成形所需的设备和工具，计算机控制的辊弯成形线等。 2、教学基本要求 （1）了解辊弯成形工艺特点； （2）了解辊弯型钢产品的类型、特点及应用情况； （3）掌握辊弯成形设备组成、结构与工作原理； （4）掌握板金属成形的基本理论知识； （5）掌握辊弯成形缺陷的分析及解决方法。 四、本课程与其他课程的联系与分工 本课程的先修课程主要有机械制图、理论力学、材料力学、高等数学、机械原理、机械设计、工程材料及成形技术基础、机械制造工艺学等。建议学生通过选修或自学的方式学习弹塑性力学理论等方面的一些基础知识。 五、实践环节教学内容的安排与要求 1、实验教学内容
热镀锌缺陷
热镀锌缺陷 镀锌缺陷是由于设备运转失常或者操作控制不良造成的。此类缺陷一般可以排除，常见的有下列几种： 一、锌粒 在热镀锌板面上分布有类似米粒的小颗粒，习惯上称为锌粒。它造成表面粗糙不平，不仅妨碍美观，而且对使用也有害。通过X射线显微组织分析和电子探针分析都确定锌粒实际是铁锌化合物，其组成为FeZn10，近似相的结构。 形成锌粒的主要原因是： 1)底渣过多被机械搅动而浮起，从而伴随锌液粘附在镀锌板面上。 2)锌液温度过高，例如超过470℃时，使底渣浮起。 3)锌液中铝(A1)含量过高时，会降低铁在锌液中的溶解度(锌液中的铝含量低于O.15％时，铁的溶解度为O.03％)。此外，铝对铁有较大的亲合力，这样铝就会紧紧地拉住铁，阻止锌渣下沉而悬浮于锌液中。 消除锌粒缺陷的措施有： 1)按时捞取底渣，使底渣与沉没辊之间的距离不小于200毫米。根据经验，用铁锌锅时，每生产5000吨镀板，需要捞取一次底渣，用感应加热锌锅时，每生产60000吨，捞取一次底渣。 2)降低锌液温度，使其保持在440～450℃。 3)缩短镀锌原板的库存时间，减轻带钢表面的氧化。 4)降低锌液中铝含量，使铝含量保持在0．1％左右。 5)降低带钢入锌锅温度，使之维持在460℃左右。 二、厚边 当热镀锌带钢边沿的锌层比中部的锌层厚时，就是厚边缺陷。这种缺陷对带钢的卷取特别有害，因为在张力卷取时，边部厚就拉力大，所以易把边部拉长，进而形成浪边缺陷。 根据经验，厚边既可在高速下形成，称为高速厚边；也可在低速下(带钢速度低于60米／分)形成，称为低速厚边。而在相同的条件下窄带钢比宽带钢更易形成厚边缺陷。 高速厚边主要是由于气刀的角度调整不佳，造成对吹，形成扰流而产生的。适当调整气刀角度即可排除 此缺陷。 带钢运行速度低于60米／分时，就可能产生厚边缺陷。特 别是当带钢速度降到30米／分以下时，由于喷嘴两端的气流向 外散失一部分，这样即减小了边部气流的冲量，造成边部刮锌量 比中部小，所以形成厚边缺陷。这时，镀锌板每面边部的锌层重 量往往比中部的锌层重量多15克／米z左右。为了消除厚边缺 陷，可在带钢边部装设附加喷嘴来增加带钢边部 的喷气压力，根据经验，当喷气压力超过0.15 公斤／厘米2时，
铸轧辊磨削的缺陷分析和预防
铸轧辊磨削的缺陷分析和解决方法 杜永生 摘要：分析了铸轧辊磨削过程中产生的辊型缺陷和表面振动纹，切削痕，螺旋纹的缺陷产生的原因和危害性，并介绍了缺陷的控制方法。 关键词：铸轧辊，砂轮，凸度、振动纹、切削痕、螺旋纹 一前言 高质量的铝铸轧板带的生产, 在很大程度上依赖于高磨削质量的铸轧辊,因此在轧辊磨削过程中准确诊断和分析已发现的磨削缺陷 , 找出产生的原因, 及时采取正确而经济的方法来消除和预防, 是提高铸轧板质量的有效途径。 本文以我公司在铸轧辊磨削过程中产生的主要缺陷为例，分析其产生的原因并提出相应的解决办法。我公司现使用的铸轧磨床是国内险峰机床厂生产的M84100B轧辊磨床。铸轧辊的磨削技术要求是： 1．铸轧辊表面不允许有明显刀花，切削痕，振动纹等。 2．铸轧辊的中凸度（直径）允许的误差值为0.01mm。 3. 铸轧辊的中高对称度（半径）应小于0.006mm。 4. 辊面径向跳动<=0.001mm。 铸轧辊的主要缺陷概括为两大类，辊型缺陷和轧辊表面缺陷。其中辊型缺陷直接影响到铸轧板的板形，造成板形纵向厚差，横向厚差超标以及中凸度超标或不够，是铸轧生产中最经常碰到的质量问题。铸轧辊的表面缺陷除了影响铸轧板的表面质量外还影响到铸轧辊的使用寿命，增加铸轧的生产成本。 二铸轧辊磨削的主要辊型缺陷分析及解决方法 2.1辊型缺陷 辊型是指辊身中部和辊身边部的直径差值的分布规律，为了补偿轧制时由于轧制力引起的轧辊压扁产生弯曲而获得断面平直的铸轧板带，铸轧辊一般设计有一定的凸度，通常铸轧辊的辊型为抛物线或正弦曲线凸辊，如图1 所示, 轧辊凸度值的大小是以辊面中心处的直径与辊面边部直径的差值来表示的,Cr=D - D0 或Cr = 2〃Δt , 式中Cr 为轧辊凸度, D 为轧辊中心处直径, D0 为辊面边部直径。
钢结构热浸锌中常见表面缺陷及防止措施
钢结构热浸锌中常见表面缺陷及防止措施 摘要:为了提高钢结构的耐腐蚀性能,热浸锌是最为常用的处理方法。为了提高产品表面质量,降低生产成本,本文介绍和分析了在热镀锌过程中常见的镀锌层缺陷,并对出现的质量缺陷提出了解决方法。 关键词:热浸锌表面质量镀层缺陷 1、引言 热浸锌钢材以其优良的耐腐蚀性能和洁净外观广泛应用于建筑、电力和空冷器等行业。热浸锌钢材的表面缺陷主要由于镀锌原材表面夹杂、裂纹、划伤和氧化铁皮等缺陷以及在镀锌过程中由于锌液成分、温度等工艺因素造成的。随着对热浸锌钢结构的需求量的增大,研究和改进热浸锌方法对提高镀锌产品质量,降低锌耗,增加企业经济效益都具有重要的现实意义。 2、热浸锌层常见缺陷与防止 从炼钢、热轧、酸洗、冷轧开始,一直到镀锌工序本身,每个生产工序都会直接或间接影响到镀锌板的表面质量。因此,要分析明确镀层中产生的缺陷的原因,采用有针对性的措施,积极避免可能出现的工件表面质量问题,对于提高产品成品率,降低消耗,减少生产成本具有十分重要的意义。 2.1 原料表面裂纹、皱皮、结疤 由于国内各钢厂生产的钢材表面都还存在表面裂纹、皱皮、结疤、麻面等现象,严重的影响到钢材的受力,表面微裂纹、皱皮、结疤、麻面可经过打磨、补焊等方式修复后再使用。为防止存在表面质量问题的材料流入到生产中,应从原材料采购、检验过程把好质量关。在生产的各工序中发现有质量问题的材料,未经处理好的不能使用,经过层层把关,减少热浸锌后再返工造成的经济损失。 2.2 镀层表面出现漏镀和小黑点 漏镀是热镀锌上较为严重的质量缺陷,在实际生产中应予避免。根据GB/T139l2-2002《金属覆盖层钢铁制件热浸镀锌锌层技术要求及试验方法》的要求:漏镀面的总面积不应超过制件总面积的0.5%,每个漏镀面的面积不应超过l0cm2,否则应予重镀。裸露斑点单个面积小于l0cm2,则可以采用热喷涂锌、涂敷富锌涂料或融敷锌合金等方法对漏镀面进行修复,富锌修复涂层能在钢的使用过程中给予钢材以牺牲阳极保护。 产生小黑点及漏镀现象要从原材料、酸洗、镀锌等工序进行分析。1)原材料表面有油污、漆斑未处理干净。针对原材料表面有油污、漆斑应在镀锌进料前对其进行预处理干净,面积不大的油污、漆斑可采取专用除油剂或涂抹碱液、火烧的方法进行处理。欠酸洗就是工件在酸洗时不完全,表面还残留锈斑,未被除掉,这样工件进入融熔的锌液时锈斑阻碍钢基体表面与锌反应生成锌铁合金层,从而产生漏镀点。2)工件在酸洗过程中,要注意避免处现欠酸洗和过酸洗的显现对欠酸洗应采取延长酸洗时间,酸洗时经常翻动工件,对锈蚀层厚的工件用机械铲除方法进行预处理等,以保证工件酸洗干净后镀锌。过酸洗就是工件长时间浸泡在高浓度酸液中造成酸腐蚀钢基体,从而在钢基体内贮存的氢气在锌液中受热释放破坏了镀锌层的结晶而产生灰斑,过酸洗时产生了粘附性很强的泥渣,在钢表面很难冲洗掉,这样就无法镀上溶剂。措施是控制好酸洗时间或在酸液中添加缓蚀剂,避免过酸洗现象发生。3)在热浸锌过程中,要注意控制锌液温度范围。如果锌液温度太低,在工艺时间内锌液不能与钢基体形成铁-锌合金层;锌温太高时,溶剂与之接触
热镀锌机组及工艺流程 分段工艺具体说明及其原理分析
第一节入口段操作 一、入口段操作概述 人口段的操作是要在保证作业线不停止作业的条件下将原板带钢连续地送入热镀锌机组。入口的设备为双套布置，在生产中，一台生产而另一台则处于准备状态。例如，1#开卷机运行时，2#开卷机必须要上好钢卷，并用入口双层剪剪切去超厚的头部，做好焊接前的一切准备工作。待1#开卷机的带钢运行完后，再切掉超厚的带钢尾部，迅速与2#开卷机上的准备好的钢卷头部焊接起来，这样，两台开卷机交替作用，轮换准备，不致于因带钢供应不上而引起整个镀锌机组降速或停机。这些操作，必须在储存于入口活套内的带钢还没有用完的时间内进行。焊接结束后，使进口段加速地以比工艺速度快地速度运转，重新使活套回到充满状态。此外，活套内必须保持适当的张力。还要检查原板的表面状态，当发现原板缺陷时，要采取相应的处理措施。 二、开卷 开卷时首先用吊车将原料钢卷从存放区吊到入口鞍座上。在入口鞍座上操作工要检查钢卷质量，如检查边裂情况和钢卷塔形情况，检查钢卷的标签是否与生产计划单相符。符合要求后人工剪断带钢捆带，然后用入口钢卷小车将钢卷运送到开卷机卷筒上，上卷时要注意使钢卷的中心线与卷筒的中心线高度相同，以避免钢卷与卷筒的碰撞。上卷后，降下钢卷小车，卷筒涨紧，通过目视操作入口钢卷对中装置使钢卷处于机组的中心线上。压下压辊，升起穿带导板，点动开卷机和入口夹送辊使带头送到入口双层剪。 三、切头 在冷轧带卷的头尾不可避免地要存在超厚部分，在开卷机出来的钢卷，用爬行速度送到双层剪进行剪切，剪下的废钢通过废料收集装置送到收集箱中。这样依次逐张剪切，直到带钢厚度符合要求为止。带钢尾部的超厚部分，在带钢尾部运行到上述切头后应达到的厚度时，也应该将余下的部分剪切掉。 若是带钢头部没有超厚，切头时必须将钢卷表面损坏的一两圈剪掉。若发现头部还有边裂、孔洞等不适合于镀锌的缺陷，就还要继续剪切，直到符合要求为止。 四、焊接 带钢经夹送辊后被送到焊机处，并和上一卷的带钢在焊机的入口和出口处建立了一个小的带钢活套，此后带钢的头部进入焊机。在焊机中，带钢的头尾进行对中调整，然后带钢被夹紧、剪切和焊接。焊接过程可以自动进行，同时还要在距离焊逢一定距离处进行冲孔。如有必要，焊逢还须进行切月牙剪。通常只在带钢由窄变宽时才切月牙剪。 在带钢连续热镀锌过程中，带钢经焊接从而形成连续运行的作业线。 焊接操作主要要调整好以下几个重要的参数：焊接电流、搭接量、焊轮压力、焊接速度、碾压力。焊接作业完成后，应人工检查焊接质量。同时要定期检查焊轮表面状况和修磨焊轮。 五、清洗段 带钢在热镀锌以前具有良好的表面状态及洁净程度是获得良好镀层的先决条件。在粘有油污的带钢表面，不能获得光亮、结合力良好、耐蚀性能优越的镀层。因此在带钢进入退火炉以前必须先经过清洗段，清洗段主要包括化学碱洗、电解碱洗及刷洗。
辊弯生产中的缺陷分析
辊弯生产中的缺陷分析
摘要：辊弯成形工艺是加工连续截面的一种重要工艺，在世界上得到广泛应用。但是，辊弯生产中同样存在很多问题，多种因素的影响使得辊弯产品存在许多缺陷，例如纵向弯曲和扭曲，边波，袋形波，角部褶皱，边角裂纹和撕裂等，这些缺陷主要是由加工产品的冗余应变引起的，因此就需要对冗余应变的产生原因进行分析，进而找出解决或者改进方法。 关键字：辊弯成型，缺陷分析，冗余应变 辊弯成型是带材在辊式成形机上连续弯曲成具有规定形状和尺寸的截形的塑性变形工艺。在实际的辊弯生产中，金属板带受到不同的变形，包括横向变形和冗余变形。其中横向变形是辊弯成形过程中最重要，必不可少的变形。横向变形将加工材料变形为具有所要求的横截面的产品，它通过一系列具有轮廓的轧辊来逐渐成型。而冗余变形则是在加工过程中产生的多余的，不需要的变形。冗余变形包括：纵向弯曲和回复；纵向伸长和收缩；横向伸长和收缩；金属平面的剪切；金属厚度方向的剪切；以及以上各种变形的结合。 在辊弯生产过程中，纵向应变主要产生在边缘处。这是因为金属板带的横向边缘和临近部分通常沿着流线移动，这些边部流线比中心和中间部分更长。由于这个原因，中心部分通常沿着直线运动，边部通常为竖直上升，同时水平移向横截面中心，边部的垂直上升和水平移动使得边部在纵向伸长，而中心和中间部分在纵向收缩。在辊弯生产过程中产生的纵向应变以及剪切应变无法同时得到优化，只能在两者之间取得一个折中的解决办法。如纵向弯曲和扭曲，边波，袋形波，角部褶皱，边角裂纹和撕裂等缺陷问题主要是由这些冗余变形引起的。冗余变形极大地影响着或者所要求产品横截面所需的横向弯曲，也影响着金属板带中的应力应变，成型后的回弹变形，产品中残余应力的分布等。
镀锌主要缺陷及措施
来源：网易博客时间：2011-05-11 阅读：308次 标签：热镀锌带钢镀锌原料 1.锌粒：在热镀锌带钢表面上分布有类米粒的小点，习惯上称为锌粒。 锌粒缺陷大致可分两种：信息来源:https://www.wendangku.net/doc/1210424545.html, 一种是带钢上下表面粘附大量颗粒状，在带钢局部增加了锌层厚度，造成表面粗糙不平，既不美观而对使用有害俗称锌粒。表现形式有两种，其一颗粒较大的锌粒，成份主要是铁—锌化合物，也就是底渣，造成这种缺陷的原因是锌锅中底渣过多上浮，粘到钢板表面所引起的。其二颗粒较小的锌粒，成份主要是铁—锌—铝化合物，也就是自由渣，造成这种缺陷的原因是锌锅中自由渣过多粘到钢板表面所引起的。信息来源:https://www.wendangku.net/doc/1210424545.html, 解决的方法： (1)合理的控制锌液温度450CO—470CO与带钢入锌锅温度480CO—490CO。前者的目的是最大限度减少带钢表面铁的溶解度，后者是加速F2AL5层的形成。 (2)严格控制锌液中的化学成份，向锌锅中合理添加合金锭，保证锌液Al的百分含量在0.18～0.22%。其目的一方面是稳定的锌液化学成份有利F2AL5层的形成，另一方面是锌液中过饱和的铁首先与足够量的铝结合形成铁—锌—铝化合物，也就是自由渣，以减少底渣的形成。信息来源:https://www.wendangku.net/doc/1210424545.html, (3)提高原料表面清洁度，减少故障停机次数。提高原料表面清洁度是为了在正常生产中最大限度减少带钢表面带入锌锅的“脏物”。故障停机次数在很大程度上决定锌液中铁含量的多少，由于退火炉没有带钢停机防氧化功能，停机后炉内带钢表面大量氧化，启车后被带入锌锅，使锌液中铁含量急速增加。同时停机后带钢长时间停留在锌液中使F2AL5层遭到破坏铁会大量溶入锌液中。而在正常生产条件下大量的铁是无法形成自由渣的，这时就会直接形成底渣。故障停机的随机性和停机时间的不确定性使提前和临时添加铝变得可操作性不强。减少故障停机次数和时间是解决问题的根本办法。信息来源:https://www.wendangku.net/doc/1210424545.html, (4)及时清理表渣及定期清理底渣。 另一种是生产1.4mm规格以上的镀锌板，在带钢两边部出现锌粒缺陷。造成这种缺陷的原因主要是由于机组速度低、锌液流入锌锅时多集中在边部、边部冷却快、带钢与气刀喷嘴不平行且呈凹形等原因造成了厚规格边部易出现锌粒缺陷。通常锌液中存在有许多自由渣和少量的底渣，在正确工况生产时锌液的流动性较好，附在带钢表面大的自由渣或底渣在气刀气流的冲刷作用下通常被冲回锌锅，当锌液的流动性不好时，气刀气流的冲刷作用减弱，大
热镀锌缺陷及事故处理
缺陷及处理 1．锌层脱落 产生原因： 原板方面。（1）钢质为硅镇静钢或铝镇静钢；（2）钢卷存放时间太长，造成表面严重氧化；（3）钢经硅酸钠脱脂，留有硅化物膜；（4）原板表面专门涂过防锈油；（5）冷轧时乳化液太脏，一层黑油泥留在原板表面。 炉子方面。（1）煤气热值偏低，使预热炉燃烧出氧化气氛；（2）预热炉炉内压偏低接近于零时，空气由炉口吸入炉中，造成带钢氧化；（3）预热炉中空气和煤气比例调剂系统失控，造成炉中氧化气氛；（4）辐射管破裂，氧气进入还原炉中；（5）保护气体露点太高，不符合工艺要求；（6）保护气体氧含量过高，不符合工艺要求；（7）保护气体氢气含量偏低，不合工艺要求；（8）炉子密封性差，有氧气渗入炉子中；（9）带钢入锌锅温度偏低；（10）预热炉的炉温偏低，油脂挥发不充分。 镀锌方面。（1）锌锅中铝含量偏低（2）速度太快，氧化铁皮还原不充分；（3）带钢在锌液中停留时间太短，未来得及形成五铝化二铁中间媒介层；（4）锌层太厚。 消除方法 （1）采用沸腾钢镀锌；（2）原料卷存放时间不超过30天；（3）采用棕榈油轧制不经脱脂直接镀锌；（4）经过涂防锈油的板卷采用不含硅化物和碱类脱脂后镀锌；（5）乳化液中不能混入液压油、润滑油及其他脏物，板面要清洁，用手摸的时候不见黑；(6) 煤气热值保持7.6吉焦/N㎡（7）炉压40-80pa;(8)空气过剩系数0.95-0.97；（9）发现辐射管破裂要及时更换；（10）保护气体露点为-40℃；（11）保护气体氢含量15%；（12）保护气体中氧的含量小于7个PPM；（13）用火把检查炉子密封性，发现泄露处，立即处理；（14）带钢入锌锅温度不低于420℃；（15）预热炉炉温不低于1000℃，煤气总量（预热炉+还原炉）不小于160米/吨镀锌板；（16）锌锅中锌含量不低于0.15%；（17）严格执行生产率表；（18）调整气刀高度、距离、喷嘴、杜绝局部锌层厚。 2.露钢 产生原因 （1）原料板卷遇水，局部产生红锈；（2）原料板卷存放过久，边部严重氧化；（3）原料板表面有凹坑，凹坑处被乳化液中污垢填平，镀锌后凹坑处出现露钢；（4）轧钢时有氧化铁皮压入；（5）炉门漏水；（6）快冷器漏水；（7）辐射管破损漏空气；（8）炉温偏低；（9）炉中氧气未赶净，还原不充分；（10）原板局部粘污了甘油、润滑油等其他脏物。 消除方法 （1）原板发现有局部红锈、铁皮压入、黑灰凹坑点、油污染，严重乳化液黑斑等缺陷一律拒绝镀锌；（2）开机前炉内至少提前通氢5小时；（3）开机前先用废卷拉料，待预热炉温超过1000℃、还原炉温超过850℃、冷却段超过400℃，才准转入正常料镀锌；（4）炉门和快冷却器漏水是要毫不迟疑地停机处理。 3.气刀条痕 产生原因 （1）气刀喷嘴有损伤；（2）气刀喷嘴缝隙局部被堵塞； 消除方法 （1）把损伤的缺口用油石打磨圆滑，去除突然拐点，若缺口太大时就更换喷嘴；（2）用特制刮刀把缝隙中锌块刮出来； 4.镀锌前划伤 产生原因 （1）五机架连轧时，下导板或下辊护板划伤（2）镀锌入口段的五辊粗矫机辊面划伤；（3）