嵌岩桩表格
集灌路(杏林大桥-沈海高速段)提升改造工程监表4 检验申请批复单
承包单位：宁波交通工程建设集团有限公司合同段：1标段
监理单位：合诚工程咨询股份有限公司编号：工程项目内茂高架主线桥
工程地点或桩号
具体部位成孔
检验内容倾斜度、钻孔底标高、钻孔深度、钻孔直径、护筒顶标高、地质情况要求到现场检验时间：
承包人递交日期和签字（公章）：
监理员收件日期和签字：
监理员评论和签字：
签字：日期：
专业监理工程师意见：
下一道____________________工序
签字：（公章）：
日期：质量证明附件：
1、检验表28：钻孔桩成孔现场质量检验报告单
2、施表-25：钻孔桩施工原始记录表
3、施表-29：桩基岩层确认单施工原始记录表
4、施表29-1：桩基终孔确认单施工原始记录表（嵌岩桩）
5、钻（挖）孔桩地质柱状图施工原始记录表承包人收到日期、签字：
签字：
日期：
检验表28 钻孔桩成孔现场质量检验报告单
承包单位：宁波交通工程建设集团有限公司合同段：1标段监理单位：合诚工程咨询股份有限公司编号：
工程名称内茂高架主线桥施工时间
桩号及部位检验时间
项次检验项目规定值或
允许偏差
检验结果检验方法和频率
1 倾斜度小于1% 垂线法各桩检查
2 钻孔底标高（mm）符合要求护筒标高及孔深反算
3 钻孔深度（mm）≥50 测绳量，每桩测量
4 钻孔直径（mm）符合设计要求探孔器，每桩测量
5 护筒顶标高（mm）/ 水准仪测量
6 地质情况/ 查钻孔记录
自检意见：
质检工程师：日期：
监理意见：
监理工程师：日期：
承包人技术负责人：日期：
施表-25 钻孔桩施工原始记录表
承包单位：宁波交通工程建设集团有限公司合同段：1标段
监理单位：合诚工程咨询股份有限公司编号：
第页共页工程名称内茂高架主线桥墩台号桩孔号
设计桩长(m) 设计孔底标高(m) 护筒顶标高(m)
设计桩径(m) 设计桩顶标高(m) 地面标高(m)
钻孔方式钻机型号桩型
日期
时间钻孔进尺(m)
地质情况
泥浆相对
密度
孔径、竖直
度检查情况
备
注起止本次累计
现场施工负责人：质检员：现场技术人员：监理：日期：
集灌路(杏林大桥-沈海高速段)提升改造工程监表4 检验申请批复单
承包单位：宁波交通工程建设集团有限公司合同段：1标段
监理单位：合诚工程咨询股份有限公司编号：工程项目内茂高架主线桥
工程地点或桩号
具体部位钢筋笼加工及安装
检验内容受力筋间距、箍筋间距、钢筋骨架尺寸、保护层厚度、钢筋丝头螺纹、丝头外观、拧紧力矩值、外露有效螺纹
要求到现场检验时间：
承包人递交日期和签字（公章）：
监理员收件日期和签字：
监理员评论和签字：
签字：日期：
专业监理工程师意见：
下一道____________________工序
签字：（公章）：
日期：质量证明附件：
1、检验表32：钢筋加工及安装现场质量检验报告单
2、检验表32-附表：工程现场检验施工原始记录表
3、施表-31：现场钢筋丝头加工质量检验施工原始记录表
4、施表31-1：现场钢筋接头质量施工原始记录表
承包人收到日期、签字：
签字：
日期：
集灌路(杏林大桥-沈海高速段)提升改造工程检验表32 钢筋加工及安装现场质量检验报告单
承包单位：宁波交通工程建设集团有限公司合同段：1标段
监理单位：合诚工程咨询股份有限公司编号：工程名称内茂高架主线桥施工时间
桩号及部位检验时间
项次检验项目
规定值或
允许偏差
检验结果检验方法和频率
1 受力
钢筋
间距
(mm)
两排以上排距±5
尺量：每构件检查
2个断面同
- 、
排
梁板、
拱肋
±10
基础、锚碇、墩台、
柱
±20
灌注桩±20
2 箍筋、横向水平钢筋、
螺旋筋间距 (mm)
±10
尺量：每构件检查
5～10个间距
3 钢筋骨架尺
寸(mm)
长±10 尺量：按骨架总数
30%抽查
宽、高或直径±5
4 弯起钢筋位置 (mm) ±20 尺量：每骨架抽查30%
5 保护层
厚度
(mm)
柱、梁、拱肋±5
尺量：每构件沿模
板周边检查8处基础、锚碇、
墩台
0、+10
板±3
自检意见：
质检工程师：日期：
监理意见：
监理工程师：日期：
承包人技术负责人：日期：
集灌路(杏林大桥-沈海高速段)提升改造工程检验表32-附表工程现场检验施工原始记录表
承包单位：宁波交通工程建设集团有限公司合同段：1标段
监理单位：合诚工程咨询股份有限公司编号：
工程名称内茂高架主线桥桩号及部位检验日期
项次检查项目
规定值或
允许偏差
实测值
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
1 受力
钢筋
间距
(mm)
两排以上排距±5 / // // // // // // / / 同
排
梁、板、拱肋±10 //////////// // / 基础、锚碇、墩台、柱±20 ////////////// /
灌注桩±20
2 箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距(mm) ±10
3 钢筋骨架尺寸
（mm）
长±10
宽、高或直径±5
4 弯起钢筋位置（mm）±20 / / / / / / / / / / / / / / /
5 保护层厚度
（mm）
柱、梁、拱肋±5 / / / / / / / / / / / / / / /
基础、锚碇、墩台0、+10
板±3 ////////////// /
结论
质检人员：现场监理人员：日期：
施表-31 现场钢筋丝头加工质量检验施工原始记录表
承包单位：宁波交通工程建设集团有限公司合同段：1标段
监理单位：合诚工程咨询股份有限公司编号：
（镦粗直螺纹接头）第页共页工程名称内茂高架主线桥钢筋规格抽检数量
工程部位生产班次代表数量
施工单位宁波交通工程建设
集团有限公司
生产日期接头类型
镦粗直螺纹接
头
检验结果
序号钢筋直
径
丝头螺纹检验丝头外观检验
备注环通规环止规
有效螺
纹长度
不完整
螺纹
外观检查
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
质检负责人：检验员：检验日期：监理：
施表31-1 现场钢筋接头连接质量施工原始记录表
承包单位：宁波交通工程建设集团有限公司合同段：1标段
监理单位：合诚工程咨询股份有限公司编号：
（镦粗直螺纹接头）第页共页工程名称内茂高架主线桥钢筋规格抽检数量
工程部位生产班次代表数量
施工单位宁波交通工程建
设集团有限公司
生产日期接头类型
镦粗直螺纹接
头
检验结果
序号钢筋直径拧紧力矩
值检验
外露有效螺纹检验
备注
左右
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
质检负责人：检验员：监理：日期：
集灌路(杏林大桥-沈海高速段)提升改造工程监表4 检验申请批复单
承包单位：宁波交通工程建设集团有限公司合同段：1标段监理单位：合诚工程咨询股份有限公司编号：
工程项目内茂高架主线桥
工程地点或桩号
具体部位混凝土灌注
检验内容混凝土强度、桩位、钻孔倾斜度、沉淀厚度、钢筋骨架底面高程、孔深、孔径
要求到现场检验时间：
承包人递交日期和签字（公章）：
监理员收件日期和签字：
监理员评论和签字：
签字：日期：
专业监理工程师意见：
下一道____________________工序
签字：（公章）：
日期：质量证明附件：
1、检验表27：钻孔灌注桩现场质量检验报告单
2、施表-27：终孔后灌注砼前检测施工原
始记录表（钻孔桩）
3、施表-28：水下混凝土灌注施工原始记录
表
承包人收到日期、签字：
签字：
日期：
集灌路(杏林大桥-沈海高速段)提升改造工程检验表27 钻孔灌注桩现场质量检验报告单
承包单位：宁波交通工程建设集团有限公司合同段：1标段
监理单位：合诚工程咨询股份有限公司编号：工程名称内茂高架主线桥施工时间
桩号及部位检验时间
项次检验项目规定值或
允许偏差
检验结果检验方法和频率
1 混凝土强度（MPa）在合格标准
内
按附录D检查
2 桩位
（mm）
群桩100
全站仪或经纬仪每桩
检查排架
桩
允许50
极值100
3
钻孔
倾斜度（mm）
1%桩长且不大于500
用测壁（斜）仪或钻杆
垂线法：每桩检查
4 沉淀厚度
（mm）
摩擦桩符合设计要求沉淀盒或标准测锤：每
桩检查支承桩不大于设计规定
5 钢筋骨架底面
高程（mm）
±50
水准仪：测每桩骨架顶
面高程后反算
6 孔深（m）不小于设计测绳量：每桩测量
7 孔径（m）不小于设计探孔器：每桩测量自检意见：
质检工程师：日期：
监理意见：
监理工程师：日期：
承包人技术负责人：日期：
施表-27 终孔后灌注砼前检测施工原始记录表（钻孔桩）
承包单位：宁波交通工程建设集团有限公司施工标段：1标段监理单位：合诚工程咨询股份有限公司编号：
第页共页
工程名称内茂高架主线桥墩台号桩孔号
施工
日期
设计桩长(m) 设计孔底标高
(m)
护筒顶标高(m)
设计桩径(m)
终孔孔底标高
(m) 设计桩顶标高
(m)
清孔后孔底标高
(m)
砼设计强度(Mpa) 孔底沉淀厚度
(mm)
钻孔倾斜度(%)
灌注混凝土时孔底标高(m) 灌注混凝土时泥浆相对密度(m)
钢筋骨架主筋根数
(根)
直径
(mm)
钢筋
种类
分段吊装
顶面标高
(m)
底面标高
(m)
主筋接头为
焊接长度
(mm)
箍筋型式及间距(cm)
加劲筋间距及根数
m/根
备
注
现场施工负责人：质检员：现场技术人员：监理：日期：
施表-28 水下混凝土灌注施工原始记录表
承包单位：宁波交通工程建设集团有限公司 施工标段：1标段
监理单位：合诚工程咨询股份有限公司 编 号： 第 页共 页 桥梁 名称
内茂高架主线桥
墩台号
桩孔号
施工 日期
设计桩长(m) 设计孔底标高(m) 护筒顶标高(m) 设计桩径(m)
终孔孔底标高(m)
设计桩顶标高(m)
砼设计强度(Mpa)
钢筋骨架长(m) 钢筋骨架顶标高(m)
灌注时孔底标高(m) 灌注时泥浆相对密度(m)
混凝土配合比 (kg/m 3
) 水泥
砂 碎(卵)石
水 粉煤灰 外加剂 气候/气温(℃)
计算砼用量(m 3
)
实用砼用量(m 3
) 首盘砼用量(m 3
) 砼坍落度(cm)
导管编节情况
导管总长(m) 灌 注 情 况
备 注 时 间 灌注砼体
积(m 3
)
砼面深度(m)
导管底深度(m) 导管埋入砼深度(m) 导管拆除数量 起 止 节数 长度(m)
现场施工负责人： 质检员： 现场技术人员： 监理： 日期：
公路桥梁嵌岩桩基设计概述
公路桥梁嵌岩桩基设计概述 摘要：随着社会的发展与进步，重视公路桥梁嵌岩桩基设计对于现实生活中具有重要的意义。本文主要介绍公路桥梁嵌岩桩基设计的有关内容。 关键词公路桥梁；嵌岩桩；桩基；计算；设计； 引言 在公路桥梁的正常运行时，公路桥梁上部结构的荷载一般都较大，所以要求设计嵌岩桩基应具有较高的性能，所以承载能力高、质量稳定的钻孔灌注桩是绝大多数桥梁工程首选的基础形式。设计的桥梁桩基是否适当，对工程质量、造价、工期及使用都有很大的影响。 一、嵌岩桩的定义 又称嵌岩墩。桩的下段有一定长度浇筑于岩体中的钻孔灌注桩。桩端嵌入岩体中的桩称为嵌岩桩。不论岩体的风化程度如何只要桩端嵌入岩体中均可称为嵌岩桩，嵌入不同特性的岩体中的嵌岩桩其特性的差异是由岩体特性的差异所引起的。岩石为颗粒间连接牢固、呈整体或具有节理裂隙的岩体。岩石的风化程度分为未风化、微风化、中等风化、强风化、全风化5个等级。 国外认为：只要桩端嵌入岩体中，不论岩体的风化程度如何、坚硬性如何，都称为嵌岩桩。桩端支承于中等风化程度以上岩层的桩就可称其为嵌岩桩,不包括嵌入全风化、强风化岩情况。 嵌岩桩作业，身底端有一定长度嵌入基岩体的一种基础桩类型。其目的是使桩身与基岩结为一体,以提高桩的稳固性与承载能力。嵌岩桩一般要求穿过土层和风化层嵌入到微风化或完整基岩中1 5～2倍。嵌岩桩岩段钻孔通常用大直径组合式牙轮钻头或滚刀钻头施工,亦可用大直径空气潜空锤或组合式潜孔锤施工。 二、嵌岩桩基的单桩承载能力的计算 桩基承载力的计算是桥梁设计的重要部分。《公路桥涵基础与地基设计规范》(JT G D63—2007)中明确的规定：支承在嵌入基岩内或基岩上的挖(钻)桩，其单桩轴向的受压容许承载力lRa]，可按如的下式计算： Ra表示单桩轴向受压承载力容许值；C、C2i表示根据岩石破碎程度、清孔情况等因素确定的系数；Ap表示桩底截面面积；s表示覆盖层土的侧阻力发挥系数：hj表示桩嵌入基岩深度；q表示桩侧第i层土的侧阻力标准值；Li表示各土层的厚度；u表示桩嵌入基岩部分的横截面周长，按照设计的直径计算：C表示单轴抗压强度和桩端岩石饱标准值； 上述公式表明：Ra只跟嵌入基岩的深度和桩底处岩石的强度，以及岩石破碎程度、清孔情况等因素有关。依据规范所描述，通常大家会认为只要是嵌岩桩跟端承桩是一样的，也适用于这个公式。而实际上不是，只有在嵌岩桩的清孔为绝对干净，桩底只有支撑作用，桩底强度很高且岩石完整时，桩几乎没有竖向位移，桩基才能算是端承桩，公式也才能使用。在实际的工程中，只有在土层侧阻力所占的比例较小，当桩基长径比不大时，桩基大致表现出端承桩的特征，公式才可以使用。
嵌岩桩表格
集灌路(杏林大桥-沈海高速段)提升改造工程监表4 检验申请批复单 承包单位：宁波交通工程建设集团有限公司合同段：1标段 监理单位：合诚工程咨询股份有限公司编号：工程项目内茂高架主线桥 工程地点或桩号 具体部位成孔 检验内容倾斜度、钻孔底标高、钻孔深度、钻孔直径、护筒顶标高、地质情况要求到现场检验时间： 承包人递交日期和签字（公章）： 监理员收件日期和签字： 监理员评论和签字： 签字：日期： 专业监理工程师意见： 下一道____________________工序 签字：（公章）： 日期：质量证明附件： 1、检验表28：钻孔桩成孔现场质量检验报告单 2、施表-25：钻孔桩施工原始记录表 3、施表-29：桩基岩层确认单施工原始记录表 4、施表29-1：桩基终孔确认单施工原始记录表（嵌岩桩） 5、钻（挖）孔桩地质柱状图施工原始记录表承包人收到日期、签字： 签字： 日期：
检验表28 钻孔桩成孔现场质量检验报告单 承包单位：宁波交通工程建设集团有限公司合同段：1标段监理单位：合诚工程咨询股份有限公司编号： 工程名称内茂高架主线桥施工时间 桩号及部位检验时间 项次检验项目规定值或 允许偏差 检验结果检验方法和频率 1 倾斜度小于1% 垂线法各桩检查 2 钻孔底标高（mm）符合要求护筒标高及孔深反算 3 钻孔深度（mm）≥50 测绳量，每桩测量 4 钻孔直径（mm）符合设计要求探孔器，每桩测量 5 护筒顶标高（mm）/ 水准仪测量 6 地质情况/ 查钻孔记录 自检意见： 质检工程师：日期： 监理意见： 监理工程师：日期： 承包人技术负责人：日期：
施表-25 钻孔桩施工原始记录表 承包单位：宁波交通工程建设集团有限公司合同段：1标段 监理单位：合诚工程咨询股份有限公司编号： 第页共页工程名称内茂高架主线桥墩台号桩孔号 设计桩长(m) 设计孔底标高(m) 护筒顶标高(m) 设计桩径(m) 设计桩顶标高(m) 地面标高(m) 钻孔方式钻机型号桩型 日期 时间钻孔进尺(m) 地质情况 泥浆相对 密度 孔径、竖直 度检查情况 备 注起止本次累计 现场施工负责人：质检员：现场技术人员：监理：日期：
桩基承载力计算公式(老规范)
一、嵌岩桩单桩轴向受压容许承载力计算公式 采用嵌岩的钻（挖）孔桩基础，基础入持力层1～3倍桩径，但不宜小于1.00m，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第4.3.4条推荐的公式计算。 公式为：[P]=(c1A+c2Uh)Ra 公式中，[P]—单桩轴向受压容许承载力(KN)； Ra—天然湿度的岩石单轴极限抗压强度(KPa)，按表4.2 查取，粉砂质泥岩：Ra =14460KPa；砂岩：Ra =21200KPa h—桩嵌入持力层深度(m)； U—桩嵌入持力层的横截面周长(m)； A—桩底横截面面积(m2)； c1、c2—根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的系数。挖孔桩取c1=0.5，c2=0.04；钻孔桩取c1=0.4，c2=0.03。 二、钻（挖）孔桩单桩轴向受压容许承载力计算公式 采用钻（挖）孔桩基础，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第4.3.2条推荐的公式计算。 公式为：[]()R p A Ul Pσ τ+ = 2 1 公式中，[P] —单桩轴向受压容许承载力(KN)； U —桩的周长(m)； l—桩在局部冲刷线以下的有效长度(m)； A —桩底横截面面积(m2)，用设计直径(取1.2m)计算；
p τ— 桩壁土的平均极限摩阻力(kPa)，可按下式计算： ∑==n i i i p l l 11ττ n — 土层的层数； i l — 承台底面或局部冲刷线以下个土层的厚度(m)； i τ— 与i l 对应各土层与桩壁的极限摩阻力(kPa)，按表 3.1查取； R σ— 桩尖处土的极限承载力(kPa)，可按下式计算： {[]()}322200-+=h k m R γσλσ []0σ— 桩尖处土的容许承载力(kPa)，按表3.1查取； h — 桩尖的埋置深度(m)； 2k — 地面土容许承载力随深度的修正系数，据规范表 2.1.4取为0.0； 2γ— 桩尖以上土的容重(kN/m 3)； λ— 修正系数，据规范表4.3.2-2，取为0.65； 0m — 清底系数，据规范表4.3.2-3，钻孔灌注桩取为 0.80，人工挖孔桩取为1.00。
对钻孔灌注桩嵌岩深度的探讨
对钻孔灌注桩嵌岩深度的探讨 [摘要]对京珠高速公路广珠段（新隆至宫花）内的钻（冲）孔灌注桩进行了研究和探讨，并就其嵌岩深度提出了建议，对工程的施工和管理有一定的参考作用。 关键词钻孔灌注桩嵌岩深度 前言 钻（冲）孔灌注桩作为隐蔽工程，由于地质情况复杂多变或地质勘探不够充分，使实际钻（冲）孔时遇到的情况与原设计描述往往有较大的差异。正在施工中的京珠高速公路广珠段（新隆至宫花段，简称“京珠”）也遇到这种情况。从已施工的钻）（冲）孔桩的情况看，桩底标高比原设计超出2~18m的较为普遍，而依据设计单位的意见：超出1~3m时由总承包、总监办“技术部”派主管到现场鉴定；高度超出3m时，要由总承包、总监办领导到现场决定。从实施效果来看，这一做法操作性较差，给管理增加了难度；同时对桩基嵌岩深度的要求不够时确，也易造成意见分歧：从设计的角度考虑，桩基入岩越深越安全；从施工考虑，桩基入岩入越少，施工难度越小。如何解决这一分歧，并定出较易操作的终孔原则，是我们在工作中常考虑的问题。本人根据在“京珠”的施工情况，在此作上简单的探讨，以供同行们参考。 1设计资料介绍 “京珠”全线的桩基均按嵌岩桩设计，但从设计图纸可知，多数的桩基（L/D ＞15），属中长桩，桩基施工多采用泥浆护壁钻（冲）孔工艺；从地质勘探资料看，“京珠”地处珠江三角洲平原河网区，地表基岩自然露头较少，以花岗岩、片麻岩为主，含较厚的风化壳，上覆一定厚度的淤泥、（粘土）、砂和砂砾层。 2理论依据 桩基的受力情况，在荷载和自重作用下，桩基受村周土的摩阻力F1、村周嵌岩层的摩阻力F2及村底岩层的支承力R的共同作用。在何种状态下以何种力的作用为主，《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）中已有明确规定，即： 摩擦桩—考虑F1和村尘的极限承载力； 支承桩—考虑F2和R； 嵌岩桩—考虑基岩顶面处的弯矩。 那么，这些规定是否还有可以补可以补充的地方呢？有资料表时：对于桩长径比L/D＞15~20的钻（冲）孔灌注桩，特别是采用泥浆护壁钻孔的，只不要清底不是特别是采用泥浆护壁钻孔的，只要清底不是特别彻底，在较小位移（s＜2mm＝时，无论是嵌入风化岩还是完整的基岩中，桩侧摩阻力（F1、F2）先于桩端阻力R充分发挥出来，桩端阻力的发挥程度，则与桩的长径比、覆盖土层性质、嵌岩段岩生、成桩工艺等有关。从这一观点出发，当基岩顶面上覆盖层、嵌岩段层对桩周的摩阴力和桩底岩层对桩端的部分阻力，较之《规范》中支承桩、嵌岩桩计算时忽视覆盖层存在的观点更为合理些，而且桩基随着长径比的逐渐加大，桩端阻力会逐渐变小，嵌岩桩→支承包桩→摩桩得于逐渐转变。根据这个观点，可引出中长桩单桩轴向受压容许承载力[P]的表达式： [P]=F1+F2+K-1R （1） 式中：F1、F2、R均按《规范》中摩擦桩、支承桩的内容定义，分别为覆盖层、嵌岩段岩层对桩的摩阻力及桩端阻力；K为折减系数，在3~5范围内取值（L/D 较小时取低值，L/D较大时取高值）。所以公式（1）又可表达为：
嵌岩桩设计中值得注意的几个问题
嵌岩桩设计中值得注意的几个问题 □肇庆市肇通资产经营有限公司阎海鸿 摘要：针对现有桥梁规范中计算嵌岩桩的单桩轴向受压容许承载力的公式提出几个问题，同时提出了在不同条件下嵌岩桩单桩轴向受压容许承载力更合理的计算方法，论述了建议方法的经济效益。 关键词：嵌岩桩侧阻力端阻力单轴极限抗压强度长径比 随着现代成桩工艺、桩体结构的检测技术与桩的承载力等方面的进步和提高，桩与桩基础得到越来越广泛的应用；当桥梁上部结构荷载较大，而适合作为持力层的岩层又埋藏较深或虽然可作为持力层的土层埋藏不深但其下又存在软弱下卧层，用天然浅基础不能满足结构物对地基强度、变形和稳定性方面的要求时，嵌岩桩作为桩基础的一种形式往往是常用的一种基础。 现行桥梁规范对嵌岩桩垂直承载力的计算，有很多值得探讨的地方。由于山区公路桥梁中所采用的嵌岩桩数量占了相当大的比例，从而积累了大量的实践经验，从这些嵌岩桩的试桩实验中得知，嵌岩桩的实际垂直极限承载力P j常常远大于规范中的计算值。 1 规范对嵌岩桩计算的规定 支承在基岩上或岩层中的单桩，其轴向受压容许承载力取决于桩底处岩石的强度和嵌入基岩的深度，可按下式计算：〔p〕＝（C1A+C2Uh）R a〔1〕（1）式中： R a——天然湿度的岩石单轴极限抗压强度（kPa），试件直径为7～10 cm，试件高度与试件直径相等； h——桩嵌入基岩深度（m），不包括风化层； U——桩嵌入基岩部分的横截面周长（m），按设计直径计算； A——桩底截面面积（m2）； C1、C2——根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的系数，按表1采用； 良好的0.60.05 一般的0.50.04 较差的0.40.03 注：①当h≤0.5 m时，C1采用表列数值的0.75倍，C2＝0； ②对于钻孔桩，C1、C2值取表值的0.8倍。 1.1 《规范》提出的公式（1）值得思考的几个问题 1.1.1 公式（1）中未考虑新鲜基岩以上覆盖层的侧阻力 显然，这对于埋置较深的桩基是不经济的。在清孔绝对干净，桩底处于理想支撑，桩底岩石完整且强度很高时，桩的竖向位移很微小，公式（1）合理的、适用的，但近年来大量的实践资料表明，当桩
嵌岩桩承载力的影响因素分析及嵌岩深度的探究
嵌岩桩承载力的影响因素分析及嵌岩深度的探究 【摘要】嵌岩桩所处的土层岩层复杂、桩身混凝土质量的不稳定和施工工艺的多样，导致嵌岩桩承载性能复杂，因而也使得人们对嵌岩桩的破坏机理和承载性状的认识不能达成共识和统一。本文就简单从嵌岩桩的桩长、桩径、桩体模量、持力层性状、桩底沉渣、粗糙度等因素对嵌岩桩承载力进行分析，并对嵌岩深度做简单探究，以求对施工方面能起到一定的理论支持作用。 【关键词】嵌岩桩承载力影响因素嵌岩深度 【Abstract 】Rock-socketed pile soil strata in the complex, pile body concrete quality stability and the construction technology of diversity, cause rock-socketed pile bearing performance complex, making people of rock-socketed piles of failure mechanism and characters of bearing can be reached consensus know and unity. This paper from the simple rock-socketed pile pile length, pile diameter, the pile modulus, include the character, the pile bottom settlings, roughness and factors of rock-socketed pile bearing capacity is analyzed, and the depth of rock-socketed do simple explore and try to construction can play a certain role of theoretical support. 【Key Words 】rock-socketed, pile bearing capacity factors, rock-socketed depth 目前在施工方面存在以下误区，即一方面不管嵌岩桩长细比的大小、上覆土层的土性、沉渣厚度等，一律将嵌岩桩视为端承桩进行设计；另一方面盲目增加嵌岩深度不考虑基岩的力学性状而采用扩底，结果延长了工期、增加了施工难度，同时由于嵌岩桩单桩承载力高，造价也较高，因此此造成的浪费是惊人的，简单从嵌岩桩的桩长、桩径、桩体模量、持力层性状、桩底沉渣、粗糙度等因素对嵌岩桩承载力进行分析，并对嵌岩深度做简单探究，以求对施工方面能起到一定的理论支持作用。 一、嵌岩桩承载力影响因素分析 1、嵌岩桩的桩长和桩径对嵌岩桩受力性状的影响 从力学稳定性上来讲，嵌岩桩的桩长和桩径主要影响嵌岩桩的长细比，长细比越小，嵌岩桩的承载能力越强，嵌岩桩的整体稳定性越好，一般情况下通过增大桩径来提高嵌岩桩的承载力。 2、嵌岩桩的桩体模量对嵌岩桩受力性状的影响
桩基础作业(承载力计算)-附答案
1．某灌注桩，桩径0.8d m =，桩长20l m =。从桩顶往下土层分布为： 0~2m 填土，30sik a q kP =；2~12m 淤泥，15sik a q kP =；12~14m 黏土，50sik a q kP =；14m 以下为密实粗砂层，80sik a q kP =，2600pk a q kP =，该层厚度大，桩未穿透。试计算单桩竖向极限承载力标准值。 【解】 uk sk pk sik i pk p Q Q Q u q l q A =+=+∑ ()20.8302151050280426000.84 1583.41306.92890.3uk sk pk Q Q Q kN π π=+=???+?+?+?+??=+= 2．某钻孔灌注桩，桩径 1.0d m =，扩底直径 1.4D m =，扩底高度1.0m ，桩长 12.5l m =，桩端入中砂层持力层0.8m 。土层分布： 0~6m 黏土，40sik a q kP =；6~10.7m 粉土，44sik a q kP =； 10.7m 以下为中砂层，55sik a q kP =，1500pk a q kP =。试计算单桩竖向极限承载力标准值。 【解】 1.00.8d m m =>，属大直径桩。 大直径桩单桩极限承载力标准值的计算公式为： p pk p i sik si pk sk uk A q l q u Q Q Q ψψ+=+=∑ （扩底桩斜面及变截面以上d 2长度范围不计侧阻力） 大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数为： 桩侧黏性土和粉土：() 1/5 1/5(0.8/)0.81.00.956si d ψ=== 桩侧砂土和碎石类土：()1/3 1/3(0.8/)0.81.00.928si d ψ=== 桩底为砂土：() 1/3 1/3(0.8/)0.81.40.830p D ψ=== ()2 1.00.9564060.956440.831500 1.410581505253.3564 uk Q kN ππ =????+??+???=+= 3．某工程采用泥浆护壁钻孔灌注桩，桩径1.2m ，桩端进入中等风化岩1.0m ，中等风化岩岩体较完整，饱和单轴抗压强度标准值为41.5a MP ，桩顶以下土层参数
大直径嵌岩桩施工勘察孔深的确定
大直径嵌岩桩施工勘察孔深的确定 一、概述 近几年随着经济的高速发展，城市土地资源的稀缺，越来越多的建构筑物需要在各类基岩裸露或埋藏较浅的地区进行开发建设，而在此地区，大直径嵌岩桩基础有较广泛的应用。我国幅员辽阔，地质地貌类型多样，对于一些特殊基岩埋藏区，如岩溶、孤石发育区，桩基开挖前需要进行施工勘察，以查明桩底的详细地质情况。 根据统计资料，我国碳酸盐岩裸露分布区面积约130km2，埋藏分布区面积约70km2，花岗岩类岩石出露面积约86km2，连同埋藏分布区面积也在100km2以上，二者分布面积合计达我国疆域面积的1/3。因此，在这些地区进行的大直径嵌岩桩施工勘察工作有着广阔的前景。 二、嵌岩桩施工勘察孔深确定的一般性原则 施工勘察的中心问题，就是对勘察钻孔深度的确定。一般来说，钻孔深度d 由岩面深度d0、嵌岩深度h、桩底稳定层厚度d1、抗冲切/倾覆调整深度d2及桩顶预留浮动深度d3加和而成，即： d=d0+h+d1+d2+d3
（1）岩面深度d0一般为中～微风化基岩的稳定岩面，随钻孔实际情况确定；孤石、溶洞、互层发育的地区，d0应为穿过上述不稳定体的稳定岩层顶面。对于一桩多孔的施工勘察，d0应取各孔稳定岩面深度的最大值，并应考虑孔口高程的起伏影响。 （2）嵌岩深度h可按《建筑桩基技术规》第3.3.3第二条规定：“对于嵌岩桩，嵌岩深度应综合荷载、上覆土层、基岩、桩径、桩长诸因素确定；对于嵌入倾斜的完整和较完整岩的全断面深度不宜小于0.4d 且不小于0.5m，倾斜度大于30%的中风化岩，宜根据倾斜度及岩石完整性适当加大嵌岩深度；对于嵌入平整、完整的坚硬岩和较硬岩的深度不宜小于0.2d，且不应小于0.2m。” （3）桩底稳定层厚度d1按《岩土工程勘察规》4.9.4条规定：“勘探孔的深度应符合下列规定：……对大直径桩，不得小于5m……对嵌岩桩，应钻入预计嵌岩面以下3～5d，并穿过溶洞、破碎带，到达稳定地层。”但该规描述略有模糊，后附条文说明亦未予以说明。《高程建筑岩土工程勘察规》4.2.3条的2到5款
嵌岩桩施工方案
湖南省永顺至吉首高速公路项目 第16合同段 桩基础施工方案 编制：___________________ 复核：___________________ 审核: 中铁七局集团有限公司 永顺至吉首高速公路第16合同标段项目经理部 二零一三年五月
桩基础施工方案 一．编制说明 （一）编制范围 永顺至吉首高速公路第16合同段龙舞河大桥桩基施工 （二）编制依据 （1）施工招标、投标、合同协议书文件。 （2）施工图设计文件。 （3）国家现行公路的有关的文件、法规和设计规范、施工规范、验收规范、技术标准、暂规等。 （4）根据现场调查的有关资料（当地水文、气象、民俗、交通、材料供应、水源、场地情况）。 （5）我单位拥有的科技成果、工法成果、机械机具设备、管理水平、技术装备以及多年从事桥梁建设所积累的施工经验。 二．工程概况 1、工程简介 永顺至吉首高速公路呈南北向纵贯湘西北腹地，北起永顺县南泽家镇梅洛村，南至吉首市寨阳乡曙光村，主线全长84.557km，走廊带位于湘西自治州地区，通过永顺县、古丈县、吉首市，本项目土建工程共分19个合同段。 其中，第16合同段北起吉首市己略乡己略村，南至寨阳乡庄稼村，起讫里程：K76+900~K83+700，线路全长为6.8km，总价值3.1856亿，主要工程包括路基、路面、吉首北服务区、桥涵、隧道等。 主要工程量：大桥1座即龙舞河大桥，8-25mT梁，长度206m，桩
基605延米，墩柱243.603米，T梁80片；涵洞24座合计738.44延米，其中圆管涵6座，盖板涵18座；路基挖土石方约99万m3，填筑土石方约175万m3，其中包含吉首北服务区挖方约55万m3，填方约117万m3，路基于K80+123处由整体式变为分离式，穿越己略乡己略村设置300m路基声屏障（单侧）；隧道3座，总长4418延米，包括龙洞冲隧道单洞128米，狮子庵隧道右幅2143米，左幅2147米，混凝土共9.15万m3。（注：吉首北服务区取消后路基土石方为：挖方约58万m3，填方约77万m3） 技术标准：主线采用完全控制出入的双向四车道高速公路标准，度2×12.25m。 建设、设计、监理和施工单位如下： 建设单位：湖南省永吉高速公路建设开发有限公司 设计单位：湖南省交通科学研究院 监理单位：北京港通路桥工程监理有限责任公司 施工单位：中铁七局集团有限公司 工期：合同工期30个月，开工日期：2013年4月16日，竣工日期：2015年10月16日。 2.施工环境概述 （1）地形、地貌 路线所经地带主要为溶蚀及风化剥蚀构造丘陵地貌，走廊带高程一般为200-350m，相对高差100-1500m；地形剥蚀强烈，沟谷多深切发育，以V型谷为主；山坡陡峻，自然坡角35-50°，局部陡坡大于60°。残坡
桥梁嵌岩桩基桩底部沉渣的处理
桥梁嵌岩桩基桩底部沉渣的处理 1 引言 在公桥梁建设中,桩基嵌岩桩已成为较为广泛的基础形式,由于桩基嵌入岩层中,单桩轴向允许承载力取决于桩基底处岩石的强度和嵌入岩层的深度,桩基的外力需要传至桩底岩层,因而对沉淀层厚度有严格要求。嵌岩桩的成孔有钻机成孔或人工挖孔,成桩的方式有水下灌注或空气灌注法。现就工作中所遇到的桩基采用挖孔水下灌注成桩时,由于施工工艺的操作不当,造成桩基底部沉淀层超厚,采用吹孔压浆进行补强处理的施工工艺进行介绍。 2 工程实践 2.1 工程介绍 大桥的上部结构为12×20m宽幅空心板,左右幅均为16.75m。设计标准为汽车-超20级,挂车-120,人群3.5KN/m2,下部结构桥墩采用四柱墩,桩径φ1.5m,桩设计长度21m。桥台为肋式桥台,桩径φ1.2m,桩设计长度18m。桩基设计为嵌岩桩。 2.2 桩基施工与检测 由于地质勘察报告标识大桥桥址地质条件较好,综合分析后,决定采用人工挖孔的方法成孔。施工时天气干旱,地下渗水量小;但9#-1桩基终孔后的天气连降暴雨,孔壁渗水量较大,只好3天后的暴雨停止空隙实践灌注混凝土桩;现场对终孔3天的桩基孔底再次清渣检查;但为了保证灌注质量,采用水下灌注混凝土的方法成桩。 成桩后经检测单超声波无破损检测发现9#-1桩基底部波形异常,
经分析认为可能是现场排水不畅,使挖孔堆弃于孔口的沉渣连同黄泥随暴雨由孔口流入桩基孔所致。 取芯后发现其底存在5cm左右的夹层,由沉渣和黄泥组成,结果显示整桩其他部分混凝土的均匀性、完整性、胶结性良好,对底部桩身芯样混凝土试件进行单轴向压强试验,显示抗压强度均满足设计强度等级的要求。 2.3 产生夹层的原因 为了解决缺陷的性质,认真分析其形成的原因,原来9#-1桩基成孔后,天气晴好,孔内渗水量小,决定采用空气灌注法成桩。后由于连日暴雨,孔内渗水量较大,改用水下灌注混凝土法成桩。在现场排水不畅、降水量急骤增大的情况下,由于雨水将护壁台阶上的清孔沉渣及挖孔堆弃于孔口的沉渣连冲入孔底,形成软弱沉淀层。 3 处理方案 桩底软弱夹层的存在,大大降低嵌岩桩基的单桩承载力。为确保9#-1桩的轴向允许承载力满足设计要求,对该桩桩底进行了补强处理。桩基补强的处理措施是清除底部软弱夹层后,压注高标号水泥砂浆,使桩基础通过注入的水泥砂浆将荷载传递到基岩上,从而使桩基能满足单桩承载力的要求。 3.1 钻芯成孔 为清除底部的软弱夹层,采用吹孔压浆至桩基底部软弱层的办法进行补强处理。在原先9#-1桩基随钻芯取样的1#孔对称处又钻一个2#孔,孔径为10cm。
嵌岩桩的最小桩长问题
嵌岩桩的最小桩长问题 ——答《嵌岩桩竖向承载力规范计算方法的讨论》读者问 博主按：近日接到拙文读者的电邮，就嵌岩桩的最小桩长问题进行探讨，特将该读者的电邮和本人的答复帖上，以期抛砖引玉，使这个问题越辩越明。 mr6847的电邮（2011/11/17）： 有幸拜读了您二位发表在《建筑结构·技术通讯》上的“嵌岩桩竖向承载力规范计算方法的讨论”，感觉所涉范围全面，分析深刻有独立见解，使我受益良多。现有一事在我们这里还存在异议，即嵌岩桩的桩长，一方认为只要桩嵌入完整岩层内1d以上既是桩，而不必考虑总桩长是否够6d或6m（依据为规范承载力计算公式及一些嵌岩桩实验背景资料）；令一方则认为总桩长必须够6d或6m，否则就不是桩，承载力就要折减（依据来自于传统上对桩的认识）。请不吝赐教，谢谢。 此致敬礼 Kingckong的答复（2011/11/22）：
1、首先感谢您对拙文的关注，也很好奇想了解您是来自什么地区的。因为有些地区是不可能采用嵌岩桩的（如上海规范《地基基础设计规范》DGJ08-11-2010里面就没有嵌岩桩承载力计算的内容）。 2、您提的问题，本质上就是嵌岩桩究竟要符合哪些基本条件才能体现出桩的工作特征，可以按嵌岩桩的规范公式估算承载力，而不满足的话就只能按浅基础的模型计算地基承载力。 3、由于桩与浅基础的承载和破坏机理不同，因而承载力的计算模式也不一样，计算结果自然就有很大的差别了。您提的问题，迄今为止前人没有进行过系统研究，因此应该说是没有唯一的答案，因为它涉及的影响因素很多，包括所采用的嵌岩桩承载力规范公式的类型、基岩的性质（软岩还是硬岩、完整程度如何等）、上覆土层的情况、桩身强度（受桩身材料强度和施工质量控制）等。不信的话，不妨在baidu或google输入“最小桩长”、“嵌岩桩最小桩长”等关键字进行搜索，您就会发现对此问题是众说纷纭。这也没什么好奇怪的，因为人对客观事物的认知能力是有限的，对影响因素众多的复杂事物更是如此。
桥梁桩基嵌岩桩底部沉渣的处理
桥梁桩基嵌岩桩底部沉渣的处理 摘要：桩基嵌岩桩对底部沉淀层厚度有严格的要求，而在实际施工过程中往往由于施工工艺操作的不当，出现桩基底部沉淀层厚度超过规范要求，造成桩基质量事故。本文对吹孔压浆处理某桥梁桩基底部沉渣的施工工艺进行简要的介绍。 关键词：桥梁工程；嵌岩桩；沉渣；吹孔；压浆 0 引言 在公路桥梁建设中，桩基嵌岩桩已成为采用较为广泛的基础形式，由于基桩嵌入岩层中，单桩轴向容许承载力决定于桩基底处岩石的强度和嵌入岩层的深度，基桩的外力全部传至桩底岩层，因而它对成孔时清孔的要求较高，对沉淀层厚度有着严格要求。嵌岩桩的成孔有钻机成孔或人工挖孔，成桩的方式有水下灌注法或空气灌注法。现就工作中所遇到的桩基采用挖孔水下灌注成桩时，由于施工工艺的操作不当，造成桩基底部沉淀层超厚，采用吹孔压浆进行补强处理的工艺进行介绍。 1 工程实践 1.1 工程介绍 位于赣粤高速公路昌傅至泰和段洋平洲中桥，上部结构为3 ⅹ16m 的预应力简支空心板，桥面连续，桥宽26m 。设计标准为汽车—超20 级，挂车—120，人群3.5KN/m2。下部结构桥墩采用四柱墩，桩径Φ1.4m，桩设计长度12m 。桥台为肋式桥台，桩径Φ1.2m，桩设计长度12m 。桩基形式为嵌岩桩，桩底标高66.189m 。地质条件是底部标高62.60～59.00m 砂岩， 72.10～62.60m 为弱风化砂岩，72.80～72.10m 为强风化砂岩，75.30～72.80m 为全风化砂岩，78.189～75.30m 为亚粘土。 1.2 桩基施工与检测由于地质条件较好，采用人工挖孔的方法成孔，施工时天气干旱，地下渗水量小。灌注混凝土桩的时候，天气阴雨连绵，孔壁渗水量较大，为慎重起见，决定采用水下灌注混凝土的方法成桩。成桩后经检测单位超声
嵌岩桩的最小桩长问题
嵌岩桩的最小桩长问题 ——答〈嵌岩桩竖向承载力规范计算方法的讨论》读者问 博主按：近日接到拙文读者的电邮，就嵌岩桩的最小桩长问题进行探讨，特将该读者的电 邮和本人的答复帖上，以期抛砖引玉，使这个问题越辩越明。 mr6847 的电邮（2011/11/17 ）: 有幸拜读了您二位发表在建筑结构技术通讯》上的嵌岩桩竖向承载力规范计算方法的讨论”，感觉所涉范围全面，分析深刻有独立见解，使我受益良多。现有一事在我们这里还存在异议，即嵌岩桩的桩长，一方认为只要桩嵌入完整岩层内1d以上既是桩，而不必考虑总桩长是否够6d或6m （依据为规范承载力计算公式及一些嵌岩桩实验背景资料）；令一方则认为总桩长必须够6d或6m ,否则就不是桩，承载力就要折减（依据来自于传统上对桩的认识）。请不吝赐教，谢谢。 此致敬礼 Kingckong 的答复(2011/11/22 ):
1、首先感谢您对拙文的关注，也很好奇想了解您是来自什么地区的。因为有些地区是不可能采用嵌岩桩的（如上海规范地基基础设计规范》DGJ08-11-2010里面就没有嵌岩桩承载力计算的内容）。 2、您提的问题，本质上就是嵌岩桩究竟要符合哪些基本条件才能体 现出桩的工作特征，可以按嵌岩桩的规范公式估算承载力，而不满足的话就只能按浅基础的模型计算地基承载力。 3、由于桩与浅基础的承载和破坏机理不同，因而承载力的计算模式也不一样，计算结果自然就有很大的差别了。您提的问题，迄今为止前人没有进行过系统研究，因此应该说是没有唯一的答案，因为它涉及的影响因素很多，包括所采用的嵌岩桩承载力规范公式的类型、基岩的性质（软岩还是硬岩、完整程度如何等）、上覆土层的情况、桩身强度（受桩身材料强度和施工质量控制）等。不信的话，不妨在baidu或google输入最小桩长”、嵌岩桩最小桩长”等关键字进行搜索，您就会发现对此问题是众说纷纭。这也没什么好奇怪的，因为人对客观事物的认知能力是有限的，对影响因素众多的复 杂事物更是如此。
浅谈钻孔灌注桩嵌岩深度处理_覃桂初
【文章编号】:1672-4011(2007)04-0244-02 浅谈钻孔灌注桩嵌岩深度处理 覃桂初 (茂名国信石化工程建设监理有限公司) 【摘要】:本文论述了钻孔灌注桩在工业与民用建筑、化工、水利、铁路、电力、化工、水利、铁路、电力等工程建设中被广泛应用,同时结合工程实例在施工中所发现的问题进行了分析,并提出了一些合理的想法。仅供同行参考。 【关键词】:钻孔灌注桩;深度;标准 【中图分类号】:TU47311【文献标识码】:B 随着我国经济建设的快速发展,工业与民用建筑、化工、水利、铁路、电力等工程建设中,桩基在基础工程中愈显重要,发展很快。适应范围很广的就是钻孔灌注桩。因为它可适应任何岩层的土质,可形成不同桩径,不同截面桩形,不仅能成圆形,也可成梅花形;既可成实心桩,也可成空心桩;既可成入岩桩,也可成扩孔桩,以满足不同性能的要求。钻孔灌注桩的施工,也往往由于地质、水文等情况的千变万化和技术要求高而使难度增加。因此,是工程施工中难度最大、占工期最长、耗投资、耗材料、耗劳动力最多的工序之一,尤其是对嵌岩施工,更是事倍功半,给施工单位也带来了一定的压力。从发展趋势来看,灌注桩桩径朝两个方向发展:一方面向大直径方向发展,另一方面向小直径方向发展。成桩深度越来越深,嵌岩施工的难度也越来越大,成本也不断增加。 1灌注桩的优缺点和适用条件 (1)适用于不同土层。 (2)桩长可因地改变,没有接头。目前钻孔灌注桩的直径已达210m,有的桩长可达80余米。 (3)仅承受轴向压力时,只需配置少量构造钢筋。需配制钢筋笼时,按工作荷载要求布置,节约了钢材(相对于预制桩是按吊装、搬运和压桩应力来设计钢筋)。 (4)单桩承载力大(大直径钻孔和挖孔灌注桩时)。 (5)正常情况下,比预制桩经济。 (6)桩身质量不易控制,容易出现断桩、缩颈、露筋和夹泥的现象。 (7)桩身直径较大,孔底沉积物不易清除干净(除人工挖孔灌注桩外),因而单桩承载力变化较大。 (8)一般不宜用于水下桩基。但在桥桩(大桥)施工中,有采用钢围堰(大型桥梁)中进行水钻灌注桩施工。 (9)当采用人工成孔时,应采取必要的安全防护施,防止对施工的危害。如有害气体、易燃气体、孔内空气稀薄等,尤其在有地下水需边抽边挖时,对漏电保护等也有特殊要求。人工挖孔灌注桩不适宜用于砂土、碎石土和较厚的淤泥质土层等。 2钻孔灌注桩的一般嵌岩要求 高层建筑及重要工程的灌注桩,一般均支承在基岩上,设计时都要求将桩端嵌入基岩一定深度。 (1)《建筑地基基础设计规范》(GB J7-89)第81612条规定/嵌岩灌注桩的周边嵌入微风化或中等风化岩体的最小深度不宜小于015m。0 (2)《建筑桩基技术规范》(J B J94-94)第31414条对溶地区,为保证桩端平面溶洞顶板有一定厚度,且不至于增加施工难度,规定/当岩面较为平整且上覆盖土层较厚时,嵌岩深度宜采用012d或不小于012m0(d为设计桩径m)。 (3)《灌注桩基础技术规程》(YSJ212-92,Y BJ42-92)第31215条规定/嵌岩端承桩以下3d范围内,应无软弱夹层、断裂带、溶蚀洞隙分布。在桩端应力扩散范围内应无岩体临空面。桩的嵌岩深度不宜小于012d或不小于012m,无特殊需要时,不宜超过2d;人工挖孔嵌岩桩,当桩端基岩大于10b的斜面时,桩端可做成台阶形。0 (4)《工业与民用建筑桩基基础设计与施工规程》(J G J-4-80)第21112条规定/穿越软弱层支承于倾斜基岩上的端承桩,当强风化岩层厚度小于2倍桩径时,桩端应嵌入微风化或未风化基岩层。0 综上所述,端承柱基在不同地质和不同使用范围的情况下,其嵌岩深度的限值,也有着不同的要求。 3嵌岩深度的设计与施工现状 我国现行的关于大直径嵌岩桩承载力的计算模式大体有2种:1种是只计算桩阻力,另1种是只计算嵌岩部分的侧阻力和端阻力,对嵌岩桩荷载传递规律的认识都不考虑覆盖土层阻力的作用,有的无论桩的长径比(L/D)大小,一律把嵌岩桩作为端桩进行设计,以致嵌岩的深度过大;再则由于岩土工程的勘察资料提供的基岩面不准确,造成嵌岩深度过大或过小。 4嵌岩施工中的问题 411嵌岩终止标准 有的规程对桩入基岩深度要求,嵌岩桩的终孔深度由施工单位会同设计、建设(监理)单位及质检部门,根据设计入岩要求,参照实际地质剖面图上的估计深度和造孔 244 《四川建材》2007年第4期地基基础和岩土工程p
嵌岩桩在设计中的几个问题
嵌岩桩在设计中的几个问题 摘要：在桩基设计中，嵌岩桩是较为常见的一种桩基，桩基设计对整个桥梁结构的稳定性有着至关重要的作用。本文结合嵌岩桩的概念、计算和配筋等相关方面的问题进行了大致的分析探讨。 关键字：桥梁；嵌岩桩；桩基计算；配筋 1、引言 随着我国经济的高速发展，我国的高速公路也取得飞速发展。当前我国的高速公路上的桥梁的基础大多采用桩基础，因为桩基具有承载力高，施工时无震害，噪声小等优点。但是桩基设计中有两个容易让人误解和引起争议的问题。首先，在承载力用深层荷载试验、静力触探或经验值确定的时候，竖向力是不是包含在桩及扩大头上的土自重。其次，就是基墩有效长度底可用挖孔桩处，基底承压力特征值与桩底阻力特征值应协调。因此，桩基对于整个桥梁工程的质量以及造价都有直接的影响。 2、桩基的设计 桩基的设计主要有，桩型的选择及方案对比、桩径、桩长及桩距等的选定还有单桩桩基承载力的确定等多方面的计算。目前，我国主要利用桩基概率的承载力取不发生不发生破坏或因变形过大无法继续承载的最大值，变形限制在不影响正常使用和耐久性的限制以内；而是以概率理论为基础，对荷载效应、抗力进行统计分析的基础上，使桩基的失效概率符合规定限值。 在《公路桥涵地基与基础设计规范》中对桩基的竖向承载力有明确的规定。不仅要考虑外力作用，还必须考虑承台以及承台上土的自重。在计算单轴承载力的确定过程中，如果采用单桩静荷载试验不需要考虑桩土自重，但是用静力触探或经验值和深层荷载板试验来确定的时候，就必须考虑土的自重。经过计算可以得到，灌注并且有扩大头的夯扩桩和挖孔桩，不应该忽视桩土自重，而一般的沉灌注桩和预制桩就不需要考虑土自重的影响。 2．1嵌岩桩基的单桩承载能力的计算 一般认为，只要是嵌岩桩肯定是端承桩，因此基本上是不用考虑土层侧阻力。但是通过几年的施工经验的积累和现场试验结果显示：桩侧阻力、桩端阻力的发挥与上覆土层的桩长径比、厚度和性质、桩底沉渣厚度、基岩性质和嵌岩深径比等因素有关。 嵌入基岩内或基岩上的挖（钻）桩，其单桩轴向的受压容许承载力，可以根据《公路桥涵地基与基础设计规范》的第5.3.4条进行钻孔桩的单桩轴向受压承载力容许值的计算
关于桥梁嵌岩桩设计的探讨
关于桥梁嵌岩桩设计的探讨 黄良振史名录 （江西上饶宏优公路勘察设计院上饶 334000） 摘要：本文针对现有桥梁规范中计算嵌岩桩的单桩轴向受压容许承载力的公式提出几个问题，同时参照文中提到的文献，结合本地区的实际情况，建议了在不同条件下嵌岩桩单桩轴向受压容许承载力更合理的计算方法，并以实际工程实例论述了建议方法的经济效益。 关健词：桥梁工程；嵌岩桩；设计；单轴极限抗压强度；长径比 0 前言 随着我国工业技术和公路建设的日益发展，现代成桩工艺、桩体结构的检测技术与桩的承载力等方面也均有迅速的进步和提高，使桩与桩基础得到越来越广泛的应用；当桥梁上部结构荷载较大，而适合作为持力层的岩层又埋藏较深或虽然可作为持力层的土层埋藏不深但其下又存在软弱下卧层，用天然浅基础不能满足结构物对地基强度、变形和稳定性方面的要求时，嵌岩桩作为桩基础的一种形式往往是常用的一种基础。 但目前按现行桥梁规范对嵌岩桩垂直承载力的计算，却有很多值得探讨的地方，从文献〔1〕中的一些嵌岩桩的试桩实验中知道，嵌岩桩的实际垂直极限承载力P j远远大于规范中的计算值。 1 规范对嵌岩桩计算的规定〔2〕 支承在基岩上或岩层中的单桩，其轴向受压容许承载力取决于桩底处岩石的强度和嵌入基岩的深度，可按下式计算： 〔p〕＝（C1A+C2Uh）R a（1） 式中： R a——天然湿度的岩石单轴极限抗压强度（kpa），试件直径为7～10cm，试件高度与试件直径相等； h——桩嵌入基岩深度（m），不包括风化层； U——桩嵌入基岩部分的横截面周长（m），按设计直径计算； A——桩底截面面积（m2）； C1、C2——根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的系数，按表1采用；表1 系数c1、c2值 条件C1 C2 良好的0.6 0.05 一般的0.5 0.04 较差的0.4 0.03 注：①当h≤0.5m时，C1采用表列数值的0.75 倍，C2＝0； ②对于钻孔桩，C1、C2值取表值的0.8倍。 2 对计算公式提出的问题 2.1公式中未考虑覆盖土层的侧阻力 这对于埋置较深的桩基是不经济的。 在清孔绝对干净，桩底处于理想支撑，桩底岩石完整且强度很高时，桩的竖向位移很微小，公式（1）固然适用，但从最新的研究成果发现〔1〕〔3〕，当桩的长径比L/d＞15～20的泥浆护壁钻（挖）孔嵌岩桩时，无论是嵌入风化岩还是完整的基岩中，其荷载传递都具有摩擦型桩的特征，即桩侧阻力先于端阻力发挥出来，桩端分担的荷载并不大，属于摩擦型桩，在一般情况下，其桩侧阻力的荷载都超过60％；当长径比L/d＞35时，在覆盖层不太软弱的情况下，其侧阻力分担的荷载将超过95％，端阻力分担的荷载不足5％，可以忽略不计。这是由于对于嵌岩桩，一方面，即使桩身不会下滑，但桩顶的弹性压缩变形是必然有的，即桩尖沉降△h＝0，桩身有弹性压缩△，桩顶沉降△0＝△（见图1a），这个弹性压缩量△引发了桩周土体的剪应力τ，也即是土对桩的摩阻力。剪应力与剪切变形成正比，表层剪应力τ，底层剪应力τ＝0，呈三角形分布（见图1b）。当荷载P增大时，△逐渐增大，表层剪应力为τ达到极限值〔τ〕。此时荷载仍由桩侧摩阻力承担（见图1c）。如果荷载继续增大，则荷载增大部分全部由桩尖岩体的支承力来承担，直至达到桩
如何设计嵌岩桩
如何设计嵌岩桩 安徽省港航勘测设计院作者张万涛 摘要本文根据嵌岩桩设计工作中存在的实际问题，将不同规范中关于嵌岩桩的解释及有关公式进行对比、分析，并从单桩竖向受力原理出发配合实例，总结出嵌岩桩设计的一般原则，最后提出相关结论以求抛砖引玉 关键词单桩竖向极限承载力标准值岩石饱和单轴抗压强度岩石天然抗压强度中等风化硬质岩软质岩岩石基本质量指标 一、问题的提出 我们日常在嵌岩桩设计过程中往往由于涉及不同行业标准，各行业标准对嵌岩桩设计要求又各不相同，甚至又互相矛盾，使得对于嵌岩桩的理解缺乏统一认识，同时又由于现场地质环境千差万别，如无现场单桩静载试验或当地经验，一味照搬照套公式往往就会与实际差别很大。本文从提出问题入手，分析对比各规范公式说明，然后对照《工程岩体分级标准》（GB50218—94）对各规范中有关风化岩的说明进行解释，并举例说明，最后总结出嵌岩桩设计的一般原则。 问题1、以岩石为持力层的基桩是否均要进入中等风化以下； 问题2、嵌岩桩何种情况下不计入覆盖层桩侧阻力； 问题3、放入基岩的基桩承载力是否均应按嵌岩桩公式计算。 二、各行业标准的分析对比 《建筑桩基技术规范》（JGJ94—94）关于嵌岩桩单桩竖向极限承载力标准值，规定由桩周土总侧阻、嵌岩段总侧阻和总端阻三部分组成。当根据室内试验结果确定单桩竖向极限承载力标准值时，可按下式计算： Q=Q sk+Q rk+Q pk （1） n Q sk =u∑ζsi q sik li 1 Q rk =uζs f rc hr Q pk =ζp f rc Ap 利用该公式计算嵌岩桩单桩竖向极限承载力标准值时应注意以下三个方
面的问题。 1、对于桩端持力层为强风化的岩石由于无法通过试验得到f rc因 此该公式变为非嵌岩桩计算公式，相应的强风化段可根据岩体 的风化程度按砂土、碎石类土取值。 2、对于桩端持力层为中等风化、微风化及新鲜岩石，一般情况下 按此公式计算，除非桩的长径比很小，且桩端置于坚硬的岩石 上，则略去Q sk项，否则均要记入上覆土层侧阻力。对于长径 比很小的理解，规范没有明确说明，但我认为与单桩的设计承 载力有关，对于桥梁桩基考虑迎空面，冲刷线的影响，设计时 可以保守一点。 3、桩端持力层进入中等风化、微风化及新鲜岩石的深度一般不宜 超过5d，超过5d则端阻力修正系数ζp为零，Q pk为零。且嵌 岩段超过5d，侧阻力计算时，只能按5d考虑。所以一般以小 于3d为好。这一点从规范（JGJ94—94）ζp 、ζs的修正系数表中可以看出。 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JGJ024—85）关于嵌岩桩单桩轴向受压容许承载力值的计算公式直接略去了上覆土层侧阻力值，只记入嵌岩段侧阻力及端阻力值，其公式为P=（c1A+c2uh）Ra ,这里的c1、c2相当于ζp、ζs。 可见公路规范比较保守，在嵌岩桩设计过程中几乎略去了嵌岩段上覆土层的全部侧阻力值。并使得嵌岩段越深越好，这一点正好与建筑规范（JGJ94—94）相矛盾。系数c1，c2值如下：