第44卷第17期 山 西建筑Vol.44No.17
2 0 18 牟 6 月SHANXI ARCHITECTURE Jun.2018 ? 81 ?文章编号:1009-6825 (2018)17-0081-03
土质边坡稳定性分析方法对比
陈斌王鹏
(甘肃省地矿局第三地质矿产勘查院,甘肃兰州70050)
摘要:结合工程实例,利用GeoSlope岩土软件对一土质边坡稳定性系数分别采用极限平衡法中的瑞典法(Fellenius/Petterson)与毕肖普法(Bishop)、不平衡推力法(隐式)和不平衡推力法(显式)进行了分析,并用数值计算软件FLAC对边坡稳定系数进行计 算,分析了各种方法的差异和产生原因,并提出建议。
关键词:边坡稳定性,极限平衡法,有限差分法
中图分类号:TU441.35 文献标识码:A
〇引言
边坡稳定性分析方法较多,但总得来说可分为两大类:以极
限平衡理论为基础的极限平衡分析法和以弹塑性理论为基础的
弹塑性理论分析法[1_7]。
极限平衡分析法是把滑体看作近似刚性的材料,根据力学平
衡原理分析边坡破坏模式下的受力状态,通过抗滑力与下滑力的
关系来评价边坡的稳定性。其主要分析方法有毕肖普法(Bish-
op)、瑞典法(Fellenius/Petterson)、斯宾塞法(Spencer)、简布法
(Janbu)、摩根斯坦法(Morgenstem-Price)、俄罗斯法(Shachun-
yanc)、不平衡推力法(隐式)、不平衡推力法(显式)等。
弹塑性理论分析法主要包括塑性极限平衡法和数值分析法。
塑性极限平衡法适合土质斜坡,按摩尔库仑屈服准则确定稳定系
数,不适合大变形特点的斜坡稳定性分析;数值分析法是利用计
算机技术,全面满足静力平衡,应变相容和材料本构关系求边坡
的应力分布和变形情况。通常需要通过较为繁琐的建模、分网等
过程才能够得以实现。
1工程概况
和政县某土质边坡,位于广通河左岸m级阶地前缘,高
12.5 m,坡度约60°,上部为冲积粉质粘土,厚11.5 m,可见水平层
理,局部含砾石,少于5%,稍密,稍湿;下部为14m厚的卵石层,
磨圆度好,分选差,砂质充填,钙质胶结,中密。
2计算参数的选取
根据勘查试验结果和以往同类岩土体参数类比经验,并结合
反演分析法综合确定。各层土体的物理力学参数见表1。
表1土体物理力学参数
地层
天然工况
重度/kN?m-3内聚力CAPa内摩擦角小/(°
粉质粘土14.515.526.7
卵砾石17.611.036.0
3边坡稳定性分析
此工程将采用GeoSlpe边坡分析软件,分别选取毕肖普法(Bishop)、瑞典法(Fellenius/Petterson)、不平衡推力法(隐式)和不 平衡推力法(显式)进行稳定系数计算。
34极限平衡法
所有极限平衡方法都假设滑面上的土体被划分为若干条块 (条块间的接触面总是垂直的)。各条块上的作用力如图1所示。
其中义,尽分别为条块间作用的剪切力和法向力;乃,%分别 为作用在各条块滑面段上的剪切力和法向力;R为各条块的重量。
图1极限平衡方法条块静力图
各种条分法的不同之处在于为满足力平衡方程和关于中心 〇的力矩平衡方程而做出的假设。
3.1.1 毕肖普法(Bishop)
一种非严格条分法,其基本原理是假设条块间作用力的方向 为水平向,即假设只有水平推力作用,而不考虑条块间的竖向剪 力,于是可建立整体力矩平衡方程,假设条块间的作用力^为0。此方法基于的求解条件是满足力矩平衡方程和竖向作用力平衡 方程。计算简图见图2。
图2毕肖普法(Bish&>)计算简图
稳定系数尺通过下式的连续迭代求得:
K_______1x y c-x b i+(W i-u i x b i)X tan^.
=I Wi X sina X4^ ^-^〇
K
其中,U为条块上的孔隙水压力;c-^均为岩土体强度参数 有效值;Wi为条块重量;a为各条块滑面段的倾斜角度;b为条 块的水平宽度。
一般先假定K= 1,求c s a+t a n K sin a的值,再代入右边计算出新的K,如此反复迭代,根据经验,这种迭代收敛通常很快,只要迭代3次?4次就可以满足精度要求。
3.1.2瑞典法(Fellenius/Petterson)
它是极限平衡中最古老而又最简单的方法。假定土坡稳定 属于平面应变问题,滑裂面是圆弧面,不考虑滑体内部相互作用 力,稳定系数定义为每一土条在滑裂面上所能提供的抗滑力矩之
收稿日期:018-04-06
作者简介:陈斌(184-),男,工程师;王鹏(1989-),男,
工程师