220kv变电站计算书

第一章220KV 变电站电气主接线设计

第节原始资料

变电所规模及其性质：

电压等级220/110/35 kv

线路回数220kv 本期2回交联电缆（发展1回）

110kv 本期4回电缆回路（发展2回）

35kv 30回电缆线路，一次配置齐全

本站为大型城市变电站

2．归算到220kv侧系统参数（SB=100MVA,UB=230KV）

近期最大运行方式：正序阻抗X1=；零序阻抗X0=

近期最大运行方式：正序阻抗X1=；零序阻抗X0=

远期最大运行方式：正序阻抗X1=；零序阻抗X0=

3．110kv侧负荷情况：

本期4回电缆线路最大负荷是 160MW 最小负荷是130MW

远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是 230MW

4．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路）

远期最大负荷是240MW 最小负荷是 180MW

近期最大负荷是170MW 最小负荷是 100MW

5．环境条件：当地年最低温度-24℃，最高温度+35℃，最热月平均最高温度+25℃，海拔高度200m，气象条件一般，非地震多发区，最大负荷利用小时数6500小时。

第节主接线设计

本变电站为大型城市终端站。220VKV为电源侧，110kv侧和35kv侧为负荷侧。220kv和110kv采用SF6断路器。

220kv 采取双母接线，不加旁路。

110kv 采取双母接线，不加旁路。

35kv 出线30回，采用双母分段。

低压侧采用分列运行，以限制短路电流。

第节电气主接线图

第二章主变压器选择和负荷率计算

第节原始资料

1．110kv侧负荷情况：

本期4回电缆线路最大负荷是 160MW 最小负荷是130MW

远期6回电缆线路最大负荷是280MW 最小负荷是 230MW 2．35kv侧负荷情况：（30回电缆线路）

远期最大负荷是240MW 最小负荷是 180MW

近期最大负荷是170MW 最小负荷是 100MW

3．由本期负荷确定主变压器容量。功率因数COSφ=

第节主变压器选择

容量选择

(1)按近期最大负荷选：

110 kv侧： 160 MW

35 kv侧： 170 MW

按最优负荷率选主变压器容量

每台主变压器负荷

110 kv侧： 80 MW

35 kv侧： 85 MW

按最优负荷率选主变压器容量。

S N=P L/×η)=(80+85)/×= MVA

或S N==（160+170）/= MVA

选S N=240MVA，容量比100/50/50的220kv三绕组无激磁调压电力变压器负荷率计算

由负荷率计算公式:

η=S/S B

110kv最大,最小负荷率:

η=80/×120)=% η=65/×120)=%

35kv最大,最小负荷率

η=85/×120)=% η=50/×120)=49%

总负荷率：

η=(85+80)/×240)=% η=(50+65)/×240)=%

(2)按远期最大负荷选：（远期设三台主变压器）

110 kv侧： 280 MW

35 kv侧： 240 MW

每台主变压器负荷

110 kv侧：MW

35 kv侧： 80 MW

按最优负荷率选主变压器容量。

S N=P L/×η)=+80)/×=234 MVA

选S N=240MVA，容量比100/50/50

负荷率计算

110kv最大负荷率: η=×120)=%

35kv最大,最小负荷率η=80/×120)=%

总负荷率：η=+80)/×240)=%

所以，综合以上讨论可知，从长远考虑选主变压器容量：S N=240 MVA，容量比100/50/50的变压器。

因为：S N/S LMAX=(240×/(160+170)=%＞60%

所以每台主变压器可以带总负荷的60%。

S LMAX/S N=

经查表知事故过流允许负荷在过负荷倍时为15分钟，过负荷倍的允许时间为4分钟。

变压器参数列表:

第节相关参数计算

等值220kv系统: X S1= X S0=

变压器: U1%=(U12%+U13%-U23%)=(14+24-9)=

U2%=(U12%+U23%-U13%)=(14+9-24)=

U3%=(U13%+U23%-U12%)=(24+9-14)=

所以X T1=U1%×S B/(100×S N)=×100/(100×240)=

X T2= U2%×S B/(100×S N)=0

X T3= U3%×S B/(100×S N)=×100/(100×240)=

图3-1 短路点分布图

F1点220kv进线断路器内侧

F2点220kv母联断路器

F3点220kv母线

F4点主变压器高压侧

F5点主变压器中压侧

F6点110kv母线

F7点110kv出线

F8点主变压器低压侧

F9点35kv出线

第节短路计算

按近期最大运行方式所给参数进行短路计算：

X1=2X S1=2×=

X T1=

X T3=

I B1=S B/3U B1

=100/2303=

I B2=S B/3U B2=100/1153=

I B3=S B/3U B3=100/373=

短路点F1：（220kv进线断路器内侧）

标：I K1=E/X1=1/=图3-3 图3-2

有：I K1=I K1×I B1=×= KA

短路点F2：（220kv母联断路器）

标：I K2=E/X S1=1/=

有：I K2=E×I B1=×=

短路点F3（220kv母线），F4（主变压器高压侧），与F2情况相同。短路点F5：（主变压器中压侧）

X K=（X1+X T1）=（+）= 标：I K5=E/（2×X K）==有：I K5=I K5×I B2=×=

图3-5 图3-4

短路点F6：（110kv母线）

图3-6 X K=（X1+X T1）=

标：I K6=E/X K=1/=

有：I K6=I K6×I B2=×= KA

短路点F7（110kv出线）情况与F6相同。短路点F8：（主变压器低压侧）

图3-7 X K=（X T1+X1）+X T3=（+）+=

标：I K8=E/X K=1/=

有：I K8=I K8×I B3=×= KA

短路点F9（35kv出线）情况与F8相同。

第四章 主要电气设备选型

第节 断路器的选择

断路器型式的选择：除需满足各项技术条件和环境条件外，还考虑便于安装调试和运行维护，并经技术经济比较后才能确定。根据我国当前制造情况，电压6－220kV 的电网一般选用少油断路器，电压110－330kV 电网，可选用SF 6或空气断路器，大容量机组釆用封闭母线时，如果需要装设断路器，宜选用发电机专用断路器。

断路器选择的具体技术条件如下：

（1）电压：U g ≤ U n U g ---电网工作电压 （2）电流：≤ I n 最大持续工作电流 （3）开断电流：≤ I nbr

I pt ---断路器实际开断时间t 秒的短路电流周期分量 I nbr ---断路器额定开断电流 （4）动稳定： i ch ≤ i max i max ---断路器极限通过电流峰值 i ch ---三相短路电流冲击值 （5）热稳定：I ∞2t dz ≤I t 2t I ∞--- 稳态三相短路电流 t dz -----短路电流发热等值时间 I t --- 断路器t 秒热稳定电流

其中t dz =t z +β"2由β" =I" /I ∞和短路电流计算时间t ，可从《发电厂电气部分课程设计参考资料》P112，图5－1查出短路电流周期分量等值时间，从而可计算出t dz 。 220kv 出线断路器 （1）选择

U g =220 KV

I gmax =P LMAX /(3×U n COS θ

（）

=

KA

选择LW2-220 SF 6断路器

表4-1 LW2-220 SF

（2）热稳定校验：

I∞2t dz≤

式中I∞-------------稳态三相短路电流；

t dz-------------短路电流发热等值时间；

I t---------------断路器t秒稳定电流。

其中t dz=t z+β”,由β=I，/I∞=1

短路电流计算时间t=t pr+t ab=++=(t pr为全保护时间，

t ab为固有全分闸时间，它包括断路器

固有分闸时间和电弧燃烧时间)可从小电气书图5-1中查出短路电流周期分量等值时间t z=，忽略短路电流非周期分量。所以：

t dz=t z+β”= S

Q k= I∞2t dz= ?＜I t2t

∴I t2×t>Q k满足热稳定要求。

（3）动稳定校验：i ch≤i max

i max---------断路器极限通过电流峰值；

i ch -----------三相短路冲击值。

i ch=”=?i max=100KA

满足动稳定要求。

母联断路器，变压器高压侧断路器

（1）选择

U g=220 KV

I gmax==×S n/(3×U n KA

选择LW2-220 SF6

表4-2 LW2-220 SF

（2）热稳定校验：I∞2t dz≤I t2t

其中t dz =t z +β”,由β=I ，/I ∞=1

查出短路电流周期分量等值时间tz= S ，忽略短路电流非周期分量。

t dz =t z +β”=tz= S Q k = I ∞2t dz = ?＜ I t 2t ∴I t 2×t>Q k 满足热稳定要求 。 （3）动稳定校验：i ch ≤i max

i ch =”= ?=< i max =100KA 满足动稳定要求。

110kv 出线断路器，母联断路器 （1）选择

U g =110 KV

I gmax =P/(3COS θ×U n

)= KA

选择LW2-132 SF 6

（2）热稳定校验：I ∞2t dz ≤I t 2t

其中t dz =t z +β”,由β=I ，/I ∞=1

查出短路电流周期分量等值时间tz= S ，忽略短路电流非周期分量。

t dz =t z +β”=tz= S Q k = I ∞2t dz = ?＜ I t 2t ∴I t 2×t>Q k 满足热稳定要求 。 （3）动稳定校验：i ch ≤i max

i ch =”= ?=< i max =100KA 满足动稳定要求。 变压器中压侧断路器 （1）选择

U g =110 KV

I gmax ==×S n /(3×U n )= KA 选择LW2-132 SF 6断路器

表4-4 LW2-132 SF

（2）热稳定校验：I ∞2t dz ≤I t 2t

其中t dz =t z +β”,由β=I ，/I ∞=1

查出短路电流周期分量等值时间t z =，忽略短路电流非周期分量。

t dz =t z +β”=tz= S Q k = I ∞2t dz = ?＜ I t 2t ∴I t 2×t>Q k 满足热稳定要求 。 （3）动稳定校验：i ch ≤i max

i ch =”= ?=< i max =100KA 满足动稳定要求。 变压器低压侧断路器 （1）选择

U g =35 KV

I gmax =P LMAX /(3COS θ×U n )= =

选择LW2-132 SF 6断路器

（2）热稳定校验：I ∞2t dz ≤I t 2t

其中t dz =t z +β”,由β=I ，/I ∞=1

查出短路电流周期分量等值时间t z =，忽略短路电流非周期分量。

t dz =t z +β”=tz= S

Q k= I∞2t dz= ?＜I t2t

∴I t2×t>Q k满足热稳定要求。

（3）动稳定校验：i ch≤i max

i ch=”=?=< i max=63KA

满足动稳定要求。

35kv出线断路器

（1）选择

U g=35 KV

I gmax==×S n/(3×U n)= KA

选择ZN23-35断路器

（2）热稳定校验：I∞2t dz≤I t2t

其中t dz=t z+β”,由β=I，/I∞=1

查出短路电流周期分量等值时间t z=，忽略短路电流非周期分量。

t dz=t z+β”=tz= S

Q k= I∞2t dz= ?＜I t2t

∴I t2×t>Q k满足热稳定要求。

（3）动稳定校验：i ch≤i max

i ch=”=?=< i max=63KA

满足动稳定要求。

第节隔离开关

隔离开关形式的选择，应根据配电装置的布置特点和使用要求等因素，进行综合的技术经济比较然后确定。

参数的选择要综合考虑技术条件和环境条件。

选择的具体技术条件如下：

（1）电压：U g ≤ U n U g ---电网工作电压 （2）电流：≤ I n 最大持续工作电流 （3）动稳定： i ch ≤ i max （4）热稳定：I2·t dz ≤I t 2·t 220kv 隔离开关 （1）选择

U g =220 KV

I gmax ==×S n /(3×U n )=0 .661 KA

选择GW4—220隔离开关

表4-7 GW4—220隔离开关参数

（2）热稳定校验：I ∞2t dz ≤I t 2t

其中t dz =t z +β”,由β=I ，/I ∞=1

查出短路电流周期分量等值时间t z =，忽略短路电流非周期分量。

t dz =t z +β”=tz= S Q k = I ∞2t dz = ?＜ I t 2t ∴I t 2t>Q k 满足热稳定要求 。 （3）动稳定校验：i ch ≤i max

i ch =”= ?=< i max =80KA 满足动稳定要求。 110kv 隔离开关 （1）选择

U g =110 KV

I

gmax ==×S n /(3×U n )= KA 选择GW4—110隔离开关

表4-8 GW4—110隔离开关参数表

（2）热稳定校验：I∞2t dz≤I t2t

其中t dz=t z+β”,由β=I，/I∞=1

查出短路电流周期分量等值时间t z=，忽略短路电流非周期分量。

t dz=t z+β”=tz= S

Q k= I∞2t dz= ?＜I t2t

∴I t2t>Q k满足热稳定要求。

（3）动稳定校验：i ch≤i max

i ch=”=?=< i max=50KA

满足动稳定要求。

35kv隔离开关

1）选择

U g=35 KV

I gmax=P LMAX/(3×U n)= KA

选择GN1-35隔离开关

表4-9 GN1-35隔离开关参数表

（2）热稳定校验：I∞2t dz≤I t2t

其中t dz=t z+β”,由β=I，/I∞=1

查出短路电流周期分量等值时间t z=，忽略短路电流非周期分量。

t dz=t z+β”=tz= S

Q k= I∞2t dz= ?＜I t2t

∴I t2t>Q k满足热稳定要求。

（3）动稳定校验：i ch≤i max

i ch=”=?=< i max=52KA

满足动稳定要求。

第节 电流互感器

电流互感器的选择和配置应按下列条件： (1)型式：

电流互感器的型式应根据使用环境条件和产品情况选择。对于6～20 KV 屋内配电装置，可采用瓷绝缘结构或树脂浇注绝缘结构的电流互感器。对于35 KV 及以上配电装置，一般采用油浸瓷箱式绝缘结构的独立式电流互感器。有条件时，应尽量采用套管式电流互感器。 （2）一次回路电压：U g ≤U n

U g 为电流互感器安装处一次回路工作电压，U n 为电流互感器额定电压。 （3）一次回路电流：I g ·max ≤I 1n

I g ·max 为电流互感器安装处一次回路最大工作电流，I 1n 为电流互感器原边额定电流。当电流互感器使用地点环境温度不等到于+40℃时，进行修正。修正的方法与断路器I n 的修正方法相同。

（4）准确等级：

电流互感器准确等级的确定与电压互感器相同，需先知电流互感器二次回路接测量仪表的类型及对准确等级的要求，并按准确等级要求最高的表计来选择。 （5）动稳定：

内部动稳定 i ch ≤dw n K I 12

式中K dw 电流互感器动稳定倍数，它等于电流互感器级限通过电流峰值i dw 与一次绕组额定电流I 1n 峰值之比，即

K dw =i dw /(2I 1n ) (6) 热稳定： I 2 t dz ≤(I 1n K t )2 Kt 为电流互感器的1秒钟热稳定倍数。 220kv 出线，母联处电流互感器

（1）形式：采用油浸瓷箱式绝缘结构的独立式 （2）电压：Ug=220KV （3）电流：I g ·max = KA

（4）准确等级：采用级，根据以上条件选择 LCLWD1-220，额定变比4×300/5，热稳定倍数 60 ，动稳定倍数 60 校验：①电压：Ug=Un

②电流：I g ·max 〈 In

③动稳定：I ch= KA,2I ch Kd=2××60= KA,2I ch Kd > I ch④热稳定：Qk =

KA2·S ,(I1N K T)2=×60)2=5184 KA2·S

Qk < (I1N K T)2满足

变压器高压侧电流互感器

（1）形式：采用油浸瓷箱式绝缘结构的独立式

（2）电压：Ug=220KV

（3）电流：I g·max= KA

（4）准确等级：采用级，根据以上条件选择LCWDL-220，额定变比4×300/5，热稳定倍数35，动稳定倍数65

校验：①电压：Ug=Un

②电流：I g·max〈In

③动稳定：I ch= KA,2I ch Kd=2××65= KA,2I ch Kd > I ch④热稳定：Qk =

KA2·S ,(I1N K T)2=×35)2=1764 KA2·S

Qk < (I1N K T)2满足

110kv 出线，母联处电流互感器

（1）形式：采用油浸瓷箱式绝缘结构的独立式

（2）电压：Ug=110 KV

（3）电流：I g·max= KA

（4）准确等级：采用级，根据以上条件选择LCW-110，额定变比400/5，热稳定倍数75 ，动稳定倍数150

校验：①电压：Ug=Un

②电流：I g·max〈In

③动稳定：I ch= KA,2I ch Kd=2××150= KA,2I ch Kd > I ch④热稳定：Qk =

KA2·S ,(I1N K T)2=×75)2=900 KA2·S

Qk < (I1N K T)2满足

变压器中压侧电流互感器

（1）形式：采用油浸瓷箱式绝缘结构的独立式

（2）电压：Ug=110 KV

（3）电流：I g·max= KA

（4）准确等级：采用级，根据以上条件选择LCWD-110，额定变比2×600/5，热稳定倍数75，动稳定倍数130

校验：①电压：Ug=Un

②电流：I g·max〈In

③动稳定：I ch= KA,2I ch Kd=2××130= KA

2I ch Kd > I ch

④热稳定：Qk = KA2·S ,(I1N K T)2=×75)2=8100 KA2·S

Qk < (I1N K T)2满足

35kv电流互感器

35KV电缆侧电流互感器的选择：

（1）形式：采用树脂浇注绝缘结构的独立式结构

（2）电压：Ug=35 KV

（3）电流：I g·max=

（4）准确等级：采用级，根据以上条件选择LCW-35，额定变比1000/5，热稳定倍数65 ，动稳定倍数100

校验：①电压：Ug=Un

②电流：I g·max〈In

③动稳定：I ch= KA,2I ch Kd=2××215= KA,

2I ch Kd > I ch④热稳定：Qk =·S ,(I1N K T)2=×120)2=576 KA2·S

Qk < (I1N K T)2满足

第节电压互感器

电压互感器的选择：

35－110KV的配电装置，一般釆用油浸绝缘结构的电压互感器，220KV以上，一般釆用电容式电压互感器。

当需要和监视一次回路单相接地时，应选用三相五柱式电压互感器，或有第三绕组的单相电压互感器组。电压互感器三个单相电压互感器接线，主二次绕组连接成星形，以供电给测量表计，继电器以及绝缘电压表，对于要求相电压的测量表计，只有在系统中性点直接接地时才能接入，附加的二次绕组接成开口三角形，构成零序电压滤过器供电给继电器和接地信号

（绝缘检查）继电器。

（1）一次电压U1：>U1>，U n为电压互感器额定一次线电压，和是允许的一次电压波动范围，即±10% U n。

（2）二次电压：电压互感器二次电压，应根据使用情况，按下表选用所需的二次额定电压。表4-10 JCC-220互感器参数表

（3）准确等级

电压互感器的准确度是在二次负荷下的准确级。

用于电度表准确度不低于级，用于电压测量，不应低于1级，用于继电保护不应低于3级。（4）二次负荷

S n是对应于在测量仪表所要求的最高准确级下，电压互感器的额定容量。

S2是二次负荷，它与测量仪表的类型，数量和接入电压互感器的接线方式有关，电压互感器的三相负荷经常是不平衡的，所以通常用最大一相的负荷和电压互感器一相的额定容量相比较。

220kv母线处电压互感器

220KV侧母线所连的电压互感器的选择，选用JCC-220型电压互感器：

表4-11 JCC-220型电压互感器参数表

110kv 电压互感器

110KV侧母线所连的电压互感器的选择，选用JCC-110型电压互感器：

表4-12 JCC-110型电压互感器参数表

浅基础地基承载力验算部分计算题

一、计算题 图示浅埋基础的底面尺寸为6.5ｍ×7ｍ，作用在基础上的荷载如图中所示（其中竖向力 ]=240kPa[。试检算地为主要荷载，水平力为附加荷载）。持力层为砂粘土，其容许承载力基承载力、偏心距、倾覆稳定性是否满足要求。 K≥1.5（提示：要求倾覆安全系数）0 [本题15分] 参考答案： 解： ）（1

代入后，解得： ,满足要求 ）,2满足要求（ ）, 满足要求（3 3kN，对应的偏心距e=0.3m×10。持力层的=5.0二、图示浅埋基础，已知主要荷载的合力为Ｎ容许承载力为420kPa，现已确定其中一边的长度为4.0m （1）试计算为满足承载力的要求，另一边所需的最小尺寸。 （2）确定相应的基底最大、最小压应力。 [本题12分] 参考答案： 解：由题，应有 ）2（Ｎ=6×1ｍ×3ｍ，已知作用在基础上的主要荷载为：竖向力图示浅埋基础的底面尺寸为6三、32M。试计算：kNm。此外，持力层的容许承载力0kN，弯矩×=1.510 1）基底最大及最小压应力各为多少？能否满足承载力要求？（ e的要求？（2）其偏心距是否满足ρ≤Ｎ不变，在保持基底不与土层脱离的前提下，基础可承受的最大弯矩是多少？此时3）若（基底的最大及最小压应力各为多少？

[本题12分] 参考答案： ）解：（1 ）（2 ）3（ ba，四周襟边尺寸相同，埋＝某旱地桥墩的矩形基础，基底平面尺寸为7.4m＝7.5m，四、hN＝6105kN2m＝，在主力加附加力的组合下，简化到基底中心，竖向荷载置深度，水平荷载HM=3770.67kN.m。试根据图示荷载及地质资料进行下列项目的检算：，弯矩=273.9kN（1）检算持力层及下卧层的承载力； （2）检算基础本身强度； ）检算基底偏心距，基础滑动和倾覆稳定性。3 （．

钢模板、拉杆l螺栓及模板连接螺栓计算

计算书 本工程施工所用模板主要用在箱涵的侧墙和顶板及桥墩和桥台，采用大模板可大大节省模板材料，加快施工进度。 一、新浇混凝土对模板侧面的压力计算 在进行侧模板及支承结构的力学计算和构造设计时，常需计算新浇混凝土对模板侧面的压力。混凝土作用于模板的压力，一般随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。 采用内部振捣器，当混凝土浇筑速度在6.0m/小时以下时，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，可按以下二式计算，并取二式中的较小值。 P m=4+1500K SKwV1/3 /（T+30）（3-1）P m=25H（3-2）式中：Pm——新浇混凝土的最大侧压力（KN/m2）； T——混凝土的入模温度（oC）； H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；K S——混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度为50～90mm时取1.0，为110～150mm时取1.15； K W——外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺有缓凝作用的外加剂时取1.2； V——混凝土的浇筑速度（m/h）。

已知混凝土每环最大为4m，采用坍落度为120mm的普通混凝土，浇筑速度为0.25m/h，浇注入模温度为30oC，则作用于模板的最大侧压力及有效压头高度为： 查表得：K S=1.15，K W=1.2 由公式（3-1），P m=4+1500×1.15×1.2×（1.2）1/3 /（30+30）=40.7 KN/m2由公式（3-2），P m=25×2=50KN/m2 取较小值，故最大侧压力为40.7KN/m2 。有效压头高度为：h=40.7/25=1.628m。 二、模板拉杆、螺栓计算 1、拉杆及栏杆上螺栓 模板拉杆用于连接内、外两组模板，保持内、外两组模板的间距，承受混凝土侧压力和其它荷载，使模板有足够的刚度和强度。本工程模板拉杆采用对拉螺栓，采用Φ16精轧螺纹钢制作。其计算公式为： F=P mA 式中：F——模板拉杆承受的拉力（N）； P m——混凝土的侧压力（N/m2

10kV变电站负荷计算书共16页文档

10kV变电站负荷计算书 一、建筑概况： 工程为北京某度假村项目中某变配电间设计，配电室层高4.8m，下方设有电缆夹层,层高2.1m 二、设计内容： 本工程包括10/0.38kV配电系统，照明系统，插座系统和接地系统。 供电系统：1、用户供电方式的确定；2、光源的选择；3、用电负荷功率、额定电流的计算；4、导线、穿线保护管、断路器的选择； 照明系统：照明从配电箱的引线，线路的敷设方式，包括照度的计算及灯具的选择，安装的高度。 插座系统：动力线的选择，插座的选型及安装高度。 接地系统：接地的方式。 三、设计依据： 1、《10kv及以下变电所设计规范》 GB50053-94 2、《建筑照明设计规范》 GB50034-2004 3、《建筑防雷设计规范》 GB50057-2010四．设计思路： 本次设计对10KV变电所系统进行设计，主要包括：用建筑设计规范来建立设计的整体思路，并完成强电系统的负荷计算、设备选型、系统构成、照度计算以及施工图的绘制，包括系统图和平面图，最后根据设计方案，选择相应的器材的型号和规格. 高压系统： 1. 高压两路10kV电源双路并行运行。设有母联开关，为手投自复带电气闭锁。高压主进开关与联络开关间设电气联锁，任何情况下只能合其

中两个开关。真空断路器选用弹簧储能操作机构，采用直流220V/65Ah铅酸免维护电池柜作为操作、继电保护及信号电源。 2. 高压开关柜采用KYN28A-12型金属铠装移开式开关柜，共10面，并排布置，其中进线柜2面，隔离柜2面，计量柜2面，母联柜2面，出线柜2面。 低压系统： 1. 变压器低压侧采用单母线分段方式运行，联络开关采用互投自复或互投手复或手投手复（配转换开关），互投时应自动切断非保证负荷电源；低压主进开关与联络开关之间设电气联锁，任何情况下只能合其中两个开关。低压开关柜采用GCK型抽屉式开关柜，共16面；其中受电柜2台，联络柜1台，馈电柜9台，电容器柜4台。要求柜体断流能力>40kA。 2. 变压器为空气自冷干式变压器SCB10-2000KVA，户内型，接线均为Δ/Yn11，带IP20外壳及强迫风冷。 3. 低压主进开关设过载长延时、短路短延时保护脱扣器,联络开关设过载长延时、短路瞬时保护脱扣器，其他低压断路器设过载长延时、短路瞬时保护脱扣器，部分出线回路设有分励脱扣器。 4．无功功率采用低压集中自动补偿，在变配电所低压侧设功率因数自动补偿装置，补偿后变压器侧功率因数在0.9以上。电容补偿容量为1440kvar。 五、设计方案： 电气主结线设计： 电气主结线代表了变电站电气部分主体结构，是电力系统网络结构的主要组成部分，它直接影响运行的可靠性和灵活性，并对电器选择，配电装置布置，继电保护，自动装置和控制方式的拟定，都有决定性的关系，对电气主结线设计的基本要求，应包括可靠性，灵活性和经济性，以

施工深化设计及计算书

施工深化设计及计算书 第一节设计工作 一、设计的重点、难点分析及措施 本工程位于北京市区，装饰面积较大。如果我公司有幸中标，我公司该项目设计团队将与建筑设计师进行沟通，充分理解设计意图。我公司的所有深化设计都将会满足招标文件之要求并得到业主及建 筑师的批准。 本工程具体施工图由我公司进行深化和细化。重要工作包括： 1如何保证建筑立面的外观效果 该工程设计造型优雅、和谐、流畅，我公司按照招标文件及招标图纸要求进行选材，保证外部造型的轮廓尺寸及板块的分格尺寸，材料搭配协调、色彩和谐，完全可以实现其外观效果。 我公司产品都是通过先进的尖端设备加工、组装而成，所有的接头、拼缝、交接部位等均具有较高的工艺观赏性；安装时确保型材的固定件、连接件不外露。我公司施工队伍对外装饰项目安装技术掌握熟练，对本工程外装饰结构具有丰富的施工经验，这些都足以保证本工程的外观效果及安装质量。若与其他施工单位交叉施工时，将积极给予配合，确保各种装饰项目衔接合理，过渡自然。 2安全设计 作为建筑外围护结构，其安全性、耐久性是首要考虑的问题，设计也应与其相应的使用功能相适应，发挥其应有的安全防护作用。我公司对此进行了重点设计，主要表现在以下几个方面： 幕墙的物理安全设计：除了按照招标文件要求外，同时对面材、龙骨及连接系统均作了仔细计算，满足强度上设计的要求，并对关键件进行相宜的防腐处理，以延长使用寿命。可以说，幕墙物理上的安全性通过以上措施是完全可以保障的。 环境因素：在设计施工过程中充分考虑湿度、温度及潮气等环境的影响，受力杆件计算时考虑到温度应力的影响，同时材料表面采取防腐蚀措施避免受到水、潮气影响。五金配件螺栓等采用不锈钢材质，钢角码及连接件等采取热镀锌防腐。 3幕墙防震设计

2016基坑支护设计计算书模板(1)讲解

第一章工程概要 1.1 工程概况 工程概况，附上基坑周边环境平面图 1.2场区工程地质条件 附上典型的地质剖面图 1.3 水文地质条件 1.4 主要设计内容 分析评价了场地的岩土工程条件。 根据场地的工程地质条件、水文地质条件，充分考虑到周边地层条件，选择技术上可行,经济上合理,并且具有整体性好、水平位移小,同时便于基坑开挖及后续施工的可靠支护措施，通过分析论证选择合适的基坑支护方案。 对基坑支护结构进行了具体设计计算，其中包括土压力计算、钻孔灌注桩的设计计算及锚杆的设计计算、稳定性验算（根据具体选择的支护方式，按照规范的要求进行设计，计算，和验算）。当不能满足稳定性要求的时候，需要重新设计计算或者做必要的处理，直至达到稳定性的安全要求。 选择经济、实效、合理的基坑降水与止水方案。 基坑支护工程的施工组织设计与工程监测设计。 1.5 设计依据 (1)甲方提供资料，岩土工程勘察报告（列出详细的清单） (2)现行规范、标准、图集等（按照规定的格式列出详细的清单，必须是现行规范）

第二章基坑支护方案设计 2.1 设计原则（摘自规范） 2.1.1 基坑支护结构应采用以分项系数表示的极限状态设计表达式进行设计 2.1.2 基坑支护结构极限状态可分为下列两类: a. 承载能力极限状态:对应于支护结构达到最大承载能力或土体失稳、过大变形导致支护结构或基坑周边环境破坏； b.正常使用极限状态：对应于支护结构的变形已妨碍地下结构施工或影响基坑周边环境的正常使用功能。 2.1.3 基坑支护结构设计应根据表3选用相应的侧壁安全等级及重要性系数。 表2.1 基坑侧壁安全等级及重要性系数 安全等级破坏后果 1.10 一级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响很严重 1.00 二级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响一般 0.90 三级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响不严重 注：有特殊要求的建筑基坑侧壁安全等级可根据具体情况另行决定 2.1.4 支护结构设计应考虑其结构水平变形、地下水的变化对周边环境的水平与竖向变形的影响，对于安全等级为一级和对周边环境变形有限定要求的二级建筑基坑侧壁，应根据周边环境的重要性、对变形的适应能力及土的性质等因素确定支护结构的水平变形限值。 2.1.5 当场地内有地下水时，应根据场地及周边区域的工程地质条件、水文地质条件、周边环境情况和支护结构与基础型式等因素，确定地下水控制方法。当场地周围有地表水汇流、排泻或地下水管渗漏时，应对基坑采取保护措施。 2.1.6 根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的设计要求，基坑支护应按下列规定进行计算和验算：

扣件式钢管模板支架的设计计算

扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日

前言 近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。 特此说明！ 总工程师室 二O一四年七月十八日

目录 CONTENTS 第一节模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表

防雷接地计算书

工程设计计算书 110kV变电站工程施工图设计阶段 工程代号： B1481S 专业：电气计算项目：防雷接地计算书 主任工程师： 组长： 主要设计人： 校核： 计算： 防雷计算

一. 避雷针的保护半径计算 单支避雷针的保护范围 当5h .0h x <时， P )2h 5h .1(r x x -= 式中： x r —避雷在 水平面上的保护半径 h —避雷针高度 x h —被保护物的高度m P —高度影响系数， 1;P 30m,h =≤ 当h m ≥120＞30m 时，h p 5.5= ； #1，#2，#5独立避雷针高度为24米，站内#3架构避雷针高度为26米，站内#4架构避雷针高度为26米（此避雷针为二期），全站取被保护物高度为10米。 （1） 对于#1，#2避雷针，当10h x =m 时，5h .0h x < P )2h 5h .1(r x x -= 1)102245.1(??-?= 16m = （2）对于#3避雷针，当10h x =m 时，5h .0h x < P )2h 5h .1(r x x -= 1)102625.1(??-?= =19m （3）对于#5避雷针，当5h x =m 时，5h .0h x < P )2h 5h .1(r x x -= 1)52425.1(??-?= =26m

二. 两支避雷针的保护范围 1 两支等高避雷针的保护范围： （1） 两针外侧的保护范围按单支避雷针计算： （2） 两针间的保护最低点高度O h 按下式计算： 7P D h h o - = 式中：O h —两针间保护范围上部边缘最低点高度，m ； D —两避雷针间的距离，m ； （3） 两针间x h 水平面上保护范围的一侧最小宽度x b 按下式计算： 当o x h 2 1 h ≥ 时， )h h (b x o x -= 当o x h 2 1h < x o x h 2h 5.1b -= 2 两支不等高避雷针的保护范围 （1）两针外侧的保护范围分别按单支避雷针的计算方法确定。 （2）不等高化成等高避雷针间距离： 当P h h D D h h )(21 21'12--=≥时， 三 避雷针的具体保护范围计算 两避雷针间的距离按图纸上实际数据计算 （1）#1—#2针联合保护范围（等高）， D=40.2 m ，10m h x = 7P D h h o -=1 740.2 24?- ==18.3m ， o x h 2 1h ≥ )h h (b x o x -==3.8103.18=-m （2）#2—#3针联合保护范围（不等高）， D=34.8m ，10m h x =

施工课程设计计算书讲解

多层砖混结构办公楼施工组织课程设计

目录 任务与指导书 (3) 第一章总则 (12) 第二章工程概况 (13) 第三章施工方案制定 (17) 第四章施工进度计划的编制 (35) 第五章施工准备与资源配置计划 (40) 第六章施工平面图设计 (45) 第七章施工组织措施 (46) 第八章其他管理措施 (49)

多层砖混结构办公楼 施工组织设计任务书及指导书 一、目的 本课程设计为单位工程施工组织设计，是《建筑工程施工组织设计》课程的主要教学环节之一，它是对已学过的建筑施工知识进行综合性的演练运用过程。 通过本课程设计，初步掌握单位工程施工组织设计的内容，设计步骤和方法，巩固所学的理论知识；并运用所学知识，分析和解决施工组织和管理及实施过程中的各种问题。 二、设计条件（即：工程概况） 1.建筑物概况 本工程为某省××公司的办公楼（兼单身职工宿舍），位于××市郊××公路边，总建筑面积为6262m2,平面形式为L型，南北方向长61.77m，东西方向总长为39.44m。该建筑物主体为五层，高18.95m；局部六层，高22.45m，附楼（F～M轴）带地下室，在11轴线处有一道伸缩缝，在F轴线处有一道沉降缝，其总平面、底层平面、立面示意图见附图。 本工程承重结构除门庭部分为现浇钢筋混凝土框架外，皆采用砖混结构，基础埋深 1.9m，在c15素混凝土垫层上砌条形砖基础，基础中设有钢筋混凝土地圈梁；多孔砖墙承重，层层设现浇钢筋混凝土圈梁；内外墙交接处和外墙转角处设抗震构造柱；除厕所、盥洗室采用现浇楼板外，其余楼盖和屋面均采用预制预应力混凝土多孔板，大梁、楼梯及挑檐均为现浇钢筋混凝土构件。 室内地面除门厅、走廊、实验室、厕所、楼梯踏步为水磨石面层外，其它皆采用水泥砂浆地面。室内装修主要采用白灰砂浆外喷乳胶漆涂料；室外装饰以马赛克为主，腰线、窗套为贴面砖。散水为无筋混凝土一次抹光。 屋面保温层为炉渣混凝土。上做两毡三油防水层上铺绿豆砂。上人屋面部分铺设预制混凝土板。 设备安装及水，暖，电工程配合土建施工。 2.地质及环境条件、 根据勘测报告：天然地基承载力为150KN/m2,地下水位在地表下7~8m。本地土壤最大冻结深度为0.5米。 建筑场地南侧为已建成建筑物；北侧和西侧为本公司地界的围墙，东面为XX公路，距道牙3米内的人行道不得占用，沿街树木不得损伤。人行道一侧上方尚有高压输电线及电话线通过(见总平面图)。 3.施工工期 本工程定于三月二十日开工，要求在本年十二月三十日竣工。限定总工期九个月，日历工期为286天。 4.气象条件 施工期间主导风向偏东，雨季为九月份，冬季为十二月到第二年的二月份。 5.施工技术经济条件 施工任务由市建某公司承担，由该公司某项目经理部承包建设，可提供的施工工人有瓦工20人，木工16人以及其它辅助工种工人如钢筋工、机工、电工及普工等，根据施工需要可以调入。装修阶段可从其他工地调入抹灰工，最多调入70人。 施工中需要的水、电均从城市供水供电网中接引。 建筑材料及予制品件均可用汽车运入工地。多孔板由市建总公司予制厂制作(运距7公

变电站及线路继电保护设计和整定计算

继电保护科学和技术是随电力系统的发展而发展起来的。电力系统发生短路是不可避免的，为避免发电机被烧坏发明了断开短路的设备，保护发电机。由于电力系统的发展，熔断器已不能满足选择性和快速性的要求，于1890年后出现了直接装于断路器上反应一次电流的电磁型过电流继电器。19世纪初，继电器才广泛用于电力系统保护，被认为是继电保护技术发展的开端。1901年出线了感应型过电流继电器。1908年提出了比较被保护元件两端电流的电流差动保护原理。1910年方向性电流保护开始应用，并出现了将电流与电压相比较的保护原理。1920年后距离保护装置的出现。1927年前后，出现了利用高压输电线载波传送输电线路两端功率方向或电流相位的高频保护装置。1950稍后，提出了利用故障点产生的行波实现快速保护的设想。1975年前后诞生了行波保护装置。1980年左右工频突变量原理的保护被大量研究。1990年后该原理的保护装置被广泛应用。与此同时，继电保护装置经历了机电式保护装置、静态继电保护装置和数字式继电保护装置三个发展阶段。20世界50年代，出现了晶体管式继电保护装置。20世纪70年代，晶体管式保护在我国被大量采用。20世纪80年代后期，静态继电保护由晶体管式向集成电路式过度，成为静态继电保护的主要形式。20世纪60年代末，有了用小型计算机实现继电保护的设想。20世纪70年代后期，出现了性能比较完善的微机保护样机并投入系统试运行。80年代，微机保护在硬件结构和软件技术方面已趋成熟。进入90年代，微机保护以在我国大量应用。20世纪90年代后半期，继电保护技术与其他学科的交叉、渗透日益深入。为满足电网对继电保护提出的可靠性、选择性、灵敏性、速动性的要求，充分发挥继电保护装置的效能，必须合理的选择保护的定值，以保持各保护之间的相互配合关系。做好电网继电保护定值的整定计算工作是保证电力系统安全运行的必要条件。 电力系统的飞速发展对继电保护不断提出新的要求，电子技术、计算机技术与通信技术的飞速发展又为继电保护技术的发展不断注入新活力。未来继电保护的发展趋势是向计算机化、网络化保护、控制、测量、数据通信一体化智能化发展。 随着电力系统的高速发展和计算机技术、通信技术的进步，继电保护技术面临着进一步发展的趋势。其发展将出现原理突破和应用革命，发展到一个新的水平。这对继电保护工作者提出了艰巨的任务，也开辟了活动的广阔天地。

墙模板(组合式钢模板)计算书_20150716_101743984

墙模板（组合式钢模板）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《组合钢模板技术规范》GB 50214-2001 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.2]＝min[29.87，76.8]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max [1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2 三、面板布置

模板设计立面图 四、面板验算 面板长向接缝方式为端缝齐平，根据《组合钢模板技术规范》GB50214，4.3.5和4. 4.4条，面板强度及挠度验算，宜以单块面板作验算对象。面板受力简图如下：

1、强度验算 q＝0.95bS承＝0.95×0.6×38.056=21.692kN/m 面板弯矩图(kN·m) M max＝1.091kN·m σ＝M max/W＝1.091×106/21.1×103＝51.724N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝0.6×29.87=17.922kN/m 面板变形图(mm) ν＝0.086mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！ 五、小梁验算

最新10kV变电站负荷计算书

10k V变电站负荷计算 书

10kV变电站负荷计算书 一、建筑概况： 工程为北京某度假村项目中某变配电间设计，配电室层高4.8m，下方设有电缆夹层,层高2.1m 二、设计内容： 本工程包括10/0.38kV配电系统，照明系统，插座系统和接地系统。 供电系统：1、用户供电方式的确定；2、光源的选择；3、用电负荷功率、额定电流的计算；4、导线、穿线保护管、断路器的选择； 照明系统：照明从配电箱的引线，线路的敷设方式，包括照度的计算及灯具的选择，安装的高度。 插座系统：动力线的选择，插座的选型及安装高度。 接地系统：接地的方式。 三、设计依据： 1、《10kv及以下变电所设计规范》 GB50053-94 2、《建筑照明设计规范》 GB50034-2004 3、《建筑防雷设计规范》 GB50057-2010 四．设计思路： 本次设计对10KV变电所系统进行设计，主要包括：用建筑设计规范来建立设计的整体思路，并完成强电系统的负荷计算、设备选型、系统构成、照度计算以及施工图的绘制，包括系统图和平面图，最后根据设计方案，选择相应的器材的型号和规格. 高压系统：

1. 高压两路10kV电源双路并行运行。设有母联开关，为手投自复带电气闭锁。高压主进开关与联络开关间设电气联锁，任何情况下只能合其中两个开关。真空断路器选用弹簧储能操作机构，采用直流220V/65Ah铅酸免维护电池柜作为操作、继电保护及信号电源。 2. 高压开关柜采用KYN28A-12型金属铠装移开式开关柜，共10面，并排布置，其中进线柜2面，隔离柜2面，计量柜2面，母联柜2面，出线柜2面。 低压系统：

钢模板计算书

湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案 模板计算书 1.计算依据 1．参考资料 《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001 《钢结构设计规范》 GB 50017—2003 《木结构设计规范》 GB 50005—2003 《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-2001 2.侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一 临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值 的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： 2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3 t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用 t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5 V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总 高度（m ）;取9m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具 有缓凝作用的外加剂时取1.2。 β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。 大模板侧压力计算 2/121022.0V t F c ββγ=

220kV短路电流计算书

XX220kV 变电站短路电流计算书 一、系统专业提供2020年系统阻抗值（Sj ＝1000MVA ） 220kV 侧：Z1=0.070，Z0=0.129。 220kV 侧按不小于50kA 选设备。 110kV 侧：Z1=无穷，Z0=0.60。 主变选择：220±8×1.25%/121/38.5kV ；主变容量：120/120/60MVA ； 变压器短路电压：U k(1-2)%＝14，U k(1-3)%＝24，U k(2-3)%＝8。 二、短路电流计算 1、则由公式得各绕组短路电压： ％）％％（）（）（）（32-k 3-1k 2-1k 1U U U 2 1-+=k U ＝15 ％）％％（）（）（）（3-1k 32-k 2-1k 2U U U 2 1-+=k U ＝－1 ％）％％（）（）（）（2-1k 32-k 3-1k 3U U U 2 1-+=k U ＝9 2、变压器电抗标么值由e j S S X ?=100U d d *％（S e 指系统最大绕组的容量）得： X *1＝1.25；X *2＝－0.083；X *3＝0.75。 3、限流电抗器电抗标么值：2k k *3100U j j e e U S I U X ??= ％＝()21005.11000431010012????＝1.57。 三、三相短路电流的计算（对称） 1、当220kV 母线发生短路时（d 1） 220kV 系统提供的短路电流标么值为：I *＝1/0.07=14.29； 短路电流周期分量有效值为：=??=?=2303100029.143*)3(j j per U S I I 35.86kA ； 由于110kV 侧不提供电源，所以==)3()3(1per d I I 35.86kA ； 短路冲击电流峰值=?="= 86.3555.22I K i ch ch 91.45kA 。（注：K ch 为冲击系数，远离发电厂选2.55）； 容量：==d dj S S )3(14290MVA 2、当110kV 母线短路时（d 2）

建筑施工图设计深度要求(1).

建筑专业施工图设计深度标准 1 一般要求 1．1施工图设计文件 1 合同要求所涉及的所有设计图纸以及图纸总封面； 2 节能计算书。 1．2总封面标识内容 项目名称；设计单位名称； 项目的设计编号； 设计阶段； 编制单位法定代表人、技术总负责人和项目总负责人的姓名及其签字或授权盖章； 设计日期（即设计文件交付日期）。 2 总平面施工图 2．1 总平面图 保留的地形和地物；测量坐标网、坐标值； 场地范围的测量坐标（或定位尺寸）、道路红线、建筑控制线、用地红线等的位置； 场地四邻原有及规划的道路、绿化带等的位置（主要坐标或定位尺寸），以及主要建筑物和构筑物及地下建筑物等的位置、名称、层数； 5 建筑物、构筑物（人防工程、地下车库等隐蔽工程以虚线表示）的名称或编号、层数、定位（坐标或相互关系尺寸）； 6 广场、停车场、运动场地、道路、围墙、无障碍设施、排水沟、挡土墙、护坡等。如有消防车道和扑救场地，需注明； 7 指北针； 8 建筑物、构筑物使用编号时，应列出“建筑物和构筑物名称编号表” 9 注明尺寸单位、比例、坐标及高程系统、图例等。 2．2 竖向布置图 1 场地测量坐标网、坐标值； 2 场地四邻的道路、水面、地面的关键性标高； 3 建筑物和构筑物名称或编号、室内外地面设计标高、地下建筑的顶板面标高及覆土高度限制； 4 广场、停车场、运动场地的设计标高，以及景观设计中水景，地形、台地、院落的控制性标高； 5 道路、坡道、排水沟的起点、变坡点、转折点和终点的设计标高（路面中心和排水沟

顶及沟底 ） 、纵坡度、纵坡距、关键性坐标，道路表明双面坡或单面坡、立道牙 或平道牙，必要时标明道路 平曲线及竖曲线要素； 6 挡土墙、护坡或土坎顶部和底部的主要设计标高及护坡坡度； 7 用坡向箭头表明地面坡向； 当对场地严整要求严格或地形起伏较大时，可用设计等高 线表示。地形复杂时 宜表示场地剖面图； 8 指北针； 9 注明尺寸单位、比例、图例等。 2．3 管道综合图 总平面布置； （ 或定位尺寸 ） ．道路红线、建筑控制线、用地红线等的位置； （管沟） 、检查井、化粪池，储罐等的平面位置．注明各管线、化 构筑物的距离和 管线间距； 4 场外管线接入点的位置； 5 管线密集的地段宜适当增加断面图，表明管线与建筑物、构筑物，绿化之间及管线之 间的距离，并注明主要交叉点上下管线的标高或间距； 6 指北针； 7 注明尺寸单位、比例、图例、施工要求。 2．4 详图 包括道路横断面、路面结构、挡土墙、护坡、排水沟、池壁、广场、运动场地、活动场 地、停车场 地面、围墙等详图。 2．5 设计图纸的增减 当工程设计内容简单时，竖向布置图可与总平面图合并； 当路网复杂时，可增绘道路平面图； 管线综合图可根据设计需要确定是否出图； 3 建筑施工图 3．1 在施工图设计阶段，建筑专业设计文件应包括图纸目录、设计说明、设计图纸、 计算书。 3．2 图纸目录。 应先列新绘制图纸，后列选用的标准图或重复利用图。 3．3 设计说明。 1 依据性文件名称和文号， 如批文、本专业设计所执行的主要法规和所采用的主要标准 （ 包括标准名称、 编号、年号和版本号 ） 及设计合同等。 2 项目概况。内容一般应包括建筑名称、建设地点、建设单位、建筑面积、建筑基底面 积、项目设计规模等 级、设计使用年限、建筑层数和建筑高度、建筑防火分类和耐火等 级、人防工程类别和防护等级，人防建筑面 积、屋面防水等级、地下室防水等级、主要 结构类型、抗震设防烈度等，以及能反映建筑规模的主要技术经济 指标，如住宅的套型 和套数 （包括每套的建筑面积、使用面积 ） 。 3 设计标高。工程的相对标高与总图绝对标高的关系。 4 用料说明和室内外装修。 1）墙体、墙身防潮层、地下室防水、屋面、外墙面、勒脚、散水、台阶、坡道、油漆、 涂料等处的材料和做 场地范围的测量坐标 保留、新建的各管线 粪池、储罐等与建筑物、

桥墩模板计算

3#墩墩身模板计算书 一、基本资料： 1. 桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对 接组 成，单块模板设计高度为2250mm面板为h=6伽厚钢板；竖肋［10#,水平间距为L i=300mm横肋为10mn厚钢板，高100mm竖向间距L2=500mm背楞：平面模板为双根［20#槽钢、平面模板带半弧模板为双根［14#槽钢，纵向间距为：800mm； 2. 材料的性能 根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011 》的规定，暂取： 砼的重力密度：26 kN/m3;砼浇筑时温度：10C；砼浇筑速度：2m/h;不掺外加剂。 钢材取Q235钢，重力密度：m;容许应力为215MPa不考虑提高系数；弹性模量为 206GPa。 3. 计算荷载 对模板产生侧压力的荷载主要有三种： 1）振动器产生的荷载：kN/m2;或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。 2）新浇混凝土对模板的侧压力； 荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 （不乘荷载分项系数）当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）： P二kY （1） 当v/T< 时，h=+T; 当v/T> 时，h=+T; 式中：P—新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）； h—有效压头高度（m）； v—混凝土浇筑速度（m/h）;

T—混凝土入模时的温度（C）; 3 丫―混凝土的容重（kN/m）; k-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=，掺缓凝作用的外加剂时k=; 根据前述已知条件： 因为：v/T=10=> ， 所以h = +T=+X = 最大侧压力为：P二k Y = 26X = tf 检算强度时荷载设计值为：q'二X + x = 77 kN/m 2; 检算刚度时荷载标准值为：q''= kN/m 2； 4. 检算标准 1）强度要求满足钢结构设计规范； 2）结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400 ； 3）钢模板面板的变形为1.5mm； 4）钢面板的钢楞的变形为3.0mm； 二、面板的检算 1. 计算简图 面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm,竖肋间距为30cm,取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算： M = Aq'l x2l y （2）式中：A—弯矩计算系数，与l x/l y有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表得A=; l x、l y —分别为板的短边和长边； q' —作用在模板上的侧压力。 板的跨中最大挠度的计算公式为： 4 f =BXq''l x4/B c （3）

济南团山110KV变电站接地计算书.doc

山东××35kV线路杆塔接地计算书(所有计算均按照中国电力DL/T621-1997标准计算) 一、NA71#普通杆塔接地 1、计算条件 1.1、电阻率取ρ=260Ωm 1.2、杆塔闭合接地网总面积S=13×13m2 2、接电阻计算 2.1、杆塔要求接地电阻(根据DL/T621-1997) R 10Ω 2.2、杆塔水平接地极的接地电阻为： R1=0.5×ρ×Κ/√S ρ为土壤电阻率260Ωm S为接地面积13×13 Κ为使用降阻剂系数约为100% R1=10Ω 2.3、模块接地电阻为： R v=0.158×ρ R2=R v/n.η ρ为土壤电阻率260Ωm R v为单个接地模块接地电阻 R2为全部接地模块接地电阻

n 为使用接地模块数量 8块 η 为使用接地模块调整系数0.65 R 2=7.9Ω 2.4、总接地电阻为： η11111110 4321?++++=R R R R R R R ：总接地电阻，Ω； R 1：水平接地极接地电阻，10Ω； R 2: 垂直接地极的接地电阻，7.9Ω η：并联系数，0.8 R=5.52Ω 小结：在采用以上降阻方法后，经理论计算，接地电阻值即降为5.52Ω，满足设计要求不大于10欧姆。 由于地网建设中诸多不可预见因素，施工中达不到预期目标时可适量增加接地模块的数量或采取其他降阻方式满足工程要求。 二、NA7#变电站5km 内杆塔接地 1、计算条件 1.1、电阻率取ρ=260Ωm 1.2、杆塔水平接地网总面积S=13×13m 2 2、接电阻计算

2.1、变电站要求接地电阻(根据DL/T621-1997) R ≤ 0.5Ω 2.2、 水平接地极的接地电阻为： R 1=0.5×ρ×Κ/√S ρ为土壤电阻率260Ωm S 为接地面积13×13 Κ为使用降阻剂系数约为100% R 1=10Ω 2.3、模块接地电阻为： R v =0.158×ρ R 2=R v /n.η ρ为土壤电阻率260Ωm R v 为单个接地模块接地电阻 R 2为全部接地模块接地电阻 n 为使用接地模块数量 20块 η 为使用接地模块调整系数0.61 R v = 41.08Ω，R 2=3.37Ω 2.4、总接地电阻为： η11111110 4321?++++=R R R R R R R ：总接地电阻，Ω； R 1：水平接地极接地电阻，10Ω；

浅基础设计计算书_

基础工程课程设计 柱下条形基础设计成果 成果：设计计算书、设计图纸 姓名： 学号： 学院：土木工程学院 专业：土木工程 年级： 2009级 指导老师： 完成时间： 2012年01月

课设简介 1. 课程设计目的 课程设计是高等教育中一直强调和重视的教学实践环节，《基础工程》课程设计是学生在学习《土力学》、《钢筋混凝土结构》和《基础工程》的基础上，综合应用所学的理论知识，完成浅基础和深基础（桩基础）的设计任务。其目的是培养学生综合应用基础理论和专业知识的能力，同时培养学生独立分析和解决基础工程设计问题的能力。 2. 课程设计基本要求 2.1 通过课程设计，要求学生对基础工程设计内容和过程有较全面的了 解和掌握，熟悉基础工程的设计规范、规程、手册和工具书； 2.2 在教师指导下，独立完成课程设计任务指导书规定的全部内容。设计 计算书要求计算正确、文理通顺，施工图布置合理、表达清晰，符合设计规范要求；

目录 课设简介 ............................................................................................. I 目录 ..............................................................................................II 第一章绪论………………………………………………………… 1.1工程概况……………………………………………………… 1.1.1地形………………………………………………………………1.1.2工程地质条件……………………………………………………… 1.1.3岩土设计技术参数………………………………………………… 1.1.4水文地质条件………………………………………………… 1.1.5轴线及上部结构作用何在………………………………………… 1.1.6岩土设计技术参数…………………………………………………第二章基础设计…………………………………………………… 2.1基础梁埋深及高度的确定…………………………………………… 2.2 确定地基承载力设计值…………………………………………… 2.3确定条形基础底面尺寸……………………………………………… 2.4软弱下卧层承载力验算……………………………………………… 2.5基础结构验算………………………………………………… 2.6基础梁配筋验算………………………………………………… 2.6.1正截面受弯钢筋计算……………………………………………… 2..6.2箍筋计算………………………………………………… 第三章翼板配筋计算………………………………………………3.1截面尺寸验算………………………………… 3.2 翼板横向钢筋计算及分布钢筋确定………………………………

钢模板设计计算

府谷煤炭铁路专用线四标 模板计算书 编制： 复核： 审核： 中铁七局集团府谷铁路专用线项目部二O一一年十二月十八日

钢模板设计计算 参数选定： 混凝土浇注速度V=1.5m/h，混凝土初凝时间取3h，汽车路上消耗0.5小时，即混凝土入模到凝结取2小时。 混凝土入模温度取t0=20oC，掺外加剂，混凝土塌落度取160mm。混凝土塌落度影响系数1.5，外加剂修正系数1.2 1、混凝土对模板侧压力计算 则：F1=γc H=γc VΔT=25×1.5×2=75KN/m2=75 KPa F2=0.22γc t0?1?2V t0=200/(20+15)= 5.7 h 则：F2=0.22×25×5.714×1.2×1.5×5.1=53.12KPa 取基本荷载标准值F=53.12KPa 荷载组合： 标准值取1.2为保险系数，但以0.85予以折减，水平冲击荷载取1.4为保险系数，采用0.2～0.8m3 的灰斗进行浇注，取F倒=4KPa 1.则：混凝土侧压力值F=（53.12+4） ×1.2×0.85=58.26KPa 2、面板验算 模板面板采用6mm厚钢板，采用双向板结构，取方格间距为0.3×0.3m.以一边简支、三面固结计算。图中q=f×10×10-3=58.26KN/m 一面简支最为不利

取计算单元为10mm=1×10-3 m 则K=(Eh 3×b)/(12×(1-0.32))(建筑施工手册) =41.53846 W=61bh 2=61×10×10-3×(6×10-3)2=6×10-8m 3 δ=Mmax/W=0.06ql 2/W=0.06×58.26×0.32/(6×10-8 ) =52MPa ＜170MPa=[δ],可以 f max =0.0016ql 4/K=0.0016×58.26×0.34/41.538=0.18mm 发生与板中心 Fmax=0.18<[f]=L/400=300/400=0.75mm 满足要求 3.板内肋的布置及验算： 横向：内楞采用δ=6mm 厚，高0.07m 板作为内楞，间距0.4m q=58.26×0.3=17.478KN/m M=ql 2/8=17.478×0.32/8=196.6N ·M 则；W=6 1×b ×10-3×(0.07)2=4.9×10-6m 3 I=121bh 3=121×b ×10-3×(0.07)3=171.5×10-9m 4 [d]= Mmax/W=196.6/（4.9×10-6 ）=40MPa ＜170MPa ，可以 f max =5ql 4/（384EI ）=5×17.478×3004/（384×2.1×105×171.5×103）=0.051mm 4.竖肋验算 竖肋采用[8的槽钢，每1.0m 加一道外加强箍，外加强箍采用2根[16槽钢，[8的槽钢竖向间距0.3m ， 截面参数：W=25.3cm 3 I=101.3cm 4