扩径桩抗压性能的颗粒流数值模拟(精)

扩径桩抗压性能的颗粒流数值模拟

柴 浩 郑 刚

(天津大学土木工程系 天津 300072)

尹金凤

(天津市建筑科学研究院 天津 300193)

摘 要:采用二维颗粒流分析程序对扩径桩抗压试验进行数值模拟分析,并与现场试验结果进行对比。应用PFC 2D 程序,研究扩径桩在试验过程中时步-位移曲线、桩土颗粒排列变化及颗粒位移的变化。通过不同受荷阶段桩土细观力学特征的对比分析,得出桩在下压达极限荷载时的破坏性状。绘制桩在受荷过程中的荷载-位移曲线,并与实测值进行对比分析。 关键词:颗粒流 数值模拟 扩径桩 下压荷载

PARTIC LE FLOW CODE NUMERICAL SIMULATION OF PILEWITH EXPA NDED DIAMETER

UNDER C OMPRESSIVE LOAD

Chai Hao Zheng Gang

(Department of Civil Engineering,Tianjin University T ianjin 300072)

Yin Jinfeng

(Tianjin Academy of Building Research Tianjin 300193)

Abstract :Based on the theory of Particle Flow Code in 2Dimensions (PFC 2D ),a pile with expanded diameter that is compressed is studied,and is compared with the results of actual pile https://www.wendangku.net/doc/2e10191976.html,ing PFC 2D ,the ti me step -displacement curve,the change of particle positi on and the displacement of particles are studied.Through the comparison of micro -mechanical properties of pile and soil during loading,the failure behavior of pile whose ultimate load is reached is also ob tained.The relati ons between load and di splacemen t are si mulated and compared with the results of actual pile tests.Keywords :particle flow code nu merical simulation pile with expanded diameter compressive load

第一作者:柴 浩 男 1982年1月出生 硕士研究生

E-mail:caihiaoyige@https://www.wendangku.net/doc/2e10191976.html,

收稿日期:2006-10-23

1 现场试验

天津市音乐厅地下广场共有三层,采用全盖逆施法施工,地下室深度为14m,占地面积13368m 2

,

建筑面积31713m 2,挖土方量18万m 3

。由于工程使用功能决定了对桩基的承受荷载的性能要求很高,设计采用了AM 工法)))旋挖钻孔液压扩底灌注桩技术。AM 工法为从日本引进的施工技术,为全液压电脑管理映像追踪快换魔力铲斗可控可视工艺。为确保桩基施工质量,工程桩施工前,先进行了3根桩的试验,试验采用的桩型为扩径桩[1,2]

,桩长均为43m,直径为115m,桩底相对标高-4315m,其中?01000处对应绝对标高为3172m 。按照5建筑桩基技术规范6(JGJ 94-94)进行抗压静载荷试验,逐级加载直至达到破坏荷载。图1为试验场地地层剖面及应变计安装位置图,表1为土体物理及力学参数。2

颗粒流数值模拟的扩径桩抗压试验

图1 地层剖面及试验桩应变计安装位置Fig.1 Sec tion of fl oor ins talling position of

s train gauge of tes ting pile

57Industrial Cons truction Vol 137,No 15,2007

工业建筑 2007年第37卷第5期

表1土层物理及力学参数

Table1Soil parameters of physics and mechanics

土层名称

重度C P

(kN#m-3)

含水量

w P%

内摩擦角P

(b)

压缩模量

E s P MPa

标贯击数

N P击

素填土1916291328159138

粉质黏土1912291229159199粉土193015291410149

粉质黏土1914291630169169

粉质黏土191131173416910

粉土、粉砂191331143614101210

粉质黏土191729133915121211

211颗粒流简介

PFC2D,即二维颗粒流分析程序[3-5],它基于离散单元法,通过圆形(或异型)离散单元模拟颗粒介质的接触运动及其相互作用,以牛顿第二运动定律和力-位移定律为基础,对模型颗粒进行循环计算,采用显式时步循环运算规则[6]。以牛顿第二运动定律确定每个颗粒由于接触或体力引起的颗粒运动,力-位移定律用来更新由于每一接触处的相对运动而产生的新的接触力。模拟计算结果的输出,有颗粒的分布、位移、接触力、速度曲线图等。

212模型的建立

首先生成四道墙体来模拟模型箱,箱宽为10m,箱高为17m,上下左右墙的法向和切向刚度全设为1@105kN/m。接着在箱体内生成土颗粒和组成桩体的圆形颗粒[7]。桩由两部分组成,主桩体和扩径部分,主桩体总长1015m,扩径部分尺寸与主桩体尺寸的比例与现场试验中的相同。由于颗粒流中只有圆形颗粒才能直接承受力的作用,故主桩体采用由数个首尾相连的大直径圆颗粒组成,而扩径部分采用数个小圆球首尾相连形成外轮廓,然后使组成桩的球颗粒形成一整体,并假定桩为刚性桩,在移动过程中自身不发生变形,再让土颗粒填充满箱体其余空白部分,然后固定桩体,加一定量时步,时步可理解为在某级荷载下持续作用的时间增长[8],然后通过循环来消除土体内部不平衡力。经重复试算并与实际试桩结果相对比,确定了土与组成桩的颗粒参数,如表2、表3所示。需要说明的是,表中土体及桩体参数指标是颗粒流数值模拟的自定义指标,由于原现场试验1~?层土性状相似,而?、?层土性状相似,故在模拟中采用了3层土的模型,具体的颗粒指标是通过反复进行数值模拟并与实际工程相对比,当其最终结果荷载-位移曲线的发展性状有很大的相同时,就选定此时参数为颗粒参数,然后在此基础上从细观角度进行桩土相互作用的分析。

表2土颗粒模型参数

Table2Parameter of soil particle m odel

土层编号埋深P m

摩擦系数

L

颗粒法向

接触强度P

kN

颗粒切向

接触强度P

kN

颗粒法向

接触刚度

k n P(kN#m-1)

颗粒切向

接触刚度

k s P(kN#m-1)

颗粒密度P

(kg#m-3)

颗粒直径P

m

半径放

大系数

1-51725~2016271627164000040000180001024~01033 2-9118~-51725017241324134000040000180001024~01033 3-17~-911801820204000040000180001024~01033

表3桩颗粒模型参数

Table3Param eter of pile particle model

主桩体颗粒直径P m

扩径部分

颗粒直径P m

摩擦系数

L

颗粒法向

接触强度P

kN

颗粒切向

接触强度P

kN

颗粒法向

接触刚度k

n

P

(kN#m-1)

颗粒切向

接触刚度k

s

P

(kN#m-1)

颗粒密度P

(kg#m-3)

0175011017110@107110@10740000400002450

图2所示为模拟的模型箱及箱内土体和桩经过自平衡后达到的模拟试验加荷前的状态,其中大颗粒部分为扩径桩基础,其余为土体。

213颗粒流数值模拟与现场试验结果对比分析数值模拟与现场试验所得荷载-位移对比曲线如图3。由图3可见,数值模拟曲线与试验结果能较好地吻合,具备了现场桩承载力试验的基本特征:初始直线段,桩位移增长速率较慢;中间曲线过渡段,桩位移速率开始呈非线性增长,增长速率越来越快;末端下降段,桩位移增加速率剧增,表明土体已被破坏。颗粒流数值模拟的荷载-位移曲线与现场试验基本一致。

214扩径桩抗压试验的颗粒模拟

模拟过程具体如下:首先固定桩的水平方向和转动方向的自由度,而不给桩竖向方向移动加除土体以外的外在约束,加以重力加速度,让桩与土体在自重作用下达到平衡,然后再在桩顶加竖直向下的荷载。经模拟试验观察,首先估定其极限荷载,然后

58工业建筑2007年第37卷第5期

图2 扩径桩下压前初始状态

Fig.2 Initial state of pile w i th expanded dia meter before loading

)u

)3号试桩;)p

)2号试桩;)

w )1号试桩;)

")

数值模拟

图3 下压荷载-位移曲线Fig.3 Contrast curvse of load -di splacement

将此荷载分8级循序加载。所加荷载分别为100、200、300、400、500、600、700、800kN 。在加载过程中,

记录每一级荷载作用下桩的位移与时步的关系,桩土达到平衡时的颗粒结构分布图、颗粒的位移图,分析各级荷载作用下的颗粒分布及其细观结构变化[9]

。根据每一级荷载作用下达到平衡时的桩顶荷

载和桩端位移来绘制最终的桩顶荷载-桩端位移(Q -s )曲线,研究细观结构的变化与真实条件下桩

土相互作用宏观力学现象的联系与响应。图4~图6为加载不同阶段桩位移-时步图和颗粒分布、位移图,图中T 1、T 2、T 3分别表示桩顶荷载为100、400、800kN

。

图4 颗粒流时步-扩径桩位移

Fig.4 Tine step -displacement of pile with expanded diameter

215 颗粒流模拟结果分析

由图4可见,荷载较小时,曲线发展初始时为斜向下,桩下压速度逐渐减小,直到到最终的平直,桩位移达到一定值。随着荷载的增大,曲线由小荷载

时的下凹曲线渐渐转变为斜直线,表明上部所加荷载越大,桩土就越难以达到平衡,直至加荷到800kN 时曲线发展为斜直线,此时的桩在荷载作用下不再达到平衡,最终结果就是桩位移增加速率保持不变,位移持续增大,此时即为桩的破坏状态。确定破坏荷载为800kN 。

图5为桩在不同荷载作用下的颗粒分布图。由图5可见,在荷载为300kN 以前,颗粒排列未发生显著的变化;桩顶荷载增为400kN 时,土表面开始发生内倾,靠近桩顶的部分土体向桩顶内凹,而远离桩顶的土体向外外凸,表明受桩的影响土体孔隙率在减小,而密实度在增加,达到最大时就被侧向挤出,表现在土表面便是内倾现象;荷载进一步增大,内倾现

象更为明显,而此时模型最明显的变化便是在上扩径端处有一小块真空区,区域内无颗粒填充,这也正好类似于支盘桩中/拱0效应

[10,11]

:即在桩顶荷载作

用下,随着桩-土之间的相对位移,由于土颗粒之间的摩阻力及内聚力作用,扩径端上端斜面上土体将会出现脱开现象,形成一/拱0。在本模拟中采用的扩径桩与支盘桩类似,

模拟结果也与实际相符。

图5 桩土颗粒分布

Fig.5 Dis tributi ng of pile and soil particle

59

扩径桩抗压性能的颗粒流数值模拟)))柴 浩,等

图6为桩土颗粒位移图,位移图中箭头方向表示颗粒位移方向,长短表示大小,/点0位移表示零。从图6可见,当荷载较小且在300kN 以前时,桩与桩侧土体位移情况差不多,表示位移的箭头在桩颗粒及土颗粒上表现相近,长度大小相差较小,方向也一致向下,整个模型受桩的影响共同向下运动;随桩顶荷载增加,桩侧土体位移情况也开始发生较大的变化,靠近桩侧的土颗粒的位移随桩位移的增大而增大,而远离桩侧的土体颗粒位移随距桩距离的增大而相对减小,颗粒位移变化的分界处乃一滑动面,呈倒三角形,滑动面上土体颗粒排列松散,排列结构疏松,此滑动面随荷载的增大有向桩身靠拢的趋势;荷载进一步增大,滑动面进一步向桩身靠拢,面内外土体颗粒位移情况又开始新的变化,面内土体颗粒仍然随桩一块下沉,似乎已形成一整体,而面外土颗粒受桩底土体被侧向挤出的影响开始向上运动,位移方向转为向上,处在面上的颗粒排列松散,结构松

弛。

图6 桩土颗粒位移

Fi g.6 Displacement of pile and soil particle

3 结 语

1)扩径桩下压过程中,受桩的影响桩侧土被一呈三角形的滑动面分为两大块,面内颗粒与桩几乎保持同步运动,面外颗粒经历了先向下后向上的位移变化;随荷载增加,滑动面向桩身靠拢,滑动面处土体颗粒排列松散。 2)扩径桩抗压过程中存在/拱0效应,上扩径端处有一小块区域无土颗粒填充。

3)根据颗粒流所做的桩-土相互作用的荷载-位移曲线的特征与实际工程荷载-位移曲线基本一致。对于桩-土相互作用的颗粒流模拟,本文只进行了初步的研究,在具体模拟过程中也做了很多假定,比如颗粒之间的线性接触本构关系,颗粒圆球状假定等,这些假定或多或少都对最后的结果带来一定的影响。就目前而言,颗粒流分析程序还仅限于定性分析阶段,相信随着对土体微观参数的深入研究,基于离散单元法的数值分析方法在岩土工程领域一定会有更大的作为。

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10 蒋建平,高广运,顾宝和.异型桩、楔形桩、等直径桩对比试验研

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11 钱德玲.挤扩支盘桩的荷载传递规律及FEM 模拟研究.岩土工

程学报,2002,24(3):371-375

(上接第44页)

4)提高城镇用地使用密度。据测算同一条件下的建筑造价,寒地比南部城镇高40%,所以城镇应紧凑布局,建筑有一定层数(4~6m ),杜绝散状铺开。

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60

工业建筑 2007年第37卷第5期

基桩桩头处理方案

基桩桩头处理方案 一、挖土堆载法检测示意图片 荷载采用伞形架堆载，详见图1、2。 图1 伞形架 图2 堆载法加载装置 二、静载抗压桩头的具体处理方法 1、试桩桩头接桩要求：桩头尺寸、配筋按设计要求。接桩桩头中轴线与桩身中轴线应重合，顶面平整。试桩桩头顶在自然地平以下60 cm，其余要求见示意图3。

自然地面 图3试桩桩头配筋示意图 （1）抗压试桩要求灌至自然地面(钢筋笼也通到自然地平以下60 cm)，扩大头可在成桩10天后按要求制作。 （2）试桩处理桩头扩大直径1.2~1.4倍（一般直径增大300~500㎜）、扩大头高度宜为1.5倍桩径。接桩桩头中轴线与原桩身中轴线应重合，顶面制造平整。 2、混凝土桩应先凿掉桩顶部的破碎层和软弱松散混凝土。 3、桩头处理用主筋和箍筋的规格与原桩身钢筋规格相同，箍筋间距桩头试压顶面以下三道＠50、其它为＠100；主筋应全部直通至桩顶混凝土保护之下，各主筋应在同一高度上；桩顶下应设置钢筋网片2-3层，间距50mm。 4、混凝土强度等级宜比桩身混凝土提高2个等级，且不得低于C35；建议采用C40以上掺早强剂类的商品混凝土。 5、试桩的桩头处理部位混凝土龄期应满足14天以上（按照本方案处理）。 三、平板反压抗拔法检测示意图片 抗拔设备安装详图见图4、5。

图4 抗拔试验试验装置 （剖面示意图） 图5 锚桩法竖向抗拔静载荷试验装置示意图 二、平板反压抗拔法检测桩头的具体处理方法 试桩桩头主筋的要求：桩头配筋按设计要求的规格数量接接至自然地坪以上 1500㎜，钢筋接头中轴线与桩身中轴线应重合（本工作可在检测前进行准备）。

第4章轴心受力构件的性能思考题参考答案

第4章思考题参考答案 【4-1】为什么轴心受拉构件开裂后，当裂缝增至一定数量时，不再出现新的裂缝？ 在裂缝处的混凝土不再承受拉力，所有拉力均由钢筋来承担，钢筋通过粘结力将拉力再传给混凝土。随着荷载的增加，裂缝不断增加，裂缝处混凝土不断退出工作，钢筋不断通过粘结力将拉力传给相邻的混凝土。当相邻裂缝之间距离不足以使混凝土开裂的拉力传递给混凝土时，构件中不再出现新裂缝。 【4-2】如何确定受拉构件的开裂荷载和极限荷载？ （1）当时，混凝土开裂，这时构件达到的开裂荷载为： （2）钢筋达到屈服强度时，构件即进入第Ⅲ阶段，荷载基本维持不变，但变形急剧增加，这时构件达到其极限承载力为： 【4-3】在轴心受压短柱荷载试验中，随着荷载的增加，钢筋的应力增长速度和混凝土的应力增长速度哪个快？为什么？ （1）第Ⅰ阶段，开始加载到钢筋屈服。钢筋增长速度较快。此时若忽略混凝土材料应力与应变关系之间的非线性关系，则钢筋与混凝土的应力分别为和，由于，因此钢筋增长的速度较快，若考虑混凝土非线性的影响，此时混凝土应力与荷载关系呈一条上凸的曲线，则钢筋增长的速度相对混凝土更快。 （2）第Ⅱ阶段，钢筋屈服到混凝土被压碎。混凝土增长速度较快。当达到钢筋屈服后，此时钢筋的应力保持不变，增加的荷载全部由混凝土承担，混凝土的应力加速增加，应力与荷载关系由原来的上凸变成上凹。（图4-9） 【4-4】如何确定轴心受压短柱的极限承载力？为什么在轴压构件中不宜采用高强钢筋？ （1）当时，混凝土压碎，短柱达到极限承载力 （2）由于当轴压构件达到极限承载力时，相应的纵筋应力值为： 由此可知，当钢筋的强度超过时，其强度得不到充分发挥，因此不宜采用

桩基静载试验施工方案

目录 一、工程概况 .............................................................................................. 1.1.工程简介......................................................................................... 1.2编制依据......................................................................................... 1.3主要工程项目和数量..................................................................... 二、施工总体安排 ...................................................................................... 2.1试验人员与仪器设备配置 .......................................................... 2.2 施工前期准备工作........................................................................ 三、主要施工方法 ...................................................................................... 3.1施工流程程序................................................................................. 3.2试验操作和过程控制 (3) 3.3试验报告内容及资料整理.......................................................... 3.4单桩竖向极限承载力的分析确定............................................. 四、质量保证措施 (4) 五、安全保证措施 ......................................................................................

第4章 轴心受力构件的性能 思考题参考答案

第4章 思考题参考答案 【4-1】为什么轴心受拉构件开裂后，当裂缝增至一定数量时，不再出现新的裂缝？ 在裂缝处的混凝土不再承受拉力，所有拉力均由钢筋来承担，钢筋通过粘结力将拉力再传给混凝土。随着荷载的增加，裂缝不断增加，裂缝处混凝土不断退出工作，钢筋不断通过粘结力将拉力传给相邻的混凝土。当相邻裂缝之间距离不足以使混凝土开裂的拉力传递给混凝土时，构件中不再出现新裂缝。 【4-2】如何确定受拉构件的开裂荷载和极限荷载？ （1） 当0t t εε=时，混凝土开裂，这时构件达到的开裂荷载为： 000(1)tcr c t c E t N E A E A εαρε==+ （2） 钢筋达到屈服强度时，构件即进入第Ⅲ阶段，荷载基本维持不变，但变形急剧增加，这时构件达到其极限承载力为： tu y s N f A = 【4-3】 在轴心受压短柱荷载试验中，随着荷载的增加，钢筋的应力增长速度和混凝土的应力增长速度哪个快？为什么？ （1）第Ⅰ阶段，开始加载到钢筋屈服。钢筋增长速度较快。此时若忽略混凝土材料应力与应变关系之间的非线性关系，则钢筋与混凝土的应力分别为s E ε和c E ε，由于s c E E >，因此钢筋增长的速度较快，若考虑混凝土非线性的影响，此时混凝土应力与荷载关系呈一条上凸的曲线，则钢筋增长的速度相对混凝土更快。 （2）第Ⅱ阶段，钢筋屈服到混凝土被压碎。混凝土增长速度较快。当达到钢筋屈服后，此时钢筋的应力保持不变，增加的荷载全部由混凝土承担，混凝土的应力加速增加，应力与荷载关系由原来的上凸变成上凹。（图4-9） 【4-4】如何确定轴心受压短柱的极限承载力？为什么在轴压构件中不宜采用高强钢筋？ （1）当00.002εε==时，混凝土压碎，短柱达到极限承载力 cu c y s N f A f A ''=+ （2）由于当轴压构件达到极限承载力时00.002s εεε'===，相应的纵筋应力值为： 3 2 200100.002400/s s s E N m m σε''=≈??= 由此可知，当钢筋的强度超过2 400/N mm 时，其强度得不到充分发挥，因此不宜采用

xc混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度设计值及标准值

混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度设计值 f c 、f t 应按表 4.1.4 采用。 2 注：1 计算现浇钢筋混凝土轴心受压及偏心受压构件时，如截面的边长或直径小于 300mm，则表中混凝土的强度设计值应乘以系数 0.8；当构件质量（如混凝土成型、截面和轴线尺寸等）确有保证时，可不受此限制； 2 离心混凝土的强度设计值应按专门标准取用。 混凝土是一种脆性材料，在受拉时很小的变形就要开裂，它在断裂前没有残余变形。 图4-12 混凝土劈裂抗拉试验示意图 1-上压板2-下压板3-垫层4-垫条混凝土的抗拉强度只有抗压强度的1/10～1/20，且随着混凝土强度等级的提高，比值降低。混凝土在工作时一般不依靠其抗拉强度。但抗拉强度对于抗开裂性有重要意义，在结构设计中抗拉强度是确定混凝土抗裂能力的重要指标。有时也用它来间接衡量混凝土与钢筋的粘结强度等。 混凝土抗拉强度采用立方体劈裂抗拉试验来测定，称为劈裂抗拉强度f ts 。该方法的原理是在试件的两个相对表面的中线上，作用着均匀分布的压力，这样就能够在外力作用的竖向平面内产生均布拉伸应力（图4-12），混凝土劈裂抗拉

强度应按下式计算： 式中 f ts —— 混凝土劈裂抗拉强度，MPa ； P —— 破坏荷载，N ； A —— 试件劈裂面面积，mm 2。 混凝土轴心抗拉强度f t 可按劈裂抗拉强度f ts 换算得到，换算系数可由试验确定。 各强度等级的混凝土轴心抗压强度标准值f ck 、轴心抗拉强度标准值f tk 应按表4－1 ７采用。 表4－17 混凝土强度标准值（N/mm 2） 还需注意的是，相同强度等级的混凝土轴心抗压强度设计值f c 、轴心抗拉强度设计值f t 低于混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度标准值f ck 、f tk 。 教你如何用WORD 文档 (2012-06-27 192246)转载▼ 标签： 杂谈 1. 问：WORD 里边怎样设置每页不同的页眉？如何使不同的章节显示的页眉不同？ 答：分节，每节可以设置不同的页眉。文件――页面设置――版式――页眉和页脚――首页不同。 2. 问：请问word 中怎样让每一章用不同的页眉？怎么我现在只能用一个页眉，一改就全

桩头爆裂后抱箍处理方案

1）、工程名称：无锡市XDG-2014-36号二毛纺地块 2）、建设单位：无锡锦昊置业有限公司 3）、设计单位：无锡市石田建筑设计研究院有限公司 4）、施工单位：锦汇建设集团有限公司 5）、监理单位：江苏建协建设管理有限公司 6）、勘察单位：无锡市建筑设计研究院有限公司 7）、本工程位于无锡市中山路，建筑高度59.5米，建筑面积5.9万平方米，基础形式为桩基筏板（桩为预制预应力混凝土管桩），结构形式为框剪结构，抗震等级为三、四级。 8）、3#29/1/H轴处99#工程检测桩静载试验过程中，由于出现桩头爆裂，造成检测数据有误，静载检测不得不终止。其原因是，在静载试验时，对切割过的桩头未进行处理，静荷载直接作用在桩头钢筋上，造成钢筋屈服弯曲，桩头破碎。 现采取措施：采用抱箍装置对PHC管桩的桩顶部位进行加固。 （1）抱箍装置由箍板、翼板、拉结筋板、螺栓及内衬垫构成。 （2）抱箍装置的制作-箍板、翼板、拉结筋板均选用Q235钢板，钢板厚度10～12mm，箍板按照尺寸冷弯成两个半圆构造，翼板与箍板连接的一侧使用洗床切割成45°坡口，翼与箍板端部垂直直立，在坡口处焊接连接，翼板中央用机床均布螺栓孔3～5个，孔径1.2～1.5cm，拉结筋板4～5片均布在螺栓之间，将箍板与翼板满焊连结牢固。螺栓直径为1.0～1.3cm。 （3）抱箍的安装方法：抱箍装置在安装时需将两块箍板对称的

套在桩顶部位，对准螺栓孔，均匀的将螺栓拧紧，使其均匀受力；抱箍装置安装在PHC管桩的桩顶部位，平于桩顶或在桩顶之下0～1.0cm；抱箍装置要与PHC管桩的桩身紧密的全面吻合。 9）、现场将桩头加固处理完成后再重新进行静载试验检测，处理过程由建设、监理、施工三方现场监督。

轴心受压构件概念题

轴心受压构件概念题 一、判断题（请在你认为正确陈述的各题干后的括号内打“√”，否则打“×”。每小题1分。） 1．轴心受压构件纵向受压钢筋配置越多越好。（） 2．轴心受压构件中的箍筋应作成封闭式的。（） 3．实际工程中没有真正的轴心受压构件。（） 4．轴心受压构件的长细比越大，稳定系数值越高。（） 5．轴心受压构件计算中，考虑受压时纵筋容易压曲，所以钢筋的抗压强度设计值最大取为2 N。（） 400mm / 6．螺旋箍筋柱既能提高轴心受压构件的承载力，又能提高柱的稳定性。（）×√√××× 二、单选题（请把正确选项的字母代号填入题中括号内，每题2分。） 1.钢筋混凝土轴心受压构件，稳定系数是考虑了（）。 A．初始偏心距的影响； B．荷载长期作用的影响； C．两端约束情况的影响； D．附加弯矩的影响。 2.对于高度、截面尺寸、配筋完全相同的柱，以支承条件为（） 时，其轴心受压承载力最大。 A．两端嵌固； B．一端嵌固，一端不动铰支； C．两端不动铰支； D．一端嵌固，一端自由； 3.钢筋混凝土轴心受压构件，两端约束情况越好，则稳定系数 （）。 A．越大；B．越小；C．不变；D.变化趋势不定。 4.一般来讲，其它条件相同的情况下，配有螺旋箍筋的钢筋混凝土柱 同配有普通箍筋的钢筋混凝土柱相比，前者的承载力比后者的承载力 （）。 A．低；B．高；C．相等；D.不确定。 5.对长细比大于12的柱不宜采用螺旋箍筋，其原因是（）。 A．这种柱的承载力较高； B．施工难度大； C．抗震性能不好；

D．这种柱的强度将由于纵向弯曲而降低，螺旋箍筋作用不能发挥；6.轴心受压短柱，在钢筋屈服前，随着压力而增加，混凝土压应力的 增长速率（）。 A．比钢筋快；B．线性增长；C．比钢筋慢；D.与钢筋相等。 7.两个仅配筋率不同的轴压柱，若混凝土的徐变值相同，柱A配筋率 大于柱B，则引起的应力重分布程度是（）。 A．柱A=柱B；B．柱A>柱B；C．柱A<柱B；D.不确定。 8.与普通箍筋的柱相比，有间接钢筋的柱主要破坏特征是（）。 A．混凝土压碎，纵筋屈服； B．混凝土压碎，钢筋不屈服； C．保护层混凝土剥落； D．间接钢筋屈服，柱子才破坏。 是因为（）。 9.螺旋筋柱的核心区混凝土抗压强度高于f c A．螺旋筋参与受压； B．螺旋筋使核心区混凝土密实； C．螺旋筋约束了核心区混凝土的横向变形； D．螺旋筋使核心区混凝土中不出现内裂缝。 10.为了提高钢筋混凝土轴心受压构件的极限应变，应该（）。 A．采用高强混凝土； B．采用高强钢筋； C．采用螺旋配筋； D．加大构件截面尺寸。 11.规范规定：按螺旋箍筋柱计算的承载力不得超过普通柱的1.5倍， 这是为（）。 A．在正常使用阶段外层混凝土不致脱落 B．不发生脆性破坏； C．限制截面尺寸； D．保证构件的延性A。 12.一圆形截面螺旋箍筋柱，若按普通钢筋混凝土柱计算，其承载力为 300KN,若按螺旋箍筋柱计算，其承载力为500KN,则该柱的承载力应示为（）。 A．400KN；B．300KN；C．500KN；D．450KN。 13.配有普通箍筋的钢筋混凝土轴心受压构件中，箍筋的作用主要是 （）。 A．抵抗剪力； B．约束核心混凝土； C．形成钢筋骨架，约束纵筋，防止纵筋压曲外凸； D．以上三项作用均有。 D A A B D C B D C C A D C

混凝土轴心抗压强度试验报告

混凝土轴心抗压强度试验 (一)试验目的 测定混凝土棱柱体轴心抗压强度，比较素混凝土和钢筋混凝土的强度差异，分析钢筋骨架对混凝土的作用。 (二)试验仪器 试模尺寸为150mm×l50mm×300mm卧式棱柱体试模，电脑全自动恒应力试验机，微机控制压力试验机测控系统。 (三)试验步骤和方法 1．按混凝土配制强度计算配合比，制作150mm×l50mm×300mm棱柱体试件2根，其一为素混凝土试件，其一为钢筋混凝土试件。隔天拆模并把试件在标准养护条件下，养护28d。 2．取出试件，清除表面污垢，擦干表面水份，仔细检查后，在其中部量出试件宽度(精确至lmm)，计算试件受压面积。在准备过程中，要求保持试件湿度无变化。 3．在压力机下压板上放好棱柱体试件，几何对中；球座最好放在试件顶面并凸面朝上。 4．以立方抗压强度试验相同的加荷速度，均匀而连续地加荷，当试件接近破坏而开始迅速变形时，应停止调整试验机油门，直至试件破坏，记录最大荷载。试验时观察裂缝的发展情况。 5.若试件的试验数据或钢筋未发生屈服可再进行抗压试验。 6．因条件有限所以取所得数据为该试件的轴心抗压强度。 (四)注意事项 1.钢筋应放置在混凝土试件的中央。 2.进行试验时，压力板应对准几何中心再进行加载。 3.箍筋时要保证钢筋箍紧，防止影响试验结果。 4.开始试验时要清零。 5.试验完后将试件分解回收。 (五)试验记录

素混凝土（强度为29.4Mb)： 钢筋混凝土(强度为34.9Mb)： (六)试验结果分析 据试验得出的数据来看，有些素混凝土的轴心抗压强度比钢筋混凝土的轴心抗压强度大。其原因有可能是： 1.试验时，试件放置的位置使受力点不在几何中心，形成了偏心受压。 2.制作钢筋骨架时，未将箍筋箍紧，导致试验时钢筋骨架松动或散架，影响试验结果。 (七)裂缝发展变化

抗拔桩抗浮计算

抗拔桩抗浮计算书 一、工程概况： 本工程±0.00相对标高为100.55m，依据地质勘查报告，抗浮设计水位为98.00m，即±0.00以下2.55m。 本工程主楼为地上16层，地下两层，抗浮满足要求，不需要进行抗浮计算； 本工程副楼为地上三层，地下两层，对于纯地下两层地下室，由于上部无建筑物，无覆土，现进行抗浮计算如下： 二、浮力计算 基础底板顶标高为:-（4.5+5.4+0.4）=-10.30m 基础底板垫层底标高为：-(4.5+5.4+0.4+0.6+0.15)=-11.05m 浮力为F浮=rh=10x（11.05-2.55）=85KN/m2 1．主楼地上16层，能满足抗浮要求，不做计算； 2．副楼抗浮计算：（副楼立面示意如下图） 副楼地上3层部分，面积为401m2 故上部三层q 1 =（486+550+550）x9.8/401=38.76KN/ m2 地下一层面荷载为：q 2 =16 KN/ m2 地下二层面荷载为：q 3 =14 KN/ m2 基础回填土垫层：q 4 =15x0.4=6 KN/ m2 基础底板：q 5 =25x0.6=15 KN/ m2 则F抗= q=38.76+16+14+6+15=89.76KN/ m2 F抗/F浮=89.76/85=1.056＞1.05 故副楼有地上3层部分不需要设置抗拔桩 副楼立面示意 3.对地上无上部结构的纯地下车库(下图阴影所示)： F抗=16+14+6+15=51 KN/ m2 F1=F浮-F抗=85-51=34 KN/ m2 既不满足抗浮要求，需要设计抗拔桩进行抗浮 三、抗拔桩计算 依据《建筑桩基技术规范》第5.4.5条 N k≤2 T uk+G p 抗拔桩桩型采用钻孔灌注桩，桩经采用d=600mm 桩顶标高为筏板底标高：89.50m，桩长L=15m。 依据《建筑桩基技术规范》，地质报告，抗拔系数λ=0.5 1）群桩呈非整体破坏时，基桩的抗拔极限承载力标准值 - 1 -

低应变桩头处理及静载桩头加固处理

低应变桩头处理及静载桩头加固处理 低应变桩头处理：受检桩混凝土强度至少达到设计强度的70﹪，且不小于15MPa。桩头处理应先凿掉桩顶部的松散破碎层及浮浆，露出主筋，去除箍筋，桩头要平整。 静载桩头加固处理：试验过程中，应保证不会因桩头破坏而终止试验，但桩头部位往往承受较高的垂直荷载和偏心荷载，因此，一般应对桩头进行处理。 混凝土桩桩头处理应先凿掉桩顶部的松散破碎层和低强度混凝土，露出主筋，冲洗干净桩头后再浇注桩帽，并符合下列规定： (1)桩帽顶面应水平、平整、桩帽中轴线与原桩身上部的中轴线严格对中，桩帽面积大 于或等于原桩身截面积，桩帽截面形状可为圆形或方形。 (2)桩帽主筋应全部直通至混凝土保护层之下，如原桩身露出主筋长度不够时，应通过 焊接加长主筋，各主筋应在同一高度上，桩帽主筋应与原桩身主筋按规定焊接。 (3)接桩桩头一般在300-500mm之间，在此范围内设置箍筋，间距不宜大于150mm。桩 帽应设置钢筋网片3～5层，间距80～150mm。 (4)桩帽混凝土强度等级宜比桩身混凝土提高1～2级，且不得低于C30。 (5)以下为桩帽设计图，可供参考。 为便于沉降测量仪表安装，试桩顶部宜高出试坑地面；为使试验桩受力条件与设计条件相同，试坑地面宜与承台底标高一致。 可针对不同的桩径制作特定的桩帽，套在试验桩桩头上。 混凝土桩桩头处理应先凿掉桩顶部的松散破碎层和低强度混凝土，露出主筋，冲洗干净

桩头后再浇注桩帽，并符合下列规定： (6)桩帽顶面应水平、平整、桩帽中轴线与原桩身上部的中轴线严格对中，桩帽面积大 于或等于原桩身截面积，桩帽截面形状可为圆形或方形。 (7)桩帽主筋应全部直通至桩帽混凝土保护层之下，如原桩身露出主筋长度不够时，应 通过焊接加长主筋，各主筋应在同一高度上，桩帽主筋应与原桩身主筋按规定焊 接。 (8)距桩顶１倍桩径范围内，宜用3～5mm厚的钢板围裹，或距桩顶1.5倍桩径范围内设 置箍筋，间距不宜大于150mm。桩帽应设置钢筋网片3～5层，间距80～150mm。 (9)桩帽混凝土强度等级宜比桩身混凝土提高1～2级，且不得低于C30。

混凝土试块抗压强度的影响因素

混凝土试块抗压强度的影响因素 一、试件取样对混凝土试块抗压强度的影响 1、试件数量不足。出现该问题的原因大多为在施工之前没有将抽样方案确定下来，对于留置数量和评定统计方法没有量化、细化，导致统计上出现了误差。 2、抽样的样品没有代表性，不能将混凝土的质量真实地反映出来。这大多是由于取样人员在取样时，没有严格按照相关规范的要求实施取样。在实施中，仅是根据混凝土搅拌质量的优劣一次制作出了多组试件包含了下一个批次的试件，如此做法，不能真实地反映个批次混凝土的实际质量。 3、《普通混凝土物理力学性能试验方法标准》中的相关条例具体规定了混凝土试件的成型方法、振捣方法和养护要求，如果在施工现场对这些规范和要求有所缺失，必然导致成型后的试件存在诸多问题，这些问题也势必影响了试块抗压强度检测的准确性。 二、检测过程对混凝土试块抗压强度的影响 1、在对试块实施抗压强度测试之前，没有能够按照试件的尺寸公差实施检测。大量工程实践和相关标准表明，标准的试件检测有如下要求： （1）承压面的平整度公差应￡0.0005d（其中d为试件直径）； （2）试件相邻面应该垂直，即夹角为90°，公差应0.5°； （3）对于试件各边长、直径和高的实际尺寸公差应1mm。 2、在进行试块抗压强度测试的操作中，试块放置位置的精确程

度不够，导致试块不是轴心受压。 3、没有按照加荷速度标准实施正确的操作，导致由于加荷速度过于快了生成冲击荷载。大量理论研究和工程实践经验表明，试块在受力被破坏之前，荷载增加的速度如果大于材料裂纹扩展的速度，那么测试得到的强度值与真实值相比偏高。 4、在测试时，如果试件表面有油污对测试结果有影响。理论研究和实验表明，如果试件的受压面上存有油污，那么将减小承压板与试件表面之间的摩擦力，试件将出现垂直裂纹而破坏，如此一来测试得到的混凝土强度值偏低。 5、试件浸泡养护后没有晾干对测试结果也有影响。理论研究和实验表明，试件在水中浸泡养护后，试件含水量比较大，如果不将其晾干，那么测试得到的混凝土强度值偏低。 三、改善措施分析 1、试件取样上控制 （1）严格做好试配、试验、设计配合比、浇筑施工、养护、取样和测强等等每一环节来科学地确定混凝土强度等级，因为在操作上任何一个环节出现疏忽或失误，都有导致降低混凝土强度的可能。 （2）对于混凝土施工组织设计和质量措施方案的编制要有专人负责，精心编制，确保混凝土质量能够始终位于受控的状态。 （3）在具体工程中配备的从业人员，应是具有一定文化水平和工作责任心的专职抽样人员，由其负责现场的混凝土取样和制作工作。

抗压试块评定_规范

求均方差。均方差的公式如下：（xi为第i个元素）。 S = ((x1-x的平均值)^2 + (x2-x的平均值)^2+(x3-x的平均值)^2+...+(xn-x的平均值)^2)/n)的平方根 1 .砼试块留样的部位和数量 在规范中7.4.1中明确规定用于检查结构构件混凝土强度的试块应该在混凝土的浇注地点随机抽取。取样和试块的留置应符合下面几个规定：1不超过100M3的同配合比的混凝土，取样不得少于一次；2每工作班搅拌的同一配合比的混凝土不足100盘时取样不得少于一次；3当一次连续浇注超过1000M3每200 M3取样一次;每一楼层、同一配合比的混凝土，取样不得少于一次；4每次取样应该至少留置一组标准养护试块，同条件养护试块的留置组数应根据实际需要确定。 所谓的实际需要，在规范的附录D中说明：同条件养护的试块所对应的结构构件或结构部位应由监理(建设)施工等各方共同决定，选定的依据是什么？结构实体的检验仅限于涉及结构安全的柱、墙、梁等结构构件的重要部位。像垫层等非涉及结构安全的部位完全可以不留置同条件试块。同条件试块留置数量依照《规范》的规定：同一强度等级的同条件养护试块，其留置的数量应根据混凝土工程的工程量和重要性决定，不宜少于10组不应少于3组，不少于10组是为了按照GBJ107的要求构成进行统计方法的必要条件，不少3组是为了按照GBJ107的要求构成非统计方法的必要条件。 当有抗渗要求的工程时，混凝土试块应当在浇注地点随机取样，同一工程同一配合比的混凝土，取样不应少于一次，留置组数可根据实际需要确定。 2. 砼试块的制作和养护 参加混凝土强度评定的试块分为标养试块和同养试块，标养试块是指在标养室养护的试块，规范规定标养试块是在温度20度上下3度范围，湿度不小于百分之九十，养护28天；同养试块是指在浇注现场随机抽取混凝土制作的试块，同养试块是在施工现场随机抽取并在现场依现场养护条件日平均温度累积至600摄氏度的试块。同时，《规范》也规定了等效的养护周期不宜小于14d也不宜大于60d。在进行高层建筑施工的情况下，通常我们也要留置拆模试块，冬季时，温度较低，混凝土的强度发展缓慢，这就要求拆模的龄期长些，夏季时，温度高，混凝土的强度发展较快，一般在7d的现场养护条件下，混凝土强度就能达到90%以上，可以适当的缩短拆模龄期。

砼轴心抗压强度与立方体抗压强度的关系

砼轴心抗压强度与立方体抗压强度的关系 一、混凝土变形及破坏的过程二、混凝土立方体抗压标准强度三、轴心抗压强度四、抗拉强度五、影响强度的因素六、提高强度的措施 按照国家标准《普通混凝土力学性能试验方法》（GBJ50081-2002），制作边长为150mm的立方体试件，在标准条件（温度20 2 C，相对湿度90%以上）下，养护到28d龄期，测得的抗压强度值为混凝土立方体试件抗压强度（简称立方抗压强度），以f cu 表示。 根据粗骨料的最大粒径，按表4—13选择立方体试件的尺寸，若为非标准试件时，测得的抗压强度应乘以换算系数，以换算成相当于标准试件的试验结果。选用边长为100 mm的立方体试件时，换算系数为0.95；选用边长为200 mm 的立方体试件时，换算系数为1.05。表4—13 立方体试件尺寸选用表 试件尺寸(mm×mm ×mm) 骨料最大粒径(mm) 100×100×100 30 150×150×150 40 200×200×200 60 采用标准条件养护，是使试验结果有可比性，但若工地现场的养护条件与标准养护条件有较大差异时，试件应在与工程相同的条件下养护，并按所需的龄期进行试验，将测得的立方体抗压强度值作为工地混凝土质量控制的依据。 按标准方法制作边长为150mm的立方体试件，在28d龄期，用标准方法测得的强度总体分布中具有不低于95%保证率的抗压强度值，以f cu.k 表示。 混凝土强度等级是按立方体抗压标准强度来划分的。可划分为：C15、C20、C25、C30、C35、C40、C45、C50、C55、C60 、C65 、C70 、C75 、C80十四个等级。cp ） 采用150 150 300mm棱柱体作为标准试件，也可用非标准试件，但高宽比应在2∽3的范围里。试验表明，在立方体抗压强度f cu.k =10~55MPa的范围内，轴心抗压强度f c.k =(0.76~0.82) f cu. 混凝土是一种脆性材料，抗拉强度与抗压强度为1/10~1/20。 混凝土劈裂抗压强度：2P P f ts =——=0.637——A A 4、混凝土立方体抗压强度计算（原理）１）、以三个试件测量值的算术平均值作为该组试件的抗压强度值。２）、三个试件中的最大值或最小值中如有一个与中间值的差值超过中间值的15 %时，则把最大值与最小值一并舍除，取中间值作为该组试件的抗压强度值。３）、如有两个测量值与中间值的差均超过中间值的15％，则该组试件的试验结果无效。举例： 采用边长为10cm的立方体试件进行砼的强度检测，经过标准养护28天后测得受压破坏荷载分别为：350KN、420KN、315KN，计算该组砼的立方体抗压强度代表值为多少？ 33.25MPa 1、水泥强度与水灰比2、骨料的性质3、养护条件4、龄期5、其它因素W/C C/W ) W C ( f f b ce a cu 46 0 . a 07 0 . b 48 0 . a 33 0 . b 1、水泥强度与水灰比2、骨料的性质3、养护条件4、龄期5、其它因素标准养护：温度20 3 ℃，相对湿度90%以上。自然养护：自然条件下的养护，温度随气温的变化而变化，应保持湿度，用草袋覆盖，并不断浇水，以防止收缩。3．养护条件 混凝土养护条件主要是指养护的温度与湿度，它们对混凝土强度的发展有较大的影响。 水泥水化需要一定的水分，在干燥环境下，混凝土强度的发展会减缓甚至完全停止。同时会有较大的干缩，以致产生干缩裂缝，影响混凝土的强度。所以，在砼硬化初期，一定要使其表面保持潮湿状态。 在一定的湿度下，养护温度高，水泥水化速度快，强度发展也快，所以用蒸汽养护可加速混凝土硬化。温度低，混凝土硬化慢。当温度低于0℃时，混凝土硬化停止，低于 3℃时，还会发生冰冻破坏。冬季施工时，要注意混凝土保温，使混凝土能正常硬化。4、龄期龄期对混凝土强度的发展有较大的影响主要与养护条件温度与湿度有关。 在标准养护条件下，龄期与混凝土强度之间的关系为：f ２８＝f ３（ｌｇ２８／ｌｇ３）５、试验条件（试件形状和尺寸、表面平整度、加荷速度） 1、高标号的水泥和快硬早强水泥 2、干硬性混凝土 3、湿热处理蒸汽养护：将混凝土放在温度低于100℃常压蒸汽中进行养护。一般16~20h。蒸压养护：将混凝土构件放在125℃及8atm的压蒸锅内进行养护。 4、采用机械搅拌和振捣 5、掺外加剂、掺合料

抗拔桩设计计算

抗拔桩设计计算 1、设计依据 中华人名共与国行业标准:《建筑桩基技术规范》JGJ 9４-94 ２、计算条件 图纸给出筏板面积：２１80、８６m2,每平米浮力：1０t/m２。 则筏板所受总浮力为:2180８、6t。 2、计算给定地层单桩抗拔极限承载力标准值 (5、2、18－1） Ｕk――基桩抗拔极限承载力标准值； uｉ――破坏表面周长，对于等直径桩取u=πd； q sik――桩侧表面第ｉ层土得抗压极限侧阻力标准值,本次计算根据勘察报告取值为４5KPa; λi――抗拔系数，按照表5、2、18－２取值。本次计算λi=０、75。 l i――第ｉ土层厚度，本次计算仅涉及粘质粉土⑥层，厚度１０m。 2、1 桩径d=０、6m情况得单桩抗拔极限承载力标准值 U k＝0、7５×45×0、6π×１0 = 63６、1７（KＮ）=６3、6t 2、２桩径d＝0、4m情况得单桩抗拔极限承载力标准值 Ｕk=0、75×4５×0、4π×１0 = 424、１2(KN）＝42、４t 3、根据群桩基础抗拔承载力计算所需要抗拔桩总数 （5、2、１7－2) 其中： γ０――建筑桩基重要性系数,按照表３、３、3确定安全等级，本次计算按照一级(重要得工业与民用建筑物)取值为１、１； N――基桩上拔力设计值21808、6ｔ; Gｐ――基桩自重设计值. γs――桩侧阻抗力分项系数，按照表5、２、2取值１、６7。

３、1 对d=0、6m桩总桩数 1、１×21８08、6≦６3、6/1、6７×ｎ＋ 0、２5×π×0、6２×10 (根) 计算置换率为 桩间距（m） 3、2 对d=0、４m桩总桩数 １、1×2１808、6≦42、4/1、６7× n + 0、２5×π×０、42×１０(根） 计算置换率为 桩间距(m) 4、对上述抗拔设计进行抗压验算 ４、1 单桩竖向承载力设计值 （5、2、2—3) 其中： Q sk、Q pk――分别为单桩总极限侧阻力与总极限端阻力标准值； Q ck――相应于任一复合基桩得承台底地基土总极限阻力标准值，可表示为 qｃk――承台底1／２承台宽度深度范围内(≦5m)内地基土极限阻力标准值; Aｃ――承台底地基土净面积; ηｓ、ηｐ、ηc――分别为桩侧阻群桩效应系数、桩端阻群桩效应系数、承台底土阻力群桩效应系数，按表5、2、3—1取用； （5、2、3） A iｃ、A e c――承台内区（外围桩边包络区）、外区得净面积，A c= A i c+Ａe c ηi c、ηe c――承台内、外区土阻力群桩效应系数，按表5、2、３取用；

混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度的规范

第一篇材料指标 3.1.8 未经技术鉴定或设计认可，不得改变结构的用途和使用环境。 321根据建筑结构破坏后果的严重程度，建筑结构划分为三个安全等 级。设计时，应根据具体情况，按照表3.2.1的规定选用相应的安全等级。 表3.2.1 建筑结构的安全等级 4.1.1混凝土强度等级应按立方体抗压强度标准值确定。立方体抗压强度 标准值系指按照标准方法制作养护的边长为150mm的立方体试件，在28d 龄期用标准试验方法测得的具有95%保证率的抗压强度。 4.1.2钢筋混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C15 ;当采用HRB335 级钢筋时，混凝土强度等级不宜低于C20 ;当采用HRB400和RRB400 级钢筋以及承受重复荷载的构件，混凝土强度等级不得低于C20。

预应力混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C30 ;当采用钢绞线、钢丝、热处理钢筋时，混凝土强度等级不宜低于C40 注：当采用山砂混凝土及高炉炉渣混凝土时，尚应符合专门标准的规定。 4.1.3 混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度标准值f ck、f tk应按表4.1.3采用 表4.1.3 混凝土强度标准值（N / mm2） 4.1.4 混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度设计值f c、f t应按表4.1.4采用 2 4.1.5 混凝土受压或受拉的弹性模量E c应按表4.1.5米用

表4.1.5 混凝土弹性模量(X 104N / mm2) 4.2.1 钢筋混凝土结构及预应力混凝土结构的钢筋，应按下列规定采用: 1普通钢筋宜采用HRB400级和HRB335级钢筋，也可采用FPB235级 和RRB400级钢筋; 2预应力钢筋宜采用预应力钢绞线、钢丝，也可采用热处理钢筋。 注：1普通钢筋系指用于钢筋混凝土结构中和预应力混凝土结构中的 非预应力钢筋； 2 HRB400级和HRB335级钢筋系指现行国家标准《钢筋混凝土用 热轧钢筋》GB1499中的HRB400和HRB335钢筋；FPB235级钢 筋系指现行国家标准《钢筋混凝土用热轧钢筋》GB13013中的Q235 钢筋；RRB400级钢筋系指现行国家标准《钢筋混凝土用余热处 理钢筋》GB13014中的KL400钢筋

桩基静载检测方案

桩基静载检测方案 一、工程概况 **工程使用人工挖孔扩底灌注桩基础，持力层为中风化砂岩或泥岩层，桩径1250mm，扩底至1800mm，工程桩单桩竖向承载力特征值为10620kN，加载按照业主及设计方最 终意见，单桩最大加载值为1.6倍，是16992kN。根据设计和规范该工程桩基检测需做静载试验检测。采用单桩竖向抗压静载试验检测桩数为3根。 二、人员及设备配置 （一）人员配置 我公司拟派有丰富经验的检测工程师1名，检测员及技工若干名进驻现场。 （二）仪器配置 仪器名称规格数量 静载设备/ 1套 千斤顶DQF500T 4台精密压力表0～100MPa 2个百分表（0-50）mm 5个 卷尺7.5m 1把主梁H型钢900mm×300mm×9000mm 2根 主梁H型钢700mm×300mm×9000mm 8根 三．单桩竖向抗压静载试验 1、.试验依据 (1)、中华人民共和国行业标准：《建筑基桩检测技术规范》JGJ 106—2014； (2)、中华人民共和国国家标准：《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011； (3)、中华人民共和国行业标准：《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008。 抽检数量为单体工程同一类型同一持力层按总桩数的1%且不少于3根。 2、试验目的 采用接近于通过竖向抗压桩的实际工作的试验方法，比较准确的反映单桩的受力状况和变形特征，确定单桩竖向抗压承载力，作为设计依据，或对工程桩的承载力进行抽样检验和评价。

3、单桩竖向抗压静载试验的基本原理 单桩竖向抗压静载试验，是一种原位测试方法，其基本原理是将竖向荷载均匀的传至建筑物基桩上，通过实测单桩在不同荷载作用下的桩顶沉降，得到静载试验的Q —s 曲线及s—lg t等辅助曲线，然后根据曲线推求单桩竖向抗压承载力特征值等参数。 4、仪器设备 (1)、加载设备：4台油压千斤顶（500T），高压油泵站。 (2)、荷载与沉降量测仪表：荷载量测使用100Mpa压力表，试验点的沉降量由安装在离桩顶平面的4个百分表量测。荷载与沉降量测仪表均经过国家指定的计量标定单位进行计量标定 5、试验准备工作 (1)、收集原始资料，了解试桩场地工程地质情况，试桩的基本情况（如桩长、桩径、混凝土强度等级、施工日期、施工工艺等），以及桩的设计极限承载力值。 (2)、制定出比较详细的试验方案（包括桩头处理、加载装置等）。 ******工程单桩竖向抗压静载试验采用锚桩压重联合反力装置，采用4根锚桩，并监测锚桩上拔量，根据设计方提供信息，并结合现场实际情况，每根锚桩提供上拔力暂定为250吨，四根合计1000吨，配重采用混凝土砌块，堆载不少于1040吨；反力横梁由主梁和副梁组成，均采用H型钢梁。堆载平台尺寸约8m×8m，混凝土块堆载高度约7m。 采用混凝土块层层交错搭接堆载，确保安全。试验桩周围拉警戒带，非试验人员禁止靠近。 整个试验装置示意图如图1、2所示。 图1 锚桩压重联合反力装置示意图 图 2 单桩竖向抗压静载试验装置示意图 (2)、桩头处理：********工程试验桩需要开挖桩头区域，破桩头至桩顶标高，凿去混凝土，仅留原有配筋，并加密配筋，采用高于原混凝土两个等级浇筑圆柱体桩帽，直径1300mm，高度900mm；雨棚工程试验桩需要开挖桩头区域，破桩头至桩顶标高，凿去混凝土，仅留原有配筋，并加密配筋，采用高于原混凝土两个等级浇筑长方体桩帽，边长1000mm，高度900mm。 6、现场试验规定和要求

混凝土试块抗压强度实验报告 -

城步县佳兴建设工程检测有限公司 混凝土试块抗压强度试验报告 HNT12016-2137 HNT12016-2137 16 年11月15日 龄 期 ┄┄ 试验温度 HNT12016-2137 混凝土类型 普通混凝土综合控制用房5.5m 结构柱、屋面梁板 1 2 150 150 150 150 150 150 726.5 254.6 1.00 3 2.4 11.4 31.7 该混凝土强度达到设计强度的127% 力学室 委托方地址 SYE-2000数显压力试验机 依据标准 GB/T50081-2002 朱亚平 取样单位 湖南鸿源电力建设有限公司 批准人 审核人 实验员 工程编号： 20160072 业 主：三一城步新能源有限公司 报告编号： HNT12016-2136 试验编号：HNT12016-2136 施工单位：湖南鸿源电力建设有限公司 检测单位：城步县佳兴建设工程检测有限公司 工程名称：城步县十里平坦升压站 委托单位：湖南鸿源电力建设有限公司 报告日期：2016年11月09日

年11月08日龄期 ┄┄试验温度 HNT12016-2136 混凝土类型普通混凝土 综合控制用房3.6m结构柱、屋面梁板 1 2 150 150 150 150 150 150 729.5 257.6 1.00 32.4 11.4 31.9 该混凝土强度达到设计强度的128% 力学室委托方地址 批准人审核人实验员 城步县佳兴建设工程检测有限公司 混凝土试块抗压强度试验报告 工程编号： 20160072 业主：三一城步新能源有限公司报告编号： HNT12016-2135 试验编号：HNT12016-2135 施工单位：湖南鸿源电力建设有限公司检测单位：城步县佳兴建设工程检测有限公司

抗拔桩单桩基桩拔力计算

抗拔桩单桩基桩拔力计算 经在桩周高压旋喷咬合注浆后，仅考虑消除“泥皮”，填充空洞和涌包不考虑改良桩周土体，提高摩擦系数的情况下，按《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第46页5.4.5可知，抗拔桩非群桩设计，抗拔力可仅按单桩或（群桩非整体破 坏）考虑的情况下，桩基的基桩拔力N k ≤T uk /2+G p 式中N k —按合在效应标准组合计算的基桩拔力； T uk —群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，按该规范第5.4.6条确定； G p —桩体自重，地下水位以下取浮重度； 此外，T uk =∑λ i q sik u i l i 式中T uk —基桩抗拔极限承载力标准值； u i —桩身周长，对于等直径桩取u=πd； q sik —桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值，可按该规范表 5.3.5-1取值；λ i —抗拔系数，可按该规范表5.4.6-2取值； l i —自桩底起算的长度 因此，按最不利状态下，梧桐山南站7#抗拔桩的基桩拔力T uk /2=（∑λ i q sik u i l i ） /2=（0.7×160×3.142×1.4×5.42+0.7×160×3.142×1.4×2.58） /2=1970.66KN 注：其中取值均按最不利值考虑：λ i 按黏性土、粉土考虑，取值范围为0.7～ 0.8；q sik 按砂土状强风化硬岩考虑，取值范围为160～240. 即便在不考虑结构自重、荷载、桩体自重的情况下，N k ≤1970.66KN ， 取值仍 大于设计值1850KN。 四、后注浆灌注桩竖向增强段的总极限侧阻力标准值计算 7#抗变为后注浆灌注桩，故可按《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第40页Ⅶ后注浆灌注桩计算该桩的单桩极限承载力。 按最不利状态考虑，不考虑桩体自重、结构荷载等，仅考虑桩身与土体之间 的竖向负摩擦力，其计算公式为：Q gsk =u∑β si q sik l gi 式中：Q gsk —为后注浆竖向增强段的总极限侧压力标准值； u—桩身周长；

混凝土试块抗压强度评定及不合格批的处理方法

混凝土试块抗压强度评定及不合格批的处理方法 一、混凝土试块的性质分析 混凝土结构的强度等级必须符合设计要求，在混凝土浇筑地点随机抽取的混凝土试件是检查结构构件混凝土强度是否满足设计要求的依据。在结构混凝土施工过程中，至少需要留置四种试块作为检验混凝土质量的试件。 第一种是自拌混凝土的“开盘鉴定”试块。《混凝土结构工程施工质量验收规范》这样说：“首次使用的混凝土配合比应进行开盘鉴定，其工作性应满足设计配合比的要求。开始生产时应至少留置一组标准养护试件，作为验证配合比的依据。”这是检验混凝土施工配合比是否满足设计强度的检验试件，这个试件是在标准养护条件下达到28天龄期后开始试验的，不能代表结构构件的质量。 《普通混凝土配合比设计规程》JGJ55-2000第6.1.6条进行混凝土强度试验时,每种配合比至少应制作一组(三块)试件，标准护到28d时试压，需要时可同时制作几组试件，供快速检验或较早龄期试压，以便提前定出混凝土配合比供施工使用。但应以标准28d强度或按现行行业标准《粉煤灰在混凝土和砂浆中应用技术规程一》(JGJ28)等规定的龄期强度的检验结果为依据调整配合比。 这个试件是用来检验施工配合比质量的，因此需要在结构构件正式施工前28天完成“开盘鉴定”。第二种标准养护条件试块，

是由专门的施工人员刻意制作的，其试验强度往往高于实际构件的强度。还有的混凝土试块不能按照构件所使用的混凝土的品质制作，比如“坍落”为180～220mm的用于在水下灌注的混凝土，如果用现场抽取的样品不作任何加工是无论如何也制作不成的，象水一样流动的混凝土制作成150mm见方的试件是无论如何也压不到设计强度的。 因此，这个试件也只能用来动态控制施工配合比的质量。 第三种是“拆模试块”，这个试件的强度就是决定承重构件能否拆除支架的依据，是同条件试块的“兄弟”。第四种是真正意义的“同条件试块”，这才是断定构件混凝土是否满足设计强度的真实试件。规范将其作为“结构实体检验”的依据“对混凝土强度极限的检验，应以在混凝土浇筑地点制备并与结构实体同条件养护的试件强度为依据。” 同条件养护混凝土试件与结构混凝土的组成成分、养护条件等相同，可较好地反映结构混凝土的强度。这本来应该是非常有效的方法，但现实中没有几家的“同条件试块”是合乎规定的，绝大多数“同条件试块”都是在标准养护室内养护的试件，和处在自然环境中的构件养护条件相去甚远。 “同条件试块”的试验龄期是一个相当难以掌握的数据。原则是“同条件养护试件达到等效养护龄期时，其强度与标准养护条件下28d龄期的试件强度相等。” 这就需要通过实践经验来确定这个试验龄期了。《混凝土结