城市污水处理厂工艺设计及计算

前言

课程设计是在我们完成《水污染控制工程》课程课堂教学任务后进行的实践性教学环节。其目的是使我们加深对课堂所讲授的内容的理解，以巩固和深化d 对《水污染控制工程》所学的理论知识理解，实现由理论与实践结合到技术技能的提高，在设计、计算、绘图方面得到锻炼。

在我国经济高速发展的今天，污水处理事业取得了较大的发展，已有一批城市兴建了污水处理厂，一大批工业企业建设了工业废水处理厂（站），更多的城市和工业企业在规划、筹划和设计污水处理厂。水污染防治、保护水环境，造福子孙后代的思想已深入人心。

近几十年来，污水处理技术无论在理论研究方面还是在应用发面，都取得了一定的进步，新工艺、新技术大量涌现，氧化沟系统和高效低耗的污水处理技术，如各种类型的稳定塘、土体处理系统、湿地系统都取得了长足的进步和应用。这些新工艺、新技术已成为水污染防治领域的热门研究课题。在国家科委、建设部、国家环境保护局的组织和领导下，广泛、深入地开展了这些课题的科学研究工作，取得了一批令人瞩目的研究成果。

本次设计的题目是污水处理厂设计。要熟悉国家建设工程的基本设计程序以及与环境工程专业相关的步骤的主要内容和要求，学习《给水排水工程设计手册》和相关《设计规范》等工具书的应用；提高对工程设计重要性的认识，克服轻视工程设计的倾向，工程设计能力是工科本科毕业生综合素质能力的体现，在用人单位对应聘者工程设计能力的要求是较高。这次设计的主要内容有：针对城市污水处理厂，要求对主要污水处理构筑物的工艺尺寸进行设计计算，确定其型式和主要尺寸，确定污水厂的平面布置和高程布置。最后完成设计计算说明书和设计图。设计深度一般为初步设计的深度。

由于时间有限，设计中可能出现不足之处，请老师批评指正。

目录

第一部分设计说明书 (1)

第一章总论 (1)

第一节设计任务和内容 (1)

第二节基本资料 (1)

第二章污水处理工艺流程说明 (2)

第三章处理构筑物设计 (2)

第一节格栅 (2)

第二节沉砂池 (3)

第三节初次沉淀池 (3)

第四节曝气池 (4)

第五节二次沉淀池 (4)

第四章污水处理厂总体布置 (5)

第一节设计要点 (5)

第二节污水厂高程布置 (5)

第二部分设计计算书 (5)

第五章设计计算 (5)

第一节格栅 (5)

1.1 设计说明 (6)

1.2 设计流量 (6)

1.3 设计参数 (6)

1.4 设计计算 (6)

第二节污水提升泵站 (8)

第三节沉砂池 (8)

3.1设计参数 (8)

3.2设计计算 (8)

第四节平流式初沉池 (10)

第五节A/O生物脱氮反应池 (13)

5.1 设计水量 (13)

5.2 设计水质 (13)

5.3好氧区容积V1（动力学计算方法） (14)

5.4缺氧区容积V2（动力学计算方法） (15)

5.5曝气池总容积 (16)

5.6剩余污泥量生物污泥产量 (16)

5.7反应池主要尺寸 (17)

第六节二沉池 (18)

6.1设计参数 (18)

6.2设计计算 (18)

第七节混凝沉淀池 (19)

7.1折板式反应池 (19)

7.2平流式沉淀池 (20)

7.3快滤池 (20)

第八节接触消毒池与加氯间 (21)

8.1设计参数 (21)

8.2设计计算 (21)

第九节污泥处理系统 (21)

9.1浓缩池 (21)

9.2 消化池 (22)

第六章污水厂总体布置 (24)

第一节污水厂平面布置 (24)

第二节污水厂高程布置 (24)

第七章课程设计的主要参考资料 (24)

第一部分设计说明书

第一章总论

第一节设计任务和内容

1.1 设计任务

针对一座二级处理的城市污水处理厂，要求对主要污水处理构筑物的工艺尺寸进行设计计算，确定活水厂的平面布置和高程布置。最后完成设计计算说明书和设计图。设计深度一般为初步设计的深度。

1.2 设计要求

①在设计过程中，要发挥独立思考独立工作的能力；

②本课程设计的重点训练，是污水处理主要构筑物的设计计算和总体布置。

③课程设计不要求对设计方案作比较，处理构筑物选型说明，按其技术特征加以说明。

④设计计算说明书，应内容完整（包括计算草图），简明扼要，文句通顺，字迹端正。

设计图纸应按标准绘制，内容完整，主次分明。

第二节基本资料

1.市区全年主导风向为东风。

= 200 2.水量为 65000 m3/d；生活污水和工业污水混合后的水质预计为： BOD

5

＋-N＝ 35 mg/L，最低水温12℃，mg/L，SS = 220 mg/L，COD = 450 mg/L，NH

4

最高水温26℃要求达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）

中的一级A标准。

污水厂设计进出水水质对照表

COD BOD5 SS NH3－N 单位：

mg/L

进水450 200 220 35

出水≤50 ≤10 ≤10 ≤5

3、厂区总面积控制在（280 X 380 ）m2以内，污水进入格栅间水面相对原地面

标高为一2．7m，二沉地出水井出水水面相对原地面标高为一0．30m。

第二章污水处理工艺流程说明

污水处理厂的工艺流程是指在达到所要求处理程度的前提下，污水处理各单元的有机组合；构筑物的选型则是指处理构筑物的选择。两者是相互联系，互为影响的。

城市生活污水一般以BOD物质为主要去除对象，因此，处理流程的核心是二级生物处理法——活性污泥法为主。按处理程度分，污水处理可分为一级、二级和三级。由于一级处理的内容是去除污水中呈悬浮状态的固体污染物质，经过一级处理后的污水，BOD只去除30%左右，仍不能排放；二级处理的主要任务是大量去除污水中呈胶体和溶解性的有机污染物质（BOD），去除率可达90%以上，去除后的BOD含量可降低到20-30 mg/l.但是仍达不到本课程设计任务的要求，BOD ≤10mg/L,所以要进行三级处理—深度处理。

生活污水和工业废水中的污染物质是多种多样的，不能预期只用一种方法就能把所有的污染物质去除干净，一种污水往往需要通过由几种方法组成的处理系统，才能达到处理要求的程度。

具体的流程为：污水进入水厂，经过格栅至集水间，由水泵提升到平流沉砂池经，经初沉池沉淀后，大约可去初SS 45%,BOD 20%.污水进入A/O循环脱氮系统，经过脱氮处理后，总氮去除率在70%以上，在二次沉淀池中，活性污泥沉淀后，回流至污泥浓缩间。二沉池出水经絮凝沉淀过滤深度处理后、加氯消毒，排入水体。

第三章处理构筑物设计

第一节格栅

格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道、泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物，如纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、塑料制品等，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷，并使之正常进行。被截留的物质称为栅渣。设计中格栅的选择主要是决定栅条断面、栅条间隙、栅渣清除方式等。格栅断面一般多采用矩形断面。按照格栅除渣方式分为人工除渣格栅和机械除渣格栅，目前，污水处理厂大多都采用机械格栅。

设计要点

a、栅条间隙：人工清除为25～40mm，机械清除为16～25mm；

b、格栅上部必须设置工作台，其高度应高出格栅前最高设计水位0.5m，工作台上应有安全冲洗设施；

c、机械格栅不宜少于2台。

d、污水过栅流速宜采用0.6～1.5m/s，本次设计取0.6/s；格栅前渠道水流速0.4～0.9m/s，本次设计取0.9m/s。

e、格栅倾角一般采用45°～75°；本次设计取75°。

f、格栅水头损失0.027m。

第二节沉砂池

沉砂池主要去除污水中粒径大于0.2mm的砂粒，目的是为了避免砂粒对后续处理工艺和设备带来的不利影响。砂粒进入初沉池内会使污泥刮板过度磨损，缩短更换周期；砂粒进入泥斗后，将会干扰正常排泥或堵塞排泥管路；进入泥泵后将使污泥泵过度磨损，使其降低使用寿命；砂进入带式压滤脱水机将大大降低污泥成饼率，并使滤布过度磨损。常用的沉砂池有平流式、竖流式、曝气式和涡流式四种形式。平流式沉砂池具有结构简单，处理效果较好的优点；竖式沉砂池处理效果一般较差；曝气沉砂池的最大优点是能够在一定程度上使砂粒在曝气的作用下互相磨擦，可以去除砂粒上附着的有机污染物，同时，由于曝气的气浮作用，污水中的油脂类物质会升到水面形成浮渣而被除去；涡流式沉砂池利用水力涡流，使沉砂和有机物分开，以达到除砂目的。本设计中选用平流沉砂池，它具有颗粒效果较好、工作稳定、构造简单、排沙较方便等优点。

设计要点

①型式：平流式。

②水力停留时间宜选50s。

③沉砂量可选0.05～0.1L／m3，贮砂时间为2d，宜重力排砂。

④贮砂斗不宜太深，应与排砂方法要求、总体高程布置相适应。

第三节初次沉淀池

BOD，可改善生物处理构筑物的处理的对象是悬浮物质，同时可去除部分

5

BOD负荷。设计中采用辐流式初沉池，中心进水，周边出水。运行条件并降低其

5

优点：机械排泥，运行可靠，管理简单，排泥设备定型化。

设计要点

①型式：平流式。

②除原污水外，还有浓缩池、消化池及脱水机房上清液进入。

③表面负荷可选 2.0m3／（m2·h），沉淀时间 1.5h，SS去除率 50％～60％。

④排泥方法：机械刮泥。

⑤沉淀地贮泥时间应与排泥方式适应，静压排泥时贮泥时间为2d。

⑥对进出水整流措施作说明。

第四节曝气池

活性污泥的反应器是活性污泥系统核心设备，活性污泥系统的净化效果在很大程度上取决于曝气池的功能是否能正常发挥。设计采用推流式曝气池，鼓风曝气。推流式曝气池设有廊道可提高气泡与混合液的接触时间，处理效果高，构造简单，管理方便。

设计要点

①型式：传统活性污泥法采用推流式鼓风曝气。

②曝气地进水配水点除起端外，沿流长方向距池起点 1/2～3／4池长以内可增加 2～3个配水点。

③曝气池污泥负荷宜选 0．3kg BOD5／（kgMLSS·d），再按计算法校核。

④污泥回流比 R= 30％～ 80％，在计算污泥回流设施及二沉地贮泥量时，R取大值。

⑤ SVI值选 120～150ml/g，污泥浓度可计算确定，但不宜大于3500 mg／L。

⑥曝气地深度应结合总体高程、选用的曝气扩散器及鼓风机、地质条件确定。多点进水时可稍长些，一般控制L＜5～8B。

⑦曝气地应布置并计算空气管，并确定所需供风的风量和风压。

第五节二次沉淀池

沉淀或去除活性污泥或腐殖污泥。它是生物处理系统的重要组成部分。设计中采用辐流式二沉池。周边进水，中心出水。优点：机械排泥，运行可靠，管理简单，排泥设备定型化。

设计要点

①型式：中心进水，周边出水，辐流式二沉池。

②二沉地面积按表面负荷法计算。选用表面负荷时，注意活性污泥在二沉池中沉淀的特点，q应小于初沉地。

③计算中心进水管，应考虑回流污泥，且R取大值。中心进水管水流速度可选0．2～0．5m／s，配水窗水流流速可选0.5～0.5m／s。

④贮泥所需容积按《排水工程》（下）相关公式计算。

⑤说明进出水配水设施。

第四章污水处理厂总体布置

第一节设计要点

①平面布置原则参考第五章第四节内容，课程设计时重点考虑厂区功能区划、处理构筑物布置、构筑物之间及构筑物与管渠之间的关系。

②厂区平面布置时，除处理工艺管道之外，还应有空气管，自来水管与超越管，管道之间及其与构筑物，道路之间应有适当间距。

③污水厂厂区主要车行道宽6～8m，次要车行道3～4m，一般人行道1～3m，道路两旁应留出绿化带及适当间距。

④污泥处理按污泥来源及性质确定，本课程设计选用浓缩一机械脱水工艺处理，但不做设计。污泥处理部分场地面积预留，可相当于污水处理部分占地面积的20％～30％。

⑤污水厂厂区适当规划设计机房（水泵、风机、剩余污泥、回流污泥、变配电用房）。办公（行政、技术、中控用房）、机修及仓库等辅助建筑。

⑥厂区总面积控制在（280 X 380 ）m2以内，比例1：1000。图面参考《给水排水制图标准》 GBJ 106-87，重点表达构（建）筑物外形及其连接管渠。

第二节污水厂高程布置

①符合高程布置原则。

②构筑物水头损失参考附表。

③水头损失计算及高程布置参见《排水工程》（下）。

④污水进人格栅间水面相对原地面标高为一2．7m，二沉地出水井出水水面相对原地面标高为一0．30m。

⑤污水泵、污泥泵应分别计算静扬程、水头损失（局部水头损失估算）和自由水头确定标程。

⑥高程布置图横向和纵向比例一般不相等，横向比例可选1：1000左右，纵向1：500左右。

第二部分设计计算书

第五章设计计算

第一节格栅

进水中格栅是污水处理厂第一道预处理设施，可去除大尺寸的漂浮物或悬浮物，以保护进水泵的正常运转，并尽量去掉那些不利于后续处理过程的杂物。

拟用回转式固液分离机。回转式固液分离机运转效果好，该设备由动力装置，机架，清洗机构及电控箱组成，动力装置采用悬挂式涡轮减速机，结构紧凑，调整维修方便，适用于生活污水预处理。

1.1 设计说明

栅条的断面主要根据过栅流速确定，过栅流速一般为0.6～1.0m/s ，槽内流速0.5m/s 左右。如果流速过大，不仅过栅水头损失增加，还可能将已截留在栅上的栅渣冲过格栅，如果流速过小，栅槽内将发生沉淀。此外，在选择格栅断面尺寸时，应注意设计过流能力只为格栅生产厂商提供的最大过流能力的80%，以留有余地。格栅栅条间隙拟定为25.00mm 。

1.2 设计流量

a.日平均流量

Q d =65000m 3/d ≈2708m 3/h=0.75m 3/s=750L/s K z 取1.2 b. 最大日流量

Q max =K z ·Q d =1.2×2708m 3/h=3249.6m 3/h=0.9m 3/s

1.3 设计参数

栅条净间隙为b=25.0mm 栅前流速ν1=0.9m/s 过栅流速0.6m/s 栅前部分长度：0.5m

格栅倾角δ=75° 单位栅渣量：ω1=0.05m 3栅渣/103m 3污水

1.4 设计计算

（1） 确定栅前水深

根据最优水力断面公式221ν

B Q =计算得：

m 3.19

.075

.02Q

2B 1=?=ν

=

m 64.02B h 1== 所以栅前槽宽约1.3m 。栅前水深h ≈0.64m （2） 格栅计算

说明： Q max —最大设计流量，m 3/s ； α—格栅倾角，度（°）；

h —栅前水深，m ； ν—污水的过栅流速，m/s 。

栅条间隙数（n ）为

ehv Q n α

sin max =

=)(766

.064.0025.075sin 75.0条=????

栅槽有效宽度（B ）

设计采用?10圆钢为栅条，即S =0.01m 。

76025.0)176(01.0bn )1n (S B ?+-?=+-==2.65(m)

选用GH1400型链条式回转格栅除污机，水槽宽度1.4米，栅槽深度5.2米，

通过格栅的水头损失h 2

02h K h ?=

ανξ

sin 22

0g

h =

h 0—计算水头损失； g —重力加速度；

K —格栅受污物堵塞使水头损失增大的倍数，一般取3；

ξ—阻力系数，其数值与格栅栅条的断面几何形状有关，对于圆形断面，

3

479.1??

? ???=b s ξ

)m (027.075sin 81

.926.0025.001.079.13h 23

4

2=????

???

????= 所以：栅后槽总高度H

H=h+h 1+h 2=0.64+0.3+0.027=0.967(m) （h 1—栅前渠超高，一般取

0.3m ）

栅槽总长度L

m 85.120tan *23

.165.2tan *2B B L 111=?-=α-=

m 93.02

L L 1

2==

11h h H +=＝0.3+0.64＝0.94

m 53.475

tan 94

.05.00.193.085.1tan H 5.00.1L L L 121=++++=α+

+++=

L 1—进水渠长，m ； L 2—栅槽与出水渠连接处渐窄部分长度，m ； B 1—进水渠宽，； α1—进水渐宽部分的展开角，一般取20°。

栅槽的深度为5.2米，长度为4.6米，宽度B 为2.8米，B 1为1.3米 （3）栅渣量计算

对于栅条间距b=25.0mm 的中格栅，对于城市污水，每单位体积污水烂截污

物为W 1=0.05m 3/103m 3，每日栅渣量为

1000

2.186400

05.075.01000K 86400W Q W z 1max ???=

??=

=2.7m 3/d 拦截污物量大于0.3m 3/d ，宜采用机械清渣。

第二节 污水提升泵站

污水提升泵站为后续的工艺提供水流动力，满足污水排放所需高程需要和水

头损失的要求，设计流量为 2708m 3/h ，提升高度5.5m ，设置五台泵300QW720-6-22型潜污泵，四用一备。

第三节 沉砂池

采用平流式沉砂池

3.1设计参数

设计流量：Q=750L/s 设计流速：v=0.25m/s 水力停留时间：t=50s

3.2设计计算

（1）沉砂池长度：

L=vt=0.25×50=12.5m

（2）水流断面积：

A=Q/v=0.75/0.25=3m 2

（3）池总宽度：

设计n=2格，每格宽取b=2m>0.6m ，池总宽B=2b=4m

（4）有效水深：

h 2=A/B=3/4=0.75m （介于0.25～1m 之间）

（5）贮泥区所需容积：设计T=2d ，即考虑排泥间隔天数为2天，则每个沉砂斗容积

3

6

6111m 24.310

2.186********.010K 86400TX Q V =????==

每个沉沙泥斗容积：设每一分格有四个泥斗 V 0=

3m 405.04

224

.3=? （每格沉砂池设四个沉砂斗，两格共有八个沉砂斗）

其中X 1：城市污水沉砂量3m 3/105m 3， K ：污水流量总变化系数1.2 （6）沉砂斗各部分尺寸及容积：

设计斗底宽a 1=0.5m ，斗壁与水平面的倾角为60°，斗高h d =0.6m ， 则沉砂斗上口宽：

m 2.15.060tan 6

.02a 60tan h 2a 1d =+?

?=+?=

沉砂斗容积：

3222

112d m 504.0)6.026.02.122.12(6

6.0)a 2aa 2a 2(6h V =?+??+?=++=

（略大于V1=0.405m3，符合要求）

（7）沉砂池高度：采用重力排砂，设计池底坡度为0.06，坡向沉砂斗长度为

m 95.422.02.125.122a 2L L 2=-?-=-=

则沉泥区高度为

h 3=h d +0.06L 2 =0.6+0.06×4.95=0.9m

池总高度H ：设超高h 1=0.3m ，

H=h 1+h 2+h 3=0.3+0.75+0.9=1.95m

（8）进水渐宽部分长度:

m 1.120tan 8

.12420tan B 2B L 11=?

?-=?-=

（9）出水渐窄部分长度:

L 3=L 1=1.1m

（10）校核最小流量时的流速：

最小流量即平均日流量

v min =Q 平均日/A=0.75/3=0.25>0.15m/s ，符合要求

第四节 平流式初沉池

设计中选择两组平流沉淀池，N=2组，每组平流沉淀池设计流量为0.752÷=0.375m 3/s ，从沉砂池流出来的污水进入配水井，经过配水井分配流量后流入平流沉淀池。 （1）沉淀池表面积

'

3600

q Q A ?=

式中 A —沉淀池表面积（㎡） Q —设计流量（m 3/s ）

q ˊ—表面负荷﹝m 3/（m 2h ）﹞,一般采用1.5—3.0 m 3/（m 2h ）

设计中取q ˊ=2 m 3/（m 2h ）

2

3600

375.0A ?=

=675㎡

（2）沉淀部分有效水深

=2h q ˊ?t

式中 h 2—沉淀部分有效水深（m ）

t —沉淀时间（h ）,一般采用1.5—2.0h 设计中取 t=1.5h

=2h 2×1.5=3m

（3）沉淀部分有效容积

3600'??=t Q V

36005.1375.0V '??==2025 m 3

（4）沉淀池长度

6.3??=t v L

式中 L —沉淀池长度（m ）

v —设计流量时的水平流速(mm/s),小于等于7mm/s) 设计中取v=5mm/s

m 276.35.15L =??=

（5）沉淀池宽度

L

A B =

式中L —沉淀池宽度（m ）

m 2527

675

B ==

（6）沉淀池格数

b

B n =

1 式中 n 1—沉淀池格数（个）

b —沉淀池分格的每格宽度（m ） 设计中取 b=6.3m

96.33

.625

n 1==

个（取4个） （7）校核长宽比及长深比

长宽比L/b=27/6.3=4.3＞4(符合要求，避免池内水流产生短流现象)。

长深比L/h 2=27/3=9＞8(符合长深比8—12之间的要求) （8）污泥部分所需的容积：V1′

3

6

o 211m 5.444

)96100(1102

10086400)110220(375.0n

)100(r T 100)c c (m ax Q V =?-?????-?=

?

?-?-?='

ρ 式中： c1—进水悬浮物浓度（t/m3），0.00022

c2—出水悬浮物浓度（t/m3），0.00011 r —污泥密度，t/m3其值约为1 T —取4d

o ρ—污泥含水率%

（9）污泥斗容积：

污泥斗设在沉淀池的进水端，采用重力排泥，排泥管伸入污泥斗底部，为

防止污泥斗底部积泥，污泥斗底部尺寸一般小于0.5m ，污泥斗倾角大于60o

)(3

11212

'41aa a a h V ++=

式中 V 1—污泥斗容积（m 3）

a —沉淀池污泥斗上口边长（m ）

a 1—沉淀池污泥斗下口边长（m ），一般采用0.4—0..5m 4h '—污泥斗高度（m ）

设计中取a =6.3m ，4h '=5.0m ，a 1=0.5m

)5.03.65.03.6(53

1

221?++??=

V =72.15 m 3 污泥斗以上梯形部分污泥容积： b h 2

l l V 4'

212+=

m 21.001.0)3.63.027(h 4=?-+= m 8.275.03.027l 1=++= m 3.6l 2=

32m 6.223.621.02

3

.68.27V =??+=

污泥斗和梯形部分污泥容量：

321m 1.956.225.72V V =+=+

（10）沉淀池总高度

4321h h h h H +++=

式中 H —沉淀池总高度（m ）

h 1—沉淀池超高（m ）,一般采用0.3—0.5m h 3—缓冲层高度（m ）,一般采用0.3m

h 4—污泥部分高度(m),一般采用污泥斗高度与池底坡度i=1%的高度之和 设计中取 h 4=5.21

m 01.921.55.033.0H =+++=

第五节 A/O 生物脱氮反应池

A/O 系统又称前置硝化系统或循环脱氮系统。一般采用硝化混合液回流，将BOD 去除与反硝化脱氮在同一池中完成。A/O 生物脱氮系统具有以下特征：反硝化池在前，硝化池在后；反硝化反应以原废水中的有机物为碳源；硝化池内的含有大量硝酸盐的硝化液回流到反硝化池，进行反硝化脱氮反应；在反硝化反应过程中，产生的碱度可补偿硝化反应碱度的一半左右，对含氮浓度不高的废水可不必另行投加碱；硝化池在后，使反硝化残留的有机污染物得以进一步去除，无需建后曝气池。

5.1 设计水量

平均日污水量Q=65000m 3/d ，总变化系数K=1.2

5.2 设计水质

进水水质：

BOD 5=L /mg 160, L X TSS 180mg/

0=浓度, L mg VSS /126= f=0.7 L mg TN /35= L mg NH /253= 碱度L mg SALK /280=

PH=7.2

最低水温12℃，最高水温26℃ 出水水质：

L mg BOD /305= L mg SS /20= L mg TN /12< L mg NH /73<

5.3好氧区容积V1（动力学计算方法）

)

1()

(01c K X S S Q Y V d V C θθ+-=

式中 V--------好氧区有效容积，m3; Q--------设计流量，m3/L; S0-------进水BOD5浓度，mg/L;

S--------出水所含溶解性BOD5浓度，mg/L Y--------污泥产率系数，kgVSS/kgBOD 5,取Y=0.6; K d-------内源代谢系数，取Kd=0.05; ?c -------固体停留时间，d;

X v-------混合液挥发性悬浮固体浓度（MLVSS ）,mg/L,Xv=fX; F---------混合液中VSS 与SS 之比，取f=0.7;

X---------混合液悬浮固体浓度（MLVSS),mg/L,X 取3200mg/L. X v =fX=0.7×3200=2240(mg/L) （1）出水溶解性BOD

为使出水BOD 降到30mg/L,出水溶解性BOD 浓度S 应为： )1(42

.130kt e TSS TSS

VSS

S --?-= =30-1.42×0.7×20×（1-e -0.23×5） =16.41(mg/L) （2）设计污泥龄

首先确定消化速率μN （取设计pH=7.2)，计算公式

]

[])pH 2.7(833.01O k O 10N N e 47.02o 2)158.1T 05.0()15T (098.0N 2--???

?

??

??+??????+=--μ 式中 N-----NH 3-N 的浓度，mg/L; K o2----氧的半速常数，mg/L; O 2-----反应池中溶解氧浓度，mg/L 。 μN =0.47e 0.098(12-15)×8/[7+10(0.05×12-1.158)]×2/[1.3+2] =0.35×0.962×0.606=0.204(d -1)

硝化反应所需的最小污泥龄θ

m c

)(90.4204

.01

1

d N

m c ==

=

μθ

选用安全系数K=2;

设计污泥龄m c c k θθ==2×4.90=9.8(d) （3）好氧区容积V1, m3

)m (16444)

8.905.01(24.28

.9)01641.016.0(650006.0V 31=?+??-??=

好氧区水力停留时间)h (6)d (25.065000

16444Q V t 11====

5.4缺氧区容积V2（动力学计算方法）

V

T dn T X q N V ,21000

?=

（1）需还原的硝酸盐氮量 微生物同化作用去除的总氮N w::

)L /mg (2.78

.905.01)

41.16160(6.0124.0K 1)S S (Y 124

.0N c d 0W =?+-??=+-=θ

被氧化的NH-N=进水总氮量-出水氨氮量-用于合成的总氮量 =35-7-7.2=20.8（mg/L ）

所需脱硝量=进水总氮量-出水总氮量-用于合成的总氮量 =35-12-7.2=15.8（mg/L ） 需还原的硝酸盐氮量)d /kg (10271000

1

8.1565000N T =??= （2）反硝化速率qdn,T

2020,,-=T dn T dn q q θ

式中 q dn,T----------20℃ 时的反硝化速率常数，取0.12kg );/(3d kgMLVSS N NO ?--

Θ------------温度系数，取1.08。

)/(065.008.112.032012,kgMLVSS N kgNO q T dn -=?=-

-

（3）缺氧池容积 )m (70542240

065.01000

1027V 32=??=

缺氧区水力停留时间

)h (6.2)d (108.065000

7054Q V t 22====

5.5曝气池总容积

)m (23498705416444V V V 321=+=+=总 系统设计污泥龄=好氧池泥龄+缺氧池泥龄 )d (1416444

7054

8.98.9=?+= 确定混合液污泥浓度

SVI 值为140ml/g ，r=1.2，R=0.6，

L

/mg 3214140)6.01(102.16.0SVI )R 1(10r R X 6

6=?+??=+??=

5.6剩余污泥量 生物污泥产量

c

d X K S S YQ P θ+-=

1)

(0

)d /kg (375314

05.01)

0164.018.0(650006.0=?+-??=

对存在的惰性物质和沉淀池的固体流失量可采用下式计算： )(1e S X X Q P -=

式中 X 1--------进水悬浮固体中惰性部分（进水TSS-进水VSS ）的含量，

3/m kg

S P --------非生物污泥量，;/d kg

)(1e S X X Q P -=

=65000×（0.18-0.126-0.02）=2210)/(d kg 剩余污泥量△)d /kg (596337532210P P X X s =+=+= 去除每51kgBOD 产生的干污泥量

)

k gBO D /k gDs (71.0)

03.016.0(650005963

)S S (Q X 5e 0=-=-?=

5.7反应池主要尺寸

（1）好氧反应池（按推流式反应池设计） 总容积31m 16444V =，设反应池两组。 单组池容)m (82222

16444

2V V 311===

单 有效水深h=4.0m,单组有效面积)(m 5.20550

.48222

h V S 211===

单单 采用六廊道式，廊道宽m b 2.6=,反应池长度)(m 25.552

.662055.5

B S L 11=?==

单取56m 校核：

10)

-5L/b (03.92.6/56b /L )

2-1h /b (55.14/2.6h /b ======满足满足

超高取1.0米，则反映池总高H=4.0+1.0=5.0(m) （2）缺氧反应池尺寸 总容积)m (7054V 32= 设缺氧池2组，单组池容）（单32m 35272

7054

V ==

【精品】普通辐流式沉淀池设计计算

普通辐流式沉淀池设计计算（中心进水周边出水） 1、每座池表面积A1（m^2） Qmax=2450 n=2q0=2 A1=Qmax/(n*q0)＝612.5 其中： Qmax——最大设计流量(m^3/h) n——池子数（座） 表面负荷（m^3/(m^2*h)）,见设计参数 q0—— 2、池径D（m） π＝3.14 D=SQRT(4A1/π)=27.9取28 3、有效水深h2（m） t=1.5 h2=q0*t=3 其中：t——沉淀时间（h），见设计参数 4、沉淀区有效容积V'（m^3） V'=A1*h2=1837.5 5、污泥量W（m^3） S=0.5N=340000T=4 W=SNT/(1000*24*n)=14.2 其中：S——每人每日污泥量（L/(p*d)）,一般0.3～0.8 N——设计人口数（p） T——两次排泥的时间间隔（h），见设计参数 6、污泥斗容积V1（m^3） r1=2r2=1а=60 R=D/2=14 h5＝(r1-r2)*tgа=0.3 V1=π*h5*(r1^2+r1*r2+r2^2)/3= 2.3 其中：r1.r2——泥斗上下部半径（m） R——池半径（m） а——泥斗壁与底面夹角（度） h5——泥斗高度（m） 7.污泥斗以上圆锥体部分污泥容积V2（m^3） i=0.05 h4=(R-r1)*i=0.60 V2=π*h4*(R^2+R*r1+r1^2)/3=142.2 其中：i——池底坡度，一般0.05～0.10

h4——底坡落差（m） 8.池高H（m） h1＝0.3h3＝0.5 H=h1+h2+h3+h4+h5=4.7 其中：h1——超高（m），一般0.3 h3——缓冲层高（m），一般非机械排泥时0.5，机械排泥时高出刮泥板0.3 9.径深比校核 D/h2=9.3 说明：D/h3应介于6～12

二沉池设计说明书

目录 第一章绪论 一、水资源----------------------------------------------------------------------------2 二、设计背景--------------------------------------------------------------------------2 三、水污染处理技术发展状况-------------------------------------------------------3 四、设计意义和目的-----------------------------------------------------------------5 五、设计内容-------------------------------------------------------------------------6 六、设计要求-------------------------------------------------------------------------6 第二章设计参数选择 -------------------------------------------------------------------------6第三章工艺计算 一、主要尺寸计算-------------------------------------------------------------------7 二、进水系统计算-----------------------------------------------------------------10 三、出水部分计算-----------------------------------------------------------------11 四、排泥部分计算----------------------------------------------------------------14 五、设计工艺分析及讨论---------------------------------------------------------15 六、设计感想------------------------------------------------------------------------17

城市污水处理厂设计计算

污水厂设计计算书 第一章 污水处理构筑物设计计算 一、粗格栅 1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =1.5则： 最大流量Q max ＝1.5×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s 2.栅条的间隙数（n ） 设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾 角α=60° 则：栅条间隙数85.449 .04.002.060sin 347.0sin 21=???== bhv Q n α(取n=45) 3.栅槽宽度(B) 设：栅条宽度s=0.01m 则：B=s （n-1）+bn=0.01×（45-1）+0.02×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度 设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0. 6m/s ） 则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=?-=-=α 5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2) m L L 30.02 60.0212=== 6.过格栅的水头损失（h 1） 设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3

则：m g v k kh h 102.060sin 81 .929.0)02.001.0(4.23sin 2234 201=?????===αε 其中ε=β（s/b ）4/3 k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，m ε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2.4将β 值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值 7.栅后槽总高度(H) 设：栅前渠道超高h 2=0.3m 则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.4+0.3=0.7m 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.4+0.102+0.3=0.802m 8.格栅总长度(L) L=L 1+L 2+0.5+1.0+ H 1/tan α=0.6+0.3+0.5+1.0+0.7/tan60°=2.8 9. 每日栅渣量(W) 设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水 则：W=Q W 1=05.0105.130000100031max ??=??-Z K W Q =1.0m 3/d 因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣 10.计算草图：

AO工艺设计计算公式

A/O工艺设计参数 ①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：50～100% ③混合液回流比：300～400% ④反硝化段碳/氮比：BOD 5 /TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD 5 /KgMLSS·d ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS） ⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5 O段pH =7.0～8.0 ⑩水温：硝化20～30℃ 反硝化20～30℃ ⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH 4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO 3 计）。 反硝化反应还原1gNO 3 --N将放出2.6g氧， 生成3.75g碱度（以CaCO 3 计） ⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量 (KgO 2 /h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。 Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr a’─平均转化 1Kg的BOD的需氧量KgO 2 /KgBOD b’─微生物（以VSS 计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO 2 /Kg VSS·d。

上式也可变换为： Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或 Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr Sr─所去除BOD的量（Kg） Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO 2 /KgVSS·d Ro/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD 的需氧量KgO 2 /KgBOD 由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’ Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH 3－N转化成NO 3 -所需的氧 量（KgO 2 ） 几种类型污水的a’ b’值 ⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。 ⅰ.理论供氧量 1.温度的影响 KLa(θ)=K L(20)×1.024Q-20 θ─实际温度 2.分压力对Cs的影响（ρ压力修正系数） ρ=所在地区实际压力（Pa）/101325（Pa） =实际Cs值/标准大气压下Cs值

沉淀池设计计算

沉淀池 沉淀池是利用重力沉降作用将密度比水大的悬浮颗粒从水中去除的处理构筑物，是废水处理中应用最广泛的处理单元之一，可用于废水的处理、生物处理的后处理以及深度处理。在沉砂池应用沉淀原理可以去除水中的无机杂质，在初沉池应用沉淀原理可以去除水中的悬浮物和其他固体物，在二沉池应用沉淀原理可以去除生物处理出水中的活性污泥，在浓缩池应用沉淀原理分离污泥中的水分、使污泥得到浓缩，在深度处理领域对二沉池出水加絮凝剂混凝反应后应用沉淀原理可以去除水中的悬浮物。 沉淀池包括进水区、沉淀区、缓冲区、污泥区和出水区五个部分。进水区和出水区的作用是使水流均匀地流过沉淀池，避免短流和减少紊流对沉淀产生的不利影响，同时减少死水区、提高沉淀池的容积利用率；沉淀区也称澄清区，即沉淀池的工作区，是沉淀颗粒与废水分离的区域；污泥区是污泥贮存、浓缩和排出的区域；缓冲区则是分隔沉淀区和污泥区的水层区域，保证已经沉淀的颗粒不因水流搅动而再行浮起。 沉淀池的原理 沉淀池是利用水流中悬浮杂质颗粒向下沉淀速度大于水流向卜流动速度、或向下沉淀时间小于水流流出沉淀池的时间时能与水流分离的原理实现水的净化。 理想沉淀池的处理效率只与表面负荷有关，即与沉淀池的表面积有关，而与沉淀池的深度无关，池深只与污泥贮存的时间和数量及防止污泥受到冲刷等因素有关。而在实际连续运行的沉淀池中，由于水流从出水堰顶溢流会带来水流的上升流速，因此沉淀速度小于上升流速的颗粒会随水流走，沉淀速度等于卜-升流速的颗粒会悬浮在池中，只有沉淀速度大于上升流速的颗粒才会在池中沉淀下去。而沉淀颗粒在沉淀池中沉淀到池底的时间与水流在沉淀池的水力停留时间有关，即与池体的深度有关。 理论上讲，池体越浅，颗粒越容易到达池底，这正是斜管或斜板沉淀池等浅层沉淀池的理论依据所在。为了使沉淀池中略大于上升流速的颗粒沉淀下去和防止已沉淀下去的污泥受到进水水流的扰动而重新浮起，因而在沉淀区和污泥贮存区之间留有缓冲区，使这些沉淀池中略大于上升流速的颗粒或重新浮起的颗粒之间相互接触后，再次沉淀下去。 用沉淀池的类型 按水流方向划分，沉淀池可分为平流式、辐流式和竖流式三种，还有根据“浅层理论”发展出来的斜板(管)沉淀池。各自的优缺点和适用范围见表3—3。

城市污水处理中的沉淀池工艺设计

水污染工程课程设计 设计说明书 一. 基本情况 设计规模：日处理城镇污水10 万m3 处理工艺：污水处理采用氧化沟工艺设计内容：针对进出水要求，提出合理可行的污水处理工艺；针对工艺中的沉淀池进行设计计算；针对工艺中的沉淀池进行工艺设计 设计结果：设计说明书，CAC设计图纸2张（包括：（1）处理工艺流程图（2）构筑物工艺图） 根据设计任务书提供的进出水水质指标情况，特别是对氮、磷的去除，在初步讨论阶段，通过对A2/O 工艺和氧化沟在实际运行条件下的运行状况进行了详细的比较论证，最终确定选用氧化沟作为污水处理主体工艺，用于脱氮除磷并去除COD Cr、BOD5。 二. 污水水质及污水处理程度 进水水质：pH值6-8 ；BOD= 180mg/L ；COD=250 mg/L; SS=300 mg/L; NH-N=30 mg/L;T=25 C 出水水质：pH值6-8 ; BOI5<30mg/L; COD<100mg/L; SS<30mg/L NH3-N<3 mg/L;T=20 C 三. 污水处理工艺流程设计进行 （1 ）污水处理后必须达到排放标准。 （2）要尽量采用成熟的、先进的、可靠的、效率高的处理技术。城市污水处理成熟的处理路线一般为：预处理、一级处理、二级处理、三级处理和污泥处理，其中核心部分二级处理要求比较高，不仅要求去除有机污染物，而且要求能够脱N除P,主要技术有A-B法，A2/0法，SBR法，氧化沟法等。 （3）防止处理污染物过程中产生二次污染或污染转移。要避免和抑制污染物无组织排放，特别是剩余污泥的处理。设置溢流、事故排除口应慎重合理。 （4）要充分利用和回收能源。污水处理高程安排应尽量考虑利用自然地势。 （5）处理量较大时宜选择连续处理工艺。 （6）处理量较小时宜选用间歇处理工艺。 （7）尽可能回收利用有用物质。 四. 污水处理工艺选择 (1)此废水具有如下特点： (a)BOD5/COD Cr=150/250=0.6 ，说明废水可生化性很好；

污水处理厂工艺的设计计算书

5000T 污水处理厂设计计算书 设计水量： 近期（取K 总=1.75）：Q ave =5000T/d=208.33m 3/h=0.05787 m 3 /s Q max =K 总Q ave =364.58m 3/h=0.10127m 3 /s （截留倍数n=1.0）Q 合=n Q ave =416.67 m 3/h=0.1157m 3 /s 远期（取K 总=1.6）：Q ave =10000T/d=416.67m 3/h=0.1157m 3 /s Q max =K 总Q ave =667m 3/h=0.185m 3 /s 一．粗格栅（设计水量按远期Q max =0.185m 3 /s ） （1）栅条间隙数（n ）： 设栅前水深h=0.8m ，过栅流速v=0.6m/s ，栅条间隙b=0.015m ，格栅倾角a=75°。 °max sin 0.185sin 75=25Q n α==（个） （2）栅槽宽度（B ） B=S （n-1）+bn=0.01（25-1）+0.015*25=0.615m 二．细格栅（设计水量按远期Q max =0.185m 3 /s ） （1）栅条间隙数（n ）： °max sin 0.185sin 60=430.003 2.20.6 Q n bhv α==??（个） （2）栅槽宽度（B ） B=S （n-1）+bn=0.01（43-1）+0.003*43=0.549m 三．旋流沉砂池（设计水量按近期Q 合=0.1157m 3 /s ），取标准旋流沉砂池尺寸。

四、初沉池（设计水量按近期Q 合=416.67 m 3/h =0.1157m 3 /s ） （1）表面负荷：q （1.5-4.5m 3 /m 2 ·h ），根据姜家镇的情况，取1.5 m 3 /m 2 ·h 。 面积2max 416.67 277.781.5 Q F m q = == （2）直径418.8F D m π = =，取直径D=20m 。 （3）沉淀部分有效水深：设t=2.4h ， h2=qt=1.5*2.4=3.6m （4）沉淀部分有效容积： 2232*20*3.61130.44 4 V D h m π π '= = = 污泥部分所需的容积：设S=0.8L/（人·d ），T=4h ， 30.8120004 1.610001000124 SNT V m n ??= ==?? 污泥斗容积：设r1=1.2m ，r2=0.9m ，a=60°，则 512()(1.8 1.5)60=0.52h r r tg tg α=-=-o ，取0.6m 。 222235 111220.6 ()(1.8 1.5 1.8 1.5) 5.143 3 h V r r r r m ππ= ++= +?+= （5）污泥斗以上圆锥体部分污泥容积：设池底径向坡度0.1，则 4()0.1(10 1.8)*0.10.82h R r m =-?=-=，取0.8m 222234 2110.8 ()(1010 1.8 1.8)101.523 3 h V R Rr r m ππ= ++= +?+= （6）污泥总容积： V 1+V 2=5.14+101.52=106.66m 3＞1.6 m 3 （7）沉淀池总高度：设h 1=0.5m ， H= 0.5+3.6+0.8+0.6=5.5m （8）沉淀池池边高度 H ′=0.5+3.6=4.1m

AO工艺标准设计计算参考

A1/0生物脱氮工艺 一、设计资料 设计处理能力为日处理废水量为30000m3 废水水质如下： PH 值7.0~7.5 水温14~25 °C BOD5=160mg/L VSS=126mg/L(VSS/TSS=0.7) TN=40mg/L NH3-N=30mg/L 根据要求：出水水质如下： BOD5=20mg/L TSS=20mg/L TN 15mg/L NH3-N 8mg/L 根据环保部门要求，废水处理站投产运行后排废水应达到国家标准 《污水综合排放标准》GB8978-1996中规定的二级现有”标准，即COD 120mg/l BOD 30 mg/l NH -N<20 mg/l PH=6-9 SS<30 mg/l 二、污水处理工艺方案的确定 城市污水用沉淀法处理一般只能去除约25~30%的BOD5,污水中的胶体和溶解性有机物不能利用沉淀方法去除，化学方法由于药剂费用很高而且化学混凝去除溶解性有机物的效果不好而不宜采用。采用生物处理法是去除废水中有机物的最经济最有效的选择。 废水中的氮一般以有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮和硝酸盐氮等四种形态存在。生活污水中氮的主要存在形态是有机氮和氨氮。其中有机氮占 生活污水含氮量的40%~60%氨氮占50%~60%亚硝酸盐氮和硝酸盐氮仅占0%~5%。废水生物脱氮的基本原理是在传统二级生物处理中，将有机氮转化为氨氮的基础上，通过硝化和反硝化菌的作用，将氨氮通过硝化转化为亚硝态氮、硝态氮，再通过反硝化作用将硝态氮转化为氮气，而达到从废

水中脱氮的目的。 废水的生物脱氮处理过程，实际上是将氮在自然界中循环的基本原理应用与废水生物处理，并借助于不同微生物的共同协调作用以及合理的认为运用控制，并将生物去碳过程中转化而产生及原废水中存在的氨氮转化为氮气而从废水中脱除的过程。在废水的生物脱氮处理过程中，首先在好氧（oxic）条件下，通过好氧硝化的作用，将废水中的氨氮氧化为亚硝酸盐氮；然后在缺氧（Anoxic）条件下，利用反硝化菌（脱氮菌）将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气（N2）而从废水中逸出。因而，废水的生物脱氮通常包括氨氮的硝化和亚硝酸盐氮及硝酸盐氮的反硝化两个阶段，只有当废水中的氨以亚硝酸盐氮和硝酸盐的形态存在时，仅需反硝化（脱氮）一个阶段. ?与传统的生物脱氮工艺相比，A/O脱氮工艺则有流程简短、工程造价低的优点。 该工艺与传统生物脱氮工艺相比的主要特点如下： ①流程简单，构筑物少，大大节省了基建费用； ②在原污水C/N较高（大于4）时，不需外加碳源，以原污水中的有机物为碳源，保证了充分的反硝化，降低了运行费用； ③好养池设在缺养之后，可使反硝化残留的有机物得到进一步去除， 提高出水水质； ④缺养池在好养池之前，一方面由于反硝化消耗了一部分碳源有机物, 可减轻好养池的有机负荷，另一方面，也可以起到生物选择器的作用，有利于控制污泥膨胀；同时，反硝化过程产生的碱度也可以补偿部分

三种沉淀池设计计算设计参数

平流式沉淀池的基本要求有哪些 平流式沉淀池表面形状一般为长方形，水流在进水区经过消能和整流进入沉淀区后，缓慢水平流动，水中可沉悬浮物逐渐沉向池底，沉淀区出水溢过堰口，通过出水槽排出池外。 平流式沉淀池基本要求如下： (1)平流式沉淀池的长度多为30～50m，池宽多为5～10m，沉淀区有效水深一般不超过3m，多为2．5～3．0m。为保证水流在池内的均匀分布，一般长宽比不小于4：1，长深比为8～12。 (2)采用机械刮泥时，在沉淀池的进水端设有污泥斗，池底的纵向污泥斗坡度不能小于0．01，一般为0．01～0．02。刮泥机的行进速度不能大于1．2m／min，一般为0．6～0．9m／min。 (3)平流式沉淀池作为初沉池时，表面负荷为1～3m3／(m·h)，最大水平流速为7mm／s；作为二沉池时，最大水平流速为5mm／s。 (4)人口要有整流措施，常用的人流方式有溢流堰一穿孔整流墙(板)式、底孑L人流一挡板组合式、淹没孔人流一挡板组合式和淹没孔人流一穿孔整流墙(板)组合式等四种。使用穿孔整流墙(板)式时，整流墙上的开孔总面积为过水断面的6％～20％，孔口处流速为0．15～0．2m／s，孔口应当做成渐扩形状。 (5)在进出口处均应设置挡板，高出水面0．1～0．15m。进口处挡板淹没深度不应小于0．25m，一般为0．5～1.0m；出口处挡板淹没深度一般为0．3～0．4m。进口处挡板距进水口0．5～1．0m，出口处挡板距出水堰板0．25～0．5m。 (6)平流式沉淀池容积较小时，可使用穿孔管排泥。穿孔管大多布置在集泥斗内，也可布置在水平池底上。沉淀池采用多斗排泥时，泥斗平面呈方形或近于方形的矩形，排数一般不能超过两排。大型平流式沉淀池一般都设置刮泥机，将池底污泥从出水端刮向进水端的污泥斗，同时将浮渣刮向出水端的集渣槽。 (7)平流式沉淀池非机械排泥时缓冲层高度为0．5m，使用机械排泥时缓冲层上缘宜高出刮泥板0．3m。 例：某城市污水处理厂的最大设计流量Q=0.2m3/s，设计人数N=10万人，沉淀时

周进周出辐流式二沉池工艺设计

周进周出辐流式二沉池的工艺设计 4.1 配水系统的设计 配水系统的设计是周边进水周边出水辐流式二沉池的关键所在。周进式辐流式二沉池的只有沿圆周各点的进出水量一至，布水均匀，才能发挥其优点。而常用的配水系统为配水槽和布水孔。 4.1.1 配水槽的设计 目前的配水槽大多采用环状和同心圆状如图，也有牛角配水槽如图。布水孔的形状分为圆形和方形。布水孔间距有等距，也有不等距。 图3.3 环状配水槽图3.4 牛角配水槽由于配水槽是混凝土施工，宽度曲线的施工精度不容易保证，牛角配水槽不易实现，因此本次设计选用环形平底配水槽，布水孔孔径和孔距不变的配水系统。孔径为800mm，孔距为1040mm，并在槽底设短管，且短管长度为50~100mm。配水槽宽600mm。 根据结构设计分析，配水槽底厚一般为壁厚度的2倍,分别为0.3m和0.15m。配水槽和集水槽总宽为(从沉淀池池壁边计算)δ2 B(δ为配水槽壁和集水 + +b 槽堰壁厚度)。 4.1.2 进水区挡水裙板的设计 挡水裙板延伸至水面下1.5m处，以保证良好的澄清絮凝效果。与池壁的距离

与配水槽的宽度相等。 4.2 出水装置的设计 出水装置由集水槽和挡板组成。 4.2.1 二沉池集水槽的设计 二沉池集水槽是污水沉淀过程中泥水、固液分离的最后一道环节和工序, 在实际的工程设计中, 常见有3 种布置形式: 置双侧堰式、置单侧堰式、外置单侧堰式, 见图3.5。置单侧堰式、外置单侧堰式均为单侧堰进水, 设计堰上负荷基本一致, 从构造和水力条件来看, 两者没有明显的优劣之分。置双侧堰式的集水槽因堰上负荷小、出水水质好而应用较多。但在最近几年的工程设计与应用中发现双侧堰进水集水槽主要存在2个现象[27]： (1) 集水槽两侧水质检测时, 侧水质优于外侧。 (2) 因集水槽平衡孔开孔过大使三角堰均匀集水作用降低。 置双侧堰式置单侧堰式外置单侧堰式 图3.5 二沉池集水槽布置形式 在实际运行中, 可常观察到一种现象:靠近池壁的出水溢流堰一侧, 挟带较多的活性污泥絮体杂质, 而侧出水溢流堰的絮体杂质相对较少。侧溢流堰的出水优于外侧溢流堰，因此本设计采用置单侧堰进水。 集水槽设自由溢流堰，溢流堰严格水平，即可保证水流均匀，又可控制沉淀

污水处理厂的工艺流程设计

目录 设计任务书 2 第一章环境条件 4 第二章设计说明书 5 第三章污水厂工艺设计及计算 7 第一节格栅 7 第二节推流式曝气池 9 第三节沉淀池 11 第四节混凝絮凝池 14 第五节气浮池 15 第六节污泥浓缩池 17 第七节脱水机房 19 第八节其他 19 第四章水头损失 21 第五章总结与参考文献 22

设计任务书 1 设计任务： 某化工区2.5万m3/d污水处理厂设计 2 任务的提出及目的，要求： 2.1 任务的提出及目的： 随着经济飞速发展，人民生活水平的提高，对生态环境的要求日益提高，要求越来越多的污水处理后达标排放。在全国乃至世界范围内，正在兴建及待建的污水厂也日益增多。有学者曾根据日处理污水量将污水处理厂分为大、中、小三种规模：日处理量大于10万m3为大型处理厂，1-10m3万为中型污水处理厂，小于1万m3的为小型污水处理厂。近年来，大型污水处理厂建设数量相对减少，而中小型污水厂则越来越多。如何搞好中、小型污水处理厂，特别是小型污水厂，是近几年许多专家和工程技术人员比较关注的问题。 根据所确定的工艺和计算结果，绘制污水处理厂总平面布置图，高程图，工艺流程图。 2.2 要求： 2.2.1 方案选择合理，确保污水经处理后的排放水质达到国家排放标准 2.2.2 所选厂址必须符合当地的规划要求，参数选取与计算准确 2.2.3 全图布置分区合理，功能明确；厂前区，污水处理区污泥处理区条块分割清楚。延流程方向依次布置处理构筑物，水流创通。厂前区布置在上风向并用绿化隔离带与生产区隔离，以尽量减少对厂前区的影响，改善厂前区的工作环境。 2.2.4 构筑物的布置应给厂区工艺管线和其他管线设有余地，一般情况下，构筑物外墙距道路边不小于6米。 2.2.5 厂区设置地坪标高尽量考虑土方平衡，减少工程造价，同时满足防洪排涝要求。 2.2.6 水力高程设计一般考虑一次提升，利用重力依次流经各个构筑物，配水管的设计需优化，以尽量减少水头损失，节约运行费用， 2.2.7 设计中应该避免磷的再次产生，一般不主张采用重力浓缩池，而是采用机械浓缩脱水的方式，随时将排出的污泥进行处理。 2.2.8 所选设备质优、可靠、易于操作。并且设计必须考虑到方便以后厂区的改造。 2.2.7 附有平面图，高程图各一份。 3 设计基础资料： 该区为A市重要的工业及化工区，化工业门类比较齐全，主要为石油化工类，并规模较大，具有的化工厂目前为十多家，每天排出生活污水量8000m3左右，工业废水量为18000m3，污水BOD、COD、SS、酸、碱、硫化物、石油、苯等浓度较高，若未经处理处理直接排海，将会对生态环境造成重大影响，根据化工区规划，必须建设一座污水处理厂。 3.1 水量 最大时水量：1042m3/h 总设计规模为25000m3/d。(远期设计规模为：100000 m3/d)

AAO工艺设计计算

4.2 设计计算 本工艺是采用池体单建的方式， 各个池子根据厌氧 - 好氧-缺氧活性污泥法污 水处理工程技术规范 [20]进行设计计算。 4.2.1 厌氧池设计计算 1）池体设计计算 a. 反应池总容积 式中：t p —— 厌氧池水力停留时间， h ； Q —— 污水设计水量， m 3/d ； V p —— 厌氧池容积， m 3； b. 反应池总面积 反应池有效水深， m ；取 4m c. 单组反应池有效面积 4-3) 式中： A 1 每座厌氧池面积， m 2 ； N ----- 厌氧池个数，个； A 1 375 187.5m 2 2 d. 反应池总深 设超高为 h 1=1.0m ，则反应池总深为： H h h 1 4.0 1.0 5.0m e. 反应池尺寸 V p t p Q 24 4-1) V p 1.8 20000 1500m 3 24 式中： A ---- 反应池总面积， A V h m 2 ； 4-2) 1500 A 375m 2 A 1

B L H 15m 11.7m 5m 2）进、出水管设计 a. 进水设计 进水管设计流量 Q max 0.34m 3 / s ，安全系数为 1.2 故 Q max 1. 2Q max 1.2 0.34 0.408m 3 /s 分两条管道，则每条管道流量为： Q 1 Q max 2 0.4082 0.204m 3/ s 管道流速 v= 1.4m/s ，则进水管理论管径为： 取进水管管径 DN=450mm 。 反应池采用潜孔进水，孔口面积 4-5) 式中： F 每座反应池所需孔口面积， m 2 ； v2 ----- 孔口流速（m/s ），一般采用 0.2—1.5m/s ，本设计取 v 2=0.2m/s 设每个孔口尺寸为 0.5 ×0.5m ，则孔口数为 F n 式中： n ---- 每座曝气池所需孔口数，个； 每个孔口的面积， m 2 ； b. 出水设计 ①堰上水头 出水采用矩形薄壁堰，跌落水头，堰上水 Q 1 R R i Q 1 4 0.204 0.429m 429mm 1.4 4-4) Q 1 v 2 0.204 0.2 1.02m 2 4-6) 1.02 0.5 0.5 4.08个， 4-7) d

沉淀池设计计算

沉淀池设计计算 二沉池设在生物处理构筑物的后面，用于沉淀去除活性污泥或腐殖污泥（指生物膜法脱落的生物膜）。本设计二沉池采用中心进水、周边出水的辐流式沉淀池。 441设计要求 （1）沉淀池个数或分格数不应少于两个，并宜按并联系列设计；（2）沉淀池的直径一般不小于10m当直径大于20mm寸，应采用机械排泥； （3）沉淀池有效水深不大于4m池子直径与有效水深比值不小于6；（4）池子超高至少应采用0.3m; （5）为了使布水均匀，进水管四周设穿孔挡板，穿孔率为10%-20% 出水堰应用锯齿三角堰，堰前设挡板，拦截浮渣。 （6）池底坡度不小于0.05 ; （7）用机械刮泥机时，生活污水沉淀池的缓冲层上缘高出刮板 0.3m, 工业废水沉淀池的缓冲层高度可参照选用，或根据产泥情况适当改变其高度。 （8）当采用机械排泥时，刮泥机由绗架及传动装置组成。当池径小于20m时用中心传动，当池径大于20m时用周边传动，转速为1.0 —1.5m/min （周边线速），将污泥推入污泥斗，然后用静水压力或污泥泵排除；作为二沉池时，沉淀的活性污泥含水率高达99%以上，不可能被刮板刮除，可选用静水压力排泥。

（9）进水管有压力时应设置配水井，进水管应由井壁接入不宜由井 底接入，且应将进水管的进口弯头朝向井底。 442设计参数 （1）表面负荷取0.8 —2nVm2.h，沉淀效率40%^60% （2）池子直径一般大于10m,有效水深大于3m j （3）池底坡度一般采用0.05 ； （4）进水处设闸门调解流量，进水中心管流速大于0.4m/s，进水采用中心管淹没或潜孔进水，过孔流速为0.1 —0.4m/s，潜孔外侧设穿孔挡板或稳流罩，保证水流平稳；出水处应设置浮渣挡板，挡渣板高出池水面0.15 —0.2m，排渣管直径大于0.2m，出水周边采用双边90°三角堰，汇入集水槽，槽内流速为0.2 —0.6m/s ； （5）排泥管设于池底，管径大于200mm管内流速大于 0.4m/s，排泥静水压力1.2 —2.0m，排泥时间大于10min。 4.4.3设计计算 污水总量：5000nVd=0.058m3/s，单池设计流量为0.029m3/s （1）主要尺寸计算 1）池表面积： A=Q max q 式中：A——池表面积，m； cu—最大设计流量，m/s ；

污水处理厂工艺设计

污水处理厂工艺设计 污水处理厂工艺设计 作者：李洋 阅读：1762次 上传时间：2005-03-27 推荐人：farlong （已传论文1套） 简介：处理工艺选择的目的是根据污水量、污水水质和环境容量，在考虑经济条件和管理水平的前提下， 选用安全可靠、技术先进、节能、运行费用低、投资省、占地少、操作管理方便的成熟工艺。根据本项工 程的水质、水量及处理要求，为实现以最低的建设费用和运行成本取得最佳的出水效果的目的，我们推荐采用国际上先进的对污水处理效果好的百乐克污水处理工艺。 关键字：污水污泥处理工艺百乐克污水处理工艺 处理工艺选择的目的是根据污水量、污水水质和环境容量，在考虑经济条件和管理水平的前提下， 选用安全可靠、技术先进、节能、运行费用低、投资省、占地少、操作管理方便的成熟工艺。 根据本项工程的水质、水量及处理要求，为实现以最低的建设费用和运行成本取得最佳的出水效果的目的，我们推荐采用国际上先进的对污水处理效果好的百乐克污水处理工艺。 百乐克工艺起源于德国，它是在常规活性污泥工艺和曝气氧化塘基础上发展起来的一种新型工艺， 其采用低污泥负荷，高污泥泥龄设计，通过无固定的漂浮移动式曝气系统供氧，由于移动式曝气系统的充 氧特征，在生化池内能产生多重的缺氧和好氧区域，因而本工艺具有良好的脱氮除磷功能，这种新工艺的 主要特点如下： 1、浮动曝气延时活性污泥工艺，污泥泥龄长，有机物氧化充分，能满足最严格的污水处理排放要求， 出水可靠，抗冲击负荷能力强；采用多级A/0曝气工艺，脱氮除磷效率极高。与传统的氧化沟、A/A/0和 SBR工艺相比，工程投资低，占地面积少，运行管理简单。 2、浮动微孔曝气系统所产生的气泡在水中的停留时间是传统固定方式的3倍，因而氧转移效率高， 动力消耗低。同时漂浮式曝气系统操作简单，无须固定安装，保养维护方便（无须排空池体），可有效降低 人工成本。

MSBR工艺设计(含计算书)

第一章．设计总说明 1.工程概况 松江东部地区污水处理厂建设场地为一直边梯形地块，其尺寸为：底边 350m，上边300m，高300m。北侧民强路为主要通道，东侧为规划路，南侧为北泖泾，西侧为规划路。场地内地面基本平整，为一般闲置农田，无拆迁内容。地面标高3.8～4.2m范围之内。进水管由场地西北角接入，进水管管径为 1350，管低标高-1.5m，管道充满度0.70。 污水处理处理量7.5×104m3/d。设计进水浓度与出水水质标准见下表。 表1 设计进水浓度 (注：污水除生活污水外还可能含有各种行业的工业废水，重污染与特种污染行业的废水已经处理达到《污水排入城市下水道水质标准》(CJ 18-86)的有关规定。) 表2 出水水质标准 3.设计原则 1.贯彻国家关于环境保护的基本国策，执行国家的相关法规、政策、规范和标 准； 2.污水处理厂作为环保工程，设计中尽量减少污水处理厂本身对环境的负面影 响，如气味、噪音、固体废弃物等； 3.污水处理工艺的选择必须根据原水水质与水量，受纳水体的环境容量与利用 情况，综合考虑南通市的实际情况，通过经济技术比较优先采用低能耗、低

运行费用、低基建费用、占地少、操作管理方便成熟的处理工艺； 4.积极慎重地采用经过鉴定或实践证明是行之有效的新技术、新工艺、新材料 和新设备。污水处理厂出水水质达到国家和地方现行的有关规定； 5.污水处理设备、仪表选用首先立足于国内，对目前暂不能生产或质量尚未过 关的部分产品考虑适当引进； 6.污水厂总平面布置力求紧凑，土方平衡，减少占地和投资费用； 7.以人为本，充分考虑便于污水厂运行管理的措施； 8.污水厂的劳动组织、劳动定员、环境保护和安全卫生均严格按照国家和地方 的有关规定； 9.污水处理产生的污泥，其处理和处置的工艺按污泥量、污泥性质，根据国情 和当地的自然环境以及农业、园林业的可利用条件、卫生填埋等因素综合考虑确定； 10.污泥处理应因地制宜采取经济合理的方法进行稳定化处理。 4.工艺简介 根据松江东部地区污水处理厂的污水水质、要求的处理标准以及处理后排放时对污水水质的要求，松江东部地区污水处理厂污水处理工艺采用MSBR工艺的主体二级处理工艺。 5.工艺特点 该工艺的主要特点是： 1.为了防止硝酸盐影响厌氧池中的磷释放，在污泥进入厌氧池之前设置了预缺 氧池,依靠内碳源反硝化去除污泥中的硝酸盐,好氧池后续的两个序批反应池，将其中之一作为沉淀池使用时,通过特殊的配水及中间碟板构造形式，使该序批池可对好氧池的混合液进行接触絮凝沉淀作用，而且不会使系统污泥在该池中过度积累，另一个序批池则进行缺氧、好氧序批反应。 2.MSBR 的总体特点是借助大流量低扬程过墙式回流泵、空气控制出水堰及表 面搅拌器等设备，使各处理功能区可以有机地组合在一起,配上自动控制系统，各反应区域相互协调,功能上相互促进,使灵活集约化的设计理念得以实现。

二沉池计算

运行方式和处理效果。 二沉池是以沉淀、去除生物处理过程中产生的污泥获得澄清的处理水为其主要 目的。二沉池有别于其它沉淀池，其作用一是泥水分离（沉淀）、二是污泥浓缩， 并因水量、水质的时常变化还要暂时贮存活性污泥。 热门通常处理系统的建设费用是和系统处理构筑物的容积大小成正比的，所以二沉 池的设计计算是否合理，直接影响到整个生物处理系统的运行处理效果和建设费用 的大小。 一般二沉池有辐流式、平流式、竖流式三种形式，池型有圆形、方形。在过去 多年中，对沉淀池的研究较为欠缺，不同的国家，不同的设计单位（水处理公司） 都有自己的标准或方法，这些技术并不总是有明确的理论论证，常常也会发生矛盾。 目前世界范围内都要求在经济负荷下，提高出水质量标准，由此对沉淀池的作 用进行了重新研究，并对过去已经承认了的参数产生了疑问。 1影响二沉池运行设计的几个主要因素 二沉池运行过程中的影响因素很多，其中有些因素甚至是相互矛盾的。在沉淀 过程中的影响因素有：（1）污水：流量、水温；（2）沉淀池：表面积和出流量、

池高度、溢流堰长度地点和负荷、进水形式、池型、污泥收集系统、水力条件、水波和自然风影响；（3）污泥：负荷、区域沉淀速度、污泥体积指数、硝化程度；（4）生物处理情况：活性污泥模式、BOD负荷； 在浓缩过程中的影响因素有：（1）污水：混合液流量；（2）池体：池表面积、池高、污泥收集系统；（3）污泥：沉速（ZSV）、SVI、混合液浓度和负荷、回流比、污泥槽高度。 欲获得满意的二沉池运行效果，就必须适当的满足二沉池运行的诸多的条件，就目前研究的情况，设计中主要考虑因素有如下几点： 活性污泥的沉降性能 在生物处理系统中，活性污泥的特性，特别是污泥的沉降性能，直接影响着二沉池的工艺设计与运行。 衡量活性污泥沉降性能的参数有二个：一是污泥指数SVI（mL/g）；二是污泥沉降比：SV%。 SVI的物理意义是：曝气池出口混合液经30min静沉后，每克干污泥所形成的沉淀污泥所占的容积（mL）。 SV%又称30分钟沉降比，混合液在量筒内静置30 分钟后所形成的沉淀污泥的容积占原混合液容积的百分率。 SVI、SV%与混合液污泥浓度MLSS（g/L）之间有下列关系：

污水处理厂各构筑物的设计计算

山东理工大学 《水污染控制工程》课程设计题目：孤岛新镇污水处理厂设计 学院：资环学院 专业班级：环本0803班 姓名：李聪聪 序号：27号 指导教师：尚贞晓 课程设计时间：2011年12月12日~2011年12月30号共3周

第一章设计任务及资料 1.1设计任务 孤岛新镇6.46万吨/日污水处理厂工艺设计。 1.2设计目的及意义 1.2.1设计目的 孤岛新镇位于山东省黄河入海口的原黄泛区内。东径118050＇~118053＇，北纬37064＇~37057＇，向北15公里为渤海湾。向东10公里临莱州，向南20公里为现黄河入海口，距东营市（胜利油田指挥部）约60公里，该镇地处黄河下游三角洲河道改流摆动地区内。 该镇附近区域为胜利油田所属的孤岛油田和两桩油田。地下蕴藏着丰富的石油资源。为了开发这些油田并考虑黄河下游三角洲的长远发展。胜利油田指挥部决定兴建孤岛新镇，使之成为孤岛油田和两桩油田的生活居住中心和生产指挥与科研中心，成为一个新型的社会主义现代化的综合石油城。根据该镇总体规划，该镇具有完备的社会基础和工程基础设施。有完备的城市交通、给水排水、供电、供暖、电信等设施，并考虑今后的发展与扩建的需要。 因此，为保护环境，防治水污染问题，建设城市污水治理工程势在必行。 1.2.2设计意义 设计是实现高等工科院校培养目标所不可缺少的教学环节，是教学计划中的一个有机组成部分，是培养学生综合运用所学的基础理论、基础知识以及分析解决实际问题能力的重要一环。它与其他教学环节紧密配合，相辅相成，在某种程度上是前面各个环节的继续、深化和发展。 我国城市污水处理相对于国外发达国家、起步较晚。近200年来，城市污水处理已从原始的自然处理、简单的一级处理发展到利用各种先进技术、深度处理污水，并回用。处理工艺也从传统活性污泥法、氧化沟工艺发展到A/O、A2/O、AB、SBR、 CASS等多种工艺，以达到不同的出水要求。虽然如此，我国的污水处理还是落后于许多国家。在我们大力引进国外先进技术、设备和经验的同时，必须结合我国发展，尤其是当地实际情况，探索适合我国实际的城市污水处理系统。 其次，做本设计可以使我得到很大的提高，可在不同程度上提高调查研究，查阅文献，收集资料和正确熟练使用工具书的能力，提高理论分析、制定设计

沉淀池设计与计算

第六节、普通沉淀池 沉淀池可分为普通沉淀池和浅层沉淀池两大类。按照水在池内的总体流向，普通沉淀池又有平流式、竖流式和辐流式三种型式。 普通沉淀池可分为入流区、沉降区、出流区、污泥区和缓冲区5个功能区。入流区和出流区的作用是进行配水和集水，使水流均匀地分布在各个过流断面上，为提高容积利用、系数和固体颗粒的沉降提供尽可能稳定的水力条件。沉降区是可沉颗粒与水分离的区域。污泥区是泥渣贮存、浓缩和排放的区域。缓冲层是分隔沉降区和污泥区的水层，防止泥渣受水流冲刷而重新浮起。以上各部分相互联系，构成一个有机整体，以达到设计要求的处理能力和沉降效率。 一、平流沉淀池 在平流沉淀池内，水是按水平方向流过沉降区并完成沉降过程的。图3-16是没有链带式刮泥机的平流沉淀池。废水由进水槽经淹没孔口进入池内。在孔口后面设有挡板或穿孔整流墙，用来消能稳流，使进水沿过流断面均匀分布。在沉淀池末端没有溢流堰(或淹没孔口)和集水槽，澄清水溢过堰口，经集水槽排出。在溢流堰前也设有挡板，用以阻隔浮渣，浮渣通过可转动的排演管收集和排除。池体下部靠进水端有泥斗，斗壁倾角为50°～60°，池底以0.01～0.02的坡度坡向泥斗。当刮泥机的链带由电机驱动缓慢转动时，嵌在链带上的刮泥板就将池底的沉泥向前推入泥斗，而位于水面的刮板则将浮渣推向池尾的排渣管。泥斗内设有排泥管，开启排泥阀时，泥渣便在静水压力作用下由排泥管排出池外。[显示图片] 链带式刮泥机的缺点是链带的支承和驱动件都浸没于水中，易锈蚀，难保养。为此，可改用桥式行车刮泥机，这种刮泥机不但运行灵活，而且保养维修都比较方便。对于较小的平流沉淀池，也可以不设刮泥设备，而在沿池的长度方向设置多个泥斗，每个泥斗各自单独排泥，既不相互干扰，也有利于保证污泥浓度。 沉淀池的设计包括功能构造设计和结构尺寸设计。前者是指确定各功能分区构件的结构形式，以满足各自功能的实现；后者是指确定沉淀池的整体尺寸和各构件的相对位置。设计良好的沉淀池应满足以下三个基本要求；有足够的沉降分离面积：有结构合理的人流相出流放置能均匀布水和集水；有尺寸适宝、性能良好的污泥和浮渣的收集和排放设备。 进行沉淀池设计的基本依据是废水流量、水中悬浮固体浓度和性质以及处理后的水质要求。因此，必须确定有关设计参数，其中包括沉降效率、沉降速度(或表面负荷)、沉降时间、水在池内的平均流速以及泥渣容重和含水率等。这些参数一般需要通过试验取得；若无条件，也可根据相似的运行资料，因地制宜地选用经验数据。以-萨按功能分区介绍设计和计算方法。 1.入流区和出流区的设计 入流和出流区设计的基本要求，是使废水尽可能均匀地分布在沉降区的各个过流断面，既有利于沉降，也使出水中不挟带过多的悬浮物。