屋面板模板计算书
板模板(木支撑)计算书
综合楼工程；属于框架；地上13层，地下2层；建筑高度：49.3m；标准层层高：3.4m；总建筑面积：46740.84平方米；总工期：360天；施工单位：华盛置业集团建设工程有限公司。
本工程由：市场建设营运有限公司投资建设；由建筑设计有限公司设计，工程勘察研究院地质勘察，工程管理有限公司监理，集团建设工程有限公司组织施工；由担任项目经理；担任技术负责人。
模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规范》（GB50005-2003）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制。
一、参数信息
1、模板支架参数
横向间距或排距: 1m；
纵距: 1m；
立柱长度: 3.2m；
立柱采用圆形；
立杆圆木大头直径: 100mm；
立杆圆木小头直径: 80mm；
斜撑截面宽度：40mm；
斜撑截面高度：60mm；
帽木截面宽度：75mm；
帽木截面高度：120mm；
斜撑与立柱连接处到帽木的距离: 600mm；
板底支撑形式：方木支撑；
方木的间隔距离：600mm；
方木的截面宽度：60mm；
方木的截面高度：80mm；
2、荷载参数
模板与木板自重：0.35kN/m2；
混凝土与钢筋自重：25kN/m3；
施工均布荷载标准值：2.5kN/m2；
3、楼板参数
钢筋级别：Ⅲ级钢筋；
楼板混凝土强度等级：C25；
每层标准施工天数：8；
每平米楼板截面的钢筋面积：1440mm2；
楼板的计算跨度：4.5m；
楼板的计算宽度：7.2m；
楼板的计算厚度：120mm；
施工期平均气温：250℃；
4、板底方木参数
板底方木选用木材：南方松；
方木弹性模量E：10000N/mm2；
方木抗弯强度设计值fm：15N/mm2；
方木抗剪强度设计值fv：1.4N/mm2；
5、帽木方木参数
帽木方木选用木材：南方松；
方木弹性模量E：10000N/mm2
方木抗弯强度设计值fm：15N/mm2；
方木抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；
6、斜撑方木参数
斜撑方木选用木材：南方松；
方木弹性模量E：10000N/mm2；
方木抗压强度设计值fv：13N/mm2；
7、立柱方木参数
立柱方木选用木材：南方松；
方木弹性模量E：10000N/mm2；
方木抗压强度设计值fv：13N/mm2；
二、模板底支撑方木的验算:
本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照简支梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = b×h2/6 = 60×802/6 = 64.000cm3；
I = b×h3/12 = 60×803/12 = 256.000cm4；
木楞计算简图
1、荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：
q1 = 25×120/1000×600/1000 = 1.800 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×600/1000 = 0.210 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：
p1 = 2.5×1.000×600/1000 = 1.500 kN；
2、抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(q1+q2 ) = 1.2×(1.800+0.210) = 2.412 kN/m；
集中荷载 P = 1.4×p1 = 1.4×1.500 = 2.100 kN；
最大弯距 M = P×l/4+q×l2/8 = 2.10×1/4+2.41×12/8 = 0.83 kN；
最大支座力 N = P/2+q×l/2 = 2.10+2.41×1/2 = 3.306kN ；
截面应力σ = M/W = 0.827/0.064 = 12.914 N/mm2；
方木的最大应力计算值为12.914N/mm2，小于方木抗弯强度设计值
15.000N/mm2，满足要求！
3、抗剪强度验算：
最大剪力的计算公式如下：
截面抗剪强度必须满足下式：
其中最大剪力：V = 2.41×1/2+2.100/2 = 2.256 kN；
截面受剪应力计算值：T = 3×2.256×103/(2×60×80) = 0.705 N/mm2；
截面抗剪强度设计值：[f v] = 1.500 N/mm2；
方木的最大受剪应力计算值为0.705N/mm2，小于方木抗剪强度设计值
1.500N/mm2，满足要求！
4、挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：
均布荷载 q = q1+q2 = 1.800+0.210 = 2.010 kN/m；
集中荷载 p = 1.500 kN
最大变形ω = 5×2.010×1×1012/(384×10000.000×256.000×104)
+1.500×1×109/(48×10000×256.000×104)
= 1.022 mm；
L/250 = 1000.000/250 = 4.000
方木的最大挠度为1.022mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！
三、帽木验算:
支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 2.412×1+2.100 = 4.512 kN；
均布荷载q取帽木自重：q = 1.00×75/1000×120/1000×3.870 = 0.035 kN/m；
截面抵抗矩：W = b×h2/6 = 75/10×120/102/6 = 180.000 cm3；
截面惯性矩：I = b×h3/12 = 75×120/103/12 = 1080.000 cm4；
帽木受力计算简图
经过连续梁的计算得到
帽木剪力图(kN)
帽木弯矩图(kN.m)
帽木变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 7.933 kN；
R[2] = 12.734 kN；
R[3] = 6.209 kN；
最大弯矩 Mmax = 0.844 kN.m；
最大变形ωmax = 0.0024 mm；
最大剪力 Vmax = 6.232 kN；
截面应力σ = 4.689 N/mm2。
帽木的最大应力为 4.689 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 15.000
N/mm2，满足要求！
帽木的最大挠度为 0.0024 mm，小于帽木的最大容许挠度 2.000 mm，满足要求！
四、模板支架荷载标准值(轴力)计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1、静荷载标准值包括以下内容：
(1)木顶撑的自重(kN)：
N G1 = {1×75/1000×120/1000+[(1/2)2+600/10002]0.5×2×40/1000×
60/1000+3.2×80/1000×3.14× 100/1000×100/1000}×3.870 = 0.080 kN
(2)模板的自重(kN)：
N G2 = 0.35×1×1 = 0.350 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
N G3 = 25×120/1000×1×1 = 3.000 kN；
经计算得到，静荷载标准值；
N G = N G1+N G2+N G3 = 0.080+0.350+3.000 = 3.430 kN；
2、活荷载为施工荷载标准值：
经计算得到，活荷载标准值：
NQ = 2.500×1×1 = 2.500 kN；
3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：
N = 1.2NG+1.4NQ = 1.2×3.430+1.4×2.500 = 7.616 kN；
五、立柱的稳定性验算:
稳定性计算公式如下：
其中，N -- 作用在立柱上的轴力
σ-- 立柱受压应力计算值；
fc-- 立柱抗压强度设计值；
A0-- 立柱截面的计算面积；
A0 = 3.14×40.002 = 5026.560 mm2
φ-- 轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ = l0/i结果确定；
轴心受压稳定系数按下式计算：
i -- 立杆的回转半径，i = 80/4 = 20.000 mm；
i -- 立杆的回转半径，i = 80/4 = 20.000 mm；
l0-- 立杆的计算长度，l0 = 3.2×1000-600 = 2600.000 mm；
λ = 2600.000/20.000 = 130.000；
φ = 0.166；
经计算得到：
σ = 7616.120/(0.166×5026.560) = 9.145 N/mm2；
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数：
[f] = 1.2×13 = 15.600 N/mm2；
木顶支撑立柱受压应力计算值为9.145N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计
值 15.600N/mm2，满足要求！
六、斜撑(轴力)计算:
木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算：
RDi＝RCi/sinαi
其中 RCi - 斜撑对帽木的支座反力；
RDi - 斜撑的轴力；
αi - 斜撑与帽木的夹角。
sinαi = sin{90-arctan[(1/2)/0.600]} = 0.894；
斜撑的轴力：R Di = R Ci/sinαi = 7.933/ 0.894 = 8.873 kN
七、斜撑稳定性验算:
稳定性计算公式如下：
其中，N -- 作用在木斜撑的轴力,8.873 kN
σ-- 木斜撑受压应力计算值；
f c-- 木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2
A0-- 木斜撑截面的计算面积；
A0 = 40×60 = 2400.000 mm2；
φ --轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ = l0/i结果确定；
轴心受压构件稳定系数按下式计算：
i -- 木斜撑的回转半径，i = 0.289×60 = 17.340 mm；
l0-- 木斜撑的计算长度，l0 = [(1×1000/2)2+6002]0.5 = 781.025 mm；
λ = 781.025/17.340 = 45.042；
φ = 0.759；
经计算得到：
σ = 8873.423/(0.759×2400.000) = 4.869N/mm2；
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；
[f] = 1.2×13 = 15.600 N/mm2；
木顶支撑斜撑受压应力计算值为4.869 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值15.600N/mm2，满足要求！
八、楼板强度的计算:
1. 楼板强度计算说明
验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。
宽度范围内配置Ⅲ级钢筋,配置面积As = 1440 mm2,fy = 360 N/mm2。
板的截面尺寸为 b×h = 7200mm×120mm,截面有效高度 ho = 100 mm。
按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.5m,短边为7.2 m；
q = 2×1.2×(0.350+25.000×0.120)+1×1.2×(0.413×5×
8/4.5/7.2)+1.4×(2.500+2.000) = 14.952 kN/m2；
单元板带所承受均布荷载 q = 4.5×14.952 = 67.282 kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
M max = 0.0821×67.282×7.2002 = 286.287 kN.m；
因平均气温为250℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到74.75%,C25混凝土强度在8天龄期近似等效为C18.687。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm = 8.895 N/mm2；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ = As× fy/ ( b × ho × fcm ) = 1440.000×360 / ( 7200.000×100.000×8.895 ) = 0.081
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs = 0.078
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
M1 = αs×b×ho2×fcm = 0.078×7200.000×100.0002×8.895×10-6 = 49.954 kN.m；
结论：由于∑M i = M1+M2 = 49.954<= M max = 286.287
所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑必须保留。
3.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.5m,短边为7.2 m；
q = 2×1.2×(0.350+25.000×0.120)+2×1.2×(0.413×5×
8/4.5/7.2)+1.4×(2.500+2.000) = 15.563 kN/m2；
单元板带所承受均布荷载 q = 4.5×15.563 = 70.033 kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
M max = 0.0821×70.033×7.2002 = 297.992 kN.m；
因平均气温为250℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到16天龄期混凝土强度达到90.55%,C25混凝土强度在16天龄期近似等效为
C22.637。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm = 10.775 N/mm2；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ = As× fy/ ( b × ho × fcm ) = 1440.000×360 / ( 7200.000×100.000×10.775 ) = 0.067
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs = 0.065
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
M1= αs×b×ho2×fcm = 0.065×7200.000×100.0002×10.775×10-6= 50.427 kN.m；
结论：由于∑M i = M1+M2 = 49.954+50.427 = 100.381<= M max = 297.992
所以第16天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
第3层以下的模板支撑必须保留。
4.验算楼板混凝土24天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.5m,短边为7.2 m；
q = 2×1.2×(0.350+25.000×0.120)+3×1.2×(0.413×5×
8/4.5/7.2)+1.4×(2.500+2.000) = 16.175 kN/m2；
单元板带所承受均布荷载 q = 4.5×16.175 = 72.786 kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
M max = 0.0821×72.786×7.2002 = 309.706 kN.m；
因平均气温为250℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到24天龄期混凝土强度达到99.17%,C25混凝土强度在24天龄期近似等效为
C24.792。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm = 11.801 N/mm2；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ = As× fy/ ( b × ho × fcm ) = 1440.000×360 / ( 7200.000×100.000×11.801 ) = 0.061
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs = 0.059
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
M1= αs×b×ho2×fcm = 0.059×7200.000×100.0002×11.801×10-6= 50.131 kN.m；
结论：由于∑M i = M1+M2 = 49.954+50.427+50.131 = 150.512<= M max = 309.706 所以第24天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
模板计算书
模板计算书 1、二层结构模板计算： （1）各底板面积：（0.9-0.18）*（3.9-0.18）=2.68m2 （0.9-0.18）*（2.3-0.18）=1.53m2 （3.3-0.18）*（4-0.18）=11.92m2 （3.3-0.18）*（4.5-0.18）=13.48m2 （4-0.18）*（3.9-0.18）=14.21m2 （4-0.18）*（1.1-0.18）=3.51m2 （4-0.18）*（1.2-0.18）=3.90m2 （4.5-0.18）*（2-0.18）=7.86m2 （4.5-0.18）*（3-0.18）=12.18m2 （4.5-0.18）*（1.2-0.18）=51.06m2 底板总面积 =2.68+1.53+11.92+13.48+14.21+3.51+3.90+7.86+12.18 +51.06=122.33m2 （2）外圈梁面积：（9.7+9.2+8.5+3.3+0.9+6.2+0.18*6） *0.35=13.61m2 （3）内圈梁面积：（3.3-0.18）*2+（4-0.18）*2=13.88m （3.3-0.18）*2+（4.5-0.18）*2=14.88m （3.9-0.18）*2+（0.9-0.18）*2=8.88m （3.9-0.18）*2+（4-0.18）*2=15.08m （1.2+1.1-0.18）*2+（0.9-0.18）*2=5.68m
（1.2-0.18）*2+（4-0.18）*2=9.68m （3-0.18）*2+（4.5-0.18）*2=14.28m （1.2-0.18）*2+(4.5-0.18）*2=10.68m 楼梯梁侧面面积=2*【（2-0.18）+（4-0.18）】*0.35=3.95m2将以上所求梁的周长乘以（0.35-0.12），则 内圈梁面积= （13.88+14.88+8.88+15.08+5.68+9.48+9.68+14.28+10.6 8）*（0.35-0.12）=23.58m2 再加上楼梯梁侧面面积，得 内圈梁总面积=23.58+3.95=27.53m2 2、三层结构模板计算： 因为在结构设计中，三层与二层相同。 （1）各底板面积：（0.9-0.18）*（3.9-0.18）=2.68m2 （0.9-0.18）*（2.3-0.18）=1.53m2 （3.3-0.18）*（4-0.18）=11.92m2 （3.3-0.18）*（4.5-0.18）=13.48m2 （4-0.18）*（3.9-0.18）=14.21m2 （4-0.18）*（1.1-0.18）=3.51m2 （4-0.18）*（1.2-0.18）=3.90m2 （4.5-0.18）*（2-0.18）=7.86m2 （4.5-0.18）*（3-0.18）=12.18m2
墙模板计算书
墙模板计算书 齐家工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据《建筑施工手册》，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 墙模板的总计算高度(m):H＝3.00；模板在高度方向分 2 段进行设计计算。 第1段(墙底至墙身高度1.50米位置；分段高度为1.50米): 一、参数信息 1.基本参数 次楞间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):450； 主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.50； 3.次楞信息 次楞材料:木方；次楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -- 模板计算高度，取1.500m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
屋面板檩条受力计算
金属屋面受力计算书 一、构造层说明及相关参数 1、构造层说明： 面层：0.7mm厚铝镁锰合金屋面板，展开宽度500mm；由不锈钢扣件固定在支撑层上面。 25/430型立边咬合铝、锰、镁合金板受向下荷载时的截面参数 25/430型立边咬合铝、锰、镁合金板受向上荷载时的截面参数 降噪层：6mm厚通风降噪丝网； 防水层：自粘性防水卷材； 找平层：1mm厚镀锌找平钢带（间距400~450mm）；
支撑层：0.5mm厚VP125型压型钢承板； 保温层：100厚12k保温棉满铺； 檩条：□40x40x4.0方通檩条，横截面积：576mm2；间距1000mm； □40x40x4.0 方通檩条截面特性 2、计算依据： 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002） 《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 3、设计参数 钢密度：78.5 KN/m3 铝合金密度：28 KN/m3 玻璃棉容重：0.12 KN/m3 檩条钢材材质为：Q235 强度设计值： 冷弯薄壁型钢的f(拉、压、弯)设计值为：205N/mm2 ≥220(N/mm2) 屋面铝板铝合金牌号为： 3004H14，抗拉强度σ b ≥170(N/mm2) 非比例伸长应力σ RP0.2 T码铝合金牌号为6063-T5 抗拉强度σ ≥160(N/mm2) b ≥110(N/mm2) 非比例伸长应力σ RP0.2
ST5.5*35六角法兰钻尾钉材质为SWRCH22A，最小破坏力矩为10N·m 破坏拉力荷载为13.2KN 材料弹性模量及线胀系数： 材料弹性模量 E(N/mm2)线胀系数(10-5) 钢 2.06*105 1 铝合金 0.70*105 2.35 结构重要性系数：λ=1.1 4、荷载 4.1、恒荷载： 0.7厚25/430型立边咬合铝镁锰合金屋面板 0.035 KN/m2 6mm厚通风降噪丝网 0.005 KN/m2 自粘性防水卷材 0.05KN/㎡ 1mm厚找平钢板 0.08 KN/m2 0.5mm厚压型钢板 0.04 KN/m2 □40x40x4檩条 0.05 KN/m 其他连接附件 0.005 KN/m2 合计 0.265 KN/m2 4.2、活荷载（按不上人屋面）： 0.5 KN/m2 4.3、风荷载： 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001,计算嘉兴地区的风载为： 50年一遇基本风压：w0 = 0.50 kN/m2，地面粗糙类别 B类，建筑物高度按20m计算，按封闭式屋面取体形系数。
搅拌站基础承载力及罐仓抗风计算书
XX铁路XX标 第X搅拌站 罐仓基础承载力及罐仓抗风计算书 计算： 复核： 中铁X局集团XX铁路项目经理部2010年12月
一、工程概况 中铁X局XX铁路六标第X搅拌站，配备HZS90搅拌机、HZS120搅拌机各一台，每台搅拌机设有6个100吨级储料罐仓。 根据厂家提供的拌和站安装施工图，确定罐仓基础呈扇型布置，尺寸如下： 根据现场地质情况，基础浇筑厚度为1.5m，混凝土强度等级为C30。 二、基础承载力检算 1、相关计算公式 根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002， fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5) 式中 fa--修正后的地基承载力特征值 地基承载力特征值fak-- ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数 γ--基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度； b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m 取值； γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；d--基础埋置深度(m)。
2、承载力检算 不考虑摩擦力的影响，罐仓与基础自重P=1100kN*6+基础自身1重量，基础自身重量=95m*24kN/m=2280kN 33则P=1100kN*6+95m*24kN/m=6600+2280=8880kN 331最大应力f=8880/64=139Kpa K修正后地基承载力特征值: fa=120+0*(6-3)+2280/64=155KPa(根据现场地质情况地基承载力特征值fak取120 Kpa) 计算结果f=139KPa＜fa=155KPa 承载力满足要求K三、罐仓抗风检算 1、相关计算公式 根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001， 风荷载强度： W=KKKW= KKKV/1.6 23212301Pa 风荷载强度—W W—基本风压值Pa 0K、K、K—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0 321V—风速m/s,本次按照XX地区最大风速20.7m/s检算 抗倾覆计算： K=M/ M=[(P*0.5*基础宽)/(14*P*受风面)] 22c11K≥1.5 即满足抗倾覆要求c M—抵抗弯距kN?m 1M—抵抗弯距kN?m 2P—储蓄罐与基础自重kN 1P—风荷载kN 22、抗倾覆检算 W=K1K2K3W0=K1K2K3V2/1.6=0.8*1.13*1.0*20.72/1.6=242.1pa
墙模板设计计算书
墙模板设计计算书 一. 荷载计算: 已知条件:墙混凝土计算高度h=1.00m; ⑥.新浇混凝土对模板侧面的压力标准值 25.00 KN/m2 ⑦倾倒混凝土时产生的水平荷载 4.0 KN/m2 γc=25 KN/m3混凝土自重 设混凝土的入模温度 T=15.00℃ t =200/(T+15)=200/(15.00+15)=6.67 设混凝土浇筑速度 V=32.00m/s β 1 =1.00 外加剂修正系数 β 2 =1.00 塌落度修正系数 F 1=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22×25×6.67×1.00×1.00×32.001/2=207.42 KN/m2 F 2=γ c H=25×1.00=25.00 KN/m2 取F=25.00 KN/m2 二．墙模板计算: 模板采用组合钢摸板,荷载折减系数取0.85 按模板宽度:0.300m单元计算; 模板EI=55560000000N·mm2 模板W=5940mm3;按四跨连续梁计算 模板计算跨度l=0.600m 模板允许应力[σ]=215.0 N/mm2 1.荷载 荷载: q=0.85×(1.2×⑥+1.4×⑦) ×0.300 =0.85×(1.2×25.00+1.4×4)×0.300 =9.78KN/m用于计算弯矩
q’=0.85×⑥×0.300 =0.85×25.00×0.300 =6.375KN/m用于计算挠度 2.抗弯强度验算: M=0.1070ql2=0.1070×9.78×0.6002 =0.3767KN·m σ=M/W=0.3767×106/5940 =63.4N/mm2<215.0N/mm2 3.挠度验算: ω=0.6320×q’l4/100EI =0.6320×6.375×(0.600×1000）4/(100×55560000000) =0.10mm<[ω]=1.5mm 允许挠度[ω]=1.5mm 三.墙侧模水平龙骨强度验算: 水平龙骨采用2根φ48.5mm×3.5mm钢管;间距0.600mm 水平龙骨截面抵抗矩W=5080; 水平龙骨刚度EI=25100000000; 水平龙骨允许应力[σ]=205.0000N/mm2 水平龙骨计算跨度l=0.6000m 按五跨连续梁计算; 荷载折减系数取0.90 荷载: 0.90×(1.2×⑥+1.4×⑦) =0.90×(1.2×25.00+1.4×4) =25.00KN/m2 q=25.00×0.600=21.36KN/m 用于计算弯矩 q’=0.90×⑥×0.600=15.00N/mm用于计算挠度 M =0.105×ql2=0.105×21.36×0.30002=0.2019KN·m max /2W=0.2019×106/(2×5080) σ=M max =19.8673N/mm2<205.0000N/mm2 ω=0.644q’l4/(2×100EI)
金属屋面计算书
呼和浩特东客运站无柱风雨棚 金属屋面工程 设计计算书 设计：______________ 审核：______________ 审批：______________
目录 一、设计依据： (3) 二、材料数据： (3) 2.1、材料重力体积密度： (3) 2.2、材料力学性能： (3) 2.3、材料弹性模量及线膨胀系数： (3) 三、屋面板设计验算： (3) 3.1、屋面板力学性能： (3) 3.2、金属屋面构造层次自重荷载统计： (4) 3.3、屋面活荷载： (5) 3.4、站台无柱风雨棚金属屋面板强度设计验算： (6) 四、金属屋面檩条强度及刚度设计计算： (9) 4.1、荷载组合Ⅰ[正向荷载]: (10) 4.2、荷载组合Ⅱ[负向荷载]: (10) 五、天沟龙骨强度及刚度设计计算: (11) 六、附件强度计算： (11) 6.1、铝合金T码强度验算： (11) 6.2、T码ST5.5*35六角法兰钻尾钉连接计算： (12) 七、温度变形的控制： (12) 八、屋面降噪性能: (12) 8.1、隔声原理： (12) 8.2、隔声量计算数据对照表 (13) 九、屋面排水计算： (13) 9.1屋面板排水计算： (13) 9.2檐口天沟排水计算： (14)
一、设计依据： 1、“呼和浩特东客运站无柱风雨棚——金属屋面工程”招标文件及答疑文 件； 2、中南建筑设计院提供的相关建筑与结构图纸； 3、国家相关的标准、规范及国外相关标准 《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）[2006年版] 《钢结构设计规范》（GB50017－2003） 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018－2002） 《建筑抗震设计规范》（GB50011－2001） 《屋面工程技术规范》（GB50207） 《金属屋面的设计和安装规范》（AS1562） 《压型金属板设计施工规范》（YBG216） 《建筑物防雷设计规范》 (GB50057－94) 《室外排水规范》 (GBJ14－87) 《民用建筑热工设计规范》 (GB50176－93) 《民用建筑隔声设计规范》 (GBJ118－88)等 二、材料数据： 2.1、材料重力体积密度： 铝： 27.0 KN/m3 钢材： 78.5 KN/m32.2、材料力学性能： Q235B钢材强度设计值： f(拉、压、弯)＝215N/mm2 f v(剪) ＝120N/mm2 f ce(端面承压)＝325N/mm2 注：冷弯薄壁型钢的f(拉、压、弯)设计值为：205N/mm2 E43型焊条手工焊，焊缝强度设计值： f(拉、压、弯、剪)＝160N/mm2 (角焊缝) 螺栓连接的强度设计值： f(拉、压)＝170N/mm2 f(剪) ＝130N/mm2 2.3、材料弹性模量及线膨胀系数： 材料弹性模量 E(N/mm2) 线胀系数(10-5 ) 铝合金 0.70×105 2.35 钢、不锈钢 2.06×105 1.2 三、屋面板设计验算： 3.1、屋面板力学性能： 呼和浩特东站位于呼和浩特市城区东侧哈拉沁沟与内蒙古正大饲料厂之间的京包线上，距既有呼和站8.7公里，车站中心里程K644+950。呼和浩特东站站台
抗风柱计算书
抗风柱计算书 验算规范 《GB 50017-2003钢结构设计规范》 《CECS 102：2002门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》《GB 50009-2001建筑结构荷载规范》 构件几何信息 柱高：10.2m 抗风柱间距：6m 柱顶节点：铰接 柱脚节点：铰接 截面特性：焊接H型钢H400x200x6x8 A n = 5504 mm2 I x = 15.126x 107 mm4 W x = 7.563 x 105 mm3 i x = 165.8 mm I y = 1.067 x 107 mm4 W y = 1.067 x 105 mm3 i y = 44.0 mm λx = 61.5 λy = 68.2（计算长度取隅撑间距3.0m） 材料特性 材料牌号：Q235B 屈服强度fy：235.0 MPa 抗拉强度设计值f：215.0 MPa 抗剪强度设计值fv：125.0 MPa 弹性模量E：206000.0 MPa 荷载信息 抗风柱承受山墙墙板重量：恒载0.60 kN/m2 风荷载：基本风压W0 = 0.65 kN/m2 地面粗糙度：B类 风载体型系数：+1.0（风压）-1.0（风吸） 高度变化系数：1.0 内力计算 计算简图如图所示. 轴向力N = 0.6 x 10.2 x 6 = 36.72kN 风压力q = 1.0 x 1.0 x 0.65 X 1.05 x 6 =4.095 kN/m “1.2恒载+1.4风载”组合： 轴力 N = 36.72 x 1.2 = 44.064 kN 跨中弯矩M = 1.4 x 4.095 x 10.22 / 8 = 74.56 kN.m 构件强度验算 截面塑性发展系数x = 1.05 “1.2恒载+1.4风载”组合：
科技馆金属屋面热工计算书
建设单位：扬州美科置业有限公司 工程名称：扬州市科技馆金属屋面工程 热工性能计算书 计算： 校对： 审核： 江苏华磊装饰幕墙工程有限公司 2014年9月25日
目录 一、计算说明 (3) 二、屋面采光顶热工性能计算书 (6) 三、屋面铝镁锰板热工性能计算书 (19)
计算说明 (一)本计算概况： 气候分区：夏热冬冷地区 工程所在城市：扬州 (二)参考资料： 《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2010 《民用建筑热工设计规范》GB50176-93 《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005 《公共建筑节能设计标准》DGJ32/J 96-2010 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》(JGJ/T151-2008) (三)计算基本条件： 1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。 2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。 3.以下计算条件可供参考： (1)各种情况下都应选用下列光谱： S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1）； D(λ)：标准光源（CIE D65，ISO 10526）光谱函数； R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。 (2)冬季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in=20 ℃ 室外空气温度 T out=-20 ℃ 室内对流换热系数 h c,in= W/ 室外对流换热系数 h c,out=16 W/ 室内平均辐射温度 T rm,in=T in 室外平均辐射温度 T rm,out=T out 太阳辐射照度 I s=300 W/m2 (3)夏季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in=25 ℃ 室外空气温度 T out=30 ℃ 室内对流换热系数 h c,in= W/ 室外对流换热系数 h c,out=16 W/ 室内平均辐射温度 T rm,in=T in 室外平均辐射温度 T rm,out=T out 太阳辐射照度 I s=500 W/m2 (4)计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s= 0 W/m2。 (5)计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件，并取T out=25 ℃。 (6)抗结露性能计算的标准边界条件应为： 室内环境温度 T in=20 ℃ 室外环境温度 T out=0 ℃或 T out=-10 ℃或 T out=-20 ℃ 室内相对湿度 RH=30% 或 RH=60% 室外对流换热系数 h c,out=20 W/
侧墙模板支架稳定性验算
侧墙模板支架稳定性验算： （1）最大侧压力计算 F=0.22γct0β1β2ν1/2 F=γcH 按上二式计算，并取二式中的较小值。 F=0.22γct0β1β2ν1/2=0.22×25×（200/28+15）×1.2×1.15×21/2=0.22×25×4.65×1.2×1.15×1.414=49.91KN/m2 砼侧压力的计算高度高度取5.6m(取最大值) F=γcH=25×5.6=140 KN/m2 按取最小值，故最大侧压力为49.91KN/m2 （2）有效压头高度 h=F/γc=49.91/25=1.996m （3）荷载组合 1.2×（4.991+0.4）+1.4（0.3+0.4）=7.45t/m2 （4）支架布置 取柱网0.6m×0.6m(纵向×横向)，横杆步距为0.8m，则每根立杆受力：0.6m×0.6m/根×7.45t/m2×2=5.36t/根=107.41N/mm2。（两侧墙同时对称浇筑） （5）立杆的稳定性验算 N/ΨA≤f Ψ=N/Af=53600/(391×205)=0.668 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001附录C查得长细比λ=89 钢管的回转半径i=1/4√(D2+d2)=16mm Ψ为轴心受压构件稳定系数 由λ=L0 /i可得立杆的允许长度即横杆的步距L0 =λi=89×16=1424mm 所以横杆的步距选择为0.8m满足要求。 （6）模板计算 侧墙面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力，取单位宽度0.6m的面板作为计算单元。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=60×1.82/6=32.4cm3； I=60×1.83/12=29.16cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算（@200mm）。 1）强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: M=0.1×7.45×0.22=0.0298t.m； 面板最大应力计算值σ=29800/32400=0.920N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2； 面板的最大应力计算值为0.920N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求。2）挠度计算 挠度计算公式为 1 / 2
屋面坡度系数表
7 屋面及防水工程 推荐关键字:装饰建筑计算规则工程量说明 说明 一、屋面木基层(包括檩木、屋面板、椽板、挂瓦条)的制作方法、材种取定、材料含水率的规定同A.5章有关说明。 二、水泥瓦、粘土瓦、小青瓦、石棉瓦、琉璃瓦、玻璃钢瓦、镀锌铁皮波纹瓦规格与定额不同时，瓦材数量可以换算，其他不变。 三、防水工程适用于楼地面、墙基、墙身、构筑物、水池、水塔及室内厕所、浴室等防水，建筑物±0.00以下的防水、防潮工程按防水工程相应项目计算。 四、卷材屋面及防水卷材的附加层、接缝、收头、找平层的嵌缝、冷底子油或底胶剂已计入定额内，不另行算。 五、卷材防水项目中如设计要求的卷材与定额不同时，可根据卷材的类别（沥青防水卷材、高聚物改性沥青防水卷材、合成高分子防水卷材）按相应项目换算，人工费不变。 六、涂膜防水项目中如设计要求的涂膜材料不同时，可根据涂料的类别（沥青基防水涂料、高聚物改性沥青防水涂料、合成高分子防水涂料）按相应项目换算，人工费不变。 七、涂膜防水中“二布三涂”或“一布二涂”项目，其涂数是指涂料构成防水层数并非指涂刷遍数。 八、变形缝填缝 建筑油膏、聚氯乙烯胶泥断面取定为30㎜×20㎜；油浸木丝板取定为25㎜×150㎜；紫铜板止水带为2 mm厚，展开宽450㎜；钢板止水带1.5㎜厚，400㎜宽；氯丁橡胶宽300㎜，其余均为150㎜×30㎜。如设计断面不同时，用料可以换算，其他不变。 九、盖缝 木板盖缝断面为200㎜×25㎜，如设计断面不同时，用料可以换算，人工不变。 十、屋面排水管（水落管）零配件已综合在排水管（水落管）项目内，不另计算。
十一、铁皮排水项目中的铁皮咬口、卷边、搭接等已计入定额项目内，不另计算。 工程量计算规则 一、檁木工程量计算 檁木按竣工木料以立方米计算.简支檩长度按设计规定计算,如设计无规定时,按屋架或山墙中距增加2 00mm 计算。如两端出山，檩条长度算至博风板；连续檩条的长度按设计长度计算，其接头长度按全部连续檩木总长度的5%计算。檩条托木已计入相应的檩木制作安装项目中，不另计算。 二、屋面木基层工程量计算 屋面木基层,按屋面的斜面积计算。天窗挑檐重叠部分按设计规定计算,屋面烟囱及斜沟部分所占面积不扣除。 三、瓦屋面、型材屋面工程量计算 瓦屋面、型材屋面（包括挑檐部分）按设计图示尺寸以斜面积计算。也可按屋面的水平投影面积乘以屋面坡度系数以平方米计算。不扣除房上烟囱、风帽底座、风道、屋面小气窗、斜沟等所占面积，屋面小气窗的出檐部分不增加面积。 注： 1 、两坡排水屋面面积为屋面水平投影面积乘以延尺系数 C； 2 、四坡排水屋面斜脊长度 =A×D （当 S=A 时）； 3 、沿山墙泛水长度 =A×C 。
抗风计算书
西南交通大学 第三届研究生结构设计竞赛（结构抗风组） 设计理论方案
目录 一设计说明书 (3) 1 设计概况 (3) 1.1基本概况 (3) 1.2加载过程 (3) 1.3 设计材料 (3) 1.4 设计要求 (3) 1.5使用工具 (4) 2方案构思 (4) 2.1 结构类型简介 (4) 2.2结构力学性能简介 (5) 2.3结构选型 (5) 3 制作流程 (5) 4特色处理 (5) 二方案设计图 (6) 三计算说明书 (7) 1模型的整体受力计算 (7) 2模型材料参数及风荷载计算 (7) 3静力计算结果分析 (8) 3.1结构变形图 (8) 3.2结构轴力图 (9) 3.3.结构弯矩图 (10) 3.4.底部剪力图 (12) 3.5结构扭转变形图 (12) 4结构动力特性 (13) 5 结构优化处理方案 (14) 参考文献 (14)
一设计说明书 1 设计概况 1.1基本概况 本次竞赛题目为“研究生结构抗风竞赛”。竞赛内容包括：结构设计、结构模型制作、作品介绍与答辩、模型风洞试验。其中模型加载项目包括4.5m/s的风速，6.5m/s的风速，9.5m/s的风速，风向垂直于广告牌，在风洞实验室进行加载。 1.2加载过程 （1）首先施加4.5m/s的风速作为预载，风向垂直于广告牌。观察模型的响应。 （2）在预载的基础上，将风速提升至6.5m/s，风向垂直作用于广告牌正面。采用激光位移计测量模型的动态位移。位移测试的时间为32s。 （3）在第一阶段6.5m/s的风速基础上，再将风速提升至9.5m/s。采用激光位移计测量模型的平均位移和动态位移。位移测试的时间为32s。 1.3 设计材料 组委会将统一提供桐木条（4×3mm）、铅发丝线和AB胶，广告牌，底板5种材料，各参赛队设计、制作模型仅限于使用以上材料，除此之外不得自行使用其他材料。 其中桐木条尺寸为：4mm×3mm×97mm，广告牌的规格尺寸为：600mm（长）×300mm （宽）×3mm（厚）；木质底板规格为：250mm（长）×250mm（宽）×10mm（厚）。 1.4 设计要求 结构的类型不限，高度为1.2m（含广告牌在内），正负误差不超过1cm。底部尺寸要求在（150×150）mm 范围内，形状不限，但不可超出此范围。 如图所示；
屋面梁模板
梁模板（扣件式）计算书一、工程属性 二、荷载设计 三、模板体系设计
设计简图如下： 平面图
立面图 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15 面板弹性模量E(N/mm 2 ) 10000 取单位宽度1000mm ，按简支梁计算，计算简图如下： W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(24+1.5)×0.6)+1.4×2， 1.35×(0.3+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.72kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.3+(24+1.5)×0.6]×1＝15.6kN/m 1、强度验算 M max＝q1l2/8＝20.72×0.252/8＝0.16kN·m σ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.32N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5qL4/(384EI)=5×15.6×2504/(384×10000×281250)＝0.282mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.5×20.72×0.25＝2.59kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R2'=0.5q2l=0.5×15.6×0.25＝1.95kN 五、小梁验算 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
墙模板计算书
墙模板计算书 蓝雅（合肥）科技有限公司厂区工程工程；工程建设地点：合肥经济技术开发区；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：580天。 本工程由蓝雅（合肥）科技有限公司投资建设，北京炎黄联合国际工程设计有限公司设计，地质勘察，上海智达工程顾问有限公司监理，宏润建设集团股匪有限公司组织施工；由张波担任项目经理，许勇担任技术负责人。 墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据《建筑施工手册》，当采用容量为0.2～0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2； 一、参数信息 1.基本参数 次楞间距(mm):225；穿墙螺栓水平间距(mm):450； 主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450； 对拉螺栓直径(mm):M12； 2.主楞信息 主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00； 3.次楞信息 次楞材料:木方；次楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
太阳能屋面板计算书20151201
恒载组成： 1.结构找坡0.12X25=3.0 KN/㎡ 2.水泥砂浆找平0.04X20=0.8 KN/㎡ 3.混凝土保护面层0.07X25=1.75 KN/㎡ 4.防水和吊顶0.5 KN/㎡ 5.太阳能光伏板原1.25 KN/㎡现0.8 KN/㎡ ————————————— 总计：原7.3 KN/㎡现6.85 KN/㎡ 活载组成：0.5 KN/㎡ 1.25 KN/㎡楼板计算书 日期：2015年12月1日 时间：13时50分51秒 一、基本资料： 1、房间编号：2 2、楼板类型：现浇板 3、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 4、荷载： 永久荷载标准值：g ＝4.30+ 3.00(自重)= 7.30 kN/m2 可变荷载标准值：q ＝0.50 kN/m2 5、跨度及板厚： 计算跨度 Lx =4200 mm 计算跨度 Ly =9000 mm 板厚 H =120 mm 保护层Cov = 15 mm
6、材料： 砼强度等级：C25 钢筋强度等级：HRB335 7、计算方法：弹性算法。 8、泊松比：μ＝1/5 。 9、考虑活荷载不利组合。 二、计算结果： Mx =(0.04094+0.00347/5)*(1.35*7.30+0.98*0.5*0.50)*4.2^2=7.42 kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.10116+0.01540/5)*(0.98*0.5*0.50)*4.2^2=0.45 kN·m Mx =7.41691+0.45052 = 7.87 kN·m Asx= 271.51 mm2，实配: B8@150(As ＝335.1 mm2) My =(0.04094/5+0.00347)*(1.35*7.30+0.98*0.5*0.50)*4.2^2=2.08 kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.10116/5+0.01540)*(0.98*0.5*0.50)*4.2^2=0.15 kN·m My =2.07610+0.15401 = 2.23 kN·m Asy= 240.00 mm2，实配: B8@200(As ＝251.3 mm2) Mx' =0.08303*(1.35*7.30+0.98*0.50)*4.2^2=15.15 kN·m Asx'= 541.98 mm2，实配(左侧): B12@200(As ＝565.5 mm2) Asx'= 541.98 mm2，实配(右侧): B12@200(As ＝565.5 mm2) My' =0.05620*(1.35*7.30+0.98*0.50)*4.2^2=10.26 kN·m Asy'= 357.93 mm2，实配(下侧): B10@200(As ＝392.7 mm2) Asy'= 357.93 mm2，实配(上侧): B10@200(As ＝392.7 mm2) 三、裂缝宽度验算： 1、X方向板带跨中裂缝： Mq = 5.74 kN·m , Ftk = 1.78 N/mm2, h0 = 101 mm , As = 335 mm2 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120 = 60000 mm2 ρte ＝335/60000 = 0.006 当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝0.01 σsq ＝Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式7.1.4－3） σsq ＝5.74*10^6/(0.87*101*335) = 194.998 N/mm2 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式7.1.2－2） ψ＝1.1 - 0.65 * 1.78 / (0.01 * 195.00) = 0.507 ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.51*195.00/200000*(1.9*15+0.08*8.00/0.01) = 0.096 ωmax ＝0.096 <= 0.3 mm, 满足规范要求！
压型钢板屋面板计算
屋面板的验算 屋面材料采用压型钢板,檩条间距为0.9M, 设计活荷载0.75KN/M2, 恒载0.2KN/M2， 基本风压2.59 KN/M2， 选用830型PU发泡板,板厚0.426mm, 截面形状及尺寸见: W x=4.02Cm3=4020mm3 I x=7.98Cm4=79800mm4 分析: (1)内力计算: 压型钢板采用单波线荷载 q x1=0.75KN/m2 x1mx1.5=1.125KN/m q x2=2.59KN/m2 x1mx1.5=3.885KN/m q x=0.2KN/m2x1m x1.35=0.27KN/m q=1.125KN/m+3.885KN/m+0.27KN/m=5.28KN/m 按简支梁计算压型钢板跨中最大弯距 M max=1/8qL2 =1/8 x 5.28KN/M x( 0.9m)2=0.594KN.M (2)截面几何特性 由830型PU发泡板,板厚0.426mm得知: W x=4.02Cm3=4020mm3 δ=M max/W x =0.594kN.M/4020mm3 =0.594x103x1x103mm/4020 mm3
=147.76N/mm2<[w]=215N/mm2 满足要求 (3)强度验算 (a)正应力验算 δ= M max/W x =0.594KN.M/79800mm3=74.436N/mm2<[w]=215N/mm2 满足要求 (b)剪应力验算 V max=1/2qL =1/2 x 5.28KN/m x 0.9m=2.376KN (c)腹板最大剪应力: δ=V/∑ht = 2.376KN x 103/( 2 x25mm x 0.5mm) =2.376 x 103 / (2 x 25 x 0.5) =95.04N/mm2 < [ f ]=120N/mm2 满足要求 (4)钢度验算 按单跨简支板计算跨中最大挠度 W max=5q x L4 / 384EI x =5 x 0.27KN/N /1.4 x 0.9M x 1012 / (384 x 2.06 x 105 x79800 mm4) =0.13mm < [w] = L/300 = 3.4mm 满足要求 通过以上计算,可知满足设计要求.
墙模板计算书(附图)
墙模板计算书 墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m2； 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600； 主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 龙骨材料:木楞； 宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00； 主楞肢数:1； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 次楞肢数:2； 4.面板参数 面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):9500.00； (N/mm2):13.00； 面板抗弯强度设计值f c 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方参数 方木抗弯强度设计值f (N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； c (N/mm2):1.50； 方木抗剪强度设计值f t 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)
抗风柱计算书
#、#抗风柱计算书 ------------------------------- | 抗风柱设计| | | | 构件：KFZ1 | | 日期：2012/11/09 | | 时间：09:09:59 | ------------------------------- ----- 设计信息----- 钢材等级：Q235 柱距(m)：8.800 柱高(m)：7.440 柱截面：焊接组合H形截面: H*B1*B2*Tw*T1*T2=300*250*250*6*10*10
铰接信息：两端铰接 柱平面内计算长度系数：1.000 柱平面外计算长度：7.440 强度计算净截面系数：1.000 设计规范:《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》容许挠度限值[υ]: l/400 = 18.600 (mm) 风载信息： 基本风压W0(kN/m2)：0.400 风压力体形系数μs1：1.000 风吸力体形系数μs2：-1.000 风压高度变化系数μz：1.000 柱顶恒载(kN)：0.000 柱顶活载(kN)：0.000 考虑墙板荷载 风载、墙板荷载作用起始高度y0(m)：0.000 ----- 设计依据----- 1、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)
2、《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002) ----- 抗风柱设计----- 1、截面特性计算 A =6.6800e-003; Xc =1.2500e-001; Yc =1.5000e-001; Ix =1.1614e-004; Iy =2.6047e-005; ix =1.3186e-001; iy =6.2444e-002; W1x=7.7428e-004; W2x=7.7428e-004; W1y=2.0837e-004; W2y=2.0837e-004; 2、风载计算 抗风柱上风压力作用均布风载标准值(kN/m): 3.520 抗风柱上风吸力作用均布风载标准值(kN/m): -3.520 3、墙板荷载计算 墙板自重(kN/m2) : 0.200 墙板中心偏柱形心距(m): 0.260 墙梁数: 6