连续梁预应力分项工程监理实施细则(参考Word)

新建宿州~淮安铁路工程SHZH-1标段

连续梁预应力分项工程

监理实施细则

编制：

审批：

华铁工程咨询有限责任公司宿淮铁路监理站

2011年10月01日

目录

1 工程概况及技术、专业工程特点 (1)

1.1 工程概况 (1)

1.2 专业特点 (2)

1.3 技术、质量标准 (2)

1.4 监理工作依据 (3)

2 监理工作范围及重点 (4)

2.1 监理工作范围 (4)

2.2 监理工作重点 (5)

3 监理工作流程 (5)

4 监理工作的控制要点、目标及监控手段 (6)

4.1 监理工作监控手段及控制要点 (6)

4.2 监理工作目标值 (17)

5 监理工作方法与措施 (18)

6 巡视旁站部位和工序 (19)

1 工程概况及技术、专业工程特点

1.1 工程概况

新建宿州至淮安铁路施工监理SHZH-1标段位于苏、皖两省北部，东西连通安徽省宿州市、江苏省宿迁市以及淮安市。线路西起津浦铁路符离集车站，东至新长铁路袁北站。沿线经过地貌以黄淮、黄泛冲积平原为主，期间分布少量垄岗。冲积平原区地形平坦、开阔，地势由西北东南缓倾，地面高程一般12～28m，相对高差5～10m。沿线多为耕地、村舍，水网密布，阡陌纵横。在灵璧、泗县零星分布着孤岛状残丘。

宿淮铁路SHZH-I标段连续箱梁分布及桥跨结构型式如下：

连续箱梁：

跨京沪特大立交桥：56+56连续梁（转体）

跨泗许特大立交桥：40+64+40连续梁

新濉河特大桥：36+56+36连续梁（2联）

跨线桥：

DK28+428.4跨线桥：符离集台—4#墩、4#墩—8#墩为4×25m预应力连续梁；8#墩—11#墩为（13+16+13）m连续梁；11#墩—13#墩为2×25m钢箱梁；13#墩—15#墩为（18.05+25）m预应力连续梁；15#墩—18#墩为3×25m预应力连续梁；18#墩—22#墩为4×25m预应力连续梁。

DK30+628.47跨线桥：符离集台—4#墩、4#墩—8#墩为4×25m预应力连续梁；8#墩—11#墩为3×25m预应力连续梁；11#墩—13#墩为（18.05+25）m预应力连续梁；13#墩—15#墩为2×25m钢箱梁；15#墩—17#墩为（18.05+25）m预应力连续梁；17#墩—20#墩为3×25m预应力连续梁。

DK39+719.9跨线桥：符离集台—4#墩、20#墩—24#墩为4×25m预应力连续梁；4#墩—7#墩、7#墩—10#墩、17#墩—20#墩为3×25m预应力连续梁；10#墩—13#墩为（13+20+13）m连续梁；13#墩—15#墩为2×25m钢箱梁；15#墩—17#墩为（18.05+25）m预应力连续梁。

DK65+642.25跨线桥：符离集台—3#墩、3#墩—6#墩、6#墩—9#墩为3×

25m预应力连续梁；24#墩—27#墩为3×25m预应力连续梁；9#墩—13#墩、20#墩—24#墩为4×25m预应力连续梁；13#墩—16#墩为（20+23+20）m预应力连续梁；16#墩—20#墩为（3×25+18.05）m钢箱梁。

1.2 专业特点

该标段内连续箱梁采用满堂支架法施工，分节段或整体浇筑成型，施工桥孔顺序为两端桥台往中间逐孔逐联施工。箱梁砼实际强度达到设计强度的90%，且龄期不小于7D时，方可张拉预应力钢束。张拉顺序为腹板—底板—顶板，对称张拉。张拉完毕应及时压浆，并按图纸要求进行封锚，封锚砼应设钢筋网并确保其可靠锚固。

施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。钢绞线张拉锚下控制应力见设计图纸，当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在6%以内，实际引伸量应扣除钢束的非弹性变形影响。

1.3 技术、质量标准

1.3.1 技术标准

宿淮铁路工程主要技术标准一览表

1.3.1 质量标准

1、路线标准：机耕道；

2、汽车荷载等级：公路—Ⅱ级；

3、设计安全等级:二级，结构重要系数1.0；

4、环境类别：Ⅰ类；

5、桥面宽度：5.7m；

6、行车道宽度：4.7m；

7、竖曲线半径：1500m；

8、平面线型最小半径：500m；

9、铁路限界：轨面至梁底净高不小于8.2m。

1.4 监理工作依据

1、建设施工合同、监理合同及招投标文件

2、监理规划

3、工程施工图纸、设计说明及设计变更等技术会议纪要和图纸会审记录、设计单位对设计问题的正式答复等；

4、经批准的《施工组织设计》和经批准的《跨线桥施工方案》、《连续梁施工方案》；

5、国家建设法律法规。

6、执行验收标准、施工规范：

(1)《铁路建设工程监理规范》（TB10402-2007）

(2)《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008）

(3)《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005）；

(4)《铁路桥涵施工规范》 (TB10203-2002)；

(5)《铁路混凝土与砌体工程施工规范》 (TB10210-2001)；

(6)《铁路工程施工安全技术规程》 (TB10401.1-2003)；

(7)《铁路工程施工安全技术规程》 (TB10401.2-2003)；

(8)《铁路桥涵工程施工质量验收标准》 (TB10415-2003)；

(9)《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》 (TB10424-2003)；

(10)《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》 (铁建设[2005]160号)；

(11)《钢筋焊接及验收规程》 (GB 3077-99)；

(12)《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》 (GJG 85-2002)

(13)《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》 (GB 1499.2-2007)

(14)《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》 (GB 1499.1-2007)

2监理工作范围及重点

2.1 监理工作范围

2.1.1按时编报、修改、完成监理规划、监理实施细则及计划，做到全面落实；

2.1.2 熟悉合同文件和设计文件，了解工程现场，在认真学习合同文件、工作程序、工作标准和管理办法及图纸会审的基础上，由监理站（或指定的责任人）负责组织监理人员以分项工程为单位实施上级与下级监理间的工作交底，认真填写图纸会审记录和监理工作交底记录；

2.1.3 参与交桩和设计交底工作，独立进行监理标段内贯通复测，并审查承包人提交的复测结果和施工图设计，进行现场交验并验收承包人施工放样，按时批复承包人报送的文件；

2.1.4 审核承包人授权的常驻工地现场代表的资质，以及其它派驻现场的主要技术、管理人员的资质，督促和检查承包人建立质量、安全、环保的保证体系，通过检查以保证质量、安全、环保体系的切实可行，工程实施过程中督促承包人落实质量、安全、环保保证体系；

2.1.5 按照发包人的规定和要求召开常规工地例会、监理会议、监理例会，认真做好会议纪要，按时下发会议纪要；

2.1.6 在工程方案、进度计划、永久性工程材料、基准点复核及其它有关证明材料符合规定、齐备的前提下，经报发包人批准后下达开（复）工令，批准单项工程开工报告；

2.1.7检查承包人的工地试验室，审核其试验设备、人员资质和工作能力；

2.1.8 建立监理现场的试验、检测工作体系，按照相关规范及发包人规定的项目与频率，独立开展监理的试验、检测工作；

2.1.9 审批承包人拟用与本工程的原始材料、成套设备的品质以及工艺试验和标准试验，履行发包人《物资设备管理办法》规定的六项质量管理职责，与承包人共同对现场设备进行验收并作出验收结论，禁止承包人越权跨类采购的物资设备和不合格产品用于工程；

2.1.10审核承包人拟用于本分项工程的机械装备的性能和数量；

2.1.11 审批承包人实施本分项工程的工程方案及主要方法和工艺，审核重点复杂工程的方案及主要方法和工艺；

2.1.12 审查分包合同和分包人的资质，控制并检验重要外购成品件或半成品件的质量，参与有关设备的监造工作；

2.1.13 核批承包人的修正计划，按时填报周、月进度统计表，当进度严重滞后于计划时，要及时反馈或采取措施处理；

2.1.14 要求承包人按照合同条件、技术规范和监理程序进行文明施工和安全生产。通过对工程组织、技术方案的审批，以及旁站、巡视、检测、试验和整体验收等手段全面监督、检查和控制工程质量；

2.1.15 及时进行质量验收。按相关规范规定的检验项目、检验频率，依工序对工程质量进行实测实量验收，验收后应认真填写工序质量验收单及相关记录；

2.1.16 加强开展工程监理的预控工作，通过对承包人的施工工艺和技术方案的审查，以及文件发放、会议交流、现场指导和重点监控的手段，减少避免不合格品及质量、安全事故的出现，对重点部位、隐蔽工程及发包人明确的必须旁站监理的工作项目实施全过程旁站，做好旁站记录；

2.1.17 调查、处理工程质量缺陷和事故，对工程实施过程中发生或发现的质量事故与质量缺陷，要及时填写质量事故（缺陷）报告单并报发包人，出现重大质量事故时，督促承包人按规定上报有关部门，按照发包人要求参与其处理；

2.1.18 适时发布监理指令。根据合同文件和发包人授权，对于承包人工程实施过程中出现的违约行为，要及时签发监理指令警告、报告、制止和处理，并按照规范全力协助发包人对于严重违约的承包人进行退场清算工作；

2.1.19 在承包人质量、安全、环保保证体系失效，使质量失控、监理程序不能落实等违约行为出现时，经请示发包人后发布停工令。需督促承包人及时整改，对其整改报告和复工申请审查，并报请发包人后，发布复工令；

2.1.20 依据合同文件和程序要求，对承包人提交的中间计量单和月支付报审表进行认真审核，及时填写中间计量审批单，月计量汇总报审表，并完成月支付报表，初签中期支付凭证；

2.1.21 受理承包人、设计单位提出的工程变更意向，驳回不能成立的工程变更申请，审核、处理符合要求的变更申请，编制变更令报发包人书面审批通过后发布；

2.1.22根据合同规定处理违约事件，参与协调事端，并在仲裁过程中作证；2.1.23 按照规定的格式、内容、要求和期限，编制监理的周报、月报、支付月报或其他报表，经审核汇总后报发包人；

2.1.24 监理人应在进场后完成组织机构框图、监理机构各岗位职责、上墙图表（包括工程平面图、关键部位平面或纵断面图、工程形象进度图、工程进度计划表等），并实施动态管理。对于监理工作过程中产生的各种文件、指令、记录和资料（含声像），要认真的做好收发登记和统计分析，并建立控制性工作台账和电子文档；

2.1.25其它发包人要求监理配合、协调的工作；

2.1.26认真做好各项工序的旁站监理工作并如实做好旁站记录。

2.2监理工作重点

2.2.1 审核施工承包人编报的施工组织设计，汇总各专业审核意见，及时编制具有针对性、可操作性的监理细则，以指导现场的具体监理工作；

2.2.2 对施工中的重点、难点及疑点问题，重点审查施工单位申报的施工专项施工方案及工艺、关键工程的具体措施及工期安排是否合理、科学；同时提供指导性书面意见，协助发包人制定施工中可能出现的问题（质量、安全、工期、投资）的对策；

2.2.3 认真贯彻和执行总监负责制和监理工程师、监理员的各项监理职责，落实各项监理制度。

预应力混凝土连续箱梁计算书

工业大学本科毕业设计 1 初步设计 1.1 设计基本资料 1.1.1 设计标准 1）设计荷载：公路 I 级 2）桥面宽：净 2×(12.5+2×0.5)m 防撞墙 3）桥面横坡：1.5% 4）桥面纵坡：1.0% 5）竖曲线半径：桥梁围无竖曲线 6）平曲线半径：桥梁围无平曲线 7）温度：季节温差的计算值为-15℃和+20℃ 1.1.2 主要材料 1、混凝土 1）桥面沥青混凝土铺装 2）连续梁：C50 3）桩基、承台、桥墩、桥台、搭板：C50 2、钢筋 1）主筋：HRB335 2）辅助钢筋：II 级钢筋 3）预应力筋：箱梁纵向预应力束采用φj15.24 高强度低松弛预应力270K级钢绞线 ，ASTMA416-90a270 级标准，标准强度 Ry =1860MPa ，Ey=1.95×10 MPa。 3、预应力管道 预应力管道均采用镀锌金属波纹管。 4、伸缩缝 采用S SF80A 大变位伸缩缝。 5、支座 采用盆式橡胶支座。 1.1.3 相关参数 1. 相对温度75% 2. 管道摩擦系数u=0.25 3. 管道偏差系数λ=0.0025l/米 4. 钢筋回缩和锚具变形为4mm 1.1.4 预应力布置

箱梁采用O VM 型锚具及配套的设备。管道成孔采用波纹圆管，且要求钢波纹管的钢带厚度不小于 0.35mm。预应力拉采用引伸量和拉吨位双控。并以引伸量为主。引伸量误差不得超过-5%~10%。 1.1.5 施工方式 满堂支架 1.1.6 主要参考文献 1．公路桥涵设计通用规（JTG D60-2004） 2．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规（JTG D62—2004） 3．公路桥涵地基与基础设计规（JTG D63-2007） 4．公路桥涵施工技术规（JTJ041—2000） 5．公路工程水文勘测设计规（JTG C30-2002） 6.桥涵水文 7.桥梁工程 8.预应力混凝土连续梁桥设计 9.结构设计原理 10.基础工程 11.桥隧施工技术 12.公路桥涵现行标准图 第三章上部结构设计 3.1 横截面和纵断面尺寸拟定： 1、纵截面 桥梁分孔关系到桥梁的造价。跨径和孔数不同时，上部结构和墩台的总造价是不同的。跨径愈大，孔数愈小，上部结构的孔数就愈大，而墩台的造价就愈小。最经济的跨径就是要使上部结构和墩台的总造价最低。因此当桥墩较高或地质不良，基础工程较复杂而造价较高时，桥梁跨径就可选的大一些。反之，当桥墩较矮或地基较好时，跨径就可以选的小一些。 由于桥位处地质情况为素填土或杂填土、圆砾、黏土、强风化岩，部分桥位处岩石裸露，海堤上地质情况为淤泥、黏土、中风化岩。地质状况不良，本桥位处桥长150米，拟采用预应力混凝土连续梁桥，所以设置为六跨连续梁较好。基础拟采用钻孔灌筑桩。 当桥梁总长度很大，当采用顶推或先简支后连续的施工方法时，则等跨结构受力性能较差所带来的欠缺完全可以从施工经济效益的提高而得到补偿。本桥桥长150米，对于连续体系，拟取30m。

爬架工程监理细则

中铁一院幼儿园小区棚户区改造项目（中国铁建·逸品华府） 爬架监理实施细则 编制: 审批: 中铁一院集团南方工程咨询监理有限公司 二0一九年十月

目录 一、工程项目概况…………………………………………1. 二、专业工程特点 (1) 三、编制依据 (2) 四、附着式升降脚手架监理控制要点 (2) 五、附着式升降脚手架监理控制方法……………………3. 六、环境控制内容和危险源控制内容 (10)

一、工程项目概况 工程名称：中铁一院幼儿园棚户区改造项目 建设单位：甘肃逸博房地产开发有限公司 设计单位：甘肃省建筑设计研究院有限公司 监理单位：中铁一院集团南方工程咨询监理有限公司 施工单位：中铁十二局集团建筑安装工程有限公司总承包本工程住宅建筑4栋（1#楼33F住宅楼、2#楼33F住宅楼、3#楼33F住宅楼、4#楼33F住宅楼）及公建、幼儿园配套附属设施。总建筑面积10.6万平方米，其中地上建筑面积7.7万平方米，地下建筑面积2.9万平方米。 由于本工程单位工程体量大，爬架只适用于各个栋号（1#楼、2#楼、3#楼、4#楼）标准层的施工，根据各个栋号户型分别配置。 二、专业工程特点 1、本工程从三层到屋面采用附着式升降脚手架。 2、附着式升降脚手架防护范围：二层-顶层，整体架在一层中部开始搭设，待整体架根据工程进度搭设到设计高度后，安装好下拉杆，与主体结构附着，可拆除下部落地架，根据施工进度进入提升作业。 3、配合好各个工种完成施工进度。在施工过程中，任何人都不得把外架作为装模的支撑，若确实影响施工需要拆除，必须通知甲、乙双方负责人，另找解决加固方法。电动升降脚手架只承受架体自重荷载，提升时所有建筑材料及各类杂物都要清理下来，以免发生意外，架体搭设完毕提升前，总包方应对有关工种进行技术交底，要求各种材料、设备等不得超出外墙线200mm，以免影响架体提升作业，同时，在架体提升过程中以及提升架体到位后未固定好之前，除了外架班操作工人外，任何人不得在架体上滞留，更不得上架施工。

30+45+30m预应力连续梁计算书

30+45+30米连续梁计算书 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 （一）工程概况： 本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。 箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。 图1.1 中跨跨中截面形式

图1.2 横梁边截面形式 图1.3 结构支承示意图 （二）设计荷载 结构重要性系数：1.0 设计荷载：桥宽9.5米，车道数为2，城-A汽车荷载。 人群荷载：没有人行道，所以未考虑人群荷载。 设计风载：按平均风压1000pa计， 地震荷载：按基本地震烈度7度设防， 温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥面板升温140C，降温70C。基础沉降：桩基础按下沉5mm计算组合。 其他荷载： （三）主要计算参数 材料：C50砼； 预应力钢束：高强度低松弛钢绞线，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1260MPa，抗压设计强度fpd=390Mpa。

爬架监理实施细则

金玉四园住宅小区A区项目工程 附着式升降脚手架监理实施细则 编制： 审批： 北京中城工程监理有限责任公司 2017年11月

一、编制依据 （一）工程图纸 序号文件名称文件号实施日期 1 金玉四园住宅小区1#-11#楼施工图2016-166 T011 2017.0 2 （二）施工组织设计 序号文件名称文件号实施日期 1 金玉四园住宅小区1#-11#楼施工组织设计/ / （三）规范、规程 序号文件名称文件号实施日期 1 《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010 2010-9-1 2 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》 JGJ130-2011 2011-12-1 3 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 2016-12-1 4 《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012 2012-11-1 5 《起重机械超载保护装置安全技术规范》GB 12602-90 1991-12-1 6 《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005 2005-7-1 7 《高空作业机械安全规则》JGJ5099-1998 1998-12-1 8 《高处作业分级》GB/T3608-2008 9 《建筑施工现场环境与卫生标准》JGJ146-2004 2005-3-1 10 《企业职工伤亡事故分类》GB 6441-86 1987-2-1 11 《负荷传感器试验方法》GB5604-85 1986-10-1 12 《电弧焊焊接工艺规程》GB/T 19867.1-2005 2006-4-1 13 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 14 《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010（2015年 版）2015-9-22 （四）国家、部委及省市法规 序号文件名称文件号实施日期 1 《建筑工程安全生产管理条例》国务院393号令2004-2-1 2 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号2009-5-13 3 《中华人民共和国建筑法》1998-3-1 4 《中华人民共和国安全生产法》2014-12-1 5 《建设工程安全生产管理条例》2004-2-1

桥梁专业设计技术规定07第四章 预应力混凝土连续梁桥

4 预应力混凝土连续梁桥 4.1一般规定 4.1.1 预应力混凝土连续梁桥设计应根据桥长、柱高、地基条件等因素合理分联，每联的长度应以结构合理、方便施工、有利使用为原则，在有条件的情况下应考虑景观要求和桥梁整体布局的一致性。 4.1.2主梁应尽量采用一次浇筑混凝土、两端张拉预应力钢筋的施工方式，主梁长度宜控制在120m左右，当确实需要设置长分联时，可以采用分段浇筑混凝土、使用联接器分段张拉预应力钢筋的施工方案，设计时允许在同一截面全部预应力钢筋使用联接器连接，但对主梁截面及配筋应做加强处理。 4.1.3对于匝道桥，为增大刚度、减小扭矩，有条件时尽可能采用墩梁固结或双支座形式。 4.1.4桥梁截面形式可根据桥宽、跨径、施工条件、使用要求等确定为箱形（简称箱梁）或T形（简称T梁）。箱形截面可设计为单箱单室或单箱多室。箱梁翼板长度的确定应以桥面板正、负弯矩相互协调为原则，T梁悬臂长度宜为1.0~1.5m，箱梁悬臂长度宜为1.5~2.5m。当主、引桥结构形式不同时，悬臂板长度宜取得一致。 4.1.5箱梁腹板宽度应由主梁截面抗剪、抗扭、混凝土保护层、预应力钢筋孔道净距和满足混凝土浇筑等要求确定。预应力钢筋净保护层和净距除满足规范外，应考虑纵向普通钢筋和箍筋的占位以及混凝土浇筑的孔隙等因素。箱梁腹板宽度最小值应符合下列要求：

箱梁腹板宽度最小值一览表 4.1.6 悬臂板厚度应视悬臂长度、桥上荷载及防撞护栏碰撞力验算结果而定。根部厚度宜取0.30～0.55m，悬臂板端部厚度一般不应小于0.12m（对有特殊防撞要求的结构，悬臂板端部厚度适当增加，如使用PL2型防撞护栏时悬臂板端部厚度不应小于0.2m）。当悬臂板长度较长时应适当加强悬臂板沿主梁方向钢筋的配置。 4.1.7主梁翼板和顶、底板厚度应根据梁距和箱宽计算确定。同时应满足箱梁顶板厚度不小于0.2m，底板厚度不小于0.18m；T梁顶板厚度不小于0.16m。 4.1.8中支点横梁和端横梁宽度由计算确定，但中支点横梁宽度不应小于2m，端横梁宽度不应小于1.1m，端横梁宽度还应考虑伸缩缝预留槽等构造要求。 4.1.9主梁腹板与顶、底板相接处应设1︰5加腋，箱形截面与支点横梁相接处应设渐变段加厚。箱梁截面与跨间横梁相接处应设0.15m抹角。 4.1.10箱梁底板必须设置排水孔，腹板必须设置通风孔，直径均宜取D=0.1m左右。配有体外预应力钢筋的箱梁应设置检查换索通道。 4.1.11连续梁桥必须设置端横梁及中支点横梁。直线连续箱梁桥跨径小于30m的桥孔可不设跨间横梁；跨径在30～40m之间的桥孔宜设一道跨间横梁；跨径大于40m时宜设三道跨间横梁。曲线连续箱梁桥应根据曲线半径、跨径大小确定跨间横梁个数。连续T梁桥跨径大于25m

双向6车道大跨度预应力混凝土连续梁桥初步设计计算书

大跨度预应力混凝土连续梁桥（70m＋112m＋70m） 初步设计

第一章设计任务书 1.1 设计任务说明 一、设计的目的及意义 学生应通过本次毕业设计，综合运用所学过的基础理论知识，深入了解公路预应力混凝土桥梁在桥式方案比选、结构计算及施工架设等方面的设计规范、计算方法及设计思想等内容。为学生在毕业后从事桥梁技术工作打好基础。 二、设计的主要内容 1、根据已有的水文地质资料，确定不同的桥式方案并绘图。 2、进行桥式方案的比选和工程量的计算。 3、对基本尺寸的选择进行探讨（包括梁高、边跨与中跨长度及比 值等参数）。 4、对已确定的桥式方案进行结构设计及施工方案的确定。 5、运用常规的超静定混凝土桥梁分析程序计算结构内力及变形， 布置预应力钢筋，进行正常使用极限状态的截面设计与检核。 6、通过自己编制程序，计算结构在承载能力极限状态下的配筋， 并对结果进行校核。 7、梁的一般构造图及配筋图。 三、主要设计技术标准 1、设计荷载 ⑴汽车荷载：汽—超20，挂—120；

⑵特种荷载：特—300； ⑶人群荷载：3.5KN/㎡。 2、桥梁净空：总宽25m，双向6车道6×3.5m，人行道宽2×1.5m，栏杆2×0.5m。 3、坡度：纵坡1％，横坡2％ 4、截面形式：变截面箱梁 5、材料： ⑴砼：上部结构采用 C50 下部结构采用 C25 ⑵钢筋：预应力钢筋采用9－7Φ5钢绞线（极限抗拉强度 1860Mpa） 普通钢筋采用Ⅱ级钢筋 6、设计规范： ·《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021-89） 中华人民共和国交通部，1985 ·《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023-85） 中华人民共和国交通部，1985 ·《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85） 中华人民共和国交通部，1985 ·《公路桥位勘测设计规程》（JTJ 062-82） 中华人民共和国交通部，1982

25m箱梁预应力张拉计算书

1 25m 箱梁预应力张拉计算书 第一章 设计伸长量复核 丹江特大桥K162+957;K163+405箱梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=139mm 2；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）

2 X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和 （rad ） k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =? 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ） A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取139 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2 二、伸长量计算：

1、N1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×139=193905N X直=11.322m；X曲=1.018m θ=4×π/180=0.0698rad k X曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019 P p=193905×（1-e-0.019）/0.019=192074N ΔL曲= P p L/（A p E p）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(7.2mm+81mm)*2=176.4mm 与设计比较（176.4-172）/172=2.56% 2、N4束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 3

用新规范计算预应力混凝土连续梁

用新规范计算预应力混凝土连续梁 谢宝来 【摘要】本文为用新规范进行桥梁结构设计的一个算例，其重点讨论了预应力混凝土构件纵向受力性能的计算方法和计算过程，以及对新规范的一些理解，其中包括汽车冲击系数、上下缘正负温差、翼缘有效宽度、极限承载能力(塑性)和应力(弹性)计算等，同时也说明了一些构造方面的要求。 【关键词】规范预应力混凝土冲击系数有效宽度 一、设计概况 该桥为京津高速公路跨越永定新河的一座特大桥，单幅桥宽16.5米，特大桥是因为长度超过了1000米，以永定新河的交角为45度，跨越河流时采用三联3x55米，用PZ造桥机施工的预应力混凝土连续箱梁，此处平曲线半径为5000米，当然小半径也可以采用此施工工艺。第一阶段施工为简支单悬臂，施工长度为55米简支加11米(悬臂为跨径的五分之一，此处弯矩最小，为施工缝的最加位置)悬臂，平移模板，第二阶段施工长度为44米加11米悬臂，最后施工剩下的44米。主要预应力钢束均为单向张拉，最大单向张拉长度为66米。按预应力砼A 类构件设计。 二、设计参数 (一)桥宽：16.5m(1+0.75+3x3.75+3+0.5)； (二)跨径：3x55m； (三)梁高：3.0m； (四)荷载标准：公路－I级；计算车道数：3；横向折减系数：0.78； (五)二期荷载：100mm厚沥青混凝土；80mmC40防水混凝土；两侧栏杆20kN/m。 (六)采用的主要规范: 《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D62-2004）； (七)选用材料： ①混凝土C50：f cd =22.4MPa,f td =1.83MPa,E c =3.45x104MPa；

预应力混凝土连续梁桥设计 计算书

目录 第一章概述 (4) 1.1 地质条件 (4) 1.2 主要技术指标 (4) 1.3 设计规范及标准 (4) 第二章方案比选 (5) 2.1 概述 (5) 2.2 比选原则 (5) 2.3 比选方案 (5) 2.3.1 预应力混凝土连续梁桥 (5) 2.3.2 预应力混凝土连续刚桥桥 (7) 2.3.3 普通上承式拱桥 (8) 2.4 方案比较 (9) 第三章预应力混凝土连续梁桥总体布置 (12) 3.1 桥型布置 (12) 3.2 桥孔布置 (12) 3.3 桥梁上部结构尺寸拟定 (12) 3.4 桥梁下部结构尺寸拟定 (13) 3.5 本桥使用材料 (14) 3.6 毛界面几何特性计算 (14) 第四章荷载内力计算 (16) 4.1 模型简介 (16) 4.2 全桥结构单元的划分 (16) 4.2.1 划分单元原则 (16) 4.2.2 桥梁具体单元划分 (17) 4.3 全桥施工节段的划分 (17) 4.3.1 桥梁划分施工分段原则 (17) 4.3.2 施工分段划分 (17) 4.4 恒载、活载内力计算 (17) 4.4.1 恒载内力计算 (17) 4.4.2 悬臂浇筑阶段内力 (18) 4.4.3 边跨合龙阶段内力 (19)

4.4.4 中跨合龙阶段内力 (20) 4.4.5 活载内力计算 (21) 4.5 其他因素引起的内力计算 (23) 4.5.1 温度引起的内力计算 (23) 4.5.2 支座沉降引起的内力计算 (25) 4.5.3 收缩、徐变引起的内力计算 (26) 4.6 内力组合 (28) 4.6.1 正常使用极限状态的内力组合 (28) 4.6.2 承载能力极限状态的内力组合 (29) 第五章预应力钢束的估算与布置 (32) 5.1 钢束估算 (32) 5.1.1 按承载能力极限计算时满足正截面强度要求 (32) 5.1.2 按正常使用极限状态的应力要求计算 (33) 5.2 预应力钢束布置 (39) 5.3 预应力损失计算 (40) 5.3.1 预应力与管道壁间摩擦引起的应力损失 (40) 5.3.2 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失 (41) 5.3.3 混凝土的弹性压缩引起的应力损失 (41) 5.3.4 钢筋松弛引起的应力损失 (42) 5.3.5 混凝土收缩徐变引起的应力损失 (42) 5.3.6 有效预应力计算 (44) 5.4 预应力计算 (45) 第六章强度验算 (48) 6.1 正截面承载能力验算 (48) 6.2 斜截面承载能力验算 (51) 第七章应力验算 (55) 7.1 短暂状况预应力混凝土受弯构件应力验算 (55) 7.1.1 压应力验算 (55) 7.1.2 拉应力验算 (55) 7.2 持久状况正常使用极限状态应力验算 (60) 7.2.1 持久状况(使用阶段)预应力混凝土受压区混凝土最大压应力验算 60 7.2.2 持久状况(使用阶段)混凝土的主压应力验算 (62) 7.2.3 持久状况(使用阶段)预应力钢筋拉应力验算 (65) 第八章抗裂验算 (68) 8.1 正截面抗裂验算 (68)

13m空心板梁预应力张拉计算书

漳州台商投资区奥特莱斯大道工程 后张法13m空心板梁预应力 张拉方案及计算书 中铁二局奥特莱斯大道项目部

2014-6-18 、张拉条件. 、张拉方法. 三、张拉程序. 五、钢绞线的穿束. 六、千斤顶、油表. 七、张拉操作. 八、实际伸长量的计算和测量. 九、伸长率的计算. 十、预应力钢束的封头. 卜一、施加预应力的注意事项. 十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表十三、钢绞线伸长量计算十四、孔道压浆. 十五、安全措施. 十六、预应力施工人员和机具统计表

后张法16m空心板梁预应力张拉方案及计算书 、张拉条件 砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于14d，方可张拉。 、张拉方法 所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。 三、张拉程序 0—初应力（10% —25沁力—50沁力—75沁力—1.0应力（持荷2min）后锚固，张拉顺序 为: 13.0m(h=0.7m)简支梁 张拉顺序为：左N1—右N2—右N1—左N2, 钢束应对称交错逐步加载张拉; ②② n m m 本工程采用YM15系列锚具。钢绞线采用15.2mm钢绞线。锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行效验。 五、钢绞线的穿束 钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。 板位 钢束 编号参数 计算长 度（mm 下料长度 （mm 延伸量 （mm 束 数 预应力钢束 共长（m） 张拉端锚 具（套） 波纹管总 长（m） 螺旋筋总 长（m 中板 1 m=3 12606 13806 39.7 2 27.6 4X 15- 3 24.7 12.1 2 n= 3 1263 4 13834 39.2 2 27.7 4X 15-3 24.7 12.1 边板1 m=4 12606 13806 39.7 2 27.6 4X 15-4 24.6 16.8 2 n=3 12634 13834 39.2 2 27.7 4X 15-3 24.7 12.1 预应力钢束明细表，如下： 六、千斤顶、油表 均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。 七、张拉操作 千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到

爬架工程监理实施细则

爬架工程监理实施细则 一、附着式升降脚手架防护范围： 1、1#楼和5#楼：四层至顶层，整体架在四层中部开始搭设，待整体架根据工程进度搭设到设计高度后，安装好下拉杆，与主体结构附着，可拆除下部落地架，根据施工进度进入提升作业。 2、配合好各个工种完成施工进度。在施工过程中，任何人都不得把外架作为装模的支撑，若确实影响施工需要拆除，必须通知总包甲、乙双方负责人，另找解决加固方法。电动升降脚手架只承受架体自重荷载，提升时所有建筑材料及各类杂物都要清理下来，以免发生意外，架体搭设完毕提升前，总包方应对有关工种进行技术交底，要求各种材料、设备等不得超出外墙线200mm，以免影响架体提升作业，同时，在架体提升过程中以及提升架体到位后未固定好之前，除了外架班操作工人外，任何人不得在架体上滞留，更不得上架施工。 二、附着式升降脚手架监理控制要点： 1、审查附着式升降脚手架分包单位是否具备住房和城乡建设部组织发放的生产和使用证。 2、安装前审查附着式升降脚手架分包单位编制的专项施工方案。 3、审核各种材料、工具的质量合格证、材质单、测试报告；审核主要部件及提升机构的合格证； 4、督促对相关安装人员进行安全技术交底。 5、监督施工单位是否按照专项施工方案进行搭设，搭设完，经相关部门验收合格后方可使用。

6、附着式升降脚手架首次安装完毕及使用前、每次提升或下降前应由专业检测机构对其进行检查验收，并填写验收会签表，合格后方可使用。 7、监督附着式升降脚手架施工单位、工程总承包单位每月对附着式升降脚手架进行一次全面安全检查，保证使用安全。 三、附着式升降脚手架监理控制方法： 1、施工准备阶段控制内容： 1.1、对产品、生产厂家和施工企业有关证件的审核：（1）审核附着式升降脚手架鉴定或验收合格证书。对生产或经营附着式升降脚手架产品的，要经住房和城乡建设部组织鉴定并发放鉴定证书，只有具备鉴定或验收合格证书后，该产品方可予以使用。审核时应现场查验其提供的产品型号及安全性能是否与其登记产品一致。严禁在同一个单体工程上采用不同厂家的产品。（2）审核由当地安全监督管理部门出具的准用证。在持有鉴定或验收合格证书的同时，还需要再经使用本产品的当地安全监督管理部门审查认定，并发放当地的准用证后，方可在当地使用该产品。（3）审核附着式升降脚手架工程专业施工队伍的资质和安全生产许可证。 1.2、审核专项施工方案：附着式升降脚手架安装前，应根据工程结构、施工环境等特点编制施工方案，并应经总承包单位技术负责人审批、项目总监理工程师审核后实施。专项施工方案应包括的基本内容有：（1）工程特点；（2）平面布置情况；（3）安全措施；（4）特

连续梁 下部结构计算书

**公路二期工程*大桥 3×30m连续梁下部结构计算书 1.工程概况 桥梁上部为3×30m跨预应力混凝土连续梁，主梁总宽度为12m，梁高为1.6m。主梁采用单箱双室断面，其中主梁悬臂长 2.0m，标准断面箱室顶板厚0.22m，底板厚0.2m，腹板厚0.45m，中支点及边支点断面箱室顶板厚0.37m，底板厚0.32m，腹板厚0.65m，两断面间设长2.5m的渐变段。混凝土主梁采用C50混凝土现场浇注，封端采用C45混凝土。主梁中墩采用两根直径1.6m圆柱，下接直径1.8m桩基，左侧中墩高7m，右侧墩柱高8.5m。主梁边墩采用盖梁+直径1.6m双柱中墩，下接直径1.8m桩基形式；中、边墩横桥向中心距均为5.6m。 主梁边支点采用普通板式橡胶支座，中墩与主梁固结。 2.设计规范 《城市桥梁设计准则》（CJJ11—93）； 《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77—98）； 《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）； 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004））； 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）； 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）； 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）； 3.静力计算 3.1 计算模型 由于主梁支撑中心与其中心线斜正交，且主梁平面基本为直线，因此建立平面杆系模型计算结构的内力及变形。桥梁内力及位移的计算均采用桥梁博士3.0有限元程序进行，其中边支点仅采用竖向支撑，中墩底部采用弹性支撑，其支撑刚度根据m法计算（m0＝1.2×105kN/m4，K水平＝2.4×106kN/m，K弯曲＝1.1×107kN.m/rad）。 根据桥梁结构受力特点，其计算模型见下图。

预制箱梁预应力计算书

宜河高速公路第四合同段预应力张拉计算书 计算： 监理： 日期： 中铁二十五局集团柳州铁路工程有限公司 宜河四标项目经理部 二O一二年二月

一．工程概况 K37+655天桥桥长为85米，分为5跨16米预应力箱梁，共计15片预应力混凝土预制箱梁。其中边跨边梁为4片，边跨中梁为2片，中跨边梁为6片，中跨中梁为3片。 二．预应力张拉 箱梁预应力钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的高强度低松弛钢绞线，公称直径Φs=15.24mm，公称截面面积Ap=140mm2，其标准抗拉强度为f pk=1860Mpa。 本设计参考OVM锚固体系设计，预应力张拉采用张拉力与引伸量双控，张拉控制应力δcon=0.75×f pk=0.75×1860=1395Mpa，预应力弹性模量（N/mm2）Ep=1.95×105Mpa。 三．箱梁张拉计算 计算依据：根据《公路桥涵通用图》及《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）进行验算。 1.钢绞线理论伸长值计算 N1、N2钢束的计算： 根据《公路桥涵施工技术规范》P129页伸长值计算公式为： △L=P p×L/（A P×E p） 式中：P p为预应力的平均张拉力（N）;L为预应力筋的实际长度（mm）； A P为预应力筋的截面积（mm2）;取140 .00mm2；E p为预应力筋的弹性模量（N/ mm2）取1.95×105N/ mm2。

其中P p=P(1-e-(kx+μθ))/ kx+μθ 式中：P为预应力筋张拉端的张拉力（N）;x从张拉段至计算截面的孔道长度（m）;θ从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；根据《公路桥涵施工技术规范》P339页k取0.0015；μ预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25。 2.伸长量计算（详见下表） 张拉方式为两端对称张拉。按照《公路桥涵施工技术规范》P134后张法张拉程序如下：0→10%初应力→20%初应力→100%δcon（锚固）。

爬架监理研究细则_例范本

目录 一、工程概况—————————————————— 1 二、编制依据—————————————————— 1 三、施工阶段监理工作流程————————————2 四、装拆作业前安全监理控制的要点————————3 五、安装作业中安全监理控制的要点————————3 六、升降作业中的安全监理控制要点————————5 七、脚手架拆卸作业中的安全监理控制要点—————6 八、监理工作方法及措施—————————————7 九、监理人员安排和分工—————————————8

附着式升降脚手架安全监理实施细则 一、工程概况： 本工程位于---------。主楼为剪力墙结构，裙房为框架结构形式。该建筑东西长91.6米，南北总宽55.56米，总建筑面积为59865㎡。本楼地上部分有住宅和商场两部分组成，住宅部分由两座33层高层住宅和一座11层住宅组成，共三个单元，甲、丙单元为33层，乙单元为11层。标准层高2.9米。 本工程----------滑轮导座式附着升降脚手架78套，A/C单元个32套，其中26-28号机位从B单元顶开始搭设，B单元14套。设计架体外排高度为16米，架体宽度0.75米，架体步高1.8米，架体底面距离与楼面距离为0.35米。在建筑结构四周分布爬升机构，附墙挂座安装于结构剪力墙或能承受荷载的梁上，钢丝绳提升梁安装在附墙挂座上，提升钢丝绳一端穿过底座的滑轮连在电动葫芦的挂钩上，另一端安装在钢丝绳提升梁上并吃力预紧，这样可以实现架体通过导轨依靠附墙挂座上下相对运动，从而实现滑轮导座式附着升降脚手架的升降运动。 二、编制依据： 1、《建设工程安全生产管理条例》 2、《建筑施工附着式升降脚手架管理暂行规定》 3、《建筑机械使用安全技术规程》 JGJ33-2012 4、《建筑施工高处作业安全技术规》 JGJ80-91 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》 JGJ130-2011 6、《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011 7、工程建设标准强制性条文

30+45+30m预应力连续梁计算书(桥梁博士)

目录 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 (1) （一）工程概况： (1) （二）设计荷载 (2) （三）主要计算参数 (2) （四）计算模型 (3) （五）主要计算结果 (4) 1、施工阶段简明内力分布图和位移图 (4) 2、支承反力 (5) 3、承载能力极限状态内力图 (6) 4、正常使用极限状态应力图 (7) （六）主要控制截面验算 (8) 1、截面受弯承载能力计算 (8) 2、斜截面抗剪承载能力计算 (16) 3、活载位移计算 (17) （七）结论 (17)

30+45+30米连续梁计算书 一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书 （一）工程概况： 本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。 箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。箱梁顶板厚22cm。为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。结构支承形式见图1.3。主梁设纵向预应力。钢束采用?j15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。纵向钢束采用大吨位锚。钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。 图1.1 中跨跨中截面形式

midas_连续梁计算书

第1章89#～92#预应力砼连续梁桥 1.1结构设计简述 本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。主梁单侧悬臂长度为 4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。 本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。 图11.1.1 箱梁构造图

图11.1.2 箱梁断面图 纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强f=1860MPa。中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。 度 pk 图11.1.3 中支点断面钢束布置图 主要断面预应力钢束数量如下表 墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。 1.2主要材料 1.2.1主要材料类型 (1) 混凝土：主梁采用C50砼；

(2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋； (3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度 f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、 pk 夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。 1.2.2主要材料用量指标 本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米桥面的用量。 表11.2.2-1 上部结构主要材料指标 1.3结构计算分析 1.3.1计算模型 结构计算模型如下图所示。 图11.3.1-1 结构模型图

梁场m小箱梁预应力张拉计算书

梁场ｍ小箱梁预应力张拉计算书-(）

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河恵莞高速公路龙川至紫荆TＪ1合同段 (-K０+0００~Ｋ6＋800） 2#梁场25米小箱梁预应力张拉计算书 计算: 复核: 审核: 核工业华南建设工程集团有限公司 河恵莞高速公路龙川至紫荆TJ1合同段项目经理部 二〇一七年九月十日

1#梁场25米小箱梁 后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算 桥梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控,实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6%，所以伸长值的计算就相当重要，结合实际施工过程，通过对后张法现浇预应力小箱梁预应力钢绞线张拉伸长值的计算,适用于现场施工的伸长值计算方法。 一、工程概况 本标共３98片梁，其中２#梁场主要预制25m小箱梁共1６8片;1＃梁场预制40mT梁计2３０片。１#预制场位于主线Ｋ5+8０0 处,为线内梁场。 二、张拉工艺要求 预应力的张拉应在混凝土强度达到强度设计值的85%以后方可进行，张拉时施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。预制梁内正弯矩钢束锚下张拉控制应力为0.７５ｐｋ f =1860*0.75=1395Mｐａ，预应力张拉时还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损失，锚口摩阻损失采用厂家及施工单位常年积累的数据按3％考虑,即钢束锚外张拉控制应力为13９５ Mpａ,当预应力钢束张拉达到设计张拉力时,实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在±6％以内。实际引伸量值扣除钢束的非弹性变形影响。 钢束引伸量一览表单位:mｍN1 N2 Ｎ3 N４N5 174 173 1７2 172 173 主梁预应力钢束采用两端同时张拉,以对称于构件截面的中轴线、上下左右均衡为原则,同时考虑不使构件的上、下缘混凝土应力超过容许值。主梁正弯矩钢束张拉顺序为N1→N3→N2→Ｎ5→N4。 预应力施工应采用自动智能控制张拉系统。 预应力筋张拉后，孔道应及早压浆,一般应在24小时内灌浆完毕。 三、后张法预应力钢绞线材料规定 预应力体系:预应力砼箱梁预应力钢束采用Φs15.２钢绞线，采用高强度低松驰７丝捻制的预应力钢绞线,公称直径为15.２0mｍ，公称面积140mm2，标准强 度f pｋ=18６0Mpa，弹性模量E p =1.95×1０5MPａ,1０00ｈ后应力松驰率不大于3%， 其技术性能符合中华人民共和国国家标准（ＧB／Ｔ５２24-2003)《预应力筋用钢绞线》的规定。 锚具：预制箱梁正弯矩钢束采用YＭ１5-4、YM15-5圆形锚具及其配套的配件,锚具及其配套的配件必须采用工厂定型产品，并符合JT/T ３29—２010《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、夹具和连接器》的要求。 预应力管道：采用预埋圆形金属波纹管成孔, 圆形金属波纹管符合JＧ２25

MIDAS预应力连续梁的施工阶段分析

北京迈达斯技术有限公司

CONTENTS 概要1桥梁概况及一般截面2预应力混凝土梁的分析顺序3使用的材料及其容许应力4荷载5 设置操作环境6 定义材料和截面7定义截面8定义材料的时间依存性并连接9 建立结构模型12定义结构组、边界条件组和荷载组13输入边界条件16 输入荷载17输入恒荷载18输入钢束特性值19输入钢束形状20输入钢束预应力荷载23 定义施工阶段25 输入移动荷载数据30 运行分析34 查看分析结果35通过图形查看应力35定义荷载组合39利用荷载组合查看应力40查看钢束的分析结果44查看荷载组合条件下的内力47

概要 本例题使用一个简单的两跨连续梁模型（图1）来重点介绍MIDAS/Civil的施工阶段分析功能、钢束预应力荷载的输入方法以及查看分析结果的方法等。主要包括分析 预应力混凝土结构时定义钢束特性、钢束形状、输入预应力荷载、定义施工阶段等的 方法，以及在分析结果中查看徐变和收缩、钢束预应力等引起的结构的应力和内力变 化特性的步骤和方法。 图1. 分析模型 1

桥梁概况及一般截面 分析模型为一个两跨连续梁，其钢束的布置如图2所示，分为两个阶段来施工。 桥梁形式：两跨连续的预应力混凝土梁 桥梁长度：L = 2@30 = 60.0 m 图2. 立面图和剖面图 2

预应力混凝土梁的分析步骤预应力混凝土梁的分析步骤如下。 1.定义材料和截面 2.建立结构模型 3.输入荷载 恒荷载 钢束特性和形状 钢束预应力荷载 4.定义施工阶段 5.输入移动荷载数据 6.运行结构分析 7.查看结果 3

4 使用的材料及其容许应力 ? 混凝土 设计强度：2ck cm /kgf 400=f 初期抗压强度：2ci cm /kgf 270=f 弹性模量：Ec=3,000Wc1.5 √fck+ 70,000 = 3.07×105kgf/cm 2 容许应力： ? 预应力钢束 (KSD 7002 SWPC 7B-Φ15.2mm (0.6?strand) 屈服强度： 2py mm /kgf 160=f →strand /tonf 6.22=P y 抗拉强度： 2pu mm /kgf 190=f →strand /tonf 6.26=P u 截面面积： 2387.1cm A p = 弹性模量： 26p cm /kgf 10× 0.2=E 张 拉 力： fpi=0.7fpu=133kgf/mm 2 锚固装置滑动： mm 6=s Δ 磨擦系数： rad /30.0=μ m /006.0=k

预应力混凝土连续梁设计计算书

预应力混凝土连续梁设计计算书 第1章绪论 1.1预应力混凝土连续梁桥概述 预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。本章简介其发展： 由于普通钢筋混凝土结构存在不少缺点：如过早地出现裂缝，使其不能有效地采用高强度材料，结构自重必然大，从而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。 为了解决这些问题，预应力混凝土结构应运而生，所谓预应力混凝土结构，就是在结构承担荷载之前，预先对混凝土施加压力。这样就可以抵消外荷载作用下混凝土产生的拉应力。自从预应力结构产生之后，很多普通钢筋混凝土结构被预应力结构所代替。 预应力混凝土桥梁是在二战前后发展起来的，当时西欧很多国家在战后缺钢的情况下，为节省钢材，各国开始竞相采用预应力结构代替部分的钢结构以尽快修复战争带来的创伤。50年代，预应力混凝土桥梁跨径开始突破了100米，到80年代则达到440米。虽然跨径太大时并不总是用预应力结构比其它结构好，但是，在实际工程中，跨径小于400米时，预应力混凝土桥梁常常为优胜方案。 我国的预应力混凝土结构起步晚，但近年来得到了飞速发展。现在，我国已经有了简支梁、带铰或带挂梁的T构、连续梁、桁架拱、桁架梁和斜拉桥等预应力混凝土结构体系。 虽然预应力混凝土桥梁的发展还不到80年。但是，在桥梁结构中，随着预应力理论的不断成熟和实践的不断发展，预应力混凝土桥梁结构的运用必将越来越广泛。 连续梁和悬臂梁作比较：在恒载作用下，连续梁在支点处有负弯矩，由于负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩显著减小，其弯矩与同跨悬臂梁相差不大；但是，在活载作用下，因主梁连续产生支点负弯矩对跨中正弯矩仍有卸载作用，其弯矩分布优于悬臂梁。虽然连续梁有很多优点，但是刚开始它并不是预应力结构体系中的佼佼者，因为限于当时施工主要采用满堂支架法，采用连续梁费工费时。到后来，由于悬臂施工方法的应用，连续梁在预应力混凝土结构中有了飞速的发展。60年代初期在中等跨预