基础、附墙架、缆风绳和地锚安全要求

基础、附墙架、缆风绳和地锚安全要求

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基础、附墙架、缆风绳和地锚安全要求

一、基础安全要求

1．高架提升机的基础应进行设计，基础应能可靠的承受作用在其上的全部荷载。基础的埋深与做法，应符合设计和提升机出厂使用规定。

2．低架提升机的基础，当无设计要求时，应符合下列要求：

（1）土层压实后的承载力，应不小于80kpa；

（2）浇注C20混凝土，厚度300mm；

（3）基础表面应平整，水平度偏差不大于10mm。

3．基础应有排水措施。距基础边缘5m的范围内，开挖沟槽或有较大振动的施工时，必须有保证架体稳定的措施。

二、附墙架安全要求

1．提升机附墙架的设置应符合设计要求，其间隔一般不宜大于9m，且在建筑物的顶层必须设置1组。

2．附墙架与建筑物结构的连接应进行设计。附墙架与架体及建筑物之间，均应采用刚性件连接，并形成稳定结构，不得连接在脚手架上。严禁使用铅丝绑扎。

3．附墙架的材质应与架体的材质相同，不得使用木杆、竹竿等做附墙架与金属架体连接。

三、缆风绳安全要求

1．当提升机受到条件限制无法设置附墙架时，应采用缆风绳稳固架体。高架提升机在任何情况下均不得采用缆风绳。

2．提升机的缆风绳应经计算确定（缆风绳的安全系数n取3．5）。缆风绳应采用圆股钢丝绳，直径不得小平9.3mm。提升机高度在20m以

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下（含20m）时，缆风绳不少于1组（4～8根）；提升机高度在21～30m 时，不少于2组。

3．缆风绳应在架体四角有横向缀件的同一水平面上对称设置，使其在结构上引起的水平分力，处于平衡状态。缆风绳与架体的连接处应采用措施，防止架体钢材对缆风绳的剪切破坏。对连接处的架体焊缝及附件必须进行设计计算。

4．缆风绳与地面的夹角不应大于60，其下端应与地锚连接，不得拴在树木、电杆或堆放构件等物体上。

5．缆风绳与地锚之间，应采用与钢丝绳拉力相适应的花篮螺栓拉紧。缆风绳垂度不大于0.01L（L为长度），调节时应对角进行，不得在相邻角同时拉紧。

6．当缆风绳需要改变位置时，必须先作好预定位置的地锚，并加临时缆风绳确保提升机架体的稳定，方可移动原缆风绳的位置；待与地锚栓牢后，再拆除临时缆风绳。

7．在安装、拆除以及使用提升机的过程中设置的临时缆风绳，其材料也必须使用钢丝绳，严禁使用铁丝、钢筋、麻绳等代替。

四、地描安全要求

1．缆风绳的地锚，根据土质情况及受力大小设置，应经计算确定。

2．缆风绳的地锚，一般采用水平式地锚。当土质坚实，地锚受力小于15kN时，也可选用桩式地锚。

3．当地锚无设计规定时，其规格和形式可按以下情况选用：

（1）水平地锚。应符合有关规定。

（2）桩式地锚

1）采用脚手钢管（48）或角钢（L756）时，不少于2根；并排设

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置，间距不小于0.5m；打入深度不小于1.7m；桩顶部应有缆风绳防滑措施。

4．地锚的位置应满足对缆风绳的设置要求。

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缆风绳受力计算设及钢丝绳参数

缆风绳受力计算设及钢丝绳参数 按照设计要求每个砂浆罐顶部布设四个风缆连接钩平均布设在砂浆罐的四周，风缆与地面形成45度夹角，从而在整体上增强砂浆罐的稳定性。两个砂浆罐顶部连接点布设如下图所示： 图5 砂浆站风缆吊点布置图 风缆钢丝绳参数 缆风绳拉力计算： T=(kp+Q)c/(asinα) T=(2×28.01+1200) ×1/(17.1×sin45°） =103.89KN k—动载系数，取2 p—动载重量，取（13.8*2.03）=28.01KN（2.801吨） Q—支架自重，取1200KN（120吨） C—倾斜距，取1m（倾斜度5°） a—支架到锚锭的距离，取17.1m(支架高13.8+2.7+0.6=17.1m) α—缆风绳与地面的夹角，取45° 缆风绳选择： F=(TK1)/2δ =(103.89×3) /2*0.85 =183.33KN T—缆风绳拉力，103.89KN K1—安全系数，取3 δ—不均匀系数，取0.85 F—钢丝绳拉力 查表选用钢丝绳极限强调为1400N/mm2,6×37直径17.5mm钢丝绳2根 [F]=189.5KN>183.33KN 满足条件 因此水泥罐四周设置4道缆风绳，与地面夹角为45° 地锚计算：表7-3 基体受力性能

已知：缆风绳的拉力为：F=103.89KN=10389kg， 地锚所受水平拉力T2=Fcos45°=103.89*cos45°=73.46KN 单个地锚螺栓所受最大力Fm=T2/6=73.46KN/6=12.24KN=Fj（剪力） =1224kg<1625kg 因此采用6个M16×140膨胀螺栓在混凝土上的拉力值为：Fl=3100kg，剪力值为：Fj=1625Kg 地锚的制作：地锚采用2cm的0.6m×0.6m钢板制作，采用6个M16×140的膨胀螺丝锚固在混凝土地面上。

钢丝绳选型计算

钢丝绳负荷较量争论及选用原则 钢丝绳按所受最年夜工作静拉力较量争论选用，要知足承载能力和寿命要求。 1．钢丝绳承载能力的较量争论 钢丝绳承载能力的较量争论有两种方式，可凭据具体情形选择个中一种。 （1）公式法（iso保举）：式中:d--钢丝绳最小直径，mm； s--钢丝绳最年夜工作静拉力； c--选择系数，mm/ ； n--平安系数，凭据工作机构的工作级别确定； k--钢丝绳捻制折减系数； ω--钢丝绳布满系数； --钢丝的公称抗拉强度，n/mm2。 （2）平安系数法f0≥sn∑ f0=k∑s丝 式中:fo--所选钢丝绳的破断拉力，n； s--钢丝绳最年夜工作静拉力； n--平安系数，凭据工作机构的工作级别确定（见表6－3和表6－4）； k--钢丝绳捻制折减系数； ∑s丝--钢丝破断拉力总和，凭据钢丝绳的机构查钢丝绳机能手册。机构工作级别m1，m2，m3 m4 m5 m6 m7 m8 平安系数（n） 4 4.5 5 6 7 9 表6－3 工作机构用钢丝绳的平安系数 用途支承动臂起重机械自身安装缆风绳吊挂和绑缚 平安系数（n） 4 2.5 3.5 6 表6－4 其他用途钢丝绳的平安系数 注:对于吊运危险物品的起升用钢丝绳一般应选用比设计工作级别高一级其余平安系数 2．钢丝绳的寿命 钢丝绳的利用寿命老是跟着配套利用的滑轮和卷筒的卷绕直径的减小而降低的，所以，必需对影响其寿命的钢丝绳卷绕直径（即按钢丝绳中间较量争论的滑轮和卷筒的卷绕直径）作出限制，不得低于设计规范划定的值，即：d0min≥hd 式中:d0min--按钢丝绳中间较量争论的滑轮和卷筒答应的最小卷绕直径，mm； d--钢丝绳直径，mm； h--滑轮或卷筒直径与钢丝绳直径的比值（见表6-5）。机构工作级别m1,m2,m3 m4 m5 m6 m7 m8 卷筒h1 14 16 18 20 22.4 25 滑轮h2 16 18 20 22.4 25 28 表6－5滑轮或卷筒的h值 注:l 采用不扭转钢丝绳时，应按机构工作级别取高一档的数值。 2 对于流动式起重机，可不考虑工作级别，取h1＝16，h2=18。

缆风绳计算.doc

缆风绳拉力计算： T=(kp+Q)c/(asinα) T=(2×5+80) ×1/(14.3×sin40°） =9.79KN k—动载系数，取2 p—动载重量，取5KN（0.5吨） Q—支架自重，取80KN（8吨） C—倾斜距，取1m（倾斜度5°） a—支架到锚锭的距离，取14.3m(支架高12m) α—缆风绳与地面的夹角，取40° 缆风绳选择： F=(TK1)/δ =(9.79×3.5) /0.85 =40.3KN T—缆风绳拉力，9.79KN K1—安全系数，取3.5 δ—不均匀系数，取0.85 F—钢丝绳拉力 查表选用钢丝绳极限强调为1400N/mm2,6×19直径11mm钢丝绳 [F]=61.3KN>40.3KN 满足条件 锚锭计算： K2T1≤G+g+f K2—安全系数，取2 T1—锚锭受拉力T后的垂直分力，T1= T×sin40°=6.29KN T—缆风绳拉力，9.79KN α—缆风绳与地面的夹角，取40° G—锚锭重力 g—土重力 f—土摩擦力 土的重力g=Hblγ =1×0.6×0.6×17 =6.12KN H—锚锭埋深，取1m b—锚锭宽度，取0.6m l—锚锭长度，取0.6m γ—土的重度，取17KN/m3 土的摩擦力f=μT2 =0.5×7.5 =3.75KN μ—摩擦系数,取0.5m

T2—锚锭受拉力T后的水平分力，T2= T×cos40°=7.5KN 锚锭重力G≥K2T1-g-f =2×6.29-6.12-3.75 =2.71KN 选用混凝土块做锚锭，混凝土重度λ取22 KN/m3 混凝土块方量A=G/λ =2.71/22 =0.12 m3 锚锭厚度h=A/bl =0.12/(0.6×0.6) =0.3m

缆风、锚锭设置专项方案

附件17、 缆风、锚锭设置专项方案 一、缆风绳及锚锭计算 1、墩身模板稳定用缆风绳计算 1、地锚及缆风设置情况 地锚设置在桥墩中心8m 以外，大小里程端各设置一处。地锚采用0.8×0.9×1.5m 现浇C20砼浇筑而成，地锚内设置φ10钢筋网片。吊环采用φ20圆钢制作成几字形，浇筑地锚砼时预埋，埋深0.5m 。缆风绳采用6×37型，直径17.5mm 的钢丝绳，一端系于地锚，一端系桥梁墩身模板上。 图1 地锚详图 地锚平面 按邻近营业线最高15.4米桥墩进行缆风绳和地锚的设置验算： 2、缆风绳验算 桥墩横桥向最大风荷载受力面积S=36.17m2 计算连云港地区风荷载标准值：Wk=0.75KN/m2 风荷载：W=0.75*36.17=27.1KN 风荷载作用下单根钢丝绳拉力T=27.1/COS45°/2=19.2KN 缆风绳钢丝绳最小破断拉力：Tmin=0.82×111.53×1850=169KN 经验算，采用6×37型，直径17.5mm 的钢丝绳作为缆风绳满足施工要求。 3、地锚验算 地锚自重：G=0.8×0.9×1.5×25=27KN （未考虑土体摩擦力） 风荷载作用下缆风绳对地锚的竖向作用力：N=19.2×COS45°=13.6KN

抗倾覆验算：K=(27×0.75)/(19.2×0.742)=1.42≥1 施工地锚前，先进行管线位置确认，防止施工地锚基础挖断、挖伤管线。 2、脚手架稳定性验算 根据附件6-2可知，墩身脚手架在不组合风荷载时： （安全）在组合风荷载时： （安全）。 故脚手架使用过程中不会发生倾覆。但为了确保安全，设置缆风防护。缆风采用6×37型，直径17.5mm的钢丝绳，锚锭用墩身模板锚锭。 3、桩基钻孔桩施工稳定性验算 倾覆力矩：2X40×1.5+6*0.6=123.6KN.m 抗倾覆力矩：80*3.5=280KN.m 280/123.6=2.27 移机过程中，冲击钻机锤头须卸掉，也不会发生倾覆。 故冲击钻机施工和移机过程中不会发生倾覆。但为了确保安全，设置缆风防护。缆风采用6×37型，直径17.5mm的钢丝绳，锚锭用墩身模板锚锭。二、缆风绳和锚锭设置 地锚设置在桥墩中心外侧8m，大小里程端各设置一处。地锚采用0.8×0.9×1.5m现浇C20砼浇筑而成，地锚内设置φ10钢筋网片。吊环采用φ20圆钢制作成几字形，浇筑地锚砼时预埋，埋深0.5m。具体见下图 1、墩身模板缆风绳为2根6×37型，直径17.5mm的钢丝绳； 2、脚手架缆风绳为2根6×37型，直径17.5mm的钢丝绳； 3、冲击钻机施工和移机过程中的缆风绳为1根6×37型，直径17.5mm的钢丝绳； 4、道岔梁支架缆风绳每孔为2根6×37型，直径17.5mm的钢丝绳，在196—205#墩布置。

缆风绳计算

现场采用3根12缆风绳成三角形对拉锚锭桥墩模板，缆风绳锚锭于钢平台上或者已经施工完成的系梁上。 缆风绳拉力计算： T=(kp+Q)c/(asinα) T=(2×5+80) ×1/(31×sin40°） =11.66KN k—动载系数，取2 p—动载重量，取5KN（0.5吨） Q—模板自重，取80KN（8吨） C—倾斜距，取1m（倾斜度5°） a—桥墩模板到锚锭的距离，取31m(支架高27m) α—缆风绳与地面的夹角，取40° 缆风绳选择： F=(TK1)/δ =(11.66×3.5) /0.85 =48KN T—缆风绳拉力，11.66KN K1—安全系数，取3.5 δ—不均匀系数，取0.85 F—钢丝绳拉力 查表选用钢丝绳极限强调为1470N/mm2,6×19直径12mm钢丝绳 [F]=70.2KN>48KN 满足条件 锚锭计算： K2T1≤G+g+f K2—安全系数，取2 T1—锚锭受拉力T后的垂直分力，T1= T×sin40°=7.49KN T—缆风绳拉力，11.66KN α—缆风绳与地面的夹角，取40° G—锚锭重力 g—钢平台拉力 f—钢平台摩擦力 钢平台拉力g=Hblγ =0.3×0.6×0.6×80 =8.64KN H—锚锭深度，取0.3m b—锚锭宽度，取0.6m l—锚锭长度，取0.6m γ—钢平台重度，取80KN/m3 钢平台摩擦力f=μT2 =0.4×8.9

=3.56KN μ—摩擦系数,取0.4m T2—锚锭受拉力T后的水平分力，T2= T×cos40°=8.9KN 锚锭重力G≥K2T1-g-f =2×7.49-8.64-3.56 =1.89KN 选用混凝土块做锚锭，混凝土重度λ取24 KN/m3 混凝土块方量A=G/λ =2.78/24 =0.11 m3 锚锭厚度h=A/bl =0.11/(0.6×0.6) =0.3m 钢丝绳结构6×19+FC 6×19+IWS力学性能 钢丝绳公称 直径钢丝绳近似质量 钢丝绳公称抗拉强度／MPa 1470 1570 1670 1770 1870 钢丝绳最小破断拉力 d 允许偏 差 天然纤 维芯钢 丝绳 合成纤 维芯钢 丝绳 钢芯钢 丝绳 纤维芯 钢丝绳 钢芯 钢丝绳 纤维芯 钢丝绳 钢芯 钢丝绳 纤维芯 钢丝绳 钢芯 钢丝绳 纤维芯 钢丝绳 钢芯 钢丝绳 纤维芯 钢丝绳 钢芯 钢丝绳 mm (％) kg/lOOm kN 3 +8 3.11 3.03 3.43 4.06 4.39 4.33 4.69 4.6l 4.98 4.89 5.28 5.16 5.58 4 5 +7 5.54 8.65 5.39 8.42 6.10 9.52 7.22 11.20 7.80 12.20 7.71 12.00 8.33 13.00 8.20 12.80 8.87 13.80 8.69 13.50 9.40 14.60 9.18 14.30 9.93 15.50 6 7 8 +6 O 12.50 17.00 22.10 12.10 16.50 21.60 13.70 18.70 24.40 16.20 22.10 28.80 17.50 23.90 31.20 17.30 23.60 30.80 18.70 25.50 33.30 18.40 25.10 32.80 19.90 27.10 35.40 19.50 26.60 34.70 21.10 28.70 37.60 20.60 28.10 36.70 22.30 30.40 39.70 钢丝绳 公称直 径 钢丝绳近似质量 钢丝绳公称抗拉强度／MPa 1470 1570 1670 1770 1870 钢丝绳最小破断拉力 d 允 许 偏 差 天然 纤维 芯钢 丝绳 合成纤 维芯钢 丝绳 钢芯 钢丝 绳 纤维 芯 钢丝 绳 钢芯 钢丝绳 纤维芯 钢丝绳 钢芯 钢丝绳 纤维芯 钢丝绳 钢芯 钢丝绳 纤维芯 钢丝绳 钢芯 钢丝绳 纤维芯 钢丝绳 钢芯 钢丝绳 (％ ) kg／lOOm kN 9 10 ll 12 13 +60 28.00 34.60 41.90 49.80 58.50 27.30 33.70 40.80 48.50 57.00 30.90 38.10 46.10 54.90 64.40 36.50 45.10 54.60 64.90 76.20 39.50 48.80 59.oo 70.20 82.40 39.00 48.10 58.30 69.40 81.40 42.20 52.10 63.00 75.00 88.00 41.50 51.20 62.00 73.80 86.60 44.90 55.40 76.00 79.80 93.70 44.00 54.30 65.70 78.20 91.80 47.50 58.70 71.10 84.60 99.30 46.50 57.40 69.40 82.60 97.00 50.20 62.00 75.10 89.40 104.00

摆杆计算书

华能德州电厂#3机组电除尘器改造----施工组织设计浙江菲达 4、华能德州电厂#4机组电除尘器安装摆杆强度计算说明书 摆杆示意图及受力图： y （副杆受力图） （摆杆示意图） K--动载系统；Q、q--吊重、滑轮重； N(R x、R y)--轴心压力；T2--缆风绳拉力； S1、S2--钢索拉力； T、T1--滑轮组张力；G1、G2--主副杆自重（主杆受力图）

摆杆规格： 摆杆最大吊重3.8吨； 主杆OC杆的型号为ф426×10—55米，材料是20#钢； 副杆AB杆的型号为ф273×10—20米，材料是20#钢； 起吊钢丝绳为ф15.5（6×19，公称抗拉强度为2000N/mm2的钢丝）； 缆风绳钢丝绳为ф14（6×19，公称抗拉强度为2000N/mm2的钢丝），8根均布。 分析整个摆杆系统可知：整个系统的主要受力部件是主杆、副杆、起吊钢丝绳和缆风钢丝绳，要校核这个摆杆的安全可靠性，需先对摆杆进行受力分析。 一、受力分析 因为整个摆杆系统是动态工作的，因而取三个特殊状态分别进行分析，取最大的受力状态。现取主副杆之间的夹角分别为60°、90°、0°三种状态进行受力分析如下： （一）当副杆与主杆夹角∠CAB=60°时 1、副杆计算 （1）、荷载 副杆受力见副杆受力简图，风载忽略不计。 a、吊重及滑轮重力：K（Q+q）=1.2×(3.8+0.1)=4.68t b、副杆自重：G1=1.4t c、起重滑轮组引出索拉力：S1=f0×[(K×(Q+q)]=0.36×4.68=1.64t (f0为钢索拉力计算系数，引出绳根数3根，查表可得。) （2）、内力

a、求支座反力R x、R y及变幅滑轮组张力T 由计算简图知： tgβ= (AC-AB×Cos60°)/（AB×Sin60°）=(22.5-20×Cos60°)/20×Sin60°=0.66 得β=33.42° 对A点取矩，由ΣM A=0得： K(Q+q) ×AB×Sin60°+G1×AB×Sin60°/2-T×AB×Sin(β+30°)=0 代入数字： 4.68×20×Sin60°+1.4×20×Sin60°/2-T×20×Sin66.42°=0 得：T=5.21t 由ΣX=0得：Rx=S1×Sin60°+T×Cosβ=1.64Sin60°+5.21Cosβ=5.77t ΣY=0得: Ry=K×(Q+q)+G1+S1×Cos60°-T×Sinβ =4.68+1.4+1.64Cos60°-5.21Sinβ=4.03t b、求轴力N、剪力V 轴力N：顶端N B=K（Q+q）×Cos60°+S1+T×Cos（β+30°） =4.68Cos60°+1.64+5.21Cos66.42°=6.064t 中部N D=( Ry -G1/2) ×Cos60°+ Rx ×Sin60° =(4.03-0.7)Cos60°+5.77Sin60°=6.66t 底部N A= Ry×Cos60°+ Rx×Sin60°=7.04t 剪力V：顶端 V B= K（Q+q）×Sin60°-T×Sin（β+30°） =4.68Sin60°-5.21Sin66.42°=-0.72t 中部V D=G1×Sin60°/2- Ry×Sin60°+Rx×Cos60° =0.7Sin60°/2-4.03Sin60°+5.77Cos60°=-0.54t 底部V A= Rx×Cos60°-Ry×Sin60°=-0.605t

缆风绳计算

缆风绳计算 文件管理序列号：[K8UY-K9IO69-O6M243-OL889-F88688]

缆风绳拉力计算： T=(kp+Q)c/(asinα) T=(2×5+80) ×1/(14.3×sin40°） =9.79KN k—动载系数，取2 p—动载重量，取5KN（0.5吨） Q—支架自重，取80KN（8吨） C—倾斜距，取1m（倾斜度5°） a—支架到锚锭的距离，取14.3m(支架高12m) α—缆风绳与地面的夹角，取40° 缆风绳选择： F=(TK 1 )/δ =(9.79×3.5) /0.85 =40.3KN T—缆风绳拉力，9.79KN K 1 —安全系数，取3.5 δ—不均匀系数，取0.85 F—钢丝绳拉力 查表选用钢丝绳极限强调为1400N/mm2,6×19直径11mm钢丝绳 [F]=61.3KN>40.3KN 满足条件 锚锭计算： K 2T 1 ≤G+g+f K 2 —安全系数，取2 T 1—锚锭受拉力T后的垂直分力，T 1 = T×sin40°=6.29KN T—缆风绳拉力，9.79KN α—缆风绳与地面的夹角，取40°G—锚锭重力 g—土重力 f—土摩擦力 土的重力g=Hblγ =1×0.6×0.6×17 =6.12KN H—锚锭埋深，取1m b—锚锭宽度，取0.6m l—锚锭长度，取0.6m γ—土的重度，取17KN/m3 土的摩擦力f=μT 2 =0.5×7.5 =3.75KN

μ—摩擦系数,取0.5m T 2—锚锭受拉力T后的水平分力，T 2 = T×cos40°=7.5KN 锚锭重力G≥K 2T 1 -g-f =2×6.29-6.12-3.75 =2.71KN 选用混凝土块做锚锭，混凝土重度λ取22 KN/m3混凝土块方量A=G/λ =2.71/22 =0.12 m3 锚锭厚度h=A/bl =0.12/(0.6×0.6) =0.3m

拌合站缆风绳拉力计算

拌合站风缆安全计算 缆风绳拉力计算： T=(kp+Q)c/(asinα) T=(2×5+500) ×1/(20×sin40°）=39.67KN k—动载系数，取2 p—动载重量，取5KN（0.5吨） Q—罐自重，取500KN（50吨含水泥） C—倾斜距，取1m（倾斜度5°） a—罐到锚锭的距离，取20m(罐高15m) α—缆风绳与地面的夹角，取40° 缆风绳选择：F=(TK1)/δ=(39.67×3.5)/0.85=163.35KN T—缆风绳拉力，39.67KN K1—安全系数，取3.5 δ—不均匀系数，取0.85 F—钢丝绳拉力查表选用钢丝绳极限强调为1670N/mm2,6×19直径18mm钢丝绳[F]=168KN>163.35KN 满足条件 锚锭计算： K2T1≤G+g+f K2—安全系数，取2 T1—锚锭受拉力T后的垂直分力，T1= T×sin40°=25.5KN T—缆风绳拉力，39.67KN α—缆风绳与地面的夹角，取40°

G—锚锭重力 g—土重力 f—土摩擦力 土的重力g=Hblγ=1×1×1.5×17=25.5KN H—锚锭埋深，取1m b—锚锭宽度，取1m l—锚锭长度，取1.5m γ—土的重度，取17KN/m3 土的摩擦力f=μT2 =0.5×30.39=15.195KN μ—摩擦系数,取0.5m T2—锚锭受拉力T后的水平分力，T2=T×cos40°=30.39KN 锚锭重力G≥K2T1-g-f=2×25.5-25.5-15.195=10.305KN 选用混凝土块做锚锭，混凝土重度λ取22KN/m3 混凝土块方量A=G/λ=10.305/22=0.47m3 锚锭厚度h=A/bl=0.47/(1×1.5)=0.313m

拌合站缆风绳拉力计算

吐小一标水稳拌合站风缆安全计算 缆风绳拉力计算： T=(kp+Q)c/(asinα) T=(2×5+80) ×1/(14.3×sin40°）=9.79KN k—动载系数，取2 p—动载重量，取5KN（0.5吨）Q—支架自重，取80KN（8吨）C—倾斜距，取1m（倾斜度5°） a—支架到锚锭的距离，取14.3m(支架高12m) α—缆风绳与地面的夹角，取40°缆风绳选择：F=(TK1)/δ =(9.79×3.5)/0.85 =40.3KN T—缆风绳拉力，9.79KN K1—安全系数，取3.5δ—不均匀系数，取0.85F—钢丝绳拉力 查表选用钢丝绳极限强调为1400N/mm2,1×19直径16mm钢丝 绳[F]=254KN>40.3KN 满足条件 锚锭计算： K2T1≤G+g+f K2—安全系数，取2 T1—锚锭受拉力T后的垂直分力，T1= T×sin40°=6.29KN T—缆风绳拉力，9.79KN α—缆风绳与地面的夹角，取40°G—锚锭重力g—土重力f—土摩擦 力土的重力g=Hblγ=1×0.6×0.6×17=6.12KN H—锚锭埋深，取1m b—锚锭宽度，取0.6m l—锚锭长度，取0.6m γ—土的重度，取17KN/m3 土的摩擦力f=μT2 =0.5×7.5=3.75KN μ—摩擦系数,取0.5m T2—锚锭受拉力T后的水平分力，T2=T×cos40°=7.5KN 锚锭重力G≥K2T1-g-f=2×6.29-6.12-3.75=2.71KN 选用混凝土块做锚锭，混凝土重度λ取22KN/m3 混凝土块方量A=G/λ=2.71/22=0.12m3 锚锭厚度h=A/bl=0.12/(0.6×0.6)=0.3m

拌合站缆风绳拉力计算

标水稳拌合站风缆安全计算 缆风绳拉力计算： T=(kp+Q)c/(asinα) T=(2×5+80) ×1/(14.3×sin40°）=9.79KN k—动载系数，取2 p—动载重量，取5KN（0.5吨）Q—支架自重，取80KN（8吨）C—倾斜距，取1m（倾斜度5°） a—支架到锚锭的距离，取14.3m(支架高12m) α—缆风绳与地面的夹角，取40°缆风绳选择：F=(TK1)/δ =(9.79×3.5)/0.85 =40.3KN T—缆风绳拉力，9.79KN K1—安全系数，取3.5δ—不均匀系数，取0.85F—钢丝绳拉力 查表选用钢丝绳极限强调为1400N/mm2,1×19直径16mm钢丝 绳[F]=254KN>40.3KN 满足条件 锚锭计算： K2T1≤G+g+f K2—安全系数，取2 T1—锚锭受拉力T后的垂直分力，T1= T×sin40°=6.29KN T—缆风绳拉力，9.79KN α—缆风绳与地面的夹角，取40°G—锚锭重力g—土重力f—土摩擦 力土的重力g=Hblγ=1×0.6×0.6×17=6.12KN H—锚锭埋深，取1m b—锚锭宽度，取0.6m l—锚锭长度，取0.6m γ—土的重度，取17KN/m3 土的摩擦力f=μT2 =0.5×7.5=3.75KN μ—摩擦系数,取0.5m T2—锚锭受拉力T后的水平分力，T2=T×cos40°=7.5KN 锚锭重力G≥K2T1-g-f=2×6.29-6.12-3.75=2.71KN 选用混凝土块做锚锭，混凝土重度λ取22KN/m3 混凝土块方量A=G/λ=2.71/22=0.12m3 锚锭厚度h=A/bl=0.12/(0.6×0.6)=0.3m

方案计算

独脚桅杆设计起重量4000㎏，桅杆规格采用Φ219*8钢管。桅杆长度8米。 一 澳门起重桅杆的计算说明 图示为澳门起重桅杆的计算原理图，扒杆（图示BC ）手受到构件自重Q 及起重滑轮组的重量q 的作用，产生轴向压力和弯距。Q 和q 是偏心挂在扒杆顶部的，偏心距为e 。 由吊装构件重量Q 及起重滑轮组q 作用于扒杆上的轴向压力N1（扒杆与铅垂线所形成的夹角为B ）。 kg aH L b a q Q k N ))((1++= KN kg kg N 92.96969263.6*0.78*)47.47.7(*%)5*40004000(*1.11==++= 式中L-扒杆的长度，单位：米；

H-扒杆顶部到地面的垂直距离，单位：米； a-扒杆底部到锚柱间的距离，单位：米； b-扒杆倾斜对水平面的投影长度，单位：米； Q-构件重量，单位：kg ； b-索吊具与滑轮组的重量（取构件重量Q 的5%），单位：kg ； k-动载荷系数（一般取k=1.1） （2）起重滑轮组跑绳拉力S 使扒杆受的轴向压力N2 假设起重绳与扒杆轴线相平行 ）（计q Q K u u u u aQ S N k m n +--= ==***112 KN aQ N 35.24%5*40004000* 1.1*527.02=+==）（ 式中a-载荷系数， k m n u u u u a **11 --= （3）缆风绳自重和初拉力T 所产生的轴向压力N3。 为计算方便，假设扒杆为垂直位置，则 KN kg Sin Sina T m N 25.1630*65.0*5**3=== 式中m-缆风绳的根数； T-缆风绳的初拉力，一般取0.3~1吨； a-缆风绳与水平面的夹角。 （4）扒杆自重产生的轴向压力N4： 在扒杆顶部为零； 在扒杆中部为 KN G N 52.66.12/8*63.412/4=== 作用于扒杆顶部的总压力： N 顶=321N N N ++

缆风绳计算知识交流.docx

缆风绳计算

精品资料 缆风绳拉力计算： T=(kp+Q)c/(asin α) T=(2 ×5+80) ×1/(14.3×sin40°） =9.79KN k—动载系数，取2 p—动载重量，取5KN（0.5 吨） Q—支架自重，取80KN（8 吨） C—倾斜距，取1m（倾斜度 5°） a—支架到锚锭的距离，取14.3m( 支架高 12m) α—缆风绳与地面的夹角，取40° 缆风绳选择： F=(TK 1 )/ δ =(9.79×3.5) /0.85 =40.3KN T—缆风绳拉力， 9.79KN K1—安全系数，取 3.5 δ—不均匀系数，取0.85 F—钢丝绳拉力 2 查表选用钢丝绳极限强调为1400N/mm,6 ×19 直径 11mm钢丝绳 [F]=61.3KN>40.3KN满足条件 锚锭计算： K2T1≤G+g+f K2—安全系数，取2 T1—锚锭受拉力 T 后的垂直分力， T1= T ×sin40 °=6.29KN T—缆风绳拉力， 9.79KN α—缆风绳与地面的夹角，取40° G—锚锭重力 g—土重力 f—土摩擦力 土的重力 g=Hbl γ =1×0.6 ×0.6 ×17 =6.12KN H—锚锭埋深，取1m b—锚锭宽度，取0.6m l —锚锭长度，取0.6m 3 γ—土的重度，取17KN/m 土的摩擦力 f= μT2

精品资料 =0.5 ×7.5 =3.75KN μ—摩擦系数 , 取 0.5m T2—锚锭受拉力T 后的水平分力， T2= T ×cos40°=7.5KN 锚锭重力 G≥K2 T1-g-f =2×6.29-6.12-3.75 =2.71KN 选用混凝土块做锚锭，混凝土重度λ取 22 KN/m3 混凝土块方量 A=G/λ =2.71/22 =0.12 m3 锚锭厚度 h=A/bl =0.12/(0.6×0.6) =0.3m

钢丝绳计算书

连霍高速公路（G30）新疆境内小草湖至乌鲁木齐段改扩建项目第XWGJ-1标段 钢丝绳计算书 (附件二) 编制： 审核： 批准： 新疆交建集团小乌项目一标项目经理部 二○一七年九月

目录 一、编制依据............................................................ - 3 - 二、钢丝绳的构造及特性.................................................. - 3 - 三、钢丝绳受力检算...................................................... - 3 - 1、钢丝绳选择....................................................... - 3 - 2、钢丝绳的安全系数与合理选用....................................... - 4 - 3、钢丝绳受力检算................................................... - 5 - 四、钢丝绳技术要求...................................................... - 6 - 五、钢丝绳的报废标准.................................................... - 6 - 六、钢丝绳使用时注意事项................................................ - 9 -

活动板房防台风措施计算

活动板房防台风措施计算 （防十二级台风） 按活动板房最大迎风面为34.5m*5.9m=203.55m2计算。风速按十二级飓风32.7m/s-36.9 m/s计算。 根据伯努利方程得出的风压关系 风的动压为： wp=0.5·ro·v2 (1) 其中wp为风压[kN/m2] ro为空气密度[kg/m3] v为风速[m/s]。 由于空气密度(ro)和重度(r)的关系为r=ro·g, 因此有ro=r/g。在(1)中使用这一关系 得到 wp=0.5·r·v2/g (2) 此式为标准风压公式。在标准状态下(气压为1013 hPa 毫巴 , 温度为15°C), 空气重度 r=0.01225 [kN/m3]。纬度为45°处的重力加速度g=9.8[m/s2], 我们得 wp=v2/1600 (3) 现在我们将风速代入(3), 十二级大风相当于 32.7m/s-36.9 m/s, 取最大值36.9 m/s 得到风压wp≈0.85[kN/m2], 相当于每平方面积承受约0.85KN。房屋整体承受为172.2KN。 活动板房立柱为8#C型钢，框架结构为8#C型，为11排， 每个立柱所收的力为172/11=15.6KN。 按材料力学计算20#工字钢所承受的最大弯矩：Mmax=Wf 8#C型钢截面模量:W=1/6H[BH3-(B-b)h3] W=1/6×20[10.2×203-(10.2-0.9)×20-2×1.143] =248.786cm3

型钢抗拉强度标准值 f=210N/mm2 2根8#C型钢组合梁最大抵抗弯矩： Mmax=Wf =2×248.786 ×210N =104.49KN 缆风绳拉力计算： T=(kp+Q)c/(asinα) T=(2×5+80) ×1/(14.3×sin40°) =9.79KN k—动载系数， 取2 p—动载重量，取5KN（0.5吨） Q—支架自重，取80KN（8吨） C—倾斜距，取1m（倾斜度5°） a—支架到锚锭的距离，取14.3m(支架高12m) α—缆风绳与地面的夹角，取40° 缆风绳选择： F=(TK1)/δ =(9.79×3.5) /0.85 =40.3KN T—缆风绳拉力，9.79KN K1—安全系数，取3.5 δ—不均匀系数，取0.85

龙门架专项计算方案

高陵县榆楚镇安家村农村新社区建设项目工程 龙门架 安 全 专 项 施 工 方 案 编制人: 职务： 校对人：职务： 审核人：职务： 审批人：职务： 陕西长枫建设工程有限公司公司 年月日：

目录 第一节、编制依据 ------------------------------------------------------------------------------ 2第二节、工程概况------------------------------------------------------------------------------ 2 第三节、技术资料------------------------------------------------------------------------------ 2 第四节、外观------------------------------------------------------------------------------------ 2 第五节、金属结构------------------------------------------------------------------------------ 3 第六节、龙门架搭设--------------------------------------------------------------------------- 3 第七节、基础、附墙架、缆风绳等 -------------------------------------------------------- 5 第八节、提升机构------------------------------------------------------------------------------ 6 第九节、安全防护------------------------------------------------------------------------------ 6 第十节、电气------------------------------------------------------------------------------------ 8 第十一节、安装验收--------------------------------------------------------------------------- 9 第十二节、运行试验-------------------------------------------------------------------------- 11 第十三节、正确使用和维护 ---------------------------------------------------------------- 12 第十四节、架体拆除-------------------------------------------------------------------------- 13 第十五节、计算书----------------------------------------------------------------------------- 14

防台风计算

活动板房防台风措施计算 按营地板房最大迎风面为34.5m*5.9m=203.55m2计算。风速按十二级飓风32.7m/s-36.9 m/s计算。 根据伯努利方程得出的风压关系，风的动压为： wp=0.5·ro·v2 (1) 其中wp为风压[kN/m2]，ro为空气密度[kg/m3]，v为风速[m/s]。 由于空气密度(ro)和重度(r)的关系为r=ro·g, 因此有ro=r/g。在(1)中使用这一关系，得到： wp=0.5·r·v2/g (2) 此式为标准风压公式。在标准状态下(气压为1013 hPa（毫巴）, 温度为15°C), 空气重度r=0.01225 [kN/m3]。纬度为45°处的重力加速度g=9.8[m/s2], 我们得到wp=v2/1600 (3) 现在我们将风速代入(3), 十二级大风相当于32.7m/s-36.9 m/s, 取最大值36.9 m/s，得到风压wp≈0.85[kN/m2], 相当于每平方面积承受约0.85KN。房屋整体承受为172.2KN。 活动板房立柱为20#工字钢，框架结构为H型，为11排，每个立柱所收的力为172/11=15.6KN。 按材料力学计算20#工字钢所承受的最大弯矩：M max=Wf 20#工字钢截面模量:W=1/6H[BH3-(B-b)h3] W=1/6×20[10.2×203-(10.2-0.9)×（20-2×1.14）3] =248.786cm3 型钢抗拉强度标准值：f=210N/mm2 2根工字钢组合梁最大抵抗弯矩： Mmax=Wf =2×248.786 ×210N =104.49KN 缆风绳拉力计算： T=(kp+Q)c/(asinα) T=(2×5+80) ×1/(14.3×sin40°） =9.79KN k—动载系数，取2 p—动载重量，取5KN（0.5吨） Q—支架自重，取80KN（8吨） C—倾斜距，取1m（倾斜度5°） a—支架到锚锭的距离，取14.3m(支架高12m) α—缆风绳与地面的夹角，取40° 缆风绳选择： F=(TK1)/δ =(9.79×3.5) /0.85 =40.3KN T—缆风绳拉力，9.79KN

缆风绳附着塔机的计算设计

缆风绳附着塔机的计算设计 1：说明 缆风绳附着塔式起重机是塔机附着的一种常用方式，在近处无可靠的刚性附着基础时常常使用这种附着。除去正常使用外，也可用于高塔防风的加固处理。缆风绳附着就其实实质而言是一种弹性附着，由于弹性支撑不是线性支撑，所以使塔身变形的计算繁琐而复杂，设计缆风绳附着塔身计算如下： 2：塔机塔身变形与支反力计算 图1为缆风绳附着塔式起重机示意图，图2为计算简图，如图所示，塔身受到轴向力N、水平力H和弯曲力M在顶端的联合作用，同时在支点A处有水平支反力p的作用↓p为缆风绳的水平分力，由于缆绳锚固在塔身处距塔身中心线有一偏差距e，于是缆绳作用在A点有一力距petgθ?,又轴力petgθ?与轴力N 相比较小，可忽去它对塔身的影响。下面推导塔身变形公式。 对oA段有微分方程 ΕΙyη1+Ny1＝－(M＋Hx1) (1) 它的解为 y1＝C1cogkx1＋C2sinkx1－M/N－Hx1/N (2) 对AB段有 ΕΙyη1+Ny1＝ －M－Hx x＋P(x2－∫e) ＋pet gθ?(3) 它的解为 yΕ＝C ?co gkx2＋C4sinkx2 －M＋P?e－Pet gθ?/N＋P－H /N·x x (4) 上面储式中 K＝√N /ΕΙ(5) 下面从四个边界条件求系数C1C2C3C4 由x2＝0 Y1＝0 C3＝M /N (6) 由x2＝?ο＋?e yx＝0 －C3ksink(?ο＋?e) ＋C1kcosk (?ο＋?e) ＋P－H/N＝0 (7)

由X1＝X2＝?e y1＝y2 (M/N－C2)cosk?e＋(C2－C4)sink?e＝Pet gθe /N (8) 由X1＝X2＝?e y1t＝y2x －(M/N－C3)ksonk?e＋(C2－C4)kcosk?e＝P /N（9） 求解以上几个方程，可得C2C2C3如下 C2＝M/N tgk(?ο＋?e) －P /Nkcosk(?ο＋?e)(1－cosk?1＋ketgθ3sink?1＋H /Nkcosk(?ο＋?x) (10) C3＝M/N＋P/N（sink?e /k－etgθ3cosk?e）(11) C4＝M/N tgk(?ο＋?e) ＋H /Nkcosk(?ο＋?e)｛1－sink(?e＋?1)(sink(?e－krt gθ3cosk?1)｝(12) 将C1C2C3C4代入式（2）与（4），即可得到塔身的绕曲方程。 对于用缆风绳附着的塔身，主要考虑的是A点处位移Δ＝y2lx3= ?ο＋?e－y1lx3= ?ο＋?e= sink?1=?e3计算后有 △＝M/Ncosk(?1＋?e)(1－cosk?1)+H/Ncosk(?1＋?e)(sink(?e＋?1)+sink?e-k?1cosk(?e＋?1)+P/Ncosk(?1＋?e)｛2sink?e-cosk?1sink?e-sink(?e＋?1)+cos?1sik?e-sink(?e＋?1)+k?1cosk(?e＋?1)+krt gθ3cosk?e(cosk?1-1)｝(13) 若令 L1=1 /Nkcosk(?e(?e＋?1){kM(1-cosk?1)+H [sink(?1＋?e)-sink?e ] }-H?1/N (14) L2=2tgkle(1/coskli-1)-tgkl1 /1-tgkletgkl1+k ?3 (15) L3=ketgθ31-1/coskl1 /1-tgkletgkl1 (16) 则式（13）可写成如下形式 △=L1+P/Nk(L2+L3) （17） 或由上式反求出P P=Nk(△－L1) /L2+L3(18) 在有些工况下，需考虑塔身A点以上作用有匀不风力q,此时上式中的L1应为 L1=M/N .1-coskl1/cosk(?1＋?e)+H/Nkcosk(?1＋?e) {sink(?e＋?1)-sink?e-K?e－k?1cosk(?1＋?e)｝+q/Nk2 {cosk(?e＋cosk?1)-1+ K?e－k?1 [sink(?1＋?e)-sink?1］－sink?e sink?1+(k ?1)2/2－1 } (19) 在强风下不要加固塔身，如加固需考虑全塔身上有匀不风力q的作用，在这种情况下L1应改为 L1=i/N.H+q(?e＋?1)/K{sink(?e＋?1)-sink?e/cosk(?1＋?e)｝－q?e 2/2-q?1?e-H?1+(M-q/k2(1-cosk?1)/ cosk(?1+?e} (20) 3:缆风绳受力及变形及计算