模板支架设计
模板支架设计
一、编制依据：
《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《木结构工程施工质量验收规范》
施工图纸（工程结构形式、荷载大小、地基土类别、承受浇筑混凝土的重量及侧压力）及施工组织设计（施工进度、施工设备、材料供应以及施工荷载）
二、编织步骤及注意事项：
脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用
脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。
三、模板支架荷载：
1、荷载分类
作用于模板支架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。 2、永久荷载（恒荷载）可分为：
（1）模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重； （2） 新浇混凝土自重； （3）钢筋自重
3 、可变荷载（活荷载）可分为：
（1） 施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重； （2） 倾倒或振捣混凝土荷载。
四、方案确定：
1、工程概况
筑
建筑
240 mm 180mm
现以转换层为例选择顶板模板支撑方案：
①、由于层高为4.5m，可确定支架搭设高度为4.2m(层高减掉板厚)；现设定支撑架布距为1.2m,则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-板厚-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度；及
a=4.5-0.2-0.1-1.2×3-0.1=0.5
②、初步确定立杆纵距和横距均为1.2m；
③、模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞采用50×100mm2木方，间距为300mm；顶托梁采用100×100mm2木方，间距为1200mm。采用的钢管类型为48×3.5。
3、设计计算内容：
1.板底面板强度、挠度和剪力计算；
2.板底木方强度、挠度和剪力计算；
3.木方下面支撑梁（木方或钢管）强度、挠度计算；
4.扣件的抗滑承载力计算；
5.立杆的稳定性计算。
4、计算解析：
力传递过程：
面板-木方-托梁-顶托(或扣件)-立杆
楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5。
模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m 注：
钢筋混凝土自重取25kN/m3
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m
注：倾倒混凝土的荷载标准值：2kN/m2；施工均布荷载标准值：1 kN/m2。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；
I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距(N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩；
[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q ——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×6.420+1.4×3.600)×0.300×0.300=0.115kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.115×1000×
1000/64800=1.770N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
注：此公式为木结构抗剪公式依照构件截面是长方形的简化
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×6.420+1.4×3.600)×
0.300=2.294kN
截面抗剪强度计算值 T=3×2294.0/(2×1200.000×
18.000)=0.159N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.420×3004/(100×6000×
583200)=0.101mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m
静荷载 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m
活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 3.823/1.200=3.186kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×1.20×1.20=0.459kN.m
最大剪力 Q=0.6×1.200×3.186=2.294kN
最大支座力 N=1.1×1.200×3.186=4.206kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.459×106/83333.3=5.51N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2294/(2×50×100)=0.688N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.677×1.605×1200.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.569mm
木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 4.206kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m 。
托梁计算简图
2.096
托梁弯矩图(kN.m)
0.177
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩
M= 2.095kN.m 经过计算得到最大支座 F= 18.684kN 经过计算得到最大变形 V= 2.6mm 顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm 3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm 4； (1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=2.095×106/166666.7=12.57N/mm 2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×10214/(2×100×100)=1.532N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 2 顶托梁的抗剪强度计算不满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =2.6mm
顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
㈠、N为立杆的轴心压力设计值 (kN)，如果不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
注：1、式中NG为静荷载，是模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和。即NG= NG1 + NG2+ NG3=8.259kN
其中： (1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×4.300=0.555kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×1.200×1.200=0.504kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.200×1.200×1.200=7.200kN
2、NQ为活荷载，是施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土产生的荷载标准值产
生的轴向力总和。即 NQ = (1.000+2.000)×1.200×1.200=4.320kN
最后得出N = 1.2NG + 1.4NQ=1.2×8.259+1.4×4.320=15.96kN
㈡、A为支撑立杆（48×3.5 ）净截面面积 (cm2)；查表或计算可得A = 4.89 ㈢、为轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l
/i查表得到；
其中：l
为计算长度(m)；i为计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1.58
l
的确定有以下3种公式：
l 0 = k
1
uh (1)
l
= (h+2a) (2)
l 0 = k
1
k
2
(h+2a) (3)
其中：k
1
为计算长度附加系数，可查表得到取值为1.167，见下表：———————————————————————————————————————步距 h(m) h≤0.9 0.9 k1 1.163 1.167 1.185 1.243 ——————————————————————————————————————— u为计算长度系数，由搭设高度确定。可查表得到取值为：1.75。见下表 h为支架搭设的步距；取1.2 a为立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度。取0.5 也为计算长度附加系数，可查表得到取值为1.007，见下表： k 2——————————————————————————————————————— H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 ——————————————————————————————————————— 《扣件式规范》给出的模板支架轴向力设计值N的计算式（5.6.2）与用于 脚手架计算的式（5.3.2）是相同的，前者取l 01= h+2a，而后者取l = k 1 uh。当 支架的构造和约束条件与双排脚手架相同时，则l 01 应当与l 相同，即l 01 = l ， 则有： h+2a= k 1 uh a=h(k 1 u-1)/2 当l 01 ≥l 时，其K≥2.0，可满足安全要求；当l 01 ＜l 时，其K＜2.0， 则安全度不够。当ku=1.155×（1.5⌒1.8）=1.732⌒2.079代入上述公式时，要 使得按l 01 = h+2a计算的支架立杆的设计稳定承载能力具有K＞2.0的安全度，就必须使a≥（0.367⌒0.54）h,即当h=1.8m时，需让a≥0.66⌒0.97m,而这又恰与限制a的初衷相违背。之所以出现这一问题，就是在借用英国标准时，忽视了必须满足K≥2.0的要求。按照《扣件式规范》的计算规定，在a＜（0.367⌒0.54）h时，就会出现不能满足K≥2.0要求的结果。鉴于这一问题，在计算模板支架时， 需要对l 01 = h+2a作必要的调整，以确保使用安全。 两类构架梁板模板支架立杆计算长度l 的确定 按两类构架的情况，分别采用相适合的支架立杆计算长度l 的计算式：几何不可变杆系结构支架： l 0 = k 1 k 2 l 01 = k 1 k 2 (h+2a) 因而使 h+2a≤u’h 故a≤0.5 (u’-1)h 非几何不可变杆系结构支架： l 0 ‘= k 1 k 2 u’h u’= m1m2 u1 以上式中 k 1 ----考虑K≥2.0要求的立杆计算长度的调整系数，其对于l 的调整相当 于对对抗力f的调整，《扣件式规范》所给k =1.155的取值偏低，应按下表选用： 1 缺表 k ---考虑搭设高度影响的立杆计算长度的调整系数。因只调整支架计算高2 度H0＞4mm的高支架，故 u’---非几何不可变杆系结构支架立杆的计算长度系数，即计算扣件式钢 管脚手架单肢立杆稳定性的u1c值，分别按角立杆、边立杆和中立杆给出。 u1 ----将非几何不可变杆系结构支架的立杆视为有侧移框架柱，按其两端 交汇杆件线刚度的比值K1、K2确定的计算长度系数的理论值。此处有表 m1、m2----考虑扣件式钢管脚手架稳定约束条件中连墙件和纵向水平杆作 用的调整系数，见表。当支架的边排立杆有附墙连结时，其靠边两排立杆按实际 的附墙连结情况情况考虑，其内各排立杆按无附墙连结考虑；当支架边排无附墙 壁连结时，横向立杆排数≥学课排的支架按两面三刀步三跨边墙考虑，横向立杆 排数≤4排的支架按三步三跨连墙考虑。 公式(1)的计算结果： = 165.57N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f], 满足要求! 公式(2)的计算结果： = 116.37N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(3)的计算结果： = 114.18N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f], 满足要求!_ 楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取6.00m，楼板承受的荷载 按照线均布考虑。 宽度范围内配筋1级钢筋，配筋面积As=1638.0mm2，fy=210.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4200mm×130mm，截面有效高度 h0=110mm。 按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边6.00m，短边6.00×0.70=4.20m， 楼板计算范围内摆放5×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=1×1.2×(0.35+25.00×0.20)+ 1×1.2×(0.56×5×4/6.00/4.20)+ 1.4×( 2.00+1.00)=11.15kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.20×11.15=46.83kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0735×ql2=0.0735×46.83×4.202=60.71kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到8天后混凝土强度达到62.40%，C40.0混凝土强度近似等效为C25.0。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.88N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： ξ= Asfy/bh0fcm = 1638.00×210.00/(4200.00×110.00× 11.88)=0.06 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.067 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.067×4200.000×110.0002×11.9× 10-6=40.5kN.m 结论：由于ΣMi = 40.46=40.46 < Mmax=60.71 所以第8天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保存。 3.计算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边6.00m，短边6.00×0.70=4.20m， 楼板计算范围内摆放5×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第3层楼板所需承受的荷载为 q=1×1.2×(0.35+25.00×0.20)+ 1×1.2×(0.35+25.00×0.13)+ 2×1.2×(0.56×5×4/6.00/4.20)+ 1.4×( 2.00+1.00)=16.00kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.20×16.00=67.19kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0735×ql2=0.0735×67.19×4.202=87.11kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到16天后混凝土强度达到83.21%，C40.0混凝土强度近似等效为 C33.3。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.88N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： ξ= Asfy/bh0fcm = 1638.00×210.00/(4200.00×110.00× 15.88)=0.05 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.048 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fcm = 0.048×4200.000×110.0002×15.9× 10-6=38.7kN.m 结论：由于ΣMi = 40.46+38.73=79.19 < Mmax=87.11 所以第16天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑必须保存。 4.计算楼板混凝土24天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边6.00m，短边6.00×0.70=4.20m， 楼板计算范围内摆放5×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第4层楼板所需承受的荷载为 q=1×1.2×(0.35+25.00×0.20)+ 2×1.2×(0.35+25.00×0.13)+ 3×1.2×(0.56×5×4/6.00/4.20)+ 1.4×( 2.00+1.00)=20.85kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.20×20.85=87.55kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0735×ql2=0.0735×87.55×4.202=113.52kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到24天后混凝土强度达到95.37%，C40.0混凝土强度近似等效为 C38.2。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=18.21N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： ξ= Asfy/bh0fcm = 1638.00×210.00/(4200.00×110.00× 18.21)=0.04 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.039 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M3=sbh02fcm = 0.039×4200.000×110.0002×18.2× 10-6=36.1kN.m 结论：由于ΣMi = 40.46+38.73+36.10=115.28 > Mmax=113.52 所以第24天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第4层以下的模板支撑可以拆除。 5、梁模板与顶板模板计算内容和过程基本是一个道理的，支撑模式有以下几种： 4000 1、多立杆承重，钢管支撑 2、多根立杆承重，木方顶托支撑 4000 3500 3、多根立杆承重，木方顶托支撑 4、多根立杆承重，木方顶托支撑 现以第4种支撑模式，做出梁支撑的方案及计算如下： ①、由于层高为4.5m ，可确定支架搭设高度为3.5m(层高减掉梁高)；现设定支撑架布距为1.2m,立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.3m ②、初步确定立杆纵横距为梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米， ③、模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞采用50×100mm 2木方，共3根；顶托梁采用100×100mm 2木方，间距为600mm ；梁底共用3道承重立杆。采用的钢管类型为48×3.5。 3500 梁模板支撑架立面简图 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。（因为面板的支点为相邻木方，所以面板的计算模型应按实际跨数） 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×1.000×0.600=15.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.600×(2×1.000+0.700)/0.700=0.810kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：（梁应取 振倒混凝土时产生的荷载，按规范查找应比现计算书中的大） 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.700×0.600=1.260kN 模板支架设计 一、编制依据： 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《木结构工程施工质量验收规范》 施工图纸（工程结构形式、荷载大小、地基土类别、承受浇筑混凝土的重量及侧压力）及施工组织设计（施工进度、施工设备、材料供应以及施工荷载） 二、编织步骤及注意事项： 脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。 三、模板支架荷载： 1、荷载分类 作用于模板支架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。 2、永久荷载（恒荷载）可分为： （1）模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重； （2）新浇混凝土自重； （3）钢筋自重 3 、可变荷载（活荷载）可分为： （1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重； （2）倾倒或振捣混凝土荷载。 四、方案确定： 1、工程概况 板厚240 mm 180mm 150mm 130mm 130mm 高1000mm 700mm 700mm 700mm 700mm 梁 宽700mm 500mm 500mm 500mm 500mm 2、顶板支撑方案搭设参数的确定 现以转换层为例选择顶板模板支撑方案： ①、由于层高为4.5m，可确定支架搭设高度为4.2m(层高减掉板厚)；现设定支撑架布距为1.2m,则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-板厚-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度；及 a=4.5-0.2-0.1-1.2×3-0.1=0.5 ②、初步确定立杆纵距和横距均为1.2m； ③、模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞采用50×100mm2木方，间距为300mm；顶托梁采用100×100mm2木方，间距为1200mm。采用的钢管类型为48× 3.5。 3、设计计算内容： 1.板底面板强度、挠度和剪力计算； 2.板底木方强度、挠度和剪力计算； 3.木方下面支撑梁（木方或钢管）强度、挠度计算； 4.扣件的抗滑承载力计算； 5.立杆的稳定性计算。 4、计算解析： 力传递过程： 面板-木方-托梁-顶托(或扣件)-立杆 楼板支撑架立面简图 1500m3消防回水池 施 工 方 案 黄冈市中原建筑总公司襄樊分公司 目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (2) 三、施工计划 (2) 四、劳动力配置 (2) 五、土方开挖施工方案 六、土方回填施工方案 七、钢筋制作与安装 (3) 八、模板施工方案 九、脚手架施工方案 十、砼施工方案 十一、安全技术措施 (15) 十二、质量保证措施 (17) 1500m3消防回水池施工方案 一、工程概况 本工程为湖北襄阳安华纺织有限责任公司新厂区东南侧二期消防回水池，相邻机修车间占地约420㎡的方形蓄水池工程（设计总容量约为1500m3）。二、编制依据 本方案在编制过程中，主要参考了以下国家规范、标准、规程进行编制。 1.《矩形钢筋混凝土蓄水池》05S804图集 2.《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300—2001） 3.《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002） 4.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 5.《建筑施工技术》 6.《建筑施工模板安全技术规范》》（JGJ162—2008） 三、施工计划 工期计划：自合同签订之日起40天施工工完毕。 四、劳动力配置 劳动力计划表 五、土方开挖方案 5．1开挖边线确定： 首先，测量人员根据业主提供的控制点，定出本工程基坑轴线；然后按基底砼垫层外边线每边加工作面600㎜定出基坑开挖下口线，再按1：0.3放坡开挖；消防废水收集池等稍深基坑采用二级放坡开挖，首先按二级放坡加中间平台宽度和坑底工作面宽度放出基坑开挖上口线，按照开挖边线1：3放坡开挖至深基坑的中部，即▽1.60米处（吴淞标高），然后扣除1000mm宽的中间平台放出下一级边坡开挖边线，最后继续按照开挖边线1：1放坡开挖至坑底设计标高。在具体基坑开挖过程中结合开挖实际深度定出开挖上口线，并撒灰线标记开挖边线及变坡位置。 5．2开挖方法： 1）、机械挖土，随挖土随修整边坡。在开挖至距离坑底500 mm以内时，测量人员抄出500 mm水平线，在基槽底钉上水平标高小木桩，在基坑内抄若干个基准点，拉通线找平，预留300 mm土层人工清理。 2）、机械开挖至最后一步时，测量人员随即放出基础承台线，由人工挖除300 mm预留土层，并清理整平，及时进行垫层的浇筑，防止基底土水份蒸发损失，导致土体积膨胀。 5．3开挖注意事项： 1）、坑底及坡顶四周做好排水措施，在地面设置截水沟，基坑内设集水井，采用明排水的方法，沿坑底周围开挖300W*300H排水沟，使水流入 1000L*1000B*1000H集水井，用水泵排到业主要求的雨水沉砂池，最后排到雨水 模板支架总体设计方案 4.2.1支架设计 （1）车站主体结构模板支架系统基本设计方案 采用扣件式钢管(Φ48*3.5mm)支撑架作为支撑系统，顶板、中板、梁、侧墙、立柱采用木模板（18mm厚）作为模板面板，方木（100*100mm）作为次楞，双拼Φ48*3.5mm钢管作为主楞，考虑扣件钢管市场实际材料制作误差，计算按照壁厚3.0mm进行计算。 （2）扣件式满堂钢管支撑架间距布置 顶板立杆横向间距600mm、纵向间距600mm、水平杆步距900mm；中板立杆横向间距900mm、纵向间距600mm、水平杆步距900mm。 （3）扫地杆设置 在立杆的底部扣件处设置一道纵向、横向水平杆作为扫地杆，距离地面高度不大于200mm。 （4）剪刀撑设置 剪刀撑采用Q235钢管(Φ48*3.5mm)，与扣件支架采用扣件连接，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，相邻面剪刀撑跨度间距不大于4.5m；水平剪刀撑设置2道，架体顶部、底部各设一道，当间距大于4.8m时需在中部增加1道。 （5）可调螺杆设置要求 立杆上端包含可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.5m，插入立杆长度不大于300mm。 4.2.2模板设计 （1）侧墙模板设计 采用18mm模板、10cm×10cm木方@30cm，竖向每90cm设置一道双钢管，沿钢管方向每60cm设置一道对顶钢管（即支顶架横杆），对顶钢管通过满堂支架水平钢管实现对顶，当遇到中隔墙或立柱时，通过支顶在中隔墙或柱上实现两侧墙对顶。（2）中板、顶板模板设计 模板采用18mm厚竹胶板，竹胶板长度2440mm，宽度1220mm；次楞采用100×100mm 木方，次楞垂直车站方向布置，间距为300mm；主楞采用双拼Φ48钢管，顶板主楞平行车站方向布置，间距为600mm；中板主楞平行车站方向布置，间距为900mm。中板梁主要是中纵梁1000mm×1000mm，平行车站长度方向。顶板梁主要有顶纵梁1000mm×2000mm，平行车站长度方向。 模板搭设分段施工，每个施工段单独搭设，支撑架搭设时为保证支撑架的整体稳定性，按“遇墙顶墙，遇柱抱柱”的原则，每个施工段顶板模板制作及满堂架搭设时，应多搭设1-2跨，作为工作平台和端模支撑使用。 标准段模板及支架采用材料规格、布置间距见表4.2.2-1： 表4.2.2-1标准段模板及支架采用材料规格 施工组织设计、施工方案审批表TJ1.4 屋面平板模板支撑搭设施工方案 一、工程结构概况： 本工程为鄂尔多斯机场改扩建工程停车库，建筑物地上一层，主体采用钢筋混凝土框架结构。框架柱网最大间距12.0 m×10.8m。其顶板结构设计标高最高处为-1.62最低标高为-3.5m，顶板为300mm厚预应力空心板，双向梁截面550×1000。 模板立杆支撑于压实度经试验≥93%回填土上，立杆底座下设置垫板，其厚度不小于5㎝，布设必须平稳，不得悬空。模板搭设高度分别为6.58m、4.70m（含顶板）。模板支撑的结平板荷载，属高大模板工程，须编制专项施工方案经专家论证通过后实施。 二、模板支撑立杆布置原则： 模板支撑立杆布置设计，按顶板结构设计图选典型区域梁板布置，在确保立杆、水平杆满足施工承载能力的情况下，使双向水平杆相互贯通，梁下、板下立杆按结构截面尺寸的不同，采用不同的间距。 当局部区域梁板变化，需按实调整立杆布置时，其立杆布置双向尺寸不得超出下述搭设参数。 1350×400 1350×400 1350×400 1350×400 1350×400 1350×400 1350×400 1350×400 水 平 剪 刀 撑 垂直剪刀撑 垂直剪刀撑 垂直剪刀撑 垂直剪刀撑 垂直剪刀撑 垂直剪刀撑 250厚负二层结平板模板支撑立杆平面布置示意图 500850850850600 850 600850850850850850850850850600600 600 600850850850850850850850850850850850850850850850850600600 8850 850600 600850850 850850850850850850850850850850850850850 850600600 600 600850850 850850850850850850600850 600 D 8000 8000 C C B 8000 A 4500 12 8000 8000 111098000 吉黑公路拉林至五常至省界改扩建工程建设项目模板及支架工程作业指导书 拉五公路B2标段项目经理部 二00七年十一月六日 一、模板、拱架、支架的设计和施工要求： 1、模板、支架应具有必须的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载，保证结构物各部形状、尺寸准确，保证在人员、材料等荷载和大风、暴雨等气候条件下不变形、不倾斜、不摇晃。 2、必须采用组合大块钢模板或大块竹木胶合板拼装的模板，以保证砼工程的外观质量。 3、模板板面平整，接缝严密不漏浆。全部钢模板接缝均采用企口形式处理，竹木胶合板接缝采用腻子抹平。 4、支架采用碗扣式钢管脚手架，能满足工人操作，材料的堆置和运输的需要。 5、模板、支架应拆装简单、移运方便。同时必须保证 安全施工。 二、材料要求 1、木材： 1-1、木材应符合JTJ025-86中承重结构选材标准，其树种可按各地区实际情况选用，木质不宜低于Ⅲ级材。 1-2、模板应采用的木料，至少厚3厘米，没有节孔、坏裂或表面翘曲，含水量小于25%。所有用于结构外露面模板应为“精制木材”，或合成优质材料，木模重复使用时应加铁皮。 1-3、原木料必须是坚固、平直、风干的，没有腐朽、蛀虫、甲虫、朽节和其他缺陷。 2、钢板、型钢及其他金属构件 2-1、金属模板面板采用冷轧钢板，且厚度不小于3毫米，肋 采用角钢或槽钢。 2-2、型钢及拉杆等采用A3标质钢，能够满足各种力学性能和使用要求。 2-3、使用钢制内拉杆，钢制或塑料隔块应经技术质量科和监理工程师批准，拉杆应按拔出或不拔出的各自要求，采取相应的措施，以保证其拆除时留下的孔穴处理的最好，并符合强度和美观的要求。 三、支架、拱架和脚手架的设计、制作和安装： 1、支架、曲拱架和脚手架等必须根据各种荷载的组合所要 求的荷载来设计和施工。采用常备式构件拼装，超串拼装 图纸要求范围时，应进行强度、刚度和稳定性验算。 2、各队如自行设计支架，应按施工规范编制详细的支架施 工方案，明确施工方法、安拆次序及施工人员安全注意事 项、防范措施等材料，报项目部技术质量科审批。 3、脚手架、拱架及支架组装前，应分别根据现浇箱梁的荷 载情况验算地基承载力，如果承载力不够，则选用灰土垫 层和砂砾垫层压实，达到要求的承载力后，在自理后的基 础上铺以垫木或其它垫块，防止由于积水和其它因素引起 拱架、脚手架、立杆的不均匀沉降。 4、拱架、支架的组拼应根据设计荷载验算碗扣式脚手架的 承重立杆的纵距和横距及横杆的层间距来选择相应尺寸的 杆件，然后在处理好的地基上拉线定位，并严格控制标高。 安放立杆垫木或立杆可调整座，然后立杆插在可调基座或 垫木上，在装立杆时应及时设置扫地横杆（即纵横卧木， 桥台模板、支架施工方案 一、工程概况及编制依据 1.1地理位置 泉州市东海片区滩涂区域纬五路（东海综合大道～经十八路段）等13条市政道路工程（第三标段），东滨大道位于东海组团的滩涂区域内，道路基本呈东西走向，西起现状东海综合大道，东至拟建的经十八路，路线长1.057km。本次设计起点桩号为K1+478，坐标为X=.225，Y=.977，与现状东海综合大道相接；设计终点桩号为K2+420，坐标为X=.59，Y=.989，与拟建的经十八路相接；道路在起点处与东海综合大道相交路口，为现状平交灯控路口；道路在桩号K1+889.532处，与拟建的经十六路相交，相交路口为右进右出的平交路口；道路在桩号K2+059.617处，与拟建的东海大街相交，相交路口为平交灯控路口；道路在桩号K2+242.116处，与拟建的经十七路相交，相交路口为右进右出的平交路口；道路在终点处与拟建的经十八路路口相接，相接路口为平交灯控路口，该路口不在本次设计范围。 本次工程包括一座预应力混凝土空心板桥，桥位位于R=1100m大半径平曲线内，桥按正交桥设计。桥梁起点桩号DBK2+157.98，终点桩号DBK2+182.02，全长24.04m，全桥建筑面积1406.5平米。桥梁上部结构采用20m标准跨径预制空心板梁，梁高95cm，下部结构桥台采用肋板式桥台，钻孔灌注桩基础，桩径1.0m。1.2桥梁工程主要技术标准 （1）汽车荷载：公路-I级； （2）人群荷载：3.5kPa； （3）抗震设防烈度：7度（地震动峰值加速度等于0.15g）； （4）环境类别：II类； （5）结构重要性系数：1.0； （6）设计基准期：100年； （7）设计洪水位：+5.49m； （8）通航要求：不通航。 1.3编制依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 菊园新区B10地块 （嘉宝·梦之湾） 1#~39#楼 模板和支架施工方案 方远建设集团股份有限公司 2011年10月 目录 编制依据 (3) 第一章工程概况 (4) 资源备置........................................................................................................... 4第二 章 施工流程第三章........................................................................................................... 5 主要结构模板施工方案................................................................................... 7第四 章 第4.1节基础筏板砖胎模及外墙导墙模板 (7) 第4.2节地下室外墙模板 (10) 第4.3节立柱模板 (14) 第4.4节楼梯模板 (17) 第4.5节梁模板 (18) 第4.6节楼板模板 (20) 第4.7节模板支架 (21) 第五章模板工程质量技术保证措施......................................................................... 24 模板安装及拆除的安全技术措施第六章................................................................. 28 第6.1节模板安装 (28) 第6.2节模板拆除 (28) 第七章支架安装及拆除的安全技术措施................................................................. 31 第7.1节支架安装 (31) 第7.2节支架拆除 (31) 第八章安全文明施工................................................................................................. 32 现浇混凝土模板计算书． 编制依据 1#~39#楼结构、建筑施工图纸 施工组织设计 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-91 建筑施工安全检查标准JGJ 59-99 施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005 混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002 第一章工程概况 本项目地块位于上海市嘉定区菊园新区，紧靠轨道交通11号线，交通条件良好。用地范围东至红石路，南至盘安路，西至胜辛路，北至平城路。 本区域内自然环境优越，王家宅河从基地内穿越贯通而过，四周交通发达便利，11号轨道线在地块东南角擦边而过。 原地貌为农田，地表平坦，标高3.2~3.5m。 王家宅河南面全部布置为三层低层住宅，两条小区交通干道将其分为几个小片区， 梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m ， 梁截面 B ×D=1000mm ×1000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。 木方100×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。 梁底支撑木方长度 1.50m 。 梁顶托采用双钢管48×3.25mm 。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载5.00kN/m 2。 梁两侧的楼板厚度0.20m ，梁两侧的楼板计算长度3.00m 。 地基承载力标准值230kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 700 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.200×3.000×0.600=10.800kN 。 采用的钢管类型为48×3.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.000×1.000+0.500×1.000=25.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×1.000=5.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600× 0.600=1.354kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.354×1000× 1000/54000=25.067N/mm2 面板的抗弯强度验算 f > [f],不满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600=13.536kN 截面抗剪强度计算值 T=3×13536.0/(2×1000.000× 18.000)=1.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 固定支架技术规范 本标书所包括钢构造支架范畴包括固定安装钢构造支架供货及安装。 1.1设计和运营条件 电池固定式安装钢构造支架为室外安装，须具备良好耐侯性，能在室外严酷环境下长期稳定可靠地运营，并应在下述条件下持续工作满足其所有性能指标：1）环境温度：－17℃～＋38.7℃； 2）相对湿度：≤80%； 3）海拔高度：7.0m； 4）基本风压值：ω=0.38kN/m2 5) 抗震设防烈度：7度 6) 设计基本地震加速度值：0.10g 7) 设计地震分组：第一组 8) 特性周期：0.25s 9) 基本雪压：0.36kN/m2 1.2 规范和原则 本技术规范书中支架设计、制造应符合（但不限于）下列规范与原则： 投标人所供产品均须遵守最新国标，当与下述原则不一致时按最高原则执行。 ★《钢构造设计规范》(GB 50017-) ★《冷弯薄壁型钢构造技术规范》(GB50018-) ★《钢构造工程施工质量验收规范》(GB 50205-) ★《建筑抗震设计规范》(GB 50011-) ★《建筑构造荷载规范》(GB 50009-) ★《金属覆盖层钢铁制件热浸镀锌层技术规定及实验办法》(GB/T13912-) ★《建筑钢构造焊接技术规程》(JGJ81-) ★《涂装前钢材表面锈蚀级别和除锈级别》（GB8923-88） ★《建筑防腐蚀工程施工及验收规范》（GB50212-） ★《通用冷弯开口型钢尺寸、外形、重量及容许偏差》（GB/T 6723-） ★《构造用冷弯空心型钢尺寸、外形、重量及容许偏差》（GB/T 6728-） ★《冷弯型钢技术条件》（GB/T6725-1992） ★《钢构造制作工艺规程》（DG/TJ 08-216-） ★《多功能钢铁表面解决液通用技术条件》（GB/T 12612 ） 1.3 重要技术方案 电池组件支架设计由前支腿、后支腿、斜梁、斜撑、檩条构成，基本采用混凝土条基，各构件截面形式为： 前支腿：C80x40x15x2.0 后支腿：C80x40x15x2.0 斜梁：C80x40x15x2.0 斜撑：C80x40x15x2.0 檩条：C80x40x15x1.8 混凝土条基：2750x390x随坡屋面 支腿底板：200x200x6 1.4技术规定 （1）投标人应依照招标人提供图纸及数量进行核算及报价。 （2）投标人提供支架应功能完整，技术先进成熟，并能满足人身安全和劳动保护条件。投标人所供支架在招标人提供各种荷载工况下均能满足安全和持续运营规定。 （3）投标人应具备在国内五年以上钢构造生产及管理经验，五年以上国内安全稳定运营业绩，最佳有光伏电站支架业绩。 （4）材质及性能规定： 1）材质规定：所选用钢构造主材材质为Q235B，焊条为Ｅ43系列焊条。 青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 （7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。 主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人： 狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。 扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日 前言 近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。 特此说明！ 总工程师室 二O一四年七月十八日 目录 CONTENTS 模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表 模板、支架工程专项方案 一、工程概况 御水湾花园二期三标段工程位于南京市白下区中和桥北村一号（原南京制药厂），东侧为御水湾花园一期，南侧为秦淮河北路，西侧为光卡路，本标段由18个单体工程组成：38＃～43＃、45＃～47＃楼住宅（砖混六层），48＃～51＃住宅（框剪3、7层），教工食堂（框架二层）；教学楼（框架四层），5＃、6＃、7＃地下室车库（框剪一层）。总建筑面积37803.06m2。建筑耐火等级地上二级，地下一级，抗震设防烈度七度，合理使用年限50年，人防工程抗力等级为6B级，二类二级防火设计，建筑防水屋面及地下室均为二级，建筑结构安全等级为二级，地基基础设计等级为丙级。 本工程±0.000相对于绝对标高13.65～14.40米，具体详总图。 二、模板及支撑系统的支设材料选定 针对工程质量要求“确保一次性合格”的目的，为了确保混凝土的质量和美观，在材料上选用了18mm全新九合木胶板作为梁、柱、墙、板的模板，木档采用5×10cm松木方料，支架全部采用φ48～3.5mm A3钢管。 三、模板安拆施工 A．模板安装前准备工作 a．模板拼装 模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。 b．模板的基准定位工作 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前五线必须到位，以便于模板的安装和校正。 c．标高测量 利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。 d．竖向模板的支设应根据模板支设图。 e．已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。 常用模板、支架、拱架的设计与施工 一、常用模板、支架、拱架的设计 1.时间：制作模板、支架、拱架前14d 2.人：承包人向监理工程师提交 3.提交文件：模板、支架、拱架的施工方案 4.文件内容：工艺图和强度、刚度、稳定性计算书 5.管理责任： ●经监理工程师批准后才能制作和架设 ●监理工程师的批准及制作、架设中的检查，并不免除承包人 对此应付的责任 (一)模板、支架、拱架的设计原则 1.优先使用胶合板和钢模板 2.在计算荷载作用下，对模板、支架、拱架结构按受力程序分别验 算其强度、刚度、稳定性 3.模板板面之间应平整，接缝严密，不漏浆，保证结构物外露面美 观，线条流畅，可设倒角 4.结构简单，制作拆装方便 (二)模板、支架、拱架的设计 1.设计的一般要求： （1）设计依据结构型式、设计跨径、施组设计、荷载大小、地基土类别、有关设计施工规范进行 （2）应绘制总装图、细部构造图 （3）制定安装、使用、拆卸、保养等有关技术安全措施和注意事项 （4）编制材料数量表 （5）编制设计说明书 2.设计荷载： （1）应考虑的荷载组合 ①计算强度用： ②验算刚度用： 普通模板荷载计算部分参考数据可查表 （2）钢、木模板，支架、拱架的设计，可按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》的有关规定执行 （3）计算模板、支架、拱架的强度和稳定性时，应考虑作用在模板、支架、拱架上的风力；对于设在水中的支架，应考虑水 流压力、流冰压力、船只漂浮物等的冲击力荷载 （4）组合箱型拱，如为就地浇筑，其支架、拱架的的设计荷载可只考虑承受拱肋重力及施工操作时的附加荷载 3.稳定性要求 （1）支架立柱： ●支架的立柱应保持稳定，并用撑拉杆固定。 ●验算模板及其支架在自重和风荷载等作用下的抗倾倒稳 定时，验算倾覆的稳定系数≥1.3 （2）支架受压构件： 主体结构模板支架受力计算书计算人：复核人： 狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m共分10段结构施工。主体结构施工拟投入 8套标准段脚手架（长27.2m x宽19.8m x6.35m）。最长段模板长32m最短段模板长24m每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用①48X 3.5mm碗扣式 钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 （1）狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角 钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为 4.0m高的标准节和0.85m高的加高节， 大模板采用4000 （长）X 1980 （宽）x 6.0mm （厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用[8普通型热轧槽钢，背楞采用2 [ 10,普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mn高。在浇灌混凝土前 水平埋入一排? 25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L= 700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋①25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm 夫子庙上盖物业项目支架及模板专项施工方案 一、编制依据 1、《建筑施工手册第四版》中国建筑工业出版社 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(2001 年版)》( JGJ130-2011) ； 3、《建筑施工模板安全技术规范》( JGJ162 -2008 )； 4、《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》(建质[2004]213 号)； 5、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质〔2009〕87 号； 6、《路桥施工计算手册》人民交通出版社2001.5 7、《地下铁道工程施工及验收规范》( GB50299-2003)； 8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》( GB50204-2002)； 9、《建筑施工安全检查标准》( JBJ59-99)； 10、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》( GB50018-2002)； 11、南京地铁3 号线夫子庙上盖物业项目主体结构设计蓝图； 12、南京地铁3 号线夫子庙上盖物业项目施工组织设计。 二、工程概况夫子庙站位于建康路与平江府路路口北侧地块内，为地下三层的岛式车站，目前车站主体已完工，正在施工车站附属。夫子庙上盖物业位于夫子庙地铁车站上方，局部位于车站外侧。上盖物业地面以上9层(包含4层商业裙房及5层酒店)，采用框架混凝土结构；地下负一层地下室为停车库，局部地铁车站顶板作为地下室底板。局部负二层地下室处为地铁与物业首层相接的地下通道。 夫子庙上盖物业围护结构采用钻孔桩+内支撑的支护形式，截水帷幕采用双轴搅拌桩，明挖顺作法施工，即开挖至基坑底后顺作结构底、顶板及侧墙和内部结构。 本工程场地现状为夫子庙站施工场地，地下室均在施工场地范围内。周边建筑物有金陵职业教育中心、金隆名爵府小区等。地下室基坑北侧为金隆名爵府小区，东侧为金陵职业教育中心，南侧为夫子庙站2 号风亭组，西侧为夫子庙站主体。场地范围内无影响施工的管线。 根据本基坑功能，结合地质及周边环境，依据江苏省和南京地区建筑基坑支护的有关技术规范和规定，本基坑变形控制等级为一级。 基坑为不规则多边形，最大宽度31m最大长度56m地面标高9.86m,标准段基底标高为4.31m，深约5.55m坑中坑基底标高为0.08m,基坑深约9.78m。车站内部结构为钢筋混凝土箱型结构，采用① 800@1000钻孔灌注桩加内支撑的支护形式，明挖顺作法施工，即开挖至基坑底后顺作主体底、中、顶板及侧墙和 内部结构。顶板覆土厚度约为0.2m 主要构件尺寸：顶板厚300/200mm 梁800m M 900mm 600m M 900mm 600mm x 1000mm 400mr K 模板高支撑架计算书 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):7.50； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ； 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.200； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3； I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： = 25.000×0.250×0.200 = 1.250 kN/m； q 1 (2)模板的自重线荷载(kN/m): q = 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ； 2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： = (1.000+2.000)×1.000×0.250 = 0.750 kN； p 1 2.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2×(1.250 + 0.088) = 1.605 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×0.750=1.050 kN； 一、编制说明及依据 1.1 编制说明 钢筋砼结构工程施工过程中，模板及支撑体系的设计及施工关系到现浇砼结构工程质量及施工安全，根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质〔2009〕87号）的通知，以及《混凝土结构工程施工质量验收规范》的要求，搭设高度5m及以上；搭设跨度10m及以上；施工总荷载10kN/m2及以上；集中线荷载15kN/m及以上；均编制专项施工方案并报审，以确工程质量和施工安全。本工程搭设高度及相关参数均未达到以上数值，不属于危险性较大的分部分项工程。针对*****经济适用房二期二标段工程地下室、上部结构主楼模板和支架编制本方案。 1.2 编制依据 1、*****经济适用房二期二标段工程设计图纸、施工合同及相关资料； 2、国家现行施工验收规范、标准及江苏省和南京市有关施工规定： 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300—2001） 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002） 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001、J84-2001） 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162--2008） 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） 《建筑结构静力计算手册》(第二版) 中国建筑工业出版社 《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社 3、根据工程特点、施工现场实际情况、施工环境和自然条件等综合因素的分析； 4、本公司现有的劳动力、技术、机械设备能力和施工管理经验。 二、工程概况 本工程为框架剪力墙结构，地下包括负一层、夹层，地上三十四层，施工过程中模板支架需要搭设三十六层，支架基础均位于混凝土结构层上。 地下室底板标高-6.35m、-6.30m，地下室顶板板面标高为-2.40m、-3.05m；顶板厚度200mm、250mm、300mm，02栋顶板厚度为410mm；梁最大截面尺寸550×900mm，梁底模板支设高度为3.05m。 夹层顶板标高-0.05m、，楼板厚度120mm、150mm、180mm、200mm，梁最大截面尺寸为500×1100mm，梁底模板支设高度为4.73m。 二层顶板标高11.500m、12.000m，板厚分别有260mm、120mm、300mm，梁最大截面尺寸为700×1300mm，梁底模板支设高度为4.634m。 本工程支撑架采用扣件式钢管脚手架搭设。 三、材料选择及技术质量要求 3.1 材料选择 A、梁: 面板采用15mm 木胶合面板，40×90木方（内楞）现场拼制，40×90木方（外楞）支撑，采用可回收M14对拉螺栓进行加固。梁底采用40×90木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.0钢管。 B、板：面板采用15mm 木胶合面板，板底采用40mm×90mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ模板支架设计方案
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