现浇空心板梁桥计算书
目录
一、项目概况 (1)
1.1 设计规范 (1)
1.2 主要技术指标 (1)
1.3 主要材料 (2)
1.4 设计要点 (3)
1.5 施工方法及注意事项 (5)
二、研究内容 (6)
三、主要计算依据 (6)
四、纵向结构设计计算 (7)
4.1结构分析有限元模型建立 (7)
4.2结构有限元分析参数 (7)
五、纵向结构计算结果 (8)
5.1 结构极限承载能力验算表格 (8)
5.2 裂缝宽度验算 (12)
5.3 位移验算 (15)
六、中横梁结构设计计算 (16)
七、中横梁计算结果 (16)
7.1 结构极限承载能力验算表格 (16)
7.2 裂缝宽度验算 (17)
一、项目概况
本次项目湖南省资兴市东江湾三文鱼美食城，该项目桥梁工程的修建，将进一步完善三文鱼美食城附近的路网结构，方便该美食城车辆的进出，促进道路两厢的土地开发和土地增值。拟建桥梁位于湾三文鱼美食城西侧，桥梁全长60.0m。现场地主要为平整后施工场地，拟建桥位处沿线地势平坦，交通便利。
1.1设计规范
1）、《工程建设标准强制性条文》
2）、《城市桥梁设计准则》(GJT11-93)
3）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004)
4）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004)
5）、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）
6）、《公路工程抗震设计规范》（JTG/T B02-01-2008）
1.2 主要技术指标
1）、设计荷载：公路-Ⅱ级
2）、路线等级：城市支路
3）、机动车设计速度：300km/h；
4）、桥梁有效宽度（一幅桥）： [0.5m（防撞栏杆）+4.5m（人行道）+7.0m（机动车道）+2.0m（人行道）+0.5m（防撞栏杆）]
=14.5m。
5）、地震裂度：按基本烈度6度设防
1.3 主要材料
1）混凝土
上部主梁、桥面板采用C40混凝土；
下部桥墩、帽梁立柱采用C30混凝土；
桩基等构件采用C25混凝土。
配制混凝土所采用的水泥、砂、石、水等材料及混凝土的配合比、拌制、运输和浇注应严格按照《公路桥涵施工技术规范》执行，并应符合规范所规定的质量检验及质量标准。为使混凝土外观色泽保持一致，要求采用同厂家同种品种水泥。
2）普通钢筋
普通钢筋必须符合。“GB 1499-1999”和“GB 13013-1991”，标准的规定，其中：
钢筋直径D≥12 mm全部采用HRB335钢筋，抗拉强度标准值fsk=335Mpa；
钢筋直径D<12mm全部采用R235钢筋，抗拉强度标准值fsk=235Mpa。
3）钢材
均采用Q235钢，技术标准必须符合《普通碳素结构钢技术条件》(GB/T700-1988）的规定，选用的焊接材料应符合《碳钢焊条》
(GB/T5117-1995）及《低合金钢焊条)(GB/T5118-1995)的要求，并与所采用的钢材材质和强度相适用，达到与母材等强度的要求。
4）伸缩缝
全桥共采用设2道80型钢伸缩缝。
5）桥面排水
设置桥面排水系统将雨水接入路面排水系统。
6）其他
本桥所有材料质量的要求应符合《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2001〕的有关规定并符合相应的国家标准。本桥所有材料及标准件产品均应采用通过国家级或部级鉴定的产品，并应按国标部标要求进行抽样检验。
1.4 设计要点
本桥桥长60m，桥梁跨径组成为：5×12m =60米，全桥桥长60米，加上桥头搭板总长70米。
连续板梁桥型立面布置图
连续板梁桥型断面布置图
1）上部结构设计
上部孔径采用5×12m =60米四跨钢筋砼变截面连续板桥，桥梁全长60.0m。采用跨中段厚75cm，支点段厚100cm的C40普通钢筋砼变截面连续空心板梁，采用GBF轻型管成孔。桥面铺装层厚90mm，不设调平层。
本桥箱梁梁高系指箱梁中心处顶板顶面至底板底面的高度。
1.5％的桥面横坡由箱梁顶、底板旋转形成。
2）下部结构设计
根据桥跨布置特点，桥墩布置力求简洁、美观，桥墩经过采用圆形桥墩，桥墩桩基采用D120cm桩基础。桥台采用肋板式桥台，D100cm 桩基础。
对于桥台，填土应先台前、再台后，台前、台后填土均要求分层夯实，板梁架设前，台后填土不得太高，台背不得填土。考虑到场地弱风化岩层埋置较深，基础均采用柱桩基础，嵌岩桩设计。若桩基施工采用护壁，则要求采用与桩基同标号砼护壁，以保证桩体同桩侧土密贴。所有桩孔达到设计标高后要求立即清孔，并一次浇注砼。各墩基础具体尺寸见相应的一般构造图，由于场地地质复杂，所有基础开挖施工过程应绘制详细的岩土分层柱状图，并与勘查资料进行比对，如有明显差异应即使通知勘查、设计方，协调处理；到达设计标高后，应由勘查单位，监理单位及建设等各方验槽认可后方可浇砼。
1.5 施工方法及注意事项
l上部结构采用满堂支架法现浇，支架由施工单位自行设计，其刚度、强度、稳定性和平整度等均应满足《公路桥涵施工技术
规范》JTJ041-2000的要求。搭设支架前时应注意河道内支架
基础的处理，应采取相应措施，保证桥梁施工和施工通道的安
全。
l板梁设计为一次连续全断面浇注，因故中断施工时，应浇注成垂直于板梁轴线的施工缝。新老混凝土接缝表面必须凿毛并冲
洗干净以便新老混凝土结合。
l空心板梁采用GBF管成孔，必须严格按厂家的要求做好管体的定位及固定，以防管体上浮。同时必须切实加强管下混凝土
的振捣，保证GBF管下混凝土的密实度达到设计要求。
l每阶段均要进行施工观测，严格控制板梁的外形尺寸及桥面标高。
l每一道施工工序，均应注意预埋下一道工序所需的预埋件。
l支座安装：支座安装前应检查支座尺寸、型号是否与设计一致；
安装时注意导向支座的滑动方向是否与设计一致。并应对支座
全面检查，支座安装时支座的四角高差不得大于1mm。
l钢筋搭接及锚固长度按规范要求施作。
二、研究内容
考虑到三文鱼桥工程为满堂支架施工钢筋砼连续板桥，对该桥进行计算分析，其内容如下：
l平面结构设计计算
n方法：采用桥梁博士3.0，进行全桥计算分析；
n软件对桥梁的施工阶段、成桥状态等各种荷载进行分析；
得到桥梁主梁结构在主要荷载组合工况下的承载能力包络
图；
n目的：1）计算确定主梁在正常使用及承载能力极限状态下是否满足规范要求；
2）计算确定主梁裂缝宽度是否满足规范要求；三、主要计算依据
l交通部部标准：《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60-2004）
l交通部部标准：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》
（JTJ D62-2004）
l交通部部标准：《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000
四、纵向结构设计计算
4.1结构分析有限元模型建立
对三文鱼桥结构建立有限元模型，全桥共划分为72个单元，73个节点，全桥结构有限元模型见下图。
全桥结构有限元模型
4.2结构有限元分析参数
n二期恒载集度：60/
kN m
n人群荷载集度：3.5/
kN m2
n其他参数及荷载
弹性模量：主梁为3.25E+4MPa；
结构自重：钢结构材料容重取为7850kg/m3；
混凝土材料容重取为2550kg/m3。
温度荷载：桥面升温按04规范（按竖向日照温差为
100mm沥青混凝土铺装层的温度基数计算）；
全桥均匀升温：+20oC；
全桥均匀降温：-20oC。
不均匀沉降：考虑支座沉降0.5cm，程序自动组合出最
不利效应。
五、纵向结构计算结果
5.1 结构极限承载能力验算表格
梁单元
单元号节点号内力属性
Mj 极限抗力
受力类型是否满足(KN.M) (KN.M)
1 1 最大弯矩0 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩0 3.13E+04 下拉受弯是
2 2 最大弯矩-32 -1.84E+04 上拉受弯是最小弯矩-347 -1.84E+04 上拉受弯是
3 3 最大弯矩533 3.13E+0
4 下拉受弯是最小弯矩-163 -1.84E+04 上拉受弯是
4 4 最大弯矩 2.74E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩39
5 2.52E+04 下拉受弯是
5 5 最大弯矩 4.46E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩665 2.15E+04 下拉受弯是
6 6 最大弯矩 5.85E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩702 3.34E+04 下拉受弯是
7 7 最大弯矩 6.77E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩417 2.14E+04 下拉受弯是
8 8 最大弯矩7.21E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-107 -9.87E+03 上拉受弯是
9 9 最大弯矩7.25E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-535 -9.87E+03 上拉受弯是
10 10 最大弯矩7.07E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.05E+03 -9.87E+03 上拉受弯是
11 11 最大弯矩 6.52E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.10E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
12 12 最大弯矩 5.57E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.39E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
13 13 最大弯矩 4.47E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-5.10E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
14 14 最大弯矩 3.35E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-7.06E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
15 15 最大弯矩 2.06E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.47E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
16 16 最大弯矩 1.20E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.15E+04 -1.84E+04 上拉受弯是
17 17 最大弯矩 1.87E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.79E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
18 18 最大弯矩 3.01E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-7.56E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
19 19 最大弯矩 3.93E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-5.79E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
20 20 最大弯矩 4.82E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.32E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
21 21 最大弯矩 5.44E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.21E+03 -9.87E+03 上拉受弯是
22 22 最大弯矩 5.96E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.69E+03 -9.87E+03 上拉受弯是
23 23 最大弯矩 6.10E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.54E+03 -9.87E+03 上拉受弯是
24 24 最大弯矩 6.08E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.54E+03 -9.87E+03 上拉受弯是
25 25 最大弯矩 5.87E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.97E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
26 26 最大弯矩 5.34E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.75E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
27 27 最大弯矩 4.56E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.99E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
28 28 最大弯矩 3.76E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-6.47E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
29 29 最大弯矩 2.77E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-8.40E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
30 30 最大弯矩 2.16E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.96E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
31 31 最大弯矩 2.80E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-8.28E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
32 32 最大弯矩 3.73E+03 2.52E+04 下拉受弯是
最小弯矩-6.16E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
33 33 最大弯矩 4.51E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.48E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
34 34 最大弯矩 5.28E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.14E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
35 35 最大弯矩 5.88E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.27E+03 -9.87E+03 上拉受弯是
36 36 最大弯矩 6.24E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.81E+03 -9.87E+03 上拉受弯是
37 37 最大弯矩 6.32E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.71E+03 -9.87E+03 上拉受弯是
38 38 最大弯矩 6.24E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.81E+03 -9.87E+03 上拉受弯是
39 39 最大弯矩 5.88E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.27E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
40 40 最大弯矩 5.28E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.14E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
41 41 最大弯矩 4.51E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.48E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
42 42 最大弯矩 3.73E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-6.16E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
43 43 最大弯矩 2.80E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-8.29E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
44 44 最大弯矩 2.16E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.96E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
45 45 最大弯矩 2.77E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-8.40E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
46 46 最大弯矩 3.76E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-6.47E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
47 47 最大弯矩 4.56E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.99E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
48 48 最大弯矩 5.34E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.75E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
49 49 最大弯矩 5.87E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.97E+03 -9.87E+03 上拉受弯是
50 50 最大弯矩 6.08E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.54E+03 -9.87E+03 上拉受弯是
51 51 最大弯矩 6.10E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.54E+03 -9.87E+03 上拉受弯是
52 52 最大弯矩 5.96E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.69E+03 -9.87E+03 上拉受弯是
53 53 最大弯矩 5.44E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.21E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
54 54 最大弯矩 4.82E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.32E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
55 55 最大弯矩 3.93E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-5.79E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
56 56 最大弯矩 3.00E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-7.56E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
57 57 最大弯矩 1.87E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.79E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
58 58 最大弯矩 1.20E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.15E+04 -1.84E+04 上拉受弯是
59 59 最大弯矩 2.06E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.47E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
60 60 最大弯矩 3.35E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-7.06E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
61 61 最大弯矩 4.49E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-5.10E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
62 62 最大弯矩 5.58E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.39E+03 -1.84E+04 上拉受弯是
63 63 最大弯矩 6.52E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.10E+03 -9.87E+03 上拉受弯是
64 64 最大弯矩7.07E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.05E+03 -9.87E+03 上拉受弯是
65 65 最大弯矩7.25E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-535 -9.87E+03 上拉受弯是
66 66 最大弯矩7.21E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-107 -9.87E+03 上拉受弯是
67 67 最大弯矩 6.77E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩418 3.34E+04 下拉受弯是
68 68 最大弯矩 5.85E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩702 2.15E+04 下拉受弯是
69 69 最大弯矩 4.46E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩676 2.15E+04 下拉受弯是
70 70 最大弯矩 2.74E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩408 2.52E+04 下拉受弯是
71 71 最大弯矩533 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-148 -1.84E+04 上拉受弯是
72 72 最大弯矩-32 -1.84E+04 上拉受弯是最小弯矩-331 -1.84E+04 上拉受弯是
由上表数据可得：承载能力极限状态基本组合下，主梁正截面强度验算均满足要求；
5.2 裂缝宽度验算
正常使用极限状态组合2裂缝宽度验算
单元号节点号
上缘下缘
裂缝宽度容许值满足? 裂缝宽度容许值满足?
1 1 0.00 0.
2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是
2 2 0.00 0.2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是0.01 0.2 是
3 3 0.00 0.2 是0.01 0.2 是0.00 0.2 是0.03 0.2 是
4 4 0.00 0.2 是0.03 0.2 是0.00 0.2 是0.0
5 0.2 是
5 5 0.00 0.2 是0.05 0.2 是0.00 0.2 是0.0
6 0.2 是
6 6 0.00 0.2 是0.04 0.2 是0.00 0.2 是0.05 0.2 是
7 7 0.00 0.2 是0.08 0.2 是0.02 0.2 是0.08 0.2 是
8 8 0.02 0.2 是0.08 0.2 是0.04 0.2 是0.09 0.2 是
9 9 0.04 0.2 是0.09 0.2 是0.06 0.2 是0.09 0.2 是
10 10 0.06 0.2 是0.09 0.2 是0.10 0.2 是0.08 0.2 是
11 11 0.04 0.2 是0.05 0.2 是0.06 0.2 是0.05 0.2 是
12 12 0.06 0.2 是0.07 0.2 是0.09 0.2 是0.06 0.2 是
13 13 0.09 0.2 是0.06 0.2 是0.16 0.2 是0.06 0.2 是
14 14 0.16 0.2 是0.06 0.2 是0.21 0.2 否0.04 0.2 是
15 15 0.21 0.2 否0.04 0.2 是0.24 0.2 否0.03 0.2 是
16 16 0.24 0.2 否0.03 0.2 是0.21 0.2 否0.04 0.2 是
17 17 0.21 0.2 否0.04 0.2 是0.16 0.2 是0.05 0.2 是
18 18 0.16 0.2 是0.05 0.2 是0.09 0.2 是0.05 0.2 是
19 19 0.09 0.2 是0.05 0.2 是0.06 0.2 是0.05 0.2 是
20 20 0.06 0.2 是0.04 0.2 是0.05 0.2 是0.04 0.2 是
21 21 0.11 0.2 是0.06 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是
22 22 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是
23 23 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是
24 24 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.12 0.2 是0.07 0.2 是
25 25 0.05 0.2 是0.04 0.2 是0.07 0.2 是0.04 0.2 是
26 26 0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.09 0.2 是0.07 0.2 是
27 27 0.09 0.2 是0.07 0.2 是0.16 0.2 是0.07 0.2 是
28 28 0.16 0.2 是0.07 0.2 是0.20 0.2 是0.06 0.2 是
29 29 0.20 0.2 是0.06 0.2 是0.23 0.2 否0.05 0.2 是
30 30 0.23 0.2 否0.05 0.2 是0.19 0.2 是0.06 0.2 是
31 31 0.19 0.2 是0.06 0.2 是0.15 0.2 是0.07 0.2 是
32 32 0.15 0.2 是0.07 0.2 是0.08 0.2 是0.06 0.2 是
33 33 0.08 0.2 是0.06 0.2 是0.06 0.2 是0.07 0.2 是
34 34 0.06 0.2 是0.04 0.2 是0.04 0.2 是0.04 0.2 是
35 35 0.09 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是
36 36 0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是
37 37 0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是
38 38 0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.09 0.2 是0.07 0.2 是
39 39 0.04 0.2 是0.04 0.2 是0.06 0.2 是0.04 0.2 是
40 40 0.06 0.2 是0.07 0.2 是
0.08 0.2 是0.06 0.2 是
41 41 0.08 0.2 是0.06 0.2 是0.15 0.2 是0.07 0.2 是
42 42 0.15 0.2 是0.07 0.2 是0.19 0.2 是0.06 0.2 是
43 43 0.19 0.2 是0.06 0.2 是0.23 0.2 否0.05 0.2 是
44 44 0.23 0.2 否0.05 0.2 是0.20 0.2 是0.06 0.2 是
45 45 0.20 0.2 是0.06 0.2 是0.16 0.2 是0.07 0.2 是
46 46 0.16 0.2 是0.07 0.2 是0.09 0.2 是0.07 0.2 是
47 47 0.09 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是
48 48 0.07 0.2 是0.04 0.2 是0.05 0.2 是0.04 0.2 是
49 49 0.12 0.2 是0.07 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是
50 50 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是
51 51 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是
52 52 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.11 0.2 是0.06 0.2 是
53 53 0.05 0.2 是0.04 0.2 是0.06 0.2 是0.04 0.2 是
54 54 0.06 0.2 是0.05 0.2 是0.09 0.2 是0.05 0.2 是
55 55 0.09 0.2 是0.05 0.2 是0.16 0.2 是0.05 0.2 是
56 56 0.16 0.2 是0.05 0.2 是0.21 0.2 否0.04 0.2 是
57 57 0.21 0.2 否0.04 0.2 是0.24 0.2 否0.03 0.2 是
58 58 0.24 0.2 否0.03 0.2 是0.21 0.2 否0.04 0.2 是
59 59 0.21 0.2 否0.04 0.2 是0.16 0.2 是0.06 0.2 是
60 60 0.16 0.2 是0.06 0.2 是0.09 0.2 是0.06 0.2 是
61 61 0.09 0.2 是0.06 0.2 是0.06 0.2 是0.07 0.2 是
62 62 0.06 0.2 是0.05 0.2 是0.04 0.2 是0.05 0.2 是
63 63 0.10 0.2 是0.08 0.2 是0.06 0.2 是0.09 0.2 是
64 64 0.06 0.2 是0.09 0.2 是0.04 0.2 是0.09 0.2 是
65 65 0.04 0.2 是0.09 0.2 是0.02 0.2 是0.08 0.2 是
66 66 0.02 0.2 是0.08 0.2 是0.00 0.2 是0.08 0.2 是
67 67 0.00 0.2 是0.05 0.2 是0.00 0.2 是0.04 0.2 是
68 68 0.00 0.2 是0.06 0.2 是0.00 0.2 是0.05 0.2 是
69 69 0.00 0.2 是0.05 0.2 是0.00 0.2 是0.03 0.2 是
70 70 0.00 0.2 是0.03 0.2 是0.00 0.2 是0.01 0.2 是
71 71 0.00 0.2 是0.01 0.2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是
72 72 0.00 0.2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是
成桥运营状态，除支点上缘由于是点支撑模拟支座产生应力集中使应力失真外，各组合荷载作用主梁截面裂缝验算均满足规范要求。
5.3 位移验算
成桥结构位移
节点号水平位移(mm) 竖向位移(mm) 转角位移
6 0.178 -1.280 -0.285
18 0.105 0.110 0.007
30 0.000 0.000 -0.062
42 -0.082 -0.173 0.157
荷载短期效应组合长期挠度与预拱度设置
节点号荷载短期效应组合
长期竖向挠度(mm)
预加应力产生的
长期挠度(mm)
消除结构自重后
结构挠度(mm)
挠度验
算
预拱度
(mm)
6 -0.876 0 -0.876 满足-0.876
18 -0.299 0 -0.299 满足-0.299
30 0 0 0 满足0
42 -0.325 0 -0.325 满足-0.325
位移表格数据说明消除结构自重后结构挠度 六、中横梁结构设计计算 对三文鱼桥结构建立有限元模型，全桥共划分为16个单元，17个节点，全桥结构有限元模型见下图。 中横梁结构有限元模型 七、中横梁计算结果 7.1 结构极限承载能力验算表格 梁单元 单元号节点号内力属性 Mj 极限抗力 受力类型是否满足(KN.M) (KN.M) 1 1 最大弯矩0 1.47E+04 下拉受弯是最小弯矩0 1.47E+04 下拉受弯是 2 2 最大弯矩-21.6 -839 上拉受弯是最小弯矩-69.7 -839 上拉受弯是 3 3 最大弯矩 2.98E+03 1.47E+0 4 下拉受弯是最小弯矩 1.29E+03 1.47E+04 下拉受弯是 4 4 最大弯矩 6.39E+03 1.47E+04 下拉受弯是最小弯矩 2.89E+03 1.47E+04 下拉受弯是 5 5 最大弯矩8.75E+03 1.47E+04 下拉受弯是最小弯矩 4.11E+03 1.47E+04 下拉受弯是 6 6 最大弯矩 1.06E+04 1.47E+04 下拉受弯是最小弯矩 5.05E+03 1.47E+04 下拉受弯是 7 7 最大弯矩 1.20E+04 1.47E+04 下拉受弯是最小弯矩 5.73E+03 1.47E+04 下拉受弯是 8 8 最大弯矩 1.30E+04 1.47E+04 下拉受弯是最小弯矩 6.13E+03 1.47E+04 下拉受弯是 9 9 最大弯矩 1.35E+04 1.47E+04 下拉受弯是最小弯矩 6.27E+03 1.47E+04 下拉受弯是 10 10 最大弯矩 1.34E+04 1.47E+04 下拉受弯是最小弯矩 6.13E+03 1.47E+04 下拉受弯是 11 11 最大弯矩 1.29E+04 1.47E+04 下拉受弯是最小弯矩 5.73E+03 1.47E+04 下拉受弯是 12 12 最大弯矩 1.17E+04 1.47E+04 下拉受弯是最小弯矩 5.05E+03 1.47E+04 下拉受弯是 13 13 最大弯矩9.77E+03 1.47E+04 下拉受弯是最小弯矩 4.11E+03 1.47E+04 下拉受弯是 14 14 最大弯矩7.04E+03 1.47E+04 下拉受弯是最小弯矩 2.89E+03 1.47E+04 下拉受弯是 15 15 最大弯矩 3.25E+03 1.60E+04 下拉受弯是最小弯矩 1.29E+03 1.60E+04 下拉受弯是 16 16 最大弯矩-21.6 -839 上拉受弯是最小弯矩-69.9 -839 上拉受弯是 由上表数据可得：承载能力极限状态基本组合下，主梁正截面强度验算均满足要求； 7.2 裂缝宽度验算 正常使用极限状态组合2裂缝宽度验算 单元号节点号上缘裂 缝宽度 容许值满足? 下缘裂 缝宽度 容许值满足? 1 1 0.00 0. 2 是0.00 0.2 是 2 1000.00 0.2 否0.00 0.2 是 2 2 1000.00 0.2 否0.00 0.2 是 3 0.00 0.2 是0.0 4 0.2 是 3 3 0.00 0.2 是0.0 4 0.2 是 4 0.00 0.2 是0.08 0.2 是 4 4 0.00 0.2 是0.08 0.2 是 5 0.00 0.2 是0.11 0.2 是 5 5 0.00 0.2 是0.11 0.2 是 6 0.00 0.2 是0.13 0.2 是 6 6 0.00 0.2 是0.13 0.2 是 7 0.00 0.2 是0.15 0.2 是 7 7 0.00 0.2 是0.15 0.2 是 8 0.00 0.2 是0.16 0.2 是 8 8 0.00 0.2 是0.16 0.2 是 9 0.00 0.2 是0.17 0.2 是 9 9 0.00 0.2 是0.17 0.2 是 10 0.00 0.2 是0.17 0.2 是 10 10 0.00 0.2 是0.17 0.2 是 11 0.00 0.2 是0.16 0.2 是 11 11 0.00 0.2 是0.16 0.2 是 12 0.00 0.2 是0.15 0.2 是 12 12 0.00 0.2 是0.15 0.2 是 13 0.00 0.2 是0.12 0.2 是 13 13 0.00 0.2 是0.12 0.2 是 14 0.00 0.2 是0.09 0.2 是 14 14 0.00 0.2 是0.09 0.2 是 15 0.00 0.2 是0.04 0.2 是 15 15 0.00 0.2 是0.04 0.2 是 16 1000.00 0.2 否0.00 0.2 是 16 16 1000.00 0.2 否0.00 0.2 是 17 0.00 0.2 是0.00 0.2 是 成桥运营状态，除支点上缘由于是点支撑模拟支座产生应力集中使应力失真外，各组合荷载作用主梁截面裂缝验算均满足规范要求。 目录 一、项目概况 (1) 1.1 设计规范 (1) 1.2 主要技术指标 (1) 1.3 主要材料 (2) 1.4 设计要点 (3) 1.5 施工方法及注意事项 (5) 二、研究内容 (6) 三、主要计算依据 (6) 四、纵向结构设计计算 (7) 4.1结构分析有限元模型建立 (7) 4.2结构有限元分析参数 (7) 五、纵向结构计算结果 (8) 5.1 结构极限承载能力验算表格 (8) 5.2 裂缝宽度验算 (12) 5.3 位移验算 (15) 六、中横梁结构设计计算 (16) 七、中横梁计算结果 (16) 7.1 结构极限承载能力验算表格 (16) 7.2 裂缝宽度验算 (17) 一、项目概况 本次项目湖南省资兴市东江湾三文鱼美食城，该项目桥梁工程的修建，将进一步完善三文鱼美食城附近的路网结构，方便该美食城车辆的进出，促进道路两厢的土地开发和土地增值。拟建桥梁位于湾三文鱼美食城西侧，桥梁全长60.0m。现场地主要为平整后施工场地，拟建桥位处沿线地势平坦，交通便利。 1.1设计规范 1）、《工程建设标准强制性条文》 2）、《城市桥梁设计准则》(GJT11-93) 3）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004) 4）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004) 5）、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 6）、《公路工程抗震设计规范》（JTG/T B02-01-2008） 1.2 主要技术指标 1）、设计荷载：公路-Ⅱ级 2）、路线等级：城市支路 3）、机动车设计速度：300km/h； 4）、桥梁有效宽度（一幅桥）： [0.5m（防撞栏杆）+4.5m（人行道）+7.0m（机动车道）+2.0m（人行道）+0.5m（防撞栏杆）] 装配式钢筋混凝土空心板 计算书 跨径： 10米(2×净11.0米) 斜交角： 15° 30° 45° 计算： 复核： 审核： XXXX勘察设计研究院 年月日 一、计算资料 1、标准跨径：10.0m 2、计算跨径：9.6m 3、桥面净空：净－11.0 m 4、设计荷载：公路－Ⅰ级 5、斜交角度：150300450 6、材料： (1)普通钢筋：R235、HRB335钢筋，其技术指标见表-1。 表－1 (2)空心板混凝土：预制空心板及现浇桥面铺装、空心板封头、防撞护栏均采用C30混凝 土，铰缝混凝土采用C30小石子混凝土，桥面面层为沥青砼。技术指标见表-2。 表－2 7 (1)中华人民共和国行业标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）； (2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），简称《公预规》。 (3)《公路桥涵设计手册－梁桥（上册）》（1998年1月第一版第二次印刷），简称《梁桥》。 (4)中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）。 二、结构尺寸 本桥按高速公路桥梁设计，取上部独立桥梁进行计算，桥面净宽11.125米，两侧为安全护栏，全桥采用9块空心板，中板为1.27米，边板为1.67米，水泥砼铺装厚10cm，沥青砼厚10cm。取净－11.125m桥梁的边、中板进行计算，桥梁横断面及边、中板尺寸如图1，图2所示（尺寸单位：cm） 图 1 图2 空心板的标准跨径为10m，计算跨径l＝9.6m。 空心板的具体构造见我院桥涵设计通用图（编号：TYT/GJS 02－3－2）。 三、各块板汽车荷载横向分布系数m c计算 1、采用铰结板法计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的m c a. 计算截面抗弯惯性矩I 在AUTOCAD中作图量测得到边、中板跨中截面对各自水平形心轴的抗弯惯性矩：I边=0.01745 (m4)，I中=0.01465 (m4)。 b. 计算截面抗扭惯性矩I T 空心板截面边、中板跨中截面抗扭惯性矩I T可近似简化成图4虚线所示的薄壁箱形截面来计算（尺寸单位：cm） 福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。 现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。 2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。 后张法20米空心板梁张拉计算书 $1．理论依据及材料设备 一、 钢束理论伸长值计算公式 (1) =P×[1-e-(kL+μθ)]/(kL+μθ) 其中: —预应力钢束理论伸长值，cm； — 预应力钢束的平均张拉力，N； P — 预应钢束张拉端的张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，（应考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同梁板在曲线段的参数X值。） Ay—预应力钢束截面面积，mm2； Eg—预应力钢束弹性模量，MPa； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad； K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；二、材料与设备 （一） 材料：主要是钢线，其标准必须是设计提出的ASTM416-90，标准强度 ,Φj15.24mm。每批材料均要送检，要有试 验检验证书，其结果要达到设计标准。（二） 设备 设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求，选用OVM15系列锚具，和YCW250B型选千斤顶，以及配套的ZB2X2/500型电动油泵。 2、选用油表。 根据20米空心板梁设计图纸要求，该类梁板有三种钢束，分别由4、5、6股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为781.2KN、976.5KN、1171.8KN。 YCW250型千斤顶活塞面积A=48360㎜2，按最大控制张拉力F=1171800N计算，其油表读数Q=F/A=1171800N/48360㎜2=24.23Mpa 故油表选用1.6级，选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa。 使用前千斤顶与油压表配套送有资质单位丁标定，经昆明理工大建筑学院标定结果： 千斤顶编号：20575，油压表编号：2395，千斤顶工作长度0.4m。 怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月 目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15) A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。 F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为m2,底板为m2，翼缘板根部恒载为m2，边缘为m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。 满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。详见方案图。 主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。 盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×型钢管，截面积A=，惯性矩I= cm4、回转半径i=，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ W ]=17M pa，[σ j ]=；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=；抵抗矩W=，容许应力[σ W ] =17Mpa，[σ j ]=,弹性模量E=10*103MPa。 相关材料参数见下表： 一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=,抗剪强度[σj]=，弹性模量E =*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 2、底板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**300/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**3004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=【σ w 】= MPa σ j =*A=***200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满 16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算 1．设计依据及相关资料 1.1计算项目采用的标准和规范 1.《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 1.2参与计算的材料及其强度指标 材料名称及强度取值表表1.1 1.3 荷载等级 荷载等级：公路Ⅰ级； 1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图 1．永久作用：结构重力、预加力和混凝土的收缩及徐变作用 2．可变作用：汽车荷载、温度作用 横向分布系数取值见横向分布系数计算书,中板取0.328,边板悬臂长为630mm的取0.321,边板悬臂长为380mm的取0.322。整体温升温将取20度,负温差为正温差的-0.5倍。 组合设计值Sud=1.2×永久作用+1.4×汽车荷载+0.8×1.4温度 汽车荷载计冲击力，组合值还应乘的结构重要性系数1.1 （2）正常使用极限状态 作用短期效应组合：永久作用+0.7×汽车荷载+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用作用长期效应组合：永久作用+0.4×汽车+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用1.5 计算模式、重要性系数 按简支结构计算，结构重要性系数为1.1。 1.5 总体项目组、专家组指导意见 1．在计算收缩徐变时，考虑存梁期为90天。 2．采用预应力A类构件，考虑现浇层厚度的一半混凝土参与结构受力。 2．计算 2.1 计算模式图、所采用软件 采用桥梁博士V3.1.0计算，计算共分5个阶段，即4个施工阶段和1个使用阶段，各阶段情况见表2.1，各施工阶段计算简图见图2.1 西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2.支架布置图 在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下： 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向） 布置）。内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图： 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木 材 100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σw]=13*0.9=11.7 MPa X056泗县山头至宿州闵贤公路改建工程 现 浇 空 心 板 梁 施 工 方 案 中煤第三建设集团有限责任公司 X056山闵路改建工程NO3.2项目经理部 二零一二年六月 第一章编制说明 第一节编制依据 一、编制依据 1、本合同段的施工图纸、招标文件、参考资料、工程量清单、合同文件。 2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000） 3、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ 076-95） 4、《公路交通安全设施施工技术规范》（JTG F71-2006） 5、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004） 6、工地现场实际情况及以往公路的施工经验。 第二节工程概况 一、工程概述 X056泗县山头至闵贤公路位于安徽省宿州市北部，路线整体呈东西走向，起自宿州市泗县山头镇接X048公路，终于宿州市埇桥区曹村闵贤镇与G206公路相接，全长106.666km。 本合同段中小桥共计8座，其中6座小桥，桥型为1*13米；中桥两座，桥型为K38+052中桥（3*14.5m）、K41+760中桥（3*13m）。均采用满堂支架整体现浇，一次浇筑成形。 二、地形、地貌及气象 公路沿线地区属黄淮平原中部，地势平坦，由西北向东南微倾，地面坡降1/8000～1/15000，水系发育，各主要河流呈基本平行展布，由西北流向东南。 根据地貌成因形态分类原则，公路沿线地区属平原地貌，地貌形态单一。依据其地貌形态、组成物质外力作用的方式和强度的差异，可进一步划分为剥蚀堆积平原和冲积平原。路线起点～K58+500段属剥蚀堆积平原，K58+500～终点属冲积平原。 本区属暖温带半湿润季风气候区。具有气候温和、四季分明、雨量适中等特征。多年平均气温为14℃，年极端最高气温可达40℃，年极端最低气温可达 -23℃。多年平均降雨量为802.1mm，年际降水量变化较大，丰水年约1500mm左右，干旱年约560mm。6-8月降水量较大，约占全年降水量的57%。多年平均蒸发量为1651mm，5-8月约占全年蒸发量的53%。年平均相对湿度为71%。全年无霜期约220天左右。 第二章施工准备 一、人员配备情况 项目部已按照施工进展情况配备足够的施工技术人员及劳动力。 二、物资设备准备 （一）机具设备 已按计划落实，并要适当留有备份，以保证施工的需要。 （二）材料 钢筋原材料已进场，满足施工需要。砼采用商品砼，已与砼拌和站签定协议，要求保证砼的及时供应。 现浇箱梁支架计算书 一、设计依据 1、《两阶段施工图设计》（第四册第二分册） 2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008) 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001) 4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）——人民交通出版社 6、《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 7、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社 二、工程概况 挖色立交桥（主线K46+060）现浇箱梁采用C40砼，左幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽12.0米，底板宽7.5m，梁高1.4m，单箱双室。右幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽14.5米，底板宽10m，梁高1.4m，单箱三室。箱梁顶板厚度25cm，底板厚度25cm，腹板宽度55cm。现浇箱梁支架采用Ф48×3.5mm 碗扣式满堂支架。面板采用15mm厚竹胶板，模板背楞采用10cm×10cm木方，根据箱梁结构尺寸现场加工。 因本桥曲率半径较小，为方便施工，对横隔板、腹板、箱室部分采取相同的支架布距。碗扣式钢管支架的纵、横间距分别为60cm、90cm，水平横杆层距为120cm；横向分配梁采用[8槽钢，间距90cm；采用可调托撑、可调底座调节顶、底部标高，顶、底托伸出钢管长度不大于30cm；模板面板采用竹胶板，模板背楞及支撑采用10×10cm的方木；地基进行换填碎石土处理（换填50cm碎石土处理，压路机碾压密实），并浇筑15cm 厚C20砼。支架计算取右幅单箱三室箱梁进行受力分析，箱梁结构图及支架设计断面详见2-1。 设计计算书 工程名称盐城港大丰港区大件码头工程大件码头引桥工程设计阶段施工图专业：路桥 计算内容大件码头引桥工程计算书 计算页数：14 计算日期：2010-12-21 计算：校核： 复校：审核： 中交第三航务工程勘察设计院有限公司 2010年12月 目录 1 工程概况 (1) 2 技术标准 (1) 3 主要材料 (1) 4 设计依据 (2) 5 技术规范 (3) 6 桥梁总体布置 (3) 7 结构计算 (4) 7.1 横向分布系数计算 (4) 7.2 结构计算 (5) 7.2.1 简支板梁中板结构计算 (5) 7.2.2 简支板梁边板结构计算 (9) 7.2.3 简支小箱梁结构计算 (13) 7.3 桩基础竖向承载力验算 (17) 1 工程概况 盐城港大丰港区大件码头工程码头引桥全桥长度为380m。跨径布置为4×20m预应力混凝土简支板梁桥+12×22m预应力混凝土简支小箱梁桥。桥面宽度为11m。桥梁起点桥面高程为+8.885m，前80m纵坡为1.39%，后300m不设纵坡，引桥与码头变宽段引桥桥面接点高程为+10.0m。 2 技术标准 （1）桥梁设计基准期：100年 （2）桥梁设计荷载：大件荷载，按双排双列平板车荷载布置（见下图），最大轴重720KN（包括自重），轴距1.6m，共12根轴。 3 主要材料 （1）混凝土 预应力钢筋混凝土板梁和小箱梁混凝土强度等级为C50，桥台、盖梁、承台 混凝土强度等级为C30，桥梁混凝土强度等级应满足《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》（JTGD62-2004）的要求。 （2）主要钢材 箱梁所有预应力钢绞线规格均采用《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224-2003）:九股钢驰，弹性模量为1.95绞线d=15.2mm，标准强度fpk=1860MPa，低松驰，弹性模量为1.95×105Mpa，每股钢绞线公称截面积139mm2，公称重量1.101kg/m。 锚具：锚具采用OVM夹片锚具，其质量应符合GB/T14370-93的要求。 普通钢筋：采用热轧R235、必须符合GB13013-1991的规定；采用热轧HRB335钢筋，必须符合GB1499-1998的规定。 所用钢板均为符合GB700-79规定的普通碳素结构钢（A3钢）。 波纹管：预应力钢束均采用塑料波纹管配真空辅助灌浆施工工艺。塑料波纹管质量要求应满足JT/T529-2004的要求。 4 设计依据 （1）我院与建设单位签订的设计合同。 （2）我院2010年5月出版的"盐城港大丰港区大件码头工程工程可行性 研究报告"。 （3）江苏省水文水资源勘测局盐城分局和扬州分局2010年4月1:2000 地形测图。 （4）中交第三航务工程勘察设计院有限公司《盐城港大丰港区大件码头 工程岩土工程勘察。 （5）建设单位提供的有关设计前提资料（建设用地地形图、建设用地坐 标、规划红线图、规划设计要求、建设用地周边道路标高等）。报告》 （2010.5）。 （6）中交水运规划设计院"大丰港二期工程码头、引桥等相关施工图" （2009）； （7）盐城市水利勘测设计院"大丰港二期工程引堤施工图"（2009）； XXXXXXXXX工程 20m空心板吊装专项 施工方案 编制： 审核： 审批： XXXXXXXX公司 年月日 目录第一节、工程概况 1、工程概况 2、施工要求及工程目标 3、施工平面布置 第二节、编制依据 第三节、施工计划安排 1、施工进度计划 2、设备计划 第四节、施工工艺技术 1、技术参数 2、工艺流程 3、施工方法 4、检查验收 第五节、施工安全保证措施 1、组织保障 2、技术措施 3、应急预案 4、监测监控 5、安全防护措施 第六节、劳动力计划 1、专职安全生产管理人员 2、特种作业人员 第七节、计算书 1、双机抬梁验算 2、行走路面地基承载力验算 3、吊索验算 4、架桥机验算 20m空心板吊装专项施工方案 第一节工程概况 一、工程概况 跨通顺河处设5×20m预应力空心板简支梁桥，桥梁与河道正交，桥梁起止桩号：K0+638.98-K0+744.02，桥梁全长105.04m，桥宽48m（其中两侧人行道及非机动车道桥宽各9m，车行道桥宽30m）。上部结构采用5×20m预应力钢筋混凝土空心板，空心板板高95cm，中板板宽124cm，边板板宽174cm （悬臂50.5cm）。全桥预应力钢筋混凝土空心板共180片。其中中板150片、边板30片。20m板一片的吊装重量中板为31.25t、边板分别为38.27t。 下部结构：0#、5#桥台采用座板式桥台，桩基采用钻孔灌注桩，桩径均为120cm，1#、2#、3#、4#桥墩采用桩柱式桥墩，直径均为100cm，盖梁高分别为140cm，宽为160cm。本次方案为全桥20m预应力空心板吊装施工。 二、施工要求及工程目标 在梁板安装过程中，我们将加强质量、安全、进度等方面管理，质量目标：梁板安装分项工程合格率100％，优良率90％以上。安全生产目标：无重大伤亡事故。工程进度目标：满足业主总进度计划要求，按时完成各节点形象进度计划。文明施工目标：不发生各类污染环境事故。 三、施工平面布置 2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹 国道324线磊口大桥续建工程 现浇连续箱梁（50+85+50m） 内模满堂支架 计 算 书 编制： 审核： 审批： 广州市方阵路桥工程技术有限公司 国道324线磊口大桥续建工程项目经理部 2016年9月11日 目录 一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1) 二、支架材料力学性能指标 (1) 1、钢管截面特性 (1) 2、竹胶板、木方 (1) 三、荷载分析计算 (1) 1、板自重荷载分析 (2) 2、其它荷载 (2) 三、荷载验算 (2) 1、底模验算 (2) 2、[10#槽钢主横梁验算 (3) 3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3) 4、立杆受力计算 (4) 5、支架立杆稳定性验算 (4) 7、箱梁侧模验算 (5) 一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。 二、支架材料力学性能指标 1、钢管截面特性 2、竹胶板、木方 2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109?=。 2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=39.7cm 3 截面惯性矩：I=198cm 4 截面积：A=12.7cm 2 2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 4 2.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109?= 木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取 [τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2 三、荷载分析计算 碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立 封家湾至太阳庙公路高边坡施工方案封家湾至太阳庙公路 K0+164.5中桥整体式预应力混凝土简支空心板满 堂支架设计验算书 编制： 审核： 复核： 盘县捷通公路工程建设有限公司 2017年4月 K0+164.5中桥整体式预应力混凝土简支空心板满堂支架设 计验算书 K0+164中桥为2*25m 整体式预应力现浇简支空心板梁桥，梁高1.3m ，桥面宽度：净11+2×0.5m （钢筋混凝土护栏），桥面全宽12.0m ；桥梁全长64.0m 。空心板梁采用C50混凝土，均采用满堂式扣件支架施工。 满堂支架的基础均在填方段上，为防止流水软化支架地基，浇筑20cm 厚C20砼作为封闭层，设置2%单向横坡，每5~8m 设横向涨缩缝，在桥中心设纵向涨缩缝。然后上部铺设10cm ×10cm 木方承托支架。支架最高10m ，采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm ×60cm 的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm 的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm 的布置形式，立杆顶设12cm ×12cm 方木或钢管调整高度，间距为60cm 。 1、荷载计算 根据本桥现浇空心板梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q 1—— 空心板梁自重荷载，新浇混凝土密度取2500kg/m 3。 根据现浇空心板梁结构特点，我们取D-D 截面、E －E 截面两个代表截面进行空心板梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① D-D 截面处q 1计算（尺寸见后附图） 根据横断面图，则： q 1 ＝B W =B A c ?γ＝（25*(10.8*1.3+2*（0.45+0.25） *0.6*0.5+0.1*0.1*0.5*4*10-0.55*0.55*10）/10.8=26.93Kpa 注：B —箱梁底宽，取10.8m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② E －E 截面处q 1计算（尺寸见后附图） 根据横断面图，则： q 1= B W =B A c ?γ=（25*(10.8*1.3+2*（0.45+0.25）*0.6*0.5+0.1*0.1*0.5*2*10+0.17*0.17*0.5*2*10-0.83*0.75*10）/10.8=19.96Kpa 注：B —箱梁底宽，取10.8m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ⑵ q 2—— 梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取 xxxxxxxxxxxxxxxxxx跨河桥梁工程20m空心板桥计算书 编制： 复核： 审核： 2015年11月 目录 1桥梁概况 (1) 2验算模型及参数 (1) 2.1结构介绍 (1) 2.2计算方法 (1) 2.3计算采用规范 (1) 2.4计算采用标准 (2) 2.5结构验算参数 (2) 3中梁设计状态下的结构验算 (5) 3.1正常使用极限状态应力验算 (5) 3.2正常使用极限状态挠度验算 (6) 3.3承载能力极限状态强度验算 (7) 3.4设计状态下结构验算结论 (7) 4边梁设计状态下的结构验算 (7) 4.1正常使用极限状态应力验算 (7) 4.2正常使用极限状态挠度验算 (8) 4.3承载能力极限状态强度验算 (9) 4.4设计状态下结构验算结论 (10) 5、桥梁下部结构设计 (10) 5.1、桥台盖梁计算 (10) 5.2、桥台桩基计算 (10) 1桥梁概况 本计算书使用上部结构部分为20m简支空心板梁，桥面宽度15m，其中机动车道宽10m。 2验算模型及参数 2.1结构介绍 本计算书适用上部结构部分采用20m简支空心板梁预应力混凝土结构，由11片空心板组成。标准横断面布置见图1。 图1桥梁标准横断面图 2.2计算方法 采用结构计算软件桥梁博士对上部结构进行分析计算，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）为标准进行检算。结构按部分预应力混凝土结构进行检算。 2.3计算采用规范 （1）部颁《城市桥梁设计规范》CJJ11-2011； （2）部颁《公路工程技术标准》JTG B01-2003； 箱梁支架计算书 本计算书分别以箱梁标准断面的横隔梁处及跨中截面、40m+60m+40m 跨箱梁最不利位置为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 5.1荷载计算 5.1.1荷载分析 根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q 1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m 3。 ⑵ q 2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 经计算取q 2＝1.0kPa 。 ⑶ q 3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa ；当计算肋条下的梁时取1.5kPa ；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa 。 ⑷ q 4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa ，对侧板取4.0kPa 。 ⑸ q 5—— 新浇混凝土对侧模的压力。 因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，查简明手册V 取2.5m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=25℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力 2 1 21022.05q V t c ββγ= =0.22×2.4×9.8×200/(25+15)×1.2×1.0×2.51/2 =49.1KN/m2=49.1KPa 式中： q5──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）； c γ──混凝土的重力密度（kN/m3），取2400kg/ m3； V ──混凝土的浇筑速度（m/h ）； 0t ──新浇混凝土的初凝时间（h ），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采用)15/(2000+=T t （T 为混凝土的温度oC ）； 1β──外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外 空心板计算书 一、台座结构形式确定 1、确定台座形式 台座形式选择考虑的因素有：生产数量和设施期限，安全适用，经济合理，质量有保证，操作简便，可控性好，便于支拆模板方便。 槽式台座受力简单，施工方便，因为是槽型结构，便于覆盖养生，便于支、拆模板和养生。而且槽式台座传力柱作为平放在张拉台面上的水平梁，在横梁的作用下，成为轴心受压构件，能够承受较大的张拉应力，传力柱的长度一般都在100m左右，符合本次工程要求。 结合本次设计的工程概况条件，最终通过质量、安全、以及力学验算，根据该桥场地和工期及梁的数量，确定采用槽式张拉台座进行空心板的预制。 2、确定台座内部净宽 台座内部净宽即传立柱之间净距，计算用公式为b= b1 + 2b2，式中： b———台座内部净宽； b1———空心板底模宽度； b2———传立柱内侧面与底模间的距离。 则台座内部净宽=(梁宽)1.24m+(工作空位)0.5m×2=2.24m；取2.3m 底板两侧各留50cm的宽度，完全可以满足支、拆模板的要求。 3、确定台座长度 台座长度L的确定根据下面几个方面: (1) 空心板长度L1 (2) 一座台座同时预制空心板个数n (3) 空心板端头与张拉横梁之间的距离L2 (4) 空心板端头之间距离L3 其中空心板长度L1为最大斜交空心板两端头的距离，张拉台座由中间标准段和两端楔形块段组成，同时考虑到所生产空心板最大夹角，10m板为40°，13板为45°，16m板为30°，示意图见下，由此取： 10m板台座长度7.12m+2×2.1m=11.32m 13m板台座长度9.92m+2×2.3m=14.52m 16m板台座长度13.44m+2×1.8m=17.04m 台座长计算公式：L = nL1 + 2L2 + (n - 1) L3 10m板：台座长L =9×11.32m+2×1m+8×1m=111.88m 13m板：台座长L =7×14.52m+2×1m+6×1m=109.64m 16m板：台座长L =6×17.04m+2×1m+5×1m=109.24m 台座长度一般为100m左右，台座过长，穿束时很不方便，且预应力筋下垂挠度大，对预应力有一定影响。同时为满足工期需要，考虑到经济性，根据以上分析，拟采用110m长台座。 4、确定台座宽度 台座宽度主要取决于构件外形尺寸的大小,生产操作的方便程度以及用料经济情况等方面。台座宽度太窄,会影响模板的安装与拆卸，太宽则需用较大的横梁,用钢量及占地就增多。台座宽度的确定要根据以下两方面：台座内部净宽b和传立柱宽度b1。本预制场设9槽张拉台座。 台座宽B=nb+b1=9×2.3m+10×0.7=27.7m 因传力梁与固定与固定横梁相接触位置做成扩大的喇叭形，端头固定横梁长度定为28m。 5、台座布置 共设9个张拉台座槽，10m板共4槽，每槽设8个张拉台座；13m板共3槽，每槽设6个张拉台座；16m板共2槽，每槽设5个张拉台座。 每个张拉槽长度均为110m，南北两端各有一个重力墩横梁。 二、台座结构设计和验算 1、设计要求 张拉台座是先张法施加预应力的主要设备之一，它承受预应力筋在构件制作时的全部张拉力。因此，张拉台座必须在受力后不倾覆、不移动、不变形。槽式张拉台座由传立柱、横向连系梁、端部重力墩、底板及端部横梁构成。具体要求如下： （1）张拉台座要有足够的强度、刚度和稳定性，要能承受需要的最大张拉控制应力。 （2）在要求工期内完成全部板梁的预制工作。 （3）空心板梁每根钢绞线的张拉控制应力为σcon=1302Mpa。 （4）承力台座必须具有足够的强度和刚度，其抗倾覆安全系数应不小于1.5，抗滑移系数应不小于1.3。现浇空心板梁桥计算书.
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