模板计算式
14、模板计算
14.1楼板支撑系统的验算
由于楼板模板采用15厚多层板做面板，用50×100和100×100木方做龙骨，在《模板施工方案》已经验算过，在这里主要进行立杆稳定性计算。
从脚手架布置图来看,只有Ⅲ段室内活动室立杆伸出自由长度最大,就按此图进行计算。
模板及支架自重标准值:0.75kN/m2
施工人员及设备荷载标准值:1.0kN/m2
混凝土自重 24×0.15=3.6kN/m2
钢筋自重 1.1×0.15=0.165kN/m2
由于模板支架为敞开架,挡风系数小,可忽略风荷载的影响.单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:
N=[(0.75+3.6+0.165)×1.2+1.0×1.4]×0.92=5.52KN
模板支架立杆的计算长度l0=1.5+2×0.44=2.08m
根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规
范>>(JGJ130—2001,2002年版)
表5.3.3取长度系数μ=1.5
由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ= l0/i=kμh/i.
当k=1时, λ=1.5×208/1.58=197＜210,满足要求。
当k=1.155时, λ=1.155×208×1.5/1.58=228。
查表得ф=0.14
N/фA=5.52×103/(0.14×489)=81N/mm2＜205 N/mm2
满足要求。
14.2楼板梁计算
14.2.1Ⅰ段报告厅梁的验算
以梁高1250mm，宽350mm，顶撑间距450mm,采用18厚多层板及50×100
木方作底板模。
（1）荷载分析
底模板自重 0.75×0.35=0.26kN/m
砼自重 24×0.35×1.25=10.5kN/m
钢筋自重 1.5×0.35×1.25=0.66kN/m
活荷载 2.0×0.35=0.7 kN/m
总竖向荷载 q=(0.26+10.5+0.66)×1.2+0.7×1.4=14.65kN/m
抗拉、抗压和抗弯设计值:f=11N/mm2
弹性模量: E=9000 N/mm2
截面特性: I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4
W= bh2/6=40×852/=4.82×104mm3
（2）弯距计算
按四跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查得弯距系数k
=0.107,剪力
m
系数Kv=0.607,挠度系数Kw=0.632
Mmax=k
ql2=0.107×14.65×0.452=0.32KN·m
m
σ= Mmax/W=0.32×106/4.82×104=6.64N/mm2＜11N/mm2
满足要求。
（3）挠度计算
ω=0.632ql4/100EI=0.632×14.65×4504/(100×9000×2.05×106)
=0.20mm＜L/400=1.125mm
满足要求。
（4）立杆稳定性计算
单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:
N=[ (0.26+10.5+0.66+0.75)×1.2+2×1.4]×0.45
=7.83KN
模板支架立杆的计算长度l
=1.5+2×0.295=2.09m
根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规
范>>(JGJ130—2001,2002年版)表5.3.3取长度系数μ=1.5
由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ= l0/i=kμh/i。
当k=1时, λ=1.5×209/1.58=198＜210,满足要求。
当k=1.155时, λ=1.155×209×1.5/1.58=229。查表得ф=0.139
N/фA=7.83×103/(0.139×489)=115N/mm2＜205 N/mm2
满足要求。
结论：凡是梁高大于1m的顶撑间距为450mm，小于等于1m的顶撑间距为900mm。
14.2.2Ⅰ段室内活动室梁的验算
以梁高1200mm，宽400mm，顶撑间距450mm,采用18厚多层板及50×100木方作底板模。
（1）荷载分析
底模板自重 0.75×0.4=0.3kN/m
砼自重 24×0.4×1.2=11.52kN/m
钢筋自重 1.5×0.4×1.2=0.72kN/m
活荷载 2.0×0.4=0.8 kN/m
总竖向荷载 q=(0.3+11.52+0.72)×1.2+0.8×1.4=16.17kN/m
抗拉、抗压和抗弯设计值:f=11N/mm2
弹性模量: E=9000 N/mm2
截面特性: I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4
W= bh2/6=40×852=4.82×104mm3（2）弯距计算
按四跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查得弯距系数k
=0.107,剪力
m 系数Kv=0.607,挠度系数Kw=0.632
ql2=0.107×16.17×0.452=0.35KN·m
Mmax=k
m
σ= Mmax/W=0.35×106/4.82×106=7.26N/mm2＜11N/mm2
（3）挠度计算
ω=0.632ql4/100EI=0.632×16.17×4504/(100×9000×2.05×106)
=0.22mm 满足要求。 （4）立杆稳定性计算 单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算: N=[ (0.3+11.52+0.72+0.75)×1.2+2×1.4]×0.45 =8.44KN =1.8 模板支架立杆的计算长度l 根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范>>(JGJ130—2001,2002年版)表5.3.3取长度系数μ=1.5 由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ= l0/i=kμh/i。 当k=1时, λ=1.5×180/1.58=171＜210,满足要求。 当k=1.155时, λ=1.155×180×1.5/1.58=197。查表得ф=0.186 N/фA=8.44×103/(0.186×489)=92.8N/mm2＜205N/mm2 满足要求。 结论：凡是梁高大于1m的顶撑间距为450mm，小于等于1m的顶撑间距为900mm。 14.2.3Ⅱ段展厅梁的验算 由于该展厅顶板梁截面不大，按常规支撑能满足承载力及稳定性要求。 14.2.4 Ⅲ室内活动室梁的验算 以梁高1300mm，宽400mm，顶撑间距450mm,采用18厚多层板及50×100木方作底板模。 （1）荷载分析 底模板自重 0.75×0.4=0.30kN/m 砼自重 24×0.4×1.3=12.48kN/m 钢筋自重 1.5×0.4×1.3=0.78kN/m 活荷载 2.0×0.4=0.8 kN/m 总竖向荷载 q=(0.30+12.48+0.78)×1.2+0.8×1.4=17.39kN/m 抗拉、抗压和抗弯设计值:f=11N/mm2 弹性模量: E=9000 N/mm2 截面特性: I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4 W= bh2/6=40×852=4.82×104mm3（2）弯距计算 =0.107,剪力按四跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查得弯距系数k m 系数Kv=0.607,挠度系数Kw=0.632 Mmax=k ql2=0.107×17.39×0.452=0.377KN·m m σ= Mmax/W=0.377×106/4.82×104=7.8N/mm2＜11N/mm2 （3）挠度计算 ω=0.632ql4/100EI=0.632×17.39×4504/(100×9000×2.05×106) =0.24mm 满足要求。 （4）立杆稳定性计算 单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算: N=[ (0.30+12.48+0.78+0.75)×1.2+2×1.4]×0.45 =8.99KN =1.2+2×0.335=1.87m 模板支架立杆的计算长度l 根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范>>(JGJ130—2001,2002年版)表5.3.3取长度系数μ=1.5 由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ= l0/i=kμh/i。 当k=1时, λ=1.5×187/1.58=177＜210,满足要求。 当k=1.155时, λ=1.155×177×1.5/1.58=194。查表得ф=0.191 N/фA=8.99×103/(0.191×489)=96N/mm2＜205 N/mm2 满足要求。 结论：凡是梁高大于1m的顶撑间距为450mm，小于等于1m的顶撑间距为900mm。 14.3预应力力空心楼板强度及变形验算 14.3.1楼板验算 计算空心楼板的折算厚度: （21×32×0.7-0.225(每个轻质管截面积)×1.3×672(根数)） /(21×32)=0.41m 楼板新浇混凝土自重：(24x0.41＋1.1x0.41)+0.014×10× 0.41=10.35kN/m2 模板自重0.75kN/m2 施工活荷载2.5kN/m2 取1m板宽计算。 (1)板抗弯强度验算 q=(10.35+0.75)×1.0×1.2+2.5×1.0×1.4=16.82kN/m =0.107ql2=0.107×16.82×0.3×0.3=0.162kN.m M max W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3 σ= M max/W=0.162×106/3.75×104=4.32N/mm2＜9.68N/mm2 满足要求。 （2）板变形验算 模板上的正常使用极限状态设计值,按楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重以及模板自重组合计算： q=(10.35+0.75)×1.0=11.1kN/m I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4 V=0.632ql4/100El =0.632×11.1×3004/100×4680×2.81×105=0.518mm 验算时,其变形值不得超过计算跨度的l/400=300/400=0.75mm。 基本满足要求。 14.3.2次龙骨计算 多层板及50mm×100mm方木自重标准值:0.3kN/m2。 （1）抗弯强度验算 方木上的承载能力极限状态设计值,按胶合板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算： q=（0.3+10.35）×0.3×1.2＋2.5×0.3×1.4=4.884kN/m M max=0.125ql2=0.125×4.884×0.92=0.49kN·m W=bh2/6=40×852/6=4.82×104mm3 σ= Mmax/ W=0.49×106/4.82×104=10.2N/mm2＜11 N/mm2 满足要求。 （2）变形验算 模板上的正常使用极限状态设计值,按多层板及50mm×100mm方木自重、 楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算: q=(0.3+10.35)×0.3=3.195kN/m. I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4 V=0.632ql4/100El=0.632×3.195×9004/100×9000×2.05×106=0.72mm 验算时,其变形值不得超过计算跨度的l/400=900/400=2.5mm 满足要求。 14.3.3主龙骨计算 采用φ48×3.5mm钢管满堂架作为支撑,楼板底立杆纵、横距0.9m,步距1500mm.由于水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小,忽略不计。 施工人员及设备荷载标准值:2.0kN/m2 （1）抗弯强度验算 直接支承方木的水平杆上的承载能力极限状态设计值,按胶合板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算。为方便计算，将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。水平杆按两跨连续梁计算： q=（0.3+10.35）×0.9×1.2+2.0×0.9×1.4=14.022kN/m W=bh2/6=85×852/6=1.02×105mm3 I= I=bh3/12=85×853/12=4.35×106mm4 M max=0.125ql2=0.125×14.022×0.92=1.42kN·m σ= M max/W=1.13×106/1.02×105=11N/mm2= f =11N/mm2 m 基本满足要求。 （2）变形验算 直接支承方木的水平杆上的正常使用极限状态设计值, 按胶合板及50mm × 100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算: q=（0.3+10.35）×0.9=9.585kN/m V=0.677ql4/100El =0.677×9.585×9004/100×9000×4.35×106 =1.09mm 验算时,其变形值不得超过计算宽度的l/400=900/400=2.5mm 14.3.4立杆稳定性验算： 新浇钢筋混凝土自重 (24x0.41＋1.1x0.41)+0.014×10×0.41=10.35kN/m2 模板自重0.75kN/m2 钢管自重0.5kN/m2 施工活荷载 2.5kN/m2、 静载分项系数取1.2，施工活荷载分项系数取1.4 合计：17.42KN/m2 钢管每区格面积为：0.9×0.9=0.81m2 每根钢管承受的荷载：0.81×17420=14110N 用Φ48×3.5mm 钢管A=489 mm2i=15.8 mm ＝1.5+2×0.305=2.11m 立杆的计算长度 l 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3取长度系数μ＝1.5。 λ＝l0/ i＝kμh/ i 当k＝1时，λ＝1.5x201/1.58＝190＜210，满足要求。 当k＝1.155时，λ＝1.155x1.5x211/1.58=231。 查表得Ψ＝0.137。 按稳定性计算支柱的受压应力为: σ=N/ψ·A=14110/0.137×489=209N/mm2 ≈f=205 N/mm2 基本符合要求。 根据以上分析，该钢管架能满足要求。 14.4预应力楼板暗梁支撑系统验算 基础底板至板底净空高度5.79m，板厚700mm，用18mm 厚木胶板做面板，50mm×100mm 木方做次龙骨，100mm×100mm 木方做主龙骨，采用ф48×3.5钢管架做楼板模板支撑系统，楼板最大平面尺寸21000mm×32000mm，暗梁次龙骨间距100 mm，主龙骨间距900 mm。 14.4.1楼板暗梁强度及变形验算 计算空心楼板的折算厚度: 楼板新浇混凝土自重：(24x0.7＋1.1x0.7) =17.57kN/m2 模板自重0.75kN/m2 施工活荷载2.5kN/m2 (1)板抗弯强度验算 q=(17.57+0.75)×1.0×1.2+2.5×1.0×1.4=25.484kN/m =0.107ql2=0.107×25.484×0.2×0.2=0.109kN.m M max W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3 σ= M max/W=0.109×106/3.75×104=2.91N/mm2＜9.68N/mm2 满足要求。 （2）板变形验算 模板上的正常使用极限状态设计值,按楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重以及模板自重组合计算： q=(25.484+0.75)×1.0=26.234kN/m I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4 V=0.632ql4/100El =0.632×26.234×2004/100×4680×2.81×105=0.2mm 验算时,其变形值不得超过计算跨度的l/400=200/400=0.50mm。 基本满足要求。 14.4.2暗梁次龙骨计算 多层板及50mm×100mm方木自重标准值:0.3kN/m2。 （1）抗弯强度验算 方木上的承载能力极限状态设计值,按胶合板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算： q=（0.3+25.484）×0.1×1.2＋2.5×0.1×1.4=3.444kN/m M max=0.125ql2=0.125×3.444×0.92=0.35kN·m W=bh2/6=40×852/6=4.82×104mm3 σ= Mmax/W=0.35×106/4.82×104=7.26N/mm2＜11 N/mm2 满足要求。 （2）变形验算 模板上的正常使用极限状态设计值,按多层板及50mm×100mm方木自重、 楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算: q=(0.3+25.484)×0.1=2.58kN/m. I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4 V=0.632ql4/100El=0.632×2.58×9004/100×9000×2.05×106=0.58mm 验算时,其变形值不得超过计算跨度的l/400=900/400=2.5mm 满足要求。 14.4.3暗梁主龙骨计算 采用φ48×3.5mm钢管满堂架作为支撑,楼板底立杆纵、横距0.9m和0.3m,步距1500mm.由于水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小,忽略不计。 施工人员及设备荷载标准值:2.0kN/m2 （1）抗弯强度验算 直接支承方木的水平杆上的承载能力极限状态设计值,按胶合板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算。为方便计算，将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。水平杆按两跨连续梁计算： q=（0.3+25.484）×0.3×1.2+2.0×0.3×1.4=10.1kN/m W=bh2/6=85×852/6=1.02×105mm3 I= I=bh3/12=85×853/12=4.35×106mm4 M max=0.125ql2=0.125×10.1×0.92=1.02kN·m =11 N/mm2 σ= M max/W=1.02×106/1.02×105=10N/mm2＜f m 基本满足要求。 （2）变形验算 直接支承方木的水平杆上的正常使用极限状态设计值, 按胶合板及50mm × 100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算: q=（0.3+25.484）×0.9=23.20kN/m V=0.677ql4/100El =0.677×23.20×9004/100×9000×4.35×106 =2.6mm≈l/400=900/400=2.5mm 基本满足要求。 14.4.4暗梁立杆稳定性验算： 新浇钢筋混凝土自重：(24x0.7＋1.1x0.7) =17.57kN/m2 模板自重0.75kN/m2 钢管自重0.5kN/m2 施工活荷载 2.5kN/m2、 静载分项系数取1.2，施工活荷载分项系数取1.4 合计：26.084KN/m2 钢管每区格面积为：0.3×0.9=0.27m2 每根钢管承受的荷载：0.27×26084=7043N 用Φ48×3.5mm 钢管A=489 mm2i=15.8 mm 立杆的计算长度 l ＝1.5+2×0.305=2.11m 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3取长度系数μ＝1.5。 λ＝l0/ i＝kμh/ i 当k＝1时，λ＝1.5x211/1.58＝200＜210，满足要求。 当k＝1.155时，λ＝1.155x1.5x211/1.58=231。 查表得Ψ＝0.137。 按稳定性计算支柱的受压应力为: σ=N/ψ·A=7043/0.137×489=105N/mm2 ＜f=205 N/mm2符合要求。 根据以上分析，该钢管架能满足要求。 1 模板及支撑架摊销量=一次使用量×(1+施工损耗)×[1/周转次数+(周转次数－1)×补损率/周转次数－(1－补损率)50%/周转次数] 此公式含有以下几个概念： 1、损耗量=一次使用量×(1+施工损耗)×(周转次数－1)×补损率/周转次数 周转性材料从第二次使用起，每周转一次后必须进行一定的修补加工才能使用。 每次加工修补所消耗的木材量称为损耗量。 2、周转使用量=一次使用量×(1+施工损耗)/周转次数+损耗量 周转使用量是指周转性材料在周转使用和补损的条件下，每周转一次平均所需的木材量。 3、回收量=一次使用量×(1+施工损耗)*(1－补损率)/周转次数 回收量是指周转性材料每周转一次后，可以平均回收的数量。 4、摊销量=周转使用量-回收量 摊销量是指为完成一定计量单位建筑产品的生产，一次所需要的周转性材料的数量。 5、若公式4用于编制预算定额中的周转性材料摊销量时： （1）回收部分必须考虑材料使用前后价值的变化，应乘以回收折价率。 （2）周转性材料在周转使用过程中施工单位均要投入人力、物力，组织和管理补修模板工作，须额外支付施工管理费。 6、为补偿此项费用和简化计算的采取措施：减少回收量、增加摊销量 （1）回收量乘以回收折价率 （2）回收量的分母上乘以增加的施工管理费率 7、摊销量=周转使用量-回收量*回收折价率/（1+施工管理费率） 8、上面公式的50%=回收折价率/（1+施工管理费率），是综合考虑系数。 从网上找了一些资料，你可以看看： 周转材料的消耗定额，应该按照多次使用，分次摊销的方法确定。 摊销量是指周转材料使用一次在单位产品上的消耗量，即应分摊到每一单位分项工程或结构构件上的周转材料消耗量。 周转性材料消耗定额一般与下面四个因素有关： ①一次使用量：第一次投入使用时的材料数量。根据构件施工图与施工验收规范计算。一次使用量供建设单位和施工单位申请备料和编制施工作业计划使用。 高大模板的确定和荷载计算方法 一、高大模板的定义： 根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）和《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号）规定：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20 kN/m及以上的模板支撑系统属于高大模板。 二、施工总荷载的计算方法： （一）荷载的组成 施工荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方钢管的自重）×分项系数+施工均布活荷载×分项系数 钢筋砼自重=板厚（m）×25KN/m3（25KN/m3为钢筋砼比重换算成KN/m3为单位，在计算均荷载时钢筋砼比重取值为25KN/m3。） 模板木方钢管的自重：0.3KN/m2（计算均荷载时取值为0.3KN/m2） 施工均布活荷载：2KN/m2 分项系数：永久荷载分项系数取1.2；施工均布活荷载分项系数取1.4 （二）计算实例： （25×M+0.3）×1.2+2×1.4=15 M=[（15-1.4x2-1.2 x0.3]/25=0.474米 取整M=474mm，即板厚达到或超过474MM时，需要专家论证。 三、集中线荷载的计算方法： （一）荷载的组成 集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方钢管的自重）×分项系数+施工均布活荷载×分项系数 钢筋砼自重=梁的截面积（m2）×26KN/m3（26KN/m3为钢筋砼比重换算成KN/m3为单位，在计算集中线荷载时钢筋砼比重取值为26KN/m3。）模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）×0.5KN/m2（计算集中线荷载时取值为0.5KN/m2） 施工均布活荷载=梁宽m×3KN/m2 分项系数 永久荷载分项系数取1.2；施工均布活荷载分项系数取1.4 1 / 2 模板工程量计算规则 9．1 现浇建筑物模板工程量，按以下规定计算： 9．1．1 现浇混凝土建筑物模板工程量，除另有规定外，均按混凝土与模板的接触面积以面积计算9．1．2 现浇混凝土框架模板分别按柱、梁、板、墙模板的有关规定计算。 9．1．3 梁与梁、梁与墙、梁与柱交接时，按净空长度计算，不扣减接合处的模板面积。 9．1．4 墙板上单孔面积在l ㎡以内的孔洞不扣除，洞侧壁模板亦不增加：单孔面积在1 ㎡以外应予扣除，洞侧壁模板面积另行计算。 9．1．5 附墙柱、暗柱、暗梁及墙突出部分的模板并入墙模板计算。 9．1．6 梁、板、墙模板均不扣除后浇带所占的面积。 9．1．7 构造柱按外露部分计算模板面积。 9．1．8 计算板的模板时，应扣除混凝土柱、梁、墙所占的面积。 9．1．9 悬挑板、挑板(挑檐、雨蓬、阳台)模板按外挑部分的水平投影面积计算，伸出墙外的牛腿、 挑梁及板边的模板不另计算。 9．1．10 楼梯模板按水平投影面积计算，伸入墙内部分不计算。不扣除小于500mm宽度的楼梯井所占面积，楼梯的踏步板、平台梁等的侧面模板不另计算。 9．1．11 台阶模板，按水平投影面积计算，台阶两侧不另计算模板面积。 9．1．12 压顶、扶手模板按其长度以米计算。 9．1．13 小型池槽模板按构件外围体积计算，池槽内、外侧及底部的模板不另计算。 9．1．14 柱、梁、墙所出的弧线或二级以上的直角线，以及体积在0.05m3以内的构件，其模板按小型构件模板计算。 9，2 预制混凝土的模板(除漏花÷刀花外)按构件设计图示尺寸以体积计算。 9，3 预制混凝土漏花、刀花的模板制作工程量，按构件外围垂直投影面积计算。 9，4 现浇构筑物模板工程量，按以下规定计算： 模板工程计算规则 模板一般就是按照与砼接触面的面积进行计算，你可以按照当地的计算规则学习一下就可以了，也可以借鉴一下以下的，各地的具体规则只是局部有不大相同的 一、本章中模板是分别按本省施工中常用的组合钢模板、定型钢模板、竹模板、木模板编制的，实际施工采用不同模板时可以调整。 二、现浇混凝土梁、板、柱、墙是按支撑高度3.6m编制的，超过3.6m时，每超过1m （不足1m者按1m计），超过部分工程量另按超高的项目计算。 三、拱形、弧形构件是按木模考虑的，如实际使用钢模时，套用直形构件项目，人工乘以系数1.2。 四、构造柱模板套用矩形柱项目。 五、倒锥壳水塔塔身钢滑升模板项目，也适用于一般水塔塔身滑升模板工程。 六、烟囱钢滑升模板项目均已包括烟囱筒身、牛腿、烟道口；水塔钢滑模均已包括直筒、门窗洞口等模板用量。 七、项目中钢筋混凝土烟囱筒身、圆形贮仓筒壁及造粒塔筒壁，是采用钢滑模或木模施工的。其他项目，是按组合式钢模或木模施工计算的，如实际施工方法或采用的模板品种、数量与项目规定不同时，可以调整。 八、采用钢滑模施工的项目内包括了提升支撑杆的用量，如设计不同时，可以调整。如设计规定利用支撑杆代替结构钢筋，在计算钢筋用量时，应扣除支撑杆的重量，如支撑杆施工后拔出者，其回收率和拔杆费用另行计算。 九、如大面积模板需要加大刚度，在构件中设置对拉螺栓，并同混凝土一起现浇在构件中不取出周转使用，可根据经批准的施工组织设计，按实际用量及单价调整。 十、斜梁（板）是按坡度30°以内综合取定的。坡度在45°以内，按相应项目人工乘以系数1.05。坡度在60°以内，按相应项目人工乘以系数1.1。 十一、剪力墙计算时，按以下规定计算。 1、剪力墙较长边是墙厚的4倍以下时，按柱的相应项目计算。 2、剪力墙较长边是墙厚的4倍以上，7倍以下时，按短肢剪力墙项目计算。 3、剪力墙较长边是墙厚的7倍以上时，按墙的相应项目计算。 十二、现浇空心楼板执行平板项目。 十三、电梯井壁的混凝土支模高度超过3.6m时，超过部分工程量另按墙超高项目计算。 计算规则 一、现浇混凝土。 1.现浇混凝土模板工程量，除另有规定者外，均按混凝土与模板的接触面的面积以平方米计算，不扣除后浇带所占面积。二次浇捣的后浇带模板按后浇带体积以立方米计算。 2.现浇钢筋混凝土墙、板上单孔面积在0.3m2以内的孔洞，不予扣除，洞侧壁模板亦不增加；单孔面积在0.3m2以上时，孔洞所占面积应予扣除，洞侧壁模板面积并入墙、板模板工程量之内计算。 3.基础： （1）带形基础：应分别按毛石混凝土、无筋混凝土、有梁式钢筋混凝土、无梁式钢筋混凝土带形基础计算。凡有梁式带形基础，梁的模板按梁长乘以梁净高以平方米计算，次梁与主梁交接时，次梁模板算至主梁侧面。其梁高（指基础扩大顶面至梁顶面的高）超过1.2m 时，其带形基础底板模板按无梁式计算，扩大顶面以上部分模板按混凝土墙项目计算。 （2）独立基础：应分别按毛石混凝土和钢筋混凝土独立基础与模板接触面计算，其高度 剪力墙计算书： 一、参数信息 1.基本参数 次楞 (内龙骨 )间距 (mm):200 ；穿墙螺栓水平间距 (mm):600； 主楞 (外龙骨 )间距 (mm):500 ；穿墙螺栓竖向间距 (mm):500； 对拉螺栓直径 (mm):M14 ； 2.主楞信息 龙骨材料 :钢楞；截面类型 :圆钢管 48×3.5； 钢楞截面惯性矩 I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩 W(cm3):5.08； 主楞肢数 :2； 3.次楞信息 龙骨材料 :木楞； 宽度 (mm):60.00；高度 (mm):80.00； 次楞肢数 :2； 4.面板参数 面板类型 :木胶合板；面板厚度 (mm):17.00； 面板弹性模量 (N/mm 2 ):9500.00； 面板抗弯强度设计值 f c(N/mm 2):13.00； 面板抗剪强度设计值 (N/mm 2 ):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值 f c(N/mm 2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm 2):9500.00；方木抗剪强度设计值 f t(N/mm 2):1.50； 2 钢楞弹性模量 E(N/mm ):210000.00； 钢楞抗弯强度设计值 f c(N/mm 2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值 : 其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t --新浇混凝土的初凝时间， 可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得 5.714h； T --混凝土的入模温度，取20.000℃； V --混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h； H --模板计算高度，取3.000m； 模板计算的规范 1、现浇混凝土及钢筋混凝土模板工程量，除另外有规定者外，均以区别模板的不同材质，按混凝土与模板接触面积，以平方米（m2）计算。 出来底面有垫层、构件（侧面有构件）及上表面不需支撑模板外，其余各个方向的面均应计算模板接触面积。 2、现浇钢筋混凝土柱、梁、板、墙的支模高度（即室外地坪至板底或板面至板底之间的高度）以3.6m以内为准，超过3.6m以上部分，另按超过部分计算增加支撑工程量。 3、现浇钢筋混凝土墙、板上单孔面积在0.3m2以内的空地5 ，不予扣除，洞侧壁模板亦不增加，单孔面积在0.3m2以外时，应予扣除洞侧壁模板面积并入墙、板模板工程量的计算。 4、现浇钢筋混凝土框架的模板分别按梁、板、柱、墙有关规定计算，附墙柱并入墙内工程量计算。 5、杯形基础杯口高度大于杯口大边长度的，套高杯基础模板定额项目。 6、柱与梁、柱与墙、梁与梁等连接的重叠部分以及伸入墙内的梁头、板头部分，均不计算模板面积。 7、构造柱外露面均应按外露部分计算模板面积。构造柱与墙接触部分不计算模板面积。 8、现浇钢筋混凝土悬挑板（雨棚、阳台）按外挑部分尺寸的水平投影面积计算。挑出墙外的牛腿梁及板边模板不另计算。 “挑出墙外的牛腿梁及板边模板”在实际施工时需支模板，为了简化工程量计算，在编制该项定额时已经将该因素考虑在定额消耗内，所以工程量就不单独计算了。 9、现浇钢筋混凝土楼梯，以楼明面尺寸的水平投影面积计算，不扣除小于500mm楼梯井所占面积。楼梯的踏步、踏步板、平台梁等侧面模板，不另计算。 10、混凝土台阶不包括梯带，台阶尺寸的水平投影面积计算，台阶端头两侧不另计算模板面积。 11、现浇混凝土小型池槽按其构件外围体积计算，池槽内、外侧及底部的模板不应另行计算。 模板工程量计算 1、基础构件种类 分为独立基础、杯形基础、满堂基础（无梁式满堂基础、有梁式满堂基础） 条形基础（无梁式条形基础、有梁式条形基础）、箱形基础 2、基础模板的计算 S=混凝土与模板接触面积计算 S=混凝土与模板的接触面积=基础支模长度×支模高度 【解】 1.分析 由图可以看出，本基础为有梁式条形基础，其支模位置在基础底板（厚200mm）的两侧和梁（高300mm）的两侧。所以，混凝土与模板的接触面积应计算的是：基础底板的两侧面积和梁两侧面积。 2.计算工程量 外墙下: 基础底板S=（3.6×2+0.6×2）×2×0.2+（4.8+0.6×2）×2×0.2+（3.6－0.6×2）×4×0.2+（4.8－0.6×2）×2×0.2=9.12m2 基础梁S=（3.6×2+0.2×2）×2×0.3+（4.8+0.2 ×2）×2×0.3+（3.6－0.2×2）×4×0.3+（4.8－0.2×2）×2×0.3=14.16m2 内墙下 基础底板S=（4.8－0.6×2）×2×0.2=1.44 m2 基础梁S=（4.8－0.2×2）×2×0.3=2.64m2 基础模板工程=9.12+14.16+1.44+2.64=27.36m2 用L 计算要减去内墙所占面积 中 24×0.2×2 －1.2×0.2×2=9.12m2 24×0.3×2 －0.4×0.3×2=14.16m2 外侧柱和内部柱 有梁板的柱高，应自柱基或楼板的上表面至上层楼板底面计算 构造柱模板计算 一字形S=(d1+0.12)×2 ×h L形S=[(d1+0.06)+(d2+0.06)+ (0.06 ×2)] ×h T字形S=[(d1+0.12)+(0.06 ×4)] ×h 十字形S=0.06× 2 ×4×h 3、现浇混凝土梁模板 梁的种类：基础梁、地圈梁、圈梁、过梁、悬挑梁、单梁、连续梁、矩形梁、异形梁 梁长，梁高的取值 主梁取至柱边 次梁取至主梁边 梁长：外墙圈梁——外侧L外、内侧外墙内边线 内墙圈梁——L内 支撑在混凝土墙上的梁——墙间净距 支撑在砖墙上的梁——梁实际长度 梁高：内侧梁底至板底、外侧梁底至板顶 注意：外侧梁和内部梁模板计算的不同 梁和柱或梁和梁相交时模板的扣减关系 支模高度的问题同柱 4、现浇混凝土板模板 有梁板：带有主、次梁的板 板构件种类无梁板：直接用柱支撑的板 平板：无柱无梁直接搁置在圈梁或墙上的板 有梁板模板=S板S=混凝土与模板接触面积计算 板S模板=全长×全宽 无梁板、平板 现浇混凝土板的模板，按混凝土与模板接触面积，以平方米计算。 (1)伸入梁、墙内的板头，不计算模板面积。 (2)周边带翻檐的板(如卫生间混凝土防水带等)，底板的板厚部分不计算模板面积； 翻檐两侧的模板，按翻檐净高度，并入板的模板工程量内计算。 (3)板与柱相交时，不扣除柱所占板的模板面积。但柱与墙相连时，柱与墙等厚 、现浇混凝土及钢筋混凝土模板工程量计算规则 1 ?现浇混凝土及钢筋混凝土模板工程量，除另有规定外，均按混凝土与模板接触面的面积，以m2计算。 2 ?现浇钢筋混凝土柱、梁、板、墙的支模高度（即室外地坪至板底或板面至板底之间的高度）以3.6m以为准，超过3. 6m以上部分，另按超过部分计算增加支撑工程量。 3 ?现浇钢筋混凝土墙、板单孔面积在0.3m2以的孔洞，不予扣除，洞侧壁模板亦 不增加；单孔面积在0.3 m2以外时，应予扣除，洞侧壁模板面积并入墙、板模板工程量之计算。 4. 现浇钢筋混凝土框架分别按梁、板、柱、墙有关规定计算，附墙柱，并入墙工程量计算。 5. 杯形基础杯口高度大于杯口大边长度的，套高杯基础定额项目。 6. 柱与梁、柱与墙、梁与梁等连接的重叠部分以及伸入墙的梁头、板头部分，均不计算模板面积。 7. 构造柱外露面均应按图示外露部分计算模板面积。构造柱与墙接触面不计算模板面积。 8. 现浇钢筋混凝土悬挑板（雨篷、阳台）按图示外挑部分尺寸的水平投影面积计算。挑出墙外的牛腿梁及板边模板不另计算。 9. 现浇钢筋混凝土楼梯，以图示露明面尺寸的水平投影面积计算，不扣除小于500mm 楼梯井所占面积。楼梯的踏步、踏步板平台梁等侧面模板，不另行计算。 10 ?混凝土台阶不包括梯带，按图示台阶尺寸的水平面积计算，台阶端头两侧不另计算 模板面积。 11 ?现浇混凝土小型池槽按构件外围体积计算，池槽、外侧及底部的模板不另行计 二、预制钢筋混凝土构件模板工程量计算规则 1 ?预制钢筋混凝土模板工程量，除另有规定者外均按混凝土实体体积以m3计算 2 ?小型池槽按外型体积以m3计算。 3 ?预制桩尖按虚体积（不扣除桩尖虚体积部分）计算 三、构筑物钢筋混凝土模板工程量计算规则 1 ?构筑物工程的模板工程量，除另有规定者外，区别现浇、预制和构件类别，分别 按一和二的有关规定计算。 2. 大型池槽等分别按基础、墙、板、梁、柱等有关规定计算并套相应定额项目。 3. 液压滑升钢模板施工的烟囱、水塔塔身、贮仓等，均按砼体积以m3计算。预制倒圆锥形水塔罐壳模板按砼体积以m3计算。 4. 预制倒圆锥形水塔罐壳组装、提升、就位，按不同容积以座计算。 四、混凝土模板项目工程量计算举例 1、如图所示，求100块预应力钢筋砼空心板模板工程量。 400x1600梁模板支架计算书一、梁侧模板计算 （一）参数信息 1、梁侧模板及构造参数 梁截面宽度 B(m):；梁截面高度 D(m):； 混凝土板厚度(mm):； 采用的钢管类型为Φ48×3； 次楞间距(mm)：300；主楞竖向道数：4； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 穿梁螺栓水平间距(mm)：600； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：；壁厚(mm)：； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：；高度(mm)：； 2、荷载参数 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):； 3、材料参数 木材弹性模量E(N/mm2)：； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：； （二）梁侧模板荷载标准值计算 =m2； 新浇混凝土侧压力标准值F 1 （三）梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm) 1、强度计算 面板抗弯强度验算公式如下： σ = M/W < f 其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 150××6=81cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 1l+ 2 l 其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q 1 = ×××= kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q 2 = ××4×=m； 计算跨度(次楞间距): l = 300mm； 面板的最大弯矩 M= ××3002+××3002= ×105N·mm； 面板的最大支座反力为： N= 1l+ 2 l=××+××=； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = ×105/ ×104=mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2； 面板的受弯应力计算值σ =mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！ 2、抗剪验算 Q=××300+××300)/1000=； τ=3Q/2bh=3××1000/(2×1500×18)=mm2； 面板抗剪强度设计值：[fv]=mm2； 面板的抗剪强度计算值τ=mm2小于面板的抗剪强度设计值 [f]=mm2，满足要求！ 3、挠度验算 ν=(100EI)≤[ν]=l/150 q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=×； l--计算跨度: l = 300mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 150×××12=72.9cm4； 面板的最大挠度计算值: ν = ××3004/(100×6000××105) = 0.722 mm； 面板的最大容许挠度值:[v] = min(l/150,10) =min(300/150,10) = 2mm； 面板的最大挠度计算值ν =0.722mm 小于面板的最大容许挠度值 [v]=2mm，满 剪力墙模板计算 计算参照：《建筑施工手册》第四版 《建筑施工计算手册》江正荣著 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 剪力墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用容量为大于0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2； 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞；次楞肢数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):12.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值 f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值 f c(N/mm2):13.00；方木弹 性模量 E(N/mm2):9500.00；方木 抗剪强度设计值 f t(N/mm2):1.50；钢楞弹 性模量 E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00； 二、墙模板荷载标准值计算 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；T -- 混凝土的入模温度，取25.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 34.062 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值34.062 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=34.062kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 6 kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠 度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计 算的原则是按照龙骨的间距和模板面 的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁 计算。面板计算简图 1.抗弯强度验算 跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(内楞间距): l =250.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.2×34.06×0.50×0.90=18.393kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×6.00×0.50×0.90=3.780kN/m；q = q1 + q2 =18.393+3.780=22.173 kN/m；面板的最大弯距：M =0.1×22.173×250.0×250.0= 1.39×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中，σ --面板承受的应力(N/mm2)；M --面板计算最大弯距(N·mm)；W --面 板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 500×12.0×12.0/6=1.20×104 mm3；f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 1.39×105 / 1.20×104 = 11.549N/mm2； 面板截面的最大应力计算值σ =11.549N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足 模板面板为6mm 厚钢板，肋为[8#，间距为300 mm ，背楞为双根[10#，最二、 （2） M max W X σ（3） f max 故f max =0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm 三、肋计算： （1）、计算简图： q=0.6× （2）、强度验算： 查表得弯矩系数K m 故 M max = K m ql 212002=3.24×106N 〃mm 查表得[8# I=101×104 mm 4 故肋最大内力值σmax 满足要求. σB=M B/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/ mm2＜f=215N/ mm2均满足要求。 （3）、挠度验算： 如上图为一不等跨连续梁，BC=1200mm，跨度最大，故主要验算BC跨的挠度。根据《建筑结构静力计算手册》，梁在均布荷载作用下的最大挠度f max=系数×qL4/24EI,而系数与K1=4Mc/qL32 及 K2=4M B/ qL32有关。 M C= qL12/2=72×2002/2=1.44×106N〃mm M B=由以上计算所得结果，即M B=1.43×107N〃mm 故K1=4Mc/qL32=4×1.44×106/(72×12002)=0.06 K2=4M B/qL32=4×1.43×106/(72×12002)=0.55 根据K1、K2查表得系数为：0.115 故f max=0.115×qL4/24EI=0.115×72×12004/(24×2.06×105×396×104)=0.88 mm q=0.06×300=18N/ mm,按两跨连续计算,计算简图如右图所示： V=0.625qL=0.625×18×1200=13500N 焊缝长度l w=V×a/(0.7Hh f f v) 焊缝间距a取300 mm,肋高H=80 mm,焊缝高度h t=4 mm,f w=160N/ mm2故最小焊缝长度：l w=V×a/（0.7Hh t f w）=13500×300/(0.7×80×4×160)=113 mm 实际加工时焊缝为焊150 mm,间距300 mm,故满足要求。 七、吊钩计算： 1、吊钩采用φ20圆钢，截面面积A=314.22 mm2,每块大模板上设两个吊钩， 按吊装6600 mm宽模板自重2.4T计算,模板自重荷载设计值取系数1.3,即P X=1.3×2.4=3.12T。 σ＝P X/A=31200/（2×314.2）=49.6N/ mm2＜[σ]=215N/ mm2均满足要求。 2、吊钩与模板之间采用M16×90螺栓连接，M16×90截面面积A=201 mm2螺 栓主要受剪。 P N=3.12T=32100N τ =P X/A=31200/(2×201)=77.61N/ mm2＜[τ]=125N/ mm2故满足要求。 梁底模板支撑架计算 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 一、计算参数: 新浇混凝土梁名称 KL12新浇混凝土梁计算跨度(m)3.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300*700 新浇混凝土结构层高(m)5.8 梁侧楼板厚度(mm)130 二、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900 梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)：900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500 梁底增加立柱根数2 梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500 梁底支撑小梁根数4 每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 结构表面的要求结构表面隐蔽 三、面板验算 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算 Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.2672+0.117×1.764×0.2672＝0.236kN·m 十、计算书 梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度800mm，高度2000mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置间距134mm，共15道，内龙骨采用80×50mm木方。 外龙骨间距800mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距100+593+593+594mm，断面跨度方向间距800mm，直径20mm。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m ； 1 —— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 —— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.838kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.13m 。 荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.134+1.40×5.400×0.134=8.234kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 13.38×1.50×1.50/6 = 5.02cm 3； I = 13.38×1.50×1.50×1.50/12 = 3.76cm 4； 134 134 134 134 134 134 134 134 8.23kN/m A B 计算简图 0.011 0.016 弯矩图(kN.m) 0.43 0.67 0.58 0.52 0.54 0.560.55 0.55 0.55 0.550.56 0.54 0.52 0.58 0.67 0.43 现浇混凝土模板工程量计算规则 一、现浇混凝土模板： 1. 现浇混凝土模板除另有规定者外，应区分模板不同材质，按混凝土与模板接触面以面积计算；不扣除墙、板单孔面积在1.0m 2 以内的孔洞面积，洞侧壁模板也不增加；扣除单孔面积在 1.0m 2 以外的孔洞面积，洞侧壁模板面积并入相应模板项目计算；不扣除柱与梁、梁与梁、梁与墙连接重叠部分面积，但应扣除梁与板、柱与墙、墙与墙连接重叠部分面积。 2. 基础、墙、板、其他构件模板均扣除后浇带模板所占面积。 3.基础： (1)带形基础、桩承台外墙按基础中心线计算，内墙按基础上口净长度计算；带形基础、桩承台内外墙交接部分面积不扣除，基础端头的模板不另计算；带形基础与独立基础连接时，带形基础的长度按其两端独立基础上口的净长度计算。 (2)独立基础、桩承台与带形基础、桩承台连接部分的面积不扣除。 (3)满堂基础、桩承台按底板与梁模板接触面积之和计算；外墙基础梁长度按中心线长度计算，内墙基础梁长度按净长度计算；基础梁交接部分面积不扣除，基础梁端头的模板不另计算。 (4)基础梁的长度按基础或柱之间的净长度计算；梁与梁交接部分的面积不扣除；梁端头的模板不另计算。 (5)设备基础螺栓套按不同长度以个计算。 4.柱： (1)柱高：有梁板的柱高应自柱基上表面( 或楼板上表面) 至上一层楼板上表面之间的高度计算；无梁板的柱高应自柱基上表面( 或楼板上表面) 至柱帽下表面之间的高度计算；框架柱的柱高应自柱基上表面至柱顶的高度计算；构造柱的柱高应自柱底至柱顶( 梁底) 的高度计算； (2)依附柱上牛腿的模板面积并入柱工程量中； (3) 先砌墙的构造柱模板的工程量按图示外露部分的最大宽度乘以柱高计算。 5. 墙： (1)高度：由墙基上表面( 或楼板上表面) 算至上一层楼板( 或梁) 下表面。板厚不同时，按板面积最大的板厚扣除； (2)长度：墙均按净长计算。墙与墙交接部分的长度应扣除，墙端头的模板面积应增加。 6.梁： (1)长度：梁与柱连接时，梁长算至柱侧面；次梁与主梁交接时，梁长算至主梁侧面。过梁的长度按门( 窗) 宽洞口的净长度计算。圈梁外墙按中心线、内墙按净长线计算。 (2) 梁交接部分的面积不扣除，梁头的面积亦不增加。 (3) 梁垫的模板面积并入梁计算。 钢大模板的变形计算和承载能力计算 （86型） 1．墙大模板的结构构造 1．1结构构造 86型钢大模板的结构构造。 单元板详图见附录一，组拼大模板详图见附录二。 86型钢大模板：面板采用δ=6 mm厚，且材质为Q235—A的原平钢板；竖肋、横肋均采用8 #普通型热轧槽钢；背楞采用10 #普通型热轧槽钢。 1．2模板部件的力学特性数据 86型模板部件都是采用Q235—A材质，其强度设计值F=215 N/mm2，弹性模量E=206000 N/mm2。 面板厚6mm，取1 m宽，截面积A=6000 mm2，惯性矩I=18000 mm4，截面模量W=6000 mm3。 8 #槽钢的截面积A=1024 mm2，惯性矩I=1.013×106 mm4，截面模量W=25.3×103 mm3。10 #槽钢的截面积A=1274 mm4，惯性矩I=1.983×106 mm4，截面模量W=39.7×103 mm。 2．模板的荷载计算 2．1计算模板变形用的荷载值 按照国家标准《砼结构工程施工及验收规范》第2.2.3条规定，计算大模板变形的荷载标准值由下面二个公式计算，并取二者较小值。 设T=200C，β1=1.0，β2=1.15，V=5.3代入（2.1-1）式得，q=80 KN/m2。设H=3.5 m代入（2.1-2）得q=84 KN/ m2，取q=80 KN/ m2，为计算86型大模板变形的标准荷载值。这里需要说明二点：一是在T=200的标准温度下，浇筑速度可达5.3 M/h，接近本规范规定的最大浇筑速度。二是通常的住宅大模板，层高3 m以下，86型大模板可以用来浇筑层高更高的建筑物。砼侧压力值分布如图2.1-1所示。图示说明， 图2.1-1砼侧压力值分布图側側 2．2验算模板承载能力用的荷载值 如上所述，取用80 KN/m2侧压力值，可以不考虑砼振捣和倾倒因素。承载能力的荷载值为80×1.2=96 KN/m2，分布同2.1-1图示。 3．变形计算 采用单向板计算方法计算产品的变形值。这种计算方法的结果是偏于保守的。 3．1面板变形和竖肋变形的计算 模板工程量一般是按实际接触面计算，现在列举楼主说的垫层、梁、柱模板计算： 例：两个基础独立基础，跨距4000，独立基础截面尺寸800*800*450(h)，垫层为 1000*1000*100(h)，基础柱截面为400*400*600(h)，中间基础梁截面为300*400(h)。(说明：垫层的尺寸在设计时一般比上部基础的尺寸每边各多100，基础梁在独立基础的上面，和柱交接，以上单位均为mm)。 计算公式： 1、垫层模板：S=1*4*0.1*2=0.8m2(周长 X 高X 个数) 2、基础模板：S=0.8*4*0.45*2=2.89m2（周长X 高X 个数） 3、基础柱模板：S=（0.4*4*0.6-0.4*0.3*2）*2=1.44m2（（周长X 高- 梁头接触部位面积）X 个数） 4、梁模板：S=(0.3+0.4*2)*(4-0.2*2)=3.96m2（（底面+ 侧面X 2) X 梁净长） 另外举例个板底肋梁的计算法： 例：一块4000*4000见方的现浇板，现浇板厚度120mm，梁截面300*400(h)，计算梁、板模板： 计算公式： 板模板：S=4*4=16m2(长X 宽)， 梁模板：S=0.4*4*4+0.28*(4-0.15*2)*4=10.544m2 说明：在计算板底肋梁的时候，板底肋梁的模板计算高度为：梁截面高度--现浇板高度，故而出现楼主所说的同学在计算梁的模板的时候，扣除120（这个扣除的高度要看现浇板的厚度），着重一点：在现浇板外围的梁模板要计算全高，比如我上面的，外围梁模板高度为0.4m，靠梁内侧高度为0.4-0.12=0.28m。 另外：在计算板底肋梁的时候，一般把梁的底部模板并入到现浇板的模板中，故在计算板底肋梁模板的时候，底模不能重复计算。 希望以上回答能够帮您解决问题。 一、高支模的定义： 水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m,或跨度大于18m,均2 荷载大于 10kN/m, 或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统。 二、均荷载的计算方法： （一）荷载的组成 均荷载 =永久荷载（钢筋砼自重 +模板木方的自重）×分项系数 + 施工均布活荷载×分项系数 钢筋砼自重 =板厚（ m）× 25KN/m3（25KN/m3 为钢筋砼比重换算成 KN/m3为单位，在计算均荷载时钢筋砼比重取值为 25KN/m3。） 模板木方的自重： m2（计算均荷载时取值为m2） 施工均布活荷载： 2KN/m2 分项系数：永久荷载分项系数取；施工均布活荷载分项系数取 例：（ 25×M+）+2=10 M=[（） / 米，取整 M=228㎝ 即板厚达到或超过228 ㎝时需要专家论证。 三、集中线荷载的计算方法 （一）荷载的组成 集中线荷载 =永久荷载（钢筋砼自重 +模板木方的自重）×分项系数+施工均布活荷载×分项系数 23 3 钢筋砼自重 =梁的截面积（ m）×26KN/m（26KN/m为钢筋砼比重3 换算成KN/m 为单位，在计算集中线荷载时钢筋砼比重取值为3 26KN/m。） 2 模板木方的自重 =梁截面模板的周长（ m）× m（计算集中线荷载 2 时取值为 m） 2 施工均布活荷载 =梁宽 m×3KN/m 分项系数 永久荷载分项系数取；施工均布活荷载分项系数取 例：梁高 700，梁宽 700 [ 梁高 1000，梁宽 500 [ 梁高 900，梁宽 600 [ 需论证。 四、根据以上的计算方法进行反推，楼板厚度大于或等于 350mm，其模板支撑系统属于高支模范围。 五、根据以上的计算方法进行反推，梁截面积大于或等于时，应 验算其集中线荷载是否超过高支模范围，以确定是否需要专家论证。 脚手架和模板工程计算公式参数 目录 扣件式钢管脚手架与模板支架设计计算10－1－2 前言10－1－2 1 充分结识脚手架和模板支架在工程施工中重要性，认真做 好施工组织设计10－1－2 2 扣件式钢管脚手架基本构造与重要杆件10－1－4 3 扣件式钢管脚手架和模板支架设计计算10－1－6 4 理解扣件式钢管脚手架和模板支架（构造支架）特性，应 注意掌握几种要点10－1－13 5 算例及比较10－1－17 扣件式钢管脚手架与模板支架设计计算 益德清（中华人民共和国工程设计大师） ----本文摘自《浙江建筑》 前言 扣件式钢管脚手架和模板支架工程是土木建筑工程施工中必不可少且十分重要暂时设施，它既为工程顺利施工，又直接影响工程质量、进度、效率、安全等。二十余年来，国内经济迅速发展，高层建筑、大跨度建筑大量兴建，商品混凝土泵送现浇钢筋混凝土构造体系形成，都促使高层脚手架和空间高、跨度大模板支架应用日渐增多。随之在工程施工中，编制高层脚手架和模板支架施工组织设计重要性也越加明显。 特别是近年来，扣件式钢管模板支架发生安全事故，引起了建设主管部门和工程部门关切和注重，为了贯彻浙江省建设厅“关于开展全省建设安全生产年活动”，笔者受省、市工程管理和施工部门邀请，针对扣件式钢管脚手架和模板支架设计计算中某些要点和问题，作了某些简介，有一某些工程技术人员但愿有书面资料，为此，笔者整顿成这篇文章，供施工部门技术人员编制施工组织设计时参照。由于本人对施工技术知之不多，若有不当，请工程界同仁指正。 1 充分结识脚手架和模板支架在工程施工中重要性，认真做好施工组织设计 1.1 脚手架工程 脚手架是土木建筑工程施工必要使用重要设施，是为保证高处作业安全、顺利进行施工而搭设工作平台或作业通 挡土墙大模板施工方案 一、编制依据 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2016） 《钢结构设计规范》（GB50017-2017） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2015） 《混凝土结构后锚固技术规程》（JGJ 145-2013） 《路桥施工计算手册》 《高速铁路桥涵工程施工技术指南》（铁建设【2010】241号） 《材料力学》孙训方 《结构力学》李廉锟 三、大模板加固方案 3.1大模板加固 挡土墙为墩身平模板，模板尺寸2m*2m、4.3m*2m，6.1m*2m模板。模板底部采用预埋Φ28mmm钢筋，距离本次挡墙顶面30cm,间距1m布置，锚固长度60cm，且在此区域设置10螺纹钢，间距20cm，4.3m*2m模板预埋28mm 钢筋，纵向间距1.3m,竖向间距1m,钢筋埋入混凝土中不小于1m，纵梁处加竖向钢管，后加2cm钢板（10cm*10cm）与自锚式连接器锚固。6.1*2m模板纵向间距1.8m,竖向间距0.7m。内侧采用Φ48，壁厚3.5mm支顶，间距1m。支挡结构图（详情见计算书）。 3.2 6.1m*2m模板计算书 3.2.1模板加固设计 1、6.1m*2m模板。模板底部采用预埋Φ28mmm钢筋，距离本次挡墙顶面 30cm,间距1m布置，锚固长度60cm，且在此区域设置10螺纹U型筋。 2、6.1*2m模板纵向间距1.8m,竖向间距0.7m。设置HRB级直径Φ28mm 拉筋,拉筋埋入混凝土不小于1m,内侧采用Φ48，壁厚3.5mm支顶，间距1m。详情见下图： 反滤层 A钢筋网片B 3.2.2片石混凝土施工方案 混凝土由自建搅拌站统一发料，使用罐车运输至现场，混凝土浇筑速度模板计算公式
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