落地式扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书

依据规范:

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。

双排脚手架，搭设高度23.5米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设3层计算。

栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压2.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.9210。

地基承载力标准值4000kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m

活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m

静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.120=0.187kN/m

活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=(0.08×0.187+0.10×1.680)×1.5002=0.412kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-(0.10×0.187+0.117×1.680)×1.5002=-0.484kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=0.484×106/4248.0=113.994N/mm2

大横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值 q1=0.036+0.120=0.156kN/m

活荷载标准值 q2=1.200kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.156+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×101950.0)=3.117mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.036×1.500=0.053kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN

活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值 P=1.2×0.053+1.2×0.180+1.4×1.800=2.800kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.036)×0.8002/8+2.800×0.800/4=0.563kN.m

σ=0.563×106/4248.0=132.624N/mm2

小横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.036×800.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.009mm

集中荷载标准值 P=0.053+0.180+1.800=2.033kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=2033.250×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×101950.0)=1.033mm 最大挠度和

V=V1+V2=1.042mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ R c

其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；

R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值 P1=0.036×0.800=0.028kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN

活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN

荷载的计算值 R=1.2×0.028+1.2×0.180+1.4×1.800=2.770kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001

N G1 = 0.100×23.500=2.352kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30

N G2 = 0.300×3×1.500×(0.800+0.400)/2=0.810kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17

N G3 = 0.170×1.500×3=0.765kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010

N G4 = 0.010×1.500×23.500=0.352kN

经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 4.280kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 N Q = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0——基本风压(kN/m2)， W0 = 2.300

U z——风荷载高度变化系数，U z = 1.000

U

s ——风荷载体型系数： U

s

= 0.921

经计算得到：W k = 2.300×1.000×0.921 = 2.118kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2N G + 0.9×1.4N Q

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×4.280+0.9×1.4×3.600=9.672kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2N G + 1.4N Q

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1.2×4.280+1.4×3.600=10.176kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式

M W = 0.9×1.4W k l a h2/10

其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；

l a——立杆的纵距 (m)；

h ——立杆的步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩：

M w=0.9×1.4×2.118×1.500×1.800×1.800/10=1.297kN.m

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=10.176kN；

i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

k ——计算长度附加系数，取1.155；

u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A ——立杆净截面面积，A=3.974cm2；

W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

λ——长细比，为3118/16=195

λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；

σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；

[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=184.50N/mm2；

经计算得到:

σ=10176/(0.19×397)=133.750N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=9.672kN；

i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

k ——计算长度附加系数，取1.155；

u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A ——立杆净截面面积，A=3.974cm2；

W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

λ——长细比，为3118/16=195

λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；

M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W=1.297kN.m；

σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；

[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=184.50N/mm2；

经计算得到σ=9672/(0.19×397)+1297000/4248=432.484N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ> [f],不满足要求!建议减小步距!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算： [H] = [φAσ-(1.2N G2k+1.4N Qk-N Xie)] / 1.2g k

其中 N G2k——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2k = 1.928kN；

N Qk——活荷载标准值， N Qk = 3.600kN；

g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.100kN/m；

N Xie——轴向力钢丝绳卸荷部分， N Qk = 0.000kN；

σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ = 184.50N/mm2；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 55.644米。

考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：

[H] = {φAσ-[1.2N G2k+0.9×1.4(N Qk+φAM wk/W)-N Xie]} / 1.2g k

其中 N G2k——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2k = 1.928kN；

N Qk——活荷载标准值， N Qk = 3.600kN；

g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.100kN/m；

M wk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，M wk = 1.029kN.m；

N Xie——轴向力钢丝绳卸荷部分， N Qk = 0.000kN；

σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ = 184.50N/mm2；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = -133.570米。

取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]=-133.570米。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

N l = N lw + N o

其中 N lw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

N lw = 1.4 × w k× A w

w k——风荷载标准值，w k = 2.118kN/m2；

A w——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:

A w = 3.60×4.50 = 16.200m2；

N o——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；N o = 3.000

经计算得到 N lw = 48.043kN，连墙件轴向力计算值 N l = 51.043kN

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 N f1 = 0.85Ac[f]

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 N f2 = 0.85φA[f]

其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=40.00/1.60的结果查表得到φ=0.94；

净截面面积 Ac = 3.97cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 184.50N/mm2。经过计算得到 N f1 = 62.322kN

N f1>N l，连墙件的设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到 N f2 = 265.464kN

N f2>N l，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

连墙件拉结楼板预埋钢管示意图

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p k≤ f g

其中 p k——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，p k =N k/A=31.52 (kPa) N k——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 N k = 4.28+3.60=7.88kN

A ——基础底面面积 (m2)；A = 0.25

f g——地基承载力设计值 (kN/m2)；f

g = 4000.00

地基承载力设计值应按下式计算

f g = k c× f gk

其中 k c——脚手架地基承载力调整系数；k c = 1.00 f gk——地基承载力标准值；f gk = 4000.00

地基承载力的计算满足要求!

钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书 采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的横距为，立杆的纵距为，大小横杆的步距为； 内排架距离墙长度为； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根； 脚手架沿墙纵向长度为； 采用的钢管类型为Φ48×； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为； 连墙件采用两步两跨，竖向间距，水平间距3m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2层； 3.风荷载参数 本工程地处广东深圳市，基本风压m2； 风荷载高度变化系数μz为，风荷载体型系数μs为； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):； 脚手板自重标准值(kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):； 安全设施与安全网(kN/m2):； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):； 脚手板铺设总层数:12； 5.地基参数要求 若地基土类型为:素填土；地基承载力标准值(kPa):； 立杆基础底面面积(m2):；地基承载力调整系数:。 本工程原地基土类型为混凝土，地基承载力大于120，满足要求！ 二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=m； 脚手板的自重标准值:P2=×(2+1)=m； 活荷载标准值:Q=2×(2+1)=m； 静荷载的设计值:q1=×+×=m； 活荷载的设计值:q2=×=m； 图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=××+××=； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为M2max=××；

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、架体参数 二、荷载参数 三、设计简图

搭设示意图： 平台水平支撑钢管布置图

平面图

侧立面图 四、板底支撑（纵向）钢管验算 钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2) 205纵向钢管验算方式简支梁 G 1k =g 1k =0.04kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336

板底支撑钢管计算简图 M max =ql2/8=1.336×1.22/8=0.24kN·m R max =ql/2=1.336×1.2/2=0.802kN σ=M max /W=0.24×106/(5.26×103)=45.627N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336 q 2=1.4×F 1 =1.4×1=1.4kN 板底支撑钢管计算简图

距墙0.7米落地式扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度18.8米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.70米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距3.60米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设6层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.036+1.2×0.210+1.4×1.800=2.815kN/m

钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数 二、荷载设计 计算简图：

立面图 侧面图三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.3×0.8/(2+1))+1.4×3×0. 8/(2+1)=1.26kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.3×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.91kN/ m 计算简图如下： 1、抗弯验算

M max=0.1ql a2=0.1×1.26×1.52=0.28kN·m σ=M max/W=0.28×106/4490=62.94N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.91×15004/(100×206000×107800)=1.41mm νmax＝1.41mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.26×1.5=2.07kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.91×1.5=1.51kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.07kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.51kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m)

脚手架计算书(DOC)

满堂扣件式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.5m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.50m，立杆的步距 h=1.30m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 2.00kN/m2，施工活荷载5.00kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图

图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3； 截面惯性矩 I = 11.35cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21= 2.000×0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m)：

q22= 5.000×0.300=1.500kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m 最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)×1.2002=0.511kN.m 最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN 抗弯计算强度f=0.511×106/4729.0=108.03N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:

扣件式钢管脚手架操作规程(最新版)

( 操作规程 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 扣件式钢管脚手架操作规程(最 新版) Safety operating procedures refer to documents describing all aspects of work steps and operating procedures that comply with production safety laws and regulations.

扣件式钢管脚手架操作规程(最新版) 扣件式钢管脚手架：按其搭设位置分为外脚手架、里脚手架；按立杆排数分为单排、双排脚手架；按高度分为一般、高层脚手架，以及分为结构、装修脚手架，具体搭设的操作规定，其基本要求如下： 1．脚手架应由立杆(冲天)、纵向水平杆(大横杆、顺水杆)、横向水平杆(小横杆)、剪刀撑(十字盖)、抛撑(压栏子)、纵、横扫地杆和拉接点等组成，脚手架必须有足够的强度、刚度和稳定性，在允许施工荷载作用下，确保不变形、不倾斜、不摇晃。 2．脚手架搭设前应清除障碍物、平整场地、夯实基土、作好排水，根据脚手架专项安全施工组织设计和安全技术措施交底的要求，基础验收合格后，放线定位。 3．垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于5cm的木板，也可

采用槽钢，底座应准确放在定位位置上。 3．3．2结构承重的单、双排脚手架： 1．搭设高度不超过20m的脚手架，构造主要参数见表。 2．立杆应纵成线、横成方，垂直偏差不得大于架高l／200。立杆接长应使用对接扣件连接，相邻的两根立杆接头应错开500mm，不得在同一步架内。立杆下脚应设纵、横向扫地杆。 3．纵向水平杆在同一步架内纵向水平高差不得超过全长的l／300，局部高差不得超过50mm。纵向水平杆应使用对接扣件连接，相邻的两根纵向水平杆接头错开500mm，不得在同一跨内。 4．横向水平杆应设在纵向水平杆与立杆的交点处，与纵向水平杆垂直。横向水平杆端头伸出外立杆应大于lOOmm，伸出里立杆为450mm。 表3．3．2扣件式钢管脚手架构造参数 5．架高20m以上时，从两端每7根立杆(一组)从下到上设连续式的剪刀撑，架高20m以下可设间断式剪刀撑(斜支撑)，即从架子网端转角处开始（每7根立杆为一组）从下到上连续设置。剪刀撑

落地式双排钢管脚手架计算

落地式双排钢管脚手架计算 一、计算参数： 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为35米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.9米，大小横杆的步距为1.8 米； 内排架距离墙长度为0.35米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根； 采用的钢管类型为Φ48.3×3.6； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处黑龙江省尚志市，基本风压为0.65 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用 数参载荷静4. 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 :的杆计算二、大横按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×0.9/(2+1)=0.6 kN/m； ；0.09=0.154 kN/m×0.038+1.2×: q1=1.2静荷载的设计值 ；0.6=0.84 kN/m: q2=1.4×活荷载的设计值 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) ) 支座最大弯矩大横杆设计荷载组合简图图2 (验强2.度算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

脚手架计算书(步距1.8)

本工程首层～设备层双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆，最大搭设高度50m以下（为20.2m），搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130—2001）的设计尺寸及构造要求搭设，故对其相应杆件不再进行设计计算。 本工程五～十九层外双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆脚手架，脚手架搭设高H=57.6m。双排脚手架用于结构施工和装修施工。需对此脚手架进行验算。计算参数如下： 1、荷载计算（此脚手架计算查表所得值通过《建筑施工手册（第四版）1》查得） ①恒载的标准值G k： G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 由表5—7查得g k1＝0.1089KN/m； g k2＝0.2356KN/m； g k3＝

0.1113KN/m。 a.当取H i＝56.7m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝12.84KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝13.19KN b.当取H i＝28.4m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝6.61KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝6.96KN ②活载（作业层施工荷载）的标准值Q k： Q k=n1×l a×q k 由表5—12查得q k＝1.8KN/m（结构作业时）和q k＝1.2KN/m（装修作业时）则有： 用于结构作业时，Q k= 1.5×1.8＝2.7KN

最新39m落地式扣件钢管脚手架计算书汇总

39m落地式扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。 双排脚手架，搭设高度39.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设10层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.2480。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离4.2m。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m

外脚手架计算书(20200617113908)

双排扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 双排脚手架，搭设高度25.3米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m

落地式钢管脚手架计算

落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度35.0米，12.0米以下采用双管立杆，12.0米以上采用单管立杆。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为48×2.8，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设11层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.300m2，地基承载力调整系数0.50。 1、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 ○1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.900/3=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×0.900/3=0.600kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.045=0.097kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.600=0.840kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) ○2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.097+0.10×0.840)×1.5002=0.206kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.097+0.117×0.840)×1.5002=-0.243kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

扣件式钢管脚手架图文注解

一、总则 1、以《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）为编制依据，通过图文注解的形式，来解释扣件式脚手架关于质量、安全的搭设与拆除。 2、适应于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式双排扣件式钢管脚手架的施工。 二、术语 1、扣件式脚手架：为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢管等构成的脚手架与支撑架。 2、单排扣件式钢管脚手架：只有一排立杆、横向水平杆的一端搁置固定在墙体上的脚手架 3、双排扣件式钢管脚手架：由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架。 4、开口型脚手架：沿建筑周边非交圈设置的脚手架为开口型脚手架；其中直线型的脚手架为一字形脚手架。 5、扣件：采用螺栓紧固的扣接连接件扣件。 6、防滑扣件：根据抗滑要求增设的非连接用途扣件。 7、水平杆：沿脚手架纵向设置的水平杆为纵向水平杆（长度6.5m）；沿脚手架横向设置的水平杆为横向水平杆（长度1.5-2m）。 8、扫地杆：贴近楼（地）面，连接立杆根部的纵、横向水平杆件；包括纵向扫地杆、横向扫地杆。 9、连墙件：将脚手架架体与建筑物主体构件连接，能够传递拉力和压力的构件。 10、横向斜撑：与双排脚手架内、外立杆或水平杆斜交呈之字形的斜杆。 11、剪刀撑：在脚手架竖向或水平方向成对设置的交叉斜杆。 12、抛撑：用于脚手架侧面支撑，与脚手架外侧面斜交的杆件。 13、步距：上下水平杆轴线间的距离。

14、跨距：脚手架纵向相邻立杆之间的轴线距离。 15、主节点：立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点。 16、满堂扣件式钢管脚手架：在纵、横方向，由不少于三排立杆并水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部施工荷载通过水平杆传递给立杆，立杆呈偏心受压状态，简称满堂脚手架。 17、满堂扣件式钢管支撑架：在纵、横方向，由不少与三排立杆并于水平杆，水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部钢结构安装等（同类工程）施工荷载通过可调托轴心传力给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态，简称满堂支撑架。 三、构配件要求 1、钢管宜采用直径48.3ｍｍ，壁厚3.6mm.每根最大质量应≦25.8kg，并且附有材质证明、产品合格证和检验报告。钢管应进行防锈处理，表面禁止有锈蚀、弯曲、压扁、裂纹和孔洞现象。 2、扣件采用可锻铸铁或铸钢。扣件分为直角扣件、旋转扣件和对接扣件。当扭力矩达到65N·m时，不能够发生破坏。扣件进入施工现场应进行抽样复试，使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓滑丝的严禁使用。

落地扣件式钢管脚手架专项施工方案

落地扣件式钢管脚手架专项施工方案 一、编制依据 1、施工平面布置图。 2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99。 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGK84-2001。 4、建筑施工手册。 5、脚手架（JG130-2001）施工安全强制性条文。 6、有关法律、法规、规章、管理文件。 二、工程概况 1、工程名称：水煤浆处理车间，锅炉房、汽机间 2、工程地点：该工程位于东莞市万江区流涌尾 3、建设单位：东莞市洁能水煤浆有限公司 4、设计单位：中国轻工业广州设计工程有限公司 5、监理单位：东莞市建邦工程建设监理有限公司 6、施工单位：东莞市昌荣建筑工程有限公司 7、建筑面积/结构类型：6572平方米/排架结构。 三、组织机构及人员安排 1、组织机构如下：

2、主要人员安排如下： （1）施工员1名：主要负责脚手架搭设、拆除的技术指导。 （2）安全员1名：主要负责脚手架的安全工作。 （3）脚手架技术工人20人：根据进度需要，主要负责脚手架的搭设、拆除工作。 （4）其他配合人员5人：主要负责协助操作人员对钢管、扣件的运输工作。 四、材料及要求 1、钢管 钢管包括立杆、大横杆、小横杆剪刀撑和附墙杆等。 采用钢管规格为外径48mm，壁厚，其材质应采用国家现行标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量应符合《普通碳素结构钢技术要求》GB700-79中A3钢的要求。弯曲变形、锈蚀的钢管不得使用，脚手架钢管每根最大量不应大于25。钢管上严禁打孔。 2、扣件 扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。 扣件及其附件应符合《可煅铁分类及技术条件》BG978-67的规定，机械性能不低于KT33-8的可煅铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合《普通螺纹》GB196-81的规定，垫圈应符合《垫圈》GB95-76的规定。扣件与钢管的贴合面

钢管脚手架计算书

脚手架计算书 一、脚手架设计及验算说明： 本工程为文体中心工程，因本工程外立面凸凹变化，脚手架尺寸参数根据外立面按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)设置，45.9米层以下采用落地式钢管脚手架， 本计算书依据原报送方案进行验算和优化，部分计算参数需结合原报送方案璞审阅。本计算书按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001以下简称技术规范)设计验算，同时参考《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)的荷载取值及稳定性验算相关内容编制。 二、脚手架设计验算： （一）、落地式钢管脚手架设计验算： 1、计算参数 ⑴、脚手架参数： ①、双排脚手架搭设高度为24.3 m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值，力学参数按Φ48×3.0计算。因局部位置为三排立杆，在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。 ②、搭设几何尺寸：立杆的横距为0.9m，立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m和1.6米，取大值1.6米计算。大小横杆的步距为1.8 m；每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆；内排架距离墙0.45m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。 ③、横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； ④、与结构的连接点，因为是改造工程，为尽量保护原有建筑主体，采用两步三跨，连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接，对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:按2层计算；

落地式脚手架、扣件钢管脚手架

落地式脚手架、扣件钢管脚手架 1、编制脚手架施工方案，搭设高度超过24m的脚手架，地基的承载力应经过验算。 2、材料要求：要选择确定其是否符合材料规范要求。架管采用φ48×3.5mm 规格的3号普通钢管，必须涂有防锈漆。扣件采用可锻铸铁制作，不得发生破坏。新旧扣件均应进行防锈处理。 3、脚手架基础是否合理：地基土质较差或夯实的回填土后进行硬化。每根立杆底部应设置底座或垫板，底座底面标高宜高出自然地坪50mm。各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上，木垫板长度不少于2跨，厚度不少于50mm，也可采用10#以上规格的槽钢。 4、纵向水平杆接长：纵向水平杆接长应采用对接，接长用对接扣件，应交错布置。两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步同跨内，水平方向错开的距离不应小于500mm。各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。 5、立杆接长：立杆接长顶层顶部可采用搭接，搭接长度不应小于1m，其余各层各步必须采用对接连接。立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻的接头不应设置在同步内，与同步隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距地1/3。立杆步距一般在1.2~1.8m之间，立杆横距（跨距）一般在1.2~1.4m之间。 6、横向水平杆设置：主节点处必须设置一根用直角扣件扣接的横向水平杆且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。作业层上非主节点处的横向水平杆，最大间距不应大于纵距的1/2。 7、连墙件设置： ①连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(2步)。 ②高度在24m以下的脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物连接，以可采用拉筋和顶撑配合使用的柔性附墙连接方式。高度在24m以上的脚手架必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。 ③连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置。当不能水平设置时，与脚手架连

脚手架计算书示例

钢管落地施工平台计算书 扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。

一、参数信息 1.基本参数 立杆横向间距或排距l a(m):0.60，立杆步距h(m)：0.60； 立杆纵向间距l b(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：8.00； 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：250.00； 钢管类型:Φ48×3.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:1.00； 2.荷载参数 脚手板自重(kN/m2):0.300； 栏杆自重(kN/m):0.150； 材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000； 施工均布荷载(kN/m2):4.000； 3.地基参数 地基土类型: 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 二、纵向支撑钢管计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为 截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；

截面惯性矩 I = 10.78cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算 (1)脚手板自重(kN/m)： q11 = 0.3×0.25 = 0.075 kN/m； (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q12 = 5×0.25 = 1.25 kN/m； (3)施工荷载标准值(kN/m)： p1 = 4×0.25 = 1 kN/m 2.强度验算 依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和； 最大弯矩计算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2 最大支座力计算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l 均布恒载：q1 = 1.2 × q11= 1.2×0.075 = 0.09 kN/m； 均布活载：q2 = 1.4×1+ 1.4 ×1.25=3.15 kN/m； 最大弯距 M max = 0.1×0.09×0.62 + 0.117 ×3.15×0.62 = 0.136 kN·m ； 最大支座力 N = 1.1×0.09×0.6 + 1.2×3.15×0.6 = 2.327 kN； 最大应力σ = M max / W = 0.136×106 / (4490) = 30.271 N/mm2； 纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

扣件式钢管脚手架搭设方案

扣件式钢管脚手架搭设方案 一．特点及适用范围 特点：承载力大，装拆方便，搭设灵活。可适用各种平面.立面的建筑物。方便施工操做，安全性能好，有 利于现场文明施工。 适用范围：所有工业与民用建筑的施工用脚手架。编写依据：国家行业标准《扣件式钢管脚手架技术规程》，《建 筑结构荷载规范》，《冷弯簿壁型钢结构技术规范》《钢管脚手架扣件》等。 二．脚手架组成的基本要求和构配件质量标准（一）脚手架组成的基本要求1．脚手架是由立柱，纵向和横向水平杆共同组成的空间架构。在脚手架的中心节点处必须同时设置立柱，纵向与横向水平杆。 2．扣件螺栓拧紧扭力矩应在40NM ---------- 60NM 之间。以保证脚手架的节点具有足够刚 度和传递荷载的能力。 3．在脚手架和建筑物之间，必须设置足够数量，分布均匀的连墙件。以便在脚手架的侧向（垂直于建筑物墙面方向）提供约束。防止脚手架横向失稳或倾覆。并可以传递风荷载。 4．脚手架均应设置纵向支撑（剪刀撑）和横向支撑以使脚手架具有足够的纵向和横向整体刚度。 5．脚手架立柱的地基与基础必须坚实，应具有足够的承载力，并防止不均匀沉降或过大的沉降。 （二）构配件质量标准 1钢管：采用力学性能适中的Q235 （3号）钢，截面尺寸采用外径D = 48mm,壁厚 3.5mm 的焊接钢管。必须具备产品合格证，钢管材质检验报告。表面不应有裂纹，分层， 压痕和硬弯等缺陷，两端面平齐，做防锈处理。表面腐蚀深度小于0.5m m,严禁在钢管上 打孔。 2．扣件：采用可锻铸造扣件，机械性能不低于KTH300--08。铸件不得有裂纹、气孔。扣件号钢管的贴合面必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好活动部位能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。扣件必须具备：产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测 试报告，螺栓不得滑丝。 1 ?底座：采用焊接底座，Q235A钢。焊条采用E43型。(见下图) V /r \r 仝一

落地脚手架计算书(适用于24米以下)

目录 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (2) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4) 五、扣件抗滑承载力验算 (4) 六、立杆的稳定性计算 (5) 七、脚手架搭设高度计算 (8) 八、连墙件计算 (9) 九、立杆地基承载力计算 (10)

一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数

1800 3001050 三、横向水平杆（小横杆）验算 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定:

“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图： 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k =(Q K +Q P1 )×S=(3+×= kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=×Q K ×S+×Q P1 ×S=×3×+××= kN/m 3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩： M max = ql b 2 = × =·m 88 4、钢管载面模量W= 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm2 6、计算抗弯强度 σ=M max = ×106 =mm2〉205N/mm2 W×103 7、结论：不满足要求!建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载!（二）变形计算 1、钢材弹性模量E＝×105N/mm2 2、钢管惯性矩I＝ 3、容许挠度 [ν]=l/150与10mm

屋面钢管落地脚手架计算书

屋面钢管落地脚手架 计算书

目录 一、设计依据: (3) 二、参数信息: (3) 1.脚手架参数 (3) 2.活荷载参数 (3) 3.风荷载参数 (3) 4.静荷载参数 (4) 5.地基参数 (4) 6.脚手架平面图 (4) 7.脚手架立面图 (4) 三、荷载工况: (5) 四、荷载组合: (5) 五、计算模型: (5) 1.以SAP2000对脚手架进行验算： (5) 2.自重荷载： (5) 3.施工荷载： (6) 4.吊装横梁荷载： (6) 5.风荷载： (6) 六、脚手架验算: (7) 1.挠度验算： (7) 2.强度稳定性校核： (7) 七、立杆基础底面验算: (9) 八、扣件抗滑力的验算: (19)

一、设计依据: 《钢结构设计标准》(GB50017-2017) 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) 《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)(2016年版) 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011) 《钢管混凝土结构技术规范》(GB50936-2014) 《钢管混凝土结构设计规程》(CECS28:2012) 《矩形钢管混凝土结构技术规程》(CECS159-2004) 《钢结构焊接规范》(GB50661-2011) 《钢结构高强度螺栓连接技术规程》(JGJ82-2011) 二、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为3.9米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为1.0米，立杆的横距为1.5米；内排架距离墙长度为0.40米； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 取扣件抗滑承载力系数为0.80； 连墙件连接方式为单扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2kN/m2； 脚手架用途:轻型钢结构脚手架； 同时施工层数:1层； 吊装横梁荷载：横杆中部集中荷载2.96KN； 3.风荷载参数 本工程地处陕西省西安市，基本风压为0.35kN/m2； 施工位置标高13.4m，地面粗糙度类别：C类； 风荷载高度变化系数μz为0.65； 挡风系数Φ为0.05； 圆管的体型系数μs为1.2； 脚手架的风荷载体形系数为μstw为0.06； 脚手架标准风荷载Wk=0.014kN/m2 脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数 脚手板自重标准值(kN/m2):0.35； 脚手板类别:竹串片脚手板； 每米脚手架钢管自重由结构计算软件计算； 5.地基参数 地基类型:C30混凝土； 地基承载力标准值:20.1Mpa； 地基承载力调整系数:1.00。 6.脚手架平面图

脚手架计算书及相关图纸

脚手架计算书及相关图纸【计算书】 钢管落地脚手架计算书、脚手架参数 、荷载设计

Z.

计算简图: 立面图 § 侧面图

纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3) 5260 三、纵向水平杆验算 橫向水平杆 飙向隶平杆 注禺銳向水罟杆在上祇横向水平杆上纵向水平杆 根数埼不包會两僧水平杆’如本明洌为乱 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2 ?.04+G kjb X b/(n+1))+1.4 G細b/(n+1)=1.2 ?04+0.35 09/(2+1))+1.4 3X9 /(2+1)=1.43kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb X b/(n+1))+G k X b/(n+1)=(0.04+0.35 0.9/(2+1))+3 0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1 X.43 *52=0.32kN m (T =M ax/W=0.32 >106/5260=61.32N/mm2w [f]=205N/mm f 12 ) 150015001500 r*r 满足要求！

2、挠度验算 v ax=0.677q'l a4心00EI)=0.677 1 您4 >1500^/(100 206000 >127100)=1.368mm v ax= 1.368mm< [ v^min[l a/150, 10]= min[1500/150, 10] = 10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1 X.43 *5=2.37kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1 X.04 X.5=1.72kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.37kN q=1.2 %.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知 F1'=R max'=1.72kN q'=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下: 2.37KN Z37kN