预应力混凝土简支T形梁桥设计

桥梁工程课程设计计算说明书题目:预应力混凝土T形简支梁桥设计说明书

姓名： * * *

班级：道桥**-*班

学号： 3

2015年00月00日

目录

一、设计资料及构造布置 (1)

1.设计资料 (1)

桥梁跨径及桥宽 (1)

设计荷载 (1)

材料规格 (1)

设计依据 (1)

基本计算数据 (1)

2.横截面布置 (2)

主梁间距与主梁片数 (2)

主梁跨中截面主要尺寸拟订 (4)

3.横隔梁沿跨长的变化 (6)

4.横隔梁的设置 (6)

二、主梁作用效应计算 (6)

永久作用效应计算 (6)

可变作用效应计算 (9)

主梁作用效应组合 (19)

三、横隔梁计算 (19)

确定作用在跨中横隔梁上的可变作用 (19)

跨中横隔梁的作用效应影响线 (20)

四、行车道板的计算 (24)

悬臂板荷载效应计算 (25)

连续板荷载效应计算 (26)

五、支座计算 (31)

选定支座的平面尺寸 (31)

确定支座的厚度 (31)

验算支座的偏转 (32)

验算支座的抗滑稳定性 (32)

参考文献 (33)

预应力混凝土T 形简支梁桥设计说明书

一、设计资料及构造布置 1.设计资料 桥梁跨径及桥宽

标准跨径：36m （墩中心距离） 主梁全长： 计算跨径：

桥面净空：净—14+2×=

设计荷载

汽车：公路—∏级，人群：23.0/KN m ,每侧人行栏、防撞栏重力的作用力分别为

1.52/,4.99/KN m KN m 。

材料规格

混凝土：主梁用50C ，栏杆及桥面铺装用30C 。

预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）的15.2s φ钢绞线，每束6根，全梁配7束，标准强度1860pk f MPa =。

普通钢筋直径大于和等于12mm 采用HRB335级钢筋；直径小于12mm 的均用R235钢筋。

设计依据

《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）

《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）

基本计算数据

表1-1 基本数据计算表

注：考虑混凝土强度达到90%时开始张拉预应力钢束。ck

f '和

tk

f '分别表示钢束张拉时混

凝土的抗压、抗拉标准强度，则

ck

f '=，

tk

f '=。

2.横截面布置 主梁间距与主梁片数

主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标ρ很有效,故在许可条件下应适当加宽T 梁翼板.本桥主梁翼板宽度为2500mm,由于宽度较大,为保证桥梁的整体受力性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头,因此主梁的工作截面有两种:预施应力,运输,吊装阶段的小截面(1600i b mm =)和运营阶段的大截面(2500i b mm =).半幅净142 1.75m m -+?的桥宽采用七片主梁,如图所示1-1。

2．2 主梁跨中截面尺寸拟订

（1）主梁高度

预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/15~1/25，标准设计中高跨比约在1/18~1/19。当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁高可以节省预应力钢束用量，同时梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多，综上所述，本桥梁取用1800mm的主梁高度是比较合适的。

（2）主梁截面细部尺寸

T梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，要应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。本算例预制T梁的翼板厚度取用150mm，翼板根部加厚到250mm以抵抗翼缘根部较大的弯矩。

在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度一般由布置预制孔管的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。本算例腹板厚度取150mm。

马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，马蹄面积占截面面积的10%~20%为合适。本算例考虑到主梁需要配置较多的钢束，将钢束按三层布置，一层最多三束，同时还根据《公预规》条对钢束净矩及预留管道的要求，初拟马蹄宽度为550mm，高度250mm，马蹄与腹板交接处作三角过渡，高度150mm，以减少局部应力。

按照以上拟订的外形尺寸，就可以绘出预制梁的跨中截面图（见图1-2）

（3）计算截面几何特征

将主梁跨中截面划分成五个规则图形的小单元，截面几何特性列表计算见表1-2

跨中截面几何特性计算表1-2

注：大毛截面形心至上缘距离：i s i

S y A =

=∑∑806854/=

小毛截面形心至上缘距离：i s i

S y A

=

=∑∑796729/=

（4）检验截面效率指标ρ（希望ρ在以上） 上核心距

()

38205550

49.46

7987.518083.29s i

I k A y

=

=

=*?-∑∑ 下核心距

57.43x s

I

k cm A y

=

=*∑∑

截面效率指标：

0.590.5s x

k k h

ρ+=

=> 上述计算表明，初拟的主梁跨中截面是合理的。

3.横截面沿跨长的变化

如图1-1，本设计主梁采用等高形式，横截面的T 梁翼板厚度沿跨长不变。梁端部区

段由于锚头集中力的作用而引起较大的局部应力，也为布置锚具的需要，在距梁端1980mm 范围内将腹板加厚到与马蹄同宽。马蹄部分为配合钢束弯起而从六分点附近（第一道横隔梁处）开始向支点逐渐抬高，在马蹄抬高的同时腹板宽度亦开始变化。

4.横隔梁的设置

模型试验结果表明，在荷载作用处的主梁弯矩横向分布，当面该处有横隔梁时比较均匀，否则直接在荷载作用下的主梁弯矩很大。为减小对主梁设计起主要控制作用的跨中弯矩，在跨中设置一道横隔梁；当跨度较大时，应设置较多的横隔梁。本设计在桥跨中点和三分点、六分点、支点处设置七道横隔梁，其间距为。横隔梁的高度与主梁同高，厚度为上部260mm,下部240mm；中横隔梁高度为2050mm，厚度为上部180mm，下部160mm。如图1-1。

二、主梁作用效应计算

根据上述梁跨结构纵，横截面的布置，并通过可变作用下的梁桥荷载横向分布计算，可分别求得主梁控制截面的永久作用和最大可变作用效应，然后在进行主梁作用效应组合。永久作用效应计算

1.永久作用集度

（1）预制梁自重

1）跨中截面段主梁的自重(六分点截面至跨中截面，长13m)

(1)0.663752513215.72

G KN

=??=

2）马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重（长5m）

(2)(1.4436250.83375)525/2142.34

G KN

≈+??=

支点段梁的自重（长）

(3)1.44362525 1.9871.46

G KN

=??=

边主梁的横隔梁

中横隔梁体积：

()()3

0.17 1.90.70.50.10.50.50.150.1750.2196m

??-??-??=

端横隔梁体积

()3

0.25 2.150.5250.50.0650.3250.2795()

m

??-??=

故半跨内横梁重力为

()(4) 2.150.219610.27952520.71G KN =?+??= 预制梁永久作用集度

1(270.97142.3471.4620.71)/19.9825.30/g KN m =+++= （2）二期永久作用

1）现浇T 梁翼板集度

(5)0.150.925 3.38/g KN m =??=

边梁现浇部分横隔梁 一片中横隔梁体积

30.170.45 1.90.14535m ??= 一片端横隔梁体积

30.250.45 2.150.241875m ??= 故：

()(6)50.1453520.24187525/39.960.76/g KN m =?+??= 桥面铺装 8cm 混凝土铺装：

0.08142528/KN m ??=

5cm 沥青铺装

0.05142316.10/KN m ??= 若将半幅桥面铺装均摊给五片主梁，则

(7)(17.2513.225)/5 6.095/g KN m

=+=

将两侧防护栏均分给七片主梁，则：

(7)(2816.1)/7 6.3/g KN m =+= 栏杆

一侧人行栏：1.52/KN m 一侧防撞栏：4.99/KN m 边梁二期永久作用集度

2 3.380.76 6.

3 1.8612.3/g KN m =+++=

2.永久作用效应

如图1-3所示，设x 为计算截面离左支座的距离，并令/x l α= 主梁弯矩和剪力的计算公式分别为：

21

12M l g

ααα=(-) 1

122Q l g

εαα=(-)

永久作用效应计算见表

1号梁永久作用效应

表1-3

可变作用效应计算

1.冲击系数和车道折减系数

按《桥规》条规定，结构的冲击系数与结构的基频有关，因此首先要计算结构的基频。

简支梁桥的基频可采用下列公式估算：

3.26

f Hz

===

其中：

3

0.798752510

/2035.55/

9.81

c

m G g Kg m

??

===

根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为：

0.1767ln0.01570.186

f

μ=-=

按《桥规》条，当车道大于两车道时，需进行车道折减，三车道折减22%，四车道折减33%，但折减后不得小于用两行车队布载的计算结构。本算例按四车道设计，因此在计算可变作用效应时需进行车道折减。

2计算主梁的荷载横向分布系数

1）跨中的荷载横向分布系数c

m

如前所述，本例桥跨内设五道横隔梁，具可靠的横向联系，且承重结构的长宽比为：

35

/22

17.5

l B==≥

所以可按修正的刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数

c

m

①计算主梁抗扭惯矩

对于T梁截面，抗扭惯矩可近似按下式计算：

3

1

m

T i i i

i

I c bt

=

=∑

式中：i

b

i

t——相应为单个矩形截面的宽度和高度

i c ——矩形截面抗扭刚度系数

m ——梁截面划分成单个矩形截面的个数

对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度： 1180150.510100

17.8180

t cm ?+??=

=

马蹄部分换算成平均厚度

22538

31.52t cm +=

=

图1-4示出了的计算图示，T I 的计算见表1-4

T I 计算表 表1-4

②计算抗扭修正系数β

2

21

112i T i

i i

i Gl I E a I β=

+

∑∑ 式中：410.4;35;70.010017910.070125;7.5;Ti i

G E l m I m a m ===?==∑2 5.0;a m =

345672.5;0; 2.5; 5.0;7.5;0.38205550i a m a a m a m a m I ===-=-=-=

计算得：1β=。

③按偏心压力法计算横向影响线竖坐标值

25

2

1

1

i ij i i a n

a η==+∑

式中：9

222231

7,2(7.55 2.5)175i i n a m ===?++=∑

计算所得的ij η值列于表1-5：

ij η值 表1-5

④计算何在横向分布系数

1号梁的横向影响线和最不利布载如图1-5. 可变作用（汽车公路—∏级）：

四车道：1

(0.41030.33620.28270.20870.15520.08112

0.02770.464)0.670.4876

cq m =++++++

-?= 三车道：1

(0.41030.33620.28270.20870.15520.0811)0.780.57492cq m =+++++?=

两车道：1

(0.41030.33620.28270.2087)0.61902

cq m =+++=

故取可变作用（汽车）的横向分布系数为：0.6190

cq

m=。

可变作用（人群）：0.4689

cr

m=

2）支点截面的荷载横向分布系数0m

如图1-6所示，按杠杆原理法绘制荷载横向分布系数影响线并进行布载，1号梁可变作用的横向分布系数可计算如下：

可变作用（汽车）：

1

0.60.3

2

q

m=?=。

可变作用（人群）：

1.17 r

m=。

横向分布系数汇总（见下表1-6）

一号梁可变作用横向分布系数表1-6

3.车道荷载取值

根据《桥规》条，公路—∏级的均布荷载标准值k q 和集中荷载标准值k P 为： 0.7510.57.875(/)k q KN m =?=

计算弯矩时：

()3601800.75355180225505k p KN -??

=??-+=?

?-??

计算剪力时：

225 1.2270k P KN =?=

4.可变作用效应

在可变作用效应计算中，本算例对于横向分布系数的取值作如下考虑，支点处横向分布系数取o m ，从支点至第一根横段梁，横向分布系数从o m 直线过渡到c m ，其余梁段取c m 。

（1）求跨中截面的最大弯矩和最大剪力

计算跨中截面最大弯矩和最大剪力采用采用直接加载求可变作用效应。图1-7示出跨中截面作用效应计算图式，计算公式为：k k S m q mP y =Ω+

式中：S ——所求截面汽车标准荷载的弯矩和剪力； k q ——车道均布荷载标准值；

k p ——车道集中荷载标准值； Ω——影响线上同号区段的面积； y ——影响线上最大坐标值： 可变作用（汽车）标准效应：

max 1

0.6197.8759.75350.319 6.57.875 1.0832

0.6192259.752171.98M KN m

=????-???+??=? max 11

0.6197.8750.517.50.3190 6.57.8750.055622

0.6192700.5104.44V KN =????-????+??= 可变作用（汽车）冲击效应：

2171.980.186403.99M KN m =?=? 104.440.18619.43V KN =?= 可变作用（人群）标准效应： 1.153 3.45/q KN m =?=

max 1

0.4689 3.459.75350.7011 6.5 3.45 1.083293.052M KN m =????+???=?

max 11

0.4689 3.450.517.50.7011 6.5 3.450.05567.5122

V KN =????+????=

(2)求四分点截面的最大弯矩和最大剪力 图1-8为四分点截面作用效应的计算图式。

可变作用（汽车）标准效应：

max 11

0.6197.8757.312535(1.6250.5416)0.319 6.522

7.8750.6192257.31251624.52M KN m

=????-?+???

+??=? max 11

0.6197.8750.7527.250.319 6.57.8750.055622

0.6192700.75174.71V KN

=????-????+

??= 可变作用（汽车）冲击效应：

1624.520.186302.16M KN m =?=? 174.710.18632.50V KN =?= 可变作用（人群）标准效应

max 11

0.4689 3.457.312535(1.6250.5416)0.7011226.5 3.45224.05M KN m

=????+?+???=?

max 11

0.4689 3.450.7527.250.7011 6.5 3.450.055616.97 22

V KN =????+????=

（3）求7

N锚固截面的最大弯矩和最大剪力

如图1-9，为钢束7

N锚固截面作用效应的计算图式。由于本计算例中该处预应力筋锚固，应力有突变，是控制界面，位置离支座中心。

可变作用（汽车）效应：

通过分析，集中荷载作用在第一根横梁处为最不利情况，结果如下：

max 111

7.8750.61935 1.39097.875 1.4444 1.39090.2954222

1

7.8750.2481 5.0556 1.32857.8750.319 6.50.0802225 1.20370.6192

289.87M KN m

=????-????-?

???-????+??=?

max 11

7.8750.6190.96337.5567.8750.2481 5.05560.919822

1

7.8750.319 6.50.05562700.83330.619222.432

V KN =????-????-

????+??=

可变作用（汽车）冲击效应：

289.870.18653.92M KN m =?=? 222.420.18641.37V KN =?= 可变作用（人群）效应：

max 111

3.450.4689 1.390935 3.45 1.4444 1.39090.6492 3.45222

1

0.5453 5.0556 1.3285 3.450.7011 6.50.080248.572

M KN m

=????+????+??

??+????=?

max 11

3.450.46890.96337.5656 3.45 5.05560.54530.919822

1

3.45 6.50.70110.05563

4.062

V KN =????+????+

????=

（4）求支点截面的最大剪力

图1-10示出支点截面最大剪力计算图式。

可变作用（汽车）效应：

max 11

7.8750.6191357.8750.319 6.5(0.94440.0556)222700.83330.619216.41V KN

=????-????++??= 可变作用（汽车）冲击效应：

216.40.18640.25V KN =?= 可变作用（人群）效应：

max 11

3.450.4689135 3.450.7011 6.5(0.94440.0556)36.1722

V KN =????+????+=

预应力混凝土简支梁桥的毕业设计(25m跨径)

目录 《桥梁工程》课程设计任务书---------------------------------------------2 桥梁设计说明------------------------------------------------------------------3 计算书---------------------------------------------------------------------------4 参考文献------------------------------------------------------------------------24 桥梁总体布置图---------------------------------------------------------------25 主梁纵、横截面布置图-----------------------------------------------------26 桥面构造横截面图-----------------------------------------------------------27

《桥梁工程》课程设计任务书 一、课程设计题目(10人以下为一组) 1、钢筋混凝土简支梁桥上部结构设计（标准跨径为25米，计算跨径为24.5米，预制梁长 为24.96米，桥面净空：净—8.5+2×1.00米） 二、设计基本资料 1、设计荷载：公路—Ⅱ级，人群3.0KN/m2，每侧栏杆及人行道的重量按4.5 KN/m计 2、河床地面线为（从左到右）：0/0，－3/5，－4/12，－3/17，－2/22， －2/27，0/35（分子为高程，分母为离第一点的距离，单位为米）；地质假定为微风化花岗岩。 3、材料容重：水泥砼23 KN/m3，钢筋砼25 KN/m3，沥青砼21 KN/m3 4、桥梁纵坡为0.3%,桥梁中心处桥面设计高程为2.00米 三、设计内容 1、主梁的设计计算 2、行车道板的设计计算 3、横隔梁设计计算 4、桥面铺装设计 5、桥台设计 四、要求完成的设计图及计算书 1、桥梁总体布置图，主梁纵、横截面布置图（CAD出图） 2、桥面构造横截面图（CAD出图） 3、荷载横向分布系数计算书 4、主梁内力计算书 5、行车道板内力计算书 6、横隔梁内力计算书 五、参考文献 1、《桥梁工程》，姚玲森，2005，人民交通出版社. 2、《梁桥》（公路设计手册），2005，人民交通出版社. 3、《桥梁计算示例集》（砼简支梁（板）桥），2002，人民交通出版社. 4、中华人民共和国行业标准．公路工程技术标准（JTG B01-2003）.北京:人民交通出版社,2004 5、中华人民共和国行业标准．公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)含条文说明.北京:人民交通出版社,2004 6、中华人民共和国行业标准．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)含条文说明 六、课程设计学时 2周

预应力简支t型梁桥毕业设计

预应力简支t型梁桥毕业设计

第一部分桥梁设计 第一章水文计算 1.1原始资料 1.1.1水文资料： 浑河发源于辽宁省新宾县的滚马苓，从东向西流过沈阳后，折向西南，至海城市三岔河与太子河相汇，而后汇入辽河。浑河干流长364公里，流域面积11085平方公里。本桥位上游45公里的大伙房水库，于1958年建成，该水库控制汇流面积5563平方公里，对沈阳地区的浑河洪峰流量起到很大的削减作用。根据水文部门的资料，建库前浑河的沈阳水文站百年一遇洪峰流量位11700立方米/秒，建库后百年一遇推算值为4780立方米/秒。浑河没年12月初开始结冰，次年3月开始化冻。汛期一般在7月初至9月上旬，河流无通航要求。桥为处河段属于平原区次稳定河段。 1.1.2设计流量 根据沈阳水文站资料，近50年的较大的洪峰流量如下： 大伙房水库建库前 1935年5550立方米/秒 1936年3700立方米/秒 1939年 3270立方米/秒 1942年 3070立方米/秒 1947年 2980立方米/秒 1950年 2360立方米/秒 1951年 2590立方米/秒 1953年 3600立方米/秒 1954年3030立方米/秒 大伙房水库建库后 1960年2650立方米/秒 1964年2090立方米/秒 1971年2090立方米/秒 1975年2200立方米/秒 1985年2160立方米/秒 根据1996年沈阳年鉴，浑河1995年最大洪峰流量4900立方米/秒（沈阳 水文站）为百年一遇大洪水。1995年洪水距今较近，现场洪痕清晰可见，根据实测洪水位，采用形态断面计算1995年洪峰流量为5095立方米/秒，与年鉴资料相差在5％之内。故1995年洪峰流量可作为百年一遇流量， 洪水比降采用浑河洪水比降0.0528％。 经计算确定设计流量为Qs＝4976.00立方米/秒，设计水位16米。

钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计论文

毕业设计（论文）

计(论文)题目：钢筋混凝土简支T型梁桥

毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 者签名：日期： 导教师签名：日期： 使用授权说明 人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：日期：

学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年月日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 者签名：日期：年月日 师签名：日期：年月日

20米预应力混凝土简支t形梁桥毕业设计说明

目录 摘要 (2) 前言 (5) 第一章桥型方案比选 (6) 1.1 概述 (6) 1.2 主要技术指标 (6) 1.3 桥型方案比较 (6) 第二章设计资料和结构尺寸 (9) 2.1 设计资料 (9) 1.中华人民国交通部部标准：《公路工程技术标准》 (JTG B01-2003 ) (10) 7. 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (10) 9. 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (10) 2.2 结构尺寸 (10) 2.3、毛截面几何特性 (11) 第三章力计算 (12) 3.1 恒载作用力计算 (12) 3.2 活载作用力计算 (13) 第四章预应力钢筋设计 (22) 4.1 预应力钢筋数量的确定及布置 (22) 4.2 换算截面几何特性计算 (23) 4.3 预应力损失计算 (24) 第五章截面强度与应力计算 (28) 5.1、按极限状态承载能力的计算 (28) 5.2、正常使用极限状态计算 (29) 5.3、持久状况应力验算 (35) 5.4、短暂状态应力验算 (38) 第六章墩柱桩设计资料 (40) 8). 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (41) 10) 公路桥涵设计手册：《桥梁附属构造与支座》，人民交通，1991 (41) 12). 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (41) 第七章盖梁计算 7.1 荷载计算 (41) 7.2 力计算 (51) 7.3 截面配筋设计及承载力校核 (54) 第八章桥墩墩柱计算 (58) 8.1 荷载计算 (58) 8.2 截面配筋计算及应力验算 (60) 第九章钻孔灌注桩计算 (63) 9.1 荷载计算 (63) 9.2 桩长计算 (65) 9.3 桩的力计算( m 法) (66) 9.4 桩身截面配筋与强度验算 (69) 9.5 墩顶纵向水平位移验算 (71) 第十章埋置式桥台计算 (73)

T型梁桥结构计算毕业设计论文

摘要 目前，为适应我国经济的发展，预应力混凝土被更广泛的应用，以此缓解交通给人们生产生活带来的不便。根据安全、适用、经济、美观的桥梁设计原则，并在施工、造价等方面对装配式预应力混凝土简支T梁桥、预应力混凝土空心板连续梁桥及装配式箱型梁桥三种梁桥形式进行了比选，从而确定了预应力混凝土简支T梁桥为设计方案。在本次梁桥方案设计中，着重对预应力混凝土简支T梁桥资料设计、构造的布置、方案绘图、结构计算进行了全面的介绍。结构计算包括对横截面主要尺寸的拟定、可变作用效应计算、预应力损失值估算、持久状况承载能力极限状态承载力验算、主梁变形计算还有行车板道的计算。本设计依据当地环境的影响、人们的需求，道路的建设等方面的综合考虑，进行了大桥的总体布局及桥梁的设计与计算，而预应力混凝土简支T梁桥恰好的具备了适用性强，就地取材，耐久性好，美观的各种优点。桥梁是城市道路的重要组成部分，对当地政治、经济、文化、国防等意义重大，加上其施工充分技术的先进性，预应力混凝土简支T梁桥将给城市增色不少。而今，又由于材料性能的不断改进，设计理论革新创造，施工工艺日趋完善，使得预应力混凝土简支T梁桥地位日益重要，本设计根据各方面条件，确定桥型为预应力混凝土T型梁桥。 关键词：预应力混凝土; T型梁桥; 结构计算；设计方案

Abstract At present, in order to adapt to the economic development of China, the prestressed concrete is more widely used, in order to ease traffic production and living of inconvenience to the people. According to the safe, applicable, economic, beautiful bridge design principles, and in such aspects as construction, the construction cost of prefabricated prestressed concrete simply supported T beam bridge, prestressed concrete hollow slab continuous girder bridge and prefabricated box girder bridge three bridge form has carried on the comparison, thus determine the prestressed concrete simply supported T beam bridge design. In the bridge design, design of prestressed concrete simply supported T beam bridge data, structure layout, plan drawing, structural calculation has carried on the comprehensive introduction. Structural calculation including the main dimensions of cross-section, variable effect calculation, loss of prestress value estimation and lasting condition bearing capacity limit state of bearing capacity calculation, calculation and driving plate girder deformation calculation. This design according to the local environment, people's demand, the influence of road construction and other aspects of the comprehensive consideration, the bridge of the overall layout and the design and calculation of the bridge, and prestressed concrete simply supported T beam bridge just have strong applicability, local materials, good durability, various advantages, beautiful. Bridge is an important part of city road, to the local political, economic, cultural, national defense and so on is of great significance, and its construction technology of advanced fully, prestressed concrete simply supported T beam bridge will give city graces many. Now, due to the constant improvement of the material performance, innovation creates design theory, construction technology is increasingly perfect, make prestressed concrete simply supported T beam bridge position is becoming more and more important. Key words: prestressed concrete; T girder bridge; structural calculation; design scheme

40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计

40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计 中国矿业大学2008届本科生毕业设计 预应力混凝土简支T形梁桥（夹片锚具） 一设计资料及构造布置 1．桥梁跨径及桥宽 标准跨径：40m（墩中心距离） 主梁全长：39.98m 计算跨径：39.00m 桥面净空：净9+2m=11m 2．设计荷载 公路—?级，人群荷载3.0KN/m2，每侧人行栏，防撞栏重力的作用力分别为1.52KN/m和 4.99KN/m 3.材料及工艺 混凝土：主梁采用C50，栏杆及桥面铺装用C30。 预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）的?15.2钢绞线，每束六根，全梁配七束，fpk=1860Mpa。 普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12mm 的均用R235钢筋。按后张法施工工艺要求制作主梁，采用内径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。 4.设计依据

（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2003），简称《标准》（2）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60--2004),简称《桥规》 (3)交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG B62—2004) (4)基本计算数据见表一 (二)横截面布置 1.主梁间距与主梁片数 主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对 提高主梁截面效率指标?很有效,故在许可条件下应适当加宽T梁翼板.本桥主梁翼板宽度为2750mm,由于宽度较大,为保证桥梁的整体受力性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头,因此主梁的工作截面有两种:预施应力,运输, 吊装阶段的小截面(bi?1700mm)和运营阶段的大截面 (bi?2750mm).净-9+2m的桥宽采用四片主梁,如图一所示. 中国矿业大学2008届本科生毕业设计 注：本示例考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束。fck和ftk分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则：fck=29.6MPa，ftk=2.51MPa。 中国矿业大学2008届本科生毕业设计 2．主梁跨中截面尺寸拟订 （1）预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在 1/15~1/25，标准设计中高跨比约在1/18~1/19。当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁高可以节省预应力钢束用量，

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥(毕业设计)

建筑学院交通学院 课程设计 装配式钢筋混凝土简支T型梁桥 专业：土木工程（交通土建向） 学号：101600309 学生姓名： 指导教师：白宝玉

装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算 一、设计资料 （一）桥面净空 净-7+2 0.75m人行道 （二）主梁跨径和全长 l=20.00m(墩中心距离) 标准跨径 b 计算跨径l=19.50m(支座中心距离) 主梁全长l全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载 公路Ⅱ级荷载，人群荷载3kN/㎡ （四）材料

钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算法 极限状态法 （六）结构尺寸 参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。 （七）设计依据 （1）《桥梁工程》白宝玉主编。 （2）《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）,简称《桥规》 （3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG 62-2004），简称《公预规》 （4）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 二、主梁的计算 （一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法） （1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm 18 13011)18160(2 131813021111)18160(?+?-??+? ?-= x a

=41.2cm 4 242323106275.66627500)2.412 130(1301813018121)2112.41(1114211142121m cm I X -?==-??+??+-??+??= T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）； 附表-1 b i 、t i 为相应各矩形的宽度与厚度。 查表可知 b 1/t 1=0.11/1.60=0.069,c 1=1/3 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301 则 I TX =1.6×0.113/3+0.301×1.19×0. =0.71×10-3=2.80×10-3m 4 单位抗弯及抗扭惯矩： J X =I x /b=6.628×10-2/160=4.142×10-4m 4/cm J TX =I Tx /b=2.280×10-3/160=1.75×10-5m 4/cm

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计

长春建筑学院交通学院 课程设计 装配式钢筋混凝土简支T型梁桥 专业：土木工程（交通土建方向） 学号：101600309 学生姓名： 指导教师：白宝玉

装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算 一、设计资料 （一）桥面净空 净-7+2? 0.75m 人行道 （二）主梁跨径和全长 标准跨径 b l =20.00m(墩中心距离) 计算跨径 l =19.50m(支座中心距离) 主梁全长 l 全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载 公路Ⅱ级荷载 ，人群荷载3kN/㎡ （四）材料 钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算方法 极限状态法 （六）结构尺寸 参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。 （七）设计依据 （1）《桥梁工程》白宝玉主编。 （2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）,简称《桥规》 （3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2004），简称《公

预规》 （4）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 二、主梁的计算 （一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法） （1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm 18 13011)18160(2131813021111)18160(?+?-??+? ?-= x a =41.2cm 4242323106275.66627500)2.412130(1301813018121)2112.41(1114211142121m cm I X -?==-??+??+-??+??= T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）； i 查表可知 b 1/t 1=0.11/1.60=0.069,c 1=1/3 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301

最新预应力混凝土简支T梁桥设计

绪论 桥梁是一种为全社会服务的公益性建筑，它与人类社会的发展繁荣和人们生产生活的便利息息相关。桥梁建筑是人类认识自然和改造自然的产物，又是人类各个历史阶段文明发展的结晶。桥梁建筑发展的动因与人类社会生产力、材料工业、科学技术等的发展密切相关。我国从“七五”开始，公路建设进入了高等级公路建设的新阶段，近几年随着公路等级的不断提高，路桥方面知识得到越来越多的应用，同时，各项规范也有了较大的变动，为掌握更多路桥方面知识，我选择了35m 装配式预应力混凝土简支T 梁设计这一课题。 本设计是根据设计任务书的要求和《公路桥规》的规定，选定装配式预应力T 形截面简支梁桥，该类型的梁桥具有受力均匀、稳定，且对于小跨径单跨不产生负弯矩，施工简单且进度迅速等优点。设计内容包括拟定桥梁纵,横断面尺寸、上部结构计算，下部结构计算，施工组织管理与运营，施工图绘制,各结构配筋计算，书写计算说明书、编制设计文件这几项任务。在设计中，桥梁上部结构的计算着重分析了桥梁在施工及使用过程中恒载以及活载的作用力，采用整体的自重荷载集度进行恒载内力的计算。按照新规范公路 2 级车道荷载进行布置活载，并进行了梁的配筋计算，估算了钢绞线的各种预应力损失，并进行预应力阶段和使用阶段主梁截面的强度，正应力及主应力的验算。下部结构采用以钻孔灌注桩为基础的墩柱，并分别对桥墩和桩基础进行了计算和验算。 毕业设计使得学生的独立系统的完成一项工程设计，因而对培养学生的综合素质、增强工程意识和创造能力具有其他教学环节无法取代的重要作用。通过毕业的设计这一时间较长的教学环节，学生独立分析问题、解决问题的能力以及实践动手能力都会有很大的提高，还可以培养土木工程专业本科生综合应用所学基础课、技术基础课及专业课知识和相关技能，解决具体问题的能力。已达具备初步专业工程人员的水平，为将来走向工作岗位打下良好的基础。 在本次设计过程中，新旧规范的交替，电脑制图的操作，都使我的设计工作一度陷入僵局。在指导老师彭老师及本组其他组员的帮助下，才使的

20m预应力混凝土简支T形梁桥设计毕业论文

20m预应力混凝土简支T形梁桥设计毕业论文 目录 前言 (1) 第一章桥梁设计总说明 (2) 1.1设计标准及设计规 (2) 1.2技术指标 (2) 1.3主要材料 (2) 1.4设计要点 (3) 1.5施工步骤 (3) 1.6施工要点及注意事项 (3) 第二章桥梁方案设计比选说明 (6) 第三章截面设计 (7) 3.1主梁间距与主梁片段 (7) 3.2主梁跨中截面主要尺寸拟定 (7) 第四章主梁作用效应计算 (11) 4.1永久作用效应计算 (11) 4.1.1 永久作用集度 (11) 4.1.2 永久作用效应 (12) 4.2可变作用效应计算 (13) 4.2.1 冲击系数和车道折减系数 (13) 4.2.2 计算主梁的荷载横向分布系数 (13) 4.2.3 车道荷载的取值 (20) 4.2.4 计算可变作用效应 (20) 4.3主梁作用效应组合 (22) 4.4桥梁博士软件进行力验算 (23) 4.4.1 建模 (23) 4.4.2 承载能力极限状态力验算 (23)

4.4.3 手算结果与电算结果比较 (32) 第五章预应力钢束数量估算及其布置 (33) 5.1预应力钢束数量的估算 (33) 5.2预应力钢束的布置 (34) 第六章计算主梁截面几何特性 (41) 6.1截面面积及惯性矩计算 (41) 6.2截面静距计算 (44) 6.2截面几何特性汇总表 (46) 第七章钢束预应力损失计算 (48) 7.1预应力钢束与管道壁间的摩擦损失 (48) 7.2锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失 (49) 7.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (51) 7.4由预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (55) 7.5混凝土的收缩和徐变引起的预应力损失 (56) 7.6成桥后各截面由拉钢束产生的预加力作用效应计算 (60) 7.7预应力损失汇总及预加力计算 (63) 第八章主梁界面承载力与应力计算 (68) 8.1持久状况承载能力极限状态承载力验算 (68) 8.2持久状况正常使用极限状态抗裂性验算 (74) 8.3持久状况构件应力计算 (76) 8.4短暂状况构件的应力验算 (79) 第九章主梁变形验算 (81) 9.1计算由荷载引起的跨中挠度 (81) 9.2结构刚度验算 (81) 9.3预拱度的设置 (81) 第十章横隔梁的计算 (82) 10.1横隔梁上的可变作用计算（G-M法） (82)

装配式钢筋混凝土简支T型梁桥(毕业设计)

长春建筑学院交通学院 课 程 设 计 装配式钢筋混凝土 简支T 型梁桥 专 业： 土木工程（交通土建方向） 学 号： 9 学生姓名： 指导教师： 白宝玉 装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算 一、设计资料 （一）桥面净空 净-7+2? 0.75m 人行道 （二）主梁跨径和全长 标准跨径 b l =20.00m(墩中心距离) 计算跨径 l =19.50m(支座中心距离) 主梁全长 l 全=19.96m(主梁预制长度) （三）设计荷载 公路Ⅱ级荷载 ，人群荷载3kN/㎡ （四）材料 钢筋：335HRB Mpa 335Φ 235H Mpa 235φ 混凝土：30C （五）计算方法 极限状态法 （六）结构尺寸 参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。 （七）设计依据 （1）《桥梁工程》白宝玉主编。 （2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）,简称《桥规》 （3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2004），简称《公预规》 （4）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 二、主梁的计算 （一）主梁的荷载横向分布系数 1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）

（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和I TX 求主梁截面的重心位置 (图2)x a 平均板厚 h 1=1/2(8+14)=11cm =41.2cm T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： I TX =∑3 i i i t b c 式中：C i 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）； i 111 t 2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c 2=0.301 则 I TX =1.6×0.113/3+0.301×1.19×0.183 =0.71×10-3=2.80×10-3m 4 单位抗弯及抗扭惯矩： J X =I x /b=6.628×10-2/160=4.142×10-4m 4/cm J TX =I Tx /b=2.280×10-3/160=1.75×10-5m 4/cm (2)横梁抗弯及抗扭惯矩 翼板有效宽度λ计算（图3） 横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即 l =4b=4╳1.6=6.4m c=1/2(4.85-0.15)=2.35m h ′=100m, b ′=0.15m=15cm /c l =2.35/6.40=0.367 根据c/l 比值可查（附表1） 求得 λ/c =0.548 所以 λ=0.548?c=0.548?2.35=1.29m 求横梁截面重心位置a y y a =''1' '112222b h h h b h h h +??+??λλ =0 .115.011.029.120.115.021211.029.122 2?+????+?? =0.21 横梁的抗弯和抗扭惯矩I y 和I TY 查表得311=c ，但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板者的一

T梁桥设计开题报告

v1.0 可编辑可修改 学生毕业设计（论文） 开题报告书 课题名称一阶段施工图设计 姓名 学号 院系 专业 指导教师 年月日 设计（论文）题目****大桥一阶段施工图设计

课题的根据：1）说明本课题的理论、实际意义 2）综述国内外有关本课题的研究动态和自己的见解 1.本课题研究的理论意义 先简支后连续施工方法在上世纪80年代兴起，含义不断扩展，从早期的桥面连续、桥面板连续、普通钢筋实现结构自身连续，发展到利用预制混凝土梁作为简支构件，在现浇混凝土梁内利用预应力实现结构连续的后连续施工方法。典型的先简支后连续桥梁的施工程序简支安装、梁端接头浇注、体系转换。随着施工工艺的改进特别是吊装能力的提高，“先简支后连续体系”梁桥采用的截面型式由简单到复杂、受力性能逐步优化，由早期的“I”型截面、“T”型截面、空心板梁发展到了目前最为广泛应用的箱形截面。 先简支后连续预应力箱梁桥拥有以下优点 1）采用标准预制构件，更有利于技术操作、提高预制速度、节省模板费用； 2）下部结构施工的同时便可进行上部构件的预制，因而节省了施工时间，加快了施工速度，有利于提高经济效益； 3）整片梁的吊装就位仅需要吊装设备，简支梁的预应力筋张拉可在工厂进行，而负弯矩区钢筋的布置或张拉可在梁上或挂篮上进行，减少了施工设备，又可避免造成地面障碍，在拥挤的市区或风景区以及城市立交桥等一些要求施工中不能中断交通的工程中特别适用； 4）同其它方法施工的连续梁一样，这种方法施工形成的连续梁同样具有刚度大、收缩缝少、变形小的优点，可提高车速以及行车的舒适性， 5）由于是在工厂预制，从早期预应力的张拉到浇筑接缝、后连续预应力的张拉，混凝土已有相当的龄期，因而减少了收缩、徐变对结构体系的影响，另外，简支梁的预应力筋对结构不产生次力矩，可使结构设计简便。 6）由于这种结构体系是梁的恒载按简支受力，仅仅活载和二期恒载（桥面铺装、栏杆、安全带）按连续梁结构受力，基础沉降对结构的影响较小。 2.本课题研究的实际意义 简支－连续施工工艺如下：先预制梁段（张拉正弯矩区预应力）、再吊装连接（张

4乘30米预应力简支T型梁桥毕业设计

山东交通学院 2015届毕业生毕业论文（设计） 题目：牛石路柴汶河大桥施工图设计-4*30米装配式预支T梁施工图设计 院(系)别交通土建工程学院 专业土木工程 班级土木114 学号 110711411 姓名姜星宇 指导教师于业栓 2015年6 月

姜星宇：牛石路柴汶河大桥施工图-4×30m装配式预应力简支T梁施工图设计 原创声明 本人姜星宇郑重声明：所呈交的论文“牛石路柴汶河大桥施工图设计—4×30m装配式预应力钢筋混凝土简支T梁施工图设计”，是本人在导师于业栓的指导下开展研究工作所取得的成果。除文中特别加以标注和致谢的地方外，论文中不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果，对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明，本人完全意识到本声明的法律后果，尊重知识产权，并愿为此承担一切法律责任。 论文作者(签字)： 日期：年月日

山东交通学院毕业设计（论文） 摘要 本设计4跨预应力混凝土简支桥梁。桥面净宽9+2×1.5 m，桥下净空5m，跨径为30m。本设计分为以下几个部分：桥面板的设计，综合各种因素，本桥采用预应力T型简支梁，预应力T型简支梁具有安装重量轻、跨度大等优点，适用于大中跨度桥梁。桥面采用6块宽度为2m，梁高为1.7m，跨度为29.96m的预应力T型梁。作用在桥面上的荷载有结构重力、预加应力、土的重力，混凝土收缩以及徐变影响力，汽车荷载以及其引起的冲击力、离心力，和人群荷载，以及所有车辆引起的土侧压力。基本原理是假定忽略主梁之间横向结构的联系作用，桥面板视为沿横向支撑在主梁上的简支梁。画出最不利位置的影响线，据影响线得到横向分布系数M，取最大的横向分布系数作为主梁的控制设计。桥墩设计，桥墩采用桩柱式。由盖梁柱和灌注桩组成。经过荷载计算与组合后，由极限状态设计法决定配筋。桥台采用双柱式桥台，基础采用钻孔灌注桩。桥梁下部结构设置在地基上，其主要作用是支撑桥跨结构，并且将桥跨结构承受的荷载传到地基中去，以确保上部结构的安全使用。 关键词预应力混凝土；简支T梁；G-M法；桥梁墩台；杠杆原理

钢筋混凝土简支T梁桥设计计算课程设计报告任务书

钢筋混凝土简支T梁桥设计计算课程设计任务书 题目: 钢筋混凝土简支T梁桥设计计算 1.课程设计教学条件要求 桥梁结构课程设计是土木工程专业桥梁工程实践环节课，通过设计进一步巩固桥梁结构基本原理和基本知识，以及桥梁构造，培养设计动手能力，初步学会运用桥梁设计规，桥梁标准图，估算工程材料数量，完成桥梁总体布置图的技能。并为毕业设计以及今后专业工作中奠定必要基础。 本课程设计要求学生在一的时间通过指导教师的指导，完成《任务书》中的全部容，学生通过本课程的设计练习，使学生掌握钢筋混凝土简支T梁设计计算的步骤和法，学会对T梁进行结构自重力计算、汽车荷载和人群荷载力计算、力组合；在汽车和人群荷载力计算时，学会用杆杠原理法、偏心受压法和G-M法求解荷载横向分布系数。 2.课程设计任务 2.1 设计资料 1 桥面净宽：净-7或8或9+2×1.0或0.75或0.5m人行道（各人按表中数据查询） 2 主梁跨径及全长 标准跨径：l b=10或13或16或20.00m（墩中心距离）（各人按表中数据查询） 计算跨径：l =9.50或12.50或15.50或19.50m（支座中心距离）（对应上面之数值）主梁全长：l全=9.96或12.96或15.96或19.96m（主梁预制长度）（对应上面之数值）3 设计荷载 汽车I级；人群荷载3.0kN/m2或4.0kN/m2或5.0kN/m2（各人按表中数据查询） 汽车Ⅱ级；人群荷载3.0kN/m2或4.0kN/m2或5.0kN/m2（各人按表中数据查询） 4 材料x 钢筋：主筋用Ⅱ级钢筋，其他用Ⅰ级钢筋。 混凝土：20号或25号或30号（自选） 5 桥面铺装： 沥青表面处厚2cm（重力密度为23Kn/m3），C25混凝土垫层厚6～12cm（重力密度为24Kn/m3），C30T梁的重力密度为25Kn/m3。

简支转连续T梁毕业设计

简支转连续T梁毕业设计 目录 前言 ......................................................................................................................... - 1 -第一章工程概况 ............................................................................................... - 2 - 1.1 工况简介.................................................................................................... - 2 - 1.2 桥型布置.................................................................................................... - 2 - 1.3方案比选..................................................................................................... - 3 - 1.4结构尺寸..................................................................................................... - 4 - 1.4.1主梁间距及主梁片数...................................................................... - 4 - 1.4.2截面效率指标.................................................................................. - 5 - 1.5 预应力钢筋布置........................................................................................ - 6 - 1.6 桥面铺装及防水排水系统...................................................................... - 6 - 1.6.1桥面铺装.......................................................................................... - 6 - 1.6.2桥面纵横坡...................................................................................... - 6 - 1.6.3防水层.............................................................................................. - 7 - 1.6.4桥面排水系统.................................................................................. - 7 -第二章设计资料及主要技术标准............................................................... - 7 - 2.1 主要设计规范及设计参考资料................................................................ - 7 - 2.2 主要设计技术指标.................................................................................... - 7 -第三章设计荷载及主要材料 ................................................................... - 9 - 3. 1主要材料及特性........................................................................................ - 9 - 3. 1.1基本材料及特性见表：................................................................. - 9 - 3.1.2 施工工艺......................................................................................... - 9 - 3.2设计荷载..................................................................................................... - 9 - 3.2.1恒荷载计算.................................................................................... - 10 - 3.2.2横向分布系数计算........................................................................ - 11 - 3.3 活载内力计算.......................................................................................... - 15 - 3.4 桥面板的计算.......................................................................................... - 20 - 3.4.1 桥面板恒载内力计算................................................................... - 20 - 3.4.2 桥面板活载内力计算................................................................... - 21 - 3.4.3 内力组合及桥面板配筋............................................................. - 22 -第四章桥梁结构分析.................................................................................. - 23 - 4.1 结构离散化的基本原则.......................................................................... - 23 - 4.2计算模型和单元的划分........................................................................... - 24 -