立式热虹吸再沸器机械设计说明书之欧阳家百创编
大连理工大学本科课程设计
欧阳家百（2021.03.07）
立式热虹吸式再沸器机械设计说明书
学院（系）：化工机械与安全学院
专业：过程装备与控制工程
学生姓名：孔闯
学号：201242052
指导教师：由宏新、代玉强
评阅教师：
完成日期：2015.10.2
大连理工大学
Dalian University of Technolog
本课程设计主要任务是设计1台立式热虹吸式再沸器，作为丙烯-丙烷精馏塔的提馏段加热设备。在大三下学期的时候已经初步完成了再沸器的工艺部分的设计和核算，本次设计主要进行再沸器的机械部分的计算及校核，包括再沸器各部分的结构说明，筒体壁厚的计算，封头壁厚的计算，管箱法兰和管板的计算，筒体和封头开孔及补强等。
通过3周的工作，已完成了再沸器的机械参数的计算，手工绘制了再沸器的装配图1张和管板零件图1张。
摘要I
1设计基础2
1.1项目背景2
1.2设计依据2
1.3技术来源及授权2
1.4项目简介2
2结构工艺说明1
2.1管程和壳程物料的选择1
2.2换热管1
2.3管板1
2.3.1 管板结构尺寸1
2.3.2 换热管与管板连接2
2.3.3 排管及管孔3
2.4折流板5
2.5接管及连接附件5
2.6安全泄放7
2.7耳式支座7
2.8管箱、管箱法兰与封头10
3强度计算12
3.1工艺参数计算结果表12
3.2计算条件13
3.3强度计算14
3.3.1 壳程圆筒计算14
3.3.2 前端管箱筒体计算15
3.3.3 前端管箱封头计算16
3.3.4 后端管箱筒体计算18
3.3.5 后端管箱封头计算19
3.3.6 开孔补强设计计算20
3.3.7 兼作法兰固定式管板计算23
3.3.8 管箱法兰计算32
4结论35
附录A 过程工艺与设备课程设计任务书37
1设计基础
1.1项目背景
本项目来源于大连理工大学过程装备与控制工程专业大四年级过程工艺与设备课程设计题目；
设计者为过程装备与控制工程专业在校大四学生，与项目发布者为师生关系；
本项目设计装置为立式热虹吸式再沸器。
1.2设计依据
过程工艺与设备课程设计任务书（见附录A）
《固定式压力容器安全技术监察规程》 TSGR0004-2009
《压力容器》GB 150-2011
《热交换器》GB/T 151-2014
《长颈对焊法兰》 JB/T 4703-2000
《无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差》GB/T 17395-2008
《钢制压力容器封头》JB/T 4746-2002
《承压设备无损检测》 NB/T47013-2015
《石油化工钢制管法兰用紧固件》 SH/T 3404-2013
1.3技术来源及授权
《化工单元过程及设备课程设计》，匡国柱、史启才主编，化学工业出版社，2002年。
《化学化工物性数据手册》（有机卷），刘光启、刘杰主编，化学工业出版社，2002年。
《化工原理》（下册），大连理工大学，高等教育出版社，2009年。
SW6-2011化工设备设计软件
1.4项目简介
精馏是分离液体混合物（含可液化的气体混合物）最常用的一种单元操作，在化工、炼油、石油化工等工业中得到广泛应用。板式精馏塔是常见的精馏分离设备，结构上，板式精馏塔是一圆形筒体，塔内装有多层塔板，塔中部适宜位置设有进料板，两相在塔板上相互接触和分离。在板式塔提馏段底部会设置再沸器，再沸器的作用是将塔底液体部分汽化后送回精馏塔，使塔内气液两相间的接触传质得以连续进行。
本设计采用立式热虹吸式再沸器，它是一垂直放置的管壳式换热器。液体在自下而上通过换热器管程时部分汽化，由在壳程内的载热体供热。立式热虹吸再沸器是利用塔底单相釜液与换热器传热管内汽液混合物的密度差形成循环推动力，构成工艺物流在精馏塔底与再沸器间的流动循环。这种再沸器具有传热系数高，结构紧凑，安装方便，釜液在加热段的停留时间短，不易结垢，调节方便，占地面积小，设备及运行费用低等显著优点。同时，由于结构上的原因，壳程不能采用机械方法清洗，因此不适宜用于高粘度或较脏的加热介质；而且，由于是立式安装，因而会增加塔的裙座高度。
为提高本项目的设计计算准确性，本设计采用了业内常用的化工设备设计软件SW6-2011进行计算校核。
2结构工艺说明
2.1管程和壳程物料的选择
本立式热虹吸再沸器用于对提馏段的丙烯丙烷凝液加热，使其气化返回塔底，继续进行精馏分离，丙烯丙烷为低毒易燃介质，工作压力1.79MPa。加热介质为饱和水蒸气，干净清洁，工作压力0.1MPa。
根据换热器设计经验，管程和壳程介质的选择一般遵循以下原则：
（1）易结垢的流体走管程,便于检修及时清洗除垢；
（2）具有腐蚀性的流体应走管程，可防止管束和壳体材质受腐蚀,且便于管子清洗检修；
（3）易燃易爆、有毒流体走管程，减少泄漏机会,避免引起人员中毒或者爆炸；
（4）高压流体走管程，以防壳体受压，节省壳体材料；
（5）被冷却流体走壳程，可借外壳向外的散热作用使壳体散热，增强冷却效果；
（6）流量大、粘度大的流体走壳程，流量小的流体走管程；
（7）饱和蒸汽走壳程，便于及时排出冷凝液，且蒸汽洁净清洗方便；
（8）需要提高流速以增大其对流传热系数的流体宜走管内，因管程流通面积常小于壳程，且可采用多管程以增大流速。
（9）物料不同，走法也就不同，应根据实际情况，选择液体流径。
故，本换热器丙烯丙烷凝液走管程，加热蒸汽走壳程。
2.2换热管
根据工艺计算结果，本再沸器换热管尺寸为φ25×2，长度L=3000mm，数量为245根，管心距32mm，材料选用10g，Ⅰ级管束，外径允许偏差±0.10mm，制造及检验标准为GB/T 17395-2008。
因壳程为清洁水蒸气，管束无需清洗，故管束排列方式为正三角形排列。
2.3管板
2.3.1管板结构尺寸
本再沸器管板采用固定管板兼做法兰的结构形式，根据工艺计算结果要求，本再沸器为单管程单壳程结构，管板无需开分程槽，具体结构尺寸如图2.1、图2.2。
图2.1管板结构尺寸
图2.2管板法兰结构尺寸
2.3.2换热管与管板连接
根据GB151-2014中6.6.1要求，强度胀接具有结构简单，管子更换和修补容易的特点，故本装置换热管与管板采用胀接连接，其的适用范围如下：
a)设计压力小于或等于4.0MPa;
b)设计温度小于或等于300℃；
c)操作中无振动，无过大的温度波动及明显的应力腐蚀倾向。
本再沸器设计压力 1.9MPa，设计温度100℃，操作平稳且无明显应力腐蚀倾向，满足上述条件，故换热管与管板采用胀接连接，胀度k=7%，管孔尺寸如图2.3示。
图2.3管孔尺寸
2.3.3排管及管孔
管板排孔限位圆直径为549mm，排管如图2.4、图2.5，管板开4个拉杆开孔，开孔尺寸见图2.6。
图2.4排管图
图2.5管孔尺寸
图2.6拉杆螺孔尺寸
2.4折流板
本再沸器选用拱形折流板，弓形折流板引导流体垂直流过管束，流经缺口处顺流经过管子后进入下一板间，改变方向，流动中死区较少，能提供高度的
湍动和良好的传热。其结构尺寸见图 2.7，板厚8mm，全换热器布置7个折流板，折流板间距400mm。
图2.7折流板尺寸
2.5接管及连接附件
根据工艺计算结果要求，查GB/T 17395-2008选取接管规格及尺寸见表2-1。
表格21接管数据
接管
编号规格
DN
公称压力
/bar
外径
/mm
壁厚
/mm
长度
/mm
重量
/Kg
用途
a250 25 273 12 200 15.4
5
管程出料口
b200 25 219 10 200 10.3
1
管程进料口
c150 2.5 159 4.5 200 3.8 壳程出料
d
100 2.5 108 4 150 2.05 壳程进料 e 50 25 57 3.5 150 0.92 安全阀接管 f 、g 20 2.5 2 2.5 150 0.21 液位计接管 h 、i
20
2.5
25
2.5
150
0.21
排气、排液接
管
根据HG/T 20592-2009为接管选用配套的连接件，板由于式平焊钢制管法兰取材方便，制造简单，成本低，使用广泛，具有良好的综合性能，因此本装置的管法兰全部选用板式平焊钢制管法兰，具体结构及连接尺寸见图2.8和表2-2
图2.8板式平焊法兰结构 表格22接管法兰及连接附件
注：排气和排液接管孔工作时常闭，用法兰盖密封。
2.6 安全泄放
对安全阀接管需计算其最小泄放面积，安全阀安装在再沸器上管箱筒节处，介质为饱和丙烯丙烷蒸汽，输入热量H==5.84×106kJ/h ，泄放压
力
，泄放压力下液体汽化潜热q=265.8 kJ/kg ，根据GB150.1-2011附
录B 中要求，选用全启式安全阀，由制造厂提供的泄放系数为K=0.65。
接管法兰
螺栓
规格DN 公称压力/bar 法兰外径D 螺栓孔中心圆直径
K 厚度mm 重量 /Kg 螺栓孔直径L 螺栓孔数量 规格
长度/mm 250 25 425 370 35 20.2 30 12 M27 110 200 25 360 310 32 14.2 26 12 M27 100 150 2.5 265 225 20 5.14 18 8 M16 65 100 2.5 210 170 18 3.41 18 4 M16 60 50 25 165 125 20 2.77 18 4 M16 65 20 2.5 90 65 14 0.6 11 4 M10 45 20
2.5
90
65
14
0.6
11
4
M10 45
(1)容器安全泄放量为：
(2)安全阀最小泄放面积A：
最小接管内径为，所以选用的φ50的接管满足要求。
2.7耳式支座
本换热器由于立式安装，故采用耳式支座，具体结构尺寸见图2.9。
图2.9耳式支座
以下各部分计算内容系根据JB/T 4712.3-2007《容器支座第3部分:耳式支座附录A》进行设计计算。
计算数据：
设计压力 P MPa 1.9 示意图：
设计温度t ℃100
壳体内径Di mm 600
设备总高度 H0 mm 4374
支座底板离地面高度mm 10000
支座底板距设备质心h mm 750
风压高度变化系数 fi 1
设置地区的基本风压 q0 N/m2 450
地震设防烈度（地震加速度）7
地震影响系数 a 0.08
壳体材料Q345R
设计温度下许用应力[σ]t MPa 189
圆筒名义厚度δn mm 8
厚度附加量 C mm 0.8
圆筒有效厚度δe mm 4.2
设备总质量 m0 kg 2493.5
偏心载荷 Ge N 0
偏心距 Se mm 0
b2 mm 90
l2 mm 180
s1 mm 40
δ3mm 6
设备保温厚mm 0
设备外径 DO mm 616
支座数量 n 2
不均匀系数 k 1
所选耳式支座型号
JB/T4712.3-2007，耳式支座B 2-Ⅰ
1.耳座安装尺寸计算
901.52 mm
2.耳座载荷计算
地震载荷1954.904 N
风载荷1454.967 N
水平力P 取PW和Pe+0.25PW的大值，N
Pe+0.25PW = 2318.64584 N
因此 P= 2318.64584 N
耳式支座实际承受载荷16.07605 kN
3.计算支座处圆筒所受的支座弯矩
2.250647684
校核所选耳式支座
耳式支座本体允许载荷 [Q] kN 60 (根据所选支座查表3，表4，表5得到) 支座处圆筒的许用弯矩 [ML] 74.27 (根据δe和p查表B.1内插得到)
判断依据:Q<[Q]且ML<[ML]，所选耳式支座合格
耳式支座最终校核结果合格
附表1 风压高度变化系数fi
距地面高度Hit
地面粗糙度类别
A B C
5 1.17 1.00 0.74
10 1.38 1.00 0.74
15 1.52 1.14 0.74
20 1.63 1.25 0.84
30 1.80 1.42 1.00
40 1.92 1.56 1.13
50 2.03 1.67 1.25
60 2.12 1.77 1.35
70 2.20 1.86 1.45
80 2.27 1.95 1.54
90 2.34 2.02 1.62
100 2.40 2.09 1.70
150 2.64 2.38 2.03
附表2 对应于设防烈度αmax值
设防烈度7 8 9 设计基本地震加速度0.1g 0.15g 0.2g 0.3g 0.4g 地震影响系数最大值αmax0.08 0.12 0.16 0.24 0.32
2.8管箱、管箱法兰与封头
根据GB151-2014中6.2本立式再沸器选用B型封头管箱结构，封头选用标准椭圆封头其结构尺寸见图2.10；根据《化工单元过程及设备课程设计》第122页管箱结构尺寸要求，管箱圆筒长度取L=200 mm，根据JBT4703-2000管箱法兰选用长颈对焊法兰，结构尺寸见图2.11。
图2.10标准封头尺寸
图2.11长颈对焊法兰
3
强度计算
工艺参数计算结果表
3.1
寸mm出口250 100
主要计算结果管程壳程流速m/s0.734
传热膜系数W/m2●oC966.5 8334.6
污垢热阻m2●oC /w0.000176 0.00009 阻力损失MPa0.006458
热负荷kW1622.4
传热温差oC47.1
总传热系数W/m2●oC866
裕度%61.1
备注
3.2计算条件
设计计算条件
壳程管程
设计压力0.1 MPa设计压力 1.9 MPa 设计温度100 设计温度53
壳程圆筒内径Di 600 mm 管箱圆筒内径Di 600 mm
材料名称Q345R 材料名称Q345R
简图
计算内容
3.3.1壳程圆筒校核计算
3.3.2前端管箱圆筒校核计算
3.3.3前端管箱封头校核计算
3.3.4后端管箱圆筒校核计算
3.3.5后端管箱封头校核计算
3.3.6开孔补强设计计算
3.3.7管板校核计算
3.3.8管箱法兰校核计算
3.3强度计算
3.3.1壳程圆筒计算
计算所依据的标准GB 150.3-2011
计算条件筒体简图计算压力pc 0.10M
内径Di 600.00m
材料 Q345R ( 板材)
试验温度许用 189.00M
设计温度许用 189.00M
试验温度下屈 345.00M
钢板负偏差C1 0.30m
腐蚀裕量C2 1.00m
焊接接头系数 0.80
厚度及重量计算
计算厚度 = = 0.18m
m
有效厚度 e =n - C1- C2= 6.70m 名义厚度n = 8.00m 重量 359.85K
压力试验时应力校核
压力试验类型液压试验
试验压力值pT = 1.25p = 0.1250 M
Pa
压力试验允许通过
的应力水平
T T 0.90 s = 310.50M
Pa
试验压力下圆筒的应力T = = 6.29M
Pa
校核条件T T
校核结果合格
压力及应力计算
最大允许工作压力[pw]= = 3.75695M
Pa
设计温度下计算应力t = = 4.53M
Pa
t 170.10M
Pa 校核条件t≥t
结论筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度
6.00mm,合格
3.3.2前端管箱筒体计算
计算所依据的标准GB 150.3-2011
计算条件筒体简图
计算压力pc 1.90MPa 设计温度 t 53.00 C
内径Di 600.00mm
材料Q345R ( 板材)
试验温度许用应力189.00MPa
设计温度许用应力
t 189.00MPa
试验温度下屈服点
s 345.00MPa
钢板负偏差C1 0.30mm
腐蚀裕量C2 2.00mm
焊接接头系数0.80
厚度及重量计算
计算厚度 = = 3.37 mm 有效厚度 e =n - C1- C2= 5.70 mm 名义厚度n = 8.00 mm 重量23.99Kg
压力试验时应力校核
压力试验类型液压试验
试验压力值pT = 1.25p = 2.3750 MPa 压力试验允许通过
的应力水平
T
T 0.90 s = 310.50 MPa
试验压力下
圆筒的应力
T = = 140.21 MPa 校核条件T T
校核结果合格
压力及应力计算
最大允许工作压力[pw]= = 3.20149MPa 设计温度下计算应
力
t = = 100.95MPa t170.10MPa 校核条件t≥t
结论筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度
7.00mm,合格
立式热虹吸再沸器机械设计说明书
立式热虹吸再沸器机械设计说明书 大连理工大学本科课程设计立式热虹吸式再沸器机械设计说明书学院(系): 化工机械与安全学院 专业: 过程装备与控制工程 学生姓名: 孔闯 学号: 201242052 指导教师: 由宏新、代玉强 评阅教师: 完成日期: 2015、10、2 大连理工大学 Dalian University of Technolog
摘要 本课程设计主要任务就是设计1台立式热虹吸式再沸器,作为丙烯-丙烷精馏塔的提馏段加热设备。在大三下学期的时候已经初步完成了再沸器的工艺部分的设计与核算,本次设计主要进行再沸器的机械部分的计算及校核,包括再沸器各部分的结构说明,筒体壁厚的计算,封头壁厚的计算,管箱法兰与管板的计算,筒体与封头开孔及补强等。 通过3周的工作,已完成了再沸器的机械参数的计算,手工绘制了再沸器的装配图1张与管板零件图1张。
目录 摘要................................................................................................................................................ I 1设计基础 .. (2) 1、1项目背景 (2) 1、2设计依据 (2) 1、3技术来源及授权 (2) 1、4项目简介 (2) 2结构工艺说明 (1) 2、1管程与壳程物料的选择 (1) 2、2换热管 (1) 2、3管板 (1) 2、3、1 管板结构尺寸 (1) 2、3、2 换热管与管板连接 (2) 2、3、3 排管及管孔 (3) 2、4折流板 (4) 2、5接管及连接附件 (5) 2、6安全泄放 (6) 2、7耳式支座 (7) 2、8管箱、管箱法兰与封头 (11) 3强度计算 (12) 3、1工艺参数计算结果表 (12) 3、2计算条件 (13) 3、3强度计算 (14) 3、3、1 壳程圆筒计算 (14) 3、3、2 前端管箱筒体计算 (15) 3、3、3 前端管箱封头计算 (16) 3、3、4 后端管箱筒体计算 (18) 3、3、5 后端管箱封头计算 (19) 3、3、6 开孔补强设计计算 (20) 3、3、7 兼作法兰固定式管板计算 (23) 3、3、8 管箱法兰计算 (32) 4结论 (35) 附录A 过程工艺与设备课程设计任务书 (36)
机械设计基础课程设计说明书
《机械设计基础》 课程设计 船舶与海洋工程2013级1班第3组 组长:xxx 组员:xxx xxx xxx 二〇一五年六月二十七日
《机械设计基础》课程设计 说明书 设计题目: 单级蜗轮蜗杆减速器 学院:航运与船舶工程学院 专业班级: 船舶与海洋工程专业一班 学生姓名: xxx 指导老师: xxx 设计时间: 2015-6-27 重庆交通大学航运与船舶工程学院2013级船舶与海洋工程 《机械设计基础》课程设计任务书 1、设计任务 设计某船舶锚传动系统中的蜗杆减速器及相关传动。 2、传动系统参考方案(见下图) 锚链输送机由电动机驱动。电动机1通过联轴器2将动力传入单级蜗杆减速器3,再通过联轴器4,将动力传至输送锚机滚筒5,带动锚链6工作。
锚链输送机传动系统简图 1——电动机;2——联轴器;3——单级蜗杆减速器; 4——联轴器;5——锚机滚筒;６——锚链 3、原始数据 设锚链最大有效拉力为F(N)=3000 N,锚链工作速度为v=0、6 m/s,锚链滚筒直径为d=280 mm。 4、工作条件 锚传动减速器在常温下连续工作、单向运动;空载起动,工作时有中等冲击;锚链工 作速度v的允许误差为5%;单班制(每班工作8h),要求减速器设计寿命8年,大修期为3年,小批量生产;三相交流电源的电压为380/220V。 5、每个学生拟完成以下内容 (1)减速器装配图1张(A1号或A0号图纸)。 （2）零件工作图2~3张(如齿轮、轴或蜗杆等)。 (3)设计计算说明书1份(约6000~8000字)。
目录 1、运动学与动力学的计算 0 2、传动件的设计计算 (4) 3、蜗杆副上作用力的计算 (7) 4、减速器箱体的主要结构尺寸 (8) 5、蜗杆轴的设计计算 (9) 6 、键连接的设计 (13) 7、轴及键连接校核计算 (13) 8、滚动轴承的寿命校核 (17) 9、低速轴的设计与计算 (17) 10、键连接的设计 (20) 11、润滑油的选择 (21) 12、附件设计 (21) 13、减速器附件的选择 (22) 参考文献: (23)
立式热虹吸再沸器机械设计说明书
. . . . 大连理工大学本科课程设计立式热虹吸式再沸器机械设计说明书 学院（系）：化工机械与安全学院 专业：过程装备与控制工程 学生姓名：孔闯 学号：201242052 指导教师：由宏新、代玉强 评阅教师： 完成日期：2015.10.2 大连理工大学 Dalian University of Technolog
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减速器机械设计课程设计说明书一．任务设计书 题目A：设计用于带式运输机的传动装置 二. 传动装置总体设计
设计工作量：1.减速器装配图一张（A3） 2.零件图（1～3） 3.设计说明书一份 个人设计数据： 运输带的工作拉力 T(N/m)___850______ 运输机带速V（m/s） ____1.60_____ 卷筒直径D（mm） ___270______ 已给方案
三．选择电动机 1．传动装置的总效率： η=η1η2η2η3η4η5 式中：η1为V带的传动效率，取η1=0.96； η2η2为两对滚动轴承的效率，取η2=0.99； η3为一对圆柱齿轮的效率，取η3=0.97; η为弹性柱销联轴器的效率，取η4=0.99； η5为运输滚筒的效率，取η5=0.96。 所以，传动装置的总效率η=0.96*0.99*0.99*0.97*0.98*0.96=0.859
电动机所需要的功率 P=FV/η=850*1.6/（0.859×1000）=1.58KW 2．卷筒的转速计算 nw=60*1000V/πD=60*1000*1.6/3.14*500=119.37r/min V 带传动的传动比范围为]4,2[' 1 i ;机械设计第八版142页 一级圆柱齿轮减速器的传动比为i2∈[3，5]；机械设计第八版413页 总传动比的范围为[6，20]； 则电动机的转速范围为[716,2387]; 3．选择电动机的型号： 根据工作条件，选择一般用途的Y 系列三相异步电动机，根据电动机所需的功率，并考虑电动机转速越高，总传动比越大，减速器的尺寸也相应的增大，所以选用Y100L1-4型电动机。额定功率2.2KW ，满载转速1430（r/min ）,额定转矩2.2（N/m ）,最大转矩2.3（N/m ） 4、计算传动装置的总传动比和分配各级传动比 总传动比ia=n/nw=1430/119.37=12.00 式中：n 为电动机满载转速； w n 为工作机轴转速。 取V 带的传动比为i1=3，则减速器的传动比i2=ia/3=4.00; 5．计算传动装置的运动和动力参数 6.计算各轴的转速。 O 轴：n0=1430 r/min; Ⅰ轴：n1=n1/i01=1430/3=476.67 r/min; Ⅱ轴：n2=n2/i12=115.27 r/min
立式热虹吸式再沸器毕业设计方案
论文题目:立式热虹吸式再沸器的设计 院(部>名称:机械学院 学生姓名: 专业:学号: 指导教师姓名: 论文提交时间: 论文答辩时间: 学位授予时间: 摘要 精馏的本质是利用不同物质的挥发度不同，通过多次汽化、多次冷凝的精馏过程而达到物质分离的单元操作过程，而多次汽化所需的能量即通过再沸器
提供的，这就是再沸器的作用。 甲醇釜液再沸器是一种换热器，通常采用热虹吸式换热器，也是一种列管式换热器，在生产企业中占有较重要的地位，它直接影响产品的质量和产量。 本设计主要是对其工艺、结构等的设计，通过选用换热设备的型号和对国标的查找，设计出经济实用的化工设备。再沸器的结构图使用AutoCAD二维绘图软件绘制，清楚地表达出结构尺寸，便于改进和生产。 主要介绍了再沸器的设计工作以及它在生产过程中处于的地位和作用，它是精馏塔不可或缺的一部分，它提供给精馏塔多次汽化所需的能量，它与冷凝器等都是换热设备。 关键词： 再沸器汽化AutoCAD列管式换热器甲醇 ABSTRACT Distillation is the physical separation unit operation which is achieved by the repeated distillation process of several vaporization and condensation, since the
volatility of different materials vary from each other. And the energy required for vaporization is provided by the reboiler This is the role of the reboiler. Methyl reboiler is a heat exchanger, it is also a tube-type heat exchanger. In the manufacturer industry it plays a very important role, for it has direct impact on the product quality and yield . This design is mainly for its technology, structure design.By selecting the model and the national standards of the heat transfer exchanger, we can come up with the economic and practical design of chemical equipment. Reboiler structure diagram is drawn by the two-dimensional drawing software drawing AutoCAD.So we can clearly express the structure size and it is convenient for us for further improvement and production. Now we have completed the design of the reboiler and its role in the production process.It is an integral part of the distillation column, which provides the energy needed to vaporize several distillation columns. Along with condensers they are both the heat exchangers. Key words： Reboiler ；Vaporization ；AutoCAD ；distillation column heat exchanger ；methyl 目录 前言 (4) 第一章再沸器基本参数 (6) 1.1、设计任务和设计条件 (6) 1.2、再沸器类型的选择 (6) 1.3、流程的安排 (7)
换热器的设计说明书
西安科技大学—乘风破浪团队 1 换热器的设计 1.1 换热器概述 换热器是化工、石油、动力、食品及其它许多任务业部门的通用设备，在生产中占有重要地位。换热器种类很多，但根据冷、热流体热量交换的原理和方式基本上可分三大类即：间壁式、混合式和蓄热式。在三类换热器中，间壁式换热器应用最多。换热器随着换热目的的不同，具体可分为加热器、冷却器、蒸发器、冷凝器，再沸器和热交换器等。由于使用条件的不同，换热设备又有各种各样的形式和结构。 换热器选型时需要考虑的因素是多方面的，主要有: ① 热负荷及流量大小； ② 流体的性质； ③ 温度、压力及允许压降的范围； ④ 对清洗、维修的要求； ⑤ 设备结构、材料、尺寸、重量； ⑥ 价格、使用安全性和寿命； 按照换热面积的形状和结构进行分类可分为管型、板型和其它型式的换热器。其中，管型换热器中的管壳式换热器因制造容易、生产成本低、处理量大、适应高温高压等优点，应用最为广泛。 管型换热器主要有以下几种形式： （1）固定管板式换热器：当冷热流体温差不大时，可采用固定管板的结构型式，这种换热器的特点是结构简单，制造成本低。但由于壳程不易清洗或检修，管外物料应是比较清洁、不易结垢的。对于温差较大而壳体承受压力较低时，可在壳体壁上安装膨胀节以减少温差应力。 （2）浮头式换热器：两端管板只有一端与壳体以法兰实行固定连接，称为固定端。另一端管板不与壳体连接而可相对滑动，称为浮头端。因此，管束的热膨胀不受壳体的约束，检修和清洗时只要将整个管束抽出即可。适用于冷热流体温
西安科技大学—乘风破浪团队 2 差较大，壳程介质腐蚀性强、易结垢的情况。 （3）U 形管式换热器换：热效率高，传热面积大。结构较浮头简单，但是管程不易清洗，且每根管流程不同，不均匀。 表1-1 换热器特点一览表
机械设计-课程设计,一级减速器设计
课程设计说明书 课程名称：一级V带直齿轮减速器 设计题目：带式输送机传动装置的设计 院系：机械工程系 学生姓名：彭亚南 学号：200601030039 专业班级：06汽车（2）班 指导教师：苗晓鹏 2009年 3 月 1 日
《机械设计》课程设计设计题目：带式输送机传动装置的设计 内装：1. 设计计算说明书一份 2. 减速器装配图一张（A1） 3. 轴零件图一张（A3） 4. 齿轮零件图一张（A3） 机械工程系06汽车（2）班级设计者：彭亚南 指导老师：苗晓鹏 完成日期： 2009年3月1日 成绩：_________________________________ 安阳工学院
课程设计任务书
带式输送机传动装置的设计 摘要：齿轮传动是应用极为广泛和特别重要的一种机械传动形式，它可以用来在空间的任意轴之间传递运动和动力，目前齿轮传动装置正逐步向小型化，高速化，低噪声，高可靠性和硬齿面技术方向发展，齿轮传动具有传动平稳可靠，传动效率高（一般可以达到94%以上，精度较高的圆柱齿轮副可以达到99%），传递功率范围广（可以从仪表中齿轮微小功率的传动到大型动力机械几万千瓦功率的传动）速度范围广（齿轮的圆周速度可以从0.1m/s到200m/s或更高，转速可以从1r/min到20000r/min或更高），结构紧凑，维护方便等优点。因此，它在各种机械设备和仪器仪表中被广泛使用。本文设计的就是一种典型的一级圆柱直齿轮减速器的传动装置。其中小齿轮材料为40Cr（调质），硬度约为240HBS，大齿轮材料为45钢（调质），硬度约为215HBS，齿轮精度等级为8级。轴、轴承、键均选用钢质材料。 关键词：减速器、齿轮、轴、轴承、键、联轴器
机械设计基础课程设计说明书
<<机械设计基础课程设计>> 说明书 机械制造及自动化专业 Jixie zhizao ji zidonghua zhuanye 机械设计基础课程设计任务书2 Jixie sheji jichu kecheng sheji renwu shu 2 姓名:x x x 学号: 班级:09级机电1班 指导教师:x x x 完成日期:2010/12/12
机械制造及自动化专业 机械设计基础课程设计任务书2 学生姓名：班级：学号： 一、设计题目：设计一用于带式运输机上的单级圆锥齿轮减速器 给定数据及要求 已知条件：运输带工作拉力F=4kN；运输带工作速度v=1.2m/s（允许运输带速度误差为±5%）；滚筒直径D=400mm；两班制，连续单向运转，载荷较平稳。环境最高温度350C；小批量生产。 二、应完成的工作 1.减速器装配图1张； 2.零件工作图1张（从动轴）； 3.设计说明书1份。 系主任：科室负责人：指导教师：
前言 这次设计是由封闭在刚性壳内所有内容的齿轮传动是一独立完整的机构。通过这一次设计可以初步掌握一般简单机械的一套完整设计及方法，构成减速器的通用零部件。 这次设计主要介绍了减速器的类型作用及构成等，全方位的运用所学过的知识。如：机械制图，金属材料工艺学公差等已学过的理论知识。在实际生产中得以分析和解决。减速器的一般类型有：圆柱齿轮减速器、圆锥齿轮减速器、齿轮-蜗杆减速器，轴装式减速器、组装式减速器、联体式减速器。 在这次设计中进一步培养了工程设计的独立能力，树立正确的设计思想，掌握常用的机械零件，机械传动装置和简单机械设计的方法和步骤，要求综合的考虑使用经济工艺性等方面的要求。确定合理的设计方案。
立式热虹吸再沸器设计
立式热虹吸再沸器简介 图14.立式热虹吸再沸器 （1）立式热虹吸再沸器是利用热介质在壳侧提供热量将管侧工艺流体加热沸腾的管壳式换热器，它是自然循环的单元操作，动力来自与之相连的精馏塔塔釜液位产生的静压头和管内流体的密度差。 （2）立式热虹吸再沸器广泛地应用于化与卧式相比, 其循环速率高, 传热膜系数高。但是, 工业上应用的立式热虹吸再沸器其加热督要有一定高度才能获得较高的传热速率, 而塔底液面与再沸器上部管板约为等高, 这样就提高了塔底的标高, 使设备安装费增加, 并且设备的清洗和维修也困难。 （3）立式热虹吸再沸器的不稳定性, 往往是由于两相流的不稳定流型所致。在立式热虹吸管内蛇两相流沸腾流型, 自下而上相继出现 （4）鼓泡流、弹状流、环状流及环雾流等。弹状流的大汽抱的不断出现与破裂, 激发了操作的不稳定性。 （5）立式热虹吸再沸器与卧式相比, 虽有较好的防垢性能, 但对于粘度大的物料, 例如, 石按化工中一些高分子聚合物, 也常因结垢堵塞管道, 而要定期清除垢物。严重的情况下, 运转一年就会将再沸器中绝大部分管子堵死, 垢物的清除费力费时, 十分困难。 （6）一般立式热虹吸式的管程走工艺液体，壳程走加热蒸汽。 改善立式热虹吸再沸器的操作性能, 强化其传热, 具有十分重要的意义其特点有：
结构紧凑,占地面积小,传热系数高. 壳程不能机械清洗,不适宜高粘度,或脏的传热介质. 塔釜提供气液分离空间和缓冲区. 3.1.1 立式热虹吸再沸器的选用和设计计算步骤 （1）强制循环式: 适于高粘度,热敏性物料,固体悬浮液和长显热段和低蒸发比的高阻力系统。 （2）内置式再沸器: 结构简单.传热面积小,传热效果不理想.釜内液位与再沸器上管板平齐 3.1.2 设计方法和步骤： 立式热虹吸式再沸器的流体流动系统式有塔釜内液位高度Ι、塔釜底部至再沸器下部封头的管路Ⅱ、再沸器的管程Ⅲ及其上部封头至入塔口的管路Ⅳ所构成的循环系统。由于立式热虹吸再沸器是依靠单相液体与汽液混合物间的密度差为推动力形成釜液流动循环，釜液环流量，压力降及热流量相互关联，因此，立式热虹吸再沸器工艺设计需将传热计算和流体力学计算相互关联采用试差的方法，并以出口气含率为试差变量进行计算。假设传热系数，估算传热面积。其基本步骤是： 1、初选传热系数，估算传热面积， 2、依据估算的传热面积，进行再沸器的工艺结构设计； 3、假设再沸器的出口气含率，进行热流量核算； 4、计算釜液循环过程的推动力和流动阻力，核算出口气含率。
减速器的机械设计
减速器的机械设计 仅供参考 一、传动方案拟定 第二组第三个数据：设计带式输送机传动装置中的一级圆柱齿轮减速器 （1）工作条件：使用年限10年，每年按300天运算，两班制工作，载荷平稳。 （2）原始数据：滚筒圆周力F=1.7KN；带速V=1.4m/s； 滚筒直径D=220mm。 运动简图 二、电动机的选择 1、电动机类型和结构型式的选择：按已知的工作要求和条件，选用Y系列三相异步电动机。 2、确定电动机的功率： （1）传动装置的总效率： η总=η带×η2轴承×η齿轮×η联轴器×η滚筒 =0.96×0.992×0.97×0.99×0.95 =0.86 (2)电机所需的工作功率： Pd=FV/1000η总 =1700×1.4/1000×0.86 =2.76KW 3、确定电动机转速： 滚筒轴的工作转速： Nw=60×1000V/πD =60×1000×1.4/π×220 =121.5r/min
按照【2】表2.2中举荐的合理传动比范畴，取V带传动比Iv=2~4，单级圆柱齿轮传动比范畴Ic=3~5，则合理总传动比i的范畴为i=6~20，故电动机转速的可选范畴为nd=i×nw=（6~20）×121.5=729~2430r/min 符合这一范畴的同步转速有960 r/min和1420r/min。由【2】表8.1查出有三种适用的电动机型号、如下表 方案电动机型号额定功率电动机转速（r/min）传动装置的传动比KW 同转满转总传动比带齿轮 1 Y132s-6 3 1000 960 7.9 3 2.63 2 Y100l2-4 3 1500 1420 11.68 3 3.89 综合考虑电动机和传动装置尺寸、重量、价格和带传动、减速器的传动比，比较两种方案可知：方案1因电动机转速低，传动装置尺寸较大，价格较高。方案2适中。故选择电动机型号Y100l2-4。 4、确定电动机型号 按照以上选用的电动机类型，所需的额定功率及同步转速，选定电动机型号为 Y100l2-4。 其要紧性能：额定功率：3KW，满载转速1420r/min，额定转矩2.2。 三、运算总传动比及分配各级的传动比 1、总传动比：i总=n电动/n筒=1420/121.5=11.68 2、分配各级传动比 （1）取i带=3 （2）∵i总=i齿×i 带π ∴i齿=i总/i带=11.68/3=3.89 四、运动参数及动力参数运算 1、运算各轴转速（r/min） nI=nm/i带=1420/3=473.33(r/min) nII=nI/i齿=473.33/3.89=121.67(r/min)
热虹吸再沸器原理
熱虹吸原理 虹吸現象是液態分子間引力與位能差所造成的,即利用水柱壓力差,使水上升後再流到低處.由於管口水面承受不同的大氣壓力,水會由壓力大的一邊流向壓力小的一邊,直到兩邊的大氣壓力相等,容器內的水面變成相同的高度,水就會停止流動.利用虹吸現象很快就可將容器內的水抽出. 虹吸管是人類的一種古老發明,早在西元前1世紀,就有人造出了一種奇特的虹吸管. 事實上,虹吸作用並不完全是由大氣壓力所產生的,在真空裏也能產生虹吸現象.使液體向上升的力是液體間 分子的內聚力.在發生虹吸現象時,由於管內往外流的液體比流入管子內的液體多,兩邊的重力不平衡,所以液體就會繼續沿一個方向流動.在液體流入管子裏,越往上壓力就越低.如果液體上升的管子很高,壓力會降低到使 管內產生氣泡(由空氣或其他成分的氣體構成),虹吸管的作用高度就是由氣泡的生成而決定的.因為氣泡會使 液體斷開,氣泡兩端的氣體分子之間的作用力減至0,從而破壞了虹吸作用,因此管子一定要裝滿水.在正常的 大氣壓下,虹吸管的作用比在真空時好,因為兩邊管口上所受到的大氣壓提高了整個虹吸管內部的壓力. 設想一下，太陽能集熱器內儲滿冷水，當太陽能集熱器吸收太陽能時，裏面的水受熱膨脹，密度變小， 就上升到上面的熱交換器中。而密度較大的冷水則回流到集熱器的底部，在吸收了熱能後，繼續膨脹上升···熱迴圈運動被稱為熱虹吸效應，集熱器和熱交換器之間的溫差越大，水體在兩者之間的迴圈流動的速度越快。
熱虹吸式再沸器 熱虹吸再沸器依靠塔釜內的液體靜壓頭核再沸器內兩相流的密度差產生推動力形成熱虹吸式運動。熱虹吸式再沸器利用再沸器中氣—液混合物和塔底液體的密度差為推動力，增加流體在管內的流動速度，減少了污垢的沉積，提高了傳熱係數，裝置緊湊，占地面積小 可以分為立式熱虹吸式再沸器和臥式熱虹吸式再沸器。 一般立式熱虹吸式的管程走工藝液體，殼程走加熱蒸汽；臥式熱虹吸式再沸器的蒸發側不加限制，可以根據工藝要求，如蒸發量大小和是否容易結垢來選擇流徑。 臥式熱虹吸式再沸器的安裝高度低於立式，其迴圈推動力較大，迴圈量也較大。 熱虹吸式再沸器利用再沸器中氣—液混合物和塔底液體的密度差為推動力，增加流體在管內的流動速度，減少了污垢的沉積，提高了傳熱係數，裝置緊湊，占地面積小。 熱虹吸式再沸器的停留時間短，適用於要求短停留時間的物系。 另外有用其傳熱係數大，對於要求大面積換熱的情況比較合適。 其中的立式熱虹吸式再沸器如為真空操作，則不適宜黏性較大的液體和帶固體物料，同時還要求塔裙的高度較高。臥式熱虹吸式再沸器則對塔釜液位核壓降要求不高，比較適用於真空精餾。
换热器的设计说明书
换热器的设计 换热器概述 换热器是化工、石油、动力、食品及其它许多任务业部门的通用设备，在生产中占有重要地位。换热器种类很多，但根据冷、热流体热量交换的原理和方式基本上可分三大类即：间壁式、混合式和蓄热式。在三类换热器中，间壁式换热器应用最多。换热器随着换热目的的不同，具体可分为加热器、冷却器、蒸发器、冷凝器，再沸器和热交换器等。由于使用条件的不同，换热设备又有各种各样的形式和结构。 换热器选型时需要考虑的因素是多方面的，主要有: ①热负荷及流量大小； ②流体的性质； ③温度、压力及允许压降的范围； ④对清洗、维修的要求； ⑤设备结构、材料、尺寸、重量； ⑥价格、使用安全性和寿命； 按照换热面积的形状和结构进行分类可分为管型、板型和其它型
式的换热器。其中，管型换热器中的管壳式换热器因制造容易、生产成本低、处理量大、适应高温高压等优点，应用最为广泛。 管型换热器主要有以下几种形式： （1）固定管板式换热器：当冷热流体温差不大时，可采用固定管板的结构型式，这种换热器的特点是结构简单，制造成本低。但由于壳程不易清洗或检修，管外物料应是比较清洁、不易结垢的。对于温差较大而壳体承受压力较低时，可在壳体壁上安装膨胀节以减少温差应力。 （2）浮头式换热器：两端管板只有一端与壳体以法兰实行固定连接，称为固定端。另一端管板不与壳体连接而可相对滑动，称为浮头端。因此，管束的热膨胀不受壳体的约束，检修和清洗时只要将整个管束抽出即可。适用于冷热流体温差较大，壳程介质腐蚀性强、易结垢的情况。 （3）U形管式换热器换：热效率高，传热面积大。结构较浮头简单，但是管程不易清洗，且每根管流程不同，不均匀。 表1-1 换热器特点一览表
机械设计减速器设计说明书
. . 东海科学技术学院 课程设计成果说明书 题目：机械设计减速器设计说明书院系：机电工程系 学生姓名： 专业：机械制造及其自动化 班级：C15机械一班 指导教师： 起止日期：2017．12.12-2018.1.3 东海科学技术学院教学科研部
浙江海洋大学东海科学技术学院课程设计成绩考核表 2017 —2018 学年第一学期
设计任务书一、初始数据
设计一级直齿圆柱齿轮减速器，初始数据T = 1500Nm，n = 33r/m，设计年限（寿命）：10年，每天工作班制（8小时/班）：3班制，每年工作天数：250天，三相交流电源,电压380/220V。 二. 设计步骤 1. 传动装置总体设计方案 2. 电动机的选择 3. 确定传动装置的总传动比和分配传动比 4. 计算传动装置的运动和动力参数 5. 设计V带和带轮 6. 齿轮的设计 7. 滚动轴承和传动轴的设计 8. 键联接设计 9. 箱体结构设计 10. 润滑密封设计 11. 联轴器设计 目录
第一部分设计任务书 (3) 第二部分传动装置总体设计方案 (6) 第三部分电动机的选择 (6) 3.1电动机的选择 (6) 3.2确定传动装置的总传动比和分配传动比 (7) 第四部分计算传动装置的运动和动力参数 (8) 第五部分V带的设计 (9) 5.1V带的设计与计算 (9) 5.2带轮的结构设计 (12) 第六部分齿轮传动的设计 (14) 第七部分传动轴和传动轴承及联轴器的设计 (20) 7.1输入轴的设计 (20) 7.2输出轴的设计 (26) 第八部分键联接的选择及校核计算 (34) 8.1输入轴键选择与校核 (34) 8.2输出轴键选择与校核 (35) 第九部分轴承的选择及校核计算 (35) 9.1输入轴的轴承计算与校核 (35) 9.2输出轴的轴承计算与校核 (36) 第十部分联轴器的选择 (37) 第十一部分减速器的润滑和密封 (38) 11.1减速器的润滑 (38)
机械设计基础课程设计说明书范例
机械设计基础课程设计说明书范例 一、设计任务书 (2) 二、拟定传动方案 (2) 三、选择电动机 (2) 四、计算传动装置的总传动比及其分配各级传动比 (4) 六、V带传动设计 (5) 七、齿轮传动设计 (7) 八、高速轴轴承的设计 (8) 九、高速轴直径和长度设计 (10) 十、高速轴的校核 (11) 十一、低速轴承的设计 (13) 十二、低速轴直径和长度设计 (14) 十三、低速轴的校核 (15) 十四、键的设计 (17) 十五、箱体的结构设计 (18) 十六、减速器附件的设计 (20) 十七、润滑与密封 (22) 十八、课程设计总结 (23) 十九、参考文献 (23)
定方案 选择电动机 1、电动的类型和 按工作求和工作选用一Y IP44）系列相异步电 它为卧 2、电动 （1）工机所需功w p 1250 1.5010001000w FV p ?=== （2）电机输出功d p η w d p p = 传动装的总效率 5 43221ηηηηη????=式中， 21η、…为 电动机至
卷筒之间的各传动机构和轴承的效率。由表2-4[2]查得：V 带传动1η=0.95；滚动轴承2η=0.99；圆柱齿轮传动3η=0.97；弹性连轴器4η=0.99；卷筒轴滑动轴承5η=0.98,则 总效率2 0.950.990.980.990.970.876η=????≈ 故 1.88 2.150.876 w d p p KW η = = ≈ （3）电动机额定功率ed p 依据表20-1[2]选取电动机额定功率 2.2ed p KW = 3、电动机的转速 为了便于选择电动机的转速，先推算电动机转速的可选范围。由表2-1[2] 查得V 带传动常用比为范围,4~2' 1=i 单级圆柱齿轮传动6~3' 2=i 则电动 机转速可选范围为 '''12716~2866/min d w n n i i r == 初选同步转速分别为1000r/min 和1500r/min 的两种电动机进行比较如下表： 结果： 1.88w p kw = 0.876η= 2.2ed p kw =
立式热虹吸再沸器机械设计说明书(相关知识)
大连理工大学本科课程设计立式热虹吸式再沸器机械设计说明书 学院（系）：化工机械与安全学院 专业：过程装备与控制工程 学生姓名：孔闯 学号：201242052 指导教师：由宏新、代玉强 评阅教师： 完成日期：2015.10.2 大连理工大学 Dalian University of Technolog
摘要 本课程设计主要任务是设计1台立式热虹吸式再沸器，作为丙烯-丙烷精馏塔的提馏段加热设备。在大三下学期的时候已经初步完成了再沸器的工艺部分的设计和核算，本次设计主要进行再沸器的机械部分的计算及校核，包括再沸器各部分的结构说明，筒体壁厚的计算，封头壁厚的计算，管箱法兰和管板的计算，筒体和封头开孔及补强等。 通过3周的工作，已完成了再沸器的机械参数的计算，手工绘制了再沸器的装配图1张和管板零件图1张。
目录 摘要................................................................................................................................................ I 1设计基础 .. (2) 1.1项目背景 (2) 1.2设计依据 (2) 1.3技术来源及授权 (2) 1.4项目简介 (2) 2结构工艺说明 (1) 2.1管程和壳程物料的选择 (1) 2.2换热管 (1) 2.3管板 (1) 2.3.1 管板结构尺寸 (1) 2.3.2 换热管与管板连接 (2) 2.3.3 排管及管孔 (3) 2.4折流板 (5) 2.5接管及连接附件 (6) 2.6安全泄放 (7) 2.7耳式支座 (8) 2.8管箱、管箱法兰与封头 (11) 3强度计算 (13) 3.1工艺参数计算结果表 (13) 3.2计算条件 (14) 3.3强度计算 (15) 3.3.1 壳程圆筒计算 (15) 3.3.2 前端管箱筒体计算 (16) 3.3.3 前端管箱封头计算 (18) 3.3.4 后端管箱筒体计算 (19) 3.3.5 后端管箱封头计算 (20) 3.3.6 开孔补强设计计算 (21) 3.3.7 兼作法兰固定式管板计算 (24) 3.3.8 管箱法兰计算 (34) 4结论 (36)
机械设计课程设计—减速器设计
机械设计课程设计—减速器设计 目录 第 1 章机械设计课程设计任务书 (1) 1.1.设计题目 (1) 1.3.设计要求 (1) 1.4.设计说明书的主要内容 (2) 1.5.课程设计日程安排 (2) 第 2 章传动装置的总体设计 (3) 2.1.传动方案拟定 (3) 2.2.电动机的选择 (3) 2.3.计算总传动比及分配各级的传动比 (4) 2.4.运动参数及动力参数计算 (5) 第 3 章传动零件的设计计算 (6) 第 4 章轴的设计计算 (13) 第 5 章滚动轴承的选择及校核计算 (18) 第 6 章键联接的选择及计算 (19) 第 7 章连轴器的选择与计算 (20) 设计小结 (21) 参考文献 (22)
第 1 章 机械设计课程设计任务书 1.1. 设计题目 设计用于带式运输机的两级斜齿圆柱齿轮减速器，图示如示。连续单向运转，载荷平稳，两班制工作，使用寿命为5年，作业场尘土飞扬，运输带速度允许误差为±5%。 图 1带式运输机 1.2. 设计数据 表 1设计数据 运输带工作拉力 F （N ） 运输带工作速度 V(m/s ) 卷筒直径 D(mm) 5000 0.44 400 1.3. 设计要求 1.减速器装配图A0一张 2.设计说明书一份约6000～8000字
机械设计课程设计 1.4.设计说明书的主要内容 封面 (标题及班级、姓名、学号、指导老师、完成日期) 目录（包括页次） 设计任务书 传动方案的分析与拟定(简单说明并附传动简图) 电动机的选择计算 传动装置的运动及动力参数的选择和计算 传动零件的设计计算 轴的设计计算 滚动轴承的选择和计算 键联接选择和计算 联轴器的选择 设计小结(体会、优缺点、改进意见) 参考文献 1.5.课程设计日程安排 表2课程设计日程安排表 1)准备阶段12月14日～12月14日1天 2)传动装置总体设计阶段12月15日～12月15日1天 3)传动装置设计计算阶段12月16日～12月18日3天 4)减速器装配图设计阶段12月21日～12月25日5天 5)零件工作图绘制阶段12月28日～12月29日2天 6)设计计算说明书编写阶段12月30日～12月30日1天 7)设计总结和答辩12月31日1天
机械设计基础说明书(广东工业大学)
课程设计说明书 课程名称机械设计基础 题目名称单极齿轮减速器设计 学生学院材料与能源学院 专业班级11热电（01）班 学号3111006791 学生周沛东 指导教师 2013年 6 月29 日 目录 一、设计任务书----------------------------------------------------------------------2
二、传动方案的拟定和说明------------------------------------------------------4 三、传动装置的运动和动力参数计算----------------------------------------4 四、传动零件的设计计算----------------------------------------------------------6 五、轴的设计计算---------------------------------------------------------------------11 六、轴承的选择和寿命校核------------------------------------------------------20 七、键的选择和计算----------------------------------------------------------21 八、联轴器的选择---------------------------------------------------------------------23 九、减速器附件的选择-------------------------------------------------------------23 十、润滑和密封方式选择、润滑剂选择------------------------------------25 十一、设计小结----------------------------------------------------------------------25 十二、参考资料----------------------------------------------------------------------26 工业大学课程设计任务书
再沸器机械设计说明书
前言 第一节换热器的主要形式 换热器是一种进行热交换操作的工艺设备，广泛应用于化工、炼油、动力、冶金、原子能、造船、食品、制冷、建筑、电子、航空等工业部门中。它不仅可以单独作为加热器、冷却器等使用，而且是一种化工单元操作的重要附属设备，因此在化工生产中占有重要的地位。通常在化工厂的建设中换热器投资比例为11%，在炼油厂中高达40%。随着化学工业的迅速发展及能源价格的提高，换热器的投资比例将进一步加大，因此，对换热器的研究备受重视，从换热器的设计、制造、结构改进到传热机理的研究一直十分活跃，一些新型高效换热器相继问世。 在化工生产中，换热器是主要的工艺设备之一。例如，在氮肥生产中，氮气与氢气的混和气体要在500℃左右的高温才能在催化剂的作用下合成氨，而氨与未反应的氮、氢气体的分离，则需要通过冷却与冷凝的办法以液体的形式分离出来。这一生产过程中的加热、冷却与冷凝就是通过换热器实现的。在酒精生产中，酒精精馏塔在操作时，原料液需预热，釜底液体需在再沸器中加热，塔顶产生的蒸汽需冷凝。这一生产过程中的预热、加热和冷凝也都是通过换热器实现的。换热器在化工行业中的应用是十分广泛的，各种化工生产工艺几乎都要用到它。 在制冷工业中，以食品冷藏业常用的以氨为制冷剂的蒸汽压缩制冷装置为例，经过压缩机压缩后的气态氨在冷凝器中被冷凝为液体；液化后的高压液态氨在膨胀机或截流阀中绝热膨胀，使温度下降到远低于周围环境的温度；这种低温氨流体在流经蒸发器时（布置在冷藏室中）吸热蒸发而回复到原先进入压缩机时的氨气状态。然后，再重复新的循环。在其他各种制冷装置中，都存在着冷凝器和蒸发器等换热器。 在火力发电厂中，装有空气预热器、燃油加热器、给水加热器、蒸汽冷凝器等一系列的换热器。其实，蒸汽锅炉本身也可以看作是一个大型复杂的换热器。燃料在炉膛中燃烧产生的热量，通过炉膛受热面、对流蒸发受热面、过热器及省煤气加热工质，使工质汽化、过热成为能输往蒸汽轮机的符合要求的过热蒸汽。 在核电厂中，蒸汽发生器是一项很重要的的工艺设备。核燃料裂变所产生的大量的热量首先传给冷却剂，冷却剂在蒸汽发生器中再将热量传给水、使水汽化成蒸汽，由蒸汽来转动汽轮发电
机械设计课程设计—减速器
机械设计课程设计说明书 设计题目：斜齿圆柱齿齿轮减速器（9） 姓名： 学号： 2013050509 指导教师： 成绩： 2015 年6 月日河池学院―物理与机电工程学院
目录 设计任务书 (3) 一、课程设计目的 (3) 二、课程设计题目 (3) 三、课程设计任务 (4) 第一部分传动装置总体设计 (5) 一、电机的选择 (5) 二、计算传动装置总传动比及分配各级传动比 (5) 三、计算传动装置的动力和运动参数 (5) 第二部分V带传动的设计 (6) 一、V带传动的设计 (6) 第三部分齿轮的结构设计 (8) 一、高速级和低速级减速齿轮设计（闭式圆柱齿轮） (8) 第四部分轴的结构设计............................................................................ 1错误！未定义书签。 一、输入轴的设计............................................................................... 错误！未定义书签。1 二、输出轴的设计............................................................................... 错误！未定义书签。4 第五部分轴承的选择及校核. (16) 一、各轴轴承的选择 (18) 第六部分键的选择 (18) 第七部分联轴器的选择 (18) 第八部分箱体的结构设计 (19) 第九部分减速器的附件设计 (19) 第十部分减速器的润滑及密封 (20) 第十一部分机械课程设计心得................................................................. 错误！未定义书签。0 第十二部分参考文献................................................................................. 错误！未定义书签。1