理正材料抗力计算表格

理正材料抗力计算表格

篇一: 材料抗力刚度和材料抗力与支护形式和边界条件都有关系，在单元计算中，需要用户根据结构形式自己确定钢管所提供的抗力（材料抗力）的大小。

T=©E Afc

T=©E Afy

T—内撑的材料抗力

A—内撑的截面积

Fc—混凝土抗压强度设计值

Fy—钢材抗压强度设计值

①一与内撑长细比有关的调整系数实际上倾覆计算是由支撑内力与崁固深度两个条

件决定的。

篇二: 钢筋混凝土抗力计算

钢筋混凝土抗力计算、配筋和构造要求等需要协调统一的几个问题

作者: 李进霞

、, 、-

前言

1

钢筋混凝土扩展基础的设计方法具体对包括扩展基础在内的各类基础设计作出了具体的规定。钢筋混凝土扩展基础的设计应包括下列内容，即:

1）按单向受剪承载力或（和）受冲切承载力计算，确定无腹筋扩展基础的验算截面有效高度h。; 根据环境类别选用与混凝土强度等级相应的混凝土保护层厚度。由此确定截面高度h;

2）按正截面受弯承载力计算，确定独立基础底部、丫轴两个方向的纵向受力钢筋

的截面面积A。、A? 或条形基础的配筋;

3）对扩展基础提出几何尺寸、材料和配筋等的构造要求。上述两本规范对扩展基础设计内容的异同点大致是:

1）受冲切承载力计算。无论是基底反力（作用效应）设计值和受冲切承载力（抗力）设计值的取值，两本规范协调一88 Industrial Construction Vo1（35 ，

No（2，2005致;在底板反力由柱根的弯矩设计值| 】If 和轴压力设计值（?产生的条件下，均将受冲切计算简化为类似于单向受剪承载力的计算方法。

2）单向受剪承载力计算。“规范GB 50010”对无腹筋的一般（均布荷载为主）板

类受弯构件的受剪承载力抗力设计值公式是新增的内容，“规范GB 50007”同样

采纳; 但在剪力（作用效应）设计值的取值上，前者取板跨内的最大剪力设计值或支2

座边缘处的剪力设计值，后者取离支座（或柱）边缘h 处的剪力设计值。

3）构造配筋要求。“规范GB 50010”从一般的构造规定，提出了纵向受力钢筋的最小配筋率以及钢筋间距、直径等要求; 而“规范GB 50007”仅提出钢筋间距、直径等要求。

4）耐久性要求。“规范GB 50010”根据设计使用年限的规定，在不同环境类别

下对混凝土等结构材料的耐久性提出了基本要求，特别是规定了不同的设计使用年限和环境条件下应采用不同的最低混凝土强度等级;“规范GB 50007”在未指出上述条件下，规

定了最低混凝土强度等级。由上可知，将上述两本规范协调一致是十分必要的，为此，写出此文供专家评说。

1 概念分析

1（1 受剪破坏机理与受剪承载力

钢筋混凝土结构构件的受剪破坏机理可能是混凝土结构中认识最不清楚的问题之一。尽管研究者从构件截面或有限元等多种分析方法，并采用各种适宜的本构模型，用于分析各自的试验对象可获得较满意的结果。但是，用上述方法去校核已发表的众多试验结果，总是存在不完全符合的情况，这里所指的“不符合”主要反映在受剪破坏的试验值与分析方法的计算值不相吻合。

3

各类分析方法所反映的计算参数只能抓主流的，不能面面俱到，因此不完全符合是可以理解的; 同样，由于试验方法、试验材料、试验计量、破坏标志等存在的随机性和系统性误差，导致试验结果的不完全真实也是造成两者不符合的原因，这从试验统计图示中试验数据的离散程度之大可以看出。

配置箍筋或（和）弯起钢筋的钢筋混凝土构件受剪的破坏机理，从工程的宏观概念出发，把它们视作是桁架与拱的组合传力模型，从而为实用的受剪承载力公式由混凝土项抗力与箍筋或（和）弯起钢筋项抗力的线性相加或复合相加组成奠定了基础。但是，对无腹筋的钢筋混凝土构件受剪的破坏机理，能否采用上述组合模型就有疑问，因为它不存在作为受拉腹杆的箍筋、弯起钢筋，尽管有些学者尚在为完善这类模型进行不断的探索。无腹筋受弯构件的受剪破坏常呈斜拉型破坏，斜裂缝一旦出现，即很快形成临界斜裂缝，并迅速伸展至受压边缘，使构件斜拉为两部分而破坏，它属于脆性破坏。破坏的位置不一定与最大剪力的位置同步。鉴于无腹筋受弯构件破坏的特殊性，在未得到满意的破坏模型之前，研究者与工程界着眼于通过试验的统计结果来建立设计用的实用公式或者把它视作经验公式，它借助试验对象所提供的主要参数作为构成经验公式的基础，例如，对分布荷载作用下无腹筋的钢筋混凝土受弯构件，其受剪承载力试验值主要

取决于:

= F（，P:，lo ，h，A，h0?）（1）

式中、lD: ——混凝土抗拉强度（或经换算的）实测值、纵向受拉钢筋实际配筋率;

f 。，『l ——构件的跨高比;

A——截面面积;

『l 。——截面有效高度。

由于受剪承载力试验值的确定取决于施加在构件上的均布破坏荷载值及由其产生在某一“指定截面”处相应的破坏剪力值，即= 。均布破坏荷载值的确定涉及构件达到受剪承载力时的破坏标志，照理说，达到该破坏标志的截面（通常是倾斜且倾角是不确定的截面）就应是上述的“指定截面”，一个指定的斜截面上具有可选择的几个破坏剪力值，该取其中的较大值、中间值还是较小值?其次，受弯构件的类型很多，有简支、连续或悬臂等类构件，它们的破坏截面位置将取决于构件的类型、内力（弯矩、剪力）的变化规律、配筋特征等参数。鉴于上述情况，研究者通常将均布破坏荷载作用下的支座反力作为构件的受剪承载力试验值，时，不再顾及破坏的“指定截面”位置。取用上述试验值的好处是: 它所对应的构件最大剪力值即是支座反力。我国的研究者在分析国内外试验结果时，均是按此原则进行试验数据分析的; 我国历年来各次修订的< 混凝土结构设计规范也是按此原则规定

5

剪力设计值的取值的。应当指出，实现均布加载宜采用水压或气压法，对线性构件难于采用; 通常的做法是采用多点集中加载来代替。根据受剪承载力的试验数据按式（1）回归所得的具体公式代表了试验的平均水平。为了结构安全性的考虑，规范提供设计用的公式，其取值要比上述回归公式低得多，通常说所取的是试验结果的偏下值，它具有足够的保证率，以满足设计可靠指标的要求。取值降低了的受剪承载力设计值，通

常是通过对材料强度取用设计值、几何参数取用名义值以及经验公式中系数的调整

来实现的。这些都可在现行规范中的相关公式中见到。于是，对分布荷载作用下无腹筋的钢筋混凝土受弯构件的一般设计表达式可写为:

式中——受弯构件跨度内的或指定截面的最大剪力设计值;

——该跨受弯构件的受剪承载力设计值;

——混凝土抗拉强度设计值。

通常，式(1) 与式(3) 间的差别，除了后者采用材料强度设计值之外，公式中的常数项和系数也因上面提及的可靠度要求而会不同，不过表达形式基本保持一致。

当然，也有主张取离开支座距离c 处的剪力设计值( 。作为所谓的最大剪力设计值，以及与其相应的受剪承载力设计值，它们的确定仍然离不开上述的试验结果及可靠度的考

6

虑，因此，在式(2) 基础上给出这种情况的一般设计表达式: 对分布荷载作用下的受弯构件，上述两种剪力设计值之间的关系为: 式中，为折减系数，:G(clf 。) ，对简支或两端为固端的受弯构件，可取=1—2clf 。。当采用式(4) 的表达式而又要满足与式(2) 的可靠度要求等效，势必就要求受剪承载力设计值也应保持下列关系:由式(2), 式(6) 的关系可得出下列结论: 在分布荷载作用下的无腹筋受弯构件，其受剪承载力设计表达式在选择不同位置的剪力设计值作为最大剪力设计值时，应相应地选择与其配套的受剪承载力设计值。顺便指出，从逻辑上讲上述结论也可用于分布荷载作用下的有腹筋受弯构件。

1(2 邻近支座区段可变荷裁的直接传递

在邻近支座区段范围内有分布荷载或集中荷载作用在受弯构件顶部时，荷载按照扩散角将直接以受压方式传递到支座内，它与刚性基础( 如无筋扩展基础)的传力机制类同；

在混凝土结构设计理论中把它称为“不连续区”或“D 区”。对无腹筋受弯构件的设计，我们关心的是如何在已知式(3) 中的有关设计参数后，再由式(2) 来确定其截面尺寸或h ，这时可不必去细究该支座区段的具体受力状况。但是，对有腹筋受弯构件的设计，则涉及到在该区段内如何配置腹筋的问题。国外有些规范中，对布荷载作用下的钢筋混凝土受弯构件，

7

通常采用类似式⑷ 的方案，如，美国“规范ACI318'和欧洲规范EC 2中，均取用c=h 处的剪力设计值作为最大设计值。此外，“规范ACI 318”对预应力混凝

土构件取c=ho,2，对深梁取c=0(15 Z (Z 为净跨)等;c的不同取值，似乎不是纯机理性而是基于安

全性的一种处理手法。对应于离支座距离c的构件截面，均称为临界截面。按

临界截面进行计算所需的箍筋用量，将可延伸配至支座处。因为在分布荷载作用下

有腹筋受弯构件的受剪破坏位置不一定会在支座附近，没有必要在构件c的长度区段(D区)内按支座边的最大剪力设计值来计算并配置过多的箍筋用量；在“规范GB 50010”第7(5(2 条要求取支座边缘处截面的剪力设计值。显然是偏于安全的规定。

1(3 冲切破坏机理与受冲切承载力

有些学者和规范把钢筋混凝土板的冲切破坏视作双向受剪破坏，提出了不同的分析模型，它也同属于认识不太清楚的问题。从试验的角度讲，施加冲切荷载的位置近旁，常常是冲切破坏的位置; 除非荷载位置附近钢筋混凝土板得到极大的加强，这时，破坏位置才会转移到近旁较薄弱的部位产生冲切破坏，总之，冲切破坏的位置基本是可确定的。各国规范对受冲切承载力的估计仍依据试验数据并考虑可靠度要求来建立设计用的实用公式。对无腹筋的钢筋混凝土结构构件受冲切承载力的一般设计表达式可写为:式中，，为集中力（冲切力）设计值;R 为受冲切承载力设计值，为最不利冲切

破坏锥体的平均周长;ID: 为两个方向配置钢筋的平均配筋率或等效配筋率，取~,P（P 。关于周长至少有两种说法: 一种如上面对所述的定义，“规范GB 50010”和“规范ACI 318 ”属于此类取值，相应于此u 处板的垂直截面称为临界截面; 另一种称为临界周长，它是指冲切破坏锥体上（沿有效高度位置）最大的周长，欧洲规范Ec 2 就是这样定义的。事实上，临界周长与冲切破坏锥体的形状有关。通常的冲切破坏锥体呈喇叭状，而

并非为一个截头锥体，因此在选取周长时，各国规范是不同的，例如:美国“规范ACI 318”和我国规范均取45。截头锥体，欧洲“规范EC 2”则取33（7。截头锥体；在板的有效高度为ho的条件下，前者的水平投影长度为h0,而后者的水平投影长度为1（5h。。

总之，不管哪种周长取值，最终要反映在R。。的

取值是否符合试验规律和可靠度要求上0因此，不妨把周长的取值视作一种处理手法0

集中力（冲切力）设计值的取值是有讲究的，特别在楼板与基础中，应有所区别0篇三: 理正参数常见问题

理正岩土 5.0 常见问题解答（挡墙篇）

1（“圬工之间摩擦系数” 意义，如何取值,

答: 用于挡墙截面验算，反应圬工间的摩阻力大小0取值

9

与圬工种类有关，一般采用0.4（主要组合）~0.5

（附加组合），该值取自《公路设计手册》第603 页0

2（“地基土的粘聚力”意义，如何取值,

答:整体稳定验算时滑移面所在地基土的粘聚力，由地勘报告得到。

3( “墙背与墙后填土摩擦角”意义，如何取值, 答:用于土压力计算。影响土压力大小及作用方向。取值由墙背粗糙程度和填料性质及排水条件决定，无

试验资料时，参见相关资料《公路路基手册》591页，具体内容如下:

墙背光滑、排水不良时：S =0;

混凝土墙身时：S =(0~1/2) ©

一般情况、排水良好的石砌墙身：S =(1/2~2/3) ©

台阶形的石砌墙背、排水良好时：S =2/3 ©

第二破裂面或假象墙背时：S =©

4( “墙底摩擦系数” 意义，如何取值, 答：用于滑移稳定验算。无试验资料时，参见相关资料《公路路基手册》，592 页表3-3-2

5( “地基浮力系数”如何取值, 答：该参数只在公路行业《公路路基手册》中有定义表格，其他行业可直接取

1 .0 ，具体《公路路基手册》

定义表格如下：

10

6( “地基土的内摩擦角”意义，如何取值,

答：用于防滑凸榫前的被动土压力计算，影响滑移稳定验算;从勘察报告中取得。

7( “圬工材料抗力分项系数” 意义，如何取值,

答:按《公路路基设计规范》JTG D30-2004,采用极限状态法验算挡墙构件正

截面强度和稳定时用材料抗

力分项系数，取值参见《公路路基设计规范》表 5.4.4-1 。

8（地基土摩擦系数” 意义，如何取值,

答：用于倾斜基底时土的抗滑移计算。参见《公路路基手册》P593表3-3-3。

见下表。

9（挡土墙的地面横坡角度应怎么取,

答：取不产生土压力的硬土地面。当挡土墙后有岩石时，地面横坡角度通常为岩石的坡度，一般土压力只考虑岩石以上的那部分土压力，也可根据经验来给。如挡土墙后为土，地面横坡角度一般根据经验来给，

如无经验，可给0（土压力最大）。

10（浸水挡墙的土压力与非浸水挡墙有何区别,

答：浸水挡墙验算时，水压力的影响主要表现在两个方面：首先，用库伦理论计算土压力时破坏楔体要考虑水压力的作用。计算破坏楔体时，有水的情况和无水的情况时计算原理是一样的，只是浸水部分土体采

用浮重度。

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11（挡土墙软件（悬臂式）计算得到的内力（弯矩）是设计值还是标准值,答：弯矩结果是标准值。在进行配筋计算时，弯矩自动乘荷载分项系数得到设计值。

12（挡土墙后有多层土时，软件提供的方法如何计算土压力,应注意什么, 答：假定土层平行，未出现第二破裂面的情况下，分别求出每一层的土压力及其作用点高度，最后求其合力及作用点高度，由于计算理论上的限制，须注意多层土计算要求各个土层的土性基本接近，否则计算误差将增大。当出现第二破裂面时，软件采用按土层厚度加权平均的方式计算破裂角和土压力。也就是将土

层的各种参数按厚度加权平均，然后再按匀质土计算主动土压力。

13( “挡墙分段长度”是何意义,

答：用于车辆荷载换算。车辆荷载换算公式，其中“挡土墙的计算长度L”由挡

墙分段长度计算得到;

分段长度取值，为施工缝之间的长度。

14(在《建筑基础规范2002》P42中规定，挡墙随高度变化，土压力要乘一个调整系数，软件如何实现, 答：由于单层土的土压力调整系数是内设的，因此只能用多层土来输入。选多层土，在土层中只输入一层

12

土，将土层厚度输成该层土的实际厚度，并输入土压力调整系数即可。

15( 挡土墙软件中对墙身有外力的情况如何考虑,

答：可考虑作用在挡土墙上的集中荷载，作用点的位置坐标x,y 的原点为墙的左上角点，作用角度取值范

围为0~360 度，顺时针方向为正方向，注意外力必须作用在墙体上

16( 墙身砌体容许压应力、容许剪应力、容许拉应力、容许弯曲拉应力如何取值,答：这些值可参照《铁路路基支挡结构设计规范TB10025-2001》第6页表

3.1.3-1 取值

表 3.1.3-1 石砌体容许应力(MPa)

注：1( 表列水泥砂浆强度等级之间的石砌体的容许应力可用内插法确定。

2( 石砌体的容许弯曲拉应力值，可用剪应力值

3( 容许拉应力，建议用户取0.6 倍的容许弯曲拉应力值。

17( 混凝土的容许拉应力和容许剪应力如何取值,

答：可参照《铁路路基支挡结构设计规范TB10025-2001》第7页表3.132取

表 3.1.3-2 混凝土的容许应力(MPa)

18( “锚孔壁对砂浆的容许剪应力” 如何取值, 答:容许剪应力=极限剪应力/K

13

K ---- 安全系数，可采用2.5

“极限剪应力”可参照《铁路路基支挡结构设计规范TB10025-2001》表627

取值

表 6.2.7 锚孔壁对砂浆的极限剪应力(MPa) 理正岩土 5.0 常见问题解答(渗流篇) 1( 渗流软件中利用有限元法进行稳定流计算，为什么会出现不同截面计算的流量不同, 流量截面一般

设在哪,

答: 本系统采用非饱和土理论计算渗流，因此在浸润线以上的土体中仍有流量发生，故不同截面计算的

流量不同。一般设在偏近上游水位处。

2( 渗流软件中下游水位低于0 水位如何交互, 默认例题中为何不能显示, 答:因为只有水位线与坡面线相交时，水位线才能显示出来。

若要交互水位低于堤坝外侧的坡面线时，处理方法有下列两种:

1) 不绘出水位符号，只要交互边界条件正确就可;

2) 将背水坡的坡面线向下多交互几段，使得坡面线可以与水位线相交即可。理正岩

土 5.0 常见问题解答(基坑支护篇)

1( 基坑因各边土质条件不同，基坑深度不同，则产生

14

土压力不同，软件在整体计算中如何考虑

答: 划分成不同计算单元即可。

2( 5.2 版比4.31 版计算结果有差异，为什么,

答: 造成这一现象的原因有以下五点:

(1) 4.3 版的验算过程中没有考虑土钉本身的抗拉强度，而5.1 版中是考虑了。所以如果该工程正好是由这一条件为控制，所算结果自然不同，如要对比两个版本的计算结果，应该把 5.1 版钢筋直径加到足够大;

(2) 4.3 版土条宽度是软件内部设定的，不能交互，而这一设定值是0.5 ，所以如要对比两个版本的计算

结果，应把 5.1 版中土条宽度也设成0.5;

(3) 4.3 版只用了全量法，所以如要对比两个版本的计算结果，5.1 版中也应用全量法;

(4) 4.3 版没有考虑“搜索最不利滑面是否考虑加筋”，所以如要对比两个版本的计算结果，在 5.1 版中该

选项应该选否;

(5) 由于新规范中调整了钢筋的抗拉强度，这也是原因之一。

3( 基坑软件整体计算，单元分区中是否加锚杆，对计算结果有影响吗,

答: 没有影响。锚杆只在单元计算里起作用。如要在整体计算中起作用，要在建模时在锚杆的位置加弹性

15

支撑。

4( 在基坑支护设计中，遇到主动区土体加固的情况，在计算中能否将主动区

与被动区土体的C①值分

开输入,

答:根据C、①值换算出被动土压力调整系数，在其他规范算法中输入此系

数。

5( 基坑软件排桩按《建筑基坑支护技术规程》计算时，地面超载何时对排桩计算不起作用,

答: 通常是当超载距坑边距离较大时，通常为距排桩 1 倍桩长以外的超载，由于应力的传递影响不到桩，

所以对排桩内力没有影响。

6( 基坑软件中锚杆的刚度如何取,

答: 有四种方法:

(1) 试验方法

(2) 用户根据经验输入

(3) 公式计算方法(见规程附录)

(4) 软件计算。具体做法是先凭经验假定一个值，然后进行内力计算、锚杆计算得到一个刚度值，系统可自动返回到计算条件中，再算; 通过几次迭代计算，直到两个值接近即可，一般迭代2~3 次即可。

7( 基坑软件单元计算中，排桩中的冠梁水平侧向刚度如何取值,

16

答: 采用近似计算;

式中:

K ——冠梁刚度估算值(MN/m);

a ——桩、墙位置(m); 一般取L 长度的一半( 最不利位置) 。

L ——冠梁长度(m); 如有内支撑，取内支撑间距; 如无内支撑，取该边基坑边长。

EI ―― 冠梁截面刚度(MN.m2);其中I表示截面对Z轴的惯性矩。

8( 单元计算中，内支撑的支锚刚度如何计算,

答:水平刚度系数kT 计算公式:( 基坑支护技术规程)

式中:

kT ——支撑结构水平刚度系数;

C——与支撑松弛有关的系数，取0.8,1.0;

E ——支撑构件材料的弹性模量(N/mm2);

A ——支撑构件断面面积(m2);

L ——支撑构件的受压计算长度(m);

s ——支撑的水平间距(m);

sa ——计算宽度(m) ，

需要特别说明的是:

(1) 式中s 在软件中交互，软件会自动用交互的支锚刚度除以交互的水平间距，所以在用公式计算支锚

17 刚度时，不要除以内撑的水平间距。

(2) 式中sa 在排桩中用桩间距，在地下连续墙中用1。理正岩土5.0 常见问题解答

(抗滑桩篇)

1( 初始弹性系数A、A1 的含义和算法

答：计算土反力时，需要确定弹性抗力系数K=my+A K,CyO.5+A、K=K+A分别对应m法、C法、K

法)，其中A表示嵌固面处(y,0)弹性抗力系数，取法如下：

A = h?m1

A1= h1?m1

h--- 桩前上部覆土厚度

h1--- 桩后上部覆土厚度

m1 ----- 上部覆土的水平抗力系数的比例系数, 由用户根据经验或试验获得，

如无经验，可用《建筑基坑支

护技术规程》中的公式计算:

2( 动水压力在什么情况下考虑,

答: 在渗流场范围内的滑体，要考虑动水压力，计算参见抗滑桩帮助公式 5.1-9、5.1-11

3( 抗滑桩计算内力时，滑坡推力，库伦土压力是否已经考虑安全系数,

答: 内力计算时，滑坡推力，库伦土压力已乘分项( 安全) 系数。

18

4( 锚索水平刚度算法

答: 锚杆水平刚度系数应按试验得到，当无试验资料时，

5.0 版可用软件自动计算，4.5 以前版本可按下式

计算:

式中 A ------ 锚杆的截面面积;

ES ---- 杆体弹性模量;

EC ----- 锚固体组合弹性模量;

AC ----- 锚固体截面面积;

Lf ----- 锚杆自由段长度;

La ------ 锚杆锚固段长度;

9 ------锚杆水平倾角。

理正深基坑软件应用参数说明

理正深基坑软件应用参数说明 1.各种支护结构计算内容 排桩、连续墙单元计算包括以下内容： ⑴土压力计算； ⑵嵌固深度计算； ⑶内力及变形计算； ⑷截面配筋计算； ⑸锚杆计算； ⑹稳定计算：整体稳定、抗倾覆、抗隆起、抗管涌承压水验算。 其中内力变形计算、截面配筋计算及整体稳定计算与规范无关，其他计算按选择的规范采用相应计算方法。 水泥土墙单元计算包括以下内容： ⑴土压力计算； ⑵嵌固深度计算； ⑶内力及变形计算； ⑷截面承载力验算； ⑸锚杆计算； ⑹稳定验算：整体稳定、抗倾覆、抗滑移、抗隆起、抗管涌承压水验算。 其中内力变形计算、截面配筋计算及整体稳定计算与规范无关，其他计算按选择的规范采用相应计算方法。 土钉墙单元计算包括以下内容： ⑴主动土压力计算； ⑵土钉抗拉承载力计算； ⑶整体稳定验算； ⑷土钉选筋计算。 系统仅提供《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-99）及《石家庄地区王长科法》计算方法， 放坡单元计算包括以下内容： 系统仅提供整体稳定验算. 2.增量法和全量法？ （1）全量法是4.3版本以前采用多计算方法，采用这种计算时不能

任意指定工况顺序。（注意：采用该方法会使5.0版本某些新增数据丢失。） 所谓总量法，就是在施工的各个阶段，外力是实际作用在围护结构上的有效土压力或其它荷载，在支承处应考虑设置支承前该点墙体已产生的位移。由此就可直接求得当前施工阶段完成后围护结构的实际位移和内力。 （2）增量法：采用这种方法，可以更灵活地指定工况顺序。 所谓增量法计算，就是在各个施工阶段，对各阶段形成的结构体系施加相应的荷载增量，该增量荷载对该体系内各构件产生的内力与结构在以前各阶段中产生的内力叠加，作为构件在该施工阶段的内力，这样就能基本上真实地模拟基坑开挖的全过程。因此，在增量法中，外力是相对于前一个施工阶段完成后的荷载增量，所求得的围护结构的位移和内力也是相对于前一个施工阶段完成后的增量，当墙体刚度不发生变化时．与前一个施工阶段完成后已产生的位移和内力叠加，可得到当前施工阶段完成后体系的实际位移和内力。 参考理正深基坑帮助文件单元计算编制原理/内力变形计算/内力、位移计算/弹性法。 3.弹性法计算方法中的“m”法、“C”法、“K”法？ 桩在水平荷载作用下，其水平位移（x）越大时，侧压力(即土的弹性抗力)（σ）也越大，侧压力大小还取决于：土体的性质，桩身

理正材料抗力计算表格

理正材料抗力计算表格 篇一: 材料抗力刚度和材料抗力与支护形式和边界条件都有关系，在单元计算中，需要用户根据结构形式自己确定钢管所提供的抗力（材料抗力）的大小。 T=©E Afc T=©E Afy T—内撑的材料抗力 A—内撑的截面积 Fc—混凝土抗压强度设计值 Fy—钢材抗压强度设计值 ①一与内撑长细比有关的调整系数实际上倾覆计算是由支撑内力与崁固深度两个条 件决定的。 篇二: 钢筋混凝土抗力计算 钢筋混凝土抗力计算、配筋和构造要求等需要协调统一的几个问题 作者: 李进霞 、, 、- 前言 1 钢筋混凝土扩展基础的设计方法具体对包括扩展基础在内的各类基础设计作出了具体的规定。钢筋混凝土扩展基础的设计应包括下列内容，即: 1）按单向受剪承载力或（和）受冲切承载力计算，确定无腹筋扩展基础的验算截面有效高度h。; 根据环境类别选用与混凝土强度等级相应的混凝土保护层厚度。由此确定截面高度h; 2）按正截面受弯承载力计算，确定独立基础底部、丫轴两个方向的纵向受力钢筋

的截面面积A。、A? 或条形基础的配筋; 3）对扩展基础提出几何尺寸、材料和配筋等的构造要求。上述两本规范对扩展基础设计内容的异同点大致是: 1）受冲切承载力计算。无论是基底反力（作用效应）设计值和受冲切承载力（抗力）设计值的取值，两本规范协调一88 Industrial Construction Vo1（35 ， No（2，2005致;在底板反力由柱根的弯矩设计值| 】If 和轴压力设计值（?产生的条件下，均将受冲切计算简化为类似于单向受剪承载力的计算方法。 2）单向受剪承载力计算。“规范GB 50010”对无腹筋的一般（均布荷载为主）板 类受弯构件的受剪承载力抗力设计值公式是新增的内容，“规范GB 50007”同样 采纳; 但在剪力（作用效应）设计值的取值上，前者取板跨内的最大剪力设计值或支2 座边缘处的剪力设计值，后者取离支座（或柱）边缘h 处的剪力设计值。 3）构造配筋要求。“规范GB 50010”从一般的构造规定，提出了纵向受力钢筋的最小配筋率以及钢筋间距、直径等要求; 而“规范GB 50007”仅提出钢筋间距、直径等要求。 4）耐久性要求。“规范GB 50010”根据设计使用年限的规定，在不同环境类别 下对混凝土等结构材料的耐久性提出了基本要求，特别是规定了不同的设计使用年限和环境条件下应采用不同的最低混凝土强度等级;“规范GB 50007”在未指出上述条件下，规 定了最低混凝土强度等级。由上可知，将上述两本规范协调一致是十分必要的，为此，写出此文供专家评说。 1 概念分析

理正岩土系列软件使用常见问题

理正岩土系列软件使用问题解答 1、浸水地区挡墙设计中，浮力系数如何输入？ 答：该参数只在公路行业《公路路基设计手册》（第二版）中有定义表格p739,其他行业可直接取1.0.(以下表格序号为规范中序号) 常见问题 边坡 1．边坡软件中，如何考虑锚杆作用？ 答：软件要求输入锚杆抗拉力、锚杆总长、锚固段长度、锚固段周长、粘结强度等参数，当锚杆穿过圆弧滑动面时，则锚杆的有效作用力=min{锚杆抗拔力、锚杆抗拉力} 锚杆抗拔力=圆弧滑动面外锚杆锚固段长度*锚固段周长*粘结强度 锚杆抗拉力=锚杆抗拉力 2．土工布或锚杆的抗拉力和水平间距的关系是什么？ 答：软件是先用交互的抗拉力除以水平间距，得出单位宽度的抗拉力，以单位宽度的抗拉力带入计算。 如果土工布时满铺的，水平间距要输入1，抗拉力输入单位宽度土工布的抗拉力。 3．软件是否考虑锚杆力法向分力产生的抗滑力？

答：软件可以考虑锚杆力法向分力产生的抗滑力，但要注意在“加筋”表中有个参数“法向力发挥系数”，该值输0则表示不考虑法向分力产生的抗滑力。 4．通常情况下认为：“简化Bishop法不适用于折线滑动法”，软件为何采用？ 答：传统意义上经典简化Bishop法确实只能应用在圆弧滑面上，但是在岩土力学杂志的论文中有学者提出了扩展简化Bishop法，可以用于非圆弧滑面安全系数的求解，理正软件正是参考了这种算法。 5．软件如何设置，才能用传递系数法计算安全系数？ 答：计算目标设置成“剩余下滑力计算”，剩余下滑力计算目标设置成“计算安全系数”。安全系数使用方法设为“扩大自重下滑力”时，使用的是传递系数法中的KT模型；安全系数使用方法设为“降低抗剪强度”时，使用的是传递系数法中的R/K模型。 6．软件中用的传递系数法和《公路路基设计规范》JTG D30-2004中63页所用的方法是否是相同的？ 答：和安全系数使用方法设为“扩大自重下滑力”时是相同的，都是传递系数法中的KT模型。 7．计算结果中，筋带力输出的“材料抗拉力”和加筋界面上输入的抗拉力不相等，为什么？ 答：出现这种情况，是因为锚杆的水平间距不为1，软件计算时用输入的抗拉力除以锚杆的水平间距，换算成每延米的筋带力带入计算，因此输出的计算书中的筋带力表上的材料抗拉力=抗拉力/锚杆的水平间距，锚固抗拔力同理。 8．传递系数法有两种模式，分别是“隐式解法”和“显式解法”，软件如何考虑？ 答：“隐式解法”就是R/K法，在软件中安全系数使用方法设为“降低抗剪强度”时就是这种解法； “显式解法”就是KT法，在软件中安全系数使用方法设为“扩大自重下滑力”时就是这种解法； 由于显式解法是为了简化计算，而将隐式解法做了简化“假设Fs=1”，所以Fs≠1且偏离1越大是，误差越大。因此专家推荐采用隐式解法（R/K法）。 9．折线滑动，指定滑面计算安全系数时，选择“是否进行局部极值搜索”，安全系数为何不同？

理正基坑支护设计计算书

基坑支护设计计算书 -------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]

---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- --------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ] ----------------------------------------------------------------------

理正岩土常见问题-抗滑桩

常见问题 抗滑桩 1．初始弹性系数A 、A1的含义和算法 答：计算土反力时，需要确定弹性抗力系数K=my+A 、K ＝+A 、K=K+A （分别对应m 法、C 法、K 法），其中A 表示嵌固面处（y ＝0）弹性抗力系数，取法如下： A = h ·m 1 A 1= h 1·m 1 h---桩前上部覆土厚度 h 1---桩后上部覆土厚度 m 1------上部覆土的水平抗力系数的比例系数,由用户根据经验或试验获得，如无经 验，可用《建筑基坑支护技术规程》中的公式计算： )2.0(12c d m +-=?? 2． 动水压力在什么情况下考虑 答：在渗流场范围内的滑体，要考虑动水压力，计算参见抗滑桩帮助公式、 3． 抗滑桩计算内力时，滑坡推力，库伦土压力是否已经考虑安全系数 答：内力计算时， 滑坡推力，库伦土压力已乘分项（安全）系数。

4． 锚索水平刚度算法 答：锚杆水平刚度系数应按试验得到，当无试验资料时，版可用软件自动计算，以前版本可按下式计算： θ2cos 33a S C C f C C S T Al E A E l A E AE K += 式中 A -------锚杆的截面面积； E S ------杆体弹性模量； E C ------锚固体组合弹性模量； A C ------锚固体截面面积； L f ------锚杆自由段长度； La------锚杆锚固段长度； θ------锚杆水平倾角。 5． 能否应用滑坡推力模块的结果直接计算滑面的安全系数 答：可以间接计算，即反复调整交互的安全系数值，使最终的计算结果中最后一个滑块的剩余下滑力为0时，这个交互的安全系数即为该滑面的安全系数。 不可以直接用计算结果中的抗滑力除以下滑力来得到安全系数。 因为：该模块是为了计算剩余下滑力的。 它的计算公式Ei=KWiSin (αi)+ E i-1ψi －WiCos(αi)tg(Φi) －cili 式中 ψi = Cos(αi-1－αi) －Sin(αi-1－αi) tg(Φi) 由于式中E i-1是镶套公式，因此不能简单地将式中的减项（即抗滑力）和加项（即下滑力）相 除得到安全系数。 因此，要直接计算滑面的安全系数，可以应用理正边坡软件进行计算。 6． “永久荷载分项系数”在软件中什么地方能够交互 答：在抗滑桩模块和桩板式抗滑挡土墙模块中，“永久荷载分项系数”可以在选项目后弹出的“计算参数设置”的“荷载系数”中“主动土压力分项（安全）系数”交互，该值影响滑坡推力计算和库伦土压力计算的内力值。

理正材料抗力计算表格

理正材料抗力计算表格 篇一:材料抗力 刚度和材料抗力与支护形式和边界条件都有关系，在单元计算中，需要用户根据结构形式自己确定钢管所提供的抗力(材料抗力)的大小。 T=ФξAfc T=ФξAfy T—内撑的材料抗力 A—内撑的截面积 Fc—混凝土抗压强度设计值 Fy—钢材抗压强度设计值 Ф—与内撑长细比有关的调整系数 实际上倾覆计算是由支撑内力与崁固深度两个条件决定的。 篇二:钢筋混凝土抗力计算 钢筋混凝土抗力计算、配筋和构造要求等 需要协调统一的几个问题 作者:李进霞 前言 1 钢筋混凝土扩展基础的设计方法具体对包括扩展基础在内的各类基础设计作出了具体的规定。钢筋混凝土扩展基础的设计应包括下列内容，即: 1)按单向受剪承载力或(和)受冲切承载力计算，确定无腹筋扩展基础的验算截面有效高度h。;根据环境类别选用与混凝土强度等级相应的混凝土保护层厚度。由此确定截面高度h;

2)按正截面受弯承载力计算，确定独立基础底部、Y轴两个方向的纵向受力钢筋的截面面积A。、A? 或条形基础的配筋; 3)对扩展基础提出几何尺寸、材料和配筋等的构造要求。上述两本规范对扩展基础设计内容的异同点大致是: 1)受冲切承载力计算。无论是基底反力(作用效应)设计值和受冲切承载力(抗力)设计值的取值，两本规范协调一88 Industrial Construction Vo1(35， No(2，2005致;在底板反力由柱根的弯矩设计值|】If和轴压力设计值(?产生的条件下，均将受冲切计算简化为类似于单向受剪承载力的计算方法。 2)单向受剪承载力计算。“规范GB 50010”对无腹筋的一般(均布荷载为主)板类受弯构件的受剪承载力抗力设计值公式是新增的内容，“规范GB 50007”同样采纳;但在剪力(作用效应)设计值的取值上，前者取板跨内的最大剪力设计值或支 2 座边缘处的剪力设计值，后者取离支座(或柱)边缘h 处的剪力设计值。 3)构造配筋要求。“规范GB 50010”从一般的构造规定，提出了纵向受力钢筋的最小配筋率以及钢筋间距、直径等要求;而“规范GB 50007”仅提出钢筋间距、直径等要求。 4)耐久性要求。“规范GB 50010”根据设计使用年限的规定，在不同环境类别下对混凝土等结构材料的耐久性提出了基本要求，特别是规定了不同的设计使用年限和环境条件下应采用不同的最低混凝土强度等级;“规范GB 50007”在未指出上述条件下，规 定了最低混凝土强度等级。由上可知，将上述两本规范协调一致是十分必要的，为此，写出此文供专家评说。 1 概念分析 1(1 受剪破坏机理与受剪承载力

理正计算书

------------------------------------------------------------------------ 计算项目：倾斜土层土坡稳定计算 3 ------------------------------------------------------------------------ [计算简图] [控制参数]: 采用规范: 通用方法 计算目标: 安全系数计算 滑裂面形状: 圆弧滑动法 不考虑地震 [坡面信息] 坡面线段数 2 坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数 1 7.000 10.600 0 2 20.000 1.000 0 [土层信息] 上部土层数 2 层号定位重度饱和重度层顶线孔隙水压 高(m) (kN/m3) (kN/m3) 倾角(度) 力系数 1 3.000 19.000 20.000 -8.000 --- 2 8.000 18.700 20.000 0.000 --- 层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩 (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) 1 20.000 20.000 20.000 20.000 2 30.000 20.800 0.000 20.800 层号十字板强度增十字板羲强度增长系 (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值 1 --- --- --- --- 2 --- --- --- --- ================================================================ 下部土层数 1 层号定位重度饱和重度层顶线孔隙水压 高(m) (kN/m3) (kN/m3) 倾角(度) 力系数 深(m) (kN/m3) (kN/m3) 倾角(度) 系数 1 5.000 19.000 20.000 0.000 ---

理正岩土常见问题-抗滑桩

理正岩土常见问题-抗滑桩 常见问题 抗滑桩 1(初始弹性系数A、A1的含义和算法 答:计算土反力时，需要确定弹性抗力系数K=my+A、K,Cy0.5+A、K=K+A(分别对应m法、C法、 K法)，其中A表示嵌固面处(y,0)弹性抗力系数，取法如下: hm hm 11 1 A A1 滑面 hm 2 2 A = h?m1 A= h?m 111 h---桩前上部覆土厚度 h---桩后上部覆土厚度 1 m上部覆土的水平抗力系数的比例系数,由用户根据经验或试验获得，如无经 1------ 验，可用《建筑基坑支护技术规程》中的公式计算: 12m,(0.2,,,，c) d 1

2( 动水压力在什么情况下考虑, 答:在渗流场范围内的滑体，要考虑动水压力，计算参见抗滑桩帮助公式5.1-9、5.1-11 3( 抗滑桩计算内力时，滑坡推力，库伦土压力是否已经考虑安全系数, 答:内力计算时，滑坡推力，库伦土压力已乘分项(安全)系数。 4( 锚索水平刚度算法 答:锚杆水平刚度系数应按试验得到，当无试验资料时，5.0版可用软件自动计算，4.5以前版本可按 下式计算: AEEA3SCC2K, cos, TlEA，EAl3fCCSa 式中 A -------锚杆的截面面积; E ------杆体弹性模量; S E------锚固体组合弹性模量; C A------锚固体截面面积; C L------锚杆自由段长度; f La------锚杆锚固段长度; θ------锚杆水平倾角。 5( 能否应用滑坡推力模块的结果直接计算滑面的安全系数, 答:可以间接计算，即反复调整交互的安全系数值，使最终的计算结果中最后一个滑块的剩余下滑力为 0时，这个交互的安全系数即为该滑面的安全系数。 不可以直接用计算结果中的抗滑力除以下滑力来得到安全系数。 因为:该模块是为了计算剩余下滑力的。 它的计算公式Ei=KWiSin(αi)+ Eψ,WiCos(αi)tg(Φi) ,cili i-1i

理正计算方法及软件特色

第一章计算方法及软件特色 1.1计算方法 1.整体计算与单元计算有何区别？【略】 2.经典法和弹性法有何区别？【理正深基坑帮助文件】 答：经典法：即《建筑基坑工程技术规范》（YB 9258-97）附录F（F.0.2）规定的等值梁方法，各施工阶段支护结构的内力可根据支撑力和作用在支护结构上的土压力按截面法计算。经典法不做位移计算。 弹性法：考虑支撑及土层的弹性作用，分为全量法和增量法两种计算模式。 《建筑基坑支护技术规程》4.2.2条的条文说明中指出：“工程实践证明，当嵌固深度合理时，具有试验数据或当地经验确定弹性支点刚度时，用弹性支点法确定支护结构的内力及变形较为合理，应予以提倡。考虑不具备弹性支点法计算条件及不同分析方法对简单结构计算误差影响甚小的事实，本条保留了悬臂式结构按极限平衡法及单层支点结构按等值梁法的计算方法。” 3.全量法和增量法有何区别？ 答：在计算挡墙内力时，基本方法有“全量法”和“增量法”。 多支撑支护体系受力的最大特点在于：支撑是在墙体已产生一定变形之后才起作用的，基坑开挖的过程，就是一个不断重复墙体受力后变形—施加支撑—墙体受力后再变形的过程。 图1、2从概念上说明了此类问题采用总量法和增量法计算的原理。 图1表示跨度为L的简支梁，先后在梁上作用集中力而产生的弯矩图。 图1

图2 图2表示在跨度为L的简支梁上，先加上一个集中力P，待梁变形稳定后，再在其中部加上一个支座，将单跨简支梁变成双跨连续梁，然后在梁的另一跨加上集中力P。由于上一阶段P对梁的作用已经完成，故这一阶段只计算在后加P 的作用下在双跨连续梁上产生的内力。最终内力为两阶段的叠加，与双跨连续梁在两个集中力同时作用下的内力图，其分布及数值是完全不一样的。 从上述两例可以得出如下结论： （1）若结构体系不发生变化，则结构内力和变位与荷载施加的次序无关。结构计算符合叠加原则，故按荷载分布施加和荷载一次施加计算结果完全一致。如图1。 （2）结构体系和荷载均发生变化时，按荷载分布作用进行叠加与按最终情况的荷载总量进行计算，其结果完全不一样。因此，当结构体系和荷载均发生变化时，必须按荷载增量分阶段进行结构分析，才能正确反映实际情况，如图2。 根据以上对多支撑挡墙受力特点的分析可以看出，地铁车站基坑的施工过程，即是结构体系和荷载不断发生变化的过程。因此，基坑设计中，沿用不计分步开挖效应的计算法或总量法都不能正确反映结构的受力过程。只有采用“增量法”才符合工程的实际情况。 增量法把每一施工过程所增加的荷载作为外荷载，称为增量荷载，作用于每一施工过程的支护结构，每一施工过程的结构由于支撑及土弹簧均发生了变化，

挡土墙计算书(用理正计算)

衡重式挡土墙验算[执行标准：公路] 计算项目：衡重式挡土墙 1 计算时间： 2008-07-24 13:22:01 星期四 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身总高: 5.600(m) 上墙高: 2.240(m) 墙顶宽: 0.600(m) 台宽: 0.450(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.050 上墙背坡倾斜坡度: 1:0.400 下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.200(m) 墙趾台阶h1: 0.400(m) 墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000 墙底倾斜坡率: 0.100:1 下墙土压力计算方法: 力多边形法 物理参数： 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 砌体种类: 片石砌体 砂浆标号: 10 石料强度(MPa): 30 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 450.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000

墙底摩擦系数: 0.300 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 13.000 0.000 1 第1个: 定位距离0.000(m) 公路-I级 地面横坡角度: 0.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) ===================================================================== 第 1 种情况: 组合1 ============================================= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √ 2. 填土重力分项系数 = 1.000 √ 3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √ 4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √ ============================================= [土压力计算] 计算高度为 5.753(m)处的库仑主动土压力 计算上墙土压力 无荷载时的破裂角 = 27.500(度) 公路-I级 路基面总宽= 13.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m) 单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列 布置宽度= 2.512(m) 布置宽度范围内车轮及轮重列表: 第1列车: 中点距全部破裂体 轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN) 01 0.500 0.300 15.000 15.000 02 2.300 0.300 15.000 15.000 03 0.500 0.600 60.000 60.000 04 2.300 0.600 60.000 51.207 05 0.500 0.600 60.000 60.000 06 2.300 0.600 60.000 51.207 07 0.500 0.600 70.000 70.000 08 2.300 0.600 70.000 59.742 09 0.500 0.600 70.000 70.000 10 2.300 0.600 70.000 59.742 布置宽度B0=2.512(m) 分布长度L0=14.293(m) 荷载值SG=511.897(kN) 换算土柱高度 h0 = 0.750(m) 按假想墙背计算得到: 第1破裂角： 27.630(度) Ea=52.672 Ex=21.423 Ey=48.119(kN) 作用点高度 Zy=0.896(m)

理正深基坑7.0基坑支护计算例题排桩内支撑

深基坑支护设计 3 设计单位：X X X 设计院 设计人：X X X 设计时间：2016-04-11 11:55:10 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ] [ 放坡信息 ] [ 超载信息 ] [ 附加水平力信息 ] [ 土层信息 ]

[ 土层参数 ] [ 支锚信息 ] [ 土压力模型及系数调整 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]

[ 设计结果 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ] ---------------------------------------------------------------------- 各工况： 内力位移包络图： 地表沉降图： ---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ] [ 环梁选筋结果 ] [ 截面计算 ] ---------------------------------------------------------------------- 钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500 [ 整体稳定验算 ]

理正岩土软件各种参数的设置

目录 一、理正岩土5.0 常见问题解答（挡墙篇） (1) 二、理正岩土5.0 常见问题解答（边坡篇） (7) 三、理正岩土5.0 常见问题解答（软基篇） (7) 四、理正岩土5.0 常见问题解答（抗滑桩篇） (8) 五、理正岩土5.0 常见问题解答（渗流篇） (11) 六、理正岩土5.0 常见问题解答（基坑支护篇） (11)

一、理正岩土5.0 常见问题解答（挡墙篇） 1．“圬工之间摩擦系数”意义，如何取值？ 答：用于挡墙截面验算，反应圬工间的摩阻力大小。取值与圬工种类有关，一般采用0.4（主要组合）~0.5（附加组合），该值取自《公路设计手册》第603页。 2．“地基土的粘聚力”意义，如何取值？ 答：整体稳定验算时滑移面所在地基土的粘聚力，由地勘报告得到。 3．“墙背与墙后填土摩擦角”意义，如何取值？ 答：用于土压力计算。影响土压力大小及作用方向。取值由墙背粗糙程度和填料性质及排水条件决定，无试验资料时，参见相关资料《公路路基手册》591页，具体内容如下： 墙背光滑、排水不良时：δ=0； 混凝土墙身时：δ=（0~1/2）φ 一般情况、排水良好的石砌墙身：δ=（1/2~2/3）φ 台阶形的石砌墙背、排水良好时：δ=2/3φ 第二破裂面或假象墙背时：δ=φ 4．“墙底摩擦系数”意义，如何取值？ 答：用于滑移稳定验算。 无试验资料时，参见相关资料《公路路基手册》，592页表3-3-2 5．“地基浮力系数”如何取值？ 答：该参数只在公路行业《公路路基手册》中有定义表格，其他行业可直接取1.0，具体《公路路基手册》定义表格如下：

6．“地基土的内摩擦角”意义，如何取值？ 答：用于防滑凸榫前的被动土压力计算，影响滑移稳定验算；从勘察报告中取得。 7．“圬工材料抗力分项系数”意义，如何取值？ 答：按《公路路基设计规范》JTG D30-2004，采用极限状态法验算挡墙构件正截面强度和稳定时用材料抗力分项系数，取值参见《公路路基设计规范》表5.4.4-1。 8．“地基土摩擦系数”意义，如何取值？ 答：用于倾斜基底时土的抗滑移计算。参见《公路路基手册》P593表3-3-3。见下表。 9．挡土墙的地面横坡角度应怎么取？ 答：取不产生土压力的硬土地面。当挡土墙后有岩石时，地面横坡角度通常为岩石的 坡度，一般土压力只考虑岩石以上的那部分土压力，也可根据经验来给。如挡土墙后为土，地面横坡角度一般根据经验来给，如无经验，可给0（土压力最大）。 10．浸水挡墙的土压力与非浸水挡墙有何区别？ 答：浸水挡墙验算时，水压力的影响主要表现在两个方面：首先，用库伦理论计算土 压力时破坏楔体要考虑水压力的作用。计算破坏楔体时，有水的情况和无水的情况时计算原理是一样的，只是浸水部分土体采用浮重度。 11．挡土墙软件（悬臂式）计算得到的内力（弯矩）是设计值还是标准值？ 答：弯矩结果是标准值。在进行配筋计算时，弯矩自动乘荷载分项系数得到设计值。 12．挡土墙后有多层土时，软件提供的方法如何计算土压力？应注意什么？

理正基坑计算书

深基坑支护设计 15-15 设计单位：X X X 设计院 设计人：X X X 设计时间：2012-06-04 21:17:26 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护

[ 基本信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]

[ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ] ----------------------------------------------------------------------

理正重力式挡墙算单2

重力式挡土墙验算[执行标准：公路] 计算项目：重力式挡土墙 1 计算时间： 2013-07-29 15:31:18 星期一 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 4.500(m) 墙顶宽: 0.600(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.000 背坡倾斜坡度: 1:0.500 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 1.200(m) 墙趾台阶h1: 1.500(m) 墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000 墙踵台阶b3: 0.200(m) 墙踵台阶h3: 1.500(m) 物理参数:

圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.500 地基土摩擦系数: 0.350 砌体种类: 片石砌体 砂浆标号: 10 石料强度(MPa): 30 挡土墙类型: 抗震区挡土墙 墙后填土内摩擦角: 25.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 18.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 12.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 350.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 地震作用墙趾值提高系数: 1.500 地震作用墙踵值提高系数: 1.625 地震作用平均值提高系数: 1.250 墙底摩擦系数: 0.350 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 地震烈度: 设计烈度7度 水上地震角: 1.50 水下地震角: 2.50 水平地震系数: 0.10