24钢结构课程设计计算书-跨度为24m.
目录
1、设计资料 0
1.1结构形式 (1)
1.2屋架形式及选材 (1)
1.3荷载标准值（水平投影面计） (1)
2、支撑布置 (2)
2.1桁架形式及几何尺寸布置 (2)
2.2桁架支撑布置如图 (2)
3、荷载计算 (4)
4、内力计算 (5)
5、杆件设计 (8)
5.1上弦杆 (8)
5.2下弦杆 (9)
5.3端斜杆A B (9)
5.4腹杆 (11)
5.5竖杆 (16)
5.6其余各杆件的截面 (16)
6、节点设计 (20)
6.1下弦节点“C” (20)
6.2上弦节点“B” (21)
6.3屋脊节点“H” (22)
6.4支座节点“A” (23)
6.5下弦中央节点“H” (23)
参考文献 (27)
图纸 (27)
1、设计资料
1.1、结构形式
某厂房跨度为24m，总长90m，柱距6m，采用梯形钢屋架、1.5×6.0m预应力混凝土大型屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面400×400，混凝土强度等级为C25，屋面坡度为10
=
i。地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为7
:1
度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台150/30t（中级工作制），锻锤为2台5t。
1.2、屋架形式及选材
屋架跨度为24m，屋架形式、几何尺寸及内力系数如附图所示。屋架采用的钢材及焊条为：设计方案采用235钢，焊条为E43型。
1.3、荷载标准值（水平投影面计）
①永久荷载：
三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.4 KN/m2
水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2
保温层 0.7 KN/m2
一毡二油隔气层 0.05 KN/m2
水泥砂浆找平层 0.3 KN/m2
预应力混凝土大型屋面板 1.40 KN/m2
屋架及支撑自重(按经验公式L
.0+
=计算) 0.384 KN/m2
.0
q011
12
②可变荷载：
屋面活荷载标准值： 0.8 KN/m2
雪荷载标准值： 0.5 KN/m2
积灰荷载标准值： 0.7 KN/m2
2、支撑布置
2.1桁架形式及几何尺寸布置 如下图2.1、2.2、2.3所示
1990
1
35022902
59028903190
2608
2859
3119
3370
2535
2859
3129
3396
150********A
a
c e
g
I
B C D F G H I 150
08=12000×150815081508150815081508起拱50
图2.1 24米跨屋架几何尺寸
图2.2 24米跨屋架全跨单位荷载作用下各杆件的内力值
2.2桁架支撑布置
桁架形式及几何尺寸在设计任务书中已经给出，桁架支撑布置如图1.1所示。其中考虑到厂房内有桥式吊车2台150/30t(中级工作制 )，锻锤为2台5t ，布置下弦纵向水
平支撑。（见下图）
桁架支撑布置图
符号说明：SC 上——上弦支撑；XC ——下弦支撑；CC ——垂直支撑;
GG ——刚性系杆；LG ——柔性系杆
桁架及桁架上弦支撑布置
桁架及桁架下弦支撑布置
垂直支撑 1-1
垂直支撑 2-2
3、荷载计算
屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。沿屋面斜面分布的永久荷载应乘以005
.1
10
/1
10
cos
/12=
+
=
α换算为沿水平投影面分布的荷载。
标准永久荷载值：
三毡四油防水层： 1.005×0.4=0.402 kN/m2
水泥砂浆找平层： 1.005×0.4=0.402 kN/m2
保温层： 1.005×0.7=0.704 kN/m2
一毡二油隔气层： 1.005×0.05=0.050 kN/m2
水泥砂浆找平层： 1.005×0.3=0.302 kN/m2
预应力混凝土大型屋面板： 1.005×1.40=1.407 kN/m2
屋架及支撑自重： 0.12+0.011×24=0.384 kN/m2
共 3.833 kN/m2可变荷载标准值：
屋面活荷载标准值（大于雪荷载）：0.8 kN/m2
积灰荷载标准值： 0.7 kN/m2
共 1.5 kN/m2 设计桁架时，应考虑以下三种荷载组合：
3.1、全跨永久荷载+全跨可变荷载(按永久荷载为主控制的组合)
全跨节点永久荷载设计值：
F=（1.35×3.833+1.4×0.7×0.8+1.4×0.9×0.7）×1.5×6=61.56 kN
荷载组合（1）计算简图如图4.1，
F/2F F F
F F
F F
F
F/2
F
F
F
F
F
F
F
A B C D
E F
G H
I
a b c d e
表4.1 桁架杆件内内力组合表
杆件名称
内力系数（F=1）内力组合
计算杆件内力
/kN
全跨
左半跨荷载第一种组
合F×①
第二种组合第三种组合
左半跨右半跨F
1.i
×①+F
2.i
×②F
1.i
×①+F
2.i
×③F
3.i
×①+F
4
×②F
3.i
×①+F
4
×③
上弦杆
AB 0 0 0 0 0 0 0 0 0 BC,CD -8.72 -6.25 -2.47 -536.80 -536.80 DE,EF -13.53 -9.04 -4.49 -832.91 -832.91 FG，GH -15.26 -9.17 -6.09 -939.41 -939.41 HI -14.71 -7.38 -7.38 -905.55 -905.55
下弦杆ac 4.73 3.48 1.25 269.02 269.02 ce 11.53 8.0 3.53 709.79 709.79 eg 14.65 9.34 5.31 901.85 901.85 gi 15.17 8.44 6.73 933.87 933.87
斜腹杆aB -8.87 -6.53 -2.34 -546.64 -546.64 Bc 6.88 4.76 2.12 423.53 423.53 cD -5.44 -3.14 -2.03 -334.89 -334.89 De 3.70 1.90 1.80 227.77 227.77 eF -2.46 0.71 -1.75 -151.44 -151.44 Fg 1.11 -0.45 1.56 68.33 68.33 gH 0.02 1.55 -1.53 1.23 1.23 Hi -1.08 -2.47 1.39 -66.48 -66.48
竖杆Aa -0.500 -0.500 0.000 -30.78 -30.78 Cc -1.000 -1.000 0.000 -61.56 -61.56 Ee -1.000 -1.000 0.000 -61.56 -61.56
5
Gg -1.000 -1.000 0.000 -61.56 -61.56 Ii 0 0 0.97 0 0 0 0
6
5、杆件设计
5.1上弦杆
整个上弦架采用等截面，按FG 、GH 杆件之最大设计内力设计。
N= —939410 N （受压）
上弦杆计算长度：
在桁架平面内，为节间轴线长度：cm l ox 8.150=
在桁架平面外，根据支承布置及内力变化情况，取：cm cm l oy 4.4528.1503=?= 因为ox oy l l 3=，故截面宜采用两个不等肢角钢，短肢相并（图5.1）
腹杆aB 最大内力N =546.04kN ，查表9.6.4，中间节点版厚度选用12mm ，支座节点板厚度用14mm 。
设λ=60查附录4得807.0=?。 需要截面积： 225414/215807.0939410mm mm
N N f N A =?==
? 需要的回转半径：
2.51c 60
8cm .150m l i ox
x ==
=
λ
m cm
l i oy y c 54.7604.452===λ
根据需要的A ，ix ，iy 查角钢规格表（附录8），选用121001602??L ，211.60cm A =，
cm i x 82.2=，cm i y 82.7=，11.1312/160/1==cm cm t b ，按所选角钢进行验算：
48.532.82cm
8cm
.150===
x ox x i l λ 94.18c 160/c 541456.0/56.011.13/11=?=<=m m b l t b oy 150][60=<==∴λλλy yz
满足长细比[]150=<λ的要求。
截面在x 和y 平面内皆属b 类，由于x yz λλ > ，只要求 ?y
，查表得807.0y
=?。
2
22
y
/215/66.1936011807.0394109mm N mm N mm
N A
N
<=?=
=
?
σ 所需截面合适
5.2下弦杆
整个下弦杆采用同一截面，按gi 杆最大设计值计算。
N kN N eg 93387087.339==
cm l ox 300=，根据桁架下弦支撑布置情况，得cm l oy 1185=
所需截面积： 2
2243.434343/215338709cm mm mm
N N f N A req ====
根据所需截面积查表选用101001602??L ，不等肢角钢，短肢相并（图5.2）。
2283.3063.50cm cm A >=，cm i x 85.2=，cm i y 78.7=
350][31.15278.7/1185/=<===λλcm cm i l y oy oy
考虑下弦杆有2φ21.5mm 的栓孔削弱，下弦净截面面积：
2224633105.2125063mm mm mm A =??-=
222/215/57.2014633933870mm N mm N mm
N A N <===
σ 所需截面适合。 5.3端斜杆aB
杆件轴力：受压）(54604004.546N kN N -=-=
计算长度cm l l oy
ox 5.253==。因为l l oy ox =，故采用不等边角钢，长肢相并，使i i y x ≈。设λ
=80，查附录4得，668.0=?
2
289.3801/215668.0546040mm mm
N N f N A =?==
? 需要的回转半径：
m l i i x
y x c 16.380
253
==
=
=λ
根据需要的A ，i x ，i y 查角钢规格表，选用2L140×90×10，（图5.3）
2522.44cm A = ，cm i x 47.4=，cm i y 74.3=，910
90
2==t b 。
71.5647.45.253===cm
cm
i
l x
ox x
λ
52.1390253548.048.092
2
=?=<=mm
mm
t
b
l b oy
[]15032.75)09.11(4.37253509.11222244224210253590=<=???+?=???? ?
?+=∴λλλcm cm cm t l b mm
mm oy y yz 又718.0,=>?λλy
x yz 只求
2
22
/215/81.1702.4452718.0546040mm N mm N mm
N A
N
y
<=?=
=
?
σ 所选截面合适。
图5.3 aB 杆截面图
5.4腹杆 5.4.1 Bc 杆
杆件轴力： N kN N 42353053.423== 所需截面积： 222c 70.1991.1969/215423530m mm mm
N N f N A n ====
杆件计算长度： cm cm l ox 64.2088.2608.0=?=，cm l oy 8.260= 选用2L75×8等边角钢（图5.4.1），201.23cm A =，cm i x 28.2=，cm i y 57.3=
51.9128
.264
.208===
x ox x i l λ
05.7357
.38
.260==
=
y
oy y i l λ 满足长细比[]350=<λ的要求。
2
22
/215/06.1842301423530mm N mm N mm N A N <===
σ 满足要求。 5.4.2 cD 杆
杆件轴力：受压）(33489089.334N kN N -=-=
计算长度：cm cm l ox 72.2289.2858.0=?= cm l oy 9.285= 设λ=100查附录4得555.0=? 所需的 2254.2806/215555.0334890mm mm
N N
f N A n =?==
? cm 29.2100
228.72==
=
λ
ox
x l i ，cm 86.2100285.9
===λoy y l i
选用2L75×10（图5.4.2），225.28cm A =，cm i x 26.2=，cm i y 61.3=
150][20.1012.26
228.72
=<===
λλx ox x i l 图
杆截面图
图
5.4.3 De 杆截面图
11.2275/285958.0/58.05.710/75/=?=<==mm mm b l t b oy
150][65.80)102859/75475.01()1.36/2859()/475.01(22422
04=<=??+?=?+=∴λλλt l b y y yz 由于yz x λλ>，只求20.101=x λ，查附录4，得547.0=?x
222
/215/52.2062825547.0334890mm N mm N mm
N
A
N
x
<=?=
=
?
σ 所选截面满足。
5.4.3 De 杆
杆件轴力：N kN N 22777077.227== 所需截面积：2
22c 59.1039.1059/215227770m mm mm
N N f N A n ====
杆计算长度：cm cm l ox 72.2289.2858.0=?= cm l oy 9.285= 选用2L50×6等边角钢，（图5.4.3）
238.11cm A =，cm i x 51.1=，cm i y 56.2=
47.15151.172
.228===x ox x i l λ 68.11156
.29
.285==
=
y
oy y i l λ 满足长细比[]350=<λ的要求。
图5.4.2 Dc 杆截面图
222/215/08.2001138227770mm N mm N mm
N A N <===
σ 所选截面满足。
5.4.4 eF 杆
（受压）N kN N 514401-51.441-max ==
计算长度：cm cm l ox 32.2509.3128.0=?=，cm l oy 9.312= 设λ=100查附录4得555.0=? 所需的
cm 50.2100
250.32
==
=
λ
ox
x l i cm 13.3100
312.9
==
=
λ
oy
y l i 2
2
14.1269/215555.0151440mm mm N N f N A n =?==
?
选用2L75×5等边角钢（见图5.4.4），282.14cm A =，cm i x 32.2=，cm i y 50.3=
150][90.1072.32
250.32
=<===
λλx ox x i l ， 20
.24m 75/m 312958.0/58.0155/75/=?=<==m m b l t b oy 150][89.94)53129/75475.01()0.35/3129()/475.01(22422
04=<=??+?=?+=∴λλλt l b y y yz 由于yz x λλ>，只求9.107=x λ，查附录4，得587.0=?x
，
2
22
/215/08.2741482587.0151440mm N mm N mm
N A
N
x
<=?=
=
?
σ
所选截面满足。
5.4.5 Fg 杆 杆件轴力 N=68.33 计
算
长
度
：
cm cm l ox 52.2499.3118.0=?=
cm l oy 9.311=
内力较小，按[]150=λ选择，需要的回转半径为：
cm 66.1150
249.52cm ][===
λox x l i ，cm 08.2150311.9cm
][===λoy y l i
查型钢表，选截面x i 和y i 较上述计算的x i 和y i 略大些。
选用2L63×5（图5.4.5），2286.12cm A =，cm i x 94.1=，cm i y 04.3=
150][62.1281.94
249.52
=<===
λλx ox x i l 72
.28m 63/m 311958.0/58.06.125/63/=?=<==m m b l t b oy 150][75.105)53119/63475.01()4.30/3119()/475.01(22422
04=<=??+?=?+=∴λλλt l b y y yz 由于yz x λλ>，只求62.128=x λ，查附录4，得519.0=?x
拉应力： 222/215/62.556.122868330mm N mm N mm
N A N <===σ 所选截面满足。
5.4.6 gH 杆 杆件轴力N=1.23
计算长度：cm cm l ox 2.2716.3398.0=?=
cm l oy 6.339=
内力较小，按[]150=λ选择，需要的回转半径为：
cm 80.1150
271.2cm ][===
λox x l i ，cm 26.2150339.6cm
][===λoy y l i
图
杆截面图
图杆截面
图
查型钢表，选截面x i 和y i 较上述计算的x i 和y i 略大些。
选用2L63×5（见图5.4.6），2286.12cm A =，cm i x 94.1=，cm i y 04.3=
150][80.1391.94
271.2=<===
λλx ox x i l 26.31m 63/m 339658.0/58.06.125/63/=?=<==m m b l t b oy
150][61.114)53396/63475.01()4.30/3396()/475.01(22422
04=<=??+?=?+=∴λλλt l b y y yz 由于yz x λλ>，只求80.139=x λ，查附录4，得497.0=?x
拉应力： 222/215/00.16.12281230mm N mm N mm
N
A N <===
σ 所选截面满足。 5.4.7 Hi 杆 同理
选用2L63×5（见图 5.4.7），
2286.12cm A =，cm i x 94.1=，cm i y 04.3=
150][97.1381.94
269.6=<===
λλx ox x i l 03
.31m 63/m 337058.0/58.06.125/63/=?=<==m m b l t b oy 150
][78.113)53370/63475.01()4.30/3370()/475.01(22422
04=<=??+?=?+=∴λλλt l b y y yz
由于yz x λλ>，只求97.138=x λ，查附录4，得487.0=?x
，
222
/215/10.1116.1228487.066480mm N mm N mm
N
A
N
x
<=?=
=
?
σ
所选截面满足。
图5.4.7 Hi 杆截面图
5.5.1 竖杆Aa,Cc,Ee,Gg ：
Aa,Cc,Ee,Gg 都受压，各个竖杆采用同类截面，按Gg 杆件的最大设计内力设计。
受压）(6156056.61N kN N -=-= cm cm l ox 2.2310.2898.0=?=，cm l oy 0.289=
内力较小，按[]150=λ选择，需要的回转半径为：
cm 54.1150
231.2cm
][===
λox x l i ，cm 93.1150
289.0cm
]
[==
=
λoy y l i 查型钢表，选截面x i 和y i 较上述计算的x i 和y i 略大些。
选用2L63×5（见图 5.5），
2286.12cm A =，cm i x 94.1=，cm i y 04.3=
150][18.1191.94
231.2
=<===
λλx ox x i l 61
.26m 63/m 289058.0/58.06.125/63/=?=<==m m b l t b oy 150][47.98)52890/63475.01()4.30/2890()/475.01(22422
04=<=??+?=?+=∴λλλt l b y y yz 由于yz x λλ>，只求18.119=x λ，查附录4，得440.0=?x
，
222
/215/88.1136.1228440.061560mm N mm N mm
N
A
N
x
<=?=
=
?
σ 所选截面满足。
5.5.2 竖杆Ii ：（见图5.5） 按5.5.1所选截面验算：0=N KN
222/215/06.12280mm N mm N mm
N A N <===
σ 所选截面满足。
表5.1 杆件截面选择表杆件
计算内力/kN 截面规格
截面面
积/cm2
计算长度/cm
回转半径
/cm
长细比容许
长细
比
[λ]
稳定系数
应力σ
/(N/mm2
)
名称编
号ox
l
oy
l
x
i
y
i
x
λ
)
(
yz
y
λ
λ
x
?
y
?
上弦FG
GH
-939.41 2L160X100×12 60.11 150.8 301.6 2.82 7.54 53.48 60 150 0.807 193.66
下
弦
gi 933.87 2L160×100X10 50.63 1185 600.00 2.85 7.78 105.26 152.31 350 201.57
斜腹杆aB -546.64 2L140×90×10 44.522 253.5 253.5 3.16 3.16 56.71 75.32 150 0.718 170.81 Bc 423.53 2L75×8 23.01 208.64 260.8 2.28 3.57 91.51 73.05 350 184.06 cD -334.89 2L75×10 28.25 228.72 285.90 2.26 3.61 101.20 80.65 150 0.543 206.52 De 227.77 2L50×6 11.38 228.72 285.90 1.51 2.56 151.47 111.68 350 200.08 eF -151.44 2L75×5 14.82 250.32 312.90 2.32 3.50 107.90 94.89 150 0.587 174.08
Fg 68.33 2L63×5 12.286 249.52 311.90 1.94 3.04 128.62 105.75 150 0.519 55.62 gH 1.23 2L63×5 12.286 271.2 339.60 1.94 3.04 139.80 114.61 150 0.255 1.00 Hi 66.48 2L63×5 12.286 269.6 337.0 1.94 3.04 138.97 113.78 150 0.257 111.10
竖杆Aa 30.78 2L63×5 12.286 159.20 199.00 1.94 3.04 88.06 65.46 150 0.487 62.58
Cc -61.56 2L63×5 12.286 183.20 229.00 1.94 3.04 94.43 75.33 150 0.440 113.88
16
Ee -61.56 2L63×5 12.286 207.20 259.00 1.94 3.04 106.81 85.20 150 0.396 113.88
Gg -61.56 2L63×5 12.286 231.2 289.00 1.94 3.04 119.18 98.47 150 0.336 113.88
Ii 0 2L63×5 12.286 255.20 319 1.94 3.04 131.55 104.93 350 0
17
6、节点设计
6.1下弦节点“c ”（图6.1）
×
×
×
××
图6.1 c 节点板布置图
各类杆件的内力由表4.1查得。
这类节点的设计步骤是：先根据复杆的内力计算与复杆与节点版连接焊缝的尺寸，即f h 和w l ，然后根据w l 的大小按比例绘出节点版的形状与尺寸，最后验算下弦杆与节点版的连接焊缝。
用E43型焊条角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值2f /160mm N f w
=。设“Bc ”杆的肢背和肢尖焊缝mm h f 8=和mm h f 6=，则所需的焊缝长度为：
cm 19244.165/16087.024235307.027.02
后取，加肢背：f w f e w
h mm mm N mm N
f h N l =????==' 11cm 254.94/16067.024235303.023.02
后取，加上肢尖：f w f e w
h mm mm N mm N
f h N l =????=='' 设“cD ”杆的肢背和肢尖焊缝mm h f 7=和mm h f 6=，则所需的焊缝长度为：
cm 1725.149/16077.023348907.027.02
后取，加肢背：f w f e w
h mm mm N mm N
f h N l =????==' 9cm 246.61/20067.023441903.023.02
后取，加上肢尖：f w f e w
h mm mm N mm N
f h N l =????==''
“Cc ”杆内力很小，焊缝尺寸可按构造要求取mm h f 5=
6cm 37.38/16057.02614007.027.02
，取肢背：mm mm N mm N
f h N l w f e w
=????==' 根据上面求得的焊缝长度，并考虑杆件之间有间隙以及制作和装配等误差，按比例绘出节点详图，从而确定节点板的尺寸为mm mm 360300?。
下弦与节点板连接的焊缝长度为36cm,所受的力为左右两下弦杆的内力差，
N N N N 418608291179709787=-=，受力较大的肢背处焊缝应力为：
()
22f m m /N 160m m /N 40.10712m m 360m m 6m m 7.02N
41860875.0<=-????=
τ
焊缝强度满足要求。
6.2上弦节点“B ”(图6.2)
××
×
××
图6.2 “B ”节点板布置图
Bc 杆（2L 75×6）与节点板的焊缝尺寸和节点“c ”相同。即肢背cm l w 19'
=，肢尖cm l w 13'
'= aB （2L140×90×10）杆与节点板的焊缝尺寸按上述同样方法计算, 设aB 杆的肢背和肢尖的焊缝mm h f 10=和mm h f 8=，则所需的焊缝长度为：
cm 19262.158/160107.025*******.0265.02
后取，加上肢背：h f w f e w
mm mm N mm N
f h N l =????=='
钢结构梯形屋架课程设计
一、设计资料： 1.结构形式: 某厂房总长度90m，跨度为18m.，纵向柱距6m，采用梯形钢屋架，无檩屋盖体系，采用1.5×6.0m预应力混凝土屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面400x400，柱的混凝土强度等级为C30，屋面坡度i=1/10。地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为8度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台150/30t（中级工作制），锻锤为2台5t。 2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的内力）如附图所示。 屋架采用的钢材为：Q235钢；焊条为：E43型。 3.荷载标准值（水平投影面计） 荷载： ①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为单位，q为屋 架及支撑自重，以KN/m2为单位； =0.35KN/m2， ②可变荷载：活荷载标准值为0.7KN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为S 0活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。 积灰荷载标准值： 0.7KN/m2 ③屋面各构造层的荷载标准值： 三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.4KN/m2 水泥砂浆找平层 0.4KN/m2 保温层： 0.4KN/m2 一毡二油隔气层 0.05KN/m2 水泥砂浆找平层 0.3KN/m2 预应力混凝土屋面板 1.45KN/m2 二、结构形式与布置图： 屋架支撑布置图如下图所示。
12 12
符号说明：WGJ-钢屋架；SC-上弦支撑；XC-下弦支撑；CC-垂直支撑；GG-刚性系杆；LG-柔性系杆 A a +3. 4700.000-6.221-8.993-9.102-9.102-6.502 -3.3 82 -0.690 -0.462 +4.739 +1.884 -0. 462 -1.0-1. 0+0. 812-0.5+7. 962+9.279 +9. 279c e g B C D E F G 0.5 1. 0 1. 0 1. 0 1.0 1.0 1. a.18米跨屋架(几何尺寸) b.18米跨屋架全跨单位荷载 作用下各杆件的内力值 c . 18米跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值 三、荷载与内力计算： 1、荷载计算 荷载与雪荷载不会同时出现，故取两者较大的活荷载计算。 永久荷载标准值： 三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.4KN/m 2 水泥砂浆找平层 0.4KN/m 2 保温层： 0.4KN/m 2 一毡二油隔气层 0.05KN/m 2 水泥砂浆找平层 0.3KN/m 2 预应力混凝土屋面板 1.45KN/m 2 钢屋架和支撑自重 0.12+0.011×18m=0.32KN/m 2 总计：3.32KN/m 2 可变荷载标准值 雪荷载0.35KN/m 2<屋面活荷载标准值0.70KN/m 2，取0.70KN/m 2 0.70KN/m 2 积灰荷载 0.70KN/m 2 总计：1.14KN/m 2 永久荷载设计值 1.2×3.32KN/m 2=3.984KN/m 2 可变荷载设计值 1.2×1.40KN/m 2=1.96KN/m 2 2、荷载组合
钢结构设计计算书
《钢结构课程设计任务书》 一、设计题目：焊接普通钢屋架设计 二、普通钢屋架课程设计目的及要求 通过钢屋架课程设计要求能掌握屋盖系统结构布置和进行构件编号的方法；能综合运用有关力学和钢结构课程所学知识，对钢屋架进行内力分析、截面设计和节点设计；掌握钢屋架施工图的绘制方法。 三、课程设计资料 1. 建筑类别 厂房总长度120m，檐口高度15m。厂房为单层单跨结构，内设两台中级工作制桥式吊车。 拟设计钢屋架简支与钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级为C30。柱顶截面尺寸为400?400mm。钢屋架设计不考虑抗震设防。 厂房柱距选择： 6米 2. 屋架形式 2.1 三角形屋架 1）属有檩体系：檩条采用槽钢10，跨度为6m，跨中设一根拉条φ10。 2）屋架屋面做法及荷载取值（标准荷载值） 永久荷载：波形石棉瓦自重 0.20kN/m2 檩条及拉条自重 0.20kN/m2 保温木丝板重 2 2 2 2 2 d4cm 0.25kN/m e4cm 0.38kN/m f8cm 0.50kN/m 10cm 0.60kN/m h12cm 0.70kN/m ? ? ? ? ? ? ? ?? ：厚 ：厚 ：厚 g：厚 ：厚 钢屋架及支撑重（0.12+0.011?跨度）kN/m2 可变荷载：屋面活荷载 0.30kN/m2 积灰荷载 10.2 20.3 30.35 40.4 --- ? ?--- ? ? --- ? ?--- ? kN/m2 注: 1.以上荷载值均为水平投影 2.A,B屋架的形式与尺寸见图1
2.2 梯形钢屋架 1）属无檩体系：采用预应力混凝土大型屋面板(1.5m ?6m)。 2）屋架屋面做法及荷载取值（标准荷载值） 永久荷载：防水层（三毡四油上铺小石子） 0.35kN/m 2 找平层（2cm 厚水泥砂浆）0.02?20＝0.4kN/m 2 保温层（泡沫混凝土）：222d 4cm 0.25kN/m e 8cm 0.50kN/m f 12cm 0.70kN/m ?? ??? ：厚：厚：厚 预应力大型屋面板： 1.4kN/m 2 钢屋架及支撑重： (0.12+0.011?跨度)kN/m 2 可变荷载：屋面活荷载 0.70kN/m 2 积灰荷载 ??? ? ??? ------------6.045.034.023.01kN/m 2 注：1.以上数值均为水平投影值 2.C 形式及尺寸见图1
钢结构梯形屋架课程设计计算书(绝对完整)
第一章：设计资料 某单跨单层厂房，跨度L＝24m，长度54m，柱距6m，厂房内无吊车、无振动设备，屋架铰接于混凝土柱上，屋面采用1.5*6.0m太空轻质大型屋面板。钢材采用Q235－BF，焊条采用E43型，手工焊。柱网布置如图2.1所示，杆件容许长度比：屋架压杆【λ】＝150 屋架拉杆【λ】＝350。 第二章：结构形式与布置 2.1 柱网布置 图2.1 柱网布置图 2.2屋架形式及几何尺寸 由于采用大型屋面板和油毡防水屋面，故选用平坡梯形钢屋架，未考虑起拱时的上弦坡度i＝1/10。屋架跨度l＝24m，每端支座缩进0.15m，计算跨度l0＝l－2*0.15m＝23.7m；端部高度取H0＝2m，中部高度H ＝3.2m；起拱按f＝l0/500，取50mm，起拱后的上弦坡度为1/9.6。 配合大型屋面板尺寸（1.5*6m），采用钢屋架间距B＝6m，上弦节间尺寸1.5m。选用屋架的杆件布置和尺寸如施工图所示。
图2.2 屋架的杆件尺寸 2.3支撑布置 由于房屋较短，仅在房屋两端5.5m开间内布置上、下弦横向水平支撑以及两端和中央垂直支撑，不设纵向水平支撑。中间各屋架用系杆联系，上下弦各在两端和中央设3道系杆，其中上弦屋脊处与下弦支座共三道为刚性系杆。所有屋架采用统一规格，但因支撑孔和支撑连接板的不同分为三个编号：中部6榀为WJ1a ,设6道系杆的连接板，端部第2榀为WJ1b，需另加横向水平支撑的的连接螺栓孔和支撑横杆连接板；端部榀（共两榀）为WJ1c。 图2.3 上弦平面
12 1 2 1---1 2---2 图2.3下弦平面与剖面 第三章：荷载计算及杆件内力计算 3.1屋架荷载计算 表3.1 屋架荷载计算表 3.2屋架杆件内力系数 屋架上弦左半跨单位节点荷载作用下的杆件内力系数经计算如图所示。屋架上弦左半跨单位节点荷载、右半跨单位节点荷载、全跨单位节点荷载作用下的屋架左半跨杆件的内力
钢结构课程设计计算纸
一、设计资料 温州地区某一单跨厂房总长度60m，纵向柱距6m，跨度18m。建筑平面图如图1所示。 1.结构形式: 钢筋混凝土柱，梯形钢屋架。柱的混凝土强度等级为C30，屋面坡度i=1/10； L为屋架跨度。地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，屋架下弦标高为18m； 厂房内桥式吊车为1台30t（中级工作制）。 2. 屋架形式及材料: 屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的内力）如附图2所示。屋架采用的钢材为Q235钢，并具有机械性能：抗拉强度、伸长率、屈服点、180℃冷弯试验和碳、硫、磷含量的保证；焊条为E43型，手工焊。 3. 荷载标准值（水平投影面计） ①永久荷载： 三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.5 KN/m2 水泥砂浆找平层 0.5 KN/m2 保温层0.55 KN/m2 一毡二油隔气层 0.05 KN/m2 水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2 预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/m2 屋架及支撑自重：按经验公式0.120.011 q L =+计算： 0.318 KN/m2 悬挂管道： 0.15 KN/m2 ②可变荷载： 屋面活荷载标准值：2 7.0m kN / 雪荷载标准值： 0.35KN/m2 积灰荷载标准值： 1.2 KN/m2 厂房平面图
.51507.5 9 内力系数图 二、屋盖支撑布置 1、上弦横向水平支撑 上弦横向水平支撑布置在房屋两端的第二开间，沿屋架上弦平面在跨度方向全长布置。考虑到上弦横向水平支撑的间距大于60m,应在中间柱间增设横向水 平支撑。 2、下弦横向水平支撑 屋架跨度为18m,应在上弦横向水平支撑同一开间设置下弦横向水平支撑，
钢结构课程设计梯形钢屋架计算书
－、设计资料 1、某工厂车间，采用梯形钢屋架无檩屋盖方案，厂房跨度取27m，长度为102m，柱距6m。采用1.5m×6m预应力钢筋混凝土大型屋面板，保温层、找平层及防水层自重标准值为1.3kN/m2。屋面活荷载标准值为0.5kN/m2，雪荷载标准值0.5kN/m2，积灰荷载标准值为0.6kN/m2，轴线处屋架端高为1.90m，屋面坡度为i=1/12，屋架铰接支承在钢筋混凝土柱上，上柱截面400mm×400mm，混凝土标号为C25。钢材采用Q235B级，焊条采用E43型。 2、屋架计算跨度： Lo=27m－2×0.15m=26.7m 3、跨中及端部高度： 端部高度：h′=1900mm（端部轴线处），h=1915mm（端部计算处）。 屋架中间高度h=3025mm。 二、结构形式与布置 屋架形式及几何尺寸如图一所示: 2、荷载组合 设计桁架时，应考虑以下三种组合： ①全跨永久荷载+全跨可变荷载(按永久荷载为主控制的组合) ：全跨节点荷 载设计值：F=(1.35×3.12+1.4×0.7×0.5+1.4×0.9×0.6) ×1.5×6 =49.122kN 图三桁架计算简图 本设计采用程序计算结构在单位节点力作用下各杆件的内力系数，见表一。
1、上弦杆： 整个上弦杆采用相等截面，按最大设计内力IJ 、JK 计算，根据表得： N= -1139.63KN ，屋架平面内计算长度为节间轴线长度，即：ox l =1355mm,本屋架为无檩体系，认为大型屋面板只起刚性系杆作用，不起支撑作用，根据支撑布置和内力变化情况，取屋架平面外计算长度oy l 为支撑点间的距离，即： oy l =3ox l =4065mm 。根据屋架平面外上弦杆的计算长度，上弦截面宜选用两个不 等肢角钢，且短肢相并，如图四所示： 图四 上弦杆
钢结构设计计算书
《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程 姓名 学号： 指导老师：
目录 设计资料和结构布置- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -1 1.铺板设计 1.1初选铺板截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 2 1.2板的加劲肋设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 3 1.3荷载计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 4 3.次梁设计 3.1计算简图- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.2初选次梁截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.3内力计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 3.4截面设计 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 4.主梁设计 4.1计算简图 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 4.2初选主梁截面尺寸 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 5.主梁内力计算 5.1荷载计算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 5.2截面设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 6.主梁稳定计算 6.1内力设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - 11 6.2挠度验算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 6.3翼缘与腹板的连接- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 7主梁加劲肋计算 7.1支撑加劲肋的稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.2连接螺栓计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.3加劲肋与主梁角焊缝 - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - - 15 7.4连接板的厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 7.5次梁腹板的净截面验算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 8.钢柱设计 8.1截面尺寸初选 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.2整体稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.3局部稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.4刚度计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.5主梁与柱的链接节点- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 18 9.柱脚设计 9.1底板面积 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.2底板厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.3螺栓直径 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 10.楼梯设计 10.1楼梯布置 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 22
钢结构课程设计计算书
一由设计任务书可知： 厂房总长为120m，柱距6m，跨度为24m，屋架端部高度为2m，车间内设有两台中级工作制吊车，该地区冬季最低温度为-22℃。暂不考虑地震设防。 屋面采用1.5m×6.0m预应力大型屋面板，屋面坡度为i=1:10。卷材防水层面（上铺120mm 泡沫混凝土保温层和三毡四油防水层）。屋面活荷载标准值为0.7KN/㎡，雪荷载标准值为0.4KN/㎡，积灰荷载标准值为0.5KN/㎡。 屋架采用梯形钢屋架，钢屋架简支于钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级C20. 二选材： 根据该地区温度及荷载性质，钢材采用Q235-C。其设计强度为215KN/㎡,焊条采用E43型，手工焊接，构件采用钢板及热轧钢筋，构件与支撑的连接用M20普通螺栓。 屋架的计算跨度L。=24000-2×150=23700，端部高度：h=2000mm(轴线处)，h=2150(计算跨度处)。 三结构形式与布置： 屋架形式及几何尺寸见图1所示： 图1 屋架支撑布置见图2所示：
图2 四荷载与内力计算： 1．荷载计算： 活荷载于雪荷载不会同时出现，故取两者较大的活荷载计算。 永久荷载标准值： 防水层（三毡四油上铺小石子）0.35KN/㎡找平层（20mm厚水泥砂浆）0.02×20=0.40 KN/㎡保温层（40mm厚泡沫混凝土0.25 KN/㎡预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/㎡钢屋架和支撑自重0.12+0.011×24=0.384 KN/㎡ 总计：2.784 KN/㎡可变荷载标准值： 雪荷载＜屋面活荷载（取两者较大值）0.7KN/㎡积灰荷载0.5KN/㎡风载为吸力，起卸载作用，一般不予考虑。 总计：1.2 KN/㎡永久荷载设计值 1.2×2.784 KN/㎡=3.3408KN/㎡可变荷载设计值 1.4×1.2KN/㎡=1.68KN/㎡2．荷载组合： 设计屋架时应考虑以下三种组合： 组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载 屋架上弦荷载P=(3.3408KN/㎡+1.68KN/㎡) ×1.5×6=45.1872KN 组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载 屋架上弦荷载P1=3.3408KN/㎡×1.5×6=30.07KN P2=1.68KN/㎡×1.5×6=15.12KN 组合三全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板自重+半跨屋面活荷载
钢结构课程设计三角形屋架设计
1:荷载计算 2 屋架杆件几何尺寸的计算 根据所用屋面材料的排水需求及跨度参数，采用人字式三角形屋架。屋面坡度为i=1：,屋面倾角α=arctg （1/）=°，sinα=，cosα= 屋架计算跨度 l 0 =l －300＝15000－300=14700mm 屋架跨中高度 h= l 0×i/2=14700/(2×=2940mm 上弦长度 L=l 0/2cosα≈7903mm 节间长度 a=L/4=7903/4≈1979m m 节间水平段投影尺寸长度 a ＇=acosα=1555×=1475mm 根据几何关系，得屋架各杆件的几何尺寸如图1所示 图1.屋架形式及几何尺寸 3 屋架支撑布置 屋架支撑 1、在房屋两端第一个之间各设置一道上弦平面横向支撑和下弦平面横向支撑。 2、因为屋架是有檩屋架，为了与其他支撑相协调，在屋架的下弦节点设计三道柔性水平系杆，上弦节点处的柔性水平系杆均用该处的檩条代替。 3、根据厂房长度36m ,跨度为4m ，在厂房两端第二柱间和厂房中部设置三道上弦横向水平支撑，下弦横向水平支撑及垂直支撑。如图2所示。 屋面檩条及其支撑 波形石棉瓦长1820mm,要求搭接长度≥150mm ，且每张瓦至少要有三个支撑点，因此最大檩条间距为 max 1820150 83531p a mm -= =- 半跨屋面所需檩条数
15556 112.1835p n ?= +=根 考虑到上弦平面横向支撑节点处必须设置檩条，为了便于布置，实际取半跨屋面檩条数13根，则檩条间距为： max 15556778835131p p a a mm ?===-＜ 可以满足要求。 3.2.1 截面选择 试选用普通槽钢[8，查表得m =m,I x =101cm 4,W x =25.3cm 3,W y =5.8cm 3; 截面塑性发展系数为γx =,γy =。 恒载 ×=（kN/m ） 石棉瓦 ×=（kN/m ） 檩条和拉条 （kN/m ） 合计 g k =（kN/m ） 可变荷载 q k =×=（kN/m ） 檩条的均布荷载设计值 q=γG g k +γQ q k =×+×=m q x =qsin α=×=m q y =qcos α=×=m 3.2.2 强度计算 檩条的跨中弯距 X 方向： 2211 1.1554 2.31088x y M q l kN m ==??=? Y 方向： 2211 0.37940.1903232y x M q l kN m = =??=? （在跨中设了一道拉条） 檩条的最大拉力（拉应力）位于槽钢下翼缘的肢尖处 662 33 2.310100.19010138215/1.0525.310 1.2 5.7910 y x x x y y M M f N mm W W ??=+=+===????б＜［б］γγ 满足要求。 3.2.3 强度验算 载荷标准值 ()cos y k k p q g q a =+??α=(0.469+0.467)0.7780.9487=0.691kN/m 沿屋面方向有拉条，所以只验算垂直于屋面方向的挠度： 3 354550.691400011384384 2.061010110361150 y x q l V l EI ?=?=?=???＜
钢结构屋架设计计算书
. 1.设计资料 某车间厂房总长度约为108米,跨度为18m。车间设有两台30吨中级工作制吊车。车间无腐蚀性的介质。该车间为单跨双坡封闭式厂房,屋架采用三角形豪式钢屋架。屋面坡度为1：3，屋架间距为6m,屋架下弦标高为9米，其两端铰支于钢筋 混凝土柱上，上柱截面尺寸为400mm×400mm,混泥土强度等级为C20。屋面采用彩色压型钢屋板加保温层屋面，C型檩条，檩距为1.5～2?。屋面的活荷载为kNm=1.0，屋面的恒荷载的标准值为0.5γ2.1米。结构的重要度系数为022??，不考虑积灰荷载、风荷载，不考虑全跨荷载积雪不均匀分布m，雪荷载为0.350.2 kN kNm状况。屋架采用Q235B，焊条采用E43型。 2.屋架形式及几何尺寸 1′°2618=檩距arctan,=屋架形式及几何尺寸如图檩条支承于屋架上弦节点。屋架坡角为α3。为1.866m 屋架形式和几何尺寸1 图 支撑的布置3.上、下弦横向水平支撑设置在厂房两端和中部的同一柱间，并在相应开间的屋架跨中设置垂直支撑，在其余开间的屋架上弦跨中设置一道通长的刚性细杆，下弦跨中设置一道通长的柔性细。2杆。在下弦两端设纵向水平支撑。支撑的布置见图
'. . 图2 支撑的布置图 4.檩条布置 檩条设置在屋架上弦的每个节点上，间距1.866m。因屋架间距为6m，所以在檩条跨中设一道直拉条。在屋脊和屋檐分别设置斜拉条和撑杆。 荷载标准值5.35.31kN6=×6×=0.51.77××=0.5×1.866P上弦节点恒
荷载标准值110√3×61.866×0.35=60.35=×1.77×=3.72kN×P上弦 节点雪荷载标准值210√3 由檩条传给屋架上弦节点的恒荷载如图 上弦节点恒荷载图3 由檩条传给屋架上弦节点的雪荷载如图4 '. . 图4 上弦节点雪荷载 6.内力组合 内力组合见表—1
钢结构课设计算书完整版
课程设计任务书 题目：梯形钢屋架 ——某工业厂房 适用专业：土木工程2010级 指导教师：雷宏刚、李海旺、闫亚杰、焦晋峰 太原理工大学建筑与土木工程学院 2013年12月
一、设计题目：梯形钢屋架 二、设计资料 某工业厂房，屋盖拟采用钢结构有檩体系，屋面板采用100mm厚彩钢复合板（外侧基板厚度0.5mm，内侧基板厚度0.4mm，夹芯材料选用玻璃丝棉，屋面板自重标准值按0.20 kN/m2计算），檩条采用冷弯薄壁C型钢。屋面排水坡度见表1，有组织排水。屋架支承在钢筋混凝土柱上，柱顶标高9.0m，柱截面尺寸为400×400mm。不考虑积灰荷载。 注：屋架、檩条、拉条及支撑自重标准值可按下列数值考虑： 0.30kN/m2（6.0m） 0.40kN/m2（7.5m） 三、设计内容及要求 要求在2周内（2013.12.23～2014.1.3）完成钢结构课程设计内容，提交设计图纸及计算书一套。 1. 设计内容 （1）进行屋盖结构布置并选取计算简图； （2）屋架内力计算及内力组合； （3）屋架杆件设计； （4）屋架节点设计； （5）屋架施工图。 2. 设计要求 （1）整理设计计算书一份 ○1设计条件 ○2结构布置 ○3计算简图 ○4荷载选取 ○5内力计算 ○6内力组合 ○7构件设计 ○8节点设计 ○9挠度验算 （2）绘制施工图 ○1屋盖布置图（图纸编号01）：屋架平面布置图+上、下弦支撑平面布置图+垂直支撑布置图； ○2屋架施工图（图纸编号02）：屋架几何尺寸、内力简图+屋架施工详图+节点、异形零件详图+设计说明+材料表等。
表1 梯形钢屋架课程设计任务表 坡度1:10 1:20 长度（m）60（柱距6m）75（柱距7.5m）72（柱距6m）90（柱距 题号跨度 21 24 27 30 21 24 27 30 21 24 27 30 21 24 地点 北京市 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 上海市17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 乌鲁木齐33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 4546 成都市49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 南京市65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 哈尔滨81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 太原市97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 运城市113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 长治市129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 吕梁市145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 四、参考资料 （1）钢结构设计基本原理，雷宏刚，科学出版社 （2）钢结构设计，黄呈伟、李海旺等，科学出版社 （3）建筑结构荷载规范，GB 50009-2012 （4）钢结构设计手册（上册）第三版，中国建筑工业出版社 （5）轻型屋面梯形钢屋架，中国建筑标准设计研究院 （6）钢结构设计规范，GB 50017-2003 （7）土木工程专业—钢结构课程设计指南，周俐俐等，中国水利水电出版社
钢屋架钢课程设计
－、设计资料 梯形钢屋架长度为72m，跨度为27m。车间内设有两台中级工作制桥式吊车。该地区冬季最低温度为－20℃。 屋面采用1.5m×6.0m预应力大型屋面板，屋面坡度为i=1:10。上铺120mm 厚泡沫混凝土保温层和三毡四油防水层等。屋面活荷载标准值为0.7kN/㎡，雪荷载标准值为0.3kN/㎡，积灰荷载标准值为0.6kN/㎡。 屋架采用梯形钢屋架，其两端铰支于钢劲混凝土柱上。柱头截面为400mm ×400mm，所用混凝土强度等级为C20。 根据该地区的温度及荷载性质，钢材采用Q235级，其设计强度f=215kN/㎡,焊条采用E43型，手工焊接。构件采用钢板及热轧钢劲，构件与支撑的连接用M20普通螺栓。 屋架的计算跨度：Lo=27000－2×150=26700mm，设计为无檩屋盖方案，采用平坡梯形屋架，取屋架在27米轴线处的端部高度：h=2000mm（轴线处），h=2015mm（计算跨度处）。 二、结构形式与布置 屋架形式及几何尺寸见图1所示。 图1 屋架形式及几何尺寸
符号说明：GWJ-（钢屋架）；SC-（上弦支撑）：XC-（下弦支撑）； CC-（垂直支撑）；GG-（刚性系杆）；LG-（柔性系杆） 图2 屋架支撑布置图
三、荷载与内力计算 1.荷载计算 荷载与雪荷载不会同时出现，故取两者较大的活荷载计算。 永久荷载标准值 放水层（三毡四油上铺小石子）0.35kN/㎡找平层（20mm厚水泥砂浆）0.02×20=0.40kN/㎡保温层（120mm厚泡沫混凝土）0.12×6=0.70kN/㎡预应力混凝土大型屋面板 1.40kN/㎡ 钢屋架和支撑自重0.12+0.011×27=0.417kN/㎡管道设备自重0.10 kN/㎡ 总计 3.387kN/㎡可变荷载标准值 雪荷载0.3kN/㎡ 积灰荷载0.60kN/㎡ 总计0.90kN/㎡ 永久荷载设计值 1.35×3.387=4.572 kN/㎡（由可变荷载控制） 可变荷载设计值 1.4×0.9=1.26kN/㎡ 2.荷载组合 设计屋架时，应考虑以下三种组合： 组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载 屋架上弦节点荷载P=(4.572+1.26) ×1.5×6=52.488 kN 组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载 P=4.572×1.5×6=41.148 kN 屋架上弦节点荷载 1 P=1.26×1.5×6=11.34 kN 2 组合三全跨屋架及支撑自重+半跨大型屋面板重+半跨屋面活荷载 P=0.417×1.2×1.5×6=4.5 kN 屋架上弦节点荷载 3 P=(1.4×1.35+0.7) ×1.5×6=23.31 kN 4 3.内力计算 本设计采用程序计算杆件在单位节点力作用下各杆件的内力系数，见表1。由表内三种组合可见：组合一，对杆件计算主要起控制作用；组合三，可能引起中间几根斜腹杆发生内力变号。如果施工过程中，在屋架两侧对称均匀铺设面板，则可避免内力变号而不用组合三。
加油站钢结构毕业设计计算书(网架结构)
潍坊学院本科毕业设计（论文） 目录 目录 (Ⅰ) 摘要及关键词 (1) Abstract and Keywords (2) 前言 (3) 1、结构设计基本资料 (4) 1.1 工程概况 (4) 1.2 设计基本条件 (4) 1.3 本次毕业设计主要内容 (6) 2、结构选型与初步设计 (7) 2.1 设计资料 (7) 2.2 网架形式及几何尺寸 (7) 2.3 网架结构上的作用 (9) 2.3.1静荷载 (9) 2.3.2活荷载 (9) 2.3.3地震作用 (10) 2.3.4荷载组合 (10) 3、结构设计与验算 (11) 3.1 檩条设计 (11) 3.2 网架内力计算与截面选择 (18) 3.3 网架结构的杆件验算 (20) 3.3.1 上弦杆验算 (20) 3.3.2 下弦杆验算 (21) 3.3.3 腹杆验算 (23) 3.4 焊接球节点设计 (24) 3.5 柱脚设计 (27) 3.6 钢柱设计与验算 (29) 3.7钢筋混凝土独立基础设计 (32) 3.8网架变形验算 (39)
潍坊学院本科毕业设计（论文） 结束语 (41) 参考文献 (43) 附录（文献翻译） (44) 谢辞 (49)
摘要及关键词 摘要本次毕业设计为合肥地区加油站钢结构设计，此次设计主要进行的是结构设计部分。本次设计过程主要分为三个阶段： 首先，根据设计任务书对本次设计的要求，通过查阅资料和相关规范确定出结构设计的基本信息，其中包括荷载信息、工程地质条件等。 然后，根据设计信息和功能要求进行结构选型并利用空间结构分析设计软件MST2008进行初步设计。本次设计主体结构形式采用正放四角锥网架结构，节点形式采用焊接球节点，支撑形式采用四根钢柱下弦支撑，基础形式采用柱下混凝土独立基础。 最后，通过查阅相关规范和案例进行檩条、节点、支座等部分的设计，并通过整理分析得出的数据，进行了杆件、结构位移等的相关验算，最终确定了安全、可行、经济的结构模式。 关键词结构设计，网架结构，构件验算
24m梯形钢屋架课程设计计算书
钢结构设计原理与施工课程设计――钢结构厂房屋架 指导教师： 班级： 学生姓名： 学号： 设计时间：2011年6月7号 浙江理工大学科技与艺术学院建筑系
梯形钢屋架课程设计计算书 一.设计资料： 1、车间柱网布置：长度60m ；柱距6m ；跨度24m 2、屋面坡度：1：10 3、屋面材料：预应力大型屋面板 4、荷载 1）静载：屋架及支撑自重0.384KN/m 2；檩条0.2KN/m 2；屋面防水层 0.1KN/m 2； 保温层0.4vKN/m 2；大型屋面板自重（包括灌缝）0.85KN/m 2；悬挂管道0.05 KN/m 2。 2）活载：屋面雪荷载0.35KN/m 2；施工活荷载标准值为0.7 KN/m 2；积灰荷 载1.2 KN/m 2。 5、材质Q235B 钢，焊条E43系列，手工焊。 二 .结构形式与选型 1.屋架形式及几何尺寸如图所示 : 拱50 根据厂房长度为60m 、跨度及荷载情况，设置上弦横向水平支撑3道，下弦由于 跨度为24m 故不设下弦支撑。
2.梯形钢屋架支撑布置如图所示： 3.荷载计算 屋面活荷载0.7KN/m2进行计算。 荷载计算表
荷载组合方法： 1、全跨永久荷载1F＋全跨可变荷载2F 2、全跨永久荷载1F＋半跨可变荷载2F 3、全跨屋架（包括支撑）自重3F＋半跨屋面板自重4F＋半跨屋面活荷载2F 4．内力计算 计算简图如下
屋架构件内力组合表 4．内力计算 1.上弦杆 整个上弦采用等截面，按FG 杆件的最大设计内力设计，即N=－895.731KN 上弦杆计算长度： 在屋架平面内：0x 0l l 1.508m ==，0y l 2 1.508 3.016m ==× 上弦截面选用两个不等肢角钢，短肢相并。 腹杆最大内力N=－520.651KN ，中间节点板厚度选用6mm ，支座节点板厚度选用8mm
钢结构课程设计 普通钢屋架设计(18m梯形屋架)
钢结构课程设计 学生姓名： 学号： 所在学院：机电工程学院 专业班级： 指导教师： 2013年7月
《钢结构设计》课程设计任务书 1. 课程设计题目普通钢屋架设计 2. 课程设计的目的和要求 课程设计的目的是加深学生对钢结构课程理论基础的认识和理解，并学习运用这些理论知识来指导具体的工程实践，通过综合运用本课程所学知识完成普通钢屋架这一完整结构的设计计算和施工图的绘制等工作，帮助学生熟悉设计的基本步骤，掌握主要设计过程的设计内容和计算方法，培养学生一定的看图能力和工程图纸绘制的基本技能，提高学生分析和解决工程实际问题的能力。 3. 课程设计内容和基本参数（各人所取参数应有不同） （1）结构参数：屋架跨度18m，屋架间距6m, 屋面坡度1／10 （2）屋面荷载标准值（kN/m2） （3）荷载组合1）全跨永久荷载＋全跨可变荷载 2）全跨永久荷载＋半跨可变荷载 （4）材料钢材Q235B.F，焊条E43型。
屋面材料采用1.5m×6.0m太空轻质大型屋面板。 4. 设计参考资料（包括课程设计指导书、设计手册、应用软件等） （1）曹平周，钢结构，科学文献出版社。 （2）陈绍蕃，钢结构（下）房屋建筑钢结构设计，中国建筑工业出版社。 5. 课程设计任务 完成普通钢屋架的设计计算及施工图纸绘制，提交完整规范的设计技术文档。 5.1设计说明书（或报告） （1）课程设计计算说明书记录了全部的设计计算过程，应完整、清楚、正确。 （2）课程设计计算说明书应包括屋架结构的腹杆布置，屋架的内力计算，杆件的设计计算、节点的设计计算等内容。 5.2技术附件（图纸、源程序、测量记录、硬件制作） （1）施工图纸应包括杆件的布置图、节点构造图，材料明细表等内容。 （2）图面布置要求合理，线条清楚，表达正确。 5.3图样、字数要求 （1）课程设计计算说明书应装订成一册，包括封面、目录、课程设计计算说明书正文、参考文献等部分内容。 （2）课程设计计算说明书可以采用手写。 （3）施工图纸要求采用AutoCAD绘制或者手工绘制。 6. 工作进度计划（19周～20周）
钢结构屋架设计计算书Word 文档
1.设计资料 某车间厂房总长度约为108米,跨度为18m。车间设有两台30吨中级工作制吊车。车间无腐蚀性的介质。该车间为单跨双坡封闭式厂房,屋架采用三角形豪式钢屋架。屋面坡度为1：3，屋架间距为6m,屋架下弦标高为9米，其两端铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面尺寸为 ,混泥土强度等级为C20。屋面采用彩色压型钢屋板加保温层屋面，C型檩条，檩距为1.5～2.1米。结构的重要度系数为，屋面的恒荷载的标准值为。屋面 的活荷载为，雪荷载为，不考虑积灰荷载、风荷载，不考虑全跨荷载积雪不均匀分布状况。屋架采用Q235B，焊条采用E43型。 2.屋架形式及几何尺寸 屋架形式及几何尺寸如图檩条支承于屋架上弦节点。屋架坡角为,檩距为 1.866m。 图1 屋架形式和几何尺寸 3.支撑的布置 上、下弦横向水平支撑设置在厂房两端和中部的同一柱间，并在相应开间的屋架跨中设置垂直支撑，在其余开间的屋架上弦跨中设置一道通长的刚性细杆，下弦跨中设置一道通长的柔性细杆。在下弦两端设纵向水平支撑。支撑的布置见图2。
图2 支撑的布置图 4.檩条布置 檩条设置在屋架上弦的每个节点上，间距1.866m。因屋架间距为6m，所以在檩条跨中设一道直拉条。在屋脊和屋檐分别设置斜拉条和撑杆。
5.荷载标准值 上弦节点恒荷载标准值 上弦节点雪荷载标准值 由檩条传给屋架上弦节点的恒荷载如图3 图3 上弦节点恒荷载由檩条传给屋架上弦节点的雪荷载如图4 图4 上弦节点雪荷载6.内力组合 内力组合见表—1 杆件名称杆件编 号 恒荷载及雪荷载半跨雪荷载内力组合最不利 荷载 （kN）内力 系数 恒载 内力 （kN） 雪载 内力 （kN） 内力 系数 半跨雪 载内力 （kN） 1.2恒+ 1.4雪 （kN） 1.2恒+ 1.4半跨 雪（kN）123452+32+5 上弦杆1-2-14.23-75.56 -52.94 -10.28-38.24 -164.78 -144.21 -164.78 2-3-12.65-67.17 -47.06 -8.7-32.36 -146.49 -125.92 -146.49 3-4-11.07-58.78 -41.18 -7.11-26.45 -128.19 -107.57 -128.19 4-5-9.49-50.39 -35.30 -5.53-20.57 -109.89 -89.27 -109.89 5-6-7.91-42.00 -29.43 -3.95-14.69 -91.60 -70.97 -91.60 下弦杆1-713.571.69 50.22 9.7536.27 156.33 136.8 156.33 7-813.571.69 50.22 9.7536.27 156.33 136.8 156.33 8-91263.72 44.64 8.2530.69 138.96 119.43 138.96 9-1010.555.76 39.06 6.7525.11 121.59 102.06 121.59 10-11947.79 33.48 5.2519.53 104.22 84.69 104.22
钢屋架课程设计
钢结构课程设计 学院：建筑工程学院 班级： 学号： 姓名： 指导老师： 2012.05.27
钢结构课程设计——钢屋架设计 一、设计资料 1、某车间的跨度27m ，柱距为6m ，厂房总长度为240m ，屋面采用1.5m ?6m 的预应力钢筋混凝土大型屋面板（屋面板不考虑作为支撑用），屋面的坡度为 10/1=i 。 2、屋架采用梯形钢屋架，其屋架支承于钢筋混凝土柱顶。 3、屋架的计算跨度：26.7m =0.152-2715.020?=?-=L L 4、屋架的中间高度：H =3.340m 5、在26.7m 的两端高度为：0h =2.005m 6、在27m 轴线处端部高度为：0h =1.990m 7、混凝土强度等级为C25，钢材采用Q235-B 级，焊条采用E43型，手工焊。 8、根据车间长度、跨度及荷载情况，在车间两端5.5m 开间内布置上下弦横向水平支撑，在设置横向水平支撑的同一开间的屋架两端及跨中布置三道竖向支撑，中间各个屋架用系杆联系，在屋架两端和中央的上、下弦设三道通长系杆，其中：上弦屋脊节点处及屋架支座出的系杆为刚性系杆（图2）。
柱网布置图 符号说明：GWJ-（钢屋架）；SC-（上弦支撑）：XC-（下弦支撑）； CC-（垂直支撑）；GG-（刚性系杆）；LG-（柔性系杆） 备注：某车间所设计的屋盖无吊车、无天窗、无振动设备，不必进行有关这些的计算。 二、结构形式与布置 屋架形式及尺寸如下图所示:
三、荷载计算 荷 载 计 算 表 荷载名称 标准值（kN/2m ） 设计值（kN/2m ） 预应力混凝土大型屋面板 1.4 1.4×1.2＝1.68 三毡四油绿豆砂 0.45 0.45×1.2＝0.54 找平层20mm 厚 0.4 0.4×1.2＝0.48 保温隔热层 1 1×1.2＝1.2 支撑重量 0.07 0.07×1.2＝0.084 屋架自重 0.12+0.011×27=0.417 0.417×1.2＝0.50 永久荷载总和 3.737 4.48 屋面活荷载 0.7 0.7×1.4＝0.84 积灰荷载 0.8 0.8×1.4＝0.96 可变荷载总和 1.5 1.8 设计屋架时应考虑以下三种荷载组合情况： （1）第一种荷载组合：全跨永久荷载+全跨可变荷载 全跨节点永久荷载及可变荷载： kN F 52.5665.1)8.148.4(=??+= （2）第二种荷载组合：全跨永久荷载+半跨可变荷载 全跨节点永久荷载： kN F 32.4065.148.41=??= 半跨节点可变荷载： kN F 2.1665.18.12=??= （3）第三种荷载组合：全跨屋架（包括支撑）自重+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载: 全跨节点屋架自重： kN F 256.565.1)084.050.0(3=??+= 半跨节点屋面板自重及活荷载：
8米高广告牌钢结构设计计算书
8米高广告牌钢结构设计计算书 1 基本参数 1.1广告牌所在地区： 福州地区; 1.2地面粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(ＧB50０09－2001) A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区; B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按Ｂ类地形考虑。 2 广告牌荷载计算 2.1广告布广告牌的荷载作用说明: 广告牌承受的荷载包括:自重、风荷载、雪荷载以及活荷载. （1)自重:包括广告布、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照4０0N/ｍ２估算： (2)风荷载:是垂直作用于广告牌表面的荷载,按GＢ50009采用; (３)雪荷载：是指广告牌水平投影面上的雪荷载，按GＢ500０9采用； （4)活荷载:是指广告牌水平投影面上的活荷载,按GB50009,可按500N/m２采用; 在实际工程的广告牌结构计算中，对上面的几种荷载,考虑最不利组合，有下面几种方式,取用其最大值: Ａ:考虑正风压时: ａ。当永久荷载起控制作用的时候,按下面公式进行荷载组合： S k＋=1。35G k ＋0.6×１。4w k ＋0.7×1。4S k (或Q k ) ｂ.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：
S k+＝1。2Ｇ ｋ +1。4×w ｋ +0.7×1.4S k (或Ｑ k ） B:考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合: Ｓ k-＝1。0G ｋ +1。4w ｋ 2.2风荷载标准值计算: 按建筑结构荷载规范（ＧB50０0９—2001)计算： ｗ ｋ+=β gｚ μ ｚ μ s1＋ w ……7.1.1—２[GB5０0０9-２001 2006年版］ w k-＝β gz μ z μ s１－ ｗ ０ 上式中： ｗ k+ ：正风压下作用在广告牌上的风荷载标准值(ＭPa)； w k- :负风压下作用在广告牌上的风荷载标准值（MPａ); Z：计算点标高：8m; β gz :瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算（高度不足5m按５m计算): β ｇz =Ｋ(1＋2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数,μ f 为脉动系数 A类场地：β gz =０。9２×(1+2μ f ）其中:μ f =０.38７×(Z／10）—0。12 B类场地：β gｚ=0.89×（１＋2μ f ) 其中：μ ｆ =０.5（Z/10)-０。16 C类场地：β gz =0.8５×(1+2μ f ) 其中:μ f =０．７３４(Z／10)-０.22 D类场地：β gz =０。８0×(１+2μ f ) 其中：μ f ＝1。2２48（Z/１0）—0.3 对于B类地形，８ｍ高度处瞬时风压的阵风系数: β gz =0.８９×（１+2×(0。5(Z／1０）—０。1６）)=1.8１２3 μ z :风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： Ａ类场地：μ z ＝1。379×(Ｚ/10）0。2４ 当Z〉30０m时，取Z=300m,当Z〈５m时，取Z=5m; B类场地：μ z =(Z/10)0.32