在设计地下室外墙时须考虑土的侧压力、水压力、消防车荷载分项系数的取值

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第六章挡土结构物上的土压力 第一节概述 第五章已经讨论了土体中由于外荷引起的应力，本章将介绍土体作用在挡土结构物上的 土压力，讨论土压力性质及土压力计算，包括土压力的大小、方向、分布和合力作用点， 而土压力的大小及分布规律主要与土的性质及结构物位移的方向、大小等有关，亦和结构物的刚度、高度及形状等有关。 一、挡土结构类型对土压力分布的影响 定义：挡土结构是一种常见的岩土工程建筑物，它是为了防止边坡的坍塌失稳，保护 边坡的稳定，人工完成的构筑物。 常用的支挡结构结构有重力式、悬臂式、扶臂式、锚杆式和加筋土式等类型。 挡土墙按其刚度和位移方式分为刚性挡土墙、柔性挡土墙和临时支撑三类。 1．刚性挡土墙 指用砖、石或混凝土所筑成的断面较大的挡土墙。 由于刚度大，墙体在侧向土压力作用下，仅能发身整体平移或转动的挠曲变形则可忽 略。墙背受到的土压力呈三角形分布，最大压力强度发生在底部，类似于静水压力分布。 2．柔性挡土墙 当墙身受土压力作用时发生挠曲变形。 3．临时支撑 边施工边支撑的临时性。 二、墙体位移与土压力类型 墙体位移是影响土压力诸多因素中最主要的。墙体位移的方向和位移量决定着所产生 的土压力性质和土压力大小。 1.静止土压力（E0） 墙受侧向土压力后，墙身变形或位移很小，可认为墙不发生转动或位移，墙后土体没 有破坏，处于弹性平衡状态，墙上承受土压力称为静止土压力E0。 2.主动土压力（E a） 挡土墙在填土压力作用下，向着背离填土方向移动或沿墙跟的转动，直至土体达到主 动平衡状态，形成滑动面，此时的土压力称为主动土压力。 3.被动土压力（ E p） 挡土墙在外力作用下向着土体的方向移动或转动，土压力逐渐增大，直至土体达到被 动极限平衡状态，形成滑动面。此时的土压力称为被动土压力 E p。 同样高度填土的挡土墙，作用有不同性质的土压力时，有如下的关系： E p> E0> E a 在工程中需定量地确定这些土压力值。 Terzaghi（ 1934）曾用砂土作为填土进行了挡土墙的模型试验，后来一些学者用不同土 作为墙后填土进行了类似地实验。 实验表明：当墙体离开填土移动时，位移量很小，即发生主动土压力。该位移量对砂土

基于全自动三轴仪的土体静止侧压力系数测定方法

基于全自动三轴仪的土体静止侧压力系数测定方法摘要：本文在室内采用全自动三轴仪对武汉地区的粘性土为例，介绍了静止侧压力系数试验原理与方法，分析了影响静止侧压力系数的因素，提出了试验注意事项。 关键词：静止侧压力系数；粘性土 作者简介：尹改梅（1980-），女，工程师，从事岩土工程设计与土工试验工作。 abstract: with the palaeoclay samples in wuhan as a case, this paper introduces the principle and method of testing the coefficient of lateral pressure ‘at rest’ using an automatic tri-axial apparatus, and analyzes its influencing factors and puts forwards some caution items in this test. key words: coefficient of lateral pressure ‘at rest’; palaeoclay 中图分类号：tu413文献标识码：a 文章编号： 0、前言 静止侧压力系数k0是土体在无侧向变形条件下，侧向有效应力和轴向有效应力之比，即k0 =δσ3’/δσ1’。由于静止侧压力系数k0值能体现出地层在上部荷载的作用下，其水平方向的应力状态，对作用在挡土结构物上的压力分布、安全性以及工程措施的制定和工程造价等均有直接影响。因此，在地铁、轻轨以及高层建筑的基坑等工程勘察中，k0是一个很重要但较难测定的试验指标，目

土力学教案静止土压力计算

郑州交通技师学院 授课教案首页 课程：《土力学与地基基础》教师: 燕胜坤第15周课次22 授课班级授课日期节次缺课学生名单处室检查 （签字） 教务处抽查 授课题目§4-1静止土压力计算 教学目的 掌握静止土压力计算（包括两种情况） 及要求 重点：静止土压力计算（按土体侧限条件下的弹性平衡状态进行计算）；重点难点 难点：无 教具 无 （实习设备、 工具等）

§4-2 静止土压力计算 一、复习 1、三种土压力的概念 2、影响挡土墙土压力的主要因素 二、引入： 上节课我们说过对于拱桥桥台应根据受力和填土的压实情况，采用静止土压力或静止土压力加土抗力（土抗力是指土体对结构的弹性抗力，与位移成正比）。但对于静止土压力的大小我们如何来确定呢？这节课我们就共同探讨静止土压力是如何计算的。 三、新课： 静止土压力计算 静止土压力只发生在挡土墙为刚体，墙体不发生任何位移的情况，实际工程中，作用在深基础侧墙或者U形桥台上土压力，可近似看作静止土压力。 1、按土体处于侧限条件下的弹性平衡状态进行计算。 静止土压力系数ξ

对于侧限应力状态： 静止土压力强度 p0 =σx =ξσz =ξγz， kP a ξ：静止土压力系数； p0:作用于墙背上的静止土压力强度，kP a；γ：强后填土的重度，kN/m3； z：计算点离填土表面的深度，m。 静止土压力系数，对正常固结土，ξ=1-sinφ′，对超固结土，ξ=（1-sinφ′）1/2,φ′为土的有效内摩擦角（o）；缺乏资料时可取经验值；沙土ξ=0.34到0.45之间，黏性土ξ=0.5到0.7之间。 有上式可知，p0和z成正比，静止土压力强度分布沿墙高呈三角形分布。若墙高为H，则作用于单位长度墙上的总静止土压力E o为 E =1/2(ξγH)H=1/2(ξγH2), kN/m E 方向水平，作用线通过p0分布图形心，作用点应在墙高的1/3处。 o 2、考虑地下水的静止土压力计算 若墙后填土中有地下水，则计算静止土压力时，水中土的重度应取浮重度。

(完整版)《土力学》考研复试真题

土力学试卷（力学专业版）节选 学校_________ 专业_________ 班级___ ___学号__________ 姓名________得分______ 一、名词解释(每题 3 分) 7 . 粒组 8 . 界限粒径 9 . 不均匀系数 10. 曲率系数 11. 缩限 12. 塑限 13. 液限 14. 塑性指数 15. 液性指数 16. 土粒比重 18. 最优含水量 19. 饱和度 21.渗透系数 22.渗透力 23.渗透变形 24.流土 25.管涌 26.临界水力坡降

27.有效应力 28.孔隙水应力 29.有效应力原理 31.自重应力 32.附加应力 33.基底净反力 34.土的压缩： 35.压缩系数： 36.压缩指数： 37.再压缩指数： 38.压缩模量： 39.变形模量： 40.静止侧压力系数： 41.前期固结应力： 42.超固结比： 43.超固结土： 44.正常固结土：

45.欠固结土 46.固结系数： 47.固结度： 51.土的抗剪强度 52.快剪 53.固结快剪 54.慢剪 55.不排水剪 56.固结不排水剪 57.排水剪 58.剪胀性 59.剪缩性 64.残余强度

65.砂土液化 66.静止土压力 67.主动土压力 68.被动土压力 69.临界深度 70.临塑荷载 71.极限承载力 72.允许承载力 73.塑性开展区 二、填空题(每题 3 分) 2 .粘土矿物包括_________、_________、________、_________等晶体矿物及非晶体矿物。 3 .土中主要的粘矿物有_____、______、______，它们都是由 ___________________组成的层状晶质矿物。 7 .伊里石（水云母）与蒙脱石结晶格架的主要区别是____________________________________________。

静止侧压力系数

一、概述 JCY型静止侧压力系数固结仪能测定直径61.8mm土样的静止侧压系数（代号K0），即土样在无侧向变形条件下测得的有效侧压力σ’3与轴向有效压力σ’1之比，是研究土体变形和强度的重要参数。 二、主要技术指标 （一）主要技术参数 1．试样尺寸：Ф61.8mm×40mm 2．轴向负荷：6kN 3．侧压力：1MPa 4．孔隙压力：1MPa 5．轴向位移：0～10mm （二）工作环境 1．温度：＋5℃～＋35℃ 2．相对湿度：≤85％ （三）精度 1．轴向位移：0.03mm，分辨率：0.01mm 2．体变量：0.1ml 三、结构和原理 （一）结构 仪器主要由底座、中环、上环、透水板、环刀、传压板、定位校正样块、橡胶套、阀门、量表架及百分表等组成，如下图所示。 1．仪器底座、中环、上环三者交界面利用橡胶套两端凸缘部分密封，用固定 螺钉连接。 2．中环压力腔较小，环壁钻有两个对称孔，因此体变量小，易于排气；该环采用有机玻璃材料制成，能清晰地观察压力腔在充水过程中的排气情况。 3．在试验过程中，能随时测量其底部的孔隙压力。 4．轴向负荷可用YS-1高压固结仪加荷设备施加。 5．侧向压力由YW-10C液压稳压装置控制，孔隙压力由KY-1-2孔压测量仪 测量。 （二）原理 仪器试验时土样受轴向负荷，发生轴向位移及相应的侧向变形，有效侧压力 σ3‘与有效轴向压力σ1‘之比即为K0值。 四、使用方法 1．打开底座三通阀并松开侧向闷头螺钉和中心闷头螺钉。 2．在橡胶套内壁和上下抹一层薄硅脂（类似7501真空硅脂），然后套入中 环内。 3．将中环、上环依次叠套在底座上。

4．在仪器中依次放入透水板，定位校正样块，并用6个固紧螺钉对称均匀地将底座、中环、上环三者拧紧，连成整体。 5．阀门14和阀门15分别接上侧压力和孔隙压力测量装置。 6．取出定位校正样块，打开阀门4与阀门14，由下往上缓缓充水排气，如发现尚有残留气泡存在，可依上法重复进行直至全部气泡排出压力腔。 7．通过阀门4对压力腔施加约5kPa起始水头压力，将制备好的粘性土样从环刀中缓缓推入仪器(如为砂性土样，无需对压力腔施加起始水压力，可直接将砂样倒入仪器)，在其上依次放入透水石、传压板等，然后关闭阀 门4。 8．将仪器置于YS-1高压固结仪加荷设备上。 9．如需测土样孔隙压力，则应通过底座阀门15在边充水边排气的情况下， 将侧向闷头螺钉拧紧和中心闷头螺钉拧紧。 10．参照“土工试验规程”SL237-028-1999操作步骤进行K0值测定。 11．当试验需要连续进行时，为避免仪器重新排气充水可将中心闷头螺钉拧掉，利用顶土器将土样由下顶出，并清洗擦干，再按上述试验步骤进行 试验。 五、注意事项及维护 1．仪器底座、中环、上环三者连接时，拧螺钉要对称均匀施力，以免偏斜 和局部受力。 2．加荷时各阀门接头（特别是有机玻璃接头）切忌与加荷设备碰撞。 3．试验时所用的水必须是清洁的无气水或冷却沸水。 4．中环压力腔和底座通道部分充水排气要特别仔细，否则难以取得正确的 试验成果。 5．装粘性土样时一定要使橡胶套处在微鼓状态缓缓推入，这样以利土样紧 贴侧壁。 6．仪器用毕清洗擦干，易锈零部件上油，橡胶件可参照有关橡胶型材贮存 方法保管

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第六章 挡土结构物上的土压力 第一节 概述 第五章已经讨论了土体中由于外荷引起的应力，本章将介绍土体作用在挡土结构物上的土压力，讨论土压力性质及土压力计算，包括土压力的大小、方向、分布和合力作用点，而土压力的大小及分布规律主要与土的性质及结构物位移的方向、大小等有关，亦和结构物的刚度、高度及形状等有关。 一、挡土结构类型对土压力分布的影响 定义：挡土结构是一种常见的岩土工程建筑物，它是为了防止边坡的坍塌失稳，保护边坡的稳定，人工完成的构筑物。 常用的支挡结构结构有重力式、悬臂式、扶臂式、锚杆式和加筋土式等类型。 挡土墙按其刚度和位移方式分为刚性挡土墙、柔性挡土墙和临时支撑三类。 1．刚性挡土墙 指用砖、石或混凝土所筑成的断面较大的挡土墙。 由于刚度大，墙体在侧向土压力作用下，仅能发身整体平移或转动的挠曲变形则可忽略。墙背受到的土压力呈三角形分布，最大压力强度发生在底部，类似于静水压力分布。 2．柔性挡土墙 当墙身受土压力作用时发生挠曲变形。 3．临时支撑 边施工边支撑的临时性。 二、墙体位移与土压力类型 墙体位移是影响土压力诸多因素中最主要的。墙体位移的方向和位移量决定着所产生的土压力性质和土压力大小。 1.静止土压力（0E ） 墙受侧向土压力后，墙身变形或位移很小，可认为墙不发生转动或位移，墙后土体没有破坏，处于弹性平衡状态，墙上承受土压力称为静止土压力0E 。 2.主动土压力（a E ） 挡土墙在填土压力作用下，向着背离填土方向移动或沿墙跟的转动，直至土体达到主动平衡状态，形成滑动面，此时的土压力称为主动土压力。 3.被动土压力（p E ） 挡土墙在外力作用下向着土体的方向移动或转动，土压力逐渐增大，直至土体达到被动极限平衡状态，形成滑动面。此时的土压力称为被动土压力p E 。 同样高度填土的挡土墙，作用有不同性质的土压力时，有如下的关系： p E >0E > a E 在工程中需定量地确定这些土压力值。 Terzaghi （1934）曾用砂土作为填土进行了挡土墙的模型试验，后来一些学者用不同土作为墙后填土进行了类似地实验。 实验表明：当墙体离开填土移动时，位移量很小，即发生主动土压力。该位移量对砂土

附表2岩土工程物理力学指标表

表11-1 岩土参数建议值表 岩土分层岩 土 名 称 时 代 与 成 因 岩石地基 承载力特 征值 土承载 力特征 值 桩侧摩阻力 特征值(钻孔 灌注桩) 桩端阻力特 征值(钻孔灌 注桩) 桩极限侧阻力 标准值(钻孔 灌注桩) 桩极限端阻力 标准值(钻孔 灌注桩) 土体与锚固体极 限摩阻力标准值 岩石与锚 固体极限 摩阻力标 准值 地基系数 的比例系 数(灌注 桩) 岩层或土 层水平基 床系数 岩层或土 层垂直基 床系数 静止侧压 力系数 岩土泊桑 比 岩石质量 指标 基底摩擦 系数 边坡坡度高 宽比允许值 (1:n) 土石可挖性 分级 f a f ak q sa q pa q sik q sik q s q s m K s Kc K0μRQD f (kPa) (kPa) (kPa) (kPa) (kPa) (kPa) (kPa) (MPa) (MPa/m2) (MPa/m) (MPa/m) (%) (1-1) 填土Q4ml60 18 18 12 0.40 0.29 0.28 支护Ⅰ～Ⅱ(3-4) 粗砂Q2al190 30 40 50 18.0 20 18 0.40 0.29 0.28 1.25 Ⅱ(4-2) 粉质粘土Q2el210 30 43 50 22.0 35 30 0.39 0.28 0.30 1 Ⅱ(11)-1 全风化板岩P t220 35 50 55 40.0 35 30 0.38 0.28 0.30 1 Ⅲ(11)-2 强风化板岩P t350 70 700 75 750 0.12 150 120 0.38 0.28 0.33 0.75 Ⅲ～Ⅳ(11)-3 中风化板岩P t800 130 1300 170 1600 0.30 170 135 0.28 0.22 10~150.38 0.5 Ⅳ(11)-4 微风化板岩P t1200 135 1500 180 1800 0.50 200 175 0.26 0.21 10~20 0.45 0.5 Ⅴ说明： 1、本表的岩土参数值，是根据勘察结果，按工程类比（工程经验）的方法经过查阅有关规程、规范、手册或通过计算而提供的可用于设计的岩土参数。 2、根据场地的岩土层物理力学性质和室内试验成果，结合相关规范规程以及工程经验，给出岩土地基承载力特征值、桩侧摩阻力特征值、桩的端阻力特征值、边坡坡度高宽比允许值等参数建议值。 3、根据场地的岩土层物理力学性质和室内试验成果，结合国家行业标准《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008），给出桩的极限侧阻力标准值、桩的极限端阻力标准值等的参数建议值。 4、根据场地的岩土层物理力学性质和室内试验成果，结合相关工程经验，给出土体与锚固体极限摩阻力标准值、岩石与锚固体极限摩阻力标准值、土的泊松比等的参数建议值。 5、根据勘察结果，按国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），给出基底摩擦系数、边坡坡度高宽比允许值等的参数建议值。 表11-2 岩土参数建议值表 岩土分层岩 土 名 称 时 代 与 成 因 天然 密度 天然含 水量 孔隙比 岩（土）体剪切试验 压 缩 系 数 压 缩 模 量 变 形 模 量 渗 透 系 数 单轴极限抗压强 度标准值 导温系数导热系数 比热容 C 水上坡角 (°) 直接快剪固结快剪 粘聚力内摩擦角粘聚力内摩擦角 干燥天然饱和 ρw е c φ c φa0.1-0.2Es1-2E0K fd fc fr (g/cm3) (%) (kPa) (°) (kPa) (°) (MPa) (MPa) （m/d）(MPa) (m2/h) (W/m·K) (kJ/kg.k) (1-1) 填土Q4ml 1.96 28.0 0.822 17100.27 7.30 1.0 0.00179 1.44 1.25 (3-4) 粗砂Q2al 1.97 23.3 25 5.0 0.00179 1.13 0.89 (4-2) 粉质粘土Q2el 1.96 26.46 0.783 26 120.24 7.70 29 0.04 0.00189 1.31 1.34 (11-1) 全风化板岩P t 1.99 26.7 0.770 28 14 0.19 9.30 32 0.10 0.00189 1.37 1.12 (11-2) 强风化板岩P t 2.70 85 30 100 0.50 7.0 1.0 1.0 0.00193 1.45 1.21 (11-3) 中风化板岩P t 2.79 90 33 0.40 10.0 5.0 3.00.00199 1.51 1.27 (11)-4 微风化板岩P t 2.76 100 35 0.20 15.0 10.0 8.0 0.00203 1.55 1.39 说明： 1.本表所称的岩土参数建议值，是根据室内试验或原位测试结果的统计值，按工程类比（工程经验）的方法而提供的岩土参数。 2.表中岩土层热物理指标建议值系根据相关工程经验的室内热物理力学性质试验成果综合提出。

侧压力系数对马蹄形隧道损伤破坏的影响研究

第31卷增刊2 岩 土 力 学 V ol.31 Supp.2 2010年11月 Rock and Soil Mechanics Nov. 2010 收稿日期：2010-11-27 基金项目：973项目（No. 2010CB732006）资助。 第一作者简介：李占海，男，1980年生，博士研究生，主要从事隧道开挖损伤理论与现场监测方面的研究工作。E-mail: lizhanhai2008@https://www.wendangku.net/doc/9914377866.html, 文章编号：1000－7598 (2010)增刊2－0434－09 侧压力系数对马蹄形隧道损伤破坏的影响研究 李占海1，朱万成1，冯夏庭1, 2，李绍军2，周 辉2，陈炳瑞2 （1. 东北大学 资源与土木工程学院，沈阳，110004；2. 中国科学院武汉岩土力学研究所 岩土力学与工程国家重点实验室，武汉 430071 ） 摘 要：数值模拟研究了马蹄形隧道在不同载荷下从围岩初始损伤至失稳破坏的破坏过程，分析了侧压力系数λ对隧道的初始损伤、拱顶位移、围岩应力分布特征和围岩损伤破坏模式的影响，研究结果表明，损伤机制与λ密切相关，当λ较小时，在空间上初始损伤分布具有较大的离散性，以拱脚、拱肩和拱顶位置为主；当λ较大时，初始损伤以拱顶的拉伸损伤位置为主；拱顶垂直方向的位移随λ的增大而减小，且随埋深的增加而增大；隧道围岩的最大和最小主应力随λ的增大而增大，隧道围岩应力分布和应力集中程度受隧道形状的影响显著，在一定范围内，隧道形状比离自由面的距离作用机制更为强烈；在破裂模式上，当λ较小时，裂纹以垂直方向开裂为主，随着λ的增大转变为以水平方向开裂为主。 关 键 词：马蹄形隧道；侧压力系数；损伤破坏；稳定性；数值模拟 中图分类号：TU 443 文献标识码：A Effect of lateral pressure coefficients on damage and failure process of horseshoe-shaped tunnel LI Zhan-hai 1 ，ZHU Wan-cheng 1 ，FENG Xia-ting 1, 2 ，LI Shao-jun 2 ，ZHOU Hui 2 ，CHEN Bing-rui 2 （1. School of Resources and Civil Engineering, Northeastern University, Shenyang 110004, China; 2. State Key Laboratory of Geomechanics and Geotechnical Engineering, Institute of Rock and Soil Mechanics, Chinese Academy of Sciences, Wuhan 430071, China ） Abstract: The failure process of horseshoe-shaped tunnel under different lateral pressure coefficients is numerically simulated, based on which, the effect of the lateral pressure coefficient on the initiator damage, displacement at roof, stress distribution, and the failure modes around the tunnel are examined. The numerical results indicate: Damage mechanism is mainly controlled by the lateral pressure coefficient λ, i.e. when λ≤1, the position of damage initiation is largely discrete, especially at arch foot, spandrel and tunnel roof; when λ>1, however, spandrel is seriously damaged, vertical displacement of vault increases with the decreasing λ and increasing depth. The stress σ1 and σ3 increase with λ, even though the stress concentration at different parts of tunnel is quite different. Within a certain distance, the mechanism of the tunnel shape has more intensive influences than the distance from free tunnel perimeter. For the failure mode, when λ is relatively small, the main cracks spread in the vertical direction, while with the increase of λ, cracks gradually spread in the horizontal direction. Key words: horseshoe-shaped tunnel; lateral pressure coefficient; damage; stability; numerical simulation 1 引 言 围岩的初始应力场包括自重应力场和构造应力场。自然界中有的地方以自重应力场为主，有的地方以构造应力场为主，二者的变化规律是不同 的[1]。随着埋深的增加，由岩体自重引起的垂直应力和水平应力均相应增大，在高地应力作用下，围岩可以出现大变形、片帮、底鼓及岩爆等地质灾害， 其稳定性与安全问题变得十分突出，从岩石力学角度讲，大深度开挖诱发的一个突出问题就是岩爆，而岩爆的发生与地应力的集聚及开挖引起的二次应力分布特征密切相关[2–3]。由于地应力和地质构造的改变，导致隧道围岩侧压力系数λ的不同，从而岩体能量的积累与释放方式也随之发生变化，成为频频出现的塌方和衬砌变形过大等事故的诱因之一。因此，对于不同λ作用下的围岩的应力状态

静止侧压力系数测定试验

静止侧压力系数试验 仪器设备 GJY 型0K 固结仪、轴向加压设备、侧向压力量测设备、切土环刀、钢丝锯、切土刀、定位校正样块、薄硅脂、顶土器、脱气水、滤纸等 原理 仪器试验时土样受轴向负荷，发生轴向位移及相应的侧向变形，有效侧压 力σ3‘ 与有效轴向压力σ1‘ 之比即为K 0值。 步骤 1．打开底座三通阀并松开侧向闷头螺钉和中心闷头螺钉。 2．在橡胶套内壁和上下抹一层薄硅脂（类似7501真空硅脂），然后套入中环内。 3．将中环、上环依次叠套在底座上。 4．在仪器中依次放入透水板，定位校正样块，并用6个固紧螺钉对称均匀 地将底座、中环、上环三者拧紧，连成整体。 5．阀门14和阀门15分别接上侧压力和孔隙压力测量装置。 6．取出定位校正样块，打开阀门4与阀门14，由下往上缓缓充水排气，如发 现尚有残留气泡存在，可依上法重复进行直至全部气泡排出压力腔。 7．通过阀门4对压力腔施加约5kPa 起始水头压力，将制备好的粘性土样从 环刀中缓缓推入仪器(如为砂性土样，无需对压力腔施加起始水压力，可 直接将砂样倒入仪器)，在其上依次放入透水石、传压板等，然后关闭阀 门4。 8．将仪器置于固结仪加荷设备上。 9．如需测土样孔隙压力，则应通过底座阀门15在边充水边排气的情况下， 将侧向闷头螺钉拧紧和中心闷头螺钉拧紧。 10．将中环三通阀14和底座三通阀15分别连接到侧压力测量装置和孔隙压 力测量装置上 11．打开连接侧压力测量装置的阀门，调平电测仪表，测记压力腔中水压力 为零时的压力传感器读数。 12. 施加轴向压力，压力等级一般按照25,50,100,200,400kPa 施加。施加每 级轴向压力后，随时调平电测仪表，按照0.25,1,4,9,16,25,36,49,100min 的时间间隔测记仪表读数和轴向变形，直至变形稳定，再加下一级轴向 压力。试样变形稳定标准为每小时变形量不大于0.01mm 。 13. 试验结束后，关闭了连接侧压力装置阀门，卸去轴向压力，取出试样称 量，并测定含水率。 14. 当试验需要连续进行时，为避免仪器重新排气充水，可将中心闷头螺钉 17拧掉，利用顶土器将试样由下往上顶出，并清洗擦干，再按照上述 步骤进行试验。 结果整理 1、侧向有效压力计算式（精确到1kPa ） ) R R (C 03-=’σ 式中，’3σ 密封压力腔的水压力，即侧向有效应力，kPa

混凝土侧压力详细计算

计算说明书 1..砼侧压力计算及分布 砼表观密度3c /24m KN =γ 砼浇筑温度C ?=10t 砼浇筑速度0.6m/h v = 外加剂修正系数11=β 塌落度修正系数 12=β 新浇混凝土荷载分项系数为1.2 22 1210c /KN 189.7322.20F m V t ==ββγ 2c /71F m KN H ==γ 取32..7189KN/m 2 2m /284.392.1P m KN F =?= m P c m 636.1h ==γ m 908.4h 3= 最大侧压力为 39.284?1.5KN/m=58.896KN/m 工作平台荷载：（以允许荷载计算） 上下工作平台允许荷载 m KN /1025.1.5N/m 1.8975=?? 主工作平台允许荷载 KN/m 05.22.8N/m 9.51150=??

计算模型及荷载分布图

2.计算模型见上图 3.计算程序见求解器 位移图

位移计算 杆端位移值 ( 乘子 = .01)（单位：cm） ------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2 --------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 u -水平位移 v -竖直位移θ-转角 u -水平位移 v -竖直位移θ-转角 -------------------------------------------------------------------------------------------- 1 0.00679671 -0.28711157 -0.07956651 0.00000000 -0.31893817 -0.07956651 2 -0.03649118 -0.4195283 3 -0.01918889 -0.00949022 -0.21882927 0.47947941 3 -0.03649118 -0.4094412 4 -0.0174080 5 -0.03649118 -0.41952833 -0.01918889 4 -0.63596077 -0.09873477 -0.10055070 -0.74541604 -0.09865762 -0.16883565 5 -0.84293385 -0.1071553 6 -0.00938523 -0.2533653 7 -0.12343473 0.78441472 6 -0.74541604 -0.09865762 -0.16883565 -0.84293385 -0.10715536 -0.00938523 7 -0.00949022 -0.21882927 0.47947941 0.00679671 -0.28711157 -0.07956651 8 0.00679671 -0.28711157 -0.07956651 -0.06686375 -0.28738421 -0.00950297 9 -0.06686375 -0.28738421 -0.00950297 -0.06686375 -0.29333705 0.01308906 10 -0.03649118 -0.41952833 0.26211266 -0.74541604 -0.09865762 0.26211266 11 -0.03649118 -0.41952833 -0.01918889 0.00679671 -0.28711157 -0.07956651 12 -0.62385993 -0.03272964 -0.07687103 -0.62385993 -0.09874488 -0.09946306 13 -0.62385993 -0.09874488 -0.09946306 -0.63596077 -0.09873477 -0.10055070 14 -0.00949022 -0.21882927 0.47947941 -0.00545688 -0.12873965 0.55679820 15 -0.00545688 -0.12873965 0.55679820 0.00000000 0.00000000 0.56120731 16 -0.25336537 -0.12343473 0.78441472 -0.11655866 -0.12548756 0.80087439 17 -0.00949022 -0.21882927 0.54906891 -0.11655866 -0.12548756 0.54906891 18 -0.00545688 -0.12873965 0.56975274 -0.11655866 -0.12548756 0.56975274 --------------------------------------------------------------------------------------------